JP2010013794A - Blower mounted vehicle and stationary type suction device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ブロア搭載車及び定置型吸引装置に関し、より詳しくは、ブロアから生ずる騒音を最小限化するとともに必要とされる設備配置面積を最小限化できるブロア搭載車及び定置型吸引装置に関する。 The present invention relates to a blower-equipped vehicle and a stationary suction device, and more particularly to a blower-equipped vehicle and a stationary suction device that can minimize noise generated from the blower and minimize the required equipment layout area.
建築機械に対する品質要求として、低騒音化を挙げることができる。特に、側溝清掃作業に用いられる高出力の吸引作業車は、日中の交通の妨げを避けるために、夜間に稼動することが多く、低騒音化の課題を解決することは急務となっている。 Noise reduction can be cited as a quality requirement for construction machinery. In particular, high-power suction work vehicles used for gutter cleaning work often operate at night to avoid obstructing traffic during the daytime, and it is an urgent task to solve the problem of reducing noise. .
特許文献１は、吸引作業車の一例を開示する。
図２４は、特許文献１の吸引作業車が搭載する吸引システムを示す。
特許文献１に開示される吸引作業車が搭載する吸引システムは、ブロア（Ｄ）の下流に水槽（Ｔ）を配し、水槽（Ｔ）中をブロア（Ｄ）から吐出された空気を通過させることにより消音を図っている。
FIG. 24 shows a suction system mounted on the suction work vehicle of
The suction system mounted on the suction work vehicle disclosed in
上記の吸引作業車は、消音を図る措置を施しているが、それでも尚、オーバーオール値で１００ｄＢ（Ａ）前後の騒音を発する。
特許文献１に開示される吸引作業車の消音手法の代替的手法として、膨張型消音器を利用することも考えられる。しかしながら、十分な消音効果を発揮するための膨張型消音器は大型かつ重量が大きく、特に、吸引作業機械設備の配置面積並びに車載可能重量が厳しく制限された車載式の吸引作業機械に対しては、この代替的手法は不向きである。
Although the above-mentioned suction work vehicle has taken measures to mute, it still emits noise of about 100 dB (A) as an overall value.
As an alternative method of the silencing method for the suction work vehicle disclosed in
本発明は、上記実情を鑑みてなされたものであって、吸引作業機械設備配置面積及び搭載可能重量に対する厳しい制限下においても、効果的な消音作用をもたらす消音機構を提供することを目的とする。本発明は更に、このような消音機構を備えるブロア搭載車及び定置型吸引装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a silencing mechanism that provides an effective silencing action even under severe restrictions on the suction work machine equipment layout area and mountable weight. . A further object of the present invention is to provide a blower-equipped vehicle and a stationary suction device having such a silencing mechanism.
請求項１記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項２記載の発明は、前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化することを特徴とする請求項１に記載のブロア搭載車である。
The invention according to
The invention according to
請求項３記載の発明は、前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載のブロア搭載車である。
請求項４記載の発明は、前記音源が、面音源であることを特徴とする請求項３記載のブロア搭載車である。
According to a third aspect of the present invention, there is provided a step of creating a numerical calculation model related to a system in which the branch pipes are arranged such that the blower body, the processing device, and the main pipe line are disposed, and the blower body and the processing device. A step of creating a plurality of other numerical calculation models related to the system consisting of the main pipe and the branch pipe, and in the one numerical calculation model, the numerical calculation is executed using the blower body as a sound source to calculate a sound pressure level. Calculating the sound pressure level by using the blower body as a sound source in each of the other numerical calculation models, calculating from the one numerical calculation model and the other numerical calculation model. Calculating a difference between the sound pressure levels and a step of comparing the difference values of the sound pressure levels. And the step of comparing the difference values of the sound pressure levels includes a step of selecting a numerical calculation model that maximizes the absolute value of the difference value from among the plurality of other numerical calculation models. The blower-equipped vehicle according to
The invention according to
請求項５記載の発明は、前記ブロア本体が、２段一体型のブロア本体或いは第１のブロアと第２のブロアを連接したブロア本体であって、前記面音源が前記ブロア本体の第１段目と第２段目或いは前記第１のブロアと前記第２のブロアに定義され、前記一対の面音源が同位相で振動することを特徴とする請求項４記載のブロア搭載車である。
請求項６記載の発明は、前記数値計算モデルを用いた演算が、３次元境界要素解析であることを特徴とする請求項３乃至５いずれかに記載のブロア搭載車である。
請求項７記載の発明は、前記処理装置が延長管を備え、該延長管が、前記ブロアからの音波と前記処理装置の共鳴現象を防止することを特徴とする請求項１乃至６いずれかに記載のブロア搭載車である。
請求項８記載の発明は、流体を吸引並びに吐出するブロア本体と、所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであり、前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化し、前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする定置型吸引装置である。
According to a fifth aspect of the present invention, the blower body is a two-stage integrated blower body or a blower body in which a first blower and a second blower are connected, and the surface sound source is a first stage of the blower body. The blower-equipped vehicle according to
The invention according to
The invention described in
The invention according to
請求項９記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、該主管路に接続する枝管からなり、前記主管路は、前記ブロア本体と接続する第１管と、前記処理装置と接続する第２管と、前記第１管と前記第２管を接続する接続管を備え、前記接続管は、分岐部を備え、前記枝管は、前記分岐部側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管と、前記末端間先端部を閉塞するとともに前記ブロアから生ずる音波を反射する反射板を備え、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離は、前記音波の波長の１／４の長さに等しく、該接続管は、前記基端管に対して上流側及び下流側に蛇腹管部を備え、該基端管の前記主管路からの分岐位置を変位可能であることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項１０記載の発明は、前記接続管のうち、前記接続管の一対の蛇腹管部の間の途中部に接続するシリンダを更に備え、該シリンダのロッドの伸縮により、前記基端管の前記分岐位置が変位することを特徴とする請求項９記載のブロア搭載車である。
請求項１１記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記ブロア本体のロータ葉数及び規格回転数により決定されることを特徴とするブロア搭載車である。
The invention according to claim 9 is a blower body mounted on a vehicle, a processing device mounted on the vehicle and performing a predetermined process, one end connected to the blower body and the other end connected to the processing device. A main pipe connected to the main pipe, and a branch pipe connected to the main pipe. The main pipe includes a first pipe connected to the blower body, a second pipe connected to the processing apparatus, and the first pipe. A connecting pipe that connects the second pipe, the connecting pipe includes a branching section, the branch pipe including a proximal end pipe positioned on the branching section side, and a terminal pipe threadably connected to the proximal end pipe; And a reflecting plate that closes the tip between the ends and reflects sound waves generated from the blower, and the distance from the branching portion to the reflecting surface of the reflecting plate is ¼ of the wavelength of the sound waves. The connecting pipe is snaked upstream and downstream of the proximal pipe. Comprising a tube portion, a blower mounted vehicle, characterized in that the branching position from the main line of the base end pipe which is displaceable.
The invention according to
The invention according to claim 11 is a blower main body mounted on a vehicle, a processing device mounted on the vehicle and performing a predetermined process, one end connected to the blower main body, and the other end connected to the processing device. And a branch pipe connected to a branch portion provided in the middle of the main pipe, and the tip of the branch pipe is blocked by a reflector that reflects sound waves generated from the blower body. The blower-equipped vehicle is characterized in that the distance from the branch portion to the reflecting surface of the reflector is determined by the number of rotor leaves and the standard rotational speed of the blower body.
請求項１及び１１に記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、且つ、車載重量の増加を最小限化して、有効な消音効果を得ることができる。
請求項２に記載の発明によれば、主管路を通過する流体の温度変化等の処理環境の変化に起因するブロア本体からの音の波長変化に対応することができ、処理作業現場において確実に消音効果を得ることが可能となる。また、ブロア種の変更などの車両に搭載される吸引処理システム中の機器変更にも対応可能となる。
According to the inventions described in
According to the second aspect of the present invention, it is possible to cope with a change in the wavelength of sound from the blower main body caused by a change in the processing environment such as a temperature change of the fluid passing through the main pipeline, and reliably at the processing work site. It is possible to obtain a silencing effect. Moreover, it becomes possible to deal with equipment changes in the suction processing system mounted on the vehicle, such as changing the blower type.
請求項３記載の発明によれば、ブロアの下流或いは上流に配される処理装置を含めて数値計算モデル化するので、密集する処理機器群からなるシステムであっても、ブロアから発せられる音波の腹を正確に割り出すことができる。したがって、枝管を音波の腹の位置に確実に配することができ、枝管による消音効果を最大限化できる。
請求項４乃至６記載の発明によれば、数値計算モデルを用いたシミュレーション結果と実測値との間の誤差を最小限化でき、実際のブロア搭載車から発せられる騒音を確実に低減することが可能となる。
According to the third aspect of the present invention, since the numerical calculation model is formed including the processing devices arranged downstream or upstream of the blower, even in a system composed of dense processing equipment groups, the sound wave emitted from the blower is The stomach can be accurately determined. Therefore, the branch pipe can be reliably arranged at the position of the antinode of the sound wave, and the silencing effect by the branch pipe can be maximized.
According to the fourth to sixth aspects of the present invention, the error between the simulation result using the numerical calculation model and the actual measurement value can be minimized, and the noise generated from the actual blower-equipped vehicle can be surely reduced. It becomes possible.
請求項７記載の発明によれば、ブロアからの音波と処理装置との間の共鳴現象を回避でき、ブロア搭載車からの騒音レベルを更に低減可能となる。
請求項８記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、有効な消音効果を得ることができる。また、主管路を通過する流体の温度変化等の処理環境の変化に起因するブロアからの音の波長変化に対応することができ、処理作業現場において確実に消音効果を得ることが可能となるとともに、ブロア種の変更などの吸引処理システム中の機器変更にも対応可能となる。加えて、消音効果を発揮する枝管の位置は、ブロアの下流或いは上流に配される処理装置を含めた数値計算モデルを用いた音圧低減効果のシミュレーション結果に基づき定められるので、枝管は確実にブロアが発する音波の腹の位置に配されるものとなり、枝管による消音効果が最大限化される。
請求項９及び１０記載の発明によれば、主管路上の枝管の位置を調整可能となり、処理現場において、枝管による消音効果を最大限化可能となる。
According to the seventh aspect of the invention, the resonance phenomenon between the sound wave from the blower and the processing device can be avoided, and the noise level from the blower-equipped vehicle can be further reduced.
According to the eighth aspect of the present invention, since the branch pipe type silencing mechanism is adopted, an effective silencing effect can be obtained without requiring a large area for mounting the silencing mechanism. In addition, it is possible to cope with a change in the wavelength of sound from the blower due to a change in the processing environment such as a change in the temperature of the fluid passing through the main pipeline, and it is possible to reliably obtain a silencing effect at the processing work site. In addition, it is possible to cope with equipment changes in the suction processing system such as changing the blower type. In addition, the position of the branch pipe that exhibits the silencing effect is determined based on the simulation result of the sound pressure reduction effect using the numerical calculation model including the processing device arranged downstream or upstream of the blower. It is surely arranged at the position of the antinode of the sound wave emitted by the blower, and the silencing effect by the branch pipe is maximized.
According to the ninth and tenth aspects, the position of the branch pipe on the main pipe can be adjusted, and the silencing effect by the branch pipe can be maximized at the processing site.
以下、本発明に係る吸引処理を行うブロア搭載車及び定置型吸引装置について、図を参照しつつ説明する。
図１は、本発明のブロア搭載車が搭載する吸引処理システムの空気排出機構の概略図である。
図１に示す空気排出機構（１）は、主に、ルーツブロア（２）、ルーツブロア（２）の上流側に位置するとともにルーツブロア（２）と連通する３次キャッチャ（３）及びルーツブロア（２）の下流側に位置するとともにルーツブロア（２）と接続する４次キャッチャ（４）から構成される。ルーツブロア（２）と４次キャッチャ（４）は、主管路（５）により接続される。
尚、３次キャッチャ（３）は、ブロア（２）へ送り込まれる空気を清浄し、４次キャッチャ（４）は、外気へ放出される空気を清浄する。
Hereinafter, a blower-equipped vehicle and a stationary suction device that perform suction processing according to the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a schematic view of an air discharge mechanism of a suction processing system mounted on a blower-equipped vehicle of the present invention.
The air discharge mechanism (1) shown in FIG. 1 mainly includes a tertiary catcher (3) and a roots blower (2) that are located upstream of the roots blower (2) and the roots blower (2) and communicate with the roots blower (2). The quaternary catcher (4) is located downstream and connected to the roots blower (2). The roots blower (2) and the quaternary catcher (4) are connected by the main pipe line (5).
The tertiary catcher (3) cleans the air sent to the blower (2), and the fourth catcher (4) cleans the air released to the outside air.
主管路（５）は、その途中部にエルボ管（５１）を備える。エルボ管（５１）は、ルーツブロア（２）から４次キャッチャ（４）へ繋がる流体吐出経路から分岐し、上方に向けて湾曲する。エルボ管（５１）は、その先端にフランジ部（５１１）を備える。
エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）上に枝管（６）が載置固定される。エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）の上面は、吸引処理システムが据付けられる車両荷台部の面に対して平行であり、フランジ部（５１１）上の枝管（６）を安定的に支持可能である。
枝管（６）は、エルボ管（５１）と接続する基端管（６１）と、基端管（６１）と螺合接続する末端管（６２）から構成される。基端管（６１）の下端部にはフランジ部（６１１）が形成される。エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）と基端管（６１）のフランジ部（６１１）は互いに重ね合せられ、ボルト等の適切な固定具を用いて、これらフランジ部（５１１，６１１）が互いに固定されることとなる。
The main pipeline (5) includes an elbow pipe (51) in the middle thereof. The elbow pipe (51) branches off from the fluid discharge path connected to the quaternary catcher (4) from the roots blower (2) and curves upward. The elbow pipe (51) includes a flange part (511) at its tip.
The branch pipe (6) is placed and fixed on the flange part (511) of the elbow pipe (51). The upper surface of the flange portion (511) of the elbow pipe (51) is parallel to the surface of the vehicle bed on which the suction processing system is installed, and stably supports the branch pipe (6) on the flange portion (511). Is possible.
The branch pipe (6) includes a proximal end pipe (61) connected to the elbow pipe (51) and a distal end pipe (62) connected to the proximal end pipe (61) by screwing. A flange portion (611) is formed at the lower end portion of the proximal end tube (61). The flange part (511) of the elbow pipe (51) and the flange part (611) of the proximal end pipe (61) are overlapped with each other, and these flange parts (511, 611) are attached using an appropriate fixing tool such as a bolt. They will be fixed to each other.
図２は、本発明に用いられる枝管（６）の詳細構造を示す。図２において、左半分は、枝管（６）の断面構造を示し、右半分は枝管（６）の外観を示す。
上述の如く、枝管（６）は、基端管（６１）と末端管（６２）からなり、基端管（６１）の下端にはフランジ部（６１１）が形成される。
基端部（６１）は、フランジ部（６１１）から上方に延出する円筒形状の筒状部（６１２）と、筒状部（６１２）の上端に位置するとともに筒状部（６１２）よりも径大な外形輪郭を備える環状の先端部（６１３）を更に備える。筒状部（６１２）の外周面にはねじ溝が形成される。先端部（６１３）外周面に沿って、Ｏリング溝（１３１）が形成される。Ｏリング溝（１３１）には、Ｏリングが配され、Ｏリングは、先端部（６１３）のＯリング溝（１３１）底面と末端管（６２）内周面との間で圧縮され、枝管（６）内部空間を密閉する。
末端管（６２）は、円筒形状の筒状部（６２１）と、筒状部（６２１）上端に位置するとともに筒状部（６２１）から半径方向に突出する環状のフランジ部（６２２）を備える。末端管（６２）は更に、フランジ部（６２２）上に載置固定される反射板（６２３）を備える。反射板（６２３）は、エルボ管（５１）を通じて枝管（６）内に伝達された音波を反射する。エルボ管（５１）基端部から枝管（６）先端までの全長が、ブロア（２）から発せられる音波の波長の１／４に等しいとき、反射板（６２３）により反射された音波は、ブロア（２）からの音波と逆位相となり、ブロア（２）からの音波を打ち消すこととなる。
末端管（６２）の筒状部（６２１）の内径寸法は、基端管（６１）の外形寸法より大きく、末端管（６２）は基端管（６１）を外嵌する。末端管（６２）下端内壁部には、末端管（６２）内壁から内方に突出するねじ部（２１１）が形成され、ねじ部（２１１）は、基端管（６１）の筒状部（６１２）外周面に形成されたねじ溝と螺合する。この結果、末端管（６２）を回転させると、末端管（６２）は、枝管（６）軸方向に変位する。したがって、枝管（６）の全長を調整し、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を、ブロア（２）から発せられる音波の１／４の長さに一致させることが可能となる。
FIG. 2 shows the detailed structure of the branch pipe (6) used in the present invention. In FIG. 2, the left half shows the cross-sectional structure of the branch pipe (6), and the right half shows the appearance of the branch pipe (6).
As described above, the branch pipe (6) includes the proximal end pipe (61) and the distal end pipe (62), and a flange portion (611) is formed at the lower end of the proximal end pipe (61).
The base end portion (61) is located at the upper end of the cylindrical portion (612) and the cylindrical portion (612) that extends upward from the flange portion (611), and is more than the cylindrical portion (612). An annular tip (613) having a large outer contour is further provided. A thread groove is formed on the outer peripheral surface of the cylindrical portion (612). An O-ring groove (131) is formed along the outer peripheral surface of the tip (613). An O-ring is arranged in the O-ring groove (131), and the O-ring is compressed between the bottom surface of the O-ring groove (131) of the tip end portion (613) and the inner peripheral surface of the end pipe (62), and is branched. (6) Seal the internal space.
The end tube (62) includes a cylindrical tubular portion (621) and an annular flange portion (622) that is located at the upper end of the tubular portion (621) and projects radially from the tubular portion (621). . The end tube (62) further includes a reflector (623) mounted and fixed on the flange portion (622). The reflector (623) reflects the sound wave transmitted into the branch pipe (6) through the elbow pipe (51). When the total length from the elbow pipe (51) proximal end to the branch pipe (6) tip is equal to ¼ of the wavelength of the sound wave emitted from the blower (2), the sound wave reflected by the reflector (623) is The sound wave from the blower (2) has an opposite phase, and the sound wave from the blower (2) is canceled.
The inner diameter dimension of the cylindrical part (621) of the end pipe (62) is larger than the outer dimension of the base end pipe (61), and the end pipe (62) fits the base end pipe (61). A screw part (211) projecting inward from the inner wall of the terminal pipe (62) is formed on the inner wall part at the lower end of the terminal pipe (62), and the screw part (211) is a cylindrical part of the proximal pipe (61) ( 612) It is screwed with a thread groove formed on the outer peripheral surface. As a result, when the end tube (62) is rotated, the end tube (62) is displaced in the axial direction of the branch tube (6). Therefore, the total length of the branch pipe (6) is adjusted, and the distance from the base end of the elbow pipe (51) to the reflection surface of the reflector (623) is ¼ the length of the sound wave emitted from the blower (2). Can be matched.
図３は、枝管（６）の分岐位置を決定するための方法のフローチャートである。
主管路（５）からの枝管（６）の分岐位置は、数値計算モデル作成段階、数値計算実行段階及び数値計算結果の比較段階を経て決定される。
FIG. 3 is a flowchart of a method for determining the branch position of the branch pipe (6).
The branch position of the branch pipe (6) from the main pipe (5) is determined through a numerical calculation model creation stage, a numerical calculation execution stage, and a numerical calculation result comparison stage.
図４は、数値計算モデル作成段階において、作成された数値計算モデルを示す。尚、図４に示す数値計算モデルは、３次元境界要素解析のための解析モデルである。また、図４に示すモデルは、枝管（６）を含んでいない。図４に示す数値計算モデルは、サイバネットシステム株式会社製汎用境界要素解析ソフトウェアＷＡＯＮを用いて作成されている。
図４に示す数値計算モデル（１０）は、図１に示す空気排出機構（１）を模擬する。数値計算モデル（１０）は、１００００個の接点並びに６０００個の要素を有する。数値計算モデル（１０）は、吸引処理システムが有するレシーバタンク（７）から４次キャッチャ（４）の出口までをモデル化している。
尚、数値計算モデル（１０）において、ブロア（２）の容積は考慮されていない。また、数値計算モデル（１０）において、３葉のブロアロータを２本備えるとともに回転数が１５６０ｒｐｍの２段式のルーツブロアが想定されているが、本発明に用いられるブロア（２）はこれに限定されるものではない。更に、モデル作成の簡素化を図る目的から、吸引システムが備える吸引管、満量装置や波消し板などの細かな部品は省略され、エルボ管等の曲管は全て直管に置き換えられている。
FIG. 4 shows the numerical calculation model created in the numerical calculation model creation stage. The numerical calculation model shown in FIG. 4 is an analysis model for three-dimensional boundary element analysis. The model shown in FIG. 4 does not include the branch pipe (6). The numerical calculation model shown in FIG. 4 is created using general boundary element analysis software WAON manufactured by Cybernet System Co., Ltd.
The numerical calculation model (10) shown in FIG. 4 simulates the air discharge mechanism (1) shown in FIG. The numerical calculation model (10) has 10,000 contacts and 6000 elements. The numerical calculation model (10) models from the receiver tank (7) of the suction processing system to the outlet of the fourth catcher (4).
In the numerical calculation model (10), the volume of the blower (2) is not considered. In the numerical calculation model (10), a two-stage roots blower having two three-leaf blower rotors and a rotational speed of 1560 rpm is assumed, but the blower (2) used in the present invention is limited to this. It is not something. Furthermore, for the purpose of simplifying the model creation, fine parts such as suction pipes, fullness devices and wave-eliminating plates provided in the suction system are omitted, and all curved pipes such as elbow pipes are replaced with straight pipes. .
数値計算モデル（１０）中、レシーバタンク（７）が最上流に位置する。レシーバタンク（７）から第１の直管（７１）が延設し、第１の直管（７１）は、３次キャッチャ（３）に接続する。３次キャッチャ（３）から第２の直管（７２）が延設する。第２の直管（７２）は、第１の直管（７１）に対して直角方向に延設し、４次キャッチャ（４）に接続する。
第２の直管（７２）中に２つの音源（Ｓ１，Ｓ２）が定義される。上流側に位置する音源（Ｓ１）は、１段目ブロアの吸引口の位置に定義され、下流側に位置する音源（Ｓ２）は、２段目ブロアの吐出口の位置に定義される。音源（Ｓ２）から４次キャッチャ（４）に至るまでの第２の直管（７２）の区間が、図１に示す主管路（５）に相当する。数値計算モデル作成段階において、更に、主管路（５）に相当する区間中の異なる位置に枝管（６）を配設した複数の数値計算モデルを作成する。
In the numerical calculation model (10), the receiver tank (7) is located on the uppermost stream. A first straight pipe (71) extends from the receiver tank (7), and the first straight pipe (71) is connected to the tertiary catcher (3). A second straight pipe (72) extends from the tertiary catcher (3). The second straight pipe (72) extends in a direction perpendicular to the first straight pipe (71) and is connected to the quaternary catcher (4).
Two sound sources (S1, S2) are defined in the second straight pipe (72). The sound source (S1) located on the upstream side is defined as the position of the suction port of the first stage blower, and the sound source (S2) located on the downstream side is defined as the position of the discharge port of the second stage blower. The section of the second straight pipe (72) from the sound source (S2) to the quaternary catcher (4) corresponds to the main pipe line (5) shown in FIG. In the numerical calculation model creation stage, a plurality of numerical calculation models are further created in which the branch pipes (6) are arranged at different positions in the section corresponding to the main pipeline (5).
図５は、数値計算モデル（１０）中の音源（Ｓ１，Ｓ２）のモデルを示す。
音源（Ｓ１，Ｓ２）は、面音源として定義される。音源（Ｓ１，Ｓ２）の面は、当該面の法線方向に速度１、逆法線方向に速度−１で振動するものとされ、音源（Ｓ１，Ｓ２）の面の振動は、同位相である。
FIG. 5 shows a model of the sound source (S1, S2) in the numerical calculation model (10).
The sound sources (S1, S2) are defined as surface sound sources. The surface of the sound source (S1, S2) is assumed to vibrate at a speed of 1 in the normal direction of the surface and at a speed of -1 in the reverse normal direction, and the vibration of the surface of the sound source (S1, S2) is in phase. is there.
数値計算実行段階において、数値計算モデル中の１つの要素を観測点として定め、数値計算モデル作成段階で作成された各数値計算モデル（１０）それぞれについて、観測点における音圧を演算する。
その後、枝管（６）を含まない数値計算モデル（１０）から算出された観測点における音圧と、枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）から算出された観測点における音圧との差（挿入損失）を演算する。
In the numerical calculation execution stage, one element in the numerical calculation model is determined as an observation point, and the sound pressure at the observation point is calculated for each numerical calculation model (10) created in the numerical calculation model creation stage.
Thereafter, the sound pressure at the observation point calculated from the numerical calculation model (10) not including the branch pipe (6), and the sound pressure at the observation point calculated from the numerical calculation model (10) including the branch pipe (6) Is calculated (insertion loss).
図６は、上記数値計算段階を実行して得られる計算結果の一例を示し、図７は、図６の計算結果の算出に用いられた観測点の位置を示す。
図６に示す数値計算結果は、図７に示す如く、４次キャッチャ（４）出口部分の一要素を観測点として得られたものである。また、数値計算モデル作成段階において、枝管（６）を含まない数値計算モデル（１０）を１つ作成し、枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）を９つ作成し、挿入損失を計算し、図６に示す結果が得られている。
枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）中の音源（Ｓ２）から枝管（６）までの距離は、各数値計算モデル（１０）につき、１００ｍｍ、１１０ｍｍ、１２０ｍｍ、１３０ｍｍ、１４０ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍである。
また、想定している音波の周波数は、１５５Ｈｚであり、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を６５０ｍｍとしている。
FIG. 6 shows an example of the calculation result obtained by executing the above numerical calculation stage, and FIG. 7 shows the position of the observation point used for calculation of the calculation result of FIG.
The numerical calculation results shown in FIG. 6 are obtained by using one element of the quaternary catcher (4) exit portion as an observation point, as shown in FIG. Further, in the numerical calculation model creation stage, one numerical calculation model (10) not including the branch pipe (6) is generated, nine numerical calculation models (10) including the branch pipe (6) are generated, and insertion loss is generated. And the result shown in FIG. 6 is obtained.
The distance from the sound source (S2) to the branch pipe (6) in the numerical calculation model (10) including the branch pipe (6) is 100 mm, 110 mm, 120 mm, 130 mm, 140 mm, 150 mm for each numerical calculation model (10). , 200 mm, 250 mm, and 300 mm.
The assumed frequency of the sound wave is 155 Hz, and the distance from the base end of the elbow tube (51) to the reflecting surface of the reflecting plate (623) is 650 mm.
数値計算比較段階において、各数値計算モデル（１０）から得られた挿入損失値が比較される。図６に示す例においては、音源（Ｓ２）と枝管（６）までの距離が、１００ｍｍから１５０ｍｍの範囲で高い挿入損失値が示されている。よって、枝管（６）をブロア（２）吐出口から１００ｍｍから１５０ｍｍの距離だけ離間した位置から分岐させると高い消音効果を得ることができることが分かる。 In the numerical calculation comparison stage, the insertion loss values obtained from the respective numerical calculation models (10) are compared. In the example shown in FIG. 6, a high insertion loss value is shown when the distance between the sound source (S2) and the branch pipe (6) is in the range of 100 mm to 150 mm. Therefore, it can be seen that a high silencing effect can be obtained if the branch pipe (6) is branched from a position separated from the blower (2) discharge port by a distance of 100 mm to 150 mm.
（試験例１：騒音因子の特定）
以下に、本発明の有効性を立証するいくつかの試験例を示す。
図８は、消音機構を備えない通常の吸引処理システム搭載車両を用いた騒音レベル測定形態を説明する図であり、吸引処理システム搭載車両の平面図である。
図８は、通常の吸引処理システム搭載車両に対する騒音測定の測定点位置を示し、本試験において、５つの測定点において騒音レベルが測定された。
測定点１は、助手席側中央部から１ｍ離れた位置である。測定点２は、運転席側中央部から１ｍ離れた位置である。測定点３は、ブロアから車両前方へ１００ｍｍ離れた位置である。測定点４は、ブロア吐出口から１００ｍｍ離れた位置である。測定点５は、ブロア吸引口から１００ｍｍ離れた位置である。
(Test Example 1: Identification of noise factors)
The following are some test examples that prove the effectiveness of the present invention.
FIG. 8 is a diagram illustrating a noise level measurement mode using a normal vehicle equipped with a suction processing system without a silencing mechanism, and is a plan view of the vehicle equipped with the suction processing system.
FIG. 8 shows measurement point positions of noise measurement for a vehicle equipped with a normal suction processing system. In this test, noise levels were measured at five measurement points.
図９は、測定点１における周波数特性を分析するグラフである。図９（ａ）は、０Ｈｚから５０００Ｈｚまでの範囲の周波数特性分布を示し、図９（ｂ）は、０から１０００Ｈｚまでの周波数特性分布を示す。
図９（ａ）から明らかであるが、車両から発せられる騒音は、１０００Ｈｚ以下の周波数の音成分により支配されている。また、図９（ｂ）に示すデータから１５０Ｈｚと２９４Ｈｚの周波数でピーク値が示される。
下記、数式１は、上記したルーツブロア（２）の仕様から算出される圧力脈動周波数の理論値である。上述の如く、ルーツブロア（２）は、３葉のブロアロータを２本備えるとともにその回転数は１５６０ｒｐｍである。
FIG. 9 is a graph for analyzing the frequency characteristics at the
As is clear from FIG. 9A, the noise emitted from the vehicle is dominated by sound components having a frequency of 1000 Hz or less. Moreover, the peak value is shown by the frequency of 150 Hz and 294 Hz from the data shown in FIG.9 (b).
ルーツブロア（２）の脈動周波数は、図９（ｂ）で示されたピーク値１５０Ｈｚと略一致する。また、ピーク値２９４Ｈｚは、ピーク値１５０Ｈｚの成分の倍音成分であると考えられる。
よって、ルーツブロア（２）から発せられる音成分を消すことが車両から発せられる全体の騒音レベルの低減に最も効果的であることが分かる。
The pulsation frequency of the roots blower (2) substantially matches the peak value of 150 Hz shown in FIG. The
Therefore, it can be seen that eliminating the sound component emitted from the roots blower (2) is most effective in reducing the overall noise level emitted from the vehicle.
本試験例で用いたルーツブロア（２）の仕様規格から、吐出口の温度を１００℃と仮定することができる。このときの音速ｃは、下記数式２にて算出できる。
From the specification standard of the roots blower (2) used in this test example, the temperature of the discharge port can be assumed to be 100 ° C. The sound speed c at this time can be calculated by the following
数式２による算出結果を用いて、１５０Ｈｚの音成分を消去するためのエルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離Ｌは、下記数式３により算出できる。 The distance L from the elbow tube (51) base end portion for erasing the 150 Hz sound component to the reflecting surface of the reflector (623) can be calculated by the following equation (3) using the calculation result by the equation (2).
（試験例２：数値計算モデルによる相違）
図１０は、図４に示す３次元数値計算モデル（１０）に対する比較例となる２次元数値計算モデル（１００）を示す。図１０の２次元数値計算モデル（１００）は、３次元構造をなす３次キャッチャ（３）及び４次キャッチャ（４）のモデル化が困難であるため、１段目ブロアから４次キャッチャ（４）入口までを模擬している。２次元数値計算モデル（１００）の接点数は５２７７個であり、９４４７個の三角形要素を備える。また、図１０に示す数値計算モデル（１００）は、枝管（６）を含んでいない。１段目ブロアに上流側音源（Ｓ１）を定義し、２段目ブロアに下流側音源（Ｓ２）を定義し、各音源（Ｓ１，Ｓ２）に音圧（Ｐ＝１）を定義している。また、４次キャッチャ入口に境界条件として音圧（Ｐ＝０）を定義している。尚、音源（Ｓ１，Ｓ２）の位置や他の構造的寸法は図４に示す３次元数値計算モデル（１０）と等しくされている。
(Test Example 2: Difference due to numerical calculation model)
FIG. 10 shows a two-dimensional numerical calculation model (100) as a comparative example to the three-dimensional numerical calculation model (10) shown in FIG. The two-dimensional numerical calculation model (100) of FIG. 10 is difficult to model the third-order catcher (3) and the fourth-order catcher (4) that form a three-dimensional structure, so that the fourth-order catcher (4 ) Simulating up to the entrance. The two-dimensional numerical calculation model (100) has 5277 contacts and includes 9447 triangular elements. Further, the numerical calculation model (100) shown in FIG. 10 does not include the branch pipe (6). The upstream sound source (S1) is defined in the first stage blower, the downstream sound source (S2) is defined in the second stage blower, and the sound pressure (P = 1) is defined in each sound source (S1, S2). . Also, sound pressure (P = 0) is defined as a boundary condition at the quaternary catcher inlet. The position of the sound source (S1, S2) and other structural dimensions are the same as those of the three-dimensional numerical calculation model (10) shown in FIG.
図１１は、２次元数値計算モデル（１００）と３次元数値計算モデル（１０）との演算結果の差異を示す。尚、図１１に示す３次元数値計算モデル（１０）は、図４に示す数値計算モデル（１０）と略同一のものであるが、２次元数値計算モデル（１００）との直接的比較を可能とするため、音源（Ｓ１，Ｓ２）に対して、面音圧に代え、音圧（Ｐ＝１）の点音源を定義している。
２次元数値計算モデル（１００）において、一対の音源（Ｓ１，Ｓ２）の間に２つの音圧の節（ｋ）が現れた。一方で、３次元数値計算モデル（１０）においては、一対の音源（Ｓ１，Ｓ２）の間には、１つの音圧の節（ｋ）しか現れなかった。また、バタフライ弁（Ｂ）を意味する第２の直管（７２）のくびれ部周囲の音圧は、３次元数値計算モデル（１０）では高く、２次元数値計算モデル（１００）では低かった。
これらの結果から、数値計算モデル（１０，１００）内で模擬される音圧分布が、第２の直管（７２）が接続する先の４次キャッチャ（４）の影響を受けることが分かる。
FIG. 11 shows the difference in calculation results between the two-dimensional numerical calculation model (100) and the three-dimensional numerical calculation model (10). The three-dimensional numerical calculation model (10) shown in FIG. 11 is substantially the same as the numerical calculation model (10) shown in FIG. 4, but can be directly compared with the two-dimensional numerical calculation model (100). Therefore, a point sound source of sound pressure (P = 1) is defined for the sound source (S1, S2) instead of the surface sound pressure.
In the two-dimensional numerical calculation model (100), two sound pressure nodes (k) appear between the pair of sound sources (S1, S2). On the other hand, in the three-dimensional numerical calculation model (10), only one sound pressure node (k) appeared between the pair of sound sources (S1, S2). Moreover, the sound pressure around the constricted portion of the second straight pipe (72), which means the butterfly valve (B), was high in the three-dimensional numerical calculation model (10) and low in the two-dimensional numerical calculation model (100).
From these results, it can be seen that the sound pressure distribution simulated in the numerical calculation model (10, 100) is affected by the quaternary catcher (4) to which the second straight pipe (72) is connected.
図１２は、２次元数値計算モデル（１００）と３次元数値計算モデル（１０）との演算結果の差異を示し、２次元数値計算モデル（１００）及び３次元数値計算モデル（１０）の中に枝管（６）が含まれている。両数値計算モデル（１０，１００）ともに枝管（６）は、上流側音源（Ｓ１）から下流側に１７５０ｍｍ離間した位置である。当該枝管（６）の位置での２次元数値計算モデル（１００）を用いた消音効果のシミュレーションにおいて、枝管（６）による消音効果が最も高いことが確認されている。
２次元数値計算モデル（１００）によれば、枝管（６）から下流側の第２の直管（７２）の部分は全体的に低い音圧レベルである。一方、３次元数値計算モデル（１００）によれば、バタフライ弁（Ｂ）を模擬する第２の直管（７２）の周囲で高い音圧レベルが確認された。
よって、４次キャッチャ（４）を含まない２次元数値計算モデル（１００）では、枝管（６）の適切な分岐位置を見極めることができないことが分かる。
FIG. 12 shows the difference in calculation results between the two-dimensional numerical calculation model (100) and the three-dimensional numerical calculation model (10), and is included in the two-dimensional numerical calculation model (100) and the three-dimensional numerical calculation model (10). A branch pipe (6) is included. In both numerical calculation models (10, 100), the branch pipe (6) is located at a position spaced 1750 mm downstream from the upstream sound source (S1). In the simulation of the silencing effect using the two-dimensional numerical calculation model (100) at the position of the branch pipe (6), it has been confirmed that the silencing effect by the branch pipe (6) is the highest.
According to the two-dimensional numerical calculation model (100), the portion of the second straight pipe (72) downstream from the branch pipe (6) has a low sound pressure level as a whole. On the other hand, according to the three-dimensional numerical calculation model (100), a high sound pressure level was confirmed around the second straight pipe (72) simulating the butterfly valve (B).
Therefore, it can be seen that the appropriate branch position of the branch pipe (6) cannot be determined by the two-dimensional numerical calculation model (100) that does not include the quaternary catcher (4).
（試験例３：音源による相違）
図１３及び図１４は、図５に示す音源パターンと異なるパターンを有する音源を示す。
図１３に示す音源は、面の法線方向並びに逆法線方向に速度１で振動する面音源である。図１４に示す音源は、面の法線方向に速度１、逆法線方向に速度−１で振動するとともに、上流側音源（Ｓ１）と下流側音源（Ｓ２）とが逆位相で振動する面音源である。
(Test Example 3: Difference by sound source)
13 and 14 show a sound source having a pattern different from the sound source pattern shown in FIG.
The sound source shown in FIG. 13 is a surface sound source that vibrates at a speed of 1 in the normal direction of the surface and in the reverse normal direction. The sound source shown in FIG. 14 vibrates at a velocity of 1 in the normal direction of the surface and a velocity of -1 in the reverse normal direction, and the upstream sound source (S1) and the downstream sound source (S2) vibrate in opposite phases. It is a sound source.
図１５は、図５、図１３及び図１４に示す音源パターンを用いた数値計算シミュレーション結果と、実際の吸引処理システムを用いた騒音の実測値との比較をするグラフである。図１５に示すグラフの横軸には測定点番号が示されている。隣接する測定点番号間の間隔は、５ｃｍであり、測定点番号１から３６が、１段目ブロア吐出口から２段目ブロア吸引口に相当し、測定点番号３７から６１が２段目ブロア吐出口から４次キャッチャ（４）入口部に相当する。尚、測定点番号１９，２０，５４の位置では、吸引処理装置の構造的問題（管継ぎ手や弁の存在）により測定不能であり、図１５中のデータには示されていない。
図１５中、符号Ｌ１で示す曲線は、図５に示す音源パターンを用いた計算結果である。図１５中、符号Ｌ２で示す曲線は、図１３に示す音源パターンを用いた計算結果である。図１５中、符号Ｌ３で示す曲線は、図１４に示す音源パターンを用いた計算結果である。
図１５中、円Ｃ１、Ｃ３及びＣ４で囲まれる部分の計算結果と実測データとの適合度は、音源パターンによって、顕著な差異はなく、実測データの値の増減傾向と計算結果から得られた音圧レベルの増減傾向は略一致している。円Ｃ２で囲まれる部分においては、図５で示す音源パターンを利用した数値計算結果が最も実測データの傾向に適合していることが分かる。
FIG. 15 is a graph comparing the numerical calculation simulation result using the sound source pattern shown in FIGS. 5, 13, and 14 with the actually measured noise value using the actual suction processing system. The measurement point numbers are shown on the horizontal axis of the graph shown in FIG. The interval between adjacent measurement point numbers is 5 cm, the
In FIG. 15, the curve indicated by the symbol L1 is the calculation result using the sound source pattern shown in FIG. In FIG. 15, the curve indicated by the symbol L2 is a calculation result using the sound source pattern shown in FIG. In FIG. 15, the curve indicated by the symbol L3 is the calculation result using the sound source pattern shown in FIG.
In FIG. 15, the degree of fit between the calculation results of the portions surrounded by circles C1, C3, and C4 and the measured data is not significantly different depending on the sound source pattern, and is obtained from the increase / decrease tendency of the values of the measured data and the calculated results. The increasing / decreasing tendency of the sound pressure level is almost the same. In the portion surrounded by the circle C2, it can be seen that the numerical calculation result using the sound source pattern shown in FIG. 5 is most suitable for the tendency of the actually measured data.
（試験例４：実測値との比較）
図１６は、３次元数値計算モデル（１０）に基づく消音効果のシミュレーション結果に基づき枝管（６）の分岐位置を変更した吸引処理システムの空気排出機構（１）の概略図である。図１６に示す空気排出機構（１）において、エルボ管（５１）は、ブロア（２）の吐出口から１４０ｍｍ離間した位置に配される。また、エルボ管（５１）の基端部から枝管（６）の反射板（６２３）までの距離は５７０ｍｍに設定されている。
(Test Example 4: Comparison with measured values)
FIG. 16 is a schematic diagram of the air discharge mechanism (1) of the suction processing system in which the branch position of the branch pipe (6) is changed based on the simulation result of the silencing effect based on the three-dimensional numerical calculation model (10). In the air discharge mechanism (1) shown in FIG. 16, the elbow pipe (51) is disposed at a position 140 mm away from the discharge port of the blower (2). Moreover, the distance from the base end part of an elbow pipe (51) to the reflecting plate (623) of a branch pipe (6) is set to 570 mm.
図１７は、図１６に示す枝管（６）の位置を変更した空気排出機構（１）を含む吸引処理システムを搭載した車両の平面図であり、本試験における測定点を示す。本試験では、車両から１ｍ離れた８つの位置において、吸引処理システムから発せられる騒音の測定が行われた。
FIG. 17 is a plan view of a vehicle equipped with a suction processing system including the air discharge mechanism (1) in which the position of the branch pipe (6) shown in FIG. 16 is changed, and shows measurement points in this test. In this test, noises emitted from the suction processing system were measured at eight
図１８は、図１７に示す車両を用いた騒音測定の結果を示す。
図１８中、グラフ横軸に示される測定点番号は、図１６に示す測定点に付された番号に一致する。図１８中、Ｌ１で示される曲線は、枝管（６）を取り付けない状態における各測定点での騒音レベルを示し、図１８中、Ｌ２で示される曲線は、枝管（６）分岐点から枝管（６）先端までの距離を５７０ｍｍとした状態で測定した各測定点での騒音レベルを示す。
図１８から明らかな如く、枝管（６）を取り付けた場合、全ての測定点における騒音レベルが低減し、特に、図１８中、円Ｃ１で囲まれた測定点６における騒音レベルの低減が顕著である。
下記の表２は、測定点６における騒音レベルを、枝管（６）の長さを変化させて計測した結果を示す。
FIG. 18 shows the results of noise measurement using the vehicle shown in FIG.
In FIG. 18, the measurement point numbers indicated on the horizontal axis of the graph coincide with the numbers assigned to the measurement points shown in FIG. In FIG. 18, the curve indicated by L1 indicates the noise level at each measurement point in a state where the branch pipe (6) is not attached. In FIG. 18, the curve indicated by L2 is from the branch point of the branch pipe (6). The noise level at each measurement point measured in a state where the distance to the tip of the branch pipe (6) is 570 mm is shown.
As is apparent from FIG. 18, when the branch pipe (6) is attached, the noise level at all measurement points is reduced, and in particular, the noise level at the
Table 2 below shows the results of measuring the noise level at the
表２に示すデータから、枝管（６）の長さを調整し、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときに、最も騒音レベルの低減を図ることができることが分かる。
図１９は、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときの周波数特性と枝管（６）を取り除いたときの周波数特性を示す。図１９中、符号Ｌ１で示す曲線は、枝管（６）を取り除いたときの周波数特性を示し、図１９中、符号Ｌ２で示す曲線は、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときの周波数特性を示す。
円Ｃ１で囲まれた周波数１６０Ｈｚ付近のデータから明らかなように、周波数１６０Ｈｚ付近の音波の音圧レベルが枝管（６）の取り付けにより大幅に低減されていることが分かる。
From the data shown in Table 2, when the length of the branch pipe (6) is adjusted and the distance from the base end of the elbow pipe (51) to the reflecting surface of the reflector (623) is 545 mm, the most noise level is obtained. It can be seen that reduction can be achieved.
FIG. 19 shows frequency characteristics when the distance from the base end of the elbow pipe (51) to the reflecting surface of the reflector (623) is 545 mm and frequency characteristics when the branch pipe (6) is removed. In FIG. 19, the curve indicated by reference numeral L1 indicates the frequency characteristics when the branch pipe (6) is removed. In FIG. 19, the curve indicated by reference numeral L2 indicates that the reflector (623) extends from the base end of the elbow pipe (51). ) Shows the frequency characteristics when the distance to the reflecting surface is 545 mm.
As is apparent from the data around the frequency 160 Hz surrounded by the circle C1, it can be seen that the sound pressure level of the sound wave around the frequency 160 Hz is greatly reduced by attaching the branch pipe (6).
上記の試験例において、ブロア（２）の吐出口に接続する主管路（５）を対象とした試験を示したが、吸引口側に枝管（６）を設けて、同様に枝管（６）の位置並びに長さの見極め、効果的な消音作用を得ることができることを本出願人は確認している。 In the above test example, the test for the main pipe line (5) connected to the discharge port of the blower (2) was shown. However, a branch pipe (6) is provided on the suction port side, and the branch pipe (6 The present applicant has confirmed that the position and the length of () can be ascertained and an effective silencing action can be obtained.
（変更例）
吸引処理システムを搭載した吸引処理作業車両の処理機器搭載面積は、厳しく制限されている。したがって、吸引処理システムを構成する機器群は密集状態にあり、共鳴を引き起こしやすい。この共鳴現象を回避するために、４次キャッチャ（４）の空気排出口にウレタンフォームなどの吸音材を内張りした所定長の延長管を接続して、共鳴作用を回避してもよい。また、ブロア駆動ベルトやブロアを冷却するファンなどの他の騒音源周囲を吸音材付カバーを用いて覆ってもよい。これにより、更に、騒音レベルが低減したブロア搭載車を構築可能となる。
(Example of change)
The processing equipment mounting area of a suction processing work vehicle equipped with a suction processing system is strictly limited. Therefore, the device group which comprises a suction processing system is in a dense state, and tends to cause resonance. In order to avoid this resonance phenomenon, an extension pipe having a predetermined length lined with a sound absorbing material such as urethane foam may be connected to the air discharge port of the quaternary catcher (4) to avoid the resonance action. Further, the periphery of other noise sources such as a blower driving belt and a fan for cooling the blower may be covered with a cover with a sound absorbing material. As a result, a blower-equipped vehicle with a reduced noise level can be constructed.
図２０は、このような他の騒音処理対策を施した後の騒音測定の結果を示す。
図２０のグラフの横軸をなす測定点番号は、図１７に示す測定点に付された番号と一致する。図２０中、符号Ｌ１で示す曲線は、何ら騒音対策を施さない通常の吸引処理作業車両の騒音レベルを示し、図２０中、符号Ｌ２で示す曲線は、枝管（６）による消音対策のみを施した場合の騒音レベルを示し、図２０中、符号Ｌ３で示す曲線は、上述のように吸音材を用いて、他の騒音処理対策を更に施した場合の騒音レベルを示す。
図２０によれば、他の騒音処理対策を併せて行うことで、通常の吸引処理作業車両の騒音レベルから、大幅な騒音レベルの低減を図ることが可能となる。
FIG. 20 shows the result of noise measurement after such other noise processing measures are taken.
The measurement point numbers on the horizontal axis of the graph of FIG. 20 coincide with the numbers assigned to the measurement points shown in FIG. In FIG. 20, a curve indicated by a symbol L1 indicates the noise level of a normal suction processing work vehicle that does not take any noise countermeasures. In FIG. 20, a curve indicated by a symbol L2 indicates only a noise suppression measure by the branch pipe (6). The noise level when applied is shown, and the curve indicated by the symbol L3 in FIG. 20 shows the noise level when another noise processing measure is further applied using the sound absorbing material as described above.
According to FIG. 20, it is possible to significantly reduce the noise level from the noise level of a normal suction processing work vehicle by performing other noise processing measures together.
図２１は、他の変更形態を示す。
図２１に示す枝管（６）は、末端管（６２）外周面から半径方向に突出する環状のギアリング（６２４）を備える。ギアリング（６２４）周面には複数のギア歯が形成されている。また、枝管（６）に隣接して、駆動モータ（７）が配され、駆動モータ（７）の回転シャフト先端には、ギア（７１）が取り付けられている。ギア（７１）は、ギアリング（６２４）と噛合う。
更に、ブロア（２）には、ブロア（２）吐出口から送出される空気の温度を測定する温度センサ（２９）とブロア（２）の回転数を測定するエンコーダ（２８）が取付けられる。温度センサ（２９）は、ブロア搭載車に取付けられた制御盤（８）にブロア（２）吐出口から送出される空気の温度に応じた測定信号を送る。また、エンコーダ（２８）は、ブロア（２）の回転数に応じた測定信号を制御盤（８）に送る。
制御盤（８）は、温度センサ（２９）及びエンコーダ（２８）からの信号に基づき、ブロア（２）から発せられる音波長の１／４の長さを算出する。
ギアリング（６２４）の下面には反射型の位置センサ（２４１）が取り付けられ、位置センサ（２４１）は枝管（６）のフランジ部（６１１）からの反射光を受け、反射板（６２３）の現在位置に関する信号を制御盤（８）に送る。
制御盤（８）は、位置センサ（２４１）からの信号と算出された音波長の１／４の長さの値に基づき、モータ（７）の回転シャフトの回転角度を決定し、決定された回転角度に応じた駆動信号をモータ（７）に送る。
モータ（７）は、制御盤（８）からの駆動信号に応じた回転角度だけ回転し、モータ（７）のギア（７１）と接続するギアリング（６２４）の回転を介して、枝管（６）の末端管（６２）が上下動する。この結果、枝管（６）分岐位置から反射板（６２３）までの長さがブロア（２）から発せられる音波長の１／４の長さに自動的に一致することとなる。
このような変更形態によれば、外気温等の環境変化によって音波長が変化した場合でも、自動的に反射板（６２３）の位置を適切な位置に配することが可能となる。また、ギアリング（６２４）が放熱効果を高めるという作用をもたらす。尚、放熱効果を高める他の手法として、末端管（６２）外周面から半径方向に突出するとともに末端管（６２）軸方向に延設する１若しくは複数のフィン板を取り付ける形態を採用することができる。
FIG. 21 shows another modification.
The branch pipe (6) shown in FIG. 21 includes an annular gear ring (624) protruding radially from the outer peripheral surface of the end pipe (62). A plurality of gear teeth are formed on the peripheral surface of the gear ring (624). A drive motor (7) is disposed adjacent to the branch pipe (6), and a gear (71) is attached to the tip of the rotary shaft of the drive motor (7). Gear (71) meshes with gear ring (624).
Furthermore, a temperature sensor (29) for measuring the temperature of air sent from the blower (2) discharge port and an encoder (28) for measuring the rotational speed of the blower (2) are attached to the blower (2). The temperature sensor (29) sends a measurement signal corresponding to the temperature of the air sent from the blower (2) discharge port to the control panel (8) attached to the blower-equipped vehicle. The encoder (28) sends a measurement signal corresponding to the rotational speed of the blower (2) to the control panel (8).
Based on the signals from the temperature sensor (29) and the encoder (28), the control panel (8) calculates a quarter length of the sound wave emitted from the blower (2).
A reflective position sensor (241) is attached to the lower surface of the gear ring (624), and the position sensor (241) receives the reflected light from the flange portion (611) of the branch pipe (6) and receives the reflection plate (623). A signal relating to the current position is sent to the control panel (8).
The control panel (8) determines the rotation angle of the rotating shaft of the motor (7) on the basis of the signal from the position sensor (241) and the value of the quarter of the calculated sound wave length. A drive signal corresponding to the rotation angle is sent to the motor (7).
The motor (7) is rotated by a rotation angle corresponding to the drive signal from the control panel (8), and through the rotation of the gear ring (624) connected to the gear (71) of the motor (7), the branch pipe ( The end tube (62) of 6) moves up and down. As a result, the length from the branch pipe (6) branching position to the reflector (623) automatically matches the length of ¼ of the sound wave length emitted from the blower (2).
According to such a modification, even when the sound wave length is changed due to an environmental change such as the outside air temperature, the position of the reflector (623) can be automatically arranged at an appropriate position. Further, the gear ring (624) has an effect of enhancing the heat dissipation effect. As another method for enhancing the heat dissipation effect, it is possible to adopt a form in which one or a plurality of fin plates that protrude in the radial direction from the outer peripheral surface of the end tube (62) and extend in the axial direction of the end tube (62) are attached. it can.
図２２は、他の変更形態を示す。
図１に示す例において、エルボ管（５１）は、主管路（５）と一体に形成されていたが、主管路（５）をエルボ管（５１）上流側及び下流側で切断し、図２２に示す接続管（５１０）により接続してもよい。接続管（５１０）は、接続管（５１０）途中部から分岐するエルボ管（５１）を備える。エルボ管（５１）の分岐部に対して上流側及び下流側において、接続管（５１０）は、蛇腹部（５１１）を備える。更に、接続管（５１０）は、接続管（５１０）軸長方向に伸縮するロッドを有するシリンダ（５１２）を備える。シリンダ（５１２）のロッドは、ブラケット（５１３）を介して、接続管（５１０）途中部に接続する。
シリンダ（５１２）のロッドが伸縮すると、上流側・下流側のいずれか一方の蛇腹部（５１１）が伸長し、他方が収縮する。この結果、エルボ管（５１）の分岐位置が上流側或いは下流側に変位することができる。
FIG. 22 shows another modification.
In the example shown in FIG. 1, the elbow pipe (51) is formed integrally with the main pipe line (5). However, the main pipe line (5) is cut upstream and downstream of the elbow pipe (51). The connection pipe (510) shown in FIG. The connecting pipe (510) includes an elbow pipe (51) that branches off from the middle of the connecting pipe (510). The connection pipe (510) includes a bellows part (511) on the upstream side and the downstream side with respect to the branch part of the elbow pipe (51). Furthermore, the connecting pipe (510) includes a cylinder (512) having a rod that expands and contracts in the axial direction of the connecting pipe (510). The rod of the cylinder (512) is connected to the middle part of the connecting pipe (510) via the bracket (513).
When the rod of the cylinder (512) expands and contracts, either the upstream side or the downstream side bellows part (511) expands and the other contracts. As a result, the branch position of the elbow pipe (51) can be displaced upstream or downstream.
ブロア搭載車に、騒音レベルを検知する音圧センサを取り付ける。音圧センサは、吸引作業時の音圧に関する信号を制御盤（８）に送る。制御盤（８）は、シリンダ（５１２）の弁に信号を送り、シリンダ（５１２）のロッドを可動域全体にわたって伸縮させる。この間に送信された音圧センサの信号の変動に基づき、制御盤（８）は最小の騒音レベルを見極め、その後、シリンダ（５１２）に信号を送り、最適なエルボ管（５１）の分岐位置にエルボ管（５１）を変位させる。 Install a sound pressure sensor that detects the noise level on the blower-equipped vehicle. The sound pressure sensor sends a signal related to the sound pressure during the suction operation to the control panel (8). The control panel (8) sends a signal to the valve of the cylinder (512) to expand and contract the rod of the cylinder (512) over the entire range of motion. Based on the fluctuation of the sound pressure sensor signal transmitted during this period, the control panel (8) determines the minimum noise level, and then sends a signal to the cylinder (512) to reach the optimum branch position of the elbow pipe (51). The elbow pipe (51) is displaced.
上記説明において、ブロア搭載車を例として説明してきたが、上述の説明に用いられたブロア搭載車が搭載する吸引処理システムを地面に載置固定して定置型吸引装置としたものも本発明に含まれる。このような定置型吸引装置は、上記説明の本発明のブロア搭載車と同様に、非常に低騒音の作業環境を提供することができる。 In the above description, the blower-equipped vehicle has been described as an example. However, the present invention also includes a stationary suction device in which the suction processing system mounted on the blower-equipped vehicle used in the above description is placed and fixed on the ground. included. Such a stationary suction device can provide a very low noise work environment, like the blower-equipped vehicle of the present invention described above.
上記説明から明らかであるが、本出願人は本発明の消音機構を構築するために多くの数値モデル試験並びに実証試験を行なってきた。その中で、ブロアのロータ葉数や仕様規格に基づく回転数或いは実測された回転数を用いて算出された音波長に関する理論値に実際の音波長が略一致することが確認できた。したがって、上記説明においては、軸長寸法を変更可能な枝管を用いてきたが、本発明は、軸長寸法が一定の枝管を利用した消音機構もその技術的範囲に含むものである。 As is apparent from the above description, the applicant has conducted a number of numerical model tests as well as demonstration tests in order to construct the silencer mechanism of the present invention. It was confirmed that the actual sound wave length substantially coincided with the theoretical value related to the sound wave length calculated using the number of rotor leaves of the blower, the number of rotations based on the specification standard, or the actually measured number of rotations. Therefore, in the above description, a branch pipe whose axial length dimension can be changed has been used. However, the present invention includes a silencing mechanism using a branch pipe having a constant axial length dimension in its technical scope.
上記説明において、主に実施例として、２段式一体型のブロアを用いてきたが、本発明は、１段目ブロアと２段目ブロアを別体に配する構成や１段式ブロアを１体配する構成に対しても適用可能であり、本出願人は種々のブロア配管構成についても、上記と同様の試験を行い、本発明の有効性を確認している。本出願人による多数回の試験並びにシミュレーションにおいて、ブロアの種別によらず、音波放出口となり得る吸引口及び吐出口に音源を定義して数値計算モデルを作成し、これに基づき、音波の腹位置を見極めることにより、実際のブロア搭載車或いは定置型吸引装置に対して、効果的な消音を得られることが確認されている。 In the above description, a two-stage integrated blower has been mainly used as an embodiment. However, the present invention has a configuration in which the first-stage blower and the second-stage blower are arranged separately, and the first-stage blower is a single-stage blower. The present invention can also be applied to a configuration in which the body is arranged, and the applicant of the present invention has also tested various blower piping configurations in the same manner as described above to confirm the effectiveness of the present invention. In a number of tests and simulations by the applicant, a numerical calculation model was created by defining a sound source at the suction port and discharge port that can be a sound wave discharge port, regardless of the type of blower, and based on this, an anti-node position of the sound wave was created. It is confirmed that effective silencing can be obtained for an actual blower-equipped vehicle or a stationary suction device.
図２３は、様々な型式のブロアに対する数値計算モデルの一例を示す。図２４（ａ）は、１段式ブロア（２）を配管中に一体配した時の数値計算モデル（１０）のブロア（２）周囲の概略図であり、図２４（ｂ）は、１段式ブロア（２）を配管中に二体連接した時の数値計算モデル（１０）を示す。
図２４（ａ）に示す如く、１段式ブロア（２）を配管中に一体配した場合、音源（Ｓ２１，Ｓ２２）をブロア（２）の吸引口及び吐出口にそれぞれ定義することができる。
図２４（ｂ）に示す如く、１段式ブロア（２）を配管中に二体連接した場合、上流側に配された第１段目のブロア（２Ａ）の吸引口に一の音源（Ｓ２３）を定義し、第２段目のブロア（２Ｂ）の吐出口に他の音源（Ｓ２４）を定義することができる。或いは、第１段目のブロア（２Ａ）と第２段目のブロア（２Ｂ）を接続する管路の途中部に一の音源（Ｓ２５）を定義し、第２段目のブロア（２Ｂ）の吐出口に他の音源（Ｓ２４）を定義することができる。更には、音源（Ｓ２３，Ｓ２５，Ｓ２４）を組み合わせて、数値計算モデルを作成してもよい。
本発明は、多種の配管構造に適用可能であることが実証されている。多種の配管構造に対して、数値計算モデル中において、最も適切な音源の設定が存在すると考えられるが、数値計算モデルの中の音源設定が最も適切なものでなくとも、図１５に関連して説明した如く、実測値と数値計算モデルによるシミュレーション結果は、多くの部分で適合している。したがって、本発明では、ブロアに接続する先の処理装置を数値計算モデル中に含める限り、音源の設定に関して精度の高さは要求されず、使用者が最もよく音源の状態を表現していると考える音源を想定した音源設定を行なうことで、実際の騒音モデルをシミュレートし、消音作用を最大限化させるための枝管配置位置を決定可能である。
FIG. 23 shows an example of a numerical calculation model for various types of blowers. FIG. 24 (a) is a schematic view around the blower (2) of the numerical calculation model (10) when the single-stage blower (2) is integrally arranged in the pipe, and FIG. A numerical calculation model (10) when two bodies of the formula blower (2) are connected in a pipe is shown.
As shown in FIG. 24A, when the single-stage blower (2) is integrally arranged in the pipe, the sound sources (S21, S22) can be defined as the suction port and the discharge port of the blower (2), respectively.
As shown in FIG. 24B, when two single-stage blowers (2) are connected in the pipe, a single sound source (S23) is connected to the suction port of the first-stage blower (2A) arranged on the upstream side. ) And another sound source (S24) can be defined at the discharge port of the second stage blower (2B). Alternatively, one sound source (S25) is defined in the middle of the pipe connecting the first-stage blower (2A) and the second-stage blower (2B), and the second-stage blower (2B) Another sound source (S24) can be defined at the discharge port. Furthermore, a numerical calculation model may be created by combining sound sources (S23, S25, S24).
The invention has been demonstrated to be applicable to a wide variety of piping structures. Although it is considered that the most appropriate sound source setting exists in the numerical calculation model for various piping structures, even if the sound source setting in the numerical calculation model is not the most appropriate, it is related to FIG. As explained, the actual measurement values and the simulation results based on the numerical calculation model are compatible in many parts. Therefore, in the present invention, as long as the processing device connected to the blower is included in the numerical calculation model, high accuracy is not required for the setting of the sound source, and the user expresses the state of the sound source best. By setting the sound source assuming the sound source to be considered, it is possible to simulate the actual noise model and determine the branch pipe arrangement position for maximizing the silencing effect.
本発明は、市街で行なわれる側溝清掃等の吸引作業に好適に適用される。 The present invention is suitably applied to suction work such as gutter cleaning performed in a city.
１・・・・・空気排出機構
２・・・・・ブロア
３・・・・・３次キャッチャ
４・・・・・４次キャッチャ
５・・・・・主管路
６・・・・・枝管
６１・・・・基端管
６２・・・・末端管
６２３・・・反射板
DESCRIPTION OF
Claims (11)
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車。 A blower body mounted on the vehicle;
A processing device mounted on the vehicle and performing a predetermined process;
A main pipe line having one end connected to the blower body and the other end connected to the processing apparatus;
Comprising a branch pipe connected to a branch portion provided in the middle of the main pipeline;
The tip of the branch pipe is blocked by a reflector that reflects sound waves generated from the blower body,
A blower-equipped vehicle, wherein a distance from the branch portion to the reflecting surface of the reflecting plate is ¼ of the wavelength of the sound wave.
前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化することを特徴とする請求項１に記載のブロア搭載車。 The branch pipe is composed of a base end pipe located on the main pipe line side and a terminal pipe threadably connected to the base end pipe,
The blower-equipped vehicle according to claim 1, wherein the axial length of the branch pipe is changed by the rotation of the end pipe.
前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、
前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、
前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載のブロア搭載車。 Creating a numerical calculation model relating to a system in which the branch pipe is disposed, the blower body, the processing device, and the main pipe line;
Creating a plurality of other numerical calculation models related to the system consisting of the blower body, the processing device, the main pipe and the branch pipe;
In the one numerical calculation model, performing the numerical calculation using the blower body as a sound source to calculate a sound pressure level;
In each of the other numerical calculation models, using the blower body as a sound source, performing numerical calculation and calculating a sound pressure level;
Calculating a difference between sound pressure levels calculated from the one numerical calculation model and the other numerical calculation model;
Determined through a step of comparing the difference value of the sound pressure level,
The position of the branch portion is different between each of the other numerical calculation models,
The step of comparing the difference values of the sound pressure levels includes a step of selecting a numerical calculation model that maximizes the absolute value of the difference values from the plurality of other numerical calculation models. A blower-equipped vehicle according to 1 or 2.
前記面音源が前記ブロア本体の第１段目と第２段目或いは前記第１のブロアと前記第２のブロアに定義され、
前記一対の面音源が同位相で振動することを特徴とする請求項４記載のブロア搭載車。 The blower body is a two-stage integrated blower body or a blower body in which the first blower and the second blower are connected,
The surface sound source is defined in the first stage and the second stage of the blower body or the first blower and the second blower,
The blower-equipped vehicle according to claim 4, wherein the pair of surface sound sources vibrate in the same phase.
該延長管が、前記ブロアからの音波と前記処理装置の共鳴現象を防止することを特徴とする請求項１乃至６いずれかに記載のブロア搭載車。 The processing apparatus comprises an extension tube;
The blower-equipped vehicle according to any one of claims 1 to 6, wherein the extension pipe prevents a sound wave from the blower and a resonance phenomenon of the processing device.
所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであり、
前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、
前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化し、
前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、
前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、
前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、
前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする定置型吸引装置。 A blower body for sucking and discharging fluid;
A processing device for performing predetermined processing;
A main pipe line having one end connected to the blower body and the other end connected to the processing apparatus;
Comprising a branch pipe connected to a branch portion provided in the middle of the main pipeline;
The tip of the branch pipe is blocked by a reflector that reflects sound waves generated from the blower body,
The distance from the branching portion to the reflecting surface of the reflector is a quarter of the wavelength of the sound wave,
The branch pipe is composed of a base end pipe located on the main pipe line side and a terminal pipe threadably connected to the base end pipe,
Due to the rotation of the end tube, the axial length of the branch tube changes,
Creating a numerical calculation model relating to a system in which the branch pipe is disposed, the blower body, the processing device, and the main pipe line;
Creating a plurality of other numerical calculation models related to the system consisting of the blower body, the processing device, the main pipe and the branch pipe;
In the one numerical calculation model, performing the numerical calculation using the blower body as a sound source to calculate a sound pressure level;
In each of the other numerical calculation models, using the blower body as a sound source, performing numerical calculation and calculating a sound pressure level;
Calculating a difference between sound pressure levels calculated from the one numerical calculation model and the other numerical calculation model;
Determined through a step of comparing the difference value of the sound pressure level,
The position of the branch portion is different between each of the other numerical calculation models,
The step of comparing the difference value of the sound pressure level includes a step of selecting a numerical calculation model that maximizes the absolute value of the difference value from the plurality of other numerical calculation models. Suction device.
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
該主管路に接続する枝管からなり、
前記主管路は、前記ブロア本体と接続する第１管と、前記処理装置と接続する第２管と、前記第１管と前記第２管を接続する接続管を備え、
前記接続管は、分岐部を備え、
前記枝管は、前記分岐部側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管と、前記末端間先端部を閉塞するとともに前記ブロアから生ずる音波を反射する反射板を備え、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離は、前記音波の波長の１／４の長さに等しく、
該接続管は、前記基端管に対して上流側及び下流側に蛇腹管部を備え、該基端管の前記主管路からの分岐位置を変位可能であることを特徴とするブロア搭載車。 A blower body mounted on the vehicle;
A processing device mounted on the vehicle and performing a predetermined process;
A main pipe line having one end connected to the blower body and the other end connected to the processing apparatus;
Consisting of a branch pipe connected to the main pipeline,
The main pipe line includes a first pipe connected to the blower body, a second pipe connected to the processing apparatus, and a connection pipe connecting the first pipe and the second pipe,
The connection pipe includes a branch portion,
The branch pipe includes a base end pipe positioned on the branch end side, a terminal pipe screwed to the base end pipe, a reflecting plate that closes the tip end between the ends and reflects sound waves generated from the blower. Prepared,
The distance from the branching portion to the reflecting surface of the reflector is equal to ¼ of the wavelength of the sound wave,
The blower-equipped vehicle characterized in that the connection pipe includes bellows pipe portions on the upstream side and the downstream side with respect to the base end pipe, and the branch position of the base end pipe from the main pipeline can be displaced.
該シリンダのロッドの伸縮により、前記基端管の前記分岐位置が変位することを特徴とする請求項９記載のブロア搭載車。 Among the connection pipes, further comprising a cylinder connected to the middle part between a pair of bellows pipe parts of the connection pipe,
The blower-equipped vehicle according to claim 9, wherein the branch position of the base end pipe is displaced by expansion and contraction of the rod of the cylinder.
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記ブロア本体のロータ葉数及び規格回転数により決定されることを特徴とするブロア搭載車。 A blower body mounted on the vehicle;
A processing device mounted on the vehicle and performing a predetermined process;
A main pipe line having one end connected to the blower body and the other end connected to the processing apparatus;
Comprising a branch pipe connected to a branch portion provided in the middle of the main pipeline;
The tip of the branch pipe is blocked by a reflector that reflects sound waves generated from the blower body,
A blower-equipped vehicle, wherein a distance from the branch portion to the reflecting surface of the reflecting plate is determined by the number of rotor leaves and a standard rotational speed of the blower body.
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|---|---|---|---|
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