JP2009281666A - Control method for hot water heating apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、熱源機で加熱した温水を住宅内に配置された複数の温水暖房端末器へ循環させて暖房を行う温水暖房装置の制御方法に関するものである。 The present invention relates to a method for controlling a hot water heating apparatus that performs heating by circulating hot water heated by a heat source machine to a plurality of hot water heating terminals arranged in a house.
従来よりこの種の温水暖房装置においては、特許文献1に示すように、熱源機で加熱した温水を住宅内に配置された複数の床暖房パネルへ並列に循環させて暖房を行う温水暖房装置において、床の温度設定が一番高い暖房系統の温水の戻り温度が設定温度になるように温水往き温度を増減させ、この温水往き温度となるように熱源機の加熱量を制御すると共に、床温設定が一番高い暖房系統以外の暖房系統では、温水戻り温度が設定温度付近の所定範囲に入るように熱動弁を開閉するようにし、温水往き温度をできるだけ低下させて熱ロスを減らすようにしたものがあった。 Conventionally, in this type of hot water heating device, as shown in Patent Document 1, in a hot water heating device that performs heating by circulating hot water heated by a heat source machine in parallel to a plurality of floor heating panels arranged in a house The warm water return temperature is increased or decreased so that the return temperature of the hot water in the heating system with the highest floor temperature setting becomes the set temperature, and the heating amount of the heat source machine is controlled so as to be the warm water return temperature, and the floor temperature In heating systems other than the heating system with the highest setting, open and close the thermal valve so that the hot water return temperature falls within the specified range near the set temperature, and reduce the heat loss by reducing the hot water going temperature as much as possible. There was something to do.
一方、温水コンベクターや温水ラジエーターを用いた暖房システムにおいては、特許文献2に示すように、温水コンベクターや温水ラジエーターの温度を高めに保持して、各端末の温水出入口に設けたサーモバルブおよびサーモヘッドで雰囲気温度が設定室温を超えると温水の循環量を抑制することによって室温を制御するようにしているものがあった。
しかし、この特許文献1のものにおいては、床暖房パネルがユーザーにより設定される設定温水戻り温度近傍の温度になるように、温水の戻り温度に基づいて熱源機が制御されるのみであるので、外気温度の変動による暖房負荷の増減については全く考慮されていないため過剰暖房や暖房不足が生じ、室温を制御することができないものであった。 However, in the thing of this patent document 1, since a heat source machine is only controlled based on the return temperature of warm water so that a floor heating panel may become the temperature of the setting warm water return temperature set by the user, Since the increase or decrease of the heating load due to fluctuations in the outside air temperature is not taken into account at all, excessive heating or insufficient heating occurs, and the room temperature cannot be controlled.
また、特許文献2のものにおいては、サーモバルブおよびサーモヘッドで室温が制御できるものの、温水往き温度あるいは温水戻り温度を高くせざるを得ないため、放熱ロスが多く発生してしまうものであった。
Moreover, in the thing of
そこで、本発明は、温水往き温度をできるだけ低下させて熱ロスを減らすと共に、室温を制御することができるようにし、温水コンベクターや温水ラジエーターを用いた全館暖房に特に好適な温水暖房装置の制御方法を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention reduces the heat loss by reducing the hot water going temperature as much as possible, and can control the room temperature, and controls the hot water heating apparatus particularly suitable for the whole building heating using the hot water convector or the hot water radiator. It aims to provide a method.
本発明は、上記目的を達するため、熱源機で加熱した温水を温水暖房端末器へ循環させて住宅の暖房を行う温水暖房装置において、暖房出力を設定室温Tsと外気温度Taとの差で除した住宅暖房係数Qと、必要暖房出力W1とに基づく目標温水往き温度Tosの二元マトリクス図を予め実験で求めて記憶しておき、暖房運転開始後に温水温度が安定した時点での実際の暖房出力W2を温水往き温度Toと温水戻り温度Tiと温水循環流量Fから算出し、この暖房出力W2を設定室温Tsと外気温度Taとの差で除して住宅暖房係数Qを算出記憶し、この住宅暖房係数Qに現在の設定室温Tsと外気温度Taとの差を乗じて必要暖房出力W1を算出すると共に、前記住宅暖房係数Qと前記必要暖房出力W1とから前記二元マトリクス図を参照して目標温水往き温度Tosを再設定するようにした。 In order to achieve the above object, the present invention provides a hot water heating apparatus for heating a house by circulating hot water heated by a heat source device to a hot water heating terminal, and dividing the heating output by the difference between the set room temperature Ts and the outside air temperature Ta. A binary matrix diagram of the target hot water going-out temperature Tos based on the house heating coefficient Q and the required heating output W1 is obtained in advance by experiment and stored, and actual heating at the time when the hot water temperature is stabilized after the heating operation is started. The output W2 is calculated from the warm water return temperature To, the warm water return temperature Ti, and the warm water circulation flow rate F, and the heating output W2 is divided by the difference between the set room temperature Ts and the outside air temperature Ta to calculate and store the house heating coefficient Q. The required heating output W1 is calculated by multiplying the residential heating coefficient Q by the difference between the current set room temperature Ts and the outside air temperature Ta, and the binary matrix diagram is referred to from the residential heating coefficient Q and the required heating output W1. It was to re-set the target warm water forward temperature Tos Te.
また、請求項2では、温水温度が安定した時点での実際の暖房出力W2と、前記必要暖房出力W1を比較して、比較結果に基づき前記目標温水往き温度Tosを増減補正するようにした
Further, in
また、請求項1または2記載の方法において、前記温水循環流量Fは初期設定された値を用いるようにした。
In the method according to
また、請求項1または2記載の方法において、前記温水循環流量Fは、前記熱源機の加熱量に所定の熱交換効率を乗じた値を温水往き温度Toと温水戻り温度Tiの差で除して算出するようにした。 3. The method according to claim 1, wherein the hot water circulation flow rate F is obtained by dividing a value obtained by multiplying a heating amount of the heat source unit by a predetermined heat exchange efficiency by a difference between the hot water going temperature To and the hot water return temperature Ti. To calculate.
また、請求項1〜4の何れかに記載の方法において、前記熱源機として、圧縮機と冷媒−水熱交換器と減圧手段と空気熱交換器を有したヒートポンプ式加熱手段を用いた。 Moreover, in the method in any one of Claims 1-4, the heat pump type heating means which has a compressor, a refrigerant | coolant-water heat exchanger, the pressure reduction means, and the air heat exchanger was used as the said heat source machine.
以上の制御方法とすることで、暖房負荷の増減に適切に対応して簡単な演算で目標温水往き温度Tosをできるだけ低下させて熱ロスを減らすと共に、室温を適切に制御することができるようになった。 By adopting the above control method, it is possible to appropriately reduce the heat loss by reducing the target hot water going-out temperature Tos as much as possible by a simple calculation corresponding to the increase and decrease of the heating load, and to control the room temperature appropriately. became.
次に、本発明の一実施形態であるヒートポンプ式の貯湯式給湯暖房装置について、図面に基づいて説明する。
1は湯水を貯湯する貯湯タンク、2は貯湯タンク1底部に接続された給水管、3は貯湯タンク1上部に接続された給湯管、4は貯湯タンク1内の湯水を循環加熱するヒートポンプ式加熱手段、5は貯湯タンク1底部とヒートポンプ式加熱手段4の入水側を接続するHP往き管6とヒートポンプ式加熱手段4の出湯側と貯湯タンク1上部とを接続するHP戻り管7から構成されるヒーポン循環回路である。
Next, a heat pump type hot water storage hot water supply and heating apparatus according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
1 is a hot water storage tank for storing hot water, 2 is a water supply pipe connected to the bottom of the hot
8は温水コンベクターや温水ラジエーター等の温水を循環させて暖房を行うための温水暖房端末器、9は貯湯タンク1内の湯またはヒートポンプ式加熱手段4で加熱した湯を循環させて温水暖房端末器8を循環する二次側暖房循環水を加熱するための暖房用熱交換器、10は温水暖房端末器8と暖房用熱交換器9とに暖房循環水を循環させる二次側循環回路、11は二次側循環回路10に設けられた二次側循環ポンプである。
8 is a hot water heating terminal for heating by circulating hot water such as a hot water convector or a hot water radiator, and 9 is a hot water heating terminal for circulating hot water in the hot water storage tank 1 or hot water heated by the heat pump heating means 4. A heating heat exchanger for heating the secondary side heating circulating water circulating in the
ここで、前記複数の温水暖房端末器8は温水往きヘッダー12と温水戻りヘッダー13によって二次側循環回路10に並列に接続されて住宅内の必要な箇所に配置されていると共に、各温水暖房端末器8の温水出入口には、雰囲気温度に応じて温水暖房端末器8内部へ流通する温水流量を調整するためのサーモバルブ14およびサーモヘッド15が設けられ、温水暖房端末器8の設置されている雰囲気温度がサーモヘッド15で設定された温度になるようにサーモバルブ14の開度が調整される。
Here, the plurality of hot
16は暖房用熱交換器9に湯を供給するための熱交往き管17と暖房用熱交換器9を流出した湯を貯湯タンク1の下部へ戻すための熱交戻り管18を備えた一次側循環回路、19は一次側循環回路に設けられた一次側循環ポンプ、20はHP戻り管7と熱交往き管11と接続した位置に設けられた分配弁で、ヒートポンプ式加熱手段4で加熱した湯を暖房用熱交換器9と貯湯タンク1とに任意の割合で分流するものである。
16 is a primary unit provided with a
21は暖房用熱交換器9の一次側の入口側に設けられ一次側入口温度T1iを検出する一次側入口温度センサ、22は一次側の出口側に設けられ一次側出口温度T1oを検出する一次側出口温度センサ、23は二次側の入口側に設けられて温水暖房端末器9からの戻り温度である二次側入口温度Tiを検出する二次側入口温度センサ、24は二次側の出口側に設けられて温水暖房端末器9への往き温度である二次側出口温度Toを検出する二次側出口温度センサ、25は二次側全体の温水循環流量Fを検出する流量センサである。
21 is a primary side inlet temperature sensor that is provided on the primary inlet side of the
次に、前記ヒートポンプ式加熱手段4について詳細に説明すると、26は冷媒を圧縮して高圧にする圧縮機、27は冷媒と水との間で熱交換させる冷媒−水熱交換器、28は開度調整可能な電子膨張弁よりなる温度低下した冷媒を減圧する減圧手段、29は低温低圧の冷媒と空気とを熱交換させて蒸発させる空気熱交換器、30は空気熱交換器29に空気を強制的に送る送風機であり、これらによってヒートポンプサイクル31を構成している。
Next, the heat pump type heating means 4 will be described in detail. 26 is a compressor that compresses the refrigerant to a high pressure, 27 is a refrigerant-water heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant and water, and 28 is open. Decompressing means for depressurizing the temperature-reduced refrigerant comprising an electronic expansion valve capable of adjusting the temperature, 29 is an air heat exchanger that evaporates by heat-exchanging the low-temperature and low-pressure refrigerant and air, and 30 is the
32はヒーポン循環回路5の途中に設けられたヒーポン循環ポンプ、33は外気温度Taを検出する外気温度センサ、34は冷媒−水熱交換器27の水入口側に設けられ入水温度Thpiを検出するヒーポン入水温度センサ、35は冷媒−水熱交換器27の水出口側に設けら出湯温度Thpoを検出するヒーポン出湯温度センサである。
32 is a heat pump circulation pump provided in the middle of the heat
そして、36は貯湯タンク1の側面上下に複数設けられ貯湯タンク1内の貯湯温度を検出する貯湯温度センサ、37は暖房運転の指示を行う運転スイッチ38と全館の設定温度を設定する温度設定スイッチ39と温度表示器40を備えると共に、装置全体の初期設定値の入力を行うことが可能な暖房リモコン、41は各センサの検出値が入力されて演算を行い各アクチュエータの作動を制御する制御装置で、試験等によって決められた各種のデータが設定記憶されているものである。
A plurality of hot
次に、本発明のヒートポンプ式の貯湯式給湯暖房装置の作動について説明する。
まず、深夜時間帯になると、制御装置41は、ヒートポンプ式加熱手段4とヒーポン循環ポンプ32を作動し、貯湯タンク1下部から取り出した水を加熱して貯湯タンク1上部へ戻すようにして貯湯運転を行う。このとき、分配弁20は貯湯タンク1側を全開として沸き上げた温水が全て貯湯タンク1の上部から戻るようにしている。
Next, the operation of the heat pump type hot water storage type hot water heater of the present invention will be described.
First, at midnight, the
そして、蛇口(図示せず)が開かれると、給水管2から市水が貯湯タンク1底部に流入し、貯湯タンク1上部から湯が給湯管3を介して蛇口から給湯され給湯運転が行われるものである。
When the faucet (not shown) is opened, city water flows from the
次に、暖房運転を行う際の作動について説明する。暖房運転の要求があると、制御装置41は、ヒートポンプ式加熱手段4とヒーポン循環ポンプ32と一次側循環ポンプ19を作動させると共に、二次側循環ポンプ11を一定の能力で作動させる。このとき、分配弁20は暖房用熱交換器9側を全開とする。これにより、一次側では貯湯タンク1の底部からの低温水がヒートポンプ式加熱手段4で加熱され、加熱された高温水が暖房用熱交換器9へ流通し、温度低下した温水が貯湯タンク1の下部へ戻されると共に、二次側では暖房用熱交換器9で熱交換して加熱された暖房循環水が温水暖房端末器8へ循環して暖房を行い、温度低下した暖房循環水が再度暖房用熱交換器9へ循環する。
Next, the operation | movement at the time of performing heating operation is demonstrated. When there is a request for the heating operation, the
このとき、二次側出口温度センサ24が検出する温水往き温度Toが後述する二次側の目標温水往き温度Tosとなるように一次側の加熱能力が制御される。本実施形態の場合は、ヒートポンプ式加熱手段4の加熱能力を増減することで温水往き温度Toを制御しているものである。
At this time, the heating capacity on the primary side is controlled so that the warm water going temperature To detected by the secondary side
ここで、前記制御装置41は、前記目標温水往き温度Tos(℃)を決定する方法のプログラムが記憶されており、暖房出力(W)を設定室温Ts(℃)と外気温度Ta(℃)との差で除した値(W/K)と、暖房対象の住宅の暖房に必要な熱量である必要暖房出力W1(W)とに基づく目標温水往き温度Tosの二元マトリクス図(図2に示す)を予め実験等により求めて記憶しているものである。ここで、暖房出力を設定室温Tsと外気温度Taとの差で除した値を住宅暖房係数Qと呼ぶ。
Here, the
ここで、この二元マトリクス図は、住宅暖房係数Qを一定とすると暖房出力が大きくなるほど目標温水往き温度Tosが高くなり、暖房出力を一定とすると住宅暖房係数Qが小さくなるほど目標温水温度Tosが高くなる傾向を有している。 Here, in this binary matrix diagram, the target warm water going-out temperature Tos increases as the heating output increases when the house heating coefficient Q is constant, and the target hot water temperature Tos decreases as the house heating coefficient Q decreases when the heating output is constant. It tends to be higher.
次に、前記制御装置41による前記目標温水往き温度Tosの決定方法について、図3および図4に示すフローチャートに基づいて説明する。
まずは、図3のフローチャートに示すように、初回の暖房運転が開始されると(ステップS1)、ステップS2で目標温水往き温度Tosを所定の一定温度(例えば60℃)に設定し、二次側出口温度センサ24が検出する温水往き温度Toが前記所定の一定温度となるように一次側の加熱能力を制御する。
Next, a method for determining the target hot water going-out temperature Tos by the
First, as shown in the flowchart of FIG. 3, when the first heating operation is started (step S1), the target hot water going-out temperature Tos is set to a predetermined constant temperature (for example, 60 ° C.) in step S2, and the secondary side The heating capacity on the primary side is controlled so that the warm water going-out temperature To detected by the
そして、温水往き温度To(℃)および温水戻り温度Ti(℃)が変動少なく安定したことを二次側入口温度センサ23および二次側出口温度センサ24で検知すると(ステップS3でYes)、ステップS4では、温水往き温度Toから温水戻り温度Tiを減じて温水循環流量F(l/min)を乗じた値を設定室温Tsから外気温度Taを減じた値で除して住宅暖房係数Qの値を算出する。
Then, when the secondary side
ステップS5では、前記ステップS4で算出した住宅暖房係数Qに設定室温Tsから外気温度Tsを減じた値を乗じて、現在の必要暖房出力W1の値を算出し、ステップS6では、前記ステップS4で算出した住宅暖房係数Qの値と前記ステップS5で算出した必要暖房出力W1の値から制御手段41に記憶されている前記二元マトリクス図に基づいて目標温水往き温度Tosを決定し、そして温水往き温度Toがこの目標温水往き温度Tosになるように一次側の加熱能力が制御される。 In step S5, the value of the current required heating output W1 is calculated by multiplying the house heating coefficient Q calculated in step S4 by the value obtained by subtracting the outside air temperature Ts from the set room temperature Ts. In step S6, in step S4 Based on the calculated value of the house heating coefficient Q and the value of the required heating output W1 calculated in step S5, the target hot water going-out temperature Tos is determined based on the binary matrix diagram stored in the control means 41, and the hot water going-out The heating capability on the primary side is controlled so that the temperature To becomes the target hot water going-out temperature Tos.
そして、温水往き温度Toおよび温水戻り温度Tiが変動少なく安定したことを検知すると(ステップS7でYes)、ステップS8では、温水往き温度Toから温水戻り温度Tiを減じて温水循環流量Fを乗じて、現在の実暖房出力W2(W)の値を算出する。 When it is detected that the warm water return temperature To and the warm water return temperature Ti are stable with little fluctuation (Yes in step S7), in step S8, the warm water return temperature Ti is subtracted from the warm water return temperature To and multiplied by the warm water circulation flow rate F. The current actual heating output W2 (W) is calculated.
次に、ステップS9では、前記ステップS5で算出した必要暖房出力W1と前記ステップS8で算出した実暖房出力W2との比較を行い、必要暖房出力W1の方が実暖房出力W2よりも小さい場合は、ステップS10で目標温水往き温度Tosを低下させる補正を行い、必要暖房出力W1の方が実暖房出力W2よりも大きい場合は、ステップ11で目標温水往き温度Tosを増加させる補正を行うようにしている。 Next, in step S9, the required heating output W1 calculated in step S5 is compared with the actual heating output W2 calculated in step S8, and when the required heating output W1 is smaller than the actual heating output W2. In step S10, correction for decreasing the target warm water going temperature Tos is performed. When the required heating output W1 is larger than the actual heating output W2, correction for increasing the target hot water going temperature Tos is performed in step 11. Yes.
次に、図4のフローチャートに示すように、二回目以降の暖房運転が開始されると(ステップS12)、前回までの暖房運転時に算出記憶している住宅暖房係数Qに設定室温Tsから外気温度Tsを減じた値を乗じて、現在の必要暖房出力W1の値を算出し(ステップS13)、ステップS14では、前記住宅暖房係数Qの値と前記ステップS13で算出した必要暖房出力W1の値から制御手段41に記憶されている前記二元マトリクス図に基づいて目標温水往き温度Tosを決定し、そして温水往き温度Toがこの目標温水往き温度Tosになるように一次側の加熱能力を制御する。 Next, as shown in the flowchart of FIG. 4, when the second and subsequent heating operations are started (step S12), the house heating coefficient Q calculated and stored during the previous heating operation is changed from the set room temperature Ts to the outside air temperature. The value of the current required heating output W1 is calculated by multiplying the value obtained by subtracting Ts (step S13). In step S14, the value of the residential heating coefficient Q and the value of the required heating output W1 calculated in step S13 are calculated. Based on the binary matrix diagram stored in the control means 41, the target warm water going temperature Tos is determined, and the primary side heating capacity is controlled so that the hot water going temperature To becomes the target hot water going temperature Tos.
そして、温水往き温度Toおよび温水戻り温度Tiが変動少なく安定したことを検知すると(ステップS15でYes)、ステップS16では、温水往き温度Toから温水戻り温度Tiを減じて温水循環流量Fを乗じた値を設定室温Tsから外気温度Taを減じた値で除して住宅暖房係数Qの値を算出して更新する。 When it is detected that the warm water return temperature To and the warm water return temperature Ti are stable with little fluctuation (Yes in Step S15), in Step S16, the warm water return temperature Ti is subtracted from the warm water return temperature To and multiplied by the warm water circulation flow rate F. The value is divided by the value obtained by subtracting the outside air temperature Ta from the set room temperature Ts to calculate and update the value of the house heating coefficient Q.
ステップS17では、前記ステップS16で算出した住宅暖房係数Qに設定室温Tsから外気温度Tsを減じた値を乗じて、現在の必要暖房出力W1の値を算出して更新し、ステップS18では、前記ステップS16で算出した住宅暖房係数Qの値と前記ステップS17で算出した必要暖房出力W1の値から制御手段41に記憶されている前記二元マトリクス図に基づいて目標温水往き温度Tosを決定し、そして温水往き温度Toがこの目標温水往き温度Tosになるように一次側の加熱能力が制御される。 In step S17, the value of the current required heating output W1 is calculated and updated by multiplying the house heating coefficient Q calculated in step S16 by the value obtained by subtracting the outside air temperature Ts from the set room temperature Ts. In step S18, the value is updated. Based on the binary matrix diagram stored in the control means 41 from the value of the house heating coefficient Q calculated in step S16 and the value of the required heating output W1 calculated in step S17, the target hot water going-out temperature Tos is determined, Then, the heating capability on the primary side is controlled so that the warm water going temperature To becomes the target hot water going temperature Tos.
そして、温水往き温度Toおよび温水戻り温度Tiが変動少なく安定したことを検知すると(ステップS19でYes)、ステップS20では、温水往き温度Toから温水戻り温度Tiを減じて温水循環流量Fを乗じて、現在の実暖房出力W2の値を算出する。 When it is detected that the warm water return temperature To and the warm water return temperature Ti are stable with little fluctuation (Yes in step S19), in step S20, the warm water return temperature Ti is subtracted from the warm water return temperature To and multiplied by the warm water circulation flow rate F. Then, the current value of the actual heating output W2 is calculated.
次に、ステップS21では、前記ステップS17で算出した必要暖房出力W1と前記ステップS20で算出した実暖房出力W2との比較を行い、必要暖房出力W1の方が実暖房出力W2よりも小さい場合は、ステップS22で目標温水往き温度Tosを低下させる補正を行い、必要暖房出力W1の方が実暖房出力W2よりも大きい場合は、ステップ23で目標温水往き温度Tosを増加させる補正を行うようにしている。
Next, in step S21, the required heating output W1 calculated in step S17 is compared with the actual heating output W2 calculated in step S20, and when the required heating output W1 is smaller than the actual heating output W2. In step S22, a correction for decreasing the target warm water going temperature Tos is performed. If the required heating output W1 is larger than the actual heating output W2, a correction for increasing the target hot water going temperature Tos is performed in
このように、目標温水往き温度Tosが必要暖房出力W1と住宅暖房係数Qに応じて適切に設定されるので、温水往き温度Toをできるだけ低下させて熱ロスを減らすことができ、ヒートポンプ式加熱手段4で温水を加熱する際のCOP(加熱効率)を向上させることができると共に、室温を適切に制御することができ、温水コンベクターや温水ラジエーターを用いた全館暖房に特に好適な温水暖房装置の制御方法を提供することができる。 Thus, since the target warm water going temperature Tos is appropriately set according to the required heating output W1 and the house heating coefficient Q, the hot water going temperature To can be reduced as much as possible to reduce heat loss, and the heat pump heating means 4 can improve the COP (heating efficiency) at the time of heating hot water, can control the room temperature appropriately, and is a particularly suitable hot water heating device for whole building heating using a hot water convector or a hot water radiator A control method can be provided.
また、住宅暖房係数Qを特別な操作や入力を必要とすることなく、設置条件に応じて自動的に算出することができるため、住宅性能や住宅面積、温水暖房端末器の種類や数が不明な場合であっても、実際の温水温度から住宅暖房係数Qを算出することができ、状況に合わせた暖房出力と、最適な目標温水往き温度Tosを設定することができるため、無駄のない暖房制御が実現できる。しかも、暖房運転を行う度に住宅暖房係数Qを算出し直すので、住宅の暖房条件の変化に対応することが可能となった。 In addition, since the house heating coefficient Q can be automatically calculated according to the installation conditions without requiring any special operation or input, the housing performance, the area of the house, and the type and number of hot water heating terminals are unknown. Even in such a case, the house heating coefficient Q can be calculated from the actual hot water temperature, and the heating output according to the situation and the optimum target hot water going-out temperature Tos can be set. Control can be realized. Moreover, since the house heating coefficient Q is recalculated every time the heating operation is performed, it becomes possible to cope with changes in the heating conditions of the house.
さらに、必要暖房出力W1と実暖房出力W2とを比較して目標温水往き温度Tosを調整することによって、より精度よく室温を制御可能な最適な目標温水往き温度Tosを設定することができる。 Further, by comparing the required heating output W1 and the actual heating output W2 and adjusting the target warm water going temperature Tos, it is possible to set the optimum target hot water going temperature Tos that can control the room temperature more accurately.
なお、本実施形態においては、流量センサ25にて実際の温水循環流量Fを検出するようにしたが、流量センサ25を用いずに、設計流量を暖房リモコン37から入力設定し、設計流量を温水循環流量Fとして用いるようにしてもよい。
In the present embodiment, the actual hot water circulation flow rate F is detected by the
また、前記温水循環流量Fは、前記ヒートポンプ式加熱手段4の加熱量に所定の熱交換効率を乗じた値を温水往き温度Toと温水戻り温度Tiの差で除して算出するようにしてもよい。ここで、ヒートポンプ式加熱手段4の加熱量は、暖房用熱交換器9の一次側の一次側入口温度センサ21で検出する一次側入口温度Tiから一次側出口温度センサ22で検出する一次側出口温度Toを減じた値に一次側循環ポンプ19の作動回転数に応じた流量を乗じて求めるようにしてもよい。
Further, the hot water circulation flow rate F may be calculated by dividing a value obtained by multiplying the heating amount of the heat pump type heating means 4 by a predetermined heat exchange efficiency by the difference between the hot water going temperature To and the hot water return temperature Ti. Good. Here, the heating amount of the heat pump type heating means 4 is the primary side outlet temperature detected by the primary side
また、二次側の温水を加熱する構成をヒートポンプ式加熱手段4による間接加熱としたが、貯湯タンク1の貯湯温水による間接加熱や、ヒートポンプ式加熱手段4による直接加熱や、ガス燃料あるいは石油燃料の燃焼による直接加熱としてもよいもので、温水暖房端末器8へ循環させる温水の温水往き温度Tiが目標温水往き温度Tosになるように制御できる加熱手段であればよいものである。
Moreover, although the structure which heats the warm water of a secondary side was indirect heating by the heat pump type heating means 4, indirect heating by the hot water storage hot water of the hot water storage tank 1, direct heating by the heat pump type heating means 4, gas fuel, or petroleum fuel Any heating means can be used as long as it can be controlled so that the warm water warming temperature Ti circulated to the warm
また、図2に示した二元マトリクス図の右下の空白欄は、本一実施形態の貯湯式給湯暖房装置の暖房出力の限度を超えるため空白としており、左上の空白欄は、目標温水往き温度Tosが低く、温水暖房端末器8が暖房能力を発揮できなくなるため空白としている。しかし、右下の空白欄には全て60℃(本実施形態における目標温水往き温度Tosの上限)を入力し、暖房出力の限度まで作動させるようにしてもよく、左上の空白欄には全て40℃を入力し、暖房運転を間欠的に行うようにして低い必要暖房出力W1に合わせるように暖房能力を調節するようにすることもできる。
In addition, the blank column at the lower right of the binary matrix diagram shown in FIG. 2 is blank because it exceeds the limit of the heating output of the hot water storage hot-water heater of this embodiment, and the blank column at the upper left is the target hot water going-out. Since the temperature Tos is low and the hot
4 ヒートポンプ式加熱手段(熱源機)
8 温水暖房端末器
41 制御装置
4 Heat pump type heating means (heat source machine)
8 Hot
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