JP2009138629A - Variable capacity compressor - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a variable capacity compressor capable of stably maintaining the tilt angle of a swash plate by minimizing such an event that a discharge flow is suddenly eliminated in a low discharge capacity area. <P>SOLUTION: In the variable capacity compressor 1, a rotor 11 secured to a drive shaft 4 is connected to a journal 13 through a connection link 14. The connection link 14 is rotated about the rotor 11. By the rotation, the tilt angle of the journal 13 is varied when the tilt angle of the swash plate 15 is varied. The reciprocating stroke of each piston 9 is varied according to the tilt angle of the swash plate 15. The connection link 14 is connected to the rotor 11 at a first rotation support part 14a and to the journal 13 at a second rotation support part 14b. The connection link is so connected that the first rotation support part 14a is positioned on the journal 13 side, and the second rotation support part 14b is positioned on the rotor 11 side. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、斜板の傾斜角によってピストンの吐出容量を可変する可変容量コンプレッサに関する。   The present invention relates to a variable displacement compressor that varies a discharge capacity of a piston according to an inclination angle of a swash plate.

この種の従来の可変容量コンプレッサとしては、特許文献１に開示されたものがある。   A conventional variable displacement compressor of this type is disclosed in Patent Document 1.

この可変容量コンプレッサ１００は、図５に示すように、ハウジング１０１を有する。ハウジング１０１は、シリンダブロック１０１ａと、シリンダブロック１０１ａの一端側に配置されたフロントヘッド１０１ｂと、シリンダブロック１０１ａの他端側に弁プレート１０２を介して配置されたリアヘッド１０１ｃとが組み付けされることによって主に構成されている。   The variable capacity compressor 100 includes a housing 101 as shown in FIG. The housing 101 is assembled by assembling a cylinder block 101a, a front head 101b disposed on one end side of the cylinder block 101a, and a rear head 101c disposed on the other end side of the cylinder block 101a via a valve plate 102. It is mainly composed.

ハウジング１０１の中心には駆動軸１０３が配置されている。駆動軸１０３の両端側は、ラジアル軸受部１０４とラジアル軸受部１０５を介してハウジング１０１に回転自在に支持されている。   A drive shaft 103 is disposed at the center of the housing 101. Both end sides of the drive shaft 103 are rotatably supported by the housing 101 via a radial bearing portion 104 and a radial bearing portion 105.

シリンダブロック１０１ａ内には、駆動軸１０３を中心とする円周上に複数のシリンダボア１０６が形成されており、この各シリンダボア１０６内にピストン１０７がそれぞれ摺動自在に配置されている。フロントヘッド１０１ｂ内には、複数のシリンダボア１０６に連通するクランク室１０８が形成されている。このクランク室１０８には、駆動軸１０３の外周に固定されたロータ１０９と、駆動軸１０３の外周に軸方向に移動自在に配置されたスリーブ１１０と、スリーブ１１０の外周側に配置され、連結リンク１１１を介してロータ１０９に連結されたジャーナル１１２と、ジャーナル１１２の外周に固定された斜板１１３とがそれぞれ設けられている。斜板１１３の外周部に一対のシュー１１４を介して各ピストン１０７が係合されている。スリーブ１１０の両端には、第１及び第２バネＳ１，Ｓ２がそれぞれ配置され、この第１及び第２バネＳ１，Ｓ２のバネ力の均衡によって、運転停止後に斜板１１３が初期駆動位置に戻される。   In the cylinder block 101a, a plurality of cylinder bores 106 are formed on the circumference around the drive shaft 103, and pistons 107 are slidably disposed in the cylinder bores 106, respectively. A crank chamber 108 communicating with the plurality of cylinder bores 106 is formed in the front head 101b. In the crank chamber 108, a rotor 109 fixed to the outer periphery of the drive shaft 103, a sleeve 110 disposed on the outer periphery of the drive shaft 103 so as to be movable in the axial direction, and an outer peripheral side of the sleeve 110 are connected to each other. A journal 112 connected to the rotor 109 via 111 and a swash plate 113 fixed to the outer periphery of the journal 112 are provided. Each piston 107 is engaged with the outer peripheral portion of the swash plate 113 via a pair of shoes 114. First and second springs S1 and S2 are disposed at both ends of the sleeve 110, respectively, and the swash plate 113 is returned to the initial driving position after the operation is stopped by the balance of the spring force of the first and second springs S1 and S2. It is.

駆動軸１０３が回転すると、ロータ１０９、斜板１１３等によって各ピストン１０７がシリンダボア１０６内を往復移動し、斜板１１３の傾斜角によって各ピストン１０７の往復ストロークが可変される。   When the drive shaft 103 rotates, each piston 107 reciprocates in the cylinder bore 106 by the rotor 109, the swash plate 113, and the like, and the reciprocating stroke of each piston 107 is varied by the inclination angle of the swash plate 113.

リアヘッド１０１ｃ内には、吸入室１２０と吐出室１２１がそれぞれ形成されている。   A suction chamber 120 and a discharge chamber 121 are formed in the rear head 101c.

シリンダブロック１０１ａとリアヘッド１０１ｃの間に介在された弁プレート１０２は、複数のシリンダボア１０６と吸入室１２０及び吐出室１２１との間を仕切っている。   A valve plate 102 interposed between the cylinder block 101 a and the rear head 101 c partitions the plurality of cylinder bores 106 from the suction chamber 120 and the discharge chamber 121.

上記構成において、駆動軸１０３が回転駆動されると、斜板１１３が揺動して各ピストン１０７が往復運動する。各ピストン１０７の吸入行程では、吸入室１２０から冷媒がシリンダボア１０６内に供給され、供給された冷媒がピストン１０７の圧縮行程で圧縮されて吐出室１２１に吐出される。吐出された冷媒は、冷凍サイクルを循環して冷房等に供されて再び可変容量コンプレッサ１００に戻ってくる。   In the above configuration, when the drive shaft 103 is driven to rotate, the swash plate 113 swings and each piston 107 reciprocates. In the suction stroke of each piston 107, the refrigerant is supplied from the suction chamber 120 into the cylinder bore 106, and the supplied refrigerant is compressed in the compression stroke of the piston 107 and discharged to the discharge chamber 121. The discharged refrigerant circulates in the refrigeration cycle, is used for cooling or the like, and returns to the variable capacity compressor 100 again.

このような可変容量コンプレッサ１００の駆動時にあって、冷凍サイクルの熱負荷が大きくなると、クランク室１０８の圧力が低圧側に調整される。すると、各ピストン１０７の背圧であるクランク室圧及び第１バネＳ１のバネ力による反時計方向モーメントと、各ピストン１０７の前面圧及び第２バネＳ２のバネ力による時計方向モーメントのバランスがくずれ、斜板１１３とジャーナル１１２の一体部材に対し第２回転支点部１１１ｂを中心として斜板１１３の傾斜角度を大きくする方向の時計方向モーメントが大きくなり、双方のモーメントがバランスする位置まで連結リンク１１１が図５のａ矢印方向に回転する。この連結リンク１１１の回転によって斜板１１３の傾斜角度が大きくなる。斜板１１３の傾斜角度が大きくなると、各ピストン１０７の往復ストロークが大きくなり、冷媒の吐出容量が大きくなって、冷房能力等が大きくなる。   When the variable capacity compressor 100 is driven and the heat load of the refrigeration cycle increases, the pressure in the crank chamber 108 is adjusted to the low pressure side. Then, the balance between the counterclockwise moment due to the crank chamber pressure as the back pressure of each piston 107 and the spring force of the first spring S1 and the clockwise moment due to the front pressure of each piston 107 and the spring force of the second spring S2 is lost. The clockwise moment in the direction of increasing the tilt angle of the swash plate 113 around the second rotation fulcrum 111b with respect to the integral member of the swash plate 113 and the journal 112 increases, and the connecting link 111 reaches a position where both moments balance. Rotates in the direction of arrow a in FIG. The rotation angle of the connecting link 111 increases the inclination angle of the swash plate 113. As the inclination angle of the swash plate 113 increases, the reciprocating stroke of each piston 107 increases, the refrigerant discharge capacity increases, and the cooling capacity and the like increase.

又、冷凍サイクルの熱負荷が小さくなると、クランク室１０８の圧力が高圧側に調整される。すると、各ピストン１０７の背圧であるクランク室圧及び第１バネＳ１のバネ力による反時計方向モーメントと、各ピストン１０７の前面圧及び第２バネＳ２のバネ力による時計方向モーメントのバランスがくずれ、斜板１１３とジャーナル１１２の一体部材に対し第２回転支点部１１１ｂを中心として斜板１１３の傾斜角度を小さくする方向の反時計方向モーメントが大きくなり、双方のモーメントがバランスする位置まで連結リンク１１１が図５のｂ矢印方向に回転する。この連結リンク１１１の回転によって斜板１１３の傾斜角度が小さくなる。斜板１１３の傾斜角度が小さくなると、各ピストン１０７の往復ストロークが小さくなり、冷媒の吐出容量が小さくなって、冷房能力等が小さくなる。可変容量コンプレッサ１００は、このような運転によって省動力化が図られる。   Further, when the heat load of the refrigeration cycle is reduced, the pressure in the crank chamber 108 is adjusted to the high pressure side. Then, the balance between the counterclockwise moment due to the crank chamber pressure as the back pressure of each piston 107 and the spring force of the first spring S1 and the clockwise moment due to the front pressure of each piston 107 and the spring force of the second spring S2 is lost. The counter-clockwise moment in the direction of decreasing the inclination angle of the swash plate 113 around the second rotation fulcrum 111b with respect to the integral member of the swash plate 113 and the journal 112 increases, and the connecting link reaches a position where both moments balance. 111 rotates in the direction of arrow b in FIG. By the rotation of the connecting link 111, the inclination angle of the swash plate 113 is reduced. When the inclination angle of the swash plate 113 is reduced, the reciprocating stroke of each piston 107 is reduced, the refrigerant discharge capacity is reduced, and the cooling capacity and the like are reduced. The variable displacement compressor 100 saves power by such operation.

又、前記従来の可変容量コンプレッサ１００では、図６（ａ）、（ｂ）にも示すように、ロータ１０９とジャーナル１１２間が連結リンク１１１を介して連結されている。このような連結リンク１１１を用いた連結構造は、ガイド長孔とこのガイド長孔内を連結ピンが摺動移動する連結構造に較べて、摺動抵抗を小さく抑えることができるという利点がある。
特開２００６−２３３８５５号公報 In the conventional variable displacement compressor 100, the rotor 109 and the journal 112 are connected via a connecting link 111 as shown in FIGS. Such a connecting structure using the connecting link 111 has an advantage that the sliding resistance can be suppressed smaller than that of the connecting structure in which the connecting pin slides and moves in the guide long hole.
JP 2006-233855 A

しかしながら、前記従来例の可変容量コンプレッサ１００では、ロータ１０９と連結リンク１１１が連結する第１回転支点部１１１ａと、ジャーナル１１２と連結リンク１１１が連結する第２回転支点部１１１ｂは、第１回転支点部１１１ａがロータ１０９側に、第２回転支点部１１１ｂがジャーナル１１２側に設定されている。そのため、図７に示すように、斜板１１３の傾斜角度が小さい位置（ピストン１０７の低吐出容量域）では、ヘッドクリアランスが図４の従来例の特性線に示すような傾向を持ってしまう。そして、最小容量に向かうに従ってヘッドクリアランスが増加方向になり、ストロークは当然小さくなるため、排出容量に対するデッドボリュームの比率が急激に増加してしまい、ある斜板角度で急激にシリンダボア１０６からの吐出流量が急になくなる現象が発生する。低吐出容量域は、元々吐出流量が少ない不安定領域であるため、このように吐出流量が急激に変化すると斜板１１３の傾斜角度を安定に維持することができないという問題がある。   However, in the variable displacement compressor 100 of the conventional example, the first rotation fulcrum portion 111a where the rotor 109 and the connection link 111 are connected, and the second rotation fulcrum portion 111b where the journal 112 and the connection link 111 are connected are the first rotation fulcrum. The portion 111a is set on the rotor 109 side, and the second rotation fulcrum portion 111b is set on the journal 112 side. Therefore, as shown in FIG. 7, at a position where the inclination angle of the swash plate 113 is small (low discharge capacity region of the piston 107), the head clearance tends to be as shown by the characteristic line of the conventional example of FIG. The head clearance increases in the direction toward the minimum capacity, and the stroke is naturally reduced. Therefore, the ratio of the dead volume to the discharge capacity suddenly increases, and the discharge flow rate from the cylinder bore 106 suddenly increases at a certain swash plate angle. The phenomenon that disappears suddenly occurs. Since the low discharge capacity region is an unstable region where the discharge flow rate is originally low, there is a problem that the inclination angle of the swash plate 113 cannot be stably maintained when the discharge flow rate changes abruptly.

そこで、本発明は、低吐出容量域にあって吐出流量が急になくなるという現象を極力防止し、斜板の傾斜角度を安定して維持することができる可変容量コンプレッサを提供することを目的とする。   Accordingly, an object of the present invention is to provide a variable displacement compressor that can prevent the phenomenon that the discharge flow rate suddenly disappears in a low discharge capacity region as much as possible, and can stably maintain the inclination angle of the swash plate. To do.

上記目的を達成する請求項１の発明は、ハウジング内に複数のシリンダボアとこれに連通するクランク室とが設けられ、前記ハウジングには前記クランク室を貫通するよう駆動軸が回転自在に設けられ、前記駆動軸にロータが固定され、前記ロータとジャーナルを連結する連結リンクが設けられ、前記ジャーナルの回転によって傾斜角度が可変される斜板が設けられ、前記斜板の揺動によって複数の前記シリンダボア内を往復移動する複数のピストンが設けられ、前記連結リンクが前記ロータを中心として回転し、この回転によって前記斜板の傾斜角度が可変され、前記斜板の傾斜角度に応じて前記各ピストンの往復ストロークが可変される可変容量コンプレッサにおいて、前記連結リンクは、前記ロータに第１回転支点部で、前記ジャーナルに第２回転支点部でそれぞれ連結され、前記ピストンの低吐出容量域では最小容量に向かうに従ってヘッドクリアランスが小さくなるように前記第１回転支点部と前記第２回転支点部の各位置が設定されたことを特徴とする。   The invention of claim 1 which achieves the above object is provided with a plurality of cylinder bores and a crank chamber communicating with the cylinder bore in the housing, and a drive shaft is rotatably provided in the housing so as to penetrate the crank chamber. A rotor is fixed to the drive shaft, a connecting link for connecting the rotor and the journal is provided, a swash plate whose inclination angle is variable by rotation of the journal is provided, and a plurality of cylinder bores are provided by swinging the swash plate. There are provided a plurality of pistons that reciprocate in the interior, the connecting link rotates about the rotor, and the rotation angle of the swash plate is varied by the rotation, and each piston is changed according to the inclination angle of the swash plate. In the variable capacity compressor in which the reciprocating stroke is variable, the connection link is a first rotation fulcrum portion of the rotor, and the journal The positions of the first rotation fulcrum part and the second rotation fulcrum part are set so that the head clearance becomes smaller toward the minimum capacity in the low discharge capacity region of the piston. It is characterized by that.

請求項２の発明は、請求項１記載の可変容量コンプレッサであって、前記連結リンクは、前記ピストンのストロークＡに対する前記ピストンの上死点のヘッドクリアランスＢとの比をストローク比(Ｂ／Ａ)とすると、前記ピストンの低吐出容量域でのストローク比が一定又は容量低下に従い減少するように前記第１回転支点部と前記第２回転支点部の各位置が設定されたことを特徴とする。   According to a second aspect of the present invention, in the variable displacement compressor according to the first aspect of the present invention, the connecting link has a stroke ratio (B / A) as a ratio of a head clearance B at the top dead center of the piston to a stroke A of the piston. ), The positions of the first rotation fulcrum part and the second rotation fulcrum part are set so that the stroke ratio in the low discharge capacity region of the piston is constant or decreases as the capacity decreases. .

請求項３の発明は、請求項１又は請求項２記載の可変容量コンプレッサであって、前記連結リンクは、前記第１回転支点部が前記第２回転支点部よりジャーナル側に、前記第２回転支点部が前記第１回転支点部より前記ロータ側に位置することを特徴とする。   A third aspect of the present invention is the variable capacity compressor according to the first or second aspect, wherein the first rotation fulcrum portion is closer to the journal side than the second rotation fulcrum portion in the connection link. A fulcrum part is located on the rotor side from the first rotation fulcrum part.

請求項１の発明によれば、ピストンの低吐出容量域では、最小容量に向かうに従ってヘッドクリアランスが小さくなるため、低吐出容量域において冷媒の吐出流量が急になくなるという現象を極力防止でき、斜板の傾斜角度を安定して維持することができる。   According to the first aspect of the present invention, since the head clearance becomes smaller toward the minimum capacity in the low discharge capacity area of the piston, the phenomenon that the refrigerant discharge flow rate suddenly disappears in the low discharge capacity area can be prevented as much as possible. The inclination angle of the plate can be maintained stably.

請求項２の発明によれば、ピストンの低吐出容量域でのストローク比が一定又は容量低下に従い減少するため、低吐出容量域において冷媒の吐出流量が急になくなるという現象を確実に防止でき、斜板の傾斜角度を安定して維持することができる。   According to the invention of claim 2, since the stroke ratio in the low discharge capacity area of the piston is constant or decreases as the capacity decreases, it is possible to reliably prevent the phenomenon that the refrigerant discharge flow rate suddenly disappears in the low discharge capacity area, The inclination angle of the swash plate can be stably maintained.

請求項３の発明によれば、請求項１の発明と同様に、ピストンの低吐出容量域では、最小容量に向かうに従ってヘッドクリアランスが小さくなるため、低吐出容量域において冷媒の吐出流量が急になくなるという現象を極力防止でき、斜板の傾斜角度を安定して維持することができる。   According to the invention of claim 3, as in the invention of claim 1, in the low discharge capacity area of the piston, the head clearance becomes smaller toward the minimum capacity, so that the refrigerant discharge flow rate suddenly increases in the low discharge capacity area. The phenomenon of disappearing can be prevented as much as possible, and the inclination angle of the swash plate can be stably maintained.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

図１〜図４は本発明の一実施の形態を示し、図１は可変容量コンプレッサの全体断面図、図２（ａ）は連結リンクの連結状態を示す概略平面図、図２（ｂ）は連結リンクの連結状態を示す概略側面図、図３はストローク比を説明する図、図４は吐出容量とヘッドクリアランスの関係を示す特性線図である。   1 to 4 show an embodiment of the present invention, FIG. 1 is an overall sectional view of a variable displacement compressor, FIG. 2 (a) is a schematic plan view showing a connection state of connection links, and FIG. FIG. 3 is a schematic side view showing the connection state of the connection links, FIG. 3 is a diagram for explaining the stroke ratio, and FIG. 4 is a characteristic diagram showing the relationship between the discharge capacity and the head clearance.

図１に示すように、可変容量コンプレッサ１は、ハウジング２を有する。このハウジング２は、シリンダブロック２ａと、このシリンダブロック２ａの一方の側面に配置されたフロントヘッド２ｂと、シリンダブロック２ａの他方の側面に弁体３を介して配置されたリアヘッド２ｃとが組み付けられることによって構成されている。   As shown in FIG. 1, the variable displacement compressor 1 has a housing 2. The housing 2 is assembled with a cylinder block 2a, a front head 2b disposed on one side surface of the cylinder block 2a, and a rear head 2c disposed on the other side surface of the cylinder block 2a via a valve body 3. Is made up of.

シリンダブロック２ａとフロントヘッド２ｂには、下記するクランク室１０を貫通するよう駆動軸４が配置されている。駆動軸４の両端側は、ラジアル軸受部５，６を介してシリンダブロック２ａとフロントヘッド２ｂに回転自在に支持されている。駆動軸４は、その一端側がフロントヘッド２ｂより外に突出し、この突出した箇所にエンジンの回転を受けるプーリ７が固定されている。駆動軸４は、このように一端側に固定されたプーリ７より駆動力を受けて回転するよう構成されている。   A drive shaft 4 is disposed in the cylinder block 2a and the front head 2b so as to penetrate a crank chamber 10 described below. Both ends of the drive shaft 4 are rotatably supported by the cylinder block 2a and the front head 2b via radial bearing portions 5 and 6. One end of the drive shaft 4 protrudes outward from the front head 2b, and a pulley 7 that receives engine rotation is fixed to the protruding portion. The drive shaft 4 is configured to rotate by receiving a driving force from the pulley 7 fixed to one end side in this way.

シリンダブロック２ａには複数のシリンダボア８が形成されている。複数のシリンダボア８は、駆動軸４を中心とする円周上に等間隔に形成されている。各シリンダボア８には、ピストン９が摺動自在に配置されている。   A plurality of cylinder bores 8 are formed in the cylinder block 2a. The plurality of cylinder bores 8 are formed at equal intervals on the circumference around the drive shaft 4. A piston 9 is slidably disposed in each cylinder bore 8.

フロントヘッド２ｂには、複数のシリンダボア８に連通するクランク室１０が形成されている。クランク室１０には、駆動軸４の外周に固定されたロータ１１と、駆動軸４の外周に軸方向に移動自在に配置されたスリーブ１２と、スリーブ１２の外周側に配置されたジャーナル１３と、ジャーナル１３とロータ１１を連結する連結リンク１４と、ジャーナル１３の外周に固定された斜板１５と、この斜板１５の外周部に一対のシュー１６を介して係合された各ピストン９の後端側とが設けられている。 A crank chamber 10 communicating with the plurality of cylinder bores 8 is formed in the front head 2b. The crank chamber 10 includes a rotor 11 fixed to the outer periphery of the drive shaft 4, a sleeve 12 that is axially movable on the outer periphery of the drive shaft 4, and a journal 13 that is disposed on the outer peripheral side of the sleeve 12. The connecting link 14 for connecting the journal 13 and the rotor 11, the swash plate 15 fixed to the outer periphery of the journal 13, and the piston 9 engaged with the outer peripheral portion of the swash plate 15 via a pair of shoes 16. And a rear end side.

スリーブ１２の外周面は略円弧状に形成されており、ジャーナル１３がスムーズに傾斜角度を可変するよう案内する。スリーブ１２の両端には、第１及び第２バネＳ１，Ｓ２がそれぞれ配置され、この第１及び第２バネＳ１，Ｓ２のバネ力の均衡によって、運転停止後に斜板１５が初期駆動位置に戻される。連結リンク１４の連結構造については、下記に詳述する。   The outer peripheral surface of the sleeve 12 is formed in a substantially arc shape, and guides the journal 13 so that the inclination angle can be smoothly changed. First and second springs S1 and S2 are disposed at both ends of the sleeve 12, and the swash plate 15 is returned to the initial driving position after the operation is stopped by the balance of the spring force of the first and second springs S1 and S2. It is. The connection structure of the connection link 14 will be described in detail below.

駆動軸４が回転すると、ロータ１１、連結リンク１４及びジャーナル１３によって斜板１５に回転が伝達され、各ピストン９がシリンダボア８内を往復移動する。又、斜板１５の傾斜角度によって各ピストン９のストロークが可変され、冷媒の吐出容量が可変される。斜板１５の傾斜角度が調整されるメカニズムについては、作用の箇所で説明する。   When the drive shaft 4 rotates, the rotation is transmitted to the swash plate 15 by the rotor 11, the connecting link 14, and the journal 13, and each piston 9 reciprocates in the cylinder bore 8. Further, the stroke of each piston 9 is varied depending on the inclination angle of the swash plate 15, and the discharge capacity of the refrigerant is varied. The mechanism by which the inclination angle of the swash plate 15 is adjusted will be described in the place of action.

リアヘッド２ｃには、冷媒ガスの吸入室２０と吐出室２１とが形成されている。吸入室２０は、冷凍サイクルのエバポレータの出口側に接続されている。吐出室２１は、冷凍サイクルの凝縮器の入口側に接続されている。又、吸入室２０と吐出室２１は、各シリンダボア８に弁体３を介して仕切られている。双方の室を仕切る弁体３の箇所には、吸入弁付きの吸入孔（図示せず）と吐出弁付きの吐出孔２２がそれぞれ形成されている。   A refrigerant gas suction chamber 20 and a discharge chamber 21 are formed in the rear head 2c. The suction chamber 20 is connected to the outlet side of the evaporator of the refrigeration cycle. The discharge chamber 21 is connected to the inlet side of the condenser of the refrigeration cycle. The suction chamber 20 and the discharge chamber 21 are partitioned by the cylinder bores 8 via the valve bodies 3. A suction hole (not shown) with a suction valve and a discharge hole 22 with a discharge valve are formed in the valve body 3 partitioning both chambers.

また、クランク室１０と吸入室２０との間には、常時連通する抽気通路（図示せず）が形成されている。クランク室１０と吐出室２１との間には、給気通路２３が形成されている。給気通路２３には圧力制御弁２４が配置されている。圧力制御弁２４の開度を制御することによってクランク室１０の圧力を調整できるよう構成されている。   In addition, a bleed passage (not shown) that is in continuous communication is formed between the crank chamber 10 and the suction chamber 20. An air supply passage 23 is formed between the crank chamber 10 and the discharge chamber 21. A pressure control valve 24 is disposed in the air supply passage 23. The pressure of the crank chamber 10 can be adjusted by controlling the opening of the pressure control valve 24.

次に、連結リンク１４の連結構造を説明する。図１及び図２（ａ）、（ｂ）に示すように、連結リンク１４は、ロータ１１に第１回転支点部１４ａで、ジャーナル１３に第２回転支点部１４ｂでそれぞれ連結されているが、第１回転支点部１４ａがジャーナル１３側に、第２回転支点部１４ｂがロータ１１側に設定されている。つまり、連結リンク１４は、従来例に対し、第１回転支点部１４ａと第２回転支点部１４ｂの位置が逆に連結されている。このような連結構造とすることによって、図４の本発明の特性線で示すように、ピストン９の低吐出容量域（４０％以下の容量、斜板傾斜角度８度以下）では、最小容量（最小傾斜角度）に向かうに従ってヘッドクリアランスが小さくなる。   Next, the connection structure of the connection link 14 will be described. As shown in FIGS. 1 and 2 (a) and 2 (b), the connection link 14 is connected to the rotor 11 by the first rotation fulcrum part 14a and to the journal 13 by the second rotation fulcrum part 14b. The first rotation fulcrum part 14a is set on the journal 13 side, and the second rotation fulcrum part 14b is set on the rotor 11 side. That is, the connecting link 14 is connected to the positions of the first rotation fulcrum part 14a and the second rotation fulcrum part 14b opposite to the conventional example. With such a connection structure, as shown by the characteristic line of the present invention in FIG. 4, in the low discharge capacity region of the piston 9 (capacity of 40% or less, swash plate inclination angle of 8 degrees or less), the minimum capacity ( The head clearance becomes smaller toward the minimum inclination angle.

この実施の形態では、ヘッドクリアランスの減少の程度は、図３に示すように、ピストン９のストロークＡに対するピストン９の上死点のヘッドクリアランスＢとの比をストローク比(Ｂ／Ａ)とすると、ピストン９の低吐出容量域でのストローク比が一定又は容量低下に従い減少するように、第１回転支点部１４ａと第２秋点支点部１４ｂの各位置が設定されている。   In this embodiment, as shown in FIG. 3, the degree of reduction in the head clearance is defined as a ratio of the head clearance B at the top dead center of the piston 9 to the stroke A of the piston 9 as a stroke ratio (B / A). The positions of the first rotation fulcrum part 14a and the second autumn point fulcrum part 14b are set so that the stroke ratio of the piston 9 in the low discharge capacity region is constant or decreases as the capacity decreases.

上記構成において、駆動軸４が回転すると、この回転力により斜板１５が回転し、複数のピストン９がシリンダボア８内を往復動する。そして、ピストン９の吸入行程（上死点から下死点に移動する行程）では、シリンダボア８内の減圧によって吸入孔（図示せず）が開口する。これによって、冷媒ガスが吸入室２０よりシリンダボア８に供給される。   In the above configuration, when the drive shaft 4 rotates, the rotational force causes the swash plate 15 to rotate, and the plurality of pistons 9 reciprocate in the cylinder bore 8. In the suction stroke of the piston 9 (stroke moving from the top dead center to the bottom dead center), a suction hole (not shown) is opened by the pressure reduction in the cylinder bore 8. As a result, the refrigerant gas is supplied from the suction chamber 20 to the cylinder bore 8.

ピストン９の圧縮行程（下死点から上死点に移動する行程）では、吸入孔（図示せず）が閉口し、ピストン９によってシリンダボア８内の冷媒ガスが断熱圧縮される。この圧縮された高温高圧の冷媒ガスが吐出孔２２より吐出室２１に排出される。吐出室２１に吐出された高温高圧の冷媒は、吐出ポート（図示せず）より可変容量コンプレッサ１外に吐出される。吐出された冷媒は、冷凍サイクルを循環して冷房等に供されて再び可変容量コンプレッサ１に戻ってくる。   In the compression stroke of the piston 9 (stroke moving from the bottom dead center to the top dead center), the suction hole (not shown) is closed, and the refrigerant gas in the cylinder bore 8 is adiabatically compressed by the piston 9. The compressed high-temperature and high-pressure refrigerant gas is discharged from the discharge hole 22 to the discharge chamber 21. The high-temperature and high-pressure refrigerant discharged into the discharge chamber 21 is discharged out of the variable capacity compressor 1 through a discharge port (not shown). The discharged refrigerant circulates in the refrigeration cycle, is used for cooling or the like, and returns to the variable capacity compressor 1 again.

このような可変容量コンプレッサ１の駆動時にあって、冷凍サイクルの熱負荷が大きくなると、クランク室１０の圧力が低圧側に調整される。すると、各ピストン９の背圧であるクランク室圧及び第１バネＳ１のバネ力による反時計方向モーメントと、各ピストン９の前面圧及び第２バネＳ２のバネ力による時計方向モーメントのバランスがくずれ、斜板１５とジャーナル１３の一体部材に対し第２回転支点部１４ｂを中心として斜板１５の傾斜角度を大きくする方向の時計方向モーメントが大きくなり、双方のモーメントがバランスする位置まで連結リンク１４が図１及び図２のａ矢印方向に回転する。この連結リンク１４の回転によって斜板１５の傾斜角度が大きくなる。斜板１５の傾斜角度が大きくなると、各ピストン９の往復ストロークが大きくなり、冷媒の吐出容量が大きくなって、冷房能力等が大きくなる。   When the variable capacity compressor 1 is driven and the heat load of the refrigeration cycle increases, the pressure in the crank chamber 10 is adjusted to the low pressure side. Then, the balance between the counterclockwise moment due to the crank chamber pressure as the back pressure of each piston 9 and the spring force of the first spring S1 and the clockwise moment due to the front pressure of each piston 9 and the spring force of the second spring S2 is lost. Further, with respect to the integral member of the swash plate 15 and the journal 13, the clockwise moment in the direction of increasing the inclination angle of the swash plate 15 about the second rotation fulcrum portion 14b becomes large, and the connecting link 14 reaches a position where both moments balance. Rotates in the direction of arrow a in FIGS. The rotation angle of the connecting link 14 increases the inclination angle of the swash plate 15. When the inclination angle of the swash plate 15 increases, the reciprocating stroke of each piston 9 increases, the refrigerant discharge capacity increases, and the cooling capacity and the like increase.

又、冷凍サイクルの熱負荷が小さくなると、クランク室１０の圧力が高圧側に調整される。すると、各ピストン９の背圧であるクランク室圧及び第１バネＳ１のバネ力による反時計方向モーメントと、各ピストン９の前面圧及び第２バネＳ２のバネ力による時計方向モーメントのバランスがくずれ、斜板１５とジャーナル１３の一体部材に対し第２回転支点部１４ｂを中心として斜板１５の傾斜角度を小さくする方向の反時計方向モーメントが大きくなり、双方のモーメントがバランスする位置まで連結リンク１４が図１及び図２のｂ矢印方向に回転する。この連結リンク１４の回転によって斜板１５の傾斜角度が小さくなる。斜板１５の傾斜角度が小さくなると、各ピストン９の往復ストロークが小さくなり、冷媒の吐出容量が小さくなって、冷房能力等が小さくなる。可変容量コンプレッサ１は、このような運転によって省動力化が図られる。   Further, when the heat load of the refrigeration cycle is reduced, the pressure in the crank chamber 10 is adjusted to the high pressure side. As a result, the balance between the counterclockwise moment caused by the crank chamber pressure, which is the back pressure of each piston 9, and the spring force of the first spring S1, and the clockwise moment caused by the front pressure of each piston 9, and the spring force of the second spring S2, is lost. The counterclockwise moment in the direction of decreasing the inclination angle of the swash plate 15 about the second rotation fulcrum portion 14b with respect to the integral member of the swash plate 15 and the journal 13 is increased, and the link is linked to a position where both moments are balanced. 14 rotates in the direction of the arrow b in FIGS. The inclination angle of the swash plate 15 is reduced by the rotation of the connecting link 14. When the inclination angle of the swash plate 15 is reduced, the reciprocating stroke of each piston 9 is reduced, the refrigerant discharge capacity is reduced, and the cooling capacity and the like are reduced. The variable displacement compressor 1 saves power by such operation.

次に、ピストン９の低吐出容量域での動作について説明する。ピストン９の低吐出容量域では、最小容量（最小傾斜角度）に向かうに従ってヘッドクリアランスが小さくなるため、冷媒の吐出流量が急になくなるという現象を確実に防止でき、斜板１５の傾斜角度を安定して維持することができる。   Next, the operation of the piston 9 in the low discharge capacity region will be described. In the low discharge capacity region of the piston 9, the head clearance decreases toward the minimum capacity (minimum tilt angle), so that the phenomenon that the refrigerant discharge flow rate suddenly disappears can be reliably prevented, and the tilt angle of the swash plate 15 is stabilized. Can be maintained.

この実施の形態では、ピストン９の低吐出容量域でのストローク比が一定又は容量低下に従い減少するように第１回転支点部１４ａと第２回転支点部１４ｂの各位置が設定されているため、低吐出容量域において冷媒の吐出流量が急になくなるという現象を確実に防止でき、斜板１５の傾斜角度を安定して維持することができる。つまり、図３に示すように、ストローク比は、中吐出容量域では、ストロークＡの値が大きいためにヘッドクリアランスＢが多少大きくてもストローク比に与える影響は小さい。しかし、低吐出容量域では、ストローク比Ａが小さいためにヘッドクリアランスＢの変化が大きくストローク比に影響する。そのため、低吐出容量域では、ストローク比が大きくなると急に冷媒を吐出しない現象が発生するが、ストローク比が一定以下に設定されているため、急に冷媒が吐出しないという現象を防止できる。   In this embodiment, the respective positions of the first rotation fulcrum part 14a and the second rotation fulcrum part 14b are set so that the stroke ratio in the low discharge capacity region of the piston 9 is constant or decreases as the capacity decreases. The phenomenon that the refrigerant discharge flow rate suddenly disappears in the low discharge capacity region can be reliably prevented, and the inclination angle of the swash plate 15 can be stably maintained. That is, as shown in FIG. 3, the stroke ratio has a small influence on the stroke ratio even if the head clearance B is somewhat large because the value of the stroke A is large in the middle discharge capacity region. However, in the low discharge capacity region, since the stroke ratio A is small, the change in the head clearance B greatly affects the stroke ratio. For this reason, in the low discharge capacity region, a phenomenon in which the refrigerant is not suddenly discharged occurs when the stroke ratio becomes large. However, since the stroke ratio is set to a certain value or less, a phenomenon in which the refrigerant is not suddenly discharged can be prevented.

本発明の一実施の形態を示し、可変容量コンプレッサの全体断面図である。1 is an overall cross-sectional view of a variable displacement compressor according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施の形態を示し、（ａ）は連結リンクの連結状態を示す概略平面図、（ｂ）は連結リンクの連結状態を示す概略側面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 shows an embodiment of the present invention, (a) is a schematic plan view showing a connection state of a connection link, and (b) is a schematic side view showing a connection state of the connection link. 本発明の一実施の形態を示し、ストローク比を説明する図である。It is a figure which shows one embodiment of this invention and explains a stroke ratio. 本発明の一実施の形態を示し、吐出容量とヘッドクリアランスの関係を示す特性線図である。FIG. 5 is a characteristic diagram illustrating the relationship between the discharge capacity and the head clearance according to an embodiment of the present invention. 従来例の可変容量コンプレッサの全体断面図である。It is a whole sectional view of a variable capacity compressor of a conventional example. （ａ）は従来例の連結リンクの連結状態を示す概略平面図、（ｂ）は従来例の連結リンクの連結状態を示す概略側面図である。(A) is a schematic plan view which shows the connection state of the connection link of a prior art example, (b) is a schematic side view which shows the connection state of the connection link of a prior art example. デストローク時の要部断面図である。It is principal part sectional drawing at the time of destroke.

符号の説明Explanation of symbols

１ 可変容量コンプレッサ
２ ハウジング
４ 駆動軸
８ シリンダボア
９ ピストン
１０ クランク室
１１ ロータ
１２ スリーブ
１３ ジャーナル
１４ 連結リンク
１４ａ 第１回転支点部
１４ｂ 第２回転支点部
１５ 斜板 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Variable capacity compressor 2 Housing 4 Drive shaft 8 Cylinder bore 9 Piston 10 Crank chamber 11 Rotor 12 Sleeve 13 Journal 14 Connection link 14a 1st rotation fulcrum part 14b 2nd rotation fulcrum part 15 Swash plate

Claims (3)

ハウジング（２）内に複数のシリンダボア（８）とこれに連通するクランク室（１０）とが設けられ、前記ハウジング（２）には駆動軸（４）が回転自在に設けられ、前記駆動軸（４）にロータ（１１）が固定され、前記ロータ（１１）とジャーナル（１３）を連結する連結リンク（１４）が設けられ、前記ジャーナル（１３）の回転によって傾斜角度が可変される斜板（１５）が設けられ、前記斜板（１５）の揺動によって複数の前記シリンダボア（８）内を往復移動する複数のピストン（９）が設けられ、
前記連結リンク（１４）が前記ロータ（１１）を中心として回転し、この回転によって前記斜板（１５）の傾斜角度が可変され、前記斜板（１５）の傾斜角度に応じて前記各ピストン（９）の往復ストロークが可変される可変容量コンプレッサ（１）において、
前記連結リンク（１４）は、前記ロータ（１１）に第１回転支点部（１４ａ）で、前記ジャーナル（１３）に第２回転支点部（１４ｂ）でそれぞれ連結され、前記ピストン（９）の低吐出容量域では最小容量に向かうに従ってヘッドクリアランスが小さくなるように前記第１回転支点部（１４ａ）と前記第２回転支点部（１４ｂ）の各位置が設定されたことを特徴とする可変容量コンプレッサ（１）。 A plurality of cylinder bores (8) and a crank chamber (10) communicating with the cylinder bores (8) are provided in the housing (2). A drive shaft (4) is rotatably provided in the housing (2), and the drive shaft ( 4) a rotor (11) is fixed, a connecting link (14) for connecting the rotor (11) and the journal (13) is provided, and a swash plate (the inclination angle of which can be changed by the rotation of the journal (13)). 15), and a plurality of pistons (9) that reciprocate in the plurality of cylinder bores (8) by swinging the swash plate (15),
The connection link (14) rotates about the rotor (11), and the rotation angle changes the inclination angle of the swash plate (15), and the pistons (15) correspond to the inclination angle of the swash plate (15). 9) In the variable capacity compressor (1) in which the reciprocating stroke is variable,
The connection link (14) is connected to the rotor (11) by a first rotation fulcrum (14a) and to the journal (13) by a second rotation fulcrum (14b). A variable displacement compressor characterized in that each position of the first rotation fulcrum portion (14a) and the second rotation fulcrum portion (14b) is set so that the head clearance becomes smaller toward the minimum capacity in the discharge capacity region. (1). 請求項１記載の可変容量コンプレッサ（１）であって、
前記連結リンク（１４）は、前記ピストンのストロークＡに対する前記ピストン（９）の上死点のヘッドクリアランスＢとの比をストローク比(Ｂ／Ａ)とすると、前記ピストン（９）の低吐出容量域でのストローク比が一定又は容量低下に従い減少するように前記第１回転支点部（１４ａ）と前記第２回転支点部（１４ｂ）の各位置が設定されたことを特徴とする可変容量コンプレッサ（１）。 Variable displacement compressor (1) according to claim 1,
The connecting link (14) has a low discharge capacity of the piston (9) when the ratio of the top dead center head clearance B of the piston (9) to the stroke A of the piston is a stroke ratio (B / A). A variable displacement compressor characterized in that each position of the first rotation fulcrum portion (14a) and the second rotation fulcrum portion (14b) is set so that the stroke ratio in the region is constant or decreases as the capacity decreases. 1). 請求項１又は請求項２記載の可変容量コンプレッサ（１）であって、
前記連結リンク（１４）は、前記第１回転支点部（１４ａ）が前記第２回転支点部（１４ｂ）よりジャーナル（１３）側に、前記第２回転支点部（１４ｂ）が前記第１回転支点部（１４ａ）より前記ロータ（１１）側に位置することを特徴とする可変容量コンプレッサ（１）。 A variable displacement compressor (1) according to claim 1 or claim 2,
In the connection link (14), the first rotation fulcrum (14a) is closer to the journal (13) than the second rotation fulcrum (14b), and the second rotation fulcrum (14b) is the first rotation fulcrum. The variable displacement compressor (1) is located on the rotor (11) side from the section (14a).
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8196506B2 (en) * 2009-08-17 2012-06-12 Delphi Technologies, Inc. Variable stroke compressor design
JP6013768B2 (en) * 2012-04-25 2016-10-25 サンデンホールディングス株式会社 Variable capacity compressor and manufacturing method thereof

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002147345A (en) * 2000-11-13 2002-05-22 Seiko Instruments Inc Variable displacement swash plate type compressor
JP2006233855A (en) * 2005-02-24 2006-09-07 Calsonic Kansei Corp Link mechanism and variable displacement compressor

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4112826A (en) * 1977-05-02 1978-09-12 General Motors Corporation Variable displacement reciprocating piston machine
EP1757808A4 (en) * 2004-04-12 2012-05-16 Calsonic Kansei Corp Link mechanism and variable displacement compressor

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002147345A (en) * 2000-11-13 2002-05-22 Seiko Instruments Inc Variable displacement swash plate type compressor
JP2006233855A (en) * 2005-02-24 2006-09-07 Calsonic Kansei Corp Link mechanism and variable displacement compressor

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