JP2009101588A

JP2009101588A - Extruder

Info

Publication number: JP2009101588A
Application number: JP2007275210A
Authority: JP
Inventors: Masataka Adachi; 政隆安達; Eiichiro Imayasu; 英一郎今安; Yoshinori Takahashi; 良典高橋; Akiyoshi Oshio; 昭義大塩
Original assignee: Nittetsu Plant Designing Corp; Nippon Steel Corp; Nippon Steel Engineering Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp; Nippon Steel Engineering Co Ltd; Nippon Steel Plant Designing Corp
Priority date: 2007-10-23
Filing date: 2007-10-23
Publication date: 2009-05-14

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a nozzle capable of suppressing the excessive expansion of a thermoplastic resin immediately after extrusion molding. SOLUTION: The nozzle (4) is installed for an extruder for the extrusion-molding of the thermoplastic resin (2) while melting the resin and discharges the thermoplastic resin from its tip. A cross-sectional area in the nozzle is continuously decreased from a base of the nozzle toward the tip. Here, when the cross-sectional shape in the nozzle is approximately circular, the inside diameter of the nozzle can continuously be decreased from the base toward the tip. COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、廃プラスチック等の熱可塑性樹脂を押出し成形するために用いられるノズルを備えた押出し成形機に関するものである。 The present invention relates to an extrusion molding machine provided with a nozzle used for extruding a thermoplastic resin such as waste plastic.

廃プラスチックは、年間１０００万ｔが排出され、サーマルリサイクルとして再資源化される量は、年間４００万ｔに達している。従来、廃プラスチックは、スクリューを用いた押出し成形機によって、サーマルリサイクルに適した形状に減容成形されている（例えば、特許文献１〜５参照）。 Waste plastic is discharged 10 million tons per year, and the amount recycled as thermal recycling reaches 4 million tons per year. Conventionally, waste plastics have been reduced in volume into a shape suitable for thermal recycling by an extruder using a screw (see, for example, Patent Documents 1 to 5).

具体的には、押出し成形機内に設けられたスクリューを回転させることにより、押出し成形機内の廃プラスチックを一方向に移動させ、押出し成形機の端面に設けられたノズルから廃プラスチックを排出させている。そして、ノズルから排出された廃プラスチック（成形品）を水と接触させることで、成形品の冷却を行ったり、ノズルから排出された廃プラスチックをカッタ等で切断したりしている。 Specifically, by rotating a screw provided in the extrusion molding machine, the waste plastic in the extrusion molding machine is moved in one direction, and the waste plastic is discharged from a nozzle provided on an end surface of the extrusion molding machine. . The waste plastic (molded product) discharged from the nozzle is brought into contact with water to cool the molded product, or the waste plastic discharged from the nozzle is cut with a cutter or the like.

上述したノズルとしては、全体において均一な内径を有したものが用いられていたり、一部の領域においてテーパ面を有するものが用いられたりしている。
特開平１０−１５６８２８号公報特開昭６２−１７６８１９号公報特開昭６１−６１８０８号公報特開２００６−１６８２３５号公報特開２００５−２９７２２７号公報 As the nozzle described above, a nozzle having a uniform inner diameter is used as a whole, or a nozzle having a tapered surface in a part of the region is used.
Japanese Patent Laid-Open No. 10-156828 JP-A-62-176819 JP 61-61808 A JP 2006-168235 A JP 2005-297227 A

しかしながら、廃プラスチックが押出し成形機のノズルから排出された直後においては、ノズルによる廃プラスチックの拘束力が無くなるため、成形された廃プラスチックが膨張してしまい、成形品に対して所望の密度を持たせることができない。特に、均一な内径を有するノズルの場合には、廃プラスチックに対して十分な圧縮力を作用させることができないため、ノズルから排出された直後において、成形された廃プラスチックが膨張してしまう。 However, immediately after the waste plastic is discharged from the nozzle of the extrusion molding machine, there is no binding force of the waste plastic by the nozzle, so the molded waste plastic expands and has a desired density for the molded product. I can not let you. In particular, in the case of a nozzle having a uniform inner diameter, a sufficient compressive force cannot be applied to the waste plastic, so that the molded waste plastic expands immediately after being discharged from the nozzle.

そこで、本発明の目的は、熱可塑性樹脂を溶融しながら押出し成形するノズルを有する押出し成形機であって、ノズルから排出された熱可塑性樹脂が膨張してしまうのを抑制することのできる押出し成形機を提供することにある。 Therefore, an object of the present invention is an extrusion molding machine having a nozzle that performs extrusion molding while melting a thermoplastic resin, and is capable of suppressing the expansion of the thermoplastic resin discharged from the nozzle. Is to provide a machine.

本発明は、熱可塑性樹脂を溶融しながら先端部から熱可塑性樹脂を押出し成形する押出し成形機であって、ノズルの内部における断面積が、ノズルの基端部から先端部に向かって連続的に減少していることを特徴とする。ここで、ノズルの内部における断面形状が略円形状である場合には、ノズルの内径を、基端部から先端部に向かって連続的に減少させることができる。 The present invention is an extrusion molding machine for extruding a thermoplastic resin from a tip portion while melting a thermoplastic resin, and the cross-sectional area inside the nozzle is continuously from the base end portion of the nozzle toward the tip portion. It is characterized by decreasing. Here, when the cross-sectional shape inside the nozzle is substantially circular, the inner diameter of the nozzle can be continuously reduced from the base end portion toward the tip end portion.

また、基端部における断面積Ａおよび先端部における断面積ａの比を、１．１≦Ａ／ａ≦２．０の条件を満たすように設定することができる。ここで、ノズルの内部における断面形状が略円形状である場合には、基端部における内径Ｄおよび先端部における内径ｄの比を、１．０５≦Ｄ／ｄ≦１．４の条件を満たすように設定することができる。 Further, the ratio of the cross-sectional area A at the proximal end portion and the cross-sectional area a at the distal end portion can be set so as to satisfy the condition of 1.1 ≦ A / a ≦ 2.0. Here, when the cross-sectional shape inside the nozzle is substantially circular, the ratio of the inner diameter D at the proximal end portion and the inner diameter d at the distal end portion satisfies the condition of 1.05 ≦ D / d ≦ 1.4. Can be set as follows.

ここで、ノズルから排出された熱可塑性樹脂を通過させるための開口部を備えた板部材と、板部材の表面に冷却媒体を供給するための供給手段とを設けることができる。また、ノズルから排出された熱可塑性樹脂の温度を検出するための検出手段と、成形機本体内の熱可塑性樹脂を加熱するための加熱手段と、成形機本体内の熱可塑性樹脂を冷却するための冷却手段と、検出手段の検出結果に基づいて、加熱手段および冷却手段のうち少なくとも一方の駆動を制御する制御手段とを設けることもできる。そして、検出手段による検出温度（具体的には、成形された熱可塑性樹脂の表面温度）が１２０℃を含む所定範囲内となるように、加熱手段および冷却手段のうち少なくとも一方の駆動を制御することができる。 Here, a plate member provided with an opening for allowing the thermoplastic resin discharged from the nozzle to pass therethrough, and a supply means for supplying a cooling medium to the surface of the plate member can be provided. Also, a detecting means for detecting the temperature of the thermoplastic resin discharged from the nozzle, a heating means for heating the thermoplastic resin in the molding machine main body, and for cooling the thermoplastic resin in the molding machine main body The cooling means and a control means for controlling the driving of at least one of the heating means and the cooling means based on the detection result of the detection means may be provided. Then, driving of at least one of the heating unit and the cooling unit is controlled so that the temperature detected by the detection unit (specifically, the surface temperature of the molded thermoplastic resin) falls within a predetermined range including 120 ° C. be able to.

本発明によれば、ノズルの内部における断面積を、基端部から先端部に向かって連続的に減少させているため、ノズル内において熱可塑性樹脂を連続的に圧縮させることができる。これにより、熱可塑性樹脂がノズルから排出された直後においても、熱可塑性樹脂の過度の膨張を抑制することができる。 According to the present invention, since the cross-sectional area inside the nozzle is continuously reduced from the base end portion toward the tip end portion, the thermoplastic resin can be continuously compressed in the nozzle. Thereby, it is possible to suppress excessive expansion of the thermoplastic resin even immediately after the thermoplastic resin is discharged from the nozzle.

以下、本発明の実施例について説明する。 Examples of the present invention will be described below.

まず、本発明の実施例１である押出し成形機の構成について、図１を用いて説明する。ここで、図１は、本実施例の押出し成形機の概略を示す断面図である。 First, the structure of the extrusion molding machine which is Example 1 of this invention is demonstrated using FIG. Here, FIG. 1 is a cross-sectional view showing an outline of the extrusion molding machine of the present embodiment.

成形機本体１内には、不図示の搬送機構を介して廃プラスチック等の熱可塑性樹脂２が供給される。成形機本体１内には、熱可塑性樹脂２を一方向に向かって押し出すためのスクリュー３が配置されている。ここで、スクリュー３の数は、１つであってもよいし、複数であってもよい。スクリュー３が回転することにより、成形機本体１内に供給された熱可塑性樹脂２は、成形機本体１の端面（熱可塑性樹脂の排出側の面）に移動する。 A thermoplastic resin 2 such as waste plastic is supplied into the molding machine body 1 through a transport mechanism (not shown). A screw 3 for extruding the thermoplastic resin 2 in one direction is disposed in the molding machine body 1. Here, the number of screws 3 may be one or plural. When the screw 3 rotates, the thermoplastic resin 2 supplied into the molding machine main body 1 moves to the end surface of the molding machine main body 1 (surface on the thermoplastic resin discharge side).

成形機本体１の端面には、複数のノズル４が設けられている。ここで、図１では、３つのノズル４を示しているが、ノズル４の数は、適宜設定することができる。また、ノズル４を形成する材料は、耐摩耗性を有していればよく、公知の材料を適宜使用することができる。 A plurality of nozzles 4 are provided on the end surface of the molding machine body 1. Here, although three nozzles 4 are shown in FIG. 1, the number of nozzles 4 can be set as appropriate. Moreover, the material which forms the nozzle 4 should just have abrasion resistance, and can use a well-known material suitably.

成形機本体１には、成形機本体１内の熱可塑性樹脂２を加熱して溶融させるための熱源（加熱手段）６が設けられている。この熱源６としては、熱可塑性樹脂２を溶融させるものであればよく、例えば、ホットオイル、蒸気、電熱等を利用したヒータが用いられる。なお、熱源６を設ける領域は、ノズル４が取り付けられているダイスプレート５である。 The molding machine main body 1 is provided with a heat source (heating means) 6 for heating and melting the thermoplastic resin 2 in the molding machine main body 1. The heat source 6 may be any one that melts the thermoplastic resin 2. For example, a heater using hot oil, steam, electric heat, or the like is used. In addition, the area | region which provides the heat source 6 is the die plate 5 to which the nozzle 4 is attached.

また、成形機本体１には、成形機本体１内に冷却媒体（例えば、水）を供給するための供水ノズル（冷却手段の一部）７が設けられている。供水ノズル７は、配管８ａを介して、不図示の冷却媒体の供給源（具体的には、冷却媒体を収容した容器）に接続されている。配管８ａ上には、開閉可能なバルブ（冷却手段の一部）８ｂが設けられている。バルブ８ｂの開閉動作は、後述するように、コントローラ（制御手段）９によって制御される。 Further, the molding machine body 1 is provided with a water supply nozzle (a part of the cooling means) 7 for supplying a cooling medium (for example, water) into the molding machine body 1. The water supply nozzle 7 is connected to a supply source of a cooling medium (not shown) (specifically, a container containing the cooling medium) via a pipe 8a. An openable / closable valve (a part of the cooling means) 8b is provided on the pipe 8a. The opening / closing operation of the valve 8b is controlled by a controller (control means) 9 as described later.

ノズル４は、成形機本体１の端面に位置するダイスプレート５から突出している。ノズル４の先端側には、ノズルカバー１０が配置されており、ノズルカバー１０には、各ノズル４に対応した位置（ノズル４の先端部と向かい合う位置）に開口部１０ａが形成されている。ここで、ノズル４の先端側は開口部１０ａを貫通している。 The nozzle 4 protrudes from a die plate 5 located on the end surface of the molding machine body 1. A nozzle cover 10 is disposed on the tip side of the nozzle 4, and an opening 10 a is formed in the nozzle cover 10 at a position corresponding to each nozzle 4 (position facing the tip portion of the nozzle 4). Here, the tip end side of the nozzle 4 passes through the opening 10a.

上述した構成において、スクリュー３が回転すると、成形機本体１内に供給された熱可塑性樹脂２が混練及び溶融されながらノズル４内に移動し、ノズル４を介して外部に押し出される。ここで、熱可塑性樹脂２は、ノズル４内を通過する際に、圧縮（減容）されることにより、高密度の成形品となる。 In the configuration described above, when the screw 3 rotates, the thermoplastic resin 2 supplied into the molding machine body 1 moves into the nozzle 4 while being kneaded and melted, and is pushed out through the nozzle 4. Here, when the thermoplastic resin 2 passes through the nozzle 4, it is compressed (volume-reduced) to become a high-density molded product.

ここで、ノズル４の具体的な構成について説明する。ノズル４は、円筒状に形成されており、内部の径（以下、内径という）が連続的に変化している。言い換えれば、ノズル４の内壁面がテーパ面として構成されている。より具体的には、図２（Ａ）に示すように、ノズル４の内径は、基端部（成形機本体１側の端面）が最も大きく、先端部（熱可塑性樹脂２の排出口側の端面）が最も小さくなっている。そして、ノズル４の基端部から先端部に向かって、内径が連続的に小さくなっている。 Here, a specific configuration of the nozzle 4 will be described. The nozzle 4 is formed in a cylindrical shape, and an inner diameter (hereinafter referred to as an inner diameter) continuously changes. In other words, the inner wall surface of the nozzle 4 is configured as a tapered surface. More specifically, as shown in FIG. 2A, the inner diameter of the nozzle 4 is the largest at the base end portion (end surface on the molding machine main body 1 side) and the tip end portion (on the discharge port side of the thermoplastic resin 2). (End face) is the smallest. The inner diameter of the nozzle 4 continuously decreases from the proximal end portion toward the distal end portion.

ここで、ノズル４の基端部における内径をＤとし、先端部における内径をｄとすると、下記（１）式の条件を満足することが好ましい。
１．０５＜Ｄ／ｄ≦１．４・・・（１） Here, when the inner diameter at the base end of the nozzle 4 is D and the inner diameter at the tip is d, it is preferable to satisfy the condition of the following expression (1).
1.05 <D / d ≦ 1.4 (1)

ここで、ノズル４における熱可塑性樹脂２の処理量比と、内径比Ｄ／ｄとの関係を図３に示す。図３において、縦軸は処理量比を示し、横軸は内径比Ｄ／ｄを示す。上記処理量比とは、ノズル４内に供給される熱可塑性樹脂２の量と、ノズル４から排出される熱可塑性樹脂２の量との比率を示すものである。 Here, the relationship between the throughput ratio of the thermoplastic resin 2 in the nozzle 4 and the inner diameter ratio D / d is shown in FIG. In FIG. 3, the vertical axis represents the throughput ratio, and the horizontal axis represents the inner diameter ratio D / d. The processing amount ratio indicates a ratio between the amount of the thermoplastic resin 2 supplied into the nozzle 4 and the amount of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4.

図３において、内径比Ｄ／ｄが１．０の場合には、処理量比が１となる。すなわち、スクリュー３の押し出しにより、ノズル４の基端部から入った熱可塑性樹脂２は、圧縮せずにノズル４の先端部から排出されることになる。なお、この場合には、熱可塑性樹脂が成形機本体１からノズルに進入する際に、熱可塑性樹脂が圧縮させることになる。 In FIG. 3, when the inner diameter ratio D / d is 1.0, the throughput ratio is 1. That is, by the extrusion of the screw 3, the thermoplastic resin 2 entering from the base end portion of the nozzle 4 is discharged from the tip end portion of the nozzle 4 without being compressed. In this case, when the thermoplastic resin enters the nozzle from the molding machine body 1, the thermoplastic resin is compressed.

一方、内径比Ｄ／ｄを大きくしていくと、処理量比が徐々に低下していく。これは、ノズル４における基端部の内径が先端部の内径よりも大きくなっていくと、ノズル４の内壁面（テーパ面）によって熱可塑性樹脂２の移動量（排出量）が抑制されることになるためである。そして、内径比Ｄ／ｄが大きすぎる場合には、ノズル内において熱可塑性樹脂２の目詰まりが発生することもある。 On the other hand, as the inner diameter ratio D / d is increased, the throughput ratio gradually decreases. This is because the movement amount (discharge amount) of the thermoplastic resin 2 is suppressed by the inner wall surface (tapered surface) of the nozzle 4 when the inner diameter of the proximal end portion of the nozzle 4 becomes larger than the inner diameter of the distal end portion. Because it becomes. If the inner diameter ratio D / d is too large, the thermoplastic resin 2 may be clogged in the nozzle.

図３に示すように、ノズル４内において、熱可塑性樹脂２のスムーズな排出を行わせるためには、内径比Ｄ／ｄが１．４以下であることが好ましい。内径比Ｄ／ｄが１．４を超える場合には、処理量比が低下し始め、熱可塑性樹脂２をノズル４から効率良く排出させることができないからである。 As shown in FIG. 3, in order to smoothly discharge the thermoplastic resin 2 in the nozzle 4, the inner diameter ratio D / d is preferably 1.4 or less. This is because when the inner diameter ratio D / d exceeds 1.4, the processing amount ratio starts to decrease, and the thermoplastic resin 2 cannot be efficiently discharged from the nozzle 4.

次に、ノズル４から排出される熱可塑性樹脂２の密度と、内径比Ｄ／ｄとの関係を図４に示す。図４において、縦軸は熱可塑性樹脂２の密度を示し、横軸は内径比Ｄ／ｄを示す。 Next, FIG. 4 shows the relationship between the density of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 and the inner diameter ratio D / d. In FIG. 4, the vertical axis indicates the density of the thermoplastic resin 2, and the horizontal axis indicates the inner diameter ratio D / d.

図４に示すように、内径比Ｄ／ｄが１．０から１．０５までは、熱可塑性樹脂２の密度が急激に増加する。すなわち、内径比Ｄ／ｄが１．０から１．０５の範囲内において、熱可塑性樹脂２の密度の変化率が最も大きくなっている。そして、内径比Ｄ／ｄが１．０５を超えてからは、熱可塑性樹脂２の密度の変化率が緩やかになり、内径比Ｄ／ｄが１．４を超えた領域では、熱可塑性樹脂２の密度がほとんど変化しないようになっている。 As shown in FIG. 4, when the inner diameter ratio D / d is from 1.0 to 1.05, the density of the thermoplastic resin 2 increases rapidly. That is, the density change rate of the thermoplastic resin 2 is the largest when the inner diameter ratio D / d is in the range of 1.0 to 1.05. Then, after the inner diameter ratio D / d exceeds 1.05, the density change rate of the thermoplastic resin 2 becomes moderate, and in the region where the inner diameter ratio D / d exceeds 1.4, the thermoplastic resin 2 The density of is almost unchanged.

このようにノズル４の内径比Ｄ／ｄを１．０よりも大きくすると、ノズル４内において、熱可塑性樹脂２が圧縮されるために、密度も増加することになる。ここで、理論上では、内径比Ｄ／ｄを大きくするほど、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の密度を増加させることができる。しかし、内径比Ｄ／ｄを大きくしすぎると、ノズル４内において熱可塑性樹脂２の目詰まりが発生するため、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の密度としては、図４に示すように、さほど変化しないことになる。 When the inner diameter ratio D / d of the nozzle 4 is made larger than 1.0 as described above, the density increases because the thermoplastic resin 2 is compressed in the nozzle 4. Theoretically, the density of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 can be increased as the inner diameter ratio D / d is increased. However, if the inner diameter ratio D / d is excessively increased, clogging of the thermoplastic resin 2 occurs in the nozzle 4, and the density of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 is as shown in FIG. It will not change much.

上述したように、熱可塑性樹脂２の処理量比及び密度と、内径比Ｄ／ｄとの関係を考慮すると、熱可塑性樹脂２をノズル４から排出しやすくするとともに、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の密度を向上させるためには、内径比Ｄ／ｄが上記（１）式の条件を満足することが好ましい。 As described above, considering the relationship between the throughput ratio and density of the thermoplastic resin 2 and the inner diameter ratio D / d, the thermoplastic resin 2 can be easily discharged from the nozzle 4 and the heat discharged from the nozzle 4 In order to improve the density of the plastic resin 2, it is preferable that the inner diameter ratio D / d satisfies the condition of the above formula (1).

なお、本実施例では、円筒状のノズル４を用いた場合について説明したが、これに限るものではない。具体的には、ノズル４の内部における断面形状（熱可塑性樹脂２の移動方向と直交する面内の形状）を、矩形状といった多角形状や、楕円形状といった曲率を持った形状とすることができる。ノズル４の内部における断面形状が円形状以外の場合には、この断面積が、ノズル４の基端部から先端部に向かって連続的に小さくなるように設定する。そして、基端部での断面積を最も大きくし、先端部での断面積を最も小さくする。 In addition, although the present Example demonstrated the case where the cylindrical nozzle 4 was used, it does not restrict to this. Specifically, the cross-sectional shape inside the nozzle 4 (in-plane shape orthogonal to the moving direction of the thermoplastic resin 2) can be a polygonal shape such as a rectangular shape or a shape having a curvature such as an elliptical shape. . When the cross-sectional shape inside the nozzle 4 is other than a circular shape, the cross-sectional area is set so as to continuously decrease from the base end portion toward the tip end portion of the nozzle 4. Then, the cross-sectional area at the base end is maximized, and the cross-sectional area at the distal end is minimized.

ここで、図３及び図４は、ノズル４の断面形状が円形状である場合であるが、断面形状が他の形状（例えば、矩形）である場合には、ノズル４の基端部における断面積をＡとし、先端部における断面積をａとしたときに、下記（２）式の条件を満足することが好ましい。下記（２）式は、上記（１）式から導き出されるものである。
１．１≦Ａ／ａ≦２．０・・・（２） Here, FIGS. 3 and 4 show the case where the cross-sectional shape of the nozzle 4 is circular, but when the cross-sectional shape is another shape (for example, a rectangle), the cross-section at the base end of the nozzle 4 is cut. When the area is A and the cross-sectional area at the tip is a, it is preferable to satisfy the condition of the following formula (2). The following formula (2) is derived from the above formula (1).
1.1 ≦ A / a ≦ 2.0 (2)

上述したノズル４を用いることにより、ノズル４の基端部から先端部に向かって熱可塑性樹脂２に対する圧力（圧縮力）を徐々に増加させて、熱可塑性樹脂２を減容させることができる。これにより、ノズル４の先端部から熱可塑性樹脂２を排出した場合でも、熱可塑性樹脂２の過度の膨張を抑制することができる。すなわち、ノズル４の全長において、熱可塑性樹脂２に連続的な圧縮力を作用させることにより、排出時における熱可塑性樹脂２の膨張を抑制するようにしている。そして、全長において内径が略均一なノズル（従来のノズル）を用いた場合に比べて、ノズルから排出された直後の熱可塑性樹脂の膨張を抑制することができる。 By using the nozzle 4 mentioned above, the pressure (compressive force) with respect to the thermoplastic resin 2 can be gradually increased toward the front-end | tip part from the base end part of the nozzle 4, and the thermoplastic resin 2 can be reduced in volume. Thereby, even when the thermoplastic resin 2 is discharged from the tip of the nozzle 4, excessive expansion of the thermoplastic resin 2 can be suppressed. That is, the expansion of the thermoplastic resin 2 at the time of discharge is suppressed by applying a continuous compressive force to the thermoplastic resin 2 over the entire length of the nozzle 4. Then, the expansion of the thermoplastic resin immediately after being discharged from the nozzle can be suppressed as compared with the case where a nozzle having a substantially uniform inner diameter (conventional nozzle) is used.

ここで、本実施例では、ノズル４の内径を基端部から先端部に向かって連続的に変化させているが、これに限るものではない。例えば、図２（Ｂ）に示すように、ノズル４’の先端部を含む一部の領域４ａ’において、内径を連続的に変化させることもできる。領域４ａ’では、基端部側の内径が最も大きく、先端部の内径が最も小さくなっている。そして、領域４ａ’内において、基端部側から先端部に向かって内径が連続的に小さくなっている。また、領域４ａ’において、基端部側の最大の内径と、先端部の内径との比（上述した内径比Ｄ／ｄに相当する）は、上記（１）式の条件を満たすことが好ましい。 Here, in the present embodiment, the inner diameter of the nozzle 4 is continuously changed from the base end portion toward the tip end portion, but this is not restrictive. For example, as shown in FIG. 2B, the inner diameter can be continuously changed in a partial region 4a 'including the tip of the nozzle 4'. In the region 4a ', the inner diameter on the base end side is the largest, and the inner diameter of the tip is the smallest. In the region 4a ', the inner diameter continuously decreases from the proximal end side toward the distal end portion. In the region 4a ′, the ratio of the maximum inner diameter on the proximal end side to the inner diameter of the distal end (corresponding to the above-described inner diameter ratio D / d) preferably satisfies the condition of the above expression (1). .

一方、他の領域４ｂ’では、内径が略均一となっており、この内径は、領域４ａ’における最大径と等しくなっている。なお、図２（Ｂ）に示すノズル４ａ’は、断面形状が円形状であるが、これに限るものではなく、上述した場合と同様に、他の形状とすることもできる。ここで、ノズル４ａ’の内部における断面形状を円形状以外の形状とした場合において、領域４ａ’のうち、最も基端部側の断面積と、先端部の断面積との比（上述した断面積比Ａ／ａに相当する）は、上記（２）式の条件を満足することが好ましい。 On the other hand, in the other region 4b ', the inner diameter is substantially uniform, and this inner diameter is equal to the maximum diameter in the region 4a'. The nozzle 4a 'shown in FIG. 2B has a circular cross-sectional shape, but is not limited to this, and may have other shapes as in the case described above. Here, in the case where the cross-sectional shape inside the nozzle 4a ′ is a shape other than a circular shape, the ratio of the cross-sectional area closest to the base end portion to the cross-sectional area of the tip end portion in the region 4a ′ (the above-described section). (Corresponding to the area ratio A / a) preferably satisfies the condition of the above formula (2).

ここで、本実施例におけるノズル４の基端部における内径をφ３７ｍｍとし、先端部における内径をφ３５ｍｍとし、ノズル４の全長（基端部から先端部までの距離）を２００ｍｍとした場合において、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の密度を測定したところ、０．６７ｔ／ｍ^３であった。一方、ノズルの内径を変化させずに、一定（φ３５ｍｍ）とした場合において、このノズルから排出された熱可塑性樹脂２の密度を測定したところ、０．６２ｔ／ｍ^３であった。ここで、ノズルの内径以外の条件（例えば、ノズルの全長、熱可塑性樹脂２の量、スクリューの回転量等）は、本実施例の場合と同一条件とした。 Here, when the inner diameter at the base end of the nozzle 4 in this embodiment is φ37 mm, the inner diameter at the tip is φ35 mm, and the total length of the nozzle 4 (distance from the base end to the tip) is 200 mm, the nozzle It was 0.67 t / m ³ when the density of the thermoplastic resin 2 discharged | emitted from 4 was measured. On the other hand, when the density of the thermoplastic resin 2 discharged from this nozzle was measured when the inner diameter of the nozzle was kept constant (φ35 mm) without changing, it was 0.62 t / m ³ . Here, conditions other than the inner diameter of the nozzle (for example, the total length of the nozzle, the amount of the thermoplastic resin 2, the amount of rotation of the screw, etc.) were the same as those in this example.

上述した実験結果から分かるように、本実施例のノズル４を用いれば、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の密度を向上させることができる。 As can be seen from the experimental results described above, the density of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 can be improved by using the nozzle 4 of this embodiment.

温度センサ（検出手段）１１は、ノズル４の先端部から排出（押出）された熱可塑性樹脂２の温度（例えば、表面温度）を検出する。本実施例では、非接触方式にて熱可塑性樹脂２の表面温度を検出している。温度センサ１１としては、例えば、赤外線温度センサを用いることができる。温度センサ１１で検出された温度情報は、コントローラ９に出力される。コントローラ９は、後述するように、温度センサ１１による検出温度に基づいて、バルブ８ｂの開閉動作を制御する。 The temperature sensor (detection means) 11 detects the temperature (for example, surface temperature) of the thermoplastic resin 2 discharged (extruded) from the tip of the nozzle 4. In this embodiment, the surface temperature of the thermoplastic resin 2 is detected by a non-contact method. For example, an infrared temperature sensor can be used as the temperature sensor 11. The temperature information detected by the temperature sensor 11 is output to the controller 9. The controller 9 controls the opening / closing operation of the valve 8b based on the temperature detected by the temperature sensor 11, as will be described later.

ノズル４の先端部に対して、熱可塑性樹脂２の排出方向で離れた位置には、成形された熱可塑性樹脂２の冷却に用いられる冷却板１２が配置されている。冷却板１２には、各ノズル４に対応した位置（ノズル４の先端部と向かい合う位置）に開口部１２ａが形成されている。この開口部１２ａには、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２が通過する。 A cooling plate 12 used for cooling the molded thermoplastic resin 2 is disposed at a position away from the tip of the nozzle 4 in the discharge direction of the thermoplastic resin 2. The cooling plate 12 has an opening 12 a at a position corresponding to each nozzle 4 (position facing the tip of the nozzle 4). The thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 passes through the opening 12a.

冷却板１２の上方側には、冷却媒体（例えば、水）を冷却板１２の表面（ノズルカバー１０側とは反対側の面）に供給するための供給管（供給手段）１３が配置されている。この冷却媒体は、成形された熱可塑性樹脂２を冷却するために用いられる。供給管１２は、冷却媒体を収容する不図示の供給源（例えば、容器）に接続されており、供給管１２の一部には、冷却媒体の供給状態を切り換えるためのバルブ（不図示）が設けられている。このバルブの開閉は、コントローラ９によって制御することができる。 A supply pipe (supply means) 13 for supplying a cooling medium (for example, water) to the surface of the cooling plate 12 (surface opposite to the nozzle cover 10 side) is disposed above the cooling plate 12. Yes. This cooling medium is used for cooling the molded thermoplastic resin 2. The supply pipe 12 is connected to a supply source (not shown) that stores a cooling medium, and a valve (not shown) for switching the supply state of the cooling medium is provided in a part of the supply pipe 12. Is provided. The opening and closing of the valve can be controlled by the controller 9.

一方、供給管１３のうち冷却板１２と向かい合う領域には、冷却媒体を冷却板１２に向けて供給（例えば、噴射）するための複数の供給口（不図示）が設けられている。なお、冷却板１２への冷却媒体の供給量は、適宜設定することができる。 On the other hand, a plurality of supply ports (not shown) for supplying (for example, jetting) the cooling medium toward the cooling plate 12 is provided in a region of the supply pipe 13 facing the cooling plate 12. The supply amount of the cooling medium to the cooling plate 12 can be set as appropriate.

ここで、冷却板１２及び供給管１３を、後述するカッタ装置１４側から見たときの概略図を図５に示す。供給管１３から冷却板１２に供給された冷却媒体は、図５の矢印（図１の矢印）で示すように、冷却板１２の表面に沿って下方（重力方向）に移動する。 Here, FIG. 5 shows a schematic view of the cooling plate 12 and the supply pipe 13 when viewed from the cutter device 14 side described later. The cooling medium supplied from the supply pipe 13 to the cooling plate 12 moves downward (in the direction of gravity) along the surface of the cooling plate 12 as indicated by an arrow in FIG. 5 (an arrow in FIG. 1).

冷却板１２の開口部１２ａに到達した冷却媒体の少なくとも一部は、開口部１２ａから離れて、開口部１２ａ内に位置する熱可塑性樹脂２に接触する。これにより、ノズル４で圧縮された溶融状態の熱可塑性樹脂２が冷却され、この熱可塑性樹脂２の膨張を抑制するとともに、膨張に伴って熱可塑性樹脂２の密度が低下してしまうのを抑制することができる。ここで、冷却板１２は、冷却媒体によって冷却されているため、冷却された冷却板１２によって、熱可塑性樹脂２を間接的に冷却（大気中を介して冷却）することもできる。 At least a part of the cooling medium that has reached the opening 12a of the cooling plate 12 is separated from the opening 12a and contacts the thermoplastic resin 2 located in the opening 12a. Thereby, the thermoplastic resin 2 in the molten state compressed by the nozzle 4 is cooled, and the expansion of the thermoplastic resin 2 is suppressed, and the density of the thermoplastic resin 2 is suppressed from being lowered due to the expansion. can do. Here, since the cooling plate 12 is cooled by the cooling medium, the thermoplastic resin 2 can be indirectly cooled (cooled through the atmosphere) by the cooled cooling plate 12.

また、本実施例では、冷却板１２の表面上で冷却媒体を移動させて、冷却板１２の開口部１２ａ内に位置する熱可塑性樹脂２に冷却媒体を接触させるようにしているため、複数のノズル４から排出されたすべての熱可塑性樹脂２に対して冷却媒体を効率良く接触させることができる。すなわち、冷却板１２を用いずに、複数のノズル４から排出された熱可塑性樹脂２に対して、上方から冷却媒体を噴出等させる構成では、すべての熱可塑性樹脂２に対して冷却媒体を効率良く接触させることができない。そして、この場合には、熱可塑性樹脂２に対する冷却ムラが発生し、一部の熱可塑性樹脂２の冷却が効率良く行われずに、この熱可塑性樹脂２の密度が低下してしまうことがある。 In this embodiment, the cooling medium is moved on the surface of the cooling plate 12 so that the cooling medium is brought into contact with the thermoplastic resin 2 located in the opening 12a of the cooling plate 12. The cooling medium can be efficiently brought into contact with all the thermoplastic resins 2 discharged from the nozzles 4. That is, in the configuration in which the cooling medium is ejected from the upper side to the thermoplastic resin 2 discharged from the plurality of nozzles 4 without using the cooling plate 12, the cooling medium is efficiently used for all the thermoplastic resins 2. It cannot be contacted well. In this case, uneven cooling with respect to the thermoplastic resin 2 occurs, and some of the thermoplastic resins 2 may not be efficiently cooled, and the density of the thermoplastic resins 2 may decrease.

さらに、本実施例では、冷却板１２を用いて冷却媒体を熱可塑性樹脂２に接触させているため、冷却媒体を外部に飛び散らせることなく、熱可塑性樹脂２に効率良く導くことができる。したがって、冷却媒体がノズル４や成形機本体１に到達するのを抑制でき、冷却媒体によるノズル４や成形機本体１の不必要な冷却を抑制することができる。 Furthermore, in this embodiment, since the cooling medium is brought into contact with the thermoplastic resin 2 using the cooling plate 12, the cooling medium can be efficiently guided to the thermoplastic resin 2 without being scattered outside. Therefore, it can suppress that a cooling medium reaches the nozzle 4 and the molding machine main body 1, and can suppress unnecessary cooling of the nozzle 4 and the molding machine main body 1 by the cooling medium.

冷却板１２の開口部１２ａを通過した熱可塑性樹脂２、言い換えれば、冷却板１２を介して冷却媒体によって冷却された熱可塑性樹脂２は、カッタ装置１４によって切断される。カッタ装置１４は、回転可能なシャフト１４ａと、シャフト１４ａの周方向において所定の間隔で設けられた複数のカッタ刃１４ｂとを有している。シャフト１４ａが駆動源（不図示）からの駆動力を受けることによって回転すると、この回転に応じてカッタ刃１４ｂが回転する。これにより、冷却された熱可塑性樹脂２が、所定の長さで切断される。 The thermoplastic resin 2 that has passed through the opening 12 a of the cooling plate 12, in other words, the thermoplastic resin 2 cooled by the cooling medium via the cooling plate 12 is cut by the cutter device 14. The cutter device 14 has a rotatable shaft 14a and a plurality of cutter blades 14b provided at predetermined intervals in the circumferential direction of the shaft 14a. When the shaft 14a rotates by receiving a driving force from a driving source (not shown), the cutter blade 14b rotates according to this rotation. Thereby, the cooled thermoplastic resin 2 is cut | disconnected by predetermined length.

カッタ装置１４によって切断されたペレット状の熱可塑性樹脂２は、カッタ装置１４の下方に配置された容器（不図示）内に収容される。ここで、上記容器内には、冷却液が充填されており、カッタ装置１４で切断された熱可塑性樹脂２の冷却を行う。容器内で冷却された熱可塑性樹脂２は、次工程（脱水、乾燥）に搬送される。 The pellet-shaped thermoplastic resin 2 cut by the cutter device 14 is accommodated in a container (not shown) arranged below the cutter device 14. Here, the container is filled with a cooling liquid, and the thermoplastic resin 2 cut by the cutter device 14 is cooled. The thermoplastic resin 2 cooled in the container is conveyed to the next step (dehydration, drying).

次に、本実施例における熱可塑性樹脂２の温度制御について、図６に示すフローチャートを用いて説明する。図６に示す処理は、上述したコントローラ９によって行われる。 Next, temperature control of the thermoplastic resin 2 in the present embodiment will be described with reference to the flowchart shown in FIG. The process shown in FIG. 6 is performed by the controller 9 described above.

ステップＳ１において、コントローラ９は、温度センサ１１の出力に基づいて、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の温度を検出する。ステップＳ２では、ステップＳ１で検出された温度が設定温度Ｔ１以上であるか否かを判別し、検出温度が設定温度Ｔ１以上であれば、ステップＳ３に進み、設定温度Ｔ１よりも低ければ、ステップＳ７に進む。 In step S 1, the controller 9 detects the temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 based on the output of the temperature sensor 11. In step S2, it is determined whether or not the temperature detected in step S1 is equal to or higher than the set temperature T1, and if the detected temperature is equal to or higher than the set temperature T1, the process proceeds to step S3. Proceed to S7.

上記設定温度Ｔ１は、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の密度が最大となる温度に設定されている。ここで、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の表面温度が１２０℃（この近傍の値を含む所定範囲内）である場合において、熱可塑性樹脂２の密度（ペレット状に形成された熱可塑性樹脂２の密度）が最大となることが分かった。そこで、上記設定温度Ｔ１は、例えば、１２０℃に設定することができる。 The set temperature T1 is set to a temperature at which the density of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 is maximized. Here, when the surface temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 is 120 ° C. (within a predetermined range including a value in the vicinity thereof), the density of the thermoplastic resin 2 (thermoplastic formed in a pellet shape). It was found that the density of the resin 2) was maximized. Therefore, the set temperature T1 can be set to 120 ° C., for example.

ステップＳ３において、コントローラ９は、供水ノズル７からの冷却媒体の供給を開始させる。具体的には、バルブ８ｂを開き状態とする。これにより、成形機本体１内の熱可塑性樹脂２に対して冷却媒体が供給され、熱可塑性樹脂２の冷却が行われる。 In step S 3, the controller 9 starts supplying the cooling medium from the water supply nozzle 7. Specifically, the valve 8b is opened. Thereby, a cooling medium is supplied with respect to the thermoplastic resin 2 in the molding machine main body 1, and the thermoplastic resin 2 is cooled.

ステップＳ４において、コントローラ９は、温度センサ１１の出力に基づいて、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の温度を再度検出する。そして、ステップＳ５では、ステップＳ４で検出された温度が、設定温度Ｔ２以下であるか否かを判別する。ここで、検出温度が設定温度Ｔ２以下であれば、ステップＳ６に進み、設定温度Ｔ２よりも高ければ、ステップＳ４に戻り、熱可塑性樹脂２の温度検出を行う。なお、ステップＳ４に戻る場合には、供水ノズル７からの冷却媒体の供給が、続けて行われる。 In step S 4, the controller 9 detects again the temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 based on the output of the temperature sensor 11. In step S5, it is determined whether or not the temperature detected in step S4 is equal to or lower than the set temperature T2. If the detected temperature is equal to or lower than the set temperature T2, the process proceeds to step S6. If the detected temperature is higher than the set temperature T2, the process returns to step S4 to detect the temperature of the thermoplastic resin 2. In addition, when returning to step S4, supply of the cooling medium from the water supply nozzle 7 is performed continuously.

ここで、上記設定温度Ｔ２は、熱可塑性樹脂２の過度の温度低下を抑制するために、予め設定された温度である。すなわち、冷却媒体の供給によって熱可塑性樹脂２を過度に冷却してしまうと、ノズル４からの熱可塑性樹脂２の排出効率が低下してしまうため、これを抑制するために、検出温度及び設定温度Ｔ２の比較を行っている。 Here, the set temperature T2 is a temperature set in advance in order to suppress an excessive temperature drop of the thermoplastic resin 2. That is, if the thermoplastic resin 2 is excessively cooled by the supply of the cooling medium, the discharge efficiency of the thermoplastic resin 2 from the nozzle 4 is reduced. Comparison of T2 is performed.

ステップＳ６において、コントローラ９は、供水ノズル７を介した冷却媒体の供給を停止させる。具体的には、バルブ８ｂを閉じ状態とする。これにより、本処理を終了する。 In step S 6, the controller 9 stops the supply of the cooling medium via the water supply nozzle 7. Specifically, the valve 8b is closed. Thereby, this process is complete | finished.

次に、ステップＳ２からステップＳ７に進んだ場合には、ステップＳ１での検出温度が設定温度Ｔ３以下であるか否かを判別する。ここで、検出温度が設定温度Ｔ３以下である場合にはステップＳ７に進み、設定温度Ｔ３よりも高い場合（具体的には、検出温度が設定温度Ｔ３よりも高く、設定温度Ｔ１よりも低い場合）には、本処理を終了する。 Next, when the process proceeds from step S2 to step S7, it is determined whether or not the detected temperature in step S1 is equal to or lower than the set temperature T3. If the detected temperature is equal to or lower than the set temperature T3, the process proceeds to step S7. If the detected temperature is higher than the set temperature T3 (specifically, the detected temperature is higher than the set temperature T3 and lower than the set temperature T1). ) Ends this processing.

上記設定温度Ｔ３は、成形機本体１内における熱可塑性樹脂２の過度の冷却を抑制するために、予め設定された温度である。すなわち、設定温度Ｔ３は、成形機本体１内の熱可塑性樹脂２を溶融状態に保つための温度である。設定温度Ｔ３は、設定温度Ｔ１よりも低い温度であり、例えば、設定温度Ｔ２よりも高い温度に設定される。 The set temperature T3 is a temperature set in advance in order to suppress excessive cooling of the thermoplastic resin 2 in the molding machine body 1. That is, the set temperature T3 is a temperature for keeping the thermoplastic resin 2 in the molding machine body 1 in a molten state. The set temperature T3 is a temperature lower than the set temperature T1, and is set to a temperature higher than the set temperature T2, for example.

ステップＳ８において、コントローラ９は、成形機本体１に設けられた熱源６を駆動（熱源６への通電オン）することにより、成形機本体１内の熱可塑性樹脂２を加熱する。 In step S 8, the controller 9 heats the thermoplastic resin 2 in the molding machine body 1 by driving the heat source 6 provided in the molding machine body 1 (energization of the heat source 6 is turned on).

ステップＳ９において、コントローラ９は、温度センサ１１の出力に基づいて、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の温度を再度検出する。そして、ステップＳ１０では、ステップＳ９で検出された温度が設定温度Ｔ４以上であるか否かを判別する。ここで、検出温度が設定温度Ｔ４以上であればステップＳ１１に進み、設定温度Ｔ４よりも低い場合には、ステップＳ９に戻り、熱可塑性樹脂２の温度検出を再度行う。なお、ステップＳ９に戻る場合には、熱源６による熱可塑性樹脂２の加熱が続けて行われる。 In step S 9, the controller 9 detects again the temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 based on the output of the temperature sensor 11. In step S10, it is determined whether or not the temperature detected in step S9 is equal to or higher than the set temperature T4. If the detected temperature is equal to or higher than the set temperature T4, the process proceeds to step S11. If the detected temperature is lower than the set temperature T4, the process returns to step S9 to detect the temperature of the thermoplastic resin 2 again. In addition, when returning to step S9, the heating of the thermoplastic resin 2 by the heat source 6 is performed continuously.

上記設定温度Ｔ４は、成形機本体１内における熱可塑性樹脂２の過度の冷却を抑制するために、予め設定された温度である。ここで、設定温度Ｔ４は、設定温度Ｔ３よりも高い温度であって、設定温度Ｔ１よりも低い温度である。 The set temperature T4 is a temperature set in advance in order to suppress excessive cooling of the thermoplastic resin 2 in the molding machine body 1. Here, the set temperature T4 is a temperature higher than the set temperature T3 and lower than the set temperature T1.

ステップＳ１１において、コントローラ９は、熱源６の駆動を停止（熱源６への通電オフ）させることにより、成形機本体１内における熱可塑性樹脂２の加熱を停止させる。 In step S 11, the controller 9 stops heating the thermoplastic resin 2 in the molding machine body 1 by stopping driving the heat source 6 (turning off the power to the heat source 6).

上述した熱可塑性樹脂２の温度制御を行うことにより、以下に説明する優れた効果が得られる。 By controlling the temperature of the thermoplastic resin 2 described above, the excellent effects described below can be obtained.

ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の温度が変化すると、この熱可塑性樹脂２の密度も変化してしまう。具体的には、全長において均一な内径を有するノズル（従来のノズル）を用いた場合において、このノズルから排出された熱可塑性樹脂の密度は、熱可塑性樹脂の温度に応じて、０．５〜０．６２ｔ／ｍ^３の範囲内において変化してしまうことが分かった。なお、このときの条件（熱可塑性樹脂の供給量やノズルの内径等）は、上述した０．６２ｔ／ｍ^３の密度が測定された条件と同様である。 When the temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 changes, the density of the thermoplastic resin 2 also changes. Specifically, in the case where a nozzle having a uniform inner diameter over the entire length (conventional nozzle) is used, the density of the thermoplastic resin discharged from the nozzle depends on the temperature of the thermoplastic resin. It turned out that it changes within the range of 0.62 t / m ³ . The conditions at this time (the amount of thermoplastic resin supplied, the inner diameter of the nozzle, etc.) are the same as the conditions under which the density of 0.62 t / m ³ was measured.

ここで、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の表面温度が低すぎる場合（具体的には、上記設定温度Ｔ３以下の場合）には、熱可塑性樹脂２が固化しなかったり、熱可塑性樹脂２の一部が溶融しなかったりしてしまうために、低密度の熱可塑性樹脂２（成形品）しか得られない。一方、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２の表面温度が高すぎる場合（具体的には、上記設定温度Ｔ１以上の場合）には、ノズル４から排出される熱可塑性樹脂２が柔らかくなりすぎ、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２が所定の形状を保持することができなくなってしまう。 Here, when the surface temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 is too low (specifically, when the temperature is equal to or lower than the set temperature T3), the thermoplastic resin 2 does not solidify or the thermoplastic resin. Since a part of 2 is not melted, only a low density thermoplastic resin 2 (molded product) can be obtained. On the other hand, when the surface temperature of the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 is too high (specifically, when the temperature is equal to or higher than the set temperature T1), the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 becomes too soft. The thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 can no longer hold a predetermined shape.

そこで、本実施例のように、熱可塑性樹脂２の温度に応じて、成形機本体１内における熱可塑性樹脂２の冷却や加熱を行うことにより、熱可塑性樹脂２の密度を向上させることができるとともに、ノズル４から排出された熱可塑性樹脂２が所望の形状を保持することができる。 Therefore, as in this embodiment, the density of the thermoplastic resin 2 can be improved by cooling or heating the thermoplastic resin 2 in the molding machine body 1 in accordance with the temperature of the thermoplastic resin 2. At the same time, the thermoplastic resin 2 discharged from the nozzle 4 can maintain a desired shape.

本発明の実施例１である押出し成形機の概略を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the outline of the extrusion molding machine which is Example 1 of this invention. 実施例１におけるノズルの断面図（Ａ）と、実施例１の変形例におけるノズルの断面図（Ｂ）である。FIG. 6 is a cross-sectional view (A) of a nozzle in the first embodiment and a cross-sectional view (B) of a nozzle in a modification of the first embodiment. 実施例１の押出し成形機において、熱可塑性樹脂の処理量比と、ノズルの内径比Ｄ／ｄとの関係を示す図である。In the extrusion molding machine of Example 1, it is a figure which shows the relationship between the throughput rate of a thermoplastic resin, and the internal diameter ratio D / d of a nozzle. 実施例１の押出し成形機において、熱可塑性樹脂の密度と、ノズルの内径比Ｄ／ｄとの関係を示す図である。In the extrusion molding machine of Example 1, it is a figure which shows the relationship between the density of a thermoplastic resin, and the internal diameter ratio D / d of a nozzle. 冷却板及び供給管をカット装置側から見たときの概略図である。It is the schematic when a cooling plate and a supply pipe are seen from the cutting device side. 実施例１の押出し成形機における温度制御を示すフローチャートである。3 is a flowchart showing temperature control in the extrusion molding machine of Example 1.

Explanation of symbols

１：成形機本体
２：熱可塑性樹脂
３：スクリュー
４：ノズル
５：ダイスプレート
６：熱源（電気ヒータ等）
７：供水ノズル
８ａ：配管
８ｂ：バルブ
９：コントローラ
１０：ノズルカバー
１１：温度センサ
１２：冷却板
１３：供給管
１４：カッタ装置 1: Molding machine body 2: Thermoplastic resin 3: Screw 4: Nozzle 5: Die plate 6: Heat source (electric heater, etc.)
7: Water supply nozzle 8a: Pipe 8b: Valve 9: Controller 10: Nozzle cover 11: Temperature sensor 12: Cooling plate 13: Supply pipe 14: Cutter device

Claims

An extrusion molding machine for extruding a thermoplastic resin from the tip while melting the thermoplastic resin,
An extrusion molding machine having a nozzle, characterized in that a cross-sectional area inside the nozzle continuously decreases from a base end portion of the nozzle toward the tip end portion.

The cross-sectional shape inside the nozzle is substantially circular,
The extrusion molding machine having a nozzle according to claim 1, wherein an inner diameter of the nozzle continuously decreases from the base end portion toward the tip end portion.

The extrusion having a nozzle according to claim 1, wherein a ratio of a cross-sectional area A at the base end portion and a cross-sectional area a at the front end portion satisfies a condition of 1.1 ≦ A / a ≦ 2.0. Molding machine.

The extrusion molding machine having a nozzle according to claim 2, wherein a ratio of an inner diameter D at the base end portion and an inner diameter d at the distal end portion satisfies a condition of 1.05 ≦ D / d ≦ 1.4. .

A plate member having an opening for allowing the thermoplastic resin discharged from the nozzle to pass through;
The extrusion molding machine according to claim 1, further comprising a supply unit configured to supply a cooling medium to the surface of the plate member.

Detection means for detecting the temperature of the thermoplastic resin discharged from the nozzle;
Heating means for heating the thermoplastic resin in the molding machine body;
Cooling means for cooling the thermoplastic resin in the molding machine body;
6. The extrusion according to any one of claims 1 to 5, further comprising a control unit that controls driving of at least one of the heating unit and the cooling unit based on a detection result of the detection unit. Molding machine.

The said control means controls a drive of at least one among the said heating means and the said cooling means so that the detection temperature by the said detection means may be in the predetermined range containing 120 degreeC. Extrusion machine.