JP2009013978A - Flange with axially curved impingement surface for gas turbine engine clearance control - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide technology of thermal control for gas turbine engine ring such as a flange or a false flange shown in a turbine blade end gap control device. <P>SOLUTION: A gas turbine engine annular turbine casing 75 has an annular shell 80, axially spaced apart forward flange 125 and aft flange extending radially outwardly from the shell, forward and aft case hooks 67, 69 depending radially inwardly from the annular shell, and an axially curved surface at an outer diameter of the aft flange. The axially curved surface may be a semi-spherical surface. The forward and aft case hooks may be located axially near or at the forward and aft flanges respectively. A circular row of holes 200 may be axially disposed through the aft flange circumscribing the central axis 34 and radially located between the outer diameter of the aft flange and the annular shell. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明はタービン翼端隙間制御装置で見られるようなフランジまたは擬似フランジ等のガスタービンエンジンリングの熱制御に関し、より詳細には、その上で熱制御流体がガスタービンエンジンリングおよび／またはフランジに衝突する熱制御面に関する。   The present invention relates to thermal control of gas turbine engine rings, such as flanges or pseudo-flanges, as found in turbine tip clearance controllers, and more particularly, thermal control fluid is applied to the gas turbine engine rings and / or flanges. Relates to the impinging thermal control surface.

推力、燃料消費率（ＳＦＣ）および排気温度（ＥＧＴ）マージン等のエンジン性能パラメータは、タービン翼端と翼端を取り囲む固定シールまたはシュラウドの間の隙間に大きく依存している。アクティブ隙間制御は公知の方法であり、エンジンファンおよび／または圧縮機からの、概して熱制御空気と呼ばれる冷たい空気または比較的熱い空気の流れを調整し、その空気を高圧および低圧タービンケーシングに噴霧して、飛行中に高圧および低圧タービン翼端に対してケーシングを収縮させるものである。空気は、熱制御リングとして機能するフランジまたは擬似フランジ等の翼端周囲のシュラウドまたはシールを支持するために使用される他の静的構造に、流したり、噴霧したり、衝突させることができる。以前の設計に比べて、熱制御空気と熱制御リングの間の熱伝達を向上させることによって、熱制御空気のより効率的な利用を可能にすることが大いに望まれている。
米国特許第５，２０５，１１５号公報 米国特許第６，８４８，８８５号公報 米国特許第７，１６５，９３７号公報 米国特許公開第２００５／０１１１９６５号公報 米国特許公開第２００７／０１４０８３８号公報 米国特許公開第２００７／０１４０８３９号公報 Engine performance parameters such as thrust, fuel consumption rate (SFC) and exhaust temperature (EGT) margin are highly dependent on the clearance between the turbine blade tip and the fixed seal or shroud surrounding the blade tip. Active clearance control is a known method and regulates the flow of cold or relatively hot air, commonly referred to as thermal control air, from the engine fan and / or compressor and sprays the air into the high and low pressure turbine casings. Thus, the casing is shrunk to the high and low pressure turbine blade tips during flight. Air can flow, spray, or impinge on other static structures used to support a shroud or seal around the tip, such as a flange or pseudo-flange that functions as a thermal control ring. It is highly desirable to allow more efficient utilization of thermal control air by improving heat transfer between the thermal control air and the thermal control ring compared to previous designs.
US Pat. No. 5,205,115 US Pat. No. 6,848,885 US Patent No. 7,165,937 US Patent Publication No. 2005/0111965 US Patent Publication No. 2007/0140838 US Patent Publication No. 2007/0140839

一般的に、現在のＡＣＣ（アクティブ隙間制御）設計では、ファンおよび／または圧縮機空気をＨＰＴ（高圧タービン）ケーシングの擬似フランジに衝突させて、飛行中の予定時刻にケーシングのたわみを制御して所望の翼端隙間を得る。擬似フランジはタービン翼端を取り囲むシュラウドを支持しているため、擬似フランジを加熱または冷却することによってシュラウドを半径方向外方または内方それぞれに移動させ、それによってシュラウドとタービン翼端の間の翼端隙間を制御する。前方のフランジまたは擬似フランジの衝突に使用された空気流が後方の擬似フランジの衝突流に干渉することによって、後方の擬似フランジへの熱伝達が、おそらく半分以上減少する。したがって、後方の擬似フランジへの熱伝達を向上させるためのより効果的な設計が望まれている。   In general, current ACC (active clearance control) designs impose fan and / or compressor air against a simulated flange of an HPT (high pressure turbine) casing to control the deflection of the casing at a scheduled time during flight. A desired blade tip clearance is obtained. Since the pseudo flange supports the shroud surrounding the turbine blade tip, heating or cooling the pseudo flange causes the shroud to move radially outward or inward, respectively, so that the blade between the shroud and the turbine blade tip Control the end gap. The air flow used for the collision of the front flange or pseudo flange interferes with the collision flow of the rear pseudo flange, thereby reducing the heat transfer to the rear pseudo flange probably more than half. Therefore, a more effective design for improving heat transfer to the rear pseudo flange is desired.

ガスタービンエンジンの環状タービンケーシングは、中心軸を取り囲む環状シェルと、該環状シェルから半径方向外方に延在する軸方向に離間配置された前方および後方フランジと、該ケーシングの該環状シェルから半径方向内方に垂下する前方および後方ケーシングフックと、該後方フランジの外径において該後方フランジの環状の半径方向外方に指向する軸方向湾曲面とを含む。該タービンケーシングの例示的実施形態では、該前方および後方ケーシングフックは、それぞれ該前方および後方フランジに軸方向に近接または接して配置される。後部フランジは該環状シェルの後端部から半径方向外方に延在し、後部ケーシングフックは該環状シェルから半径方向内方に垂下している。該後部ケーシングフックは、該環状シェルの該後端部に接してまたは近接して軸方向に配置されている。該タービンケーシングは、該中心軸を取り囲む該後方フランジ内に配列され、該後方フランジの該外径と該環状シェルの間に半径方向に配置された軸方向に延在する冷却孔の円形列を含み得る。該タービンケーシングの別の例示的実施形態では、軸方向湾曲面は曲率半径を有する半球面であり、該曲率半径は該中心軸上に始点を有する。   An annular turbine casing of a gas turbine engine includes an annular shell surrounding a central axis, axially spaced forward and rear flanges extending radially outward from the annular shell, and a radius from the annular shell of the casing. Forward and rear casing hooks depending inwardly in the direction, and an axially curved surface directed radially outwardly of the rear flange at the outer diameter of the rear flange. In an exemplary embodiment of the turbine casing, the front and rear casing hooks are disposed axially adjacent or in contact with the front and rear flanges, respectively. A rear flange extends radially outward from the rear end of the annular shell, and a rear casing hook hangs radially inward from the annular shell. The rear casing hook is axially disposed in contact with or close to the rear end of the annular shell. The turbine casing is arranged in the rear flange surrounding the central axis and includes a circular row of axially extending cooling holes radially disposed between the outer diameter of the rear flange and the annular shell. May be included. In another exemplary embodiment of the turbine casing, the axially curved surface is a hemispherical surface having a radius of curvature, the radius of curvature having a starting point on the central axis.

該環状タービンケーシングは、該タービンケーシングから半径方向内方に垂下し、該前方および後方ケーシングフックに接続されているシュラウドアセンブリを有するガスタービンエンジンのタービンアセンブリに組み込むことができる。該シュラウドアセンブリの例示的実施形態は、分割されたシュラウドハンガーに連結された複数の弓形シュラウド部分を含む。該シュラウドハンガーは該タービンケーシングから半径方向内方に垂下する分割されたシュラウドサポートによって支持され、該シュラウドサポートの前方および後方端部はそれぞれ該前方および後方ケーシングフックによって支持される。   The annular turbine casing may be incorporated into a turbine assembly of a gas turbine engine having a shroud assembly depending radially inwardly from the turbine casing and connected to the front and rear casing hooks. An exemplary embodiment of the shroud assembly includes a plurality of arcuate shroud portions coupled to a segmented shroud hanger. The shroud hanger is supported by a segmented shroud support that hangs radially inward from the turbine casing, and the front and rear ends of the shroud support are supported by the front and rear casing hooks, respectively.

該タービンアセンブリの別の例示的実施形態は、該中心軸を取り囲み、該環状シェルの半径方向外方に離間配置された環状マニホルドを含んでおり、該マニホルドと該環状シェルの間に環状空間を形成する。衝突孔をマニホルド内に配列し、該軸方向湾曲面に向かって半径方向内方に冷却空気を衝突させるために配置することができる。   Another exemplary embodiment of the turbine assembly includes an annular manifold surrounding the central axis and spaced radially outward of the annular shell, with an annular space between the manifold and the annular shell. Form. Impingement holes can be arranged in the manifold and arranged to impinge cooling air radially inward toward the axially curved surface.

本発明の前述の側面および他の特徴は、添付図面に関連させて下記の説明において説明する。   The foregoing aspects and other features of the invention will be described in the following description, taken in conjunction with the accompanying drawings.

図１および図２に概略的に断面が示されているのは、エンジン運転中の翼端隙間８８の制御を円滑にする、航空機ガスタービンエンジンの隙間制御システム１００の一部として用いられるタービンアセンブリ１０の例示的実施形態である。隙間制御システム１００は、２００７年１月２３日に発行され、参照することにより本明細書に援用されるＤｏｎｇらの米国特許第７，１６５，９３７号公報（特許文献３）により詳しく記載されている。本明細書で示される隙間制御システム１００の例示的実施形態は、高圧タービン１８の第１段１２に関するものである。高圧タービン１８の第２段２０は、高圧タービン１８の第１段１２の下流かつ後方にある。第１および第２段のタービンノズル５２および５４は、高圧タービン１８の第１および第２段１２および２０の前方かつ上流に配置される。高圧タービンの第１および第２段の環状シュラウドアセンブリ７１、１７１は、一般的にエンジンの中心軸と一致する中心軸３４を取り囲む。各々のシュラウドアセンブリは高圧タービン翼７０の列を取り囲み、周囲のタービンケーシング７５から半径方向内方に垂下する。   1 and 2 are schematically shown in cross-section, a turbine assembly used as part of an aircraft gas turbine engine clearance control system 100 that facilitates control of a wing tip clearance 88 during engine operation. 10 is an exemplary embodiment. The gap control system 100 is described in more detail in US Pat. No. 7,165,937 issued to Jan. 23, 2007 and incorporated herein by reference. Yes. The exemplary embodiment of the clearance control system 100 shown herein relates to the first stage 12 of the high pressure turbine 18. The second stage 20 of the high pressure turbine 18 is downstream and rearward of the first stage 12 of the high pressure turbine 18. The first and second stage turbine nozzles 52 and 54 are disposed in front of and upstream of the first and second stages 12 and 20 of the high pressure turbine 18. The first and second stage annular shroud assemblies 71, 171 of the high pressure turbine surround a central axis 34 that generally coincides with the central axis of the engine. Each shroud assembly surrounds a row of high pressure turbine blades 70 and hangs radially inward from the surrounding turbine casing 75.

第１段のシュラウドアセンブリ７１は、分割されたシュラウドハンガー７４に連結された複数の弓形シュラウド部分７２を含む。シュラウドハンガー７４は、タービンケーシング７５から半径方向内方に垂下する分割されたシュラウドサポート３０によって支持される。シュラウドハンガー７４はシュラウドサポート３０に接続され、Ｃクリップ７６によって適所に保持される。第１段のシュラウドアセンブリ７１に関して、軸方向に離間配置された前方および後方フランジ１２５、１２６はケーシング７５の環状シェル８０から半径方向外方に延在する。後部フランジ１１８は環状シェル８０の後端部９０から半径方向外方に延在し、後部ケーシングフック６６は環状シェル８０から半径方向内方に垂下し、環状シェル８０の後端部９０に軸方向に接してまたは近接して配置される。第１段のシュラウドアセンブリ７１のシュラウドサポート３０の前方および後方端部７７、７９は、それぞれ前方および後方ケーシングフック６７、６９によって支持される。前方および後方ケーシングフック６７、６９は、ケーシング７５の環状シェル８０から半径方向内方に垂下する。前方、後方および後部ケーシングフック６７、６９および６６はそれぞれ、前方、後方および後部フランジ１２５、１２６および１１８に軸方向に近接または接して配置されて、フランジに衝突する熱空気の変化に対する熱成長および熱収縮反応を向上させる。   The first stage shroud assembly 71 includes a plurality of arcuate shroud portions 72 connected to a segmented shroud hanger 74. The shroud hanger 74 is supported by a segmented shroud support 30 that hangs radially inward from the turbine casing 75. The shroud hanger 74 is connected to the shroud support 30 and is held in place by a C-clip 76. With respect to the first stage shroud assembly 71, axially spaced forward and rear flanges 125, 126 extend radially outward from the annular shell 80 of the casing 75. The rear flange 118 extends radially outward from the rear end 90 of the annular shell 80, and the rear casing hook 66 hangs radially inward from the annular shell 80 and axially extends to the rear end 90 of the annular shell 80. It is arranged in contact with or close to. The front and rear ends 77, 79 of the shroud support 30 of the first stage shroud assembly 71 are supported by front and rear casing hooks 67, 69, respectively. Front and rear casing hooks 67, 69 hang radially inward from the annular shell 80 of the casing 75. The front, rear and rear casing hooks 67, 69 and 66 are positioned axially close to or in contact with the front, rear and rear flanges 125, 126 and 118, respectively, to increase the thermal growth and thermal changes to hot air impinging on the flanges. Improve the heat shrink reaction.

隣接するシュラウド部分７２は連結されて、中心軸３４の周囲でタービン翼７０を取り囲む第１および第２段のシュラウドアセンブリ７１、１７１を形成する。各シュラウド部分７２は、半径方向外面８４と、対向する半径方向内面８６を有する。翼端隙間８８は、タービン翼７０のシュラウド内面８６と翼端８９の間に画定される。より詳細には、翼端隙間８８はタービン翼端８９とタービンシュラウド部分７２の内面の間の距離として画定される。したがって、タービンケーシング７５、特に前方および後方フランジ１２５、１２６が冷却されると、それらは第１段のシュラウドアセンブリ７１および第１段のシュラウドアセンブリ７１の複数の弓形シュラウド部分７２のように、半径方向内方に収縮する。例示的実施形態では、隙間制御システム１００は動翼端８９とシュラウド内面８６の間の翼端隙間８８の制御を円滑にする。隙間制御システム１００は、中心軸３４を取り囲む環状マニホルド１１４を介して冷却空気供給源に流体連通状態で連結される。マニホルド１１４は環状シェル８０の半径方向外方に離間配置され、環状空間１１９はそれらの間に設けられる。   Adjacent shroud portions 72 are connected to form first and second stage shroud assemblies 71, 171 that surround turbine blade 70 around central axis 34. Each shroud portion 72 has a radially outer surface 84 and an opposing radially inner surface 86. A blade tip gap 88 is defined between the shroud inner surface 86 and the blade tip 89 of the turbine blade 70. More particularly, the tip clearance 88 is defined as the distance between the turbine tip 89 and the inner surface of the turbine shroud portion 72. Thus, when the turbine casing 75, and particularly the front and rear flanges 125, 126, are cooled, they are radially like the first stage shroud assembly 71 and the plurality of arcuate shroud portions 72 of the first stage shroud assembly 71. Shrink inward. In the exemplary embodiment, clearance control system 100 facilitates control of tip clearance 88 between blade tip 89 and shroud inner surface 86. The clearance control system 100 is coupled in fluid communication with a cooling air supply via an annular manifold 114 that surrounds the central shaft 34. The manifolds 114 are spaced radially outward of the annular shell 80 and an annular space 119 is provided therebetween.

冷却空気１１２は衝突孔１１７を通ってマニホルド１１４から半径方向内方に出て、タービンケーシング７５の環状シェル８０から半径方向外方に延在している後方フランジ１２６の、環状で半径方向外方に指向している半径方向の最も外側の軸方向湾曲面１２０に衝突する。後方フランジ１２６の外径１２３における軸方向湾曲面１２０は、中心軸３４上に始点８１を有し、始点から後方フランジ１２６の外径１２３まで延在する曲率半径Ｒを取り囲む。本明細書で示される軸方向湾曲面１２０は半球面であるが、中心軸３４を回る他の湾曲面を用いてもよい。半球の軸方向湾曲面１２０は、中心軸３４上に始点８１を有し、始点から後方フランジ１２６の外径１２３まで延在する同じ曲率半径Ｒを有する。   Cooling air 112 exits the manifold 114 radially inward through the impingement holes 117 and is annularly radially outward of the rear flange 126 extending radially outward from the annular shell 80 of the turbine casing 75. To the radially outermost axially curved surface 120 directed to The axially curved surface 120 at the outer diameter 123 of the rear flange 126 has a starting point 81 on the central axis 34 and surrounds a radius of curvature R that extends from the starting point to the outer diameter 123 of the rear flange 126. The axially curved surface 120 shown herein is a hemispherical surface, but other curved surfaces around the central axis 34 may be used. The hemispherical axially curved surface 120 has a starting point 81 on the central axis 34 and has the same radius of curvature R extending from the starting point to the outer diameter 123 of the rear flange 126.

軸方向湾曲面１２０は衝突面であり、空気が湾曲面に沿って流れる傾向を述べたコアンダ効果を利用する。コアンダ効果は、球面状の湾曲面に対する熱伝達にさらに大きな効果がある。湾曲面は、以前に使用された、例えば特許文献３に示されたような円筒面に対して、コアンダ効果を利用することによって大きな熱伝達をもたらす。冷却空気１１２はまたマニホルド１１４から出て、前方および後部フランジ１２５、１１８の半径方向外方に指向している半径方向の最も外側の円筒面１２２に衝突する。   The axial curved surface 120 is a collision surface and utilizes the Coanda effect describing the tendency of air to flow along the curved surface. The Coanda effect has a greater effect on heat transfer to a spherical curved surface. The curved surface brings about a large heat transfer by utilizing the Coanda effect with respect to the cylindrical surface previously used, for example, as shown in Patent Document 3. The cooling air 112 also exits the manifold 114 and impinges on the radially outermost cylindrical surface 122 that is directed radially outward of the front and rear flanges 125, 118.

前方フランジ１２５の円筒面１２２と後方フランジ１２６の軸方向湾曲面１２０に衝突した冷却空気１１２は、本明細書では使用済み空気１１６と呼ばれ、マニホルド１１４とタービンケーシング７５の環状シェル８０の間の環状空間１１９から排気される。後方フランジ１２６（擬似フランジ）内に配列された軸方向に延在する冷却孔２００の円形列は中心軸３４を取り囲み、後方フランジ１２６の外径１２３と環状シェル８０の間に半径方向に配置される。冷却孔２００はそれぞれ、使用済み空気１１６を後方および後部フランジ１２６、１１８の間の後方キャビティ２０２内に流す。   The cooling air 112 that impinges on the cylindrical surface 122 of the front flange 125 and the axially curved surface 120 of the rear flange 126 is referred to herein as spent air 116 and is between the manifold 114 and the annular shell 80 of the turbine casing 75. It is exhausted from the annular space 119. A circular row of axially extending cooling holes 200 arranged in the rear flange 126 (pseudo flange) surrounds the central shaft 34 and is disposed radially between the outer diameter 123 of the rear flange 126 and the annular shell 80. The The cooling holes 200 each flow spent air 116 into the rear cavity 202 between the rear and rear flanges 126, 118.

使用済み空気１１６は、環状シェル８０およびタービンケーシング７５のケーシング温度に比べて比較的冷たくなっている。後方フランジ１２６は、冷却孔２００を通って流れる使用済み空気１１６によって冷却される。これにより、前方および後方フランジ１２５、１２６の間の前方キャビティ２０４と後方キャビティ２０２内の流れがより活発になり、衝突冷却空気１１２および使用済み空気１１６と、フランジ、環状シェル８０およびタービンケーシング７５との間の熱伝達が向上する。熱伝達の向上によって、空気流とフランジ、環状シェル８０およびタービンケーシング７５との間の優れた冷却効果がもたらされ、所望の翼端隙間８８を得るために半径方向拡張および収縮を制御し易くなる。   The used air 116 is relatively cool compared to the casing temperature of the annular shell 80 and the turbine casing 75. The rear flange 126 is cooled by the spent air 116 that flows through the cooling holes 200. This provides a more active flow in the front cavity 204 and the rear cavity 202 between the front and rear flanges 125, 126, impinging cooling air 112 and spent air 116, flange, annular shell 80 and turbine casing 75. Heat transfer between the two. The improved heat transfer provides an excellent cooling effect between the air flow and the flange, annular shell 80 and turbine casing 75 and facilitates controlled radial expansion and contraction to obtain the desired tip clearance 88. Become.

後方フランジ１２６は、航空機ガスタービンエンジン産業では擬似フランジと呼ばれることもある。冷却空気供給源は、隙間制御システム１００を本明細書で説明するように機能させる任意の冷却空気供給源、例えば、限定はされないが、圧縮機のファン空気、中間段および／または排気段などであってよい。例示的実施形態では、冷却空気１１２は圧縮機の中間段から抽気されて、第２段のタービンノズルとシュラウドを冷却する。隙間制御システム１００は、特にエンジンのクルーズ運転中に、翼端８９とシュラウド部分７２の間の半径方向翼端隙間８８を最小限にするために使用される。   The rear flange 126 is sometimes referred to as a pseudo flange in the aircraft gas turbine engine industry. The cooling air source may be any cooling air source that causes the clearance control system 100 to function as described herein, such as, but not limited to, compressor fan air, intermediate and / or exhaust stages. It may be. In the exemplary embodiment, cooling air 112 is extracted from an intermediate stage of the compressor to cool the second stage turbine nozzle and shroud. The clearance control system 100 is used to minimize the radial tip clearance 88 between the tip 89 and the shroud portion 72, particularly during engine cruise.

当該産業において、タービン翼端隙間を小さくすることによって運転中の燃料消費率（ＳＦＣ）の低下、ひいては大きな省燃費がもたらされることはよく知られている。前方および後方フランジは、最小限のタイムラグおよび熱制御（運転条件に応じて冷却または加熱する）空気流で翼端隙間ＣＬをより効率的に制御するために提供される。前方および後方フランジはタービンケーシング７５の環状シェル８０に取り付けられるか、または別の方法で結合されるものであり、ケーシングのそれぞれのケーシングまたはシェルと一体化させ（図２に示される）、シェルにボルト留めまたは別の方法で固定するか、またはシール係合状態でシェルから機械的に切り離してもよい。フランジはまた、一部のケーシングシェルの端部で見られるように、ボルト留めフランジであってもよい。フランジは熱制御量を定める熱制御リングの役目を果たして、翼端隙間を調節するために、シュラウド部分７２を半径方向内方に（設計によっては外方に）より効率的に移動させる。   In this industry, it is well known that reducing the turbine blade tip clearance results in a reduction in fuel consumption rate (SFC) during operation and, in turn, significant fuel savings. Front and rear flanges are provided to more efficiently control the tip clearance CL with minimal time lag and thermal control (cooling or heating depending on operating conditions) airflow. The front and rear flanges are attached to or otherwise coupled to the annular shell 80 of the turbine casing 75 and are integrated with the respective casing or shell of the casing (shown in FIG. 2) to the shell. It may be bolted or otherwise secured, or mechanically disconnected from the shell in seal engagement. The flange may also be a bolted flange, as seen at the end of some casing shells. The flange serves as a thermal control ring that defines the thermal control amount, and moves the shroud portion 72 more radially inward (or outward in some designs) to adjust the tip clearance.

本明細書では本発明の好適かつ例示的だと考えられる実施形態の説明をしたが、当業者には本明細書の教示から本発明のその他の改良形態が明らかとなるであろう。そのため、本発明の真の精神および範囲内にあるそのようなすべての改良形態が添付の請求項で保護されることが望ましい。したがって、特許による保護が望まれるのは添付の請求項で規定かつ特定された発明である。   While this specification has described preferred and exemplary embodiments of the invention, other modifications of the invention will become apparent to those skilled in the art from the teachings herein. Therefore, it is desired that all such modifications that come within the true spirit and scope of the invention be protected by the appended claims. Therefore, patent protection is desired for the invention as defined and specified in the appended claims.

タービンシュラウドアセンブリを支持するフランジを有する航空機ガスタービンエンジンの隙間制御システムの一部の概略断面図である。1 is a schematic cross-sectional view of a portion of an aircraft gas turbine engine clearance control system having a flange that supports a turbine shroud assembly. FIG. 図１に示されたフランジの拡大概略断面図である。It is an expansion schematic sectional drawing of the flange shown by FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１０ タービンアセンブリ
１２ 第１段
１８ 高圧タービン
２０ 第２段
３０ シュラウドサポート
３４ 中心軸
５２ 第１段タービンノズル
５４ 第２段タービンノズル
６６ 後部ケーシングフック
６７ 前方ケーシングフック
６９ 後方ケーシングフック
７０ タービン翼
７１ 第１段シュラウドアセンブリ
７２ シュラウド部分
７４ シュラウドハンガー
７５ タービンケーシング
７６ Ｃクリップ
７７ 前方端部
７９ 後方端部
８０ 環状シェル
８１ 始点
８４ 外面
８６ 内面
８８ 翼端隙間
８９ 翼端
９０ 後端部
１００ 隙間制御システム
１１２ 冷却空気
１１４ マニホルド
１１６ 使用済み空気
１１７ 衝突孔
１１８ 後部フランジ
１１９ 環状空間
１２０ 軸方向湾曲面
１２２ 円筒面
１２３ 外径
１２５ 前方フランジ
１２６ 後方フランジ
１７１ 第２段シュラウドアセンブリ
２００ 冷却孔
２０２ 後方キャビティ
２０４ 前方キャビティ
Ｒ 曲率半径 10 turbine assembly 12 first stage 18 high pressure turbine 20 second stage 30 shroud support 34 central shaft 52 first stage turbine nozzle 54 second stage turbine nozzle 66 rear casing hook 67 front casing hook 69 rear casing hook 70 turbine blade 71 first Stage shroud assembly 72 Shroud part 74 Shroud hanger 75 Turbine casing 76 C clip 77 Front end 79 Rear end 80 Annular shell 81 Start point 84 Outer surface 86 Inner surface 88 Blade end clearance 89 Blade end 90 Rear end 100 Clearance control system 112 Cooling air 114 Manifold 116 Used air 117 Collision hole 118 Rear flange 119 Annular space 120 Axial curved surface 122 Cylindrical surface 123 Outer diameter 125 Front flange 126 Rear flange 17 1 Second-stage shroud assembly 200 Cooling hole 202 Rear cavity 204 Front cavity R Radius of curvature

Claims (10)

ガスタービンエンジンの環状タービンケーシング（７５）であって、
中心軸（３４）を取り囲む環状シェル（８０）と、
該環状シェル（８０）から半径方向外方に延在する軸方向に離間配置された前方および後方フランジ（１２５、１２６）と、
該ケーシング（７５）の該環状シェル（８０）から半径方向内方に垂下する前方および後方ケーシングフック（６７、６９）と、
該後方フランジ（１２６）の外径（１２３）において該後方フランジ（１２６）の半径方向外方に指向する軸方向湾曲面（１２０）と
を有する、ガスタービンエンジンの環状タービンケーシング（７５）。 An annular turbine casing (75) of a gas turbine engine,
An annular shell (80) surrounding the central axis (34);
Axially spaced forward and rear flanges (125, 126) extending radially outward from the annular shell (80);
Forward and rear casing hooks (67, 69) depending radially inward from the annular shell (80) of the casing (75);
An annular turbine casing (75) of a gas turbine engine having an axially curved surface (120) directed radially outward of the rear flange (126) at an outer diameter (123) of the rear flange (126). それぞれ該前方および後方フランジ（１２５、１２６）に軸方向に近接または接して配置される該前方および後方ケーシングフック（６７、６９）をさらに有する、請求項１に記載のガスタービンエンジンの環状タービンケーシング（７５）。   The annular turbine casing of a gas turbine engine according to claim 1, further comprising the front and rear casing hooks (67, 69) respectively disposed axially adjacent or in contact with the front and rear flanges (125, 126). (75). 該環状シェル（８０）の後端部（９０）から半径方向外方に延在する後部フランジ（１１８）と、該環状シェル（８０）から半径方向内方に垂下する後部ケーシングフック（６６）とをさらに有しており、該後部ケーシングフック（６６）が該環状シェル（８０）の該後端部（９０）に軸方向に接してまたは近接して配置されている、請求項２に記載のガスタービンエンジンの環状タービンケーシング（７５）。   A rear flange (118) extending radially outward from a rear end (90) of the annular shell (80); and a rear casing hook (66) depending radially inward from the annular shell (80). The rear casing hook (66) is disposed axially in contact with or proximate to the rear end (90) of the annular shell (80). An annular turbine casing (75) for a gas turbine engine. 該中心軸（３４）を取り囲む該後方フランジ（１２６）内に配列され、該後方フランジ（１２６）の該外径（１２３）と該環状シェル（８０）の間に半径方向に配置された軸方向に延在する冷却孔（２００）の円形列をさらに有する、請求項１に記載のガスタービンエンジンの環状タービンケーシング（７５）。   An axial direction arranged in the rear flange (126) surrounding the central axis (34) and radially disposed between the outer diameter (123) of the rear flange (126) and the annular shell (80) The annular turbine casing (75) of a gas turbine engine according to claim 1, further comprising a circular row of cooling holes (200) extending to the gas turbine engine. 該軸方向湾曲面（１２０）は曲率半径（Ｒ）を有する半球面であり、該曲率半径（Ｒ）が該中心軸（３４）上に始点（８１）を有している、請求項１に記載のガスタービンエンジンの環状タービンケーシング（７５）。   The axially curved surface (120) is a hemispherical surface having a radius of curvature (R), the radius of curvature (R) having a starting point (81) on the central axis (34). An annular turbine casing (75) of the described gas turbine engine. 中心軸（３４）を取り囲む環状シェル（８０）を有する環状タービンケーシング（７５）と、
該環状シェル（８０）から半径方向外方に延在する軸方向に離間配置された前方および後方フランジ（１２５、１２６）と、
該ケーシング（７５）の該環状シェル（８０）から半径方向内方に垂下する前方および後方ケーシングフック（６７、６９）と、
該タービンケーシング（７５）から半径方向内方に垂下し、該前方および後方ケーシングフック（６７、６９）に接続されているシュラウドアセンブリ（７１）と、
該後方フランジ（１２６）の外径（１２３）において該後方フランジ（１２６）の半径方向外方に指向する軸方向湾曲面（１２０）と
を有する、ガスタービンエンジンのタービンアセンブリ（１０）。 An annular turbine casing (75) having an annular shell (80) surrounding a central axis (34);
Axially spaced forward and rear flanges (125, 126) extending radially outward from the annular shell (80);
Forward and rear casing hooks (67, 69) depending radially inward from the annular shell (80) of the casing (75);
A shroud assembly (71) depending radially inwardly from the turbine casing (75) and connected to the front and rear casing hooks (67, 69);
A turbine assembly (10) of a gas turbine engine having an axially curved surface (120) directed radially outward of the rear flange (126) at an outer diameter (123) of the rear flange (126). 分割されたシュラウドハンガー（７４）に連結された複数の弓形シュラウド部分（７２）を有する該シュラウドアセンブリ（７１）と、
該タービンケーシング（７５）から半径方向内方に垂下する分割されたシュラウドサポート（３０）によって支持されている該シュラウドハンガー（７４）と、
それぞれ該前方および後方ケーシングフック（６７、６９）によって支持されている該シュラウドサポート（３０）の前方および後方端部（７７、７９）とをさらに有する、請求項６に記載のタービンアセンブリ（１０）。 The shroud assembly (71) having a plurality of arcuate shroud portions (72) coupled to a segmented shroud hanger (74);
The shroud hanger (74) supported by a segmented shroud support (30) depending radially inward from the turbine casing (75);
The turbine assembly (10) of claim 6, further comprising front and rear ends (77, 79) of the shroud support (30) supported by the front and rear casing hooks (67, 69), respectively. . 該軸方向湾曲面（１２０）は曲率半径（Ｒ）を有する半球面であり、該曲率半径（Ｒ）が該中心軸（３４）上に始点（８１）を有している、請求項７に記載のタービンアセンブリ（１０）。   The axially curved surface (120) is a hemispherical surface having a radius of curvature (R), the radius of curvature (R) having a starting point (81) on the central axis (34). The turbine assembly (10) described. 該中心軸（３４）を取り囲む該後方フランジ（１２６）内に配列され、該後方フランジ（１２６）の該外径（１２３）と該環状シェル（８０）の間に半径方向に配置された軸方向に延在する冷却孔（２００）の円形列をさらに有する、請求項８に記載のタービンアセンブリ（１０）。   An axial direction arranged in the rear flange (126) surrounding the central axis (34) and radially disposed between the outer diameter (123) of the rear flange (126) and the annular shell (80) The turbine assembly (10) of claim 8, further comprising a circular array of cooling holes (200) extending to the interior. 該中心軸（３４）を取り囲み、該環状シェル（８０）の半径方向外方に離間配置された環状マニホルド（１１４）と、
該マニホルド（１１４）と該環状シェル（８０）の間に設けられた環状空間（１１９）と、
該マニホルド（１１４）内に配列され、該軸方向湾曲面（１２０）に向かって半径方向内方に冷却空気（１１２）を衝突させるために配置された衝突孔（１１７）とをさらに有する、請求項９に記載のタービンアセンブリ（１０）。 An annular manifold (114) surrounding the central axis (34) and spaced radially outward of the annular shell (80);
An annular space (119) provided between the manifold (114) and the annular shell (80);
An impingement hole (117) arranged in the manifold (114) and arranged to impinge cooling air (112) radially inward toward the axially curved surface (120). The turbine assembly (10) of clause 9.
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