JP2008248160A - Hydraulic fluid composition for shock absorber and method of enhancing damping force of shock absorber - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を高めることができるツインチューブ式緩衝器用油圧作動油組成物及びツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法に関する。 The present invention relates to a hydraulic fluid composition for a twin tube shock absorber that can increase the damping force of the twin tube shock absorber and a method for improving the damping force in the twin tube shock absorber.
緩衝器にはさまざまな形式があるが、基本的に弁のついたピストンとチューブ(外筒若しくはシリンダーともいう)とからなる。ピストンはロッドに固定されており、チューブ内面を摺動し、ロッドはロッドガイド部のシールを摺動する。緩衝器は油圧作動油と必要によりガスを封入しバルブやオリフィス等の弁を通過する油圧作動油の抵抗により減衰力を発生し、緩衝作用を行う。同じ断面積の緩衝器であれば、発生する減衰力が高いほど緩衝器の設置面積を最小にできるため、減衰力の向上が求められている。
緩衝器用油圧作動油は、低温時も作動させるために粘度は低いほうが好ましいが、減衰力は低くなる。逆に、油圧作動油の粘度を高くするとキャビテーションによる泡が発生しやすくなり、緩衝器の減衰力を高めることができない。
従って、緩衝器用の油圧作動油には、低温粘度特性と減衰力の向上の両性能をバランス良く向上させる必要がある。
There are various types of shock absorbers, but they basically consist of a piston with a valve and a tube (also called an outer cylinder or cylinder). The piston is fixed to the rod and slides on the inner surface of the tube, and the rod slides on the seal of the rod guide portion. The shock absorber acts as a buffer by generating a damping force by the resistance of the hydraulic fluid that encloses the hydraulic fluid and, if necessary, gas and passes through valves such as valves and orifices. If the shock absorbers have the same cross-sectional area, the higher the damping force generated, the smaller the installation area of the shock absorber.
The hydraulic fluid for the shock absorber preferably has a low viscosity in order to operate even at a low temperature, but the damping force is low. Conversely, if the viscosity of the hydraulic fluid is increased, bubbles due to cavitation are likely to occur, and the damping force of the shock absorber cannot be increased.
Therefore, it is necessary for the hydraulic fluid for the shock absorber to improve both the low temperature viscosity characteristics and the improvement of the damping force in a balanced manner.
緩衝器の中でも、ツインチューブ式緩衝器は、インナーチューブ、アウターチューブ及びインナーチューブ内を摺動するピストンロッドを備え、該インナーチューブ下部にベースバルブ及び／又はオリフィスを有し、インナーチューブ−アウターチューブ間にリザーバ室が形成されており、インナーチューブ内及びリザーバ室に油圧作動油とガスを充填してなり、緩衝器の伸縮に伴う圧縮・膨張によって、前記インナーチューブ下部のベースバルブ又はオリフィスを通じてインナーチューブ内の油圧作動油の過不足分がリザーバ室の油圧作動油によって調整される機構を有する。
このようなツインチューブ式緩衝器においては、ピストンの動きが早くなると、油圧作動油中にキャビテーションによる泡の発生が始まり、これが過度に続くと、リザーバ室に戻る油圧作動油も泡立った状態が続き、インナーチューブ下部のベースバルブやオリフィスを通して泡立った油圧作動油がインナーチューブ内に供給されてしまうため、該泡によって減衰力特性が急激に悪化する。
従来、緩衝器用油圧作動油としては、要求される様々な性能を改善するために、例えば、特許文献１〜７において、リン酸エステル、アミン化合物、粘度指数向上剤等の各種添加剤を用いることが、また、例えば、特許文献８〜１６において、ポリα−オレフィン、エステル、シリコンオイル、あるいは深脱ろう基油等の各種高性能基油を用いることが提案されている。
しかし、ツインチューブ式緩衝器の特性に応じた減衰力の向上方法は十分に検討されていないのが現状である。
In such a twin tube type shock absorber, when the piston moves faster, bubbles are generated by cavitation in the hydraulic fluid, and if this continues excessively, the hydraulic fluid that returns to the reservoir chamber continues to foam. Since the hydraulic hydraulic oil bubbled through the base valve and the orifice below the inner tube is supplied into the inner tube, the damping force characteristics are rapidly deteriorated by the bubbles.
Conventionally, as a hydraulic fluid for a shock absorber, in order to improve various performances required, for example, in Patent Documents 1 to 7, various additives such as phosphate esters, amine compounds, and viscosity index improvers are used. However, for example, in Patent Documents 8 to 16, it is proposed to use various high performance base oils such as poly α-olefin, ester, silicon oil, or deep dewaxed base oil.
However, the present situation is that the method for improving the damping force according to the characteristics of the twin tube type shock absorber has not been sufficiently studied.
本発明の課題は、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上させることができる緩衝器用油圧作動油組成物を提供することにある。
本発明の別の課題は、ツインチューブ式緩衝器におけるキャビテーションによる泡の発生を抑制でき、減衰力を向上させることができるツインチューブ式緩衝器の減衰力向上方法を提供することにある。
An object of the present invention is to provide a hydraulic fluid composition for a shock absorber that can improve the damping force of the twin tube shock absorber.
Another object of the present invention is to provide a method for improving the damping force of a twin tube type shock absorber that can suppress the generation of bubbles due to cavitation in the twin tube type shock absorber and can improve the damping force.
本発明者らは、上記の課題を解決するため鋭意検討した結果、リン含有添加剤を特定量含有するとともに、組成物の４０℃における動粘度が特定範囲である油圧作動油組成物が、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上できることを見出し、本発明を完成するに至った。そして、ツインチューブ式緩衝器におけるリザーバ室に、該油圧作動油組成物を特定量充填することで、キャビテーションによる泡の影響を受けにくく、該緩衝器の減衰力を向上できることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventors have found that a hydraulic fluid composition containing a specific amount of a phosphorus-containing additive and having a kinematic viscosity at 40 ° C. in a specific range is a twin. It has been found that the damping force of the tube-type shock absorber can be improved, and the present invention has been completed. Then, the reservoir chamber in the twin tube type shock absorber is filled with a specific amount of the hydraulic fluid composition so that it is less affected by bubbles due to cavitation and the damping force of the shock absorber can be improved. It came to be completed.
すなわち、本発明によれば、潤滑油基油と、該基油に配合するリン含有添加剤とを含み、該リン含有添加剤の含有割合が組成物全量基準で、リン量として０．００５〜０．２質量％であり、組成物の４０℃における動粘度が３０〜５０ｍｍ2／ｓであることを特徴とするツインチューブ式緩衝器用油圧作動油組成物(以下、本発明の組成物と略すことがある)が提供される。
また本発明によれば、インナーチューブ、アウターチューブ及びインナーチューブ内を摺動するピストンロッドを備え、該インナーチューブ下部にベースバルブ及び／又はオリフィスを有し、インナーチューブ−アウターチューブ間にリザーバ室が形成されており、インナーチューブ内及びリザーバ室に油圧作動油とガスを充填してなり、前記ピストンロッドの作動により、インナーチューブ下部のベースバルブ及び／又はオリフィスを通じてインナーチューブ内の油圧作動油の過不足分がリザーバ室の油圧作動油によって調整される機構を有するツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法であって、前記ピストンロッドが作動していない状態の位置にある際の前記インナーチューブ下部のベースバルブ又はオリフィスの位置に対する前記リザーバ室における該油圧作動油の液面高さ(ｈ)が、少なくとも３ｃｍ以上となるように本発明の組成物を充填することを特徴とするツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法が提供される。
更に本発明によれば、インナーチューブ、アウターチューブ及びインナーチューブ内を摺動するピストンロッドを備え、該インナーチューブ下部にベースバルブ及び／又はオリフィスを有し、インナーチューブ−アウターチューブ間にリザーバ室が形成されており、インナーチューブ内及びリザーバ室に油圧作動油とガスを充填してなり、前記ピストンロッドの作動により、インナーチューブ下部のベースバルブ及び／又はオリフィスを通じてインナーチューブ内の油圧作動油の過不足分がリザーバ室の油圧作動油によって調整される機構を有するツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法であって、前記ピストンロッドが作動していない状態の位置にある際の前記リザーバ室における前記油圧作動油の油量をｖｒ(ｍｌ)とし、緩衝器に充填される前記油圧作動油の全油量をＶ(ｍｌ)とすると、前記リザーバ室以外に充填された前記油圧作動油の油量(Ｖ−ｖｒ)(ｍｌ)に対する前記リザーバ室における前記油圧作動油の油量ｖｒの割合(Ｘ)((ｖｒ)／(Ｖ−ｖｒ))が０．５以上となるように、本発明の組成物を充填することを特徴とするツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法が提供される。
That is, according to the present invention, a lubricating base oil and a phosphorus-containing additive to be blended in the base oil are contained, and the content ratio of the phosphorus-containing additive is 0.005 as a phosphorus amount based on the total amount of the composition. The hydraulic fluid composition for twin tube shock absorbers (hereinafter abbreviated as the composition of the present invention), characterized in that the composition has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 0.2% by mass and a composition at 40 ° C. of 30-50 mm 2 / s. May be provided).
Further, according to the present invention, the inner tube, the outer tube, and the piston rod that slides in the inner tube are provided, the base valve and / or the orifice is provided at the lower portion of the inner tube, and the reservoir chamber is provided between the inner tube and the outer tube. The hydraulic fluid and gas are filled in the inner tube and the reservoir chamber, and the hydraulic fluid in the inner tube passes through the base valve and / or orifice below the inner tube by the operation of the piston rod. A dampening force improving method in a twin tube type shock absorber having a mechanism in which a deficiency is adjusted by a hydraulic fluid in a reservoir chamber, wherein the piston rod is located at a position where the piston rod is not in operation. For base valve or orifice position Provided is a method for improving damping force in a twin-tube type shock absorber, wherein the composition of the present invention is filled so that the liquid surface height (h) of the hydraulic fluid in the reservoir chamber is at least 3 cm or more. Is done.
Furthermore, according to the present invention, the inner tube, the outer tube, and the piston rod that slides in the inner tube are provided, the base valve and / or the orifice is provided at the lower portion of the inner tube, and the reservoir chamber is provided between the inner tube and the outer tube. The hydraulic fluid and gas are filled in the inner tube and the reservoir chamber, and the hydraulic fluid in the inner tube passes through the base valve and / or orifice below the inner tube by the operation of the piston rod. A method for improving damping force in a twin tube type shock absorber having a mechanism in which a shortage is adjusted by hydraulic fluid in a reservoir chamber, wherein the piston rod is in a position where the piston rod is not in operation. The amount of hydraulic fluid is vr (ml) and the shock absorber When the total amount of the hydraulic fluid to be filled is V (ml), the hydraulic operation in the reservoir chamber with respect to the amount (V-vr) (ml) of the hydraulic fluid filled other than the reservoir chamber In the twin tube buffer characterized by being filled with the composition of the present invention so that the ratio (X) ((vr) / (V-vr)) of the oil amount vr of oil is 0.5 or more A method for improving damping force is provided.
本発明の組成物は、リン含有添加剤を特定割合含み、かつ４０℃における動粘度が特定範囲であるので、ツインチューブ式緩衝器におけるキャビテーションによる泡立ちを抑制し、減衰力を向上でき、消泡剤を含有することでさらに減衰力を向上させることができる。
本発明の減衰力向上方法は、前記液面高さ(ｈ)を特定高さ以上となるように、また、前記割合(Ｘ)を特定値以上となるように本発明の組成物を充填するので、リザーバ室に戻る本発明の組成物が泡立っていても、十分な消泡時間を確保することができ、インナーチューブ下部のベースバルブ又はオリフィスからインナーチューブ内へ泡立った本発明の組成物が供給されることが防止でき、緩衝器の減衰力を維持することができる。
従って、本発明の組成物は、ツインチューブ式緩衝器を採用した、ショックアブソーバー、アクティブサスペンション、ステーダンパー、エンジンダンパー等の自動車の懸架装置、二輪車のフロントフォーク等の緩衝器用に好適である。
Since the composition of the present invention contains a phosphorus-containing additive in a specific ratio and the kinematic viscosity at 40 ° C. is in a specific range, foaming due to cavitation in a twin tube buffer can be suppressed, damping force can be improved, and defoaming can be achieved. The damping force can be further improved by containing an agent.
The damping force improving method of the present invention fills the composition of the present invention so that the liquid level height (h) is not less than a specific height and the ratio (X) is not less than a specific value. Therefore, even if the composition of the present invention returning to the reservoir chamber is foamed, a sufficient defoaming time can be secured, and the composition of the present invention foamed into the inner tube from the base valve or orifice under the inner tube. It can be prevented from being supplied, and the damping force of the shock absorber can be maintained.
Accordingly, the composition of the present invention is suitable for shock absorbers such as shock absorbers, active suspensions, stay dampers, engine dampers, and other automobile suspensions, and motorcycle front forks, etc. that employ a twin tube shock absorber.
以下、本発明について詳述する。
本発明の組成物に用いる潤滑油基油としては、鉱油系潤滑油基油、合成系潤滑油基油又はこれらの混合基油が挙げられる。
鉱油系潤滑油基油としては、パラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油、芳香族系鉱油から選ばれる１種又は２種以上の混合基油を好ましく使用することができ、パラフィン系鉱油及び／又はナフテン系鉱油を使用することがより好ましい。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
Examples of the lubricating base oil used in the composition of the present invention include a mineral lubricating base oil, a synthetic lubricating base oil, or a mixed base oil thereof.
As the mineral oil base oil, one or more mixed base oils selected from paraffinic mineral oil, naphthenic mineral oil, and aromatic mineral oil can be preferably used, and paraffinic mineral oil and / or naphthenic oil can be used. More preferably, mineral oil is used.
パラフィン系鉱油としては、原油を常圧蒸留して得られる常圧残油を減圧蒸留して得られた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理の１種もしくは２種以上の精製手段を適宜組み合わせて適用して得られる鉱油、あるいはワックス異性化鉱油、ＧＴＬ ＷＡＸ(ガストゥリキッドワックスあるいはフィッシャートロプシュワックス)を異性化する手法で製造される基油が例示できる。
パラフィン系鉱油としては、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上するため、あるいは、緩衝器用油圧作動油に要求される諸性能を満足するために、以下の諸性状を示すパラフィン系鉱油の使用が望ましい。
As paraffinic mineral oils, lubricating oil fractions obtained by distillation under reduced pressure of atmospheric residual oil obtained by atmospheric distillation of crude oil are subjected to solvent removal, solvent extraction, hydrocracking, solvent dewaxing, catalytic desorption. Mineral oil, wax isomerized mineral oil, GTL WAX (Gas Triquid Wax or Fischer-Tropsch Wax) obtained by applying a suitable combination of one or more purification methods of wax, hydrorefining, sulfuric acid washing and clay treatment The base oil manufactured by the method of isomerizing can be illustrated.
As paraffinic mineral oil, in order to improve the damping force of twin tube type shock absorbers or to satisfy various performances required for hydraulic fluids for shock absorbers, paraffinic mineral oils having the following properties are used. desirable.
パラフィン系鉱油の％ＣP／％ＣNの値は、通常１以上、好ましくは１〜２０、より好ましくは１．５〜１０、更に好ましくは２〜３である。
パラフィン系鉱油の％ＣPは特に制限はないが、通常５０以上、より好ましくは５５〜８５、更に好ましくは６０〜７０である。
パラフィン系鉱油の％ＣNは特に制限はないが、好ましくは４０以下、より好ましくは１０〜３５、更に好ましくは２０〜３０である。本発明においては、％ＣNが２８以上のパラフィン系鉱油も好適に使用することができる。
パラフィン系鉱油の％ＣAは特に制限はないが、好ましくは０〜１０、より好ましくは１〜９、更に好ましくは３〜７である。
なお、本発明において％ＣP、％ＣN及び％ＣAは、ＡＳＴＭ Ｄ ３２３８−８５に準拠した方法(ｎ−ｄ−Ｍ環分析)により求められる、パラフィン炭素数の全炭素数に対する百分率、ナフテン炭素数の全炭素数に対する百分率及び芳香族炭素数の全炭素数に対する百分率をそれぞれ意味する。
本発明においては、上記潤滑油基油の規定に合致したパラフィン系鉱油も好適に使用することができる。
The value of the% C P /% C N of paraffinic mineral oils, usually 1 or more, preferably 1 to 20, more preferably from 1.5 to 10, more preferably from 2 to 3.
While% C P is not particularly limited paraffinic mineral oils, usually 50 or higher, more preferably 55 to 85, more preferably from 60 to 70.
While% C N is not particularly limited paraffinic mineral oil, preferably 40 or less, more preferably 10 to 35, more preferably from 20 to 30. In the present invention, paraffinic mineral oil having a% CN of 28 or more can also be suitably used.
While% C A is not particularly limited paraffinic mineral oil, preferably 0-10, more preferably 1-9, further preferably 3-7.
In the present invention,% C P ,% C N and% C A are percentages of the total number of paraffin carbons determined by a method (ndM ring analysis) based on ASTM D 3238-85, It means the percentage of the total number of naphthene carbons and the percentage of the total number of aromatic carbons.
In the present invention, paraffinic mineral oils that meet the above-mentioned rules for lubricating base oils can also be used favorably.
パラフィン系鉱油の動粘度は、１００℃において、通常１〜２０ｍｍ2／ｓ、好ましくは１．５〜１０ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは２〜５ｍｍ2／ｓであり、４０℃において、通常３〜６０ｍｍ2／ｓ、好ましくは４〜４０ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは５〜２５ｍｍ2／ｓである。
パラフィン系鉱油の粘度指数は、通常８０以上、好ましくは８０〜１２０、より好ましくは８５〜１１０、更に好ましくは８５〜１０５である。
パラフィン系鉱油の流動点は、通常０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは−２０℃以下である。
なお、本発明において流動点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」に準拠して規定される流動点を意味する。
The kinematic viscosity of the paraffinic mineral oils, at 100 ° C., usually 1 to 20 mm 2 / s, preferably 1.5 to 10 mm 2 / s, still preferably from 2 to 5 mm 2 / s at 40 ° C., usually 3 60 mm 2 / s, preferably 4 to 40 mm 2 / s, more preferably 5 to 25 mm 2 / s.
The viscosity index of the paraffinic mineral oil is usually 80 or more, preferably 80 to 120, more preferably 85 to 110, and still more preferably 85 to 105.
The pour point of the paraffinic mineral oil is usually 0 ° C. or lower, preferably −10 ° C. or lower, more preferably −20 ° C. or lower.
In the present invention, the pour point means a pour point defined in accordance with JIS K 2269 “Pour point of crude oil and petroleum product and cloud point test method of petroleum product”.
パラフィン系鉱油は、例えば、(P1)アニリン点が９６℃以上、好ましくは１２０以下、より好ましくは１００℃以下のパラフィン系鉱油及び／又は(P2)アニリン点が９５℃以下、好ましくは６６〜９５℃、より好ましくは８０〜９０℃のパラフィン系鉱油の使用が望ましい。これらのうち、本発明においては比較的緩い振動条件において減衰力をより高めることができる点で、上記(P1)及び(P2)を好適に使用することができ、より厳しい振動条件において減衰力をより高めることができる点で、特に上記(P1)成分の使用が望ましい。
なお、本発明においてアニリン点は、ＪＩＳ Ｋ ２２５６「石油製品アニリン点及び混合アニリン点試験方法」に準拠して規定されるアニリン点を意味する。
The paraffinic mineral oil has, for example, a (P1) aniline point of 96 ° C or higher, preferably 120 or lower, more preferably 100 ° C or lower and / or (P2) an aniline point of 95 ° C or lower, preferably 66 to 95. It is desirable to use paraffinic mineral oil at a temperature of 80C, more preferably 80-90C. Among these, in the present invention, the above (P1) and (P2) can be suitably used in that the damping force can be further increased under relatively loose vibration conditions, and the damping force can be increased under more severe vibration conditions. The use of the above component (P1) is particularly desirable because it can be further enhanced.
In the present invention, the aniline point means an aniline point defined in accordance with JIS K 2256 “Petroleum product aniline point and mixed aniline point test method”.
ナフテン系鉱油としては、ナフテン分の多いナフテン基原油を常圧蒸留及び減圧蒸留して得られた潤滑油留分に対して、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理の１種もしくは２種以上の精製手段を適宜組み合わせて適用して得られる鉱油が例示できる。
ナフテン系鉱油としては、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上するため、あるいは、緩衝器用油圧作動油に要求される諸性能を満足するために、以下の諸性状を示すナフテン系鉱油の使用が望ましい。
As naphthenic mineral oils, solvent removal, solvent extraction, hydrocracking, solvent dewaxing, catalytic desorption are performed on lubricating oil fractions obtained by atmospheric distillation and vacuum distillation of naphthenic crude oils rich in naphthene. Examples thereof include mineral oils obtained by applying a suitable combination of one or more purification means of wax, hydrorefining, sulfuric acid washing, and clay treatment.
As naphthenic mineral oil, in order to improve the damping force of twin tube type shock absorbers or to satisfy various performances required for hydraulic fluids for shock absorbers, naphthenic mineral oils having the following properties are used. desirable.
ナフテン系鉱油の％ＣP／％ＣNの値は、通常１未満、好ましくは０．２〜１未満、より好ましくは０．５〜０．９５、更に好ましくは０．７〜０．９５である。
ナフテン系鉱油の％ＣPは特に制限はないが、通常５０未満、より好ましくは３０〜４８、更に好ましくは３５〜４５である。
ナフテン系鉱油の％ＣNは特に制限はないが、好ましくは３０〜８０、より好ましくは３５〜７０、更に好ましくは４０〜６０である。
ナフテン系鉱油の％ＣAは特に制限はないが、好ましくは０〜２５、より好ましくは５〜２０、更に好ましくは１０〜１５である。
The value of the% C P /% C N of naphthenic mineral oils, usually less than 1, preferably less than 0.2, more preferably 0.5 to 0.95, more preferably at 0.7 to 0.95 is there.
While% C P is not particularly limited naphthenic mineral oils, usually less than 50, more preferably 30 to 48, more preferably from 35 to 45.
While% C N is not particularly limited naphthenic mineral oil, preferably 30 to 80, more preferably 35 to 70, more preferably from 40 to 60.
While% C A is not particularly limited naphthenic mineral oils, preferably 0 to 25, more preferably 5 to 20, more preferably from 10 to 15.
ナフテン系鉱油の動粘度は、１００℃において、通常１〜２０ｍｍ2／ｓ、好ましくは２〜１５ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは３〜１５ｍｍ2／ｓであり、４０℃において、通常３〜５００ｍｍ2／ｓ、好ましくは１０〜３００ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは１５〜２５０ｍｍ2／ｓである。
ナフテン系鉱油の粘度指数は、通常１２０以下、好ましくは５０以下、より好ましくは１０以下、更に好ましくは５以下であり、好ましくは−５０以上、より好ましくは−３０以上である。
ナフテン系鉱油の流動点は、通常０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは−２０℃以下、更に好ましくは−３０℃以下である。
Kinematic viscosity naphthenic mineral oil at 100 ° C., usually 1 to 20 mm 2 / s, preferably 2 to 15 mm 2 / s, still preferably from 3 to 15 mm 2 / s at 40 ° C., usually 3～500Mm 2 / S, preferably 10 to 300 mm 2 / s, more preferably 15 to 250 mm 2 / s.
The viscosity index of naphthenic mineral oil is usually 120 or less, preferably 50 or less, more preferably 10 or less, still more preferably 5 or less, preferably −50 or more, more preferably −30 or more.
The pour point of naphthenic mineral oil is usually 0 ° C. or lower, preferably −10 ° C. or lower, more preferably −20 ° C. or lower, and further preferably −30 ° C. or lower.
ナフテン系鉱油は、例えば、アニリン点２０℃以上のナフテン系鉱油が使用でき、具体的には、(N1)アニリン点９６℃以上のナフテン系鉱油及び／又は(N2)アニリン点９５℃以下のナフテン系鉱油が挙げられる。
前記(N2)成分としては、例えば、(N2-1)アニリン点６６〜９５℃、好ましくは７０〜８５℃のナフテン系鉱油及び／又は(N2-2)アニリン点６５℃以下、２０℃以上、より好ましくは５０℃以上のナフテン系鉱油が挙げられる。これらのうち、本発明においては減衰力をより高めることができ、組成物の粘度指数をより高めることができる点で、特に上記(N2-1)成分の使用が望ましい。
As the naphthenic mineral oil, for example, a naphthenic mineral oil having an aniline point of 20 ° C or higher can be used. Specifically, (N1) naphthenic mineral oil having an aniline point of 96 ° C or higher and / or (N2) naphthene having an aniline point of 95 ° C or lower is used. Mineral oil.
As the component (N2), for example, (N2-1) naphthenic mineral oil having an aniline point of 66 to 95 ° C., preferably 70 to 85 ° C. and / or (N2-2) aniline point of 65 ° C. or lower, 20 ° C. or higher, More preferably, a naphthenic mineral oil of 50 ° C. or higher is used. Among these, in the present invention, the use of the component (N2-1) is particularly desirable in that the damping force can be further increased and the viscosity index of the composition can be further increased.
潤滑油基油に用いることができる合成系基油としては、ポリブテン又はその水素化物；１−オクテンオリゴマー、１−デセンオリゴマー等のポリ−α−オレフィン又はその水素化物；ジトリデシルグルタレート、ジ−２−エチルヘキシルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジ−２−エチルヘキシルセバケート等のジエステル；ネオペンチルグリコールエステル、トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトール−２−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラルゴネート等のポリオールエステル；アルキルナフタレン、アルキルベンゼン、芳香族エステル等の芳香族系合成油；これら２種以上の混合物が例示できる。これらの中でも、４０℃における動粘度が２０〜５０ｍｍ2／ｓのアルキルナフタレン(以下、(Ａ)成分と略すことがある)の使用が好ましい。
本発明において使用可能な合成系基油は、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上でき、あるいは更に緩衝器用油圧作動油に要求される諸性能を満足するために、以下の諸性状を示す合成系基油の使用が望ましい。
Synthetic base oils that can be used for lubricating base oils include polybutene or hydrides thereof; poly-α-olefins such as 1-octene oligomers and 1-decene oligomers or hydrides thereof; ditridecyl glutarate, di- Diesters such as 2-ethylhexyl adipate, diisodecyl adipate, ditridecyl adipate, di-2-ethylhexyl sebacate; neopentyl glycol ester, trimethylolpropane caprylate, trimethylolpropane pelargonate, pentaerythritol-2-ethylhexanoate, Examples include polyol esters such as pentaerythritol pelargonate; aromatic synthetic oils such as alkyl naphthalene, alkyl benzene and aromatic esters; and mixtures of two or more of these. Among these, the use of alkyl naphthalene (hereinafter sometimes abbreviated as component (A)) having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 20 to 50 mm 2 / s is preferable.
The synthetic base oil that can be used in the present invention can improve the damping force of a twin-tube shock absorber, or, in order to satisfy various performances required for a hydraulic fluid for a shock absorber, a synthetic base oil that exhibits the following properties: Use of base oil is desirable.
合成系基油の動粘度は、１００℃において、通常１〜５００ｍｍ2／ｓ、好ましくは２〜１００ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは３〜５０ｍｍ2／ｓであり、４０℃において、通常３〜２０００ｍｍ2／ｓ、好ましくは１０〜５００ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは２０〜５０ｍｍ2／ｓ、特に好ましくは２５〜４０ｍｍ2／ｓである。
合成系基油の粘度指数は、通常−５０〜３００、好ましくは０〜１５０、より好ましくは５０〜１２０、更に好ましくは７０〜９５である。
合成系鉱油の流動点は、通常０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは−２０℃以下である。
The kinematic viscosity of the synthetic base oils, in 100 ° C., usually 1 to 500 mm 2 / s, preferably 2 to 100 mm 2 / s, still preferably from 3 to 50 mm 2 / s at 40 ° C., usually 3~2000mm 2 / s, preferably from 10 to 500 mm 2 / s, more preferably 20 to 50 mm 2 / s, particularly preferably 25 to 40 mm 2 / s.
The viscosity index of the synthetic base oil is usually -50 to 300, preferably 0 to 150, more preferably 50 to 120, and still more preferably 70 to 95.
The pour point of the synthetic mineral oil is usually 0 ° C. or lower, preferably −10 ° C. or lower, more preferably −20 ° C. or lower.
合成系基油としては、例えば、(S1)アニリン点９６℃以上の合成系基油及び／又は(S2)アニリン点９５℃以下の合成系基油が挙げられる。
(S2)成分としては、例えば、(S2-1)アニリン点６６〜９５℃、好ましくは７０〜９０℃の合成系基油及び／又は(S2-2)アニリン点２０℃以上、６５℃以下、好ましくは５０℃以下の合成系基油が挙げられる。
(S2-2)成分としては、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等の芳香族系合成基油を例示することができ、特に、上記(Ａ)成分の使用が好ましい。
Examples of the synthetic base oil include (S1) a synthetic base oil having an aniline point of 96 ° C or higher and / or (S2) a synthetic base oil having an aniline point of 95 ° C or lower.
As the component (S2), for example, (S2-1) a synthetic base oil having an aniline point of 66 to 95 ° C, preferably 70 to 90 ° C and / or (S2-2) an aniline point of 20 ° C or higher and 65 ° C or lower, A synthetic base oil having a temperature of 50 ° C. or lower is preferable.
Examples of the component (S2-2) include aromatic synthetic base oils such as alkylbenzene and alkylnaphthalene, and the use of the component (A) is particularly preferable.
前記(Ａ)成分は、４０℃における動粘度が２０〜５０ｍｍ2／ｓアルキルナフタレンであり、本発明の所望の効果を更に改善するために以下の諸性状を有するアルキルナフタレンが好ましい。
(Ａ)成分の４０℃における好ましい動粘度は、２５〜４５ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは３０〜４０ｍｍ2／ｓである。
(Ａ)成分の１００℃における動粘度は、通常１〜１０ｍｍ2／ｓ、好ましくは３〜８ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは４〜６ｍｍ2／ｓである。
(Ａ)成分のアニリン点は特に制限はないが、通常６５℃以下、好ましくは２０〜５０℃、より好ましくは３０〜４０℃である。
(Ａ)成分の粘度指数は特に制限はないが、通常０以上、より好ましくは４０〜１００、更に好ましくは６０〜９０、特に好ましくは７０〜９０である。
(Ａ)成分の流動点は特に制限はないが、通常０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは−２０℃以下である。
The component (A) has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 20 to 50 mm 2 / s alkylnaphthalene, and an alkylnaphthalene having the following properties is preferable in order to further improve the desired effects of the present invention.
(A) The preferable kinematic viscosity in 40 degreeC of a component is 25-45 mm < 2 > / s, More preferably, it is 30-40 mm < 2 > / s.
(A) a kinematic viscosity at 100 ° C. of the component, typically 1 to 10 mm 2 / s, preferably 3 to 8 mm 2 / s, more preferably from 4 to 6 mm 2 / s.
Although the aniline point of (A) component does not have a restriction | limiting in particular, Usually, it is 65 degrees C or less, Preferably it is 20-50 degreeC, More preferably, it is 30-40 degreeC.
Although there is no restriction | limiting in particular in the viscosity index of (A) component, Usually, it is 0 or more, More preferably, it is 40-100, More preferably, it is 60-90, Most preferably, it is 70-90.
The pour point of the component (A) is not particularly limited, but is usually 0 ° C. or lower, preferably −10 ° C. or lower, more preferably −20 ° C. or lower.
(Ａ)成分としては、より具体的には式(１)で表される化合物が好ましく用いられる。
式(１)においてＲ1、Ｒ2、Ｒ3及びＲ4の炭化水素基としては、例えば、アルキル基の他に、アルケニル基、アリール基、アルキルアリール基、アリールアルキル基等が含まれるが、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3及びＲ4は全てアルキル基であることが好ましい。
アルキル基の炭素数は、通常１〜４０、好ましくは８〜３０、より好ましくは１０〜２０である。
Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3及びＲ4の合計炭素数は、好ましくは８〜５０、より好ましくは１０〜４０である。
Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3及びＲ4のうち２つ以上が炭化水素基である場合、そのうち少なくとも１つがアルキル基であればその組み合わせは任意であるが、全てアルキル基であることが好ましい。また、Ｒ1及びＲ2が炭化水素基であるような、同一のベンゼン環に２つの炭化水素基が結合しているものでもよく、更に、Ｒ1及びＲ3が炭化水素基であるような、異なるベンゼン環にそれぞれ１つずつの炭化水素基が結合しているものでもよい。
Examples of the hydrocarbon group represented by R 1 , R 2 , R 3 and R 4 in the formula (1) include an alkenyl group, an aryl group, an alkylaryl group, an arylalkyl group and the like in addition to an alkyl group. R 1 , R 2 , R 3 and R 4 are preferably all alkyl groups.
Carbon number of an alkyl group is 1-40 normally, Preferably it is 8-30, More preferably, it is 10-20.
The total carbon number of R 1 , R 2 , R 3 and R 4 is preferably 8 to 50, more preferably 10 to 40.
When two or more of R 1 , R 2 , R 3 and R 4 are hydrocarbon groups, the combination is arbitrary as long as at least one of them is an alkyl group, but all of them are preferably alkyl groups. Further, two hydrocarbon groups may be bonded to the same benzene ring such that R 1 and R 2 are hydrocarbon groups, and R 1 and R 3 are hydrocarbon groups. Alternatively, one having one hydrocarbon group bonded to each of different benzene rings may be used.
式(１)で表されるアルキルナフタレンとしては、例えば、デシルナフタレン、ウンデシルナフタレン、ドデシルナフタレン、トリデシルナフタレン、テトラデシルナフタレン、ペンタデシルナフタレン、ヘキサデシルナフタレン、ヘプタデシルナフタレン、オクタデシルナフタレン、ノナデシルナフタレン、イコシルナフタレン、ジ(デシル)ナフタレン、ジ(ウンデシル)ナフタレン、ジ(ドデシル)ナフタレン、ジ(トリデシル)ナフタレン、ジ(テトラデシル)ナフタレン、ジ(ペンタデシル)ナフタレン、ジ(ヘキサデシル)ナフタレン、ジ(ヘプタデシル)ナフタレン、ジ(オクタデシル)ナフタレン、ジ(ノナデシル)ナフタレン、ジ(イコシル)ナフタレンが挙げられ、これらの全ての異性体も挙げられる。
これらの中でも、炭素数８〜３０、より好ましくは１０〜２０のアルキル基を１〜４個、より好ましくは１〜２個有するアルキルナフタレンが好ましく、更に、アルキルナフタレンが有するアルキル基の合計炭素数が８〜５０、より好ましくは１０〜４０であるアルキルナフタレンが好ましい。
上記アルキルナフタレンは、１種を単独で用いてもよく、２種以上の混合物として用いてもよい。２種以上のアルキルナフタレンの混合物を用いる場合、当該混合物の平均分子量は２００〜５００であることが好ましい。
Examples of the alkylnaphthalene represented by the formula (1) include decylnaphthalene, undecylnaphthalene, dodecylnaphthalene, tridecylnaphthalene, tetradecylnaphthalene, pentadecylnaphthalene, hexadecylnaphthalene, heptadecylnaphthalene, octadecylnaphthalene, and nonadecyl. Naphthalene, icosylnaphthalene, di (decyl) naphthalene, di (undecyl) naphthalene, di (dodecyl) naphthalene, di (tridecyl) naphthalene, di (tetradecyl) naphthalene, di (pentadecyl) naphthalene, di (hexadecyl) naphthalene, di ( Heptadecyl) naphthalene, di (octadecyl) naphthalene, di (nonadecyl) naphthalene, di (icosyl) naphthalene, and all these isomers.
Among these, alkyl naphthalene having 1 to 4, more preferably 1 to 2 alkyl groups having 8 to 30 carbon atoms, more preferably 10 to 20 carbon atoms is preferable, and further, the total carbon number of the alkyl groups possessed by alkyl naphthalene. Is preferably an alkylnaphthalene having a molecular weight of 8 to 50, more preferably 10 to 40.
The said alkyl naphthalene may be used individually by 1 type, and may be used as a 2 or more types of mixture. When using the mixture of 2 or more types of alkyl naphthalene, it is preferable that the average molecular weight of the said mixture is 200-500.
上記アルキルナフタレンの製造方法は任意であり、種々の公知の方法で製造できる。例えば、炭化水素のハロゲン化物、オレフィン類、スチレン類等を、硫酸、リン酸、ケイタングステン酸、フッ化水素酸等の鉱酸、酸性白土、活性白土等の固体酸性物質、塩化アルミニウム、塩化亜鉛等のハロゲン化金属であるフリーデルクラフツ触媒等の酸触媒の存在下、ナフタレンへ付加反応させる方法が挙げられる。 The production method of the alkylnaphthalene is arbitrary, and can be produced by various known methods. For example, hydrocarbon halides, olefins, styrenes, etc., mineral acids such as sulfuric acid, phosphoric acid, silicotungstic acid, hydrofluoric acid, solid acidic substances such as acidic clay, activated clay, aluminum chloride, zinc chloride And an addition reaction to naphthalene in the presence of an acid catalyst such as a Friedel-Crafts catalyst that is a metal halide.
本発明における潤滑油基油としては、上記鉱油系基油、合成系基油及びこれらの混合基油であって、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上でき、あるいは更に緩衝器用油圧作動油に要求される諸性能を満足するために、以下の諸性状に調整してなる好適な潤滑油基油の使用が望ましい。 The lubricating base oil in the present invention is the above-described mineral base oil, synthetic base oil, and mixed base oils thereof, which can improve the damping force of the twin tube type shock absorber, or can further be used as a hydraulic fluid for shock absorbers. In order to satisfy the required performances, it is desirable to use a suitable lubricating base oil that is adjusted to the following properties.
潤滑油基油の％ＣNは特に制限はないが、好ましくは０〜６０、より好ましくは１５〜５０、さらに好ましくは２０〜４０である。
潤滑油基油の％ＣP／％ＣN特に制限はないがは、好ましくは０．７以上、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは２以上、特に好ましくは２．５以上であり、好ましくは１０以下、より好ましくは６以下、さらに好ましくは４以下である。
潤滑油基油の％ＣPは特に制限はないが、好ましくは４０〜１００、より好ましくは５０〜８０、さらに好ましくは６０〜７０である。
潤滑油基油の％ＣAは特に制限はないが、好ましくは０〜２０、より好ましくは２〜１０、更に好ましくは３〜８である。
While% C N is not particularly limited in the lubricating base oil is preferably 0 to 60, more preferably 15 to 50, more preferably 20 to 40.
While% C P /% C N is not particularly limited in the lubricating base oil is preferably 0.7 or more, more preferably 1.5 or more, more preferably 2 or more, particularly preferably 2.5 or more, Preferably it is 10 or less, More preferably, it is 6 or less, More preferably, it is 4 or less.
The% C P of the lubricating base oil is not particularly limited, but is preferably 40 to 100, more preferably 50 to 80, and still more preferably 60 to 70.
While% C A is not particularly limited in the lubricant base oil, preferably 0 to 20, more preferably 2 to 10, more preferably from 3 to 8.
潤滑油基油の動粘度は、１００℃において、好ましくは１〜１０ｍｍ2／ｓ、好ましくは３〜６ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは４〜５ｍｍ2／ｓであり、４０℃において、好ましくは１５〜４０ｍｍ2／ｓ、好ましくは１８〜３０ｍｍ2／ｓ、更に好ましくは２０〜２５ｍｍ2／ｓである。
潤滑油基油の粘度指数は特に制限はないが、好ましくは２０以上、更に好ましくは８０以上、特に好ましくは９０以上であり、好ましくは１２０以下、より好ましくは１１０以下である。
潤滑油基油の流動点は、通常０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは−２０℃以下、更に好ましくは−３０℃以下である。
潤滑油基油のアニリン点は特に制限はなく、通常１２０℃以下、好ましくは１０５℃以下であり、好ましくは５０℃以上、更に好ましくは８０℃以上、特に好ましくは９０℃以上である。
The kinematic viscosity of the lubricating base oil, at 100 ° C., preferably 1 to 10 mm 2 / s, preferably 3 to 6 mm 2 / s, more preferably 4 to 5 mm 2 / s at 40 ° C., preferably 15 It is -40 mm < 2 > / s, Preferably it is 18-30 mm < 2 > / s, More preferably, it is 20-25 mm < 2 > / s.
The viscosity index of the lubricating base oil is not particularly limited, but is preferably 20 or more, more preferably 80 or more, particularly preferably 90 or more, preferably 120 or less, more preferably 110 or less.
The pour point of the lubricating base oil is usually 0 ° C. or lower, preferably −10 ° C. or lower, more preferably −20 ° C. or lower, and still more preferably −30 ° C. or lower.
The aniline point of the lubricating base oil is not particularly limited, and is usually 120 ° C. or lower, preferably 105 ° C. or lower, preferably 50 ° C. or higher, more preferably 80 ° C. or higher, and particularly preferably 90 ° C. or higher.
本発明に用いる潤滑油基油は、より具体的には、例えば、１つの態様として、上記パラフィン系鉱油と上記ナフテン系鉱油を含むものが挙げられ、必要に応じ合成系基油を含有させても良く、減衰力に優れた組成物を得ることができる。この場合、パラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油及び合成系基油の含有割合は特に制限はないが、潤滑油基油全量基準で、パラフィン系鉱油の含有割合は、好ましくは５〜７０質量％、特に好ましくは１０〜５０質量％、さらに好ましくは２０〜４０質量％であり、ナフテン系基油の含有割合は、好ましくは３０〜９５質量％、さらに好ましくは５０〜９０質量％、特に好ましくは６０〜８０質量％であり、合成系基油の含有割合は、好ましくは０〜３０質量％、特に好ましくは５〜２０質量％である。なお、合成系基油としては、前記(Ａ)成分の使用が好ましい。
本発明に用いる潤滑油基油は、より具体的には、例えば、１つの態様として、上記パラフィン系鉱油からなる潤滑油基油を挙げることができる。この場合、ツインチューブ式緩衝器において、より厳しい振動条件においても減衰力をより向上できるため特に好ましい。
More specifically, the lubricating base oil used in the present invention includes, for example, one containing the paraffinic mineral oil and the naphthenic mineral oil as one aspect, and if necessary, a synthetic base oil is contained. And a composition excellent in damping force can be obtained. In this case, the content ratio of the paraffinic mineral oil, the naphthenic mineral oil, and the synthetic base oil is not particularly limited, but the content ratio of the paraffinic mineral oil is preferably 5 to 70% by mass based on the total amount of the lubricating base oil. Preferably it is 10-50 mass%, More preferably, it is 20-40 mass%, The content rate of a naphthenic base oil becomes like this. Preferably it is 30-95 mass%, More preferably, it is 50-90 mass%, Most preferably, it is 60- The content of the synthetic base oil is preferably 0 to 30% by mass, particularly preferably 5 to 20% by mass. As the synthetic base oil, it is preferable to use the component (A).
More specifically, the lubricating base oil used in the present invention includes, for example, a lubricating base oil composed of the paraffinic mineral oil as one aspect. In this case, the twin tube type shock absorber is particularly preferable because the damping force can be further improved even under more severe vibration conditions.
本発明の組成物は、上述した潤滑油基油を含むことで、ツインチューブ式緩衝器の減衰力を向上させることができるが、緩衝器用油圧作動油に要求される摩擦特性や摩耗防止性を満足するために、リン含有摩耗防止剤としてのリン含有添加剤を含有することが必要である。
リン含有添加剤としては、リン酸エステル類、亜リン酸エステル類、チオリン酸エステル類、チオ亜リン酸エステル類、これらの誘導体、これらの金属塩又はこれらのアミン塩等のリン含有摩耗防止剤が挙げられ、これらの中でも、ジアルキルジチオリン酸亜鉛、炭素数１〜３０、好ましくは炭素数４〜２４、より好ましくは炭素数１２〜２０のアルキル基又はアルケニル基を有する亜リン酸エステル及び／又はリン酸エステルが望ましく、オレイルハイドロジェンホスファイト等の炭素数１２〜２０のアルキル基又はアルケニル基を有する亜リン酸エステル類の使用が特に望ましい。
リン含有添加剤の含有割合は、組成物全量基準で、リン量として０．００５〜０．２質量％、好ましくは０．０１〜０．０８質量％、更に好ましくは０．０１〜０．０４質量％である。
The composition of the present invention can improve the damping force of the twin-tube type shock absorber by including the above-described lubricating base oil, but has the friction characteristics and wear prevention properties required for the hydraulic fluid for shock absorbers. In order to be satisfied, it is necessary to contain a phosphorus-containing additive as a phosphorus-containing wear inhibitor.
Phosphorus-containing additives such as phosphate esters, phosphites, thiophosphates, thiophosphites, derivatives thereof, metal salts thereof or amine salts thereof Among these, zinc dialkyldithiophosphates, phosphites having an alkyl group or an alkenyl group having 1 to 30 carbon atoms, preferably 4 to 24 carbon atoms, more preferably 12 to 20 carbon atoms, and / or Phosphate esters are desirable, and the use of phosphites having an alkyl or alkenyl group having 12 to 20 carbon atoms such as oleyl hydrogen phosphite is particularly desirable.
The content ratio of the phosphorus-containing additive is 0.005 to 0.2% by mass, preferably 0.01 to 0.08% by mass, and more preferably 0.01 to 0.04% as the phosphorus content, based on the total amount of the composition. % By mass.
本発明の組成物は、減衰力をさらに向上させるために消泡剤を含むことが望ましい。
消泡剤としては、例えば、シリコーン、フルオロシリコーン、フルオロアルキルエーテルが挙げられる。消泡剤の含有量は、組成物全量基準で、１〜５０質量ｐｐｍ、好ましくは１５〜４０質量ｐｐｍ、さらに好ましくは２０〜３５質量ｐｐｍである。
The composition of the present invention preferably contains an antifoaming agent in order to further improve the damping force.
Examples of the antifoaming agent include silicone, fluorosilicone, and fluoroalkyl ether. The content of the antifoaming agent is 1 to 50 mass ppm, preferably 15 to 40 mass ppm, and more preferably 20 to 35 mass ppm, based on the total amount of the composition.
本発明の組成物は、上記特定の潤滑油基油、特定の添加剤の他に、本発明の所望の効果を損なうことなく、他の効果を向上させるために、潤滑油に一般的に使用されている他の添加剤の少なくとも１種を配合することができる。
このような添加剤としては、例えば、リンを含有しない摩耗防止剤、無灰分散剤、摩擦調整剤、粘度指数向上剤、酸化防止剤、流動性向上剤、金属不活性化剤、金属系清浄剤、腐食防止剤、防錆剤、抗乳化剤、着色剤等の各種添加剤が挙げられる。
The composition of the present invention is generally used in lubricating oils in order to improve other effects without impairing the desired effects of the present invention in addition to the above-mentioned specific lubricating base oils and specific additives. At least one of the other additives that have been used can be blended.
Examples of such additives include phosphorus-free antiwear agents, ashless dispersants, friction modifiers, viscosity index improvers, antioxidants, fluidity improvers, metal deactivators, and metal detergents. And various additives such as a corrosion inhibitor, a rust inhibitor, a demulsifier, and a colorant.
リンを含有しない摩耗防止剤としては、潤滑油に通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、硫黄含有摩耗防止剤が挙げられる。具体的には、例えば、ジスルフィド類、硫化オレフィン類、硫化油脂類、ジチオカーバメート、ジチオカルバミン酸亜鉛等の硫黄含有化合物、及びこれら摩耗防止剤からなる群より選ばれる１種又は２種以上の混合物が挙げられるがこれらに限定されない。
リンを含有しない摩耗防止剤を含有させる場合の割合は、組成物全量基準で、通常０．０１〜５質量％の範囲である。
As the antiwear agent not containing phosphorus, any compound usually used in lubricating oils can be used, and examples thereof include a sulfur-containing antiwear agent. Specifically, for example, one or a mixture of two or more selected from the group consisting of sulfur-containing compounds such as disulfides, sulfurized olefins, sulfurized fats and oils, dithiocarbamate, zinc dithiocarbamate, and these antiwear agents. Examples include, but are not limited to:
The ratio in the case of containing the antiwear agent not containing phosphorus is usually in the range of 0.01 to 5% by mass based on the total amount of the composition.
無灰分散剤としては、潤滑油の無灰分散剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、炭素数４０〜４００のアルキル基又はアルケニル基を有するコハク酸イミド、ベンジルアミン、ポリアミン又はそれらのホウ素化合物、リン化合物、硫黄化合物、含酸素有機化合物等により変性された誘導体が挙げられるがこれらに限定されない。これらのうち、数平均分子量が通常７００〜２５００、好ましくは９００〜１５００のアルキル基又はアルケニル基を少なくとも１つ有するコハク酸イミド、中でもビスタイプの該コハク酸イミドの使用が望ましい。
無灰分散剤を含有させる場合の割合は、組成物全量基準で、通常０．０１〜２０質量％、好ましくは０．０１〜５質量％、より好ましくは１質量％以下、特に好ましくは０．５質量％以下である。なお、無灰分散剤の窒素量としての含有割合は、組成物全量基準で、通常０．０００１〜０．２質量％、好ましくは０．０５質量％以下、より好ましくは０．０１質量％以下、更に好ましくは０．００５質量％以下である。
As the ashless dispersant, any compound usually used as an ashless dispersant for lubricating oils can be used. For example, succinimide, benzylamine, polyamine having 40 to 400 carbon atoms or an alkenyl group can be used. However, it is not limited to derivatives modified with boron compounds, phosphorus compounds, sulfur compounds, oxygen-containing organic compounds, and the like. Among these, use of succinimide having at least one alkyl group or alkenyl group having a number average molecular weight of usually 700 to 2500, preferably 900 to 1500, particularly bis type succinimide is desirable.
The ratio when the ashless dispersant is contained is generally 0.01 to 20% by mass, preferably 0.01 to 5% by mass, more preferably 1% by mass or less, and particularly preferably 0.5%, based on the total amount of the composition. It is below mass%. The content ratio of the ashless dispersant as the nitrogen amount is usually 0.0001 to 0.2% by mass, preferably 0.05% by mass or less, more preferably 0.01% by mass or less, based on the total amount of the composition. More preferably, it is 0.005 mass% or less.
摩擦調整剤としては、潤滑油の摩擦調整剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、炭素数６〜３０のアルキル基又はアルケニル基、特に炭素数６〜３０の直鎖アルキル基又は直鎖アルケニル基を分子中に少なくとも１個有する、脂肪族アルコール、脂肪族エーテル、脂肪族アミン、脂肪酸、脂肪酸エステル、サルコシン類等の窒素を含む脂肪酸又はこれらの誘導体が挙げられるがこれらに限定されない。これらのうち、炭素数１２〜２０のアルキル基又はアルケニル基を有する脂肪酸又はその誘導体が好ましく、該脂肪酸と多価アルコールとのエステル、例えば、グリセリンモノオレエート、グリセリンジオレエート、グリセリントリオレエートの少なくとも１種の使用が特に望ましい。
摩擦調整剤を含有させる場合の割合は、組成物全量基準で通常０．０１〜５質量％、好ましくは０．１〜３質量％の範囲である。
As the friction modifier, any compound usually used as a friction modifier for lubricating oils can be used. For example, an alkyl group or alkenyl group having 6 to 30 carbon atoms, particularly a linear alkyl group having 6 to 30 carbon atoms. Or fatty acid containing nitrogen such as aliphatic alcohol, aliphatic ether, aliphatic amine, fatty acid, fatty acid ester, sarcosine, etc. having at least one linear alkenyl group in the molecule, or a derivative thereof. Not. Of these, fatty acids having an alkyl group or alkenyl group having 12 to 20 carbon atoms or derivatives thereof are preferred, and esters of the fatty acids and polyhydric alcohols such as glycerol monooleate, glycerol dioleate, and glycerol trioleate. The use of at least one is particularly desirable.
The ratio in the case of containing a friction modifier is usually 0.01 to 5% by mass, preferably 0.1 to 3% by mass based on the total amount of the composition.
粘度指数向上剤としては、潤滑油の粘度指数向上剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、各種メタクリル酸エステルから選ばれる１種又は２種以上のモノマーの重合体又は共重合体若しくはその水添物等のいわゆる非分散型粘度指数向上剤、更に窒素化合物を含む各種メタクリル酸エステルを共重合させたいわゆる分散型粘度指数向上剤、非分散型又は分散型エチレン−α−オレフィン共重合体が挙げられる。ここで、α−オレフィンとしては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテンが例示できる。
その他にもポリイソブチレン若しくはその水添物、スチレン−ジエン共重合体の水素化物、スチレン−無水マレイン酸エステル共重合体又はポリアルキルスチレン等の粘度指数向上剤も使用可能である。
粘度指数向上剤の重量分子量は、例えば、分散型及び非分散型ポリメタクリレートの場合、通常５０００〜１００００００、好ましくは１０００００〜９０００００であるが、せん断安定性に優れる点で３０００００以下が特に好ましく、減衰力をさらに向上できる点で１５００００以上、特に２０００００以上が望ましい。ポリイソブチレン又はその水素化物の場合、通常８００〜５０００、好ましくは１０００〜４０００、エチレン−α−オレフィン共重合体又はその水素化物の場合、通常８００〜５０００００、好ましくは３０００〜２０００００である。
これらの粘度指数向上剤は、任意に選ばれた１種類あるいは２種類以上の化合物を任意の量で含有させることができ、その際の含有割合は、組成物全量基準で通常０．１〜２０質量％である。
As the viscosity index improver, any compound usually used as a viscosity index improver for lubricating oils can be used. For example, a polymer or copolymer of one or more monomers selected from various methacrylates So-called non-dispersed viscosity index improvers such as coalesced or hydrogenated products, so-called dispersed viscosity index improvers obtained by copolymerizing various methacrylic esters containing nitrogen compounds, non-dispersed or dispersed ethylene-α-olefins A copolymer is mentioned. Here, examples of the α-olefin include propylene, 1-butene, and 1-pentene.
In addition, a viscosity index improver such as polyisobutylene or a hydrogenated product thereof, a hydride of a styrene-diene copolymer, a styrene-maleic anhydride copolymer, or a polyalkylstyrene can also be used.
The weight molecular weight of the viscosity index improver is, for example, usually 5,000 to 1,000,000, preferably 100,000 to 900,000 in the case of dispersed and non-dispersed polymethacrylates, but particularly preferably 300,000 or less in terms of excellent shear stability, and attenuation. From the viewpoint of further improving the force, 150,000 or more, particularly 200,000 or more is desirable. In the case of polyisobutylene or a hydride thereof, it is usually 800 to 5000, preferably 1000 to 4000, and in the case of an ethylene-α-olefin copolymer or a hydride thereof, it is usually 800 to 500,000, preferably 3000 to 200000.
These viscosity index improvers can contain one or two or more arbitrarily selected compounds in any amount, and the content ratio is usually 0.1 to 20 on the basis of the total amount of the composition. % By mass.
酸化防止剤としては、潤滑油の酸化防止剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、４，４'−メチレンビス(２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール)、オクチル−３−(３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル)プロピオネート、３−メチル−５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル置換脂肪酸エステル類等のフェノール系酸化防止剤、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキルフェニル−α−ナフチルアミン、ジアルキルジフェニルアミン等のアミン系酸化防止剤が挙げられる。
酸化防止剤を含有させる場合の割合は、組成物全量基準で、通常０．０１〜５質量％である。
As the antioxidant, any compound usually used as an antioxidant for lubricating oils can be used. For example, 2,6-di-tert-butyl-p-cresol, 4,4′-methylenebis (2, 6-di-tert-butylphenol), octyl-3- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate, 3-methyl-5-tert-butyl-4-hydroxyphenyl substituted fatty acid esters, etc. And amine-based antioxidants such as phenyl-α-naphthylamine, alkylphenyl-α-naphthylamine, and dialkyldiphenylamine.
The ratio in the case of containing an antioxidant is usually 0.01 to 5% by mass based on the total amount of the composition.
流動性向上剤としては、潤滑油の流動性向上剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、ポリメタクリレート系流動性向上剤が挙げられる。
金属不活性化剤としては、例えば、イミダゾリン、ピリミジン誘導体、アルキルチアジアゾール、メルカプトベンゾチアゾール、ベンゾトリアゾール又はその誘導体、１，３，４−チアジアゾールポリスルフィド、１，３，４−チアジアゾリル−２，５−ビスジアルキルジチオカーバメート、２−(アルキルジチオ)ベンゾイミダゾール、β−(ｏ−カルボキシベンジルチオ)プロピオンニトリルが挙げられる。
金属系清浄剤としては、例えば、アルカリ金属又はアルカリ土類金属のスルホネート、フィネート、サリシレート、ホスホネートが挙げられる。
腐食防止剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系、トリルトリアゾール系、チアジアゾール系、イミダゾール系化合物が挙げられる。
防錆剤としては、例えば、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネート、アルケニルコハク酸エステル、多価アルコールエステルが挙げられる。
抗乳化剤としては、例えば、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルナフチルエーテル等のポリアルキレングリコール系非イオン系界面活性剤が挙げられる。
これらの添加剤を含有させる場合の割合は、組成物全量基準で、流動性向上剤、金属系清浄剤、腐食防止剤、防錆剤、抗乳化剤ではそれぞれ通常０．００５〜５質量％、金属不活性化剤では通常０．００５〜１質量％、消泡剤では通常０．０００５〜１質量％である。
As the fluidity improver, any compound usually used as a fluidity improver for lubricating oils can be used, and examples thereof include polymethacrylate fluidity improvers.
Examples of metal deactivators include imidazoline, pyrimidine derivatives, alkylthiadiazoles, mercaptobenzothiazoles, benzotriazoles or derivatives thereof, 1,3,4-thiadiazole polysulfide, 1,3,4-thiadiazolyl-2,5-bis. Examples thereof include dialkyldithiocarbamate, 2- (alkyldithio) benzimidazole, and β- (o-carboxybenzylthio) propiononitrile.
Examples of metal detergents include alkali metal or alkaline earth metal sulfonates, finates, salicylates, and phosphonates.
Examples of the corrosion inhibitor include benzotriazole, tolyltriazole, thiadiazole, and imidazole compounds.
Examples of the rust preventive include petroleum sulfonate, alkylbenzene sulfonate, dinonylnaphthalene sulfonate, alkenyl succinic acid ester, and polyhydric alcohol ester.
Examples of the demulsifier include polyalkylene glycol nonionic surfactants such as polyoxyethylene alkyl ether, polyoxyethylene alkyl phenyl ether, and polyoxyethylene alkyl naphthyl ether.
When these additives are contained, the ratio is usually 0.005 to 5% by mass for the fluidity improver, metal detergent, corrosion inhibitor, rust inhibitor, and demulsifier, based on the total composition. The deactivator is usually 0.005 to 1% by mass, and the antifoaming agent is usually 0.0005 to 1% by mass.
本発明の組成物は、上記潤滑油基油及び各種添加剤を含有させることで、組成物の４０℃における動粘度が３０〜５０ｍｍ2／ｓとすることが必要であり、好ましくは３１〜４０ｍｍ2／ｓ、より好ましくは３２〜３８ｍｍ2／ｓである。組成物の４０℃における動粘度が３０ｍｍ2／ｓ未満の場合、ツインチューブ式緩衝器の減衰力が小さく、５０ｍｍ2／ｓを超えるとキャビテーションによる泡の発生により減衰力向上効果が小さくなる傾向にある。なお、本発明においては、組成物の４０℃における動粘度を３０〜３５ｍｍ2／ｓとすると、より厳しい振動条件においても高い減衰力を発生できるので、特に望ましい。
本発明の組成物の１００℃における動粘度は、特に制限はないが、好ましくは６〜９ｍｍ2／ｓ、より好ましくは６．５〜８．５ｍｍ2／ｓ、さらに好ましくは７〜８ｍｍ2／ｓであり、本発明においては、組成物の１００℃における動粘度を７．６ｍｍ2／ｓ以下とすると、より厳しい振動条件においても高い減衰力を発生できるので、特に望ましい。
本発明の組成物の粘度指数は、特に制限はないが、好ましくは１５０〜２５０、より好ましくは１７０〜２２０、さらに好ましくは１８０〜２１０である。本発明においては、粘度指数を２００以下とすると、より厳しい振動条件においても高い減衰力を発生できるので、特に望ましい。
The composition of the present invention requires the kinematic viscosity at 40 ° C. of the composition to be 30 to 50 mm 2 / s, preferably 31 to 40 mm, by including the lubricating base oil and various additives. 2 / s, more preferably 32 to 38 mm 2 / s. When the kinematic viscosity at 40 ° C. of the composition is less than 30 mm 2 / s, the damping force of the twin tube type shock absorber is small, and when it exceeds 50 mm 2 / s, the effect of improving the damping force tends to be reduced due to generation of bubbles due to cavitation. is there. In the present invention, it is particularly preferable that the kinematic viscosity at 40 ° C. of the composition is 30 to 35 mm 2 / s because a high damping force can be generated even under more severe vibration conditions.
Kinematic viscosity at 100 ° C. of the composition of the present invention is not particularly limited, preferably 6~9mm 2 / s, more preferably 6.5~8.5mm 2 / s, more preferably 7 to 8 mm 2 / In the present invention, when the kinematic viscosity at 100 ° C. of the composition is 7.6 mm 2 / s or less, it is particularly desirable because a high damping force can be generated even under more severe vibration conditions.
Although there is no restriction | limiting in particular in the viscosity index of the composition of this invention, Preferably it is 150-250, More preferably, it is 170-220, More preferably, it is 180-210. In the present invention, a viscosity index of 200 or less is particularly desirable because a high damping force can be generated even under more severe vibration conditions.
次に、基本的なツインチューブ式緩衝器の例を図面により示し、本発明の組成物及び減衰力向上方法について詳述するが、本発明の適用は、図示するツインチューブ式緩衝器に限定されるものではない。
図１において、１０はツインチューブ式緩衝器であり、該緩衝器１０は、インナーチューブ１１、アウターチューブ１２及びインナーチューブ１１内を摺動する、バルブ及びオリフィスを備えたピストン１３、該ピストン１３に接続したロッド１４を備える。
該インナーチューブ１１の下部にはベースバルブ１５を、インナーチューブ１１の上部にはガイドブッシュ１６a及びオイルシール１６ｂを有し、インナーチューブ１１とアウターチューブ１２の間にリザーバ室１７が形成されている。
インナーチューブ１１内及びリザーバ室１７には、本発明の組成物からなる油圧作動油１８及びガス１９が充填されている。該ガス１９は大気でも良いので必ずしも充填される必要はない。
Next, an example of a basic twin tube type shock absorber will be shown in the drawings, and the composition of the present invention and the damping force improving method will be described in detail. However, the application of the present invention is limited to the twin tube type shock absorber shown in the figure. It is not something.
In FIG. 1,
A
The
緩衝器１０は、前記ピストンロッド(１３，１４)の上下作動により、インナーチューブ１１の下部のベースバルブ１５を通じてインナーチューブ１１内の油圧作動油１８の過不足分がリザーバ室１７の油圧作動油１８によって調整される機構を備えている。
When the piston rods (13, 14) are moved up and down, the
本発明の減衰力向上方法は、上記緩衝器１０等のツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法であって、図面に基づいて説明すると、前記ピストンロッド(１３，１４)が作動していない状態の位置、即ち、最初に緩衝器１０に油圧作動油１８及びガス１９を充填・封入した状態のピストンロッド(１３，１４)の位置に、該ピストンロッド(１３，１４)がある際の前記インナーチューブ１１の下部のベースバルブ１５の位置に対する前記リザーバ室１７における前記油圧作動油１８の液面高さ(ｈ)(図１中のｈ)が、少なくとも３ｃｍ以上、好ましくは５ｃｍ以上、さらに好ましくは７ｃｍ以上、特に好ましくは８ｃｍとなるように本発明の組成物からなる油圧作動油を充填することにより行うことができる。
このような液面高さ(ｈ)は、キャビテーションで発生した泡がベースバルブから吸い込まれない高さであるので、ピストン径やリザーバーの径が変化しても、上記液面高さが確保できれば本発明の所望の効果を更に改善することができる。
The damping force improving method of the present invention is a damping force improving method in a twin tube type shock absorber such as the
Such a liquid level height (h) is a height at which bubbles generated by cavitation are not sucked from the base valve. Therefore, even if the piston diameter or the reservoir diameter changes, the above liquid level height can be secured. The desired effect of the present invention can be further improved.
該液面高さ(ｈ)を３ｃｍ以上、特に７ｃｍ以上となるように前記油圧作動油を充填することにより、リザーバ室１７に戻る前記油圧作動油が泡立っていても、該泡が上方に移動する十分な消泡時間を確保できるため、インナーチューブ１１の下部のベースバルブ１５からインナーチューブ１１内へ泡立った油圧作動油が供給されることが防止され、緩衝器１０の減衰力を高く維持することができる。
要するに、泡発生速度と消泡速度とのバランスがくずれると急激に減衰力が低下するため、消泡速度を早くするとともに、十分な消泡時間を確保することで、緩衝器の減衰力を高いまま維持することができる。
従って、本発明の組成物は、このような減衰力向上方法のための油圧作動油組成物としての用途に好適である。
By filling the hydraulic fluid so that the liquid level height (h) is 3 cm or more, particularly 7 cm or more, even if the hydraulic fluid returning to the
In short, if the balance between the foam generation speed and the defoaming speed is lost, the damping force decreases rapidly, so the defoaming speed is increased, and sufficient damping time is secured to increase the damping force of the shock absorber. Can be maintained.
Therefore, the composition of the present invention is suitable for use as a hydraulic fluid composition for such a damping force improving method.
本発明のもう１つの減衰力向上方法は、上記緩衝器１０等のツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法であって、図面に基づいて説明すると、上述した前記ピストンロッド(１３，１４)が作動していない状態の位置にある際の前記リザーバ室１７における前記油圧作動油１８の油量をｖｒ(ｍｌ)とし、緩衝器１０に充填される前記油圧作動油１８の全油量をＶ(ｍｌ)とすると、前記リザーバ室１７以外に充填された前記油圧作動油１８の油量(Ｖ−ｖｒ)(ｍｌ)に対する前記リザーバ室１７における前記油圧作動油１８の油量ｖｒの割合(Ｘ)((ｖｒ)／(Ｖ−ｖｒ))が０．５以上となるように該油圧作動油１８を充填することにより行うことができる。
Another damping force improving method according to the present invention is a damping force improving method in a twin tube type shock absorber such as the
該割合(Ｘ)を、好ましくは０．８以上、さらに好ましくは１．１以上、特に好ましくは１．３以上となるように前記油圧作動油を充填することで、さらなる減衰力の向上が実現できる。
従って、本発明の組成物は、このような減衰力向上方法のための油圧作動油組成物としての用途に好適である。
By further filling the hydraulic fluid so that the ratio (X) is preferably 0.8 or more, more preferably 1.1 or more, and particularly preferably 1.3 or more, further improvement in damping force is realized. it can.
Therefore, the composition of the present invention is suitable for use as a hydraulic fluid composition for such a damping force improving method.
以下、実施例及び比較例により本発明を更に具体的に説明するが、本発明はこれらによりなんら限定されない。
実施例１〜６及び比較例１
表１に示す各種パラフィン系基油、ナフテン系基油、合成系基油を用い、表２に示す組成の緩衝器用油圧作動油組成物(試料１〜５)を調整した。この試料１〜５の組成物を、ツインチューブ式緩衝器に、インナーチューブ下部のベースバルブの位置に対する前記リザーバ室における該組成物の液面高さ(ｈ)や、リザーバ室における該組成物の充填量(ｖｒ)が表３に示す所定の範囲となるように充填した。試料を充填したツインチューブ式緩衝器を用い、以下の条件にて減衰力試験を実施した。結果を表３に示す。
(緩衝器の減衰力試験条件)
比較的緩い振動条件：周波数４Ｈｚ、振幅２０ｍｍ、
厳しい振動条件：周波数５Ｈｚ、振幅１０ｍｍ、
EXAMPLES Hereinafter, although an Example and a comparative example demonstrate this invention further more concretely, this invention is not limited at all by these.
Examples 1 to 6 and Comparative Example 1
Using various paraffinic base oils, naphthenic base oils, and synthetic base oils shown in Table 1, buffer hydraulic fluid compositions (samples 1 to 5) having the compositions shown in Table 2 were prepared. The composition of Samples 1 to 5 was placed in a twin tube buffer, and the liquid level height (h) of the composition in the reservoir chamber relative to the position of the base valve at the bottom of the inner tube, and the composition in the reservoir chamber Filling was performed so that the filling amount (vr) was within a predetermined range shown in Table 3. A damping force test was performed under the following conditions using a twin tube type buffer filled with the sample. The results are shown in Table 3.
(Damping force test condition of shock absorber)
Relatively loose vibration conditions: frequency 4 Hz, amplitude 20 mm,
Severe vibration conditions: frequency 5Hz, amplitude 10mm,
２）ポリイソブチレン(ＰＩＢ)コハク酸イミド(ビス型、ＰＩＢ分子量1300、Ｎ量1.5％)
３）オレイルホスファイト
４）グリセリンオレート
５）ポリメタクリレート系粘度指数向上剤(Ｍｗ230000)
６）ポリメタクリレート系粘度指数向上剤(Ｍｗ160000)
７）シリコン系消泡剤
3) Oleyl phosphite 4) Glycerol oleate 5) Polymethacrylate viscosity index improver (Mw230000)
6) Polymethacrylate viscosity index improver (Mw160000)
7) Silicone defoamer
表３の結果から明らかなとおり、ツインチューブ式緩衝器の減衰力は、使用する緩衝器用油圧作動油組成物の組成や動粘度によって異なる挙動を示す。中でも、組成物の４０℃における動粘度が３０ｍｍ2／ｓに満たない試料５を使用した場合に対し、本発明の規定を満たす試料１〜４を使用した場合の減衰力向上効果は大幅に高いものであり、前記液面高さ(ｈ)や充填量(ｖｒ)が大きい場合には、減衰力がさらに向上していることがわかる。また、より厳しい振動条件においては、パラフィン系基油を主として使用する試料３、４の減衰力がより高く、中でも組成物の動粘度や粘度指数を最適化した試料４が最も減衰力が高い結果であった。 As is clear from the results in Table 3, the damping force of the twin tube type shock absorber shows different behavior depending on the composition and kinematic viscosity of the hydraulic fluid composition for the shock absorber to be used. Among them, the effect of improving the damping force when the samples 1 to 4 satisfying the provisions of the present invention are used is significantly higher than the sample 5 having a kinematic viscosity at 40 ° C. of less than 30 mm 2 / s. When the liquid level height (h) and filling amount (vr) are large, it can be seen that the damping force is further improved. Moreover, under severer vibration conditions, the damping force of the samples 3 and 4 mainly using the paraffinic base oil is higher, and the sample 4 with optimized kinematic viscosity and viscosity index of the composition has the highest damping force. Met.
１０：ツインチューブ式緩衝器
１１：インナーチューブ
１２：アウターチューブ
１３：ピストン
１４：ロッド
１５：ベースバルブ
１７：リザーバ室
１８：油圧作動油
１９ガス
10: Twin tube type shock absorber 11: Inner tube 12: Outer tube 13: Piston 14: Rod 15: Base valve 17: Reservoir chamber 18: Hydraulic
Claims (8)
前記ピストンロッドの作動により、インナーチューブ下部のベースバルブ及び／又はオリフィスを通じてインナーチューブ内の油圧作動油の過不足分がリザーバ室の油圧作動油によって調整される機構を有し、かつ前記ピストンロッドが作動していない状態の位置にある際の前記インナーチューブ下部のベースバルブ及び／又はオリフィスの位置に対する前記リザーバ室における前記油圧作動油の液面高さ(ｈ)が、少なくとも３ｃｍ以上となるように前記油圧作動油を充填して使用するための請求項１又は２に記載の組成物。 The twin tube type shock absorber includes an inner tube, an outer tube, and a piston rod that slides in the inner tube, and has a base valve and / or an orifice at a lower portion of the inner tube, and a reservoir chamber between the inner tube and the outer tube. Is a shock absorber formed by filling the inner tube and the reservoir chamber with hydraulic fluid and gas,
With the operation of the piston rod, the mechanism has a mechanism in which the excess or deficiency of the hydraulic fluid in the inner tube is adjusted by the hydraulic fluid in the reservoir chamber through the base valve and / or the orifice at the lower part of the inner tube, The liquid level height (h) of the hydraulic fluid in the reservoir chamber with respect to the position of the base valve and / or orifice below the inner tube when in the non-operating position is at least 3 cm or more. The composition according to claim 1 or 2, for use by filling the hydraulic fluid.
前記ピストンロッドの作動により、インナーチューブ下部のベースバルブ及び／又はオリフィスを通じてインナーチューブ内の油圧作動油の過不足分がリザーバ室の油圧作動油によって調整される機構を有し、かつ前記ピストンロッドが作動していない状態の位置にある際の前記リザーバ室における前記油圧作動油の油量をｖｒ(ｍｌ)とし、緩衝器に充填される前記油圧作動油の全油量をＶ(ｍｌ)とすると、前記リザーバ室以外に充填された前記油圧作動油の油量(Ｖ−ｖｒ)(ｍｌ)に対する前記リザーバ室における前記油圧作動油の油量ｖｒの割合(Ｘ)((ｖｒ)／(Ｖ−ｖｒ))が０．５以上となるように前記油圧作動油を充填して使用するための請求項１又は２に記載の組成物。 The twin tube type shock absorber includes an inner tube, an outer tube, and a piston rod that slides in the inner tube, and has a base valve and / or an orifice at a lower portion of the inner tube, and a reservoir chamber between the inner tube and the outer tube. Is a shock absorber formed by filling the inner tube and the reservoir chamber with hydraulic fluid and gas,
With the operation of the piston rod, the mechanism has a mechanism in which the excess or deficiency of the hydraulic fluid in the inner tube is adjusted by the hydraulic fluid in the reservoir chamber through the base valve and / or the orifice at the lower part of the inner tube, When the oil amount of the hydraulic fluid in the reservoir chamber when it is in the non-operating position is vr (ml), and the total amount of the hydraulic fluid filled in the shock absorber is V (ml) The ratio (X) ((vr) / (V−) of the oil amount vr of the hydraulic fluid in the reservoir chamber to the oil amount (V-vr) (ml) of the hydraulic fluid filled in other than the reservoir chamber The composition according to claim 1 or 2, which is used by filling the hydraulic fluid so that vr)) is 0.5 or more.
前記ピストンロッドが作動していない状態の位置にある際の前記インナーチューブ下部のベースバルブ又はオリフィスの位置に対する前記リザーバ室における該油圧作動油の液面高さ(ｈ)が、少なくとも３ｃｍ以上となるように請求項１又は２に記載の油圧作動油組成物を充填することを特徴とするツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法。 An inner tube, an outer tube, and a piston rod that slides in the inner tube are provided. A base valve and / or an orifice is provided below the inner tube, and a reservoir chamber is formed between the inner tube and the outer tube. The inner and reservoir chambers are filled with hydraulic fluid and gas, and the operation of the piston rod causes the excess or deficiency of the hydraulic fluid in the inner tube to flow through the base valve and / or orifice below the inner tube. A method for improving damping force in a twin-tube shock absorber having a mechanism adjusted by hydraulic oil,
The liquid level height (h) of the hydraulic fluid in the reservoir chamber with respect to the position of the base valve or orifice below the inner tube when the piston rod is not in operation is at least 3 cm or more. Thus, the hydraulic-hydraulic-oil composition of Claim 1 or 2 is filled, The damping-force improvement method in the twin tube type shock absorber characterized by the above-mentioned.
前記ピストンロッドが作動していない状態の位置にある際の前記リザーバ室における前記油圧作動油の油量をｖｒ(ｍｌ)とし、緩衝器に充填される前記油圧作動油の全油量をＶ(ｍｌ)とすると、前記リザーバ室以外に充填された前記油圧作動油の油量(Ｖ−ｖｒ)(ｍｌ)に対する前記リザーバ室における前記油圧作動油の油量ｖｒの割合(Ｘ)((ｖｒ)／(Ｖ−ｖｒ))が０．５以上となるように、請求項１又は２に記載の油圧作動油組成物を充填することを特徴とするツインチューブ式緩衝器における減衰力向上方法。 An inner tube, an outer tube, and a piston rod that slides in the inner tube are provided. A base valve and / or an orifice is provided below the inner tube, and a reservoir chamber is formed between the inner tube and the outer tube. The inner and reservoir chambers are filled with hydraulic fluid and gas, and the operation of the piston rod causes the excess or deficiency of the hydraulic fluid in the inner tube to flow through the base valve and / or orifice below the inner tube. A method for improving damping force in a twin-tube shock absorber having a mechanism adjusted by hydraulic oil,
The amount of hydraulic fluid in the reservoir chamber when the piston rod is not in operation is vr (ml), and the total amount of hydraulic fluid filled in the shock absorber is V ( ml), the ratio (X) ((vr)) of the oil amount vr of the hydraulic fluid in the reservoir chamber to the oil amount (V-vr) (ml) of the hydraulic fluid filled in other than the reservoir chamber / (V-vr)) is filled with the hydraulic fluid composition according to claim 1 or 2 so that it becomes 0.5 or more, The damping force improvement method in a twin tube type shock absorber characterized by the above-mentioned.
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