JP2008200754A - Hemming die - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ヘミング加工を行う場合にワークを戴置するヘミングダイに関する。 The present invention relates to a hemming die for placing a workpiece when hemming is performed.
従来より、ワークWの(図14)先端を折り曲げてつぶすヘミング加工を行う場合には、図示する構造のヘミングダイDと、その直上方のヘミングパンチPが使用されている。 Conventionally, when performing a hemming process in which the tip of the workpiece W (FIG. 14) is bent and crushed, a hemming die D having a structure shown in the figure and a hemming punch P immediately above the hemming die P are used.
このうち、ヘミングダイDは、下部テーブル(図示省略)上に固定された固定ブロック50と、その上の可動ブロック51を有している。
Among these, the hemming die D has a
上記可動ブロック51の前部54には、止め板53が取り付けられ、該止め板53の下方には、図示するように、バネ52の一端が当接し、該バネ52は、固定ブロック50内に形成された穴55に挿入され、その底面56には、上記バネ52の他端が当接している。
A
この構成により、ヘミングダイDの(図15(A))可動ブロック51上に、鋭角曲げされたワークWを戴置すると共に、該ワークWの加圧点K1を金型センタCに一致させる。
With this configuration, the workpiece W bent at an acute angle is placed on the
この状態で、ヘミングパンチPを下降すれば、該ヘミングパンチPはワークWと接触した後(図15(A))更に下降し(図15(B))、これにより、ワークWは曲げられる。 If the hemming punch P is lowered in this state, the hemming punch P comes into contact with the workpiece W (FIG. 15A) and further descends (FIG. 15B), whereby the workpiece W is bent.
そして、このとき、後方スラスト荷重Sが(図15(B))発生するので、前記図14で説明したヘミングダイDの可動ブロック51が、バネ52の復元力に抗して後退し、該後方スラスト荷重Sを吸収し、更にヘミングパンチPを(図15(C))下降させれば、に示すように、ワークWはつぶされる。
その後、図15(D)に示すように、ヘミングパンチPを上昇させてワークWを圧力から解放し、該ワークWの加圧点K2を移動させて金型センタCと一致させる。 Thereafter, as shown in FIG. 15D, the hemming punch P is raised to release the workpiece W from the pressure, and the pressurizing point K2 of the workpiece W is moved to coincide with the mold center C.
この状態で、再度ヘミングパンチPを(図15(E))下降させれば、ワークWは再加圧され、今度は、図15(F)に示すように、前方スラスト荷重Tが発生し、ヘミングパンチPが(図15(G))下降端に到達したときに、ヘミング加工が完了する。 If the hemming punch P is lowered again in this state (FIG. 15E), the workpiece W is re-pressurized, and this time, as shown in FIG. When the hemming punch P reaches the lower end (FIG. 15G), the hemming process is completed.
しかし、従来のヘミングダイDは(図14)、可動ブロック51と固定ブロック50間の摺動抵抗が大きく、可動ブロック51の摺動動作が円滑に行われない。
However, the conventional hemming die D (FIG. 14) has a large sliding resistance between the
その結果、例えば前記発生した後方スラスト荷重S(図15(B))を十分逃がすことができないなどの弊害がある。 As a result, for example, the generated rear thrust load S (FIG. 15B) cannot be sufficiently released.
本発明の目的は、ヘミング加工において、摺動抵抗を軽減することにある。 An object of the present invention is to reduce sliding resistance in hemming.
上記課題を解決するために、本発明は、図7に示すように、
固定ブロック1と、該固定ブロック1に対して摺動可能に設けた可動ブロック2を有し、該固定ブロック1と可動ブロック2のいずれか一方には、油溝8が、他方には、該油溝8に連通した給油穴7がそれぞれ形成されていることを特徴とするヘミングダイDという技術手段を講じている。
In order to solve the above problem, as shown in FIG.
A
従って、本発明の構成によれば、例えば固定ブロック1に(図1)、油溝8を形成し、該油溝8に連通する給油穴7を可動ブロック2に形成すれば、給油穴7から給油された油Aが油溝8に溜まって摺動面全体に流れるので、両ブロック1、2間の摺動抵抗を軽減することができる。
Therefore, according to the configuration of the present invention, for example, when the
上記のとおり、本発明によれば、ヘミング加工において、摺動抵抗を軽減することが可能となる。 As described above, according to the present invention, sliding resistance can be reduced in hemming.
以下、本発明を、実施の形態により添付図面を参照して、説明する。
図1は本発明の第1実施形態を示す全体図であり、この図1は、プレスブレーキの前方(作業者側)から見た図である。
Hereinafter, the present invention will be described with reference to the accompanying drawings by embodiments.
FIG. 1 is an overall view showing a first embodiment of the present invention, and FIG. 1 is a view seen from the front (operator side) of a press brake.
図1において、参照符号Dはヘミングダイ、Pはヘミングパンチ、1は固定ブロック、2は可動ブロック、3は止め板、4は前方スラスト荷重吸収用弾性体、5はガイド棒、6は後方スラスト荷重吸収用弾性体である。 1, reference numeral D is a hemming die, P is a hemming punch, 1 is a fixed block, 2 is a movable block, 3 is a stop plate, 4 is an elastic body for absorbing a front thrust load, 5 is a guide rod, and 6 is a rear thrust. It is an elastic body for load absorption.
このうち、ヘミングパンチPは上部テーブルに(図示省略)、ヘミングダイDは下部テーブル(図示省略)にそれぞれ装着され、例えば上部テーブルを下降することにより、ヘミングパンチPとヘミングダイDの協働により、ワークWに所定のヘミング加工が施される(図8、図9)。 Among these, the hemming punch P is mounted on the upper table (not shown), and the hemming die D is mounted on the lower table (not shown). For example, the hemming punch P and the hemming die D cooperate by lowering the upper table. The workpiece W is subjected to a predetermined hemming process (FIGS. 8 and 9).
上記ヘミングダイDは(図1)、下部テーブル(図示省略)に固定された固定ブロック1と、該固定ブロック1に対して前後方向(Y軸方向)に摺動可能な可動ブロック2により構成されている。
The hemming die D (FIG. 1) is composed of a
可動ブロック2の前部には、止め板3がねじ10で固定されている。
A
この止め板3には、後述するロッド5、29、及び後方スラスト荷重吸収用弾性体6が取り付けられ、該止め板3は、後方スラスト荷重Sが発生時には(8(B)の左図)、該後方スラスト荷重吸収用弾性体6を押圧するプッシャ機能を有すると共に、可動ブロック2を停止させるストッパ機能を有する。上記後方スラスト荷重吸収用弾性体6は、図示するように、例えばバネにより構成され、又はウレタンなど(図示省略)により構成されている。
上記止め板3の下部中央には、ロッド29の前端が、下部左側には、後述する前方スラスト荷重吸収用弾性体4が設けられたロッド5の前端がそれぞれ取り付けられている。上記前方スラスト荷重吸収用弾性体4は、同様に、図示するように、例えばバネにより構成され、又はウレタンなど(図示省略)により構成されている。以下、この前方スラスト荷重吸収用弾性体4と、既述した後方スラスト荷重吸収用弾性体6は、具体的には、バネで構成されているものとして説明する。
The front end of the
上記ロッド29全体は、可動ブロック2が固定ブロック1に対して前後方向に(図9(D)の右図、図8(B)の右図)摺動する場合のガイドの機能を有すると共に、可動ブロック2が前進する場合のストッパの機能を有する(図9(D))の右図)。
The
このため、ロッド29の(図1)後部には、ストッパ30が設けられている。
Therefore, a
また、ロッド5全体は、前方スラスト荷重T発生時(図9(C)の左図))可動ブロック2が(図9(C)の右図)前進する場合に、前方スラスト荷重吸収用バネ4を押圧するプッシャ機能を有する。
In addition, the
そのため、ロッド5の(図1)後部には、プッシャ18が設けられている。
Therefore, a
また、固定ブロック1には(図3)、上記ガイド兼前進時ストッパロッド29に対応する位置に、貫通孔31が形成され,該貫通孔31の後部には、段差16が形成され、それにより、後部には、円筒形の室19が形成されている。
Further, the fixed block 1 (FIG. 3) is formed with a
この貫通孔31内を、前記ロッド29が、止め板3から固定ブロック1の後方に向かって通過し、該ロッド29の後端のストッパ30が、前記後部室19に収納されている。
The
更に、固定ブロック1には(図3)、上記プッシャロッド5に対応する位置に、貫通孔15が形成され,該貫通孔15の前部には、段差17が形成されている。
Further, a
この貫通孔15内を、前記ロッド5が通過し、該ロッド5の後端のプッシャ18と、貫通孔15の前部段差17との間には、既述した前方スラスト荷重吸収用バネ4が巻回されている。
The
この構成により、上記可動ブロック2が(例えば図9(A)の右図)、固定ブロック1に対して中立位置(ニュートラル位置)にあるときには、該前方スラスト荷重吸収用バネ4の後端は、ロッド5のプッシャ18に、前端は、前記貫通孔15の前部段差17にそれぞれ係止している。
With this configuration, when the
この中立位置の場合(図3)、ロッド29のストッパ30と貫通孔31の後部段差16間の間隔は、例えばほぼ5mm、止め板3と固定ブロック1間の間隔は、例えばほぼ10mmである。
In this neutral position (FIG. 3), the distance between the
この状態で、前方スラスト荷重Tが発生し(図9(C)の左図)、上記可動ブロック2が(図9(C)の右図)、ロッド29を(図9(D)の右図)ガイドとして固定ブロック1に対して前方に摺動する場合には、該可動ブロック2の前進に伴って、ロッド29のストッパ30も、前記5mmだけ前進して貫通孔31内の後部段差16に当接する。
In this state, a forward thrust load T is generated (the left diagram in FIG. 9C), the
このとき、前方スラスト荷重吸収用バネ4は、同時に前進したもう一方のロッド5のプッシャ18に押圧され、該プッシャ18と貫通孔15の前部段差17間で収縮し、前記発生した前方スラスト荷重Tを吸収する。
At this time, the forward thrust
従って、本発明によれば、金型の破損が防止される。 Therefore, according to the present invention, damage to the mold is prevented.
更に、後方スラスト荷重Sが発生し(図8(B)の左図)、上記可動ブロック2が(図8(B)の右図)、同様にロッド29をガイドとして固定ブロック1に対して後方に摺動する場合には、該可動ブロック2の後退に伴って、後述する後方スラスト荷重吸収用バネ6が収縮すると共に、前方スラスト荷重吸収用バネ4は(図8(C)の右図)、前記中立位置(図8(A))から10mmだけ後方へ突出したロッド5のプッシャ18と、貫通孔15の前部段差17との間で自由状態となる。
Further, a rear thrust load S is generated (the left diagram in FIG. 8B), and the movable block 2 (the right diagram in FIG. 8B) is similarly rearward with respect to the fixed
上記止め板3(図1)の下部右側には、凹所11が(図3)形成され、該凹所11に対応する凹所12が固定ブロック1に形成されている。
A recess 11 (FIG. 3) is formed on the lower right side of the retaining plate 3 (FIG. 1), and a
上記止め板3側と固定ブロック1側に形成された一対の凹所11、12には、後方スラスト荷重吸収用バネ6が跨がって挿入されている。
A rear thrust
この構成により、上記可動ブロック2が(例えば図8(A)の右図)、固定ブロック1に対して中立位置にあるときには、該後方スラスト荷重吸収用バネ6の後端は、固定ブロック1側の凹所12に、前端は、止め板3側の凹所11にそれぞれ係止している。
With this configuration, when the
この中立位置の場合、後方スラスト荷重吸収用バネ6が跨がって設けられている止め板3と固定ブロック1間の間隔は、既述したように、例えばほぼ10mmであり、前記ロッド29の(図3)ストッパ30と後部段差16間の間隔は、例えばほぼ5mmである。
In this neutral position, as described above, the distance between the retaining
この状態で、後方スラスト荷重Sが発生し(図8(B)の左図)、上記可動ブロック2が(図8(B)の右図)、ロッド29をガイドとして固定ブロック1に対して後方に摺動する場合には、該可動ブロック2の後退に伴って、止め板3も前記10mmだけ後退して固定ブロック1に当接する。
In this state, a rear thrust load S is generated (the left diagram in FIG. 8B), and the movable block 2 (the right diagram in FIG. 8B) is rearward with respect to the fixed
これにより、後方スラスト荷重吸収用バネ6は、後退した止め板3側の凹所11に押圧されて固定ブロック1側の凹所12との間で収縮し、上記発生した後方スラスト荷重Sを吸収する。
As a result, the rear thrust
従って、本発明によれば、金型の破損が防止される。 Therefore, according to the present invention, damage to the mold is prevented.
更に、既述したように、前方スラスト荷重Tが発生し(図9(C)の左図)、上記可動ブロック2が、ロッド29を(図9(D)の右図)ガイドとして固定ブロック1に対して前方に摺動する場合には、前記したように、前方スラスト荷重吸収用バネ4が(図9(C)の右図)収縮すると共に、後方スラスト荷重吸収用バネ6は(図9(D)の右図)、前記中立位置(図9(A))から5mmだけ前進した止め板3側の凹所11と、そのままの状態の固定ブロック1側の凹所12との間で自由状態となる。
Further, as described above, the forward thrust load T is generated (the left diagram in FIG. 9C), and the
上記固定ブロック1の(図1)上面には、油溝8が形成され、可動ブロック2には、この油溝8に連通する給油穴7が形成されている。
An
上記油溝8は(図7)、その断面が例えば円形であり、その中を潤滑用の油Aが流れるようになっている。 The oil groove 8 (FIG. 7) has a circular cross section, for example, in which lubricating oil A flows.
この油溝8は(図6(A))、複数個の環状溝部8A、8B、8C、8D、例えば矩形や、円形や、図示する菱形の溝部により構成され、上記油Aが固定ブロック1と可動ブロック2の摺動面全体に万遍なく行き渡るようになっている。
This oil groove 8 (FIG. 6 (A)) is composed of a plurality of
また、可動ブロック2に(図6(B))に形成された上記給油穴7は、該可動ブロック2の両側の(X軸方向)止め板3の間であって、前記固定ブロック1側の各環状溝部8A、8B、8C、8Dの結合部9に対応した位置に配置されている。
Further, the
この給油穴7は(図7)、例えばL字型に形成され、その入口7Aが可動ブロック2の前部に設けられていて正面を向いて露出している。
The oil supply hole 7 (FIG. 7) is formed, for example, in an L shape, and its
また、給油穴7の出口7Bは、可動ブロック2の内部に設けられていて下方を向いており、該出口7Bは、図示するように、前記各環状溝部8A、8B、8C、8Dの結合部9の直上方に配置されている。
An
この構成により、可動ブロック2側の(図6(B))入口7Aから給油された油Aは、給油穴7を伝わって出口7Bから固定ブロック1側の(図6(A))前記環状溝部8A、8B、8C、8Dの結合部9に落下し、落下した油Aは、各結合部9から四方に流れ、油溝8全体に溜まる。
With this configuration, the oil A supplied from the
この状態で、可動ブロック2を固定ブロック1に対して前後方向に摺動させれば(図8、図9)、油Aは(図6(A))、可動ブロック2と固定ブロック1の摺動面全体に流れる。
In this state, if the
従って、本発明によれば、可動ブロック2と固定ブロック1間の摺動抵抗を軽減することができる。
Therefore, according to the present invention, the sliding resistance between the
更に、可動ブロック2の(図1)上面には、金型センタCに対応した位置決めマークMが、例えば刻印などにより、形成されている。
Further, a positioning mark M corresponding to the mold center C is formed on the upper surface (FIG. 1) of the
この構成により、作業者は、ワークWの加圧点K1(図8(A))、K2(図9(A))を移動する場合に、この位置決めマークMを標識にすれば、該加圧点K1、K2を簡単に金型センタCに一致させることができる。 With this configuration, when the operator moves the pressurization points K1 (FIG. 8A) and K2 (FIG. 9A) of the workpiece W, the pressurization can be performed by using the positioning mark M as a marker. The points K1 and K2 can be easily matched with the mold center C.
従って、本発明によれば、金型センタCで加工を行うことができる。 Therefore, according to the present invention, machining can be performed at the mold center C.
図10は、本発明の第2実施形態を示す図であり、図1〜図5に示す第1実施形態とは、可動ブロック2の前部に止め板3を取り付けた点は、同じであるが、該止め板3に、固定ブロック1を貫通し後方スラスト荷重吸収用バネ6と前方スラスト荷重吸収用バネ4の双方が巻回されたロッド20を取り付けた点が、著しく異なる。
FIG. 10 is a diagram showing a second embodiment of the present invention, and is the same as the first embodiment shown in FIGS. 1 to 5 in that a
図10において、止め板3の下部には、上記ロッド20の前端が取り付けられている。
In FIG. 10, the front end of the
このロッド20全体は、可動ブロック2が固定ブロック1に対して前後方向に摺動する場合のガイドの機能を有すると共に、前方スラスト荷重T(図9(C)の左図に相当)発生時に可動ブロック2が前進する場合のストッパの機能を有し、更に、可動ブロック2が前進後退する場合に、後方スラスト荷重吸収用バネ6と前方スラスト荷重吸収用バネ4を押圧するプッシャの機能を有する。
The
そのため、ロッド20の(図10)前部には、図示するように、プッシャ20Aが、後部には、ストッパ兼プッシャ20Bがそれぞれ設けられている。
Therefore, as shown in the figure, a
また、固定ブロック1には、上記ロッド20に対応する位置に、貫通孔24が形成され,該貫通孔24のほぼ中央には、突起22が、該貫通孔24の後部には、段差21がそれぞれ形成されている。
In addition, a through
このような貫通孔24内を、前記ロッド20が通過し、該ロッド20のプッシャ20Aと貫通孔24の突起22との間には、前記後方スラスト荷重吸収用バネ6が、該ロッド20のストッパ兼プッシャ20Bと突起22との間には、前記前方スラスト荷重吸収用バネ4がそれぞれ巻回されている。
The
この構成により、例えば図10に示すように、可動ブロック2が、固定ブロック1に対して中立位置にあるときには、後方スラスト荷重吸収用バネ6の後端は、貫通孔24の突起22に、前端は、ロッド20のプッシャ20Aに、前方スラスト荷重吸収用バネ4の後端は、ロッド20のストッパ兼プッシャ20Bに、前端は、貫通孔24の突起22にそれぞれ係止している。
With this configuration, for example, as shown in FIG. 10, when the
この中立位置の場合、ロッド20のストッパ兼プッシャ20Bと貫通孔24の後部段差21間の間隔は、例えばほぼ5mm、止め板3と固定ブロック1間の間隔は、例えばほぼ10mmである。
In this neutral position, the distance between the stopper /
この状態で、後方スラスト荷重Sが発生し(図8(B)の左図に相当)、図10の可動ブロック2が、ロッド20をガイドとして固定ブロック1に対して後方に摺動する場合には、該可動ブロック2の後退に伴って、止め板3も、前記10mmだけ後退して固定ブロック1に当接する。
In this state, a rear thrust load S is generated (corresponding to the left diagram in FIG. 8B), and the
これにより、ロッド20に巻回された後方スラスト荷重吸収用バネ6が、後退するプッシャ20Aに押圧されて貫通孔24の突起22との間で収縮し、上記発生した後方スラスト荷重Sを吸収することにより、本発明によれば、金型の破損が防止される。
Accordingly, the rear thrust
また、このとき、図10の前方スラスト荷重吸収用バネ4は、図10の状態から10mmだけ後方へ突出したロッド20のストッパ兼プッシャ20Bと、貫通孔24の突起22間で自由状態となる。
Further, at this time, the forward thrust
更に、前方スラスト荷重Tが発生し(図9(C)の左図に相当)、図10の可動ブロック2が、同様に、ロッド20をガイドとして固定ブロック1に対して前方に摺動する場合には、該可動ブロック2の前進に伴って、ロッド20のストッパ兼プッシャ20Bも、前記5mmだけ前進して貫通孔24内の後部段差21に当接する。
Furthermore, a forward thrust load T is generated (corresponding to the left diagram in FIG. 9C), and the
このとき、前方スラスト荷重吸収用バネ4が、前進するストッパ兼プッシャ20Bに押圧されて貫通孔24の突起22との間で収縮し、上記発生した前方スラスト荷重Tを吸収することにより、本発明によれば、金型の破損が防止される。
At this time, the forward thrust
また、このとき、図10の後方スラスト荷重吸収用バネ6は、図10の状態から5mmだけ前方へ突出したロッド20のプッシャ20Aと、そのままの状態の貫通孔24の突起22間で自由状態となる。
Further, at this time, the rear thrust
図11は、本発明の第3実施形態を示す図であり、前記図10の第2実施形態と異なるのは、可動ブロック2の前部と後部に止め板3Aと3Bを取り付け、両止め板3A、3Bに跨がって、固定ブロック1を貫通し後方スラスト荷重吸収用バネ6と前方スラスト荷重吸収用バネ4の双方が巻回されたロッド32を取り付けた点にある。
FIG. 11 is a view showing a third embodiment of the present invention. The difference from the second embodiment of FIG. 10 is that
この場合、前部止め板3Aと後部止め板3Bは、後方スラスト荷重Sと(8(B)の左図に相当)前方スラスト荷重T(9(C)の左図に相当)発生時において、後退又は前進する可動ブロック2をそれぞれ停止させるストッパ機能を有する。
In this case, the
このような前部止め板3Aの下部と後部止め板3Bの下部には、上記ロッド32の前端と後端が取り付けられている。
The front end and the rear end of the
このロッド32全体は、可動ブロック2が固定ブロック1に対して前後方向に摺動する場合のガイドの機能を有すると共に、その場合に、後方スラスト荷重吸収用バネ6と前方スラスト荷重吸収用バネ4を押圧するプッシャの機能を有する。
The
そのため、ロッド32の前部と後部には、図示するように、プッシャ32Aと32Bがそれぞれ設けられている。
Therefore,
また、固定ブロック1には、上記ロッド32に対応する位置に、貫通孔33が形成され,該貫通孔33のほぼ中央には、突起23が形成されている。
In addition, a through
このような貫通孔33内を、前記ロッド32が通過し、該ロッド32のプッシャ32Aと突起23との間には、前記後方スラスト荷重吸収用バネ6が、該ロッド32のプッシャ32Bと突起23との間には、前記前方スラスト荷重吸収用バネ4がそれぞれ巻回されている。
The
この構成により、例えば図11に示すように、可動ブロック2が、固定ブロック1に対して中立位置にあるときには、後方スラスト荷重吸収用バネ6の後端は、貫通孔33の突起23に、前端ほ、ロッド32のプッシャ32Aに、前方スラスト荷重吸収用バネ4の後端は、ロッド32のプッシャ32Bに、前端は、貫通孔33の突起23にそれぞれ係止している。
With this configuration, for example, as shown in FIG. 11, when the
この中立位置の場合、後部止め板3Bと固定ブロック1間の間隔は、例えばほぼ5mm、前部止め板3Aと固定ブロック1間の間隔は、例えばほぼ10mmである。
In this neutral position, the distance between the
この状態で、後方スラスト荷重Sが発生し(図8(B)の左図に相当)、図11の可動ブロック2が、ロッド32をガイドとして固定ブロック1に対して後方に摺動する場合には、該可動ブロック2の後退に伴って、前部止め板3Aも、前記10mmだけ後退して固定ブロック1に当接する。
In this state, a rear thrust load S is generated (corresponding to the left diagram in FIG. 8B), and the
これにより、ロッド32に巻回された後方スラスト荷重吸収用バネ6が、後退するプッシャ32Aに押圧されて貫通孔33の突起23との間で収縮し、上記発生した後方スラスト荷重Sを吸収することにより、本発明によれば、金型の破損が防止される。
As a result, the rear thrust
また、このとき、図11の前方スラスト荷重吸収用バネ4は、図11の状態から10mmだけ後方へ突出したロッド32のプッシャ32Bと、そのままの状態の貫通孔33の突起23間で自由状態となる。
Further, at this time, the front thrust
更に、前方スラスト荷重Tが発生し(図9(C)の左図に相当)、図11の可動ブロック2が、同様に、ロッド32をガイドとして固定ブロック1に対して前方に摺動する場合には、該可動ブロック2の前進に伴って、後部止め板3Bも、前記5mmだけ前進して固定ブロック1に当接する。
Furthermore, a forward thrust load T is generated (corresponding to the left diagram in FIG. 9C), and the
このとき、前方スラスト荷重吸収用バネ4が、前進するロッド32のプッシャ32Bに押圧されて貫通孔33の突起23との間で収縮し、上記発生した前方スラスト荷重Tを吸収することにより、本発明によれば、金型の破損が防止される。
At this time, the forward thrust
また、このとき、図11の後方スラスト荷重吸収用バネ6は、図11の状態から5mmだけ前方へ突出したロッド32のプッシャ32Aと、そのままの状態の貫通孔33の突起23間で自由状態となる。
Further, at this time, the rear thrust
図12は、本発明の第4実施形態を示す図であり、前記図11の第3実施形態と異なるのは、前部止め板3Aと固定ブロック1間に跨がって、後方スラスト荷重吸収用バネ6を取り付けると共に、後部止め板3Bと固定ブロック1に跨がって、前方スラスト荷重吸収用バネ4を取り付け、更に、両止め板3A(図13)、3Bに跨がって、固定ブロック1を貫通するロッド35を取り付けた点にある。
FIG. 12 is a view showing a fourth embodiment of the present invention. The difference from the third embodiment of FIG. 11 is that the rear thrust load is absorbed across the
即ち、図12において、前部止め板3Aの下部右側には(図13)、凹所25が形成され、該凹所25に対応する凹所26が固定ブロック1に形成され、また、後部止め板3Bの下部左側には、凹所27が形成され、該凹所27に対応する凹所28が固定ブロック1に形成されている。
That is, in FIG. 12, a
上記止め板3A、3B側と固定ブロック1側に形成された一対の凹所25、26と、27、28には、後方スラスト荷重吸収用バネ6と、前方スラスト荷重吸収用バネ4が跨がって挿入されている。
The pair of
更に、上記止め板3Aと3Bの下部中央には、固定ブロック1に形成された貫通孔34を通過するロッド35の前端と後端が取り付けられ、これにより、該ロッド35は、両止め板3Aと3Bに跨がって取り付けられている。
Furthermore, the front end and the rear end of a
この場合、ロッド35全体は、可動ブロック2が固定ブロック1に対して前後方向に摺動する場合のガイドの機能を有する。
In this case, the
また、前部止め板3Aと後部止め板3Bは、後方スラスト荷重Sと(8(B)の左図に相当)前方スラスト荷重T(9(C)の左図に相当)発生時において、後退又は前進する可動ブロック2を停止させるストッパ機能を有すると共に、その場合に、後方スラスト荷重吸収用バネ6と前方スラスト荷重吸収用バネ4を押圧するプッシャの機能を有する。
Further, the
この構成により、例えば図12に示すように、可動ブロック2が、固定ブロック1に対して中立位置にあるときには、後方スラスト荷重吸収用バネ6と前方スラスト荷重吸収用バネ4の内側の一端が、固定ブロック1側の凹所26、28に、両バネ6、4の外側の他端が、止め板3A、3B側の凹所25、27にそれぞれ係止している。
With this configuration, for example, as shown in FIG. 12, when the
この中立位置の場合、図示するように、後方スラスト荷重吸収用バネ6が跨がって設けられている前部止め板3Aと固定ブロック1間の間隔は、例えばほぼ10mm、前方スラスト荷重吸収用バネ4が跨がって設けられている後部止め板3Bと固定ブロック1間の間隔は、例えばほぼ5mmである。
In the case of this neutral position, as shown in the figure, the distance between the
この状態で、後方スラスト荷重Sが発生し(図8(B)の左図に相当)、図12の可動ブロック2が、ロッド35を(図13)ガイドとして固定ブロック1に対して後方に摺動する場合には、該可動ブロック2の後退に伴って、前部止め板3Aも、前記10mmだけ後退して固定ブロック1に当接する。
In this state, a rear thrust load S is generated (corresponding to the left diagram in FIG. 8B), and the
このとき、後方スラスト荷重吸収用バネ6が、後退する前部止め板3A側の凹所25に押圧されて固定ブロック1側の凹所26との間で収縮し、上記発生した後方スラスト荷重Sを吸収することにより、本発明によれば、金型の破損が防止される。
At this time, the rear thrust
また、このとき、図12の前方スラスト荷重吸収用バネ4は、図12の状態から10mmだけ後退した後部止め板3B側の凹所27と、そのままの状態の固定ブロック1側の凹所28との間で自由状態となる。
At this time, the front thrust
更に、前方スラスト荷重Tが発生し(図9(C)の左図に相当)、図12の可動ブロック2が、同様に、ロッド35を(図13)ガイドとして固定ブロック1に対して前方に摺動する場合には、該可動ブロック2の前進に伴って、後部止め板3Bも、前記5mmだけ前進して固定ブロック1に当接する。
Further, a forward thrust load T is generated (corresponding to the left diagram in FIG. 9C), and the
このとき、前方スラスト荷重吸収用バネ4が、前進する後部止め板3B側の凹所27に押圧されて固定ブロック1側の凹所28との間で収縮し、上記発生した前方スラスト荷重Tを吸収することにより、本発明によれば、金型の破損が防止される。
At this time, the forward thrust
また、このとき、図12の後方スラスト荷重吸収用バネ6は、図12の状態から5mmだけ前進した前部止め板3A側の凹所25と、そのままの状態の固定ブロック1側の凹所26との間で自由状態となる。
At this time, the rear thrust
以下、上記構成を有する本発明の動作を、図8、図9に基づいて説明する。 The operation of the present invention having the above configuration will be described below with reference to FIGS.
このうち、図8は、ワークWの先端が途中までつぶされる第1つぶし工程を示す、図9は、ワークWの先端が完全につぶされる第2つぶし工程を示す。 Among these, FIG. 8 shows the 1st crushing process in which the front-end | tip of the workpiece | work W is crushed to the middle, FIG. 9 shows the 2nd crushing process in which the front-end | tip of the workpiece | work W is crushed completely.
(1)第1つぶし工程(図8)。 (1) First crushing step (FIG. 8).
この場合、当初は(図8(A)の右図)、可動ブロック2が、固定ブロック1に対して中立位置にあるものとする。
In this case, initially, the
また、両ブロック1、2が中立位置にある状態で、前記給油穴7(図1)の入口7Aから油Aを給油しておけば、油Aは、給油穴7を伝わって出口7Bから固定ブロック1側の(図6(A))各環状溝部8A、8B、8C、8Dの結合部9に落下して四方に流れ、油溝8全体に溜まる。
Further, if oil A is supplied from the
これにより、油Aが、以後の動作中に(図8、図9)摺動面に流れ、前記したように、本発明によれば、摺動抵抗を軽減することができる。 As a result, oil A flows to the sliding surface during the subsequent operation (FIGS. 8 and 9), and as described above, the sliding resistance can be reduced.
この状態で、可動ブロック2上に(図8(A)の左図)、鋭角曲げされたワークWを戴置し、該可動ブロック2上の位置決めマークMを標識として、該ワークWの加圧点K1を金型センタCに一致させることにより、前記したように、本発明によれば、金型センタで加工を行うことができる。
In this state, the workpiece W bent at an acute angle is placed on the movable block 2 (the left diagram in FIG. 8A), and the workpiece W is pressed using the positioning mark M on the
次に、ヘミングパンチPを下降すれば、該ヘミングパンチPは、ワークWと接触後(図8(A)の左図)更に下降し(図8(B)の左図)、ワークWを曲げる。 Next, if the hemming punch P is lowered, the hemming punch P is further lowered after contact with the workpiece W (the left diagram in FIG. 8A) (the left diagram in FIG. 8B), and the workpiece W is bent. .
このとき、後方スラスト荷重Sが発生し(図8(B)の左図)、それに伴って、可動ブロック2が(図8(B)の右図)、ロッド29をガイドとして固定ブロック1に対して後方に摺動するので、止め板3も10mmだけ後退して固定ブロック1に当接する。
At this time, a rear thrust load S is generated (the left diagram in FIG. 8B), and accordingly, the movable block 2 (the right diagram in FIG. 8B) is attached to the fixed
これにより、後方スラスト荷重吸収用バネ6は、後退した止め板3側の凹所11に押圧されて固定ブロック1側の凹所12との間で収縮し、上記発生した後方スラスト荷重Sを吸収することにより、前記したように、本発明によれば、金型の破損が防止される。
As a result, the rear thrust
その後、更に、ヘミングパンチPを下降させれば(図8(C)の左図)、ワークWは、つぶされる。 Thereafter, if the hemming punch P is further lowered (the left diagram in FIG. 8C), the workpiece W is crushed.
この場合、前方スラスト荷重吸収用バネ4は(図8(C)の右図)、前記後方スラスト荷重S発生時点に(図8(B)の左図)、中立位置(図8(A))から10mmだけ後方へ突出したロッド5のプッシャ18と、そのままの状態の固定ブロック1側の貫通孔15の前部段差17との間で自由状態となっている。
In this case, the front thrust load absorbing spring 4 (the right diagram in FIG. 8C) is at the neutral position (FIG. 8A) when the rear thrust load S is generated (the left diagram in FIG. 8B). It is in a free state between the
(2)第2つぶし工程(図9)。 (2) Second crushing step (FIG. 9).
前記した第1つぶし工程の終了後(図8(C))、ヘミングパンチPを(図9(A)の左図)上昇させてワークWを圧力から解放すると、収縮していた後方スラスト荷重吸収用バネ6が(図8(B)の右図)伸張する(図9(B)の右図)。
After the end of the first crushing step (FIG. 8C), the hemming punch P is lifted (left view of FIG. 9A) to release the workpiece W from the pressure. The
従って、上記後方スラスト荷重吸収用バネ6の復元力により可動ブロック2が(図9(A)の右図)、固定ブロック1に対して元の中立位置に復帰する。
Therefore, the
この状態で、今度は、途中までつぶされたワークWの加圧点K2を(図9(A)の左図)移動し、可動ブロック2上の位置決めマークMを標識として、金型センタCに一致させることにより、同様に、本発明によれば、金型センタで加工を行うことができる。
In this state, this time, the pressure point K2 of the workpiece W that has been crushed halfway is moved (left figure in FIG. 9A), and the positioning mark M on the
その後、再度ヘミングパンチPを(図9(B)の左図)下降させれば、可動ブロック2が固定ブロック1に対して中立位置のままで、ワークWは再加圧される。
Thereafter, when the hemming punch P is lowered again (the left figure in FIG. 9B), the workpiece W is re-pressurized while the
そして、ヘミングパンチPを(図9(C)の左図)更に下降させると、今度は、前方スラスト荷重Tが発生する。 When the hemming punch P is further lowered (left diagram in FIG. 9C), a forward thrust load T is generated this time.
これにより、可動ブロック2が(図9(C)の右図)、ロッド29をガイドとして固定ブロック1に対して前方に摺動するので、ロッド29の(図9(D)の右図)ストッパ30も5mmだけ前進して貫通孔31内の後部段差16に当接する。
Accordingly, the movable block 2 (the right diagram in FIG. 9C) slides forward with respect to the fixed
このとき、前方スラスト荷重吸収用バネ4は(図9(C)の右図)、同時に前進したロッド5のプッシャ18に押圧されて前部段差17との間で収縮し、上記発生した前方スラスト荷重Tを吸収することにより、同様に、本発明によれば、金型の破損が防止される。
At this time, the front thrust load absorbing spring 4 (the right diagram in FIG. 9C) is simultaneously pressed against the
その後、更に、ヘミングパンチPを下降させれば(図9(D)の左図)、該ヘミングパンチPは、下降端に到達してワークWを完全につぶし、ヘミング加工は完了する。 Thereafter, if the hemming punch P is further lowered (the left figure of FIG. 9D), the hemming punch P reaches the lower end and completely crushes the workpiece W, and the hemming process is completed.
この場合、後方スラスト荷重吸収用バネ6は(図9(D)の右図)、前記前方スラスト荷重T発生時点に(図9(C)の左図)、中立位置(図9(A))から5mmだけ前進した止め板3側の凹所11と、そのままの状態の固定ブロック1側の凹所12との間で自由状態となっている。
In this case, the rear thrust load absorbing spring 6 (right diagram in FIG. 9D) is in the neutral position (FIG. 9A) when the forward thrust load T is generated (left diagram in FIG. 9C). It is in a free state between the
尚、上記動作説明においては(図8、図9)、図1〜図5に示す第1実施形態について詳述したが、図10〜図13に示す第2実施形態〜第4実施形態についても同様の作用・効果を奏することは、勿論である。 In the above description of the operation (FIGS. 8 and 9), the first embodiment shown in FIGS. 1 to 5 has been described in detail, but the second embodiment to the fourth embodiment shown in FIGS. It goes without saying that the same actions and effects can be achieved.
上記のとおり、本発明は、固定ブロックと可動ブロックのいずれか一方には、油溝が、他方には、該油溝に連通した給油穴がそれぞれ形成されているヘミングダイに利用され、油溝を複数個の環状溝部により構成すると共に、各環状溝部の結合部の直上方に、給油穴の出口を配置することにより、給油穴を介して給油した油が油溝に溜まって摺動面全体に流れるようになって、両ブロック間の摺動抵抗が軽減され、極めて有用である。 As described above, the present invention is used in a hemming die in which an oil groove is formed in one of the fixed block and the movable block, and an oil supply hole communicating with the oil groove is formed in the other. Is formed by a plurality of annular groove portions, and an oil supply hole outlet is disposed immediately above the coupling portion of each annular groove portion, so that the oil supplied through the oil supply holes accumulates in the oil groove and the entire sliding surface The sliding resistance between both blocks is reduced, which is extremely useful.
1 固定ブロック
2 可動ブロック
3 後退時ストッパ兼用止め板
4 前方スラスト荷重吸収用弾性体
5 プッシャロッド
6 後方スラスト荷重吸収用弾性体
7 給油穴
8 油溝
8A、8B、8C、8D 環状溝部
9 結合部
10 ねじ
11、12 凹所
15、31 貫通孔
16 貫通孔31の後部段差
17 貫通孔15の前部段差
18 プッシャロッド5のプッシャ
19 貫通孔15の後部室
29 ガイド兼前進時ストッパロッド
30 ガイド兼前進時ストッパロッド29のストッパ
D ヘミングダイ
P ヘミングパンチ
W ワーク
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