JP2008121426A - Fuel injection control device of internal combustion engine - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、内燃機関の燃料噴射制御装置に関し、特に燃焼室内に燃料を直接噴射する筒内噴射用インジェクタを備えた内燃機関の燃料噴射制御装置に関する。 The present invention relates to a fuel injection control device for an internal combustion engine, and more particularly to a fuel injection control device for an internal combustion engine including an in-cylinder injector that directly injects fuel into a combustion chamber.
例えば特許文献1に記載されるように筒内噴射用インジェクタを備えた内燃機関の燃料供給系は、一般に、燃料タンク内の燃料を所定の圧力で吐出するフィードポンプ、同フィードポンプから供給される燃料を加圧する高圧ポンプ、同高圧ポンプによって加圧された燃料を貯留するデリバリパイプを有して構成されている。そして、デリバリパイプ内で蓄圧された高圧の燃料が筒内噴射用インジェクタから燃焼室内に噴射される。
For example, as described in
図7(a),(b)は、こうした燃料供給系における高圧ポンプの一般的な構成を示す模式図である。図7(a)はこの高圧ポンプの吸入行程、図7(b)は高圧ポンプの吐出行程における状態をそれぞれ示している。 FIGS. 7A and 7B are schematic views showing a general configuration of a high-pressure pump in such a fuel supply system. FIG. 7A shows the suction stroke of the high-pressure pump, and FIG. 7B shows the discharge stroke of the high-pressure pump.
図7(a)に示されるように、この高圧ポンプは、シリンダ1と、同シリンダ1に嵌挿されたプランジャ2とによって区画された加圧室3を有している。加圧室3には、フィードポンプの吐出側と接続された供給通路4及びデリバリパイプに接続された吐出通路5が接続されている。プランジャ2は、内燃機関のカムシャフト6と連結された駆動カム7と接触している。これにより、プランジャ2は、機関運転中にカムシャフト6の回転と同期して回転する駆動カム7によって駆動され、加圧室3の容積を増減させるようにシリンダ1内を周期的に往復動する。
As shown in FIG. 7A, the high-pressure pump has a pressurizing
また、供給通路4には、同供給通路4を閉塞・開放するスピル弁8が、吐出通路5にはデリバリパイプからの燃料の逆流を防止する逆止弁9がそれぞれ設けられている。
高圧ポンプによって燃料を加圧してデリバリパイプに供給する場合には、図7(a)に示されるように駆動カム7の回転に伴ってプランジャ2が下降するときにスピル弁8が開弁制御され、フィードポンプから吐出された燃料が加圧室3に供給される。一方、図7(b)に示されるように駆動カム7の回転に伴ってプランジャ2が上昇する際、適宜の時期にスピル弁8が閉弁制御され、プランジャ2の上昇に伴って加圧室3内の燃料が加圧される。そして、加圧室3内の燃料の圧力がデリバリパイプ内の燃料の圧力よりも大きくなると逆止弁9が開弁し、加圧された燃料がデリバリパイプに供給される。またこの際の燃料供給量はスピル弁8の閉弁時期によって調節される。そして、このように高圧ポンプによって加圧された燃料は、デリバリパイプ内で蓄圧され筒内噴射用インジェクタを通じて燃焼室内に噴射される。
The
When the fuel is pressurized by the high-pressure pump and supplied to the delivery pipe, the
ところで、高圧ポンプの吐出量はデリバリパイプの容積に対して非常に小さいため、機関始動時のようにデリバリパイプ内に燃料が満たされていない場合には、噴射に必要な圧力まで燃料を加圧するのに長期間を要することとなる。このため、こうした機関始動時等には、スピル弁8を常に開弁状態に維持して高圧ポンプによる加圧を行わずにフィードポンプの吐出力によって燃料をデリバリパイプに供給し、フィードポンプの吐出圧で燃料を噴射するフィード圧噴射を実行する。こうしたフィード圧噴射によれば、迅速にデリバリパイプ内を燃料で満たし、燃料を噴射することができるようになる。
ところで、高圧ポンプのプランジャ2は、こうしたフィード圧噴射時にあってもカムシャフト6の回転に伴い往復動しているため、デリバリパイプ内の燃料圧力はその影響によって変動する。具体的には図8に示されるように、プランジャ2が上昇するのに伴って燃料圧力が上昇、プランジャ2が下降するのに伴って燃料圧力が下降し、デリバリパイプ内の燃料圧力は周期的に脈動する。尚、図8は、プランジャ2の往復動とデリバリパイプ内の燃料圧力の変化の関係を示すタイミングチャートである。
By the way, since the
図7(a),(b)に示されるように、駆動カム7は3つのカム山を有しているため、プランジャ2は内燃機関の出力軸が2回転する720°CAの期間に3回の往復動を繰り返す。ここで、例えば6気筒の内燃機関にあっては、この720°CAの期間に120°CA間隔で各気筒に対する燃料噴射が行われる。このとき上述したようにデリバリパイプ内の燃料圧力に脈動があると、図8に示されるように第1〜6気筒に対する燃料噴射INJ1〜6に際してデリバリパイプ内の燃料圧力にばらつきが生じる場合がある。
As shown in FIGS. 7A and 7B, since the
内燃機関の燃料噴射量は、一般に燃料圧力とインジェクタの開弁制御時間、即ち燃料噴射時間によって制御される。従って、燃料噴射時間が同一の場合であっても、このようにデリバリパイプ内の燃料圧力が異なる場合には燃料噴射量が気筒毎にばらつくため、空燃比に乱れが生じたり、気筒間でトルク変動が発生し機関運転が不安定になったりする等々の不都合が発生するおそれがある。 The fuel injection amount of the internal combustion engine is generally controlled by the fuel pressure and the valve opening control time of the injector, that is, the fuel injection time. Therefore, even if the fuel injection time is the same, if the fuel pressure in the delivery pipe is different as described above, the fuel injection amount varies from cylinder to cylinder. There is a risk that inconveniences such as fluctuation may occur and engine operation may become unstable.
また、こうしたプランジャの往復動に起因する燃料圧力を検出しその検出結果に基づいて燃料噴射INJ1〜6における各燃料噴射時間を設定するようにすれば、こうした燃料噴射量のばらつきを減少させることはできる。しかしながら、このようにその時々の燃料圧力を検出してこれを燃料噴射時間に反映させることは、制御装置の演算能力に制約があることを考慮すると実際上極めて困難である。 Further, if the fuel pressure resulting from the reciprocating motion of the plunger is detected and the fuel injection times in the fuel injections INJ1 to INJ6 are set based on the detection result, the variation in the fuel injection amount can be reduced. it can. However, it is actually extremely difficult to detect the fuel pressure at that time and reflect it in the fuel injection time in this way, considering that there is a limitation in the calculation capability of the control device.
この発明は、上記実情に鑑みてなされたものでありその目的は、筒内噴射用のインジェクタを備える内燃機関において、機関駆動式高圧ポンプのプランジャが往復動することにより燃料圧力に脈動が生じる場合にあっても、フィード圧噴射時の気筒間の燃料噴射量のばらつきを抑制することのできる内燃機関の燃料噴射制御装置を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is an internal combustion engine having an in-cylinder injector, in which fuel pressure pulsates due to reciprocation of a plunger of an engine-driven high-pressure pump. Even so, an object of the present invention is to provide a fuel injection control device for an internal combustion engine capable of suppressing variations in the fuel injection amount between cylinders at the time of feed pressure injection.
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項1に記載の発明は、燃料タンクの燃料を所定の圧力にて吐出するフィードポンプと、機関出力軸の回転力によってプランジャを往復動させ前記フィードポンプから加圧室に供給される燃料を加圧してデリバリパイプに供給する高圧ポンプと、内燃機関の各気筒にそれぞれ設けられて前記デリバリパイプから燃料が分配供給される筒内噴射用インジェクタと、前記高圧ポンプの加圧室に設けられて前記デリバリパイプに供給される燃料を調量するスピル弁とを備え、同高圧ポンプによって加圧され前記デリバリパイプ内で蓄圧された燃料を前記筒内噴射用インジェクタから噴射する通常噴射と、前記スピル弁を開弁状態に保持して前記フィードポンプの吐出圧に基づいて前記デリバリパイプ内の燃料を前記筒内噴射用インジェクタから噴射するフィード圧噴射とを切り替えて実行する内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記プランジャの往復動期間についてその半周期を検出する検出手段と、前記フィード圧噴射に際して燃料を複数回に分割して噴射する分割噴射を実行するとともに、それら分割された各噴射のうちの2つの噴射の時間間隔が前記検出手段によって検出される半周期と等しくなるようにこれを設定する噴射制御手段とを備えることをその要旨とする。
In the following, means for achieving the above object and its effects are described.
According to the first aspect of the present invention, there is provided a feed pump that discharges fuel in a fuel tank at a predetermined pressure, and a fuel that is supplied to the pressurizing chamber from the feed pump by reciprocating the plunger by the rotational force of the engine output shaft. A high pressure pump that pressurizes and supplies the delivery pipe, a cylinder injection injector that is provided in each cylinder of the internal combustion engine and that supplies fuel from the delivery pipe, and a pressure chamber of the high pressure pump. A spill valve for metering fuel supplied to the delivery pipe, and normal injection for injecting the fuel pressurized by the high-pressure pump and stored in the delivery pipe from the in-cylinder injector; and the spill The valve is kept open, and the fuel in the delivery pipe is injected from the in-cylinder injector based on the discharge pressure of the feed pump. In the fuel injection control apparatus for an internal combustion engine that executes switching between the feed pressure injection and the detection means for detecting the half cycle of the reciprocation period of the plunger, and the fuel is divided into a plurality of times during the feed pressure injection And injection control means for setting the time interval between two of the divided injections to be equal to the half cycle detected by the detection means. The gist.
上記構成によれば、フィード圧噴射に際して、分割された噴射のうち2つの噴射の間隔が検出手段によって検出されるプランジャの往復動の半周期と等しくなるように、即ち、燃料圧力の脈動の半周期と等しくなるように設定される。 According to the above configuration, at the time of feed pressure injection, the interval between two of the divided injections is equal to the half cycle of the reciprocation of the plunger detected by the detecting means, that is, half of the fuel pressure pulsation. It is set to be equal to the period.
そしてこのように互いの間隔が設定された2つの噴射にあっては、一方の噴射が脈動する燃料圧力の平均値よりも高い燃料圧力にて行われる場合には、他方の噴射は同平均値よりも低い燃料圧力にて行われる。その結果、このような間隔で実行される一対の噴射における燃料噴射量の和は、燃料圧力の脈動周期におけるどのタイミングで噴射する場合であっても、その脈動する燃料圧力の平均値をもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量に近づくようになる。 In the case of two injections that are set to be spaced from each other in this way, when one of the injections is performed at a fuel pressure higher than the average value of the pulsating fuel pressure, the other injection has the same average value. At lower fuel pressures. As a result, the sum of the fuel injection amounts in the pair of injections executed at such an interval is equal to the fuel pressure pulsating fuel pressure average value regardless of the timing of the fuel pressure pulsation cycle. It approaches the fuel injection amount in the case of batch injection.
その結果、各気筒において噴射される燃料の総量についても脈動の平均値をもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量に近づけることができ、機関駆動式高圧ポンプのプランジャが往復動することにより燃料圧力に脈動が生じる場合にあっても、フィード圧噴射時の気筒間の燃料噴射量のばらつきを抑制することができるようになる。 As a result, the total amount of fuel injected in each cylinder can be brought close to the fuel injection amount when the fuel is collectively injected with an average value of pulsation, and the fuel pressure is increased by the reciprocating movement of the plunger of the engine-driven high-pressure pump. Even in the case where pulsation occurs, it is possible to suppress variations in the fuel injection amount between the cylinders at the time of feed pressure injection.
尚、このようにフィード圧噴射に際して燃料を複数回に分割して噴射する分割噴射には、その分割回数が2回に設定されるものの他、3回以上に設定されるものも含まれる。
請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記噴射制御手段は、前記検出手段によって検出される半周期の間隔をおいて実行される2つの噴射の各噴射時間を等しく設定することをその要旨とする。
In addition, the divided injection in which the fuel is divided into a plurality of times during the feed pressure injection includes not only the number of divisions set to 2 but also those set to 3 or more.
According to a second aspect of the present invention, there is provided a fuel injection control device for an internal combustion engine according to the first aspect, wherein the injection control means performs two injections executed at intervals of a half cycle detected by the detection means. The gist of the present invention is to set each injection time to be equal.
上記構成によれば、検出手段によって検出される半周期と等しい間隔をもって実行される2つの噴射の燃料噴射量の和と、脈動の平均値をもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量との差を減少させることができ、フィード圧噴射時の燃料圧力の脈動に伴う気筒間の燃料噴射量のばらつきをより好適に抑制することができるようになる。 According to the above configuration, the difference between the sum of the fuel injection amounts of the two injections executed at intervals equal to the half cycle detected by the detection means and the fuel injection amount when the fuel is collectively injected with an average value of pulsation. Thus, it is possible to more suitably suppress the variation in the fuel injection amount between the cylinders due to the pulsation of the fuel pressure during the feed pressure injection.
請求項3に記載の発明は、請求項1又は請求項2に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記噴射制御手段は、前記フィード圧噴射の分割回数を2回に設定することをその要旨とする。 According to a third aspect of the present invention, in the fuel injection control device for an internal combustion engine according to the first or second aspect, the injection control means sets the division number of the feed pressure injection to two. The gist.
上述したように、検出手段によって検出される半周期と等しい間隔をもって実行される2つの噴射における燃料噴射量の和は、燃料圧力の脈動周期におけるどのタイミングで噴射する場合であっても、脈動する燃料圧力の平均値をもって一括噴射した場合の燃料噴射量に近づくようになる。 As described above, the sum of the fuel injection amounts in the two injections executed at intervals equal to the half cycle detected by the detecting means pulsates regardless of the timing of the fuel pressure pulsation cycle. The fuel injection amount in the case of batch injection with the average value of the fuel pressure approaches.
ところが、各気筒における燃料噴射を3回以上に分割して実行する場合には、上記半周期の間隔に設定された2つの噴射以外の燃料噴射に起因して各気筒において噴射される燃料の総量が燃料圧力の脈動の影響を受けやすくなる。この点、上記構成によれば、フィード圧噴射に際する各気筒における燃料噴射の分割回数が2回に設定される。そのため、燃料圧力の脈動の影響を極力小さくすることができ、フィード圧噴射時の燃料圧力の脈動に伴う気筒間の燃料噴射量のばらつきを効果的に抑制することができるようになる。 However, when the fuel injection in each cylinder is divided into three or more times and executed, the total amount of fuel injected in each cylinder due to fuel injection other than the two injections set at the interval of the half cycle. However, it becomes more susceptible to the pulsation of fuel pressure. In this regard, according to the above configuration, the number of fuel injection divisions in each cylinder during the feed pressure injection is set to two. Therefore, the influence of the pulsation of the fuel pressure can be reduced as much as possible, and the variation in the fuel injection amount between the cylinders due to the pulsation of the fuel pressure during the feed pressure injection can be effectively suppressed.
また、内燃機関の出力軸の回転に基づいてプランジャが往復駆動される機関駆動式の高圧ポンプの場合にあっては、内燃機関の機関回転速度に基づいてプランジャの往復動の周期を推定することができる。そのため、具体的には、請求項4に記載の発明によるように請求項1〜3のいずれか一項に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記検出手段は前記内燃機関の機関回転速度に基づいてプランジャの往復動の周期を推定することによりこれを検出するといった構成を採用することができる。
In the case of an engine-driven high-pressure pump in which the plunger is reciprocated based on the rotation of the output shaft of the internal combustion engine, the period of reciprocation of the plunger is estimated based on the engine rotational speed of the internal combustion engine. Can do. Therefore, specifically, in the fuel injection control device for an internal combustion engine according to any one of
請求項5に記載の発明は、請求項1〜4のいずれか一項に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記噴射制御手段は分割噴射における最初の燃料噴射時期を機関運転状態に基づいて設定するとともに、該設定される最初の燃料噴射時期を基準にその後の燃料噴射時期を設定することをその要旨とする。 According to a fifth aspect of the present invention, in the fuel injection control device for an internal combustion engine according to any one of the first to fourth aspects, the injection control means determines the first fuel injection timing in the divided injection based on the engine operating state. And the subsequent fuel injection timing is set based on the set initial fuel injection timing.
分割噴射を実行する際、その最初の燃料噴射時期は混合気の拡散状態等、燃焼状態を決定する際の寄与度が他の燃料噴射時期と比較して大きい。この点に鑑み、請求項5に記載の発明では、分割噴射における最初の燃料噴射時期を機関運転状態に基づいて設定するとともに、該設定される最初の燃料噴射時期を基準にその後の燃料噴射時期を設定するようにしている。従って、分割噴射における各燃料噴射時期を機関運転状態に即した時期に設定することができ、フィード圧噴射時における失火や機関出力の低下を抑制することができるようになる。 When the split injection is executed, the initial fuel injection timing has a larger contribution than the other fuel injection timings in determining the combustion state such as the diffusion state of the air-fuel mixture. In view of this point, in the invention according to claim 5, the first fuel injection timing in the divided injection is set based on the engine operating state, and the subsequent fuel injection timing based on the set first fuel injection timing. Is set. Accordingly, each fuel injection timing in the split injection can be set to a timing in accordance with the engine operation state, and misfire and a decrease in engine output during the feed pressure injection can be suppressed.
以下、この発明にかかる内燃機関の燃料噴射制御装置を、筒内直接噴射式の6気筒エンジンを制御する電子制御装置に具体化したものについて、図1〜図6を参照して説明する。 A fuel injection control device for an internal combustion engine according to the present invention that is embodied as an electronic control device that controls a direct injection type 6-cylinder engine will be described below with reference to FIGS.
図1は、この電子制御装置100が制御する燃料供給系の概略構成を示す模式図である。図1に示されるように燃料タンク11内に設けられたフィードポンプ10は、電動式のポンプであり、機関運転中に所定の圧力にて燃料を吐出する。フィードポンプ10は、低圧通路31によって高圧ポンプ20と接続されており、フィードポンプ10から吐出された燃料は低圧通路31を通じて高圧ポンプ20に供給される。尚、低圧通路31には、フィルタ12が設けられており、燃料に含まれる細かな異物がフィルタ12を通じて取り除かれる。
FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a fuel supply system controlled by the
また、低圧通路31にはフィードポンプ10から吐出された燃料の一部を燃料タンク11に戻すリターン通路13が接続されている。リターン通路13にはプレッシャレギュレータ14が設けられており、低圧通路31内の燃料圧力が所定の圧力以上になるとプレッシャレギュレータ14が低圧通路31とリターン通路13とを連通し、低圧通路31内の燃料の一部が燃料タンク11に戻される。こうして低圧通路31内の燃料圧力が過度に高くなることが抑制され、フィードポンプ10の駆動に伴って高圧ポンプ20には所定の圧力にて燃料が供給されるようになる。
Further, a
高圧ポンプ20には、図1に示されるようにシリンダ21が形成されており、このシリンダ21及びこれに嵌挿されたプランジャ22によって加圧室23が区画形成されている。プランジャ22の加圧室23と反対側の端部には、リフタ24が固定されている。また、エンジンの吸気カムシャフト50には、その一端に駆動カム51が設けられている。そして、図1に示されるように、リフタ24はスプリング25の付勢力によって付勢されて駆動カム51の外周面に当接されている。このため、プランジャ22は、機関運転中に吸気カムシャフト50の回転と同期して回転する駆動カム51によって加圧室23の容積を増減させるようにシリンダ21内を周期的に往復駆動される。
As shown in FIG. 1, a cylinder 21 is formed in the high-
図1に示されるように加圧室23と低圧通路31とが接続される部分には、低圧通路31を閉塞・開放するスピル弁26が設けられている。スピル弁26は、低圧通路31を閉塞・開放する弁体27と、弁体27を開弁方向に付勢するスプリング28と、電磁力によりスプリング28の付勢力に抗して弁体27を閉弁させるソレノイド29とを有している。このソレノイド29は、電子制御装置100からの制御指令に基づいて励磁され、弁体27を閉弁させる。
As shown in FIG. 1, a
また、加圧室23は、高圧通路32によりデリバリパイプ30に接続されている。この高圧通路32には、デリバリパイプ30側からの高圧ポンプ20側への燃料の逆流を防止する逆止弁33が設けられている。
The pressurizing
高圧ポンプ20によって燃料を加圧してデリバリパイプ30に供給する場合には、駆動カム51の回転に伴ってプランジャ22が下降するときにスピル弁26が開弁制御され、フィードポンプ10から吐出された燃料が加圧室23に供給される。一方、駆動カム51の回転に伴ってプランジャ22が上昇する際、適宜の時期にスピル弁26が閉弁制御され、プランジャ22の上昇に伴って加圧室23内の燃料が加圧される。そして、加圧室23内の燃料の圧力がデリバリパイプ30内の燃料の圧力よりも大きくなると逆止弁33が開弁し、加圧された燃料が高圧通路32を通じてデリバリパイプ30に供給される。
When the fuel is pressurized by the high-
デリバリパイプ30は、エンジンの各気筒に設けられたインジェクタ40に接続されている。インジェクタ40は、電子制御装置100に設けられた駆動回路101からの駆動信号に基づいて開弁しデリバリパイプ30内で蓄圧された燃料をエンジンの燃焼室内に直接噴射する。
The
尚、デリバリパイプ30には、リリーフ通路34が接続されおり、同リリーフ通路34によって燃料タンク11と接続されている。このリリーフ通路34には、デリバリパイプ30内の燃料圧力に基づいて開閉するリリーフバルブ35が設けられている。デリバリパイプ30内の燃料圧力が所定の圧力以上になるとリリーフバルブ35が開弁し、デリバリパイプ30内の燃料の一部が燃料タンク11に戻される。こうしてデリバリパイプ30内の燃料圧力が過度に高圧になることが抑制される。
A
このように構成された燃料供給系は、電子制御装置100によって制御される。電子制御装置100には、デリバリパイプ30内の燃料圧力を検出する燃圧センサ61、機関冷却水温THWを検出する水温センサ62、機関回転速度NEを検出する回転速度センサ63等が接続されている。電子制御装置100は、これら各種センサの検出値を読み込んで演算を行い、スピル弁26やインジェクタ40を含む機関各部を制御する。
The fuel supply system configured as described above is controlled by the
例えば、燃圧センサ61によって検出されるデリバリパイプ30内の燃料圧力に基づいて、高圧ポンプ20からデリバリパイプ30への燃料の供給量を調節する。具体的には、燃料噴射に伴ってデリバリパイプ30内の燃料圧力が大幅に低下した場合には、電子制御装置100は、プランジャ22の上昇行程におけるスピル弁26の閉弁時期を早くする。その結果、プランジャ22の上昇行程におけるスピル弁26の閉弁期間が長くなり、デリバリパイプ30に供給される燃料の量が多くなる。一方、燃料噴射に伴う燃料圧力の低下量が小さい場合には、プランジャ22の上昇行程におけるスピル弁26の閉弁時期を遅くする。その結果、プランジャ22の上昇行程におけるスピル弁26の閉弁期間が短くなり、デリバリパイプ30に供給される燃料の量が少なくなる。
For example, the amount of fuel supplied from the high-
ところで、高圧ポンプ20の最大吐出量はデリバリパイプ30の容積に対して非常に小さいため、機関始動時のようにデリバリパイプ30内に燃料が満たされていない場合には、噴射に必要な圧力まで燃料を加圧するのに長期間を要することとなる。
By the way, since the maximum discharge amount of the high-
このため、電子制御装置100は、機関始動時には、スピル弁26を常に開弁状態に制御して高圧ポンプ20による加圧を行わずにフィードポンプ10の吐出力によって燃料をデリバリパイプ30に供給し、フィードポンプ10の吐出圧で燃料を噴射するフィード圧噴射を実行する。こうしたフィード圧噴射によれば、迅速にデリバリパイプ30内を燃料で満たし、燃料を噴射することができるようになる。
For this reason, the
ところが、エンジンの吸気カムシャフト50の回転に基づいて駆動される高圧ポンプ20のプランジャ22は、こうしたフィード圧噴射時にあっても往復動しているため、デリバリパイプ30内の燃料圧力はプランジャ22の往復動の影響によって変動することとなる。具体的にはデリバリパイプ30内の燃料圧力は、プランジャ22が上昇するのに伴って上昇、プランジャ22が下降するのに伴って下降し、周期的に脈動するようになる。
However, since the
このため、各気筒に対する燃料噴射に際してデリバリパイプ30内の燃料圧力にばらつきが生じる場合がある。燃料噴射量は、燃料圧力とインジェクタ40の開弁制御時間、即ち燃料噴射時間によって制御される。従って、燃料噴射時間が同一の場合であっても、デリバリパイプ30内の燃料圧力が異なる場合には燃料噴射量が気筒毎にばらつくため、空燃比に乱れが生じたり、気筒間でトルク変動が発生し機関運転が不安定になったりする等々の不都合が発生するおそれがある。
For this reason, the fuel pressure in the
こうした燃料圧力の脈動の影響を抑制すべく、この燃料供給系にあっては、フィード圧噴射に際して、各気筒における燃料噴射を第1の噴射INJprimと、第2の噴射INJsecとに分割して行うようにしている。 In order to suppress the influence of such pulsation of fuel pressure, in this fuel supply system, during the feed pressure injection, the fuel injection in each cylinder is divided into the first injection INJprim and the second injection INJsec. I am doing so.
以下、図2を参照してこの分割噴射について詳細に説明する。尚、図2は、噴射行程において分割して燃料を噴射する際のインジェクタ40の開閉タイミングを示している。
図2に示されるようにこの分割噴射にあっては、噴射開始時期θinjにおいてインジェクタ40が開弁され、第1の噴射INJprimが開始される。尚、噴射開始時期θinjは、ピストンが上死点TDCに位置するタイミングを基準とする進角量として設定される。この噴射開始時期θinjの設定は、後述するように機関冷却水温THWに基づいて行われ、噴射開始時期θinjは、第1の噴射INJprimが吸入行程に開始されるように例えば290〜350°CAの範囲で設定される。インジェクタ40が開弁されてから第1噴射時間Tprimが経過すると、インジェクタ40が閉弁され第1の噴射INJprimが終了する。そして、噴射開始時期θinjから噴射間隔Tintが経過すると、再びインジェクタ40が開弁され、第2の噴射INJsecが開始される。そして、図2に示されるように第2の噴射INJsecが開始されてから第2噴射時間Tsecが経過するとインジェクタ40が閉弁されこの噴射行程における燃料噴射が終了する。
Hereinafter, this divided injection will be described in detail with reference to FIG. FIG. 2 shows the opening / closing timing of the
As shown in FIG. 2, in this divided injection, the
電子制御装置100は、上述した各種センサの検出値に基づいて噴射開始時期θinj、噴射間隔Tint、第1噴射時間Tprim、第2噴射時間Tsecを演算し、インジェクタ40に駆動指令を出力する駆動回路101にこれら噴射開始時期θinj、噴射間隔Tint、第1噴射時間Tprim、第2噴射時間Tsecを設定する。
The
以下、フィード圧噴射に際して、噴射開始時期θinj、噴射間隔Tint、第1噴射時間Tprim、第2噴射時間Tsecを設定する際の演算処理について図3〜図5を参照して説明する。 Hereinafter, the calculation process when setting the injection start timing θinj, the injection interval Tint, the first injection time Tprim, and the second injection time Tsec during the feed pressure injection will be described with reference to FIGS.
図3は上記各設定値を算出する演算処理の一連の流れを示すフローチャートである。尚、この処理は、機関始動開始時から所定期間が経過するまで電子制御装置100において所定の周期をもって繰り返し実行される。
FIG. 3 is a flowchart showing a series of calculation processes for calculating the set values. This process is repeatedly executed at a predetermined cycle in the
この処理が開始されると、まずステップS100において、水温センサ62によって検出された機関冷却水温THWに基づいて各気筒において噴射される総燃料噴射量Qtotalが算出される。総燃料噴射量Qtotalの算出は、電子制御装置100のメモリに予め記憶された演算マップを参照して行われる。
When this process is started, first, in step S100, the total fuel injection amount Qtotal injected in each cylinder is calculated based on the engine cooling water temperature THW detected by the
機関冷間時には、燃料が霧化しにくいため燃焼の安定化を図るべく総燃料噴射量Qtotalを多く設定することが望ましい。そのため、総燃料噴射量Qtotal算出用の演算マップは、図4に示されるように機関冷却水温THWが低いほど総燃料噴射量Qtotalが多くなるように設定される。 When the engine is cold, the fuel is difficult to atomize, so it is desirable to set the total fuel injection amount Qtotal to be large in order to stabilize the combustion. Therefore, the calculation map for calculating the total fuel injection amount Qtotal is set so that the total fuel injection amount Qtotal increases as the engine coolant temperature THW decreases as shown in FIG.
次に、ステップS110において、機関冷却水温THWに基づいて噴射開始時期θinjが算出される。噴射開始時期θinjの算出は、総燃料噴射量Qtotalの算出と同様に電子制御装置100のメモリに予め記憶された演算マップを参照して行われる。
Next, in step S110, the injection start timing θinj is calculated based on the engine coolant temperature THW. The calculation of the injection start timing θinj is performed with reference to a calculation map stored in advance in the memory of the
フィード圧噴射時には吸入行程において燃料噴射を行うが、機関冷間時にあっては、ピストンとインジェクタ40との距離が近い吸入行程初期に燃料を噴射すると燃料がピストン頂面ではね返り、点火プラグに付着しやすい。点火プラグに燃料が付着すると失火を招くおそれがあり、こうした失火の発生を抑制する上では、ピストンがある程度下降するのを待ってから燃料を噴射することが望ましい。そのため、噴射開始時期θinj算出用の演算マップにあっては、図5に示されるように機関冷却水温THWが低いほど噴射開始時期θinjが遅角側の時期に設定される。
During feed pressure injection, fuel is injected during the intake stroke. However, when the engine is cold, if fuel is injected at the beginning of the intake stroke where the distance between the piston and the
こうしてステップS110を通じて、噴射開始時期θinjが算出されるとステップS120へと進み、ステップS100において算出した総燃料噴射量Qtotalに基づいて、第1の噴射INJprimにおける燃料噴射時間である第1噴射時間Tprim及び第2の噴射INJsecにおける燃料噴射時間である第2噴射時間Tsecが算出される。ステップS120では、まず、フィードポンプ10の吐出圧によって総燃料噴射量Qtotalの燃料を噴射するための総噴射時間Ttotalが算出される。そして、この総噴射時間Ttotalの半分の時間が第1噴射時間Tprim及び第2噴射時間Tsecとして算出される。即ち第1噴射時間Tprimと第2噴射時間Tsecは、等しい値に設定される。 Thus, when the injection start timing θinj is calculated through step S110, the process proceeds to step S120, and based on the total fuel injection amount Qtotal calculated in step S100, the first injection time Tprim which is the fuel injection time in the first injection INJprim. The second injection time Tsec, which is the fuel injection time in the second injection INJsec, is calculated. In step S120, first, a total injection time Ttotal for injecting fuel of the total fuel injection amount Qtotal is calculated based on the discharge pressure of the feed pump 10. Then, half the total injection time Ttotal is calculated as the first injection time Tprim and the second injection time Tsec. That is, the first injection time Tprim and the second injection time Tsec are set to the same value.
次に、ステップS130において、回転速度センサ63によって検出される機関回転速度NEに基づいて、プランジャ22の往復動の周期Tcyclが算出される。高圧ポンプ20を駆動する駆動カム51は、図1に示されるように3つのカム山を有している。そのため、エンジンの出力軸が2回転する720°CAの期間の間にプランジャ22は、3往復することとなる。そこでステップS110では、機関回転速度NEに基づいてエンジンの出力軸が2回転するのに要する時間が算出され、この時間の1/3の時間がプランジャ22の往復動の周期Tcyclとして算出される。
Next, in step S <b> 130, the reciprocating cycle Tcycl of the
こうしてプランジャ22の往復動の周期Tcyclが算出されると、ステップS140に進み、算出された周期Tcyclに基づいて、2回に分割しておこなわれる噴射の噴射間隔Tintが算出される。ここでは、算出された周期Tcyclの1/2の時間、即ちプランジャ22の半周期が噴射間隔Tintとして算出される。
When the period Tcycl of the reciprocating motion of the
こうしてステップS100〜140を通じて、噴射開始時期θinj、噴射間隔Tint、第1噴射時間Tprim、第2噴射時間Tsecが算出されると、ステップS150へと進み、ステップS150において、これら算出された噴射開始時期θinj、噴射間隔Tint、第1噴射時間Tprim、第2噴射時間Tsecが駆動回路101に設定される。そして、この処理を一旦終了する。駆動回路101は、上記の演算処理を通じて設定された噴射開始時期θinj、噴射間隔Tint、第1噴射時間Tprim、第2噴射時間Tsecに基づいてインジェクタ40を開閉し、燃料を2回に分割して噴射させる。
Thus, when the injection start timing θinj, the injection interval Tint, the first injection time Tprim, and the second injection time Tsec are calculated through steps S100 to 140, the process proceeds to step S150, and in step S150, these calculated injection start times are calculated. θinj, injection interval Tint, first injection time Tprim, and second injection time Tsec are set in the
以下、フィード圧噴射に際して、このように2回に分割して燃料を噴射することによる作用効果について図6を参照して説明する。尚、図6は各噴射INJprim,INJsecのタイミングと燃料圧力との関係を示すタイミングチャートである。 Hereinafter, the operation and effect obtained by injecting the fuel by dividing the feed pressure into two in this way will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a timing chart showing the relationship between the timing of each injection INJprim, INJsec and the fuel pressure.
上述したようにフィード圧噴射に際してデリバリパイプ30内の燃料圧力はプランジャ22の往復動に伴って脈動し、図6に示されるように最大値Pmaxと最小値Pminとの間でプランジャ22の往復動の半周期ごとに増大、減少を繰り返す。
As described above, the fuel pressure in the
上述したステップS100〜150の演算処理を通じて第1の噴射INJprimと第2の噴射INJsecとの噴射間隔Tintは、この脈動の半周期と等しく設定されている。このため、例えば図6に示されるように、丸印で示された第1の噴射INJprimにおける燃料圧力が、脈動する燃料圧力の平均値PaveよりもΔaだけ大きな最大値Pmaxとなる場合には、第2の噴射INJsecにおける燃料圧力は平均値PaveよりもΔaだけ小さな最小値Pminとなる。また一方、噴射開始時期θinjが更に遅角されたタイミングに設定され、図6に三角印で示されるように第1の噴射INJprimにおける燃料圧力が平均値PaveよりもΔbだけ大きい燃料圧力となる場合には、第2の噴射INJsecにおける燃料圧力は平均値PaveよりもΔbだけ小さい燃料圧力となる。このように、各噴射INJprim,INJsecの噴射間隔Tintが燃料圧力の変化の半周期と等しく設定されている場合には、燃料圧力の脈動周期におけるどのタイミングで噴射する場合であっても、一方の噴射が平均値Paveよりも所定量だけ高い燃料圧力にて行われる場合には、他方の噴射は平均値Paveよりも同量だけ低い燃料圧力にて行われるようになる。 Through the arithmetic processing in steps S100 to S150 described above, the injection interval Tint between the first injection INJprim and the second injection INJsec is set equal to the half cycle of this pulsation. Therefore, for example, as shown in FIG. 6, when the fuel pressure in the first injection INJprim indicated by a circle becomes a maximum value Pmax larger by Δa than the average value Pave of the pulsating fuel pressure, The fuel pressure in the second injection INJsec becomes a minimum value Pmin that is smaller than the average value Pave by Δa. On the other hand, when the injection start timing θinj is further delayed, and the fuel pressure in the first injection INJprim becomes a fuel pressure that is larger than the average value Pave by Δb, as indicated by a triangle mark in FIG. The fuel pressure in the second injection INJsec is a fuel pressure that is smaller than the average value Pave by Δb. In this way, when the injection interval Tint of each injection INJprim, INJsec is set equal to the half cycle of the change in fuel pressure, one of the injection pressures at any timing in the pulsation cycle of the fuel pressure When the injection is performed at a fuel pressure higher than the average value Pave by a predetermined amount, the other injection is performed at a fuel pressure lower than the average value Pave by the same amount.
以上説明した本実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。
(1)各噴射INJprim,INJsecにおける燃料噴射量の和は、燃料圧力の脈動周期におけるどのタイミングで噴射する場合であっても、脈動する燃料圧力の平均値Paveをもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量に近づくようになる。
According to the embodiment described above, the following effects can be obtained.
(1) The sum of the fuel injection amounts in each injection INJprim, INJsec is the fuel when the fuel is collectively injected with the average value Pave of the pulsating fuel pressure regardless of the timing of the fuel pressure pulsation cycle. It approaches the injection amount.
その結果、機関駆動式の高圧ポンプ20のプランジャ22が往復動することにより燃料圧力に脈動が生じる場合にあっても、フィード圧噴射時の気筒間の燃料噴射量のばらつきを抑制することができるようになる。
(2)また、第1噴射時間Tprimと、第2噴射時間Tsecとが等しく設定されているため、各噴射INJprim,INJsecのうち、一方の噴射における燃料噴射量が増大する量と、他方の噴射における燃料噴射量が減少する量とは略等しくなる。
As a result, even when the pulsation occurs in the fuel pressure due to the reciprocating movement of the
(2) Further, since the first injection time Tprim and the second injection time Tsec are set equal to each other, among the injections INJprim and INJsec, the amount by which the fuel injection amount in one injection increases and the other injection Is substantially equal to the amount by which the fuel injection amount decreases.
その結果、各噴射INJprim,INJsecにおける燃料噴射量の和と、脈動する燃料圧力の平均値Paveをもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量との差を減少させることができ、フィード圧噴射時の燃料圧力の脈動に伴う気筒間の燃料噴射量のばらつきをより好適に抑制することができるようになる。
(3)各気筒における燃料噴射を3回以上に分割して実行する場合には、噴射間隔が上記半周期の間隔に設定された2つの噴射以外の燃料噴射に起因して各気筒において噴射される燃料の総量が燃料圧力の脈動の影響を受けやすくなる。この点、上記実施形態では、フィード圧噴射に際する各気筒における燃料噴射の分割回数が2回に設定されている。そのため、燃料圧力の脈動の影響を極力小さくすることができ、フィード圧噴射時の燃料圧力の脈動に伴う気筒間の燃料噴射量のばらつきを効果的に抑制することができるようになる。
(4)分割噴射を実行する際、その最初の燃料噴射時期は混合気の拡散状態等、燃焼状態を決定する際の寄与度が他の燃料噴射時期と比較して大きい。この点に鑑み、上記実施形態では、分割噴射における噴射開始時期θinjを機関運転状態と相関を持つ機関冷却水温THWに基づいて設定するとともに、該設定される噴射開始時期θinjを基準にその後の燃料噴射時期を設定するようにしている。従って、分割噴射における各噴射INJprim,INJsecの噴射時期を機関運転状態に即した時期に設定することができ、フィード圧噴射時における失火や機関出力の低下を抑制することができるようになる。
As a result, the difference between the sum of the fuel injection amounts in the respective injections INJprim and INJsec and the fuel injection amount when the fuel is collectively injected with the average value Pave of the pulsating fuel pressure can be reduced. Variations in the fuel injection amount between the cylinders accompanying the pulsation of the fuel pressure can be more suitably suppressed.
(3) When the fuel injection in each cylinder is divided into three or more times and executed, the fuel is injected in each cylinder due to fuel injection other than the two injections in which the injection interval is set to the half cycle interval. The total amount of fuel is susceptible to pulsation of fuel pressure. In this regard, in the above embodiment, the number of fuel injection divisions in each cylinder during the feed pressure injection is set to two. Therefore, the influence of the pulsation of the fuel pressure can be reduced as much as possible, and the variation in the fuel injection amount between the cylinders due to the pulsation of the fuel pressure during the feed pressure injection can be effectively suppressed.
(4) When split injection is performed, the initial fuel injection timing has a greater contribution than the other fuel injection timings in determining the combustion state such as the diffusion state of the air-fuel mixture. In view of this point, in the above-described embodiment, the injection start timing θinj in the divided injection is set based on the engine coolant temperature THW having a correlation with the engine operation state, and the subsequent fuel is set based on the set injection start timing θinj. The injection timing is set. Therefore, the injection timing of each injection INJprim and INJsec in the split injection can be set to a timing that is in line with the engine operating state, and misfire and a decrease in engine output during feed pressure injection can be suppressed.
尚、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記実施形態では第1噴射時間Tprimと、第2噴射時間Tsecとが等しく設定される構成を示したが、第1噴射時間Tprimと、第2噴射時間Tsecとが異なる長さに設定される構成を採用してもよい。各噴射時間Tprim,Tsecが異なる場合であっても、各噴射INJprim,INJsecがプランジャの往復動の半周期と等しい噴射間隔Tintをもって実行される場合にあっては、一方の噴射における燃料噴射量が増大する場合には、他方の噴射における燃料噴射量は減少するようになる。そのため、各噴射INJprim,INJsecにおける燃料噴射量の和は、燃料圧力の脈動周期におけるどのタイミングで噴射する場合であっても、脈動する燃料圧力の平均値Paveをもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量に近づくようになる。
In addition, the said embodiment can also be implemented with the following forms which changed this suitably.
In the above embodiment, the first injection time Tprim and the second injection time Tsec are set to be equal. However, the first injection time Tprim and the second injection time Tsec are set to different lengths. A configuration may be adopted. Even when the injection times Tprim and Tsec are different, if each injection INJprim and INJsec is executed with an injection interval Tint equal to the half cycle of the reciprocating movement of the plunger, the fuel injection amount in one injection is When it increases, the fuel injection amount in the other injection decreases. Therefore, the sum of the fuel injection amounts in each of the injections INJprim and INJsec is the fuel injection when the fuel is collectively injected with the average value Pave of the pulsating fuel pressure regardless of the timing of the fuel pressure pulsation cycle. Get closer to the amount.
・上記実施形態では、図4、図5において例示したように、機関冷却水温THWが低いほど総燃料噴射量Qtotalが多くなるように、また機関冷却水温が低いほど噴射開始時期θinjが遅角側の時期に設定するようにしたが、総燃料噴射量Qtotal、噴射開始時期θinjの設定態様はこれに限定されるものではない。また、これら総燃料噴射量Qtotal、噴射開始時期θinjを設定するためのパラメータとして機関冷却水温THWに代えて、或いはこれに加えて他のパラメータを採用することもできる。要するに、機関運転状態に即したかたちでこれら総燃料噴射量Qtotal、噴射開始時期θinjが設定されればよい。 In the above embodiment, as illustrated in FIGS. 4 and 5, the lower the engine coolant temperature THW, the greater the total fuel injection amount Qtotal, and the lower the engine coolant temperature, the more retarded the injection start timing θinj is. However, the setting mode of the total fuel injection amount Qtotal and the injection start timing θinj is not limited to this. Further, as a parameter for setting the total fuel injection amount Qtotal and the injection start timing θinj, other parameters can be used instead of or in addition to the engine cooling water temperature THW. In short, the total fuel injection amount Qtotal and the injection start timing θinj may be set in accordance with the engine operating state.
・フィード圧噴射に際して燃料を複数回に分割して噴射する際に、その分割回数を2回に設定するものの他、3回以上に設定する場合にあってもこの発明を適用することができる。即ち、プランジャの往復動の周期の半周期と等しい間隔となる2つの噴射を含んでいれば、このように互いの間隔が設定された2つの噴射について、一方の噴射が脈動する燃料圧力の平均値よりも高い燃料圧力にて行われる場合、他方の噴射はその脈動する燃料圧力の平均値よりも低い燃料圧力にて行われるようになる。そのため、このような間隔で実行される一対の噴射における燃料噴射量の和は、燃料圧力の脈動周期におけるどのタイミングで噴射する場合であっても、脈動する燃料圧力の平均値をもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量に近づくようになる。その結果、各気筒において噴射される燃料の総量についても脈動の平均値をもって燃料を一括噴射した場合の燃料噴射量に近づけることができる。 The present invention can be applied to the case where the fuel is divided into a plurality of times and the number of times of division is set to 2 or more when the fuel is divided into feed pressures. That is, if two injections having an interval equal to the half cycle of the reciprocating period of the plunger are included, the average of the fuel pressure at which one injection pulsates with respect to the two injections that are set to each other in this way. When the fuel pressure is higher than the value, the other injection is performed at a fuel pressure lower than the average value of the pulsating fuel pressure. For this reason, the sum of the fuel injection amounts in the pair of injections executed at such intervals is the fuel injection with the average value of the pulsating fuel pressure regardless of the timing of the fuel pressure pulsation cycle. It approaches the fuel injection amount in the case. As a result, the total amount of fuel injected in each cylinder can be brought close to the fuel injection amount when the fuel is collectively injected with an average value of pulsation.
・上記実施形態では、プランジャ22の上昇行程においてスピル弁26の閉弁期間を変更することによりデリバリパイプ30への燃料の供給量を調節する高圧ポンプ20を示した。これに対して、プランジャ22の下降行程におけるスピル弁26の開弁期間を変更することによってデリバリパイプ30への燃料の供給量を調節する高圧ポンプを備えた燃料供給系にあってもこの発明を適用することができる。
In the above embodiment, the
・また、エンジンの吸気カムシャフト50に設けられた駆動カム51によって駆動される高圧ポンプ20を示したが、排気カムシャフトやクランクシャフトに設けられた駆動カムによって駆動される高圧ポンプ等、機関出力軸の回転力によって駆動される高圧ポンプを備えた燃料供給系であればこの発明を適用することができる。
Further, although the
・上記実施形態では、機関始動時にこの発明にかかる分割噴射を実行する構成を示したが、この発明は機関始動時のフィード圧噴射に限定されるものではない。燃料圧力の周期的な脈動が発生するフィード圧噴射に際して、この発明にかかる分割噴射を実行することにより脈動の影響による不都合の発生を抑制することができる。 -Although the structure which performs the division | segmentation injection concerning this invention at the time of engine starting was shown in the said embodiment, this invention is not limited to the feed pressure injection at the time of engine starting. In the feed pressure injection in which the periodic pulsation of the fuel pressure is generated, the occurrence of inconvenience due to the influence of the pulsation can be suppressed by executing the divided injection according to the present invention.
・また、上記実施形態では、燃料噴射装置として筒内噴射用のインジェクタ40のみを備えた燃料供給系に対してこの発明を適用した例を示したが、この発明は、筒内噴射用のインジェクタに加え、吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射用のインジェクタを備えた燃料供給系にあっても適用することができる。
In the above-described embodiment, an example in which the present invention is applied to the fuel supply system including only the in-
・フィード圧噴射時における燃料圧力の脈動の影響による気筒毎の燃料噴射量のばらつきは、上記実施形態で示したような6気筒の内燃機関に限らず、4気筒、8気筒等の内燃機関にあっても概ね共通して発生するものであり、この発明は、6気筒エンジンに限らず、4気筒、8気筒等のエンジンに適用することができる。 -Variation in fuel injection amount for each cylinder due to the influence of fuel pressure pulsation during feed pressure injection is not limited to the 6-cylinder internal combustion engine as shown in the above embodiment, but is applicable to internal combustion engines such as 4-cylinder and 8-cylinder. However, the present invention is not limited to a six-cylinder engine, and can be applied to engines such as a four-cylinder engine and an eight-cylinder engine.
10…フィードポンプ、11…燃料タンク、12…フィルタ、13…リターン通路、14…プレッシャレギュレータ、20…高圧ポンプ、21…シリンダ、22…プランジャ、23…加圧室、24…リフタ、25…スプリング、26…スピル弁、27…弁体、28…スプリング、29…ソレノイド、30…デリバリパイプ、31…低圧通路、32…高圧通路、33…逆止弁、34…リリーフ通路、35…リリーフバルブ、40…インジェクタ、50…吸気カムシャフト、51…駆動カム、61…燃圧センサ、62…水温センサ、63…回転速度センサ、100…電子制御装置、101…駆動回路。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Feed pump, 11 ... Fuel tank, 12 ... Filter, 13 ... Return passage, 14 ... Pressure regulator, 20 ... High pressure pump, 21 ... Cylinder, 22 ... Plunger, 23 ... Pressurizing chamber, 24 ... Lifter, 25 ...
Claims (5)
前記プランジャの往復動期間についてその半周期を検出する検出手段と、
前記フィード圧噴射に際して燃料を複数回に分割して噴射する分割噴射を実行するとともに、それら分割された各噴射のうちの2つの噴射の時間間隔が前記検出手段によって検出される半周期と等しくなるようにこれを設定する噴射制御手段とを備える
ことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 A feed pump that discharges fuel in the fuel tank at a predetermined pressure, and a high pressure that reciprocates the plunger by the rotational force of the engine output shaft to pressurize the fuel supplied from the feed pump to the pressurizing chamber and supply it to the delivery pipe A pump, an in-cylinder injector provided in each cylinder of the internal combustion engine to which fuel is distributed and supplied from the delivery pipe, and a fuel provided in the pressurizing chamber of the high-pressure pump and supplied to the delivery pipe. A normal injection for injecting the fuel pressurized by the high-pressure pump and accumulated in the delivery pipe from the in-cylinder injector, and holding the spill valve in an open state. Feed pressure injection for injecting fuel in the delivery pipe from the in-cylinder injector based on the discharge pressure of the feed pump. The fuel injection control device for an internal combustion engine that executes Te Toggles,
Detecting means for detecting a half cycle of the reciprocating period of the plunger;
In the feed pressure injection, divided injection is performed in which the fuel is divided into a plurality of injections, and the time interval between two of the divided injections is equal to the half cycle detected by the detection means. The fuel injection control device for an internal combustion engine, comprising:
前記噴射制御手段は、前記検出手段によって検出される半周期の間隔をおいて実行される2つの噴射の各噴射時間を等しく設定する
ことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 The fuel injection control device for an internal combustion engine according to claim 1,
The fuel injection control device for an internal combustion engine, wherein the injection control means sets the injection times of two injections executed at intervals of a half cycle detected by the detection means.
前記噴射制御手段は、前記フィード圧噴射の分割回数を2回に設定する
ことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 The fuel injection control device for an internal combustion engine according to claim 1 or 2,
The fuel injection control device for an internal combustion engine, wherein the injection control means sets the number of divisions of the feed pressure injection to two.
前記検出手段は前記内燃機関の機関回転速度に基づいてプランジャの往復動の周期を推定することによりこれを検出する
ことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 The fuel injection control device for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 3,
The fuel injection control device for an internal combustion engine, wherein the detection means detects the estimation by estimating a period of reciprocation of the plunger based on an engine rotational speed of the internal combustion engine.
前記噴射制御手段は分割噴射における最初の燃料噴射時期を機関運転状態に基づいて設定するとともに、該設定される最初の燃料噴射時期を基準にその後の燃料噴射時期を設定する
ことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。 The fuel injection control device for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 4,
The injection control means sets an initial fuel injection timing in split injection based on an engine operating state, and sets a subsequent fuel injection timing based on the set initial fuel injection timing. Engine fuel injection control device.
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2006
- 2006-11-08 JP JP2006302752A patent/JP2008121426A/en active Pending
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