JP2008067048A

JP2008067048A - 波長変換型波長分割多重伝送装置

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Publication number: JP2008067048A
Application number: JP2006242705A
Authority: JP
Inventors: Toshiaki Kuri; 敏明久利; Kenichi Kitayama; 研一北山; Hiroyuki Toda; 裕之戸田
Original assignee: Osaka University NUC; National Institute of Information and Communications Technology; Doshisha Co Ltd
Current assignee: Osaka University NUC; National Institute of Information and Communications Technology; Doshisha Co Ltd
Priority date: 2006-09-07
Filing date: 2006-09-07
Publication date: 2008-03-21
Anticipated expiration: 2026-09-07
Also published as: JP4810366B2

Abstract

【課題】高密度波長分割多重伝送を行なう際に、ダウンリンクでアップコンバージョンを行い、アップリンクでダウンコンバージョンを行なう。
【解決手段】入射光が等波長間隔で櫛歯状の光波を含むときに、それを第１の分波器で分波し、それぞれの電気信号で変調して、第１の分波器に比べて周波数的に僅かにずれた透過特性を持ち、上側帯波と下側帯波の透過率とが異なった透過特性をもつ濾波器に通した後、合波するか、あるいは、上側帯波と下側帯波の透過率とが異なった透過特性をもつ合波器で合波するか、して、伝送路で伝送し、上記と同じ透過特性の分波器を用いて、搬送波と両側帯波との組ごとに分波し、その出力から周波数変換に必要な異なる２組を選択して、光電変換器上で混合し、予め決められた電気信号を濾波器で選択することで、周波数変換するようにする。
【選択図】図１

Description

この発明は、光学的周波数インターリーブを用いてダウンリンクの際にはアップコンバージョンを行い、アップリンクの際にはダウンコンバージョンを行なうミリ波帯光ファイバ無線（ＲｏＦ）システムを構成するための波長変換型波長分割多重伝送装置に関している。

ミリ波帯の電波は、直進性が強く、また空中を伝搬する際の減衰が大きいことから、一つのアンテナでカバーできるサービス範囲の小さな放送や無線ネットワークに使われることが想定されている。また、カバー範囲が小さいという特性を積極的に用いて、異なった内容を、多数の放送端末もしくは通信端末の放送もしくは通信による干渉を避けて設けたり、多数の無線アクセスポイントを設けたりして周波数利用効率の向上に貢献することができる。

このように、ミリ波帯の電波が注目されているが、その伝送には、通常、導波管や同軸ケーブルが必要であり、敷設コストが高い、伝送路の重量が重い、伝送路の帯域幅に制限がある、伝送路の伝送損失が大きい、などの問題がある。

一方、ミリ波帯の信号で光波を変調して光ファイバで伝送することは、低コストで、遠方まで伝送できる有用な光ファイバ無線（ＲｏＦ）技術であることが知られている。この技術を用いれば、例えば、レーザ光源からの光搬送波を６０ＧＨｚ帯の信号で変調し、光ファイバで伝送し、アクセスポイントで受信して光電変換で復調しアンテナから放射することができる。アクセスポイントごとに異なるミリ波信号を伝送するためには光ファイバ資源を有効に活用するため、波長の異なる複数の光搬送波をそれぞれのミリ波信号で変調し、合波して、波長分割多重方式で１本の光ファイバで伝送する。この場合は、それぞれのアクセスポイントでは、目的のミリ波信号の載った波長の光を選択して光電変換し、送信アンテナから放射する。以上はダウンリンクを想定したものであるが、アップリンクについても同様な操作により、受信ミリ波信号を収容することができる。

本発明は、ミリ波帯ＲｏＦに高密度波長分割多重技術を適用したものであるが、ダウンリンクにおいて、アクセスポイントで光電変換する際に、電波の周波数のアップコンバージョンを行うことで、中央制御局内におけるレーザ光源からの光搬送波を変調する際のミリ波帯の周波数装置を簡略化するものである。また、アップリンクでは逆に、アクセスポイントではレーザ光源からの光搬送波を受信アンテナで受信した高い周波数で変調を行うものの、受信側となる中央制御局においてダウンコンバージョンを行なうことで光電変換する際に低い周波数に変換し、受信装置を低周波化できる、という特徴もある。

［従来例１］
非特許文献１、２には、それぞれ、ＲｏＦシステムで、ＳＣ（スーパーコンティニュアム）光源を用い、光アップコンバージョンを行うものが開示されている。しかし、これらは、両側帯波を用いるものであり、片方の側帯波を抑圧して用いるものではなく、本発明とは異なっている。

H. Toda, et al., "WDM MM-WAVE-BAND RADIO-ON-FIBER SYSTEM USING SINGLE SUPERCONTINUUM LIGHT SOURCE IN COOPERATION WITH PHOTONIC UP-CONVERSION", PP.161-164, TA-2 MWP'04, 2004. T.Nakasyotani, et al., "WDM Millimeter-Wave-Band Radio-On-Fiber System Using a Supercontinuum Light Source", ECOC 2004 Preceedings-Vol.3, Paper We4.P159

高密度波長分割多重で複数のミリ波信号を伝送する際に、受信側でミリ波信号の周波数変換を複数同時に行なう。

この発明を適用することにより、高密度波長分割多重伝送を行なう際に、高精度に周波数間隔が安定した多波長光源の周波数安定度を積極的に活用し，ダウンリンクでアップコンバージョンを行い、アップリンクでダウンコンバージョンを行なうことができるので、ＲｏＦで用いる高周波信号を高密度で伝送すると共に、基地局側では、前記の高周波信号よりも低い周波数で変調を行なうことができる。

本発明の波長変換型波長分割多重伝送装置は、入射光を分波する第１の分波器と、上記の分波器の出力のそれぞれの光波を変調する光変調器の複数と、上記の光変調器からの光波を入力する濾波器と前記の濾波器の出力を合波する合波器、あるいは、上記の光変調器からの光波を入力し合波する合波器と、上記のいずれかの合波器の出力を伝送する伝送路と、上記の伝送路で伝送された光波を分波する第２の分波器と、上記の第２の分波器の出力を混合する光電変換器と、上記の光電変換器の出力を濾波する濾波器と、を備えるものとする。この構成で、入射光が等波長間隔で櫛歯状に並んだ複数の光波を含むときに、前記入射光に含まれる複数の光波のそれぞれを、第１の分波器で分波して、等波長間隔で櫛歯状に並んだ複数の光波を別々に扱えるようにする。また、分波したそれぞれの光波をそれぞれの電気信号で変調して搬送波と両側帯波との組を複数生成する。次に、上記の複数の搬送波の波長間隔と同じ波長間隔で等波長間隔に並んだ透過特性を持ち、さらに、上記の組のそれぞれにおいて上側帯波の透過率と下側帯波の透過率とが異なって予め決められた大小関係のある透過特性をもつ濾波器、に通した後、合波する。換言すれば上記の搬送波と両側帯波を透過するが中心周波数が第１の分波器の透過特性からずれているために透過する側帯波が対称でなくなる濾波器に通した後、合波する。あるいは、上記の複数の搬送波の波長間隔と同じ波長間隔で等波長間隔に並んだ透過特性を持ち、さらに、上記の組のそれぞれにおいて上側帯波の透過率と下側帯波の透過率とが異なって予め決められた大小関係のある透過特性をもつ合波器で合波する。換言すれば上記の搬送波と両側帯波を透過するが中心周波数が第１の分波器の透過特性からずれているために透過する側帯波が対称でなくなる合波器で合波する。合波した信号を伝送路で伝送し、上記の濾波器あるいは合波器の透過特性における大小関係と同じ大小関係を、上側帯波と下側帯波の透過特性における大小関係において持つ分波器を用いて、搬送波と両側帯波との組ごとに分波する。次に、上記の分波器の出力から周波数変換に必要な異なる２組を選択して、光電変換器上で混合する。上記の２組のそれぞれの搬送波と高強度の方の側帯波との混合による２つの電気信号から予め決められた電気信号を濾波器で選択することで、周波数変換するようにする。

また、上記の分波器の出力に含まれる２つの搬送波を選択し合波する光波選択手段の複数と、前記の光波選択手段の選択した２つの光波を電気信号で変調する変調器の複数と、前記の複数の変調器の出力を合波する合波器と、上記の合波器で合波された光波を伝送する伝送路と、伝送された光波を受信し、上記の搬送波と両側帯波との組ごとに分波する分波器と、上記の分波器の出力から上記の光波選択手段で選択され異なる２組を選択する光路と、選択された光路の光波を混合する光電変換器と、上記の光電変換器の出力に含まれ、搬送波と高強度の側帯波との組の２組の異なる組に属する搬送波と側帯波との混合による２つの電気信号から、予め決められた電気信号を選択する濾波器と、をさらに備える様にする。ただし、上記の合波器あるいは分波器は、上記の濾波器あるいは合波器の透過特性における大小関係と逆の大小関係を、上側帯波と下側帯波の透過特性において持つようにする。

以下に、この発明の波長変換型波長分割多重伝送装置の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。以下の説明においては、誤解を避けるために括弧つきの符号を数字の直後に用いる。

図１に、本発明の適用例として、ＳＣ（スーパーコンティニュアム）光源１を用いた全二重ＤＷＤＭ（高密度波長分割多重方式）ミリ波帯ＲｏＦシステムを構成する波長変換型波長分割多重伝送装置の構成を示す。また、図１の（ａ）；ＳＣ出力、（ｂ）；中間周波数（ＩＦ）帯ダウンリンク信号で変調をかけた後にＡＷＧ（アレイ導波路回析格子）２（５）で合波した出力、（ｃ）；ＡＷＧ３（８）の出力（つまりダウンリンクフォトダイオード（ＰＤ）１０入力）、（ｄ）；ミリ波帯アップリンク信号で変調した後の、つまり電界吸収型変調器（ＥＡＭ）（２１）の出力、および、（ｅ）；ＡＷＧ５（１５）の出力（アップリンクＰＤ１０入力）の光スペクトルを、図２に示す。ダウンリンクとアップリンクのミリ波帯信号の周波数は、それぞれ５９．６ＧＨｚと６０．０ＧＨｚとし，それぞれのＩＦ帯信号の周波数はそれぞれ９．６ＧＨｚと１０．０ＧＨｚとした。また、ＳＣ光源からの光を分波して、周波数間隔２５ＧＨｚのスペクトルピーク列をもった光波を発生させる。

ダウンリンクにおいては、個々のＳＣモードをＡＷＧ１（２）で分波した後（図２（ａ））、フォトニックアップコンバージョンを行うために、全てのＳＣモードに９．６ＧＨｚＩＦの信号で光変調器（Ｍｏｄ_d）４を用いて、強度変調を行なう。ここでは光変調器としては，ニオブ酸リチウムのマッハツェンダー型変調器を想定している。次に、変調された信号を、ＡＷＧ２（５）で合波する。得られる信号を図２（ｂ）に示す。このように生成されたＤＷＤＭ−ＲｏＦ信号は、２５ｋｍの単一モードファイバ（ＳＭＦ）７で伝送し、リモートノード（ＲＮ）２００に入力する。このＳＭＦは、配信用の伝送路を想定したものである。入力した信号は、可変光カプラ（ＶＯＣ）９とＡＷＧ３（８）で再び分波され、基地局（ＢＳ）ごとに、ｆ_iとｆ_i+2（ｉ；整数）の周波数成分を取り出す。ここで、不要な上側帯波を抑圧するために、ＡＷＧ２（５）、ＡＷＧ３（８）の透過ピーク波長の周波数位置とＡＷＧ１のそれとがずれて、全てのチャネルの上側帯波を合分波と同時に抑圧する（図２（ｃ））位置になるように調節する。この調整で、例えば下側帯波に比べて上側帯波は小さくなるようにする。この調整は、例えば、ＡＷＧ２（５）、ＡＷＧ３（８）の温度等を変えることで行なう。この調整はＡＷＧの透過特性が対称性を有することを想定している．この他，ＡＷＧの透過特性が予め，下側帯波に比べて上側帯波の強度は小さくなるように設計されたものを用いることでも実現できる．最後に、光カプラ９を用いて、所望の搬送波と下側帯波成分をＰＤ１０用に合波した後、基地局に送る。なお，ＡＷＧ２（５）とＡＷＧ３（８）の間の偏波制御器３は、限られた実験装置の構成上、設けているものであり、通過する光波の偏波状態を安定に伝送させることができれば省略することができる。これを実現するには例えば、偏波保持ファイバを用いて構成するか、もしくは、ＡＷＧ２（５）からＡＷＧ３（８）までの間を集積化するか、などを行うことが考えられる。

図７にＶＯＣ９が３ｄＢ光カプラの場合の分岐例を示す。図７（ａ）では、各搬送波に両側帯波が対象に配置されているが、これは、ＡＷＧ３（８）の効果を説明するものであり、ＡＷＧ２（５）が一方の側の側帯波を抑制していない場合に相当する。一方の側の側帯波を抑制する機能は、ＡＷＧ２（５）あるいはＡＷＧ３（８）のいずれか一方が備えていればよいが、より高い抑圧度を得るためには両方が上記の機能を備えていることが望ましい。また、ＶＯＣ９が３ｄＢ光カプラの場合は、入力した光波が平等に分岐される。ここで分岐した光波を、間に１つおいた２つの端子に入射する。

ここで、ＡＷＧ３（８）は、1番端子に入射した光波について、ｆ₁〜ｆ₈を１〜８番の出射端子に出射して分波する。また、例えば３番端子に同じ光波を入射すると、ｆ₁〜ｆ₆を３〜６番の出射端子に出射する。一般に、ｋ番端子に上記と同じ光波を入射すると、ｆ₁が出射されるのはｋ番の出射端子である。また、図７（ａ）のように１、３番端子に入射すると、３番の出射端子には、ｆ₁とｆ₃が合波されて出射される。つまり、ここで用いているＡＷＧは、入射光を分光する一種の分光器であって、入射光の位置を変えると出射光がそれに応じて移動するために以上のようなことが起こる。図７（ｂ）に、それぞれの出射端子から出射される光波を示す。この図から分かるように、ｋ番の出射端子には、ｆ_kとｆ_k+2との合波が出射される。図７（ｂ）の１、２番の出射端子で単一の光波が出射されるように示したのは、説明をわかり易くするためであって、実際には、より長い波長成分の光波、つまりｆ₀やｆ_-1に相当する光波、と合波されて出射される。

また、このＡＷＧ３（８）の透過特性は、それぞれの搬送波と両側帯波との組について、これらの側帯波は、上あるいは下側帯波のいずれか一方が強く抑圧され出射強度が非対称であることが肝要である。望ましい抑圧の程度は、要求するビットエラー率に依存し、抑圧がより大きければ、ビットエラー率をより改善できる。このように上あるいは下側帯波を抑圧する透過特性は、ＡＷＧ３（８）における、入射端子あるいは出射端子の位置を僅かにずらすことで実現することができる。

アップリンクにおいては、ＡＷＧ３（８）の出射を分岐器１７で分岐して取り出し、ＢＳ側にあるＥＡＭのアップリンク用光変調器１１を用いて、６０ＧＨｚ帯の無線周波数（ＲＦ）信号で光搬送波を変調する（図２（ｄ））。ここで、６０ＧＨｚ帯のＲＦ信号は、ＲＦ信号の送受信に用いる信号である。この変調された光信号は、ＡＷＧ４（１２）で合波を行い、２５ｋｍのＳＭＦを伝送路で伝送した後、中央制御局（ＣＳ）１００にあるＡＷＧ５（１５）にて分波する。この際、１０ＧＨｚの周波数間隔をもつ２つの光成分を検波することで，フォトニックダウンコンバージョンを行い、所望の１０ＧＨｚのＩＦ信号を得る。この際、図２（ｅ）に示すように、ダウンリンクと同様に、ＡＷＧ４（１２）、ＡＷＧ５（１５）の透過フィルタのピークを、ＡＷＧ１（２）に対してずらすが、ずらし方は上記と逆である。これは、ダウンリンクの際に抑圧された側帯波との干渉を避けるために、アップリンクで用いる側帯波は、ダウンリンクの反対側のものを用いることに起因する。このため、アップリンクで用いるＡＷＧ４（１２）、ＡＷＧ５（１５）のＡＷＧ１に対する透過ピーク波長の周波数位置は、ＡＷＧ２（５）、ＡＷＧ３（８）のＡＷＧ１（２）に対する位置とは、反対側の位置に来るようになるように、ＡＷＧ４（１２）、ＡＷＧ５（１５）の透過特性を調整する。この調整で、例えば、上側帯波比べて下側帯波は小さくなるようにする。この調整は、例えば、ＡＷＧ４、５の温度を変えることで行なう。ここで、上記のＡＷＧ２（５）、ＡＷＧ３（８）の温度調整と、ＡＷＧ４、ＡＷＧ５の温度調整とは、大概の場合、異なる温度での調整である。ダウンリンクと同様，アップリンクのＡＷＧの透過特性が予め，上側帯波に比べて下側帯波は小さくなるように設計されたものを用いることでも実現できる。

二重ＤＷＤＭ−ＲｏＦシステムの動作を明確に示すために、伝送実験を行なったので、次にこれを説明する。まず、図３は、用いた全二重ＤＷＤＭミリ波帯ＲｏＦシステムの実験系を示している。この実験ではダウンリンク・アップリンク双方向ともに、単チャネルのみの全二重伝送を行った。５０ＧＨｚ離れた二つのＳＣモード（周波数をｆ₁、ｆ₃とする）は、ＡＷＧ１（３０２）で分波し、不要なモードを−２５ｄＢ以下に抑圧した。ＡＷＧ１（３０２）により分波されたＳＣモードは、両方に試験器３４０のＰＰＧ（パルスパターンジェネレータ）３４１からの１５６Ｍｂｐｓの信号による差動位相シフトキーイング（ＤＰＳＫ）データによる９．６ＧＨｚのＩＦ信号で変調した。また、ＡＷＧ１とＡＷＧ２（３０８）間の２つの１００ｍ長のＳＭＦ（単一モードファイバ）３０５は、データの相関をなくすために用いている。変調された光信号はＡＷＧ２（３０８）で合波し、伝送路として２５ｋｍのＳＭＦ３１０を通した後、ＡＷＧ３（３１２）で合波した。実験装置の都合上、所望２波の合波はＡＷＧ３後に３ｄＢ光カプラを用いて行ったが，光スペクトル上は同一のものとなる。ＰＤ１（３１４）により５９．６ＧＨｚのダウンリンク信号を発生させる。

アップリンクでは、光カプラ３２０で取り出したダウンリンク信号を、試験器３３０のＰＰＧ３３１からの１５６Ｍｂｐｓの信号によるＤＰＳＫ（Differential Phase Shift Keying：差動位相偏移変調）データの６０．０ＧＨｚ信号により、ＥＡＭ３２１で変調をかけた。実験では、不要な成分を抑圧するために、ＡＷＧの代わりに、狭帯域（３ｄＢ帯域は０．１８ｎｍ）のファイバ・ブラッグ・グレーティング（ＦＢＧ）３２２を用いた。２５ｋｍのＳＭＦを伝送させた後、ＰＤ２で検出する。この際、フォトニックダウンコンバージョンにより、１０．０ＧＨｚのＩＦ信号を発生させる。最後に、ＰＤ１の入力パワーをダウンリンクの受光パワーとし、また、図３のＯＡＴＴ（光減衰器）２（３２４）の出力パワーをアップリンクの受光パワーとして、再生された１５６Ｍｂｐｓデータのビット誤り率（ＢＥＲ）をＢＥＲＴ（ビットエラーレートテスタ）３４２で測定した。

図４に、測定した（ａ）ＰＤ１（３１４）光スペクトル、（ｂ）ＥＡＭ（３２１）出力光スペクトル、（ｃ）ＰＤ２（３２４）入力光スペクトルを示す。図４（ａ）から、不要な上側帯波成分は所望の下側帯波成分と比べて、−２３ｄＢ抑圧できていることが分かる。また図４（ｃ）では、不要なチャネルの側帯波が、１０ｄＢしか抑圧できていない。しかし、不要な９．６ＧＨｚ信号成分は１０．０ＧＨｚの電気バンドパスフィルタ（ＢＰＦ）３４３により、容易に抑圧できる。これは、アップリンクとダウンリンクのミリ波周波数が異なることを利用した効果である。

図５に、測定したダウンリンクとアップリンクのＢＥＲを示す。ダウンリンクとアップリンクにおいて同時に、エラーフリー（ＢＥＲ＜１０^-9）伝送を達成した。２５ｋｍ長ＳＭＦを伝送することによるパワーペナルティは、ダウンリンク、アップリンクともに０．５ｄＢであった。また、ダウンリンクとアップリンクのＢＥＲに傾きの違いがあるが、これはアップリンク信号の信号対雑音（ＳＮ）比の劣化と考えられる。ＳＮ比の劣化要因として、アップリンク側でのエルビウム添加光ファイバ増幅器（ＥＤＦＡ）における自然放出光（ＡＳＥ）雑音によるものや、ＰＤの感度がダウンリンクで用いたものよりも、アップリンクで用いたものの方が悪かったなどがある。なお、再利用したダウンリンク信号の光パワーがエラーフリーに必要なパワーに足りなかったので、ＥＡＭの前にもＥＤＦＡを用いている。

上記の例では、ダウンリンクとアップリンクにそれぞれ別の光路を用いるように図示したが、例えば、図６のようにサーキュレータを用いて、ＡからＡ´への伝送とＢからＢ´への伝送を、共通の光路で済ませることができることは、既によく知られている。また、光路としては、光ファイバに限る必要はなく、自由空間を用いた光伝送においても本発明を適用する事が出来ることは明らかである。

本発明の波長変換型波長分割多重伝送装置の実施形態を示すブロック図である。図１に示す波長変換型波長分割多重伝送装置の各点の波形を示す図である。伝送実験に用いた全二重ＤＷＤＭミリ波帯ＲｏＦシステムの実験系を示す図である。図３に示す全二重ＤＷＤＭミリ波帯ＲｏＦシステムの実験系の各点の波形を示す図である。図３の実験系のダウンリンクとアップリンクのＢＥＲ（ビット誤り率）を示す図である。ダウンリンクとアップリンクに同一の光路をもちいるための構成を示す図である。図１におけるダウンリンク用リモートノードの構成例を示す図である。

符号の説明

１ＳＣ（スーパーコンティニュアム）光源
２ＡＷＧ
３偏波制御器
４光変調器
５ＡＷＧ
６エルビウム添加光ファイバ増幅器（ＥＤＦＡ）
７単一モードファイバ
８ＡＷＧ
９光カプラ
１０ダウンリンク用フォトダイオード
１１アップリンク用光変調器
１２ＡＷＧ
１３単一モードファイバ
１４エルビウム添加光ファイバ増幅器
１５ＡＷＧ
１６アップリンク用フォトダイオード
１７分岐器
１００中央制御局（ＣＳ）
２００リモートノード（ＲＮ）
３０１ＳＣ（スーパーコンティニュアム）光源
３０２ＡＷＧ
３０３偏波制御器
３０４マッハツェンダー型変調器
３０５、３０６単一モードファイバ
３０７マッハツェンダー型変調器
３０８ＡＷＧ
３０９光減衰器
３１０単一モードファイバ
３１２ＡＷＧ
３１３バンドパスフィルタ
３１４フォトダイオード
３２０光カプラ
３２１電界吸収型変調器（ＥＡＭ）
３２２ファイバ・ブラッグ・グレーティング
３２３単一モードファイバ
３２４光減衰器
３３０試験器
３３１パルスパターンジェネレータ
３３２ＢＥＲＴ（ビットエラーレートテスタ）
３４０試験器
３４１パルスパターンジェネレータ
３４２ＢＥＲＴ（ビットエラーレートテスタ）
３４３電気バンドパスフィルタ

Claims

入射光を分波する第１の分波器と、
上記の分波器の出力のそれぞれの光波を変調する光変調器の複数と、
上記の光変調器からの光波を入力する濾波器と前記の濾波器の出力を合波する合波器、あるいは、上記の光変調器からの光波を入力し合波する合波器と、
上記のいずれかの合波器の出力を伝送する伝送路と、
上記の伝送路で伝送された光波を分波する第２の分波器と、
上記の第２の分波器の出力を混合する光電変換器と、
上記の光電変換器の出力を濾波する濾波器と、を備え、
上記の入射光が等波長間隔で櫛歯状に並んだ複数の光波を含むとき、
前記入射光に含まれる複数の光波のそれぞれを第１の分波器で分波し、
分波したそれぞれの光波をそれぞれの電気信号で変調して搬送波と両側帯波との組を複数生成し、
上記の複数の搬送波の波長間隔と同じ波長間隔で等波長間隔に並んだ透過特性を持ち、さらに、上記の組のそれぞれにおいて上側帯波の透過率と下側帯波の透過率とが異なって予め決められた大小関係のある透過特性をもつ濾波器に通した後、合波するか、あるいは、
上記の複数の搬送波の波長間隔と同じ波長間隔で等波長間隔に並んだ透過特性を持ち、さらに、上記の組のそれぞれにおいて上側帯波の透過率と下側帯波の透過率とが異なって予め決められた大小関係のある透過特性をもつ合波器で合波するか、して、
伝送路で伝送し、
上記の濾波器あるいは合波器の透過特性における大小関係と同じ大小関係を、上側帯波と下側帯波の透過特性における大小関係において持つ分波器を用いて、搬送波と両側帯波との組ごとに分波し、
上記の分波器の出力から周波数変換に必要な異なる２組を選択して、光電変換器上で混合し、
上記の２組のそれぞれの搬送波と高強度の方の側帯波との混合による２つの電気信号から予め決められた周波数間隔の電気信号を濾波器で選択することで、周波数変換することを特徴とする波長変換型波長分割多重伝送装置。
上記の分波器の出力に含まれる２つの搬送波を選択し合波する光波選択手段の複数と、
前記の光波選択手段の選択した２つの光波を電気信号で変調する変調器の複数と、
前記の複数の変調器の出力を合波する合波器と、
上記の合波器で合波された光波を伝送する伝送路と、
伝送された光波を受信し、上記の搬送波と両側帯波との組ごとに分波する分波器と、
上記の分波器の出力から上記の光波選択手段で選択され異なる２組を選択する光路と、
選択された光路の光波を混合する光電変換器と、
上記の光電変換器の出力に含まれ、搬送波と高強度の側帯波との組の２組の異なる組に属する搬送波と側帯波との混合による２つの電気信号から、予め決められた電気信号を選択する濾波器と、
をさらに備え、
上記の合波器あるいは分波器は、上記の濾波器あるいは合波器の透過特性における大小関係と逆の大小関係を、上側帯波と下側帯波の透過特性において持つことを特徴とする請求項１に記載の波長変換型波長分割多重伝送装置。