JP2007241184A - Zoom lens and projection device - Google Patents

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JP2007241184A
JP2007241184A JP2006067352A JP2006067352A JP2007241184A JP 2007241184 A JP2007241184 A JP 2007241184A JP 2006067352 A JP2006067352 A JP 2006067352A JP 2006067352 A JP2006067352 A JP 2006067352A JP 2007241184 A JP2007241184 A JP 2007241184A
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JP
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lens
lt
fw
refractive power
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JP2006067352A
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Japanese (ja)
Inventor
Yasuhiko Obikane
靖彦 帯金
Original Assignee
Sony Corp
ソニー株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact zoom lens having a variable power ratio larger than 1.3, and a projection device using the zoom lens inexpensively.
SOLUTION: The zoom lens is constituted by arranging a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, a third lens group having positive refractive power, a fourth lens group having negative refractive power, a fifth lens group having positive refractive power, and a sixth lens group having positive refractive power in order from an enlargement side, and satisfies a conditional expression (1), ft/fw>1.3, when it is assumed that ft is the focal distance of the entire lens system at a telephoto end, and fw is the focal distance of the entire lens system at a wide angle end. When varying power, the first lens group and the sixth lens group are fixed, and the second lens group, the third lens group, the fourth lens group and the fifth lens group are moved to be positioned nearer to the enlargement side on the telephoto side than on the wide angle side. Then, the lens surfaces constituting each lens group are constituted only of spherical surfaces.
COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は新規なズームレンズ及び投影装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and a projection device. 詳しくは、比較的小型でありながら収差補正が容易で大きな変倍比を有し、且つ安価に構成できるズームレンズ及び該ズームレンズを使用した投影装置に関する。 For details, relatively yet compact has a large zoom ratio is easy to correct aberrations, and relates to low cost projection apparatus using the zoom lens and the zoom lens that can be configured.

近年のプロジェクターにおいては、高画素化、高解像力化が進んできているが、中でも既存の透過型液晶よりも高コントラスト、高開口率の双方が実現できるデバイスとして反射型液晶の発展が著しい。 In recent projectors, high pixel, but it has at a high resolving power is progressing, among others existing transmission higher contrast than the liquid crystal, the remarkable development of the reflection type liquid crystal as a device which both can be achieved a high aperture ratio. しかし、現存の技術では反射型液晶を用いると投射に用いるレンズのバックフォーカスが透過型液晶を使用したものよりも長く取らなければならないという新たな課題が生じている。 However, a new problem that must be taken longer than the back focus of the lens in the existing technology used in the projection and using a reflective-type liquid crystal is used a transmission type liquid crystal occurs. また、プロジェクター本体を動かすこと無く画面サイズを変更したいとのニーズも高まり、高変倍比の投射レンズが望まれている。 Also, growing needs and wants to change the without screen size by moving the projector, a projection lens having a high zoom ratio is desired.

従来、このような投射型ズームレンズにおいては負、正、正、負、正、正の6群構成からなり、変倍時に4群が移動するズームレンズとして特許文献1に示されたズームレンズなどが提案がなされている。 Conventionally, negative in such a projection type zoom lens, positive, positive, negative, positive, and a positive six-unit construction, such as a zoom lens disclosed in Patent Document 1 as a zoom lens which has four groups move during zooming but proposals have been made.

また、高変倍比のズームレンズとして特許文献2では変倍比が1.7〜2.0のズームレンズの提案がなされている。 Also, proposal of a zoom lens of Patent Document 2 zoom ratio 1.7 to 2.0 have been made as a zoom lens having a high zoom ratio.

特開2001−350094号公報 JP 2001-350094 JP 特開2005−257896号公報 JP 2005-257896 JP

しかしながら、上記特許文献1に示されたズームレンズでは、変倍比が1.3倍程度でしかない。 However, in the zoom lens disclosed in Patent Document 1, the zoom ratio is only at about 1.3 times.

また、上記特許文献2に示されたズームレンズでは、構成レンズとしてプラスチック非球面レンズを使用しており、プラスチック非球面レンズは大口径化が成型技術として困難であること、透過率が下がること、金型費等の初期投資が大きくなることなどの問題がある。 Further, in the zoom lens disclosed in Patent Document 2, using a plastic aspherical lens as a lens, the plastic aspherical lens larger diameter is difficult as molding techniques, the transmittance decreases, there is a problem such as that the initial investment of mold costs, etc. increases.

本発明は上記した事情に鑑み為されたものであり、小型で1.3倍より大きな変倍比を有するズームレンズを安価に提供することを課題とする。 The present invention has been made in view of the circumstances described above, and an object thereof is to provide an inexpensive zoom lens having a large zoom ratio than 1.3 times smaller.

本発明の一実施形態によるズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群、正の屈折力を有する第2レンズ群、正の屈折力を有する第3レンズ群、負の屈折力を有する第4レンズ群、正の屈折力を有する第5レンズ群、正の屈折力を有する第6レンズ群を配列して成り、下記条件式(1)を満足するズームレンズにおいて、変倍に際し、前記第1レンズ群及び前記第6レンズ群は固定であり、前記第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群及び第5レンズ群は、広角側より望遠側において拡大側に位置するように移動し、前記各レンズ群を構成するレンズ面は球面のみから成り、下記条件式(2)、(3)、(4)、(5)を満足する。 Zoom lens according to an embodiment of the present invention includes, in order from the magnification side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having positive refractive power, negative a fourth lens group having a refractive power, a fifth lens group having positive refractive power, and by arranging a sixth lens group having a positive refractive power, the zoom lens satisfying the following conditional expression (1), During zooming, the first lens group and the sixth lens group is fixed, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group and the fifth lens group is an enlarged side from the wide angle side at the telephoto side moves to be positioned in the lens surfaces constituting the respective lens group consists only of spherical, the following conditional expression (2), (3), (4), thereby satisfying the expression (5).
(1)ft/fw>1.3 (1) ft / fw> 1.3
(2)0.5 < G2t/fw < 2.3 (2) 0.5 <G2t / fw <2.3
(3)0.5 < G3t/fw < 2.3 (3) 0.5 <G3t / fw <2.3
(4)0.5 < G4t/fw < 2.3 (4) 0.5 <G4t / fw <2.3
(5)0.5 < G5t/fw < 2.3 (5) 0.5 <G5t / fw <2.3
但し、 However,
ft:望遠端におけるレンズ系全体の焦点距離fw:広角端におけるレンズ系全体の焦点距離G2t:第2レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G3t:第3レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G4t:第4レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G5t:第5レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離とする。 ft: focal of the entire lens system at the telephoto end distance fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end G2T: moving distance G3t the time of zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the second lens group: a wide angle of the third lens group moving distance during zooming from the end to the telephoto end G4t: moving distance during zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the fourth lens group G5T: a time of zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the fifth lens group and the moving distance.

また、本発明の一実施形態による投影装置は、画像形成部と、該画像形成部によって形成された画像を拡大投影するズームレンズを備えた投影装置において、前記ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群、正の屈折力を有する第2レンズ群、正の屈折力を有する第3レンズ群、負の屈折力を有する第4レンズ群、正の屈折力を有する第5レンズ群、正の屈折力を有する第6レンズ群を配列して成り、下記条件式(1)を満足し、変倍に際し、前記第1レンズ群及び前記第6レンズ群は固定であり、前記第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群及び第5レンズ群は、広角側より望遠側において拡大側に位置するように移動し、前記各レンズ群を構成するレンズ面は球面のみから成り、下記条件式(2)、(3) The projection apparatus according to an embodiment of the present invention includes an image forming section, in a projection apparatus having a zoom lens for enlarging and projecting the image formed by the image forming unit, the zoom lens includes, in order from the magnification side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having negative refractive power, positive refractive power the fifth lens group made by arranging a sixth lens group having a positive refractive power, and satisfies the following conditional expression (1), during zooming, the first lens group and the sixth lens group is fixed , the second lens group, the third lens group, the fourth lens group and the fifth lens group moves to be positioned on the magnification side than the wide angle side at the telephoto side, the lens surfaces constituting the respective lens groups are spherical consists of only, the following conditional expression (2), (3) (4)、(5)を満足する。 (4), thereby satisfying the expression (5).
(1)ft/fw>1.3 (1) ft / fw> 1.3
(2)0.5 < G2t/fw < 2.3 (2) 0.5 <G2t / fw <2.3
(3)0.5 < G3t/fw < 2.3 (3) 0.5 <G3t / fw <2.3
(4)0.5 < G4t/fw < 2.3 (4) 0.5 <G4t / fw <2.3
(5)0.5 < G5t/fw < 2.3 (5) 0.5 <G5t / fw <2.3

本発明にあっては、小型で1.3倍以上の変倍比を有するズームレンズ及び該ズームレンズを使用した投影装置を安価に提供することができる。 In the present invention, it is possible to provide an inexpensive projection apparatus using the zoom lens and the zoom lens having a small 1.3-fold or more magnification ratio.

以下に、本発明ズームレンズ及び投影装置を実施するための最良の形態について図面を参照して説明する。 It will be described below with reference to the drawings best mode for carrying out the present invention a zoom lens and a projection device.

本発明ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群、正の屈折力を有する第2レンズ群、正の屈折力を有する第3レンズ群、負の屈折力を有する第4レンズ群、正の屈折力を有する第5レンズ群、正の屈折力を有する第6レンズ群を配列して成り、下記条件式(1)を満足し、変倍に際し、前記第1レンズ群及び前記第6レンズ群は固定であり、前記第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群及び第5レンズ群は、広角側より望遠側において拡大側に位置するように移動し、前記各レンズ群を構成するレンズ面は球面のみから成り、下記条件式(2)、(3)、(4)、(5)を満足する。 The zoom lens of the present invention, comprises in order from the magnification side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a negative refractive power the fourth lens group, the fifth lens group having positive refractive power, and by arranging a sixth lens group having a positive refractive power, and satisfies the following conditional expression (1), during zooming, the first lens group and the sixth lens group is fixed, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group and the fifth lens group moves to be positioned on the magnification side in the telephoto side from the wide angle side, lens surfaces constituting the respective lens group consists only of spherical, the following conditional expression (2), (3), (4), thereby satisfying the expression (5).
(1)ft/fw>1.3 (1) ft / fw> 1.3
(2)0.5 < G2t/fw < 2.3 (2) 0.5 <G2t / fw <2.3
(3)0.5 < G3t/fw < 2.3 (3) 0.5 <G3t / fw <2.3
(4)0.5 < G4t/fw < 2.3 (4) 0.5 <G4t / fw <2.3
(5)0.5 < G5t/fw < 2.3 (5) 0.5 <G5t / fw <2.3
但し、 However,
ft:望遠端におけるレンズ系全体の焦点距離fw:広角端におけるレンズ系全体の焦点距離G2t:第2レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G3t:第3レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G4t:第4レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G5t:第5レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離とする。 ft: focal of the entire lens system at the telephoto end distance fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end G2T: moving distance G3t the time of zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the second lens group: a wide angle of the third lens group moving distance during zooming from the end to the telephoto end G4t: moving distance during zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the fourth lens group G5T: a time of zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the fifth lens group and the moving distance.

本発明ズームレンズは、変倍に際して4つのレンズ群が移動する6群構成とすることにより、1.3倍より大きな変倍比を有しながら、小型軽量で、且つ、球面レンズのみを使用して諸収差を良好に補正することが出来る。 The zoom lens of the present invention, by four lens groups and 6-group configuration that moves during zooming, while having a larger zoom ratio than 1.3 times, small, lightweight, and uses only spherical lenses it is possible to satisfactorily correct the aberrations Te. そして、非球面レンズを使用しないことにより初期投資を比較的安価とすることが出来る。 Then, it is possible to make the initial investment and relatively inexpensive by not using the aspherical lens.

上記条件式(1)は変倍比を規定するものである。 Condition (1) defines the zoom ratio. 条件式(1)の下限値を下回ると、投影装置の位置の移動無しには思うような画面サイズの変更を行うことが出来ない。 If the lower limit of conditional expression (1) can not be to change the screen size, such as think without movement of the position of the projection device.

なお、好ましくは、 It should be noted that, preferably,
(1A)ft/fw>1.5 (1A) ft / fw> 1.5
とするのが良く、さらに好ましくは、 And good to, more preferably,
(1B)1.5<ft/fw<2.5 (1B) 1.5 <ft / fw <2.5
とするのが良い。 It is good to.

変倍比を1.5より大きくすると、投影装置を移動せずに思うような画面サイズの変更を行うことが出来る。 When greater than 1.5 zoom ratio, it is possible to change the screen size, such as expected without moving the projector. 逆に、変倍比が2.5を越えると、ズームレンズの全長を大きくしなければならず、全長を大きくしない場合は、各レンズ群の屈折力を大きくしなければならず、非球面の使用無しには、良好な収差補正が難しくなる。 Conversely, when the zoom ratio exceeds 2.5, it is necessary to increase the total length of the zoom lens, if not increase the total length, it is necessary to increase the refractive power of each lens group, the aspherical the no use, it is difficult good aberration correction.

上記条件式(2)〜(5)は焦点距離に対する移動レンズ群(第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群、第5レンズ群)の移動距離の割合を定めたものであり、この値が上限値を上回ると、移動レンズ群は焦点距離に対して大きく移動するということであり、各移動レンズ群間の間隔をより大きく保たなければならないため、ズームレンズの全長を短くすることが困難になってしまう。 The conditional expression (2) to (5) is moving lens group to the focal length (the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, the fifth lens group) are those where any proportion of the movement distance, If this value exceeds the upper limit, the moving lens group is that of moving large with respect to the focal length, since it must remain greater spacing between the movable lens group, to shorten the overall length of the zoom lens it becomes difficult. また、下限値を下回ると、移動レンズ群は焦点距離に対して小さく移動するということであり、レンズ群内の各レンズの屈折率や曲率でパワーを上げることやレンズ枚数を増やす等の工夫をしなければならず、低コスト化が難しくなり、またパワーの大きいレンズ群を移動させなければならないことにより、像面補正が難しくなる等の問題が発生し収差補正が困難になる。 If the lower limit value, the moving lens group is that of moving small with respect to the focal length, the contrivance such as increasing the or number of lenses to increase the power in the refractive index and the curvature of each lens in the lens group must be cost reduction becomes difficult, and by having to move the large lens group power, problems such as the image surface correction becomes difficult becomes difficult generated aberration correction.

なお、上記条件式(2)に関し、好ましくは、 The above condition relates to (2), preferably,
(2A)0.55<G2t/fw<2.0 (2A) 0.55 <G2t / fw <2.0
とするのが良く、さらに好ましくは、 And good to, more preferably,
(2B)0.6<G2t/fw<1.0 (2B) 0.6 <G2t / fw <1.0
とするのが良い。 It is good to.

また、上記条件式(3)に関し、好ましくは、 Further, the conditional expression relates (3), preferably,
(3A)1.0<G3t/fw<2.2 (3A) 1.0 <G3t / fw <2.2
とするのが良く、さらに好ましくは、 And good to, more preferably,
(3B)1.3<G3t/fw<2.1 (3B) 1.3 <G3t / fw <2.1
とするのが良い。 It is good to.
さらに、上記条件式(4)に関し、好ましくは(4A)0.7<G4t/fw<2.0 Furthermore, the condition relates to (4), preferably (4A) 0.7 <G4t / fw <2.0
とするのが良く、さらに好ましくは、 And good to, more preferably,
(4B)0.8<G4t/fw<1.5 (4B) 0.8 <G4t / fw <1.5
とするのが良い。 It is good to.

さらにまた、上記条件式(5)に関し、好ましくは(5A)0.7<G5t/fw<2.0 Furthermore, the condition relates to (5), preferably (5A) 0.7 <G5t / fw <2.0
とするのが良く、さらに好ましくは、 And good to, more preferably,
(5B)0.8<G5t/fw<1.5 (5B) 0.8 <G5t / fw <1.5
とするのが良い。 It is good to.

上記したように、変倍に際して4つのレンズ群を移動させる6群構成とすることによって、小型軽量化を図ると共に諸収差を良好に補正することが出来る。 As described above, by a 6-group configuration for moving the four lens groups during zooming, can satisfactorily correct aberrations with reduction in size and weight.

本発明の一実施形態によるズームレンズは、bfを空気換算バックフォーカスとして、下記条件式(6)を満足することが望ましい。 Zoom lens according to an embodiment of the present invention, a bf as air-converted back focus, it is desirable to satisfy the following conditional expression (6).
(6)0.9 < bf/fw <2.2 (6) 0.9 <bf / fw <2.2
条件式(6)は焦点距離に対するバックフォーカスの割合を定めたものであり、この値が上限値を上回ると、レトロフォーカスを更に強調させる設計にしなければならないため、収差補正のために更にレンズ枚数を増やさなければならなくなり、低コスト化が難しくなる。 Condition (6) is as defined the ratio of the back focus to the focal length, if the value exceeds the upper limit, since the must be designed to further emphasize the retrofocus, further lenses for aberration correction will not need to increase, cost reduction is difficult. また、この値が下限値を下回ると、色合成素子等の挿入に対しての充分なスペースの確保やテレセントリック性の確保が困難になる。 Moreover, this value is below the lower limit value, ensuring secure and telecentricity sufficient space to the insertion of such a color combining element becomes difficult.

なお、上記条件式(6)に関し、好ましくは、 Note that relates to the aforementioned conditional expression (6), preferably,
(6A)1.0<bf/fw<2.1 (6A) 1.0 <bf / fw <2.1
とするのが良い。 It is good to.

また、絞りを第3レンズ群の近傍に配置して負レンズ群を効果的に活用してレトロフォーカスを強調することにより、長いバックフォーカスと大きな変倍比を同時に実現することが出来る。 Further, by emphasizing the retrofocus aperture by utilizing a negative lens group disposed near the third lens group effectively, it is possible to realize the long back focus and a large zoom ratio at the same time.

本発明の一実施形態によるズームレンズは、β2を第2レンズ群の結像倍率、β3を第3レンズ群の結像倍率、β4を第4レンズ群の結像倍率、β5を第5レンズ群の結像倍率、そして、β=β2 × β3 × β4×β5として、下記条件式(7)を満足することが望ましい。 Zoom lens according to an embodiment of the present invention, the imaging magnification of the β2 second lens group, imaging magnification of the β3 third lens group, imaging magnification of the β4 fourth lens group, the fifth lens group β5 imaging magnification of, and, as β = β2 × β3 × β4 × β5, it is desirable to satisfy the following conditional expression (7).
(7)−2.3 < β < −0.8 (7) -2.3 <β <-0.8
条件式(7)は変倍に際しての移動レンズ群の結像倍率の積を表しており、この値が上限値を上回ると、移動レンズ群の移動量が多くなりズームレンズの全長を短くすることが困難になってしまう。 Condition (7) represents the product of the imaging magnification of the moving lens group during zooming, if the value exceeds the upper limit, to reduce the overall length of the zoom lens increases the amount of movement of the moving lens group it becomes difficult. また、この値が下限値を下回ると、変倍時の像面の移動に対する補正が難しくなり、収差変動が良好な移動レンズ群を構成することが困難になる。 Also, if this value is less than the lower limit, the correction for the movement of the image plane upon zooming becomes difficult, it is difficult to aberration variation constitutes a good moving lens group.

本発明の一実施形態によるズームレンズは、f2を第2レンズ群の焦点距離、f3を第3レンズ群の焦点距離、f4を第4レンズ群の焦点距離、f5を第5レンズ群の焦点距離として、下記条件式(8)、(9)、(10)、(11)を満足することが望ましい。 Zoom lens according to an embodiment of the present invention, the focal length of the f2 second lens group, the focal length of the f3 third lens group, the focal length of the f4 fourth lens group, the focal length of the f5 fifth lens group as a following conditional expression (8), (9), (10), it is desirable to satisfy the (11).
(8)2.0 < f2/fw < 5.0 (8) 2.0 <f2 / fw <5.0
(9)2.0 < f3/fw < 5.0 (9) 2.0 <f3 / fw <5.0
(10)−2.0 < f4/fw < −1.0 (10) -2.0 <f4 / fw <-1.0
(11)1.0 < f5/fw < 2.0 (11) 1.0 <f5 / fw <2.0
条件式(8)〜(11)は広角端におけるレンズ系全体の焦点距離に対する各移動レンズ群の焦点距離の割合を定めたものであり、この値が上限値を上回ると、各移動レンズ群のパワーが弱く、移動距離を大きく取らないと変倍ができなくなり、ズームレンズの全長を短くすることが困難になってしまう。 Condition (8) to (11) are as defined percentage of the focal length of the moving lens group to the focal length of the entire lens system at the wide-angle end, this value exceeds the upper limit, the respective moving lens unit power is weak, the not take large moving distance can not zooming, it becomes difficult to shorten the overall length of the zoom lens. また、この値が下限値を下回ると、像面補正が難しくなる等の問題が発生し収差補正が困難になる。 Also, if this value is less than the lower limit, problems such as the image surface correction becomes difficult becomes difficult generated aberration correction.

なお、上記条件式(8)に関し、好ましくは、 The above condition relates to (8), preferably,
(8A)2.1<f2/fw<4.0 (8A) 2.1 <f2 / fw <4.0
とするのが良い。 It is good to.

また、上記条件式(9)に関し、好ましくは、 Further, the conditional expression relates (9), preferably,
(9A)2.1<f3/fw<4.5 (9A) 2.1 <f3 / fw <4.5
とするのが良い。 It is good to.

さらに、上記条件式(10)に関し、好ましくは、 Furthermore, the condition relates to (10), preferably,
(10A)−1.5<f4/fw<−1.0 (10A) -1.5 <f4 / fw <-1.0
とするのが良い。 It is good to.

さらにまた、上記条件式(11)に関し、好ましくは、 Furthermore, relates to the aforementioned condition (11), preferably,
(11A)1.2<f5/fw<−1.8 (11A) 1.2 <f5 / fw <-1.8
とするのが良い。 It is good to.

本発明の一実施形態によるズームレンズは、第1レンズ群によりフォーカシングを行うことが望ましい。 Zoom lens according to an embodiment of the present invention, it is preferable to perform focusing by the first lens group.

次に、本発明ズームレンズの具体的な実施の形態及び該実施の形態に具体的な数値を適用した数値実施例について説明する。 Next, a numerical example obtained by applying specific numerical values ​​to the specific embodiment and the embodiment of the present invention a zoom lens will be described.

図1は本発明の第1の実施の形態に係るズームレンズ1のレンズ構成を示す図である。 Figure 1 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens 1 according to a first embodiment of the present invention. ズームレンズ1は、拡大側から縮小側へと順に配列した、負の屈折力を有する第1レンズ群G1、正の屈折力を有する第2レンズ群G2、正の屈折力を有する第3レンズ群G3、負の屈折力を有する第4レンズ群G4、正の屈折力を有する第5レンズ群G5及び正の屈折力を有する第6レンズ群G6から成る。 The zoom lens 1 includes, from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, a first lens group having a negative refractive power G1, a second lens group having positive refractive power G2, a third lens group having positive refractive power G3, consisting sixth lens group G6 having a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 having positive refractive power and positive refractive power having a negative refractive power. 図1の上段に広角端における各レンズ群の位置を示し、図1の下段に望遠端における各レンズ群の位置を示す。 It indicates the position of each lens group at the wide-angle end in the upper part of FIG. 1, showing the position of each lens group at the telephoto end in the lower part of FIG. そして、広角端から望遠端への変倍に際し、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4及び第5レンズ群G5が、連続変倍及びその連続変倍によって生じる像面移動の補正のため、図1に矢印で示すように光軸x上を相互に関係を持って移動する。 Upon power variation from the wide angle end to the telephoto end, the second lens unit G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the image surface caused by the continuous scaling and continuous scaling for correction of the movement, to move with a mutual relationship along the optical axis x as indicated by the arrows in FIG. 1. また、第1レンズ群G1が光軸x上を移動してフォーカシングを行う。 The first lens group G1 performs focusing by moving the optical axis x. なお、第6レンズ群G6は変倍に際して光軸方向に固定である。 Note that the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction during zooming.

第1レンズ群G1は、拡大側から縮小側へ順に配列した、両凸レンズL1、縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL2、両凹レンズL3及び両凹レンズL4から成る。 The first lens group G1, from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, and a biconvex lens L1, a positive meniscus lens L2 with its concave surface facing the reduction side, biconcave lens L3 and a biconcave lens L4. 第2レンズ群G2は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL6との接合正レンズから成る。 The second lens unit G2, consists of expanded and arranged in order to reduce side from the side, a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the magnification side and a positive meniscus lens L6 with a concave surface facing the reduction side. 第3レンズ群G3は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凸面を向けた負メニスカスレンズL7と両凸レンズL8との接合正レンズから成る。 The third lens group G3 is composed of a cemented positive lens arranged to the reduction side in order from the magnification side, a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the magnification side and a biconvex lens L8. 第4レンズ群G4は、拡大側から縮小側へ順に配列した両凸レンズL9と両凹レンズL10との接合レンズ及び両凹レンズL11と両凸レンズL12との接合レンズから成る。 The fourth lens group G4 is a cemented lens of a biconvex lens L9 are arranged in this order to the reduction side from the enlargement side and a cemented lens and a biconcave lens L11 of a biconcave lens L10 and a biconvex lens L12. 第5レンズ群G5は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL13及び両凸レンズL14から成る。 The fifth lens group G5, from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, and a positive meniscus lens L13 and a biconvex lens L14 with a concave surface facing the magnification side. 第6レンズ群G6は縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL15から成る。 The sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L15 having a concave surface directed toward the reduction side. そして、前記各レンズL1〜L15の各レンズ面は球面のみによって構成する。 Then, each lens surface of each lens L1~L15 constitutes the only spherical. なお、絞りSは第4レンズ群G4の拡大側に位置し、変倍に際して、第4レンズ群G4と共に移動する。 Incidentally, aperture stop S is located on the magnification side in the fourth lens group G4, upon zooming, moves together with the fourth lens group G4. また、図1においてGBは液晶パネル(液晶表示素子)等の原画像(被投影面)並びに色合成プリズムや偏光フィルター、そして、カラーフィルター等のガラスブロックから成る画像形成部を示し、3つの平面によって示してある。 Furthermore, GB 1 is an original image (projection surface) and the color combining prism, a polarizing filter such as a liquid crystal panel (liquid crystal display device) Then, shows an image forming unit comprising a glass block such as a color filter, three planes It is shown by.

表1に第1の実施の形態1に具体的数値を適用した数値実施例1の諸元の値を示す。 To Embodiment 1 of the first embodiment in Table 1 shows the various values ​​of a numerical example 1 obtained by applying specific numerical values. なお、以下の各諸元表中の「面番号i」は物体側からi番目の面を示し、「曲率半径r」は第i番目の面の近軸曲率半径を示し、「軸上面間隔d」は第i番目の面と第i+1番目の面との間の軸上面間隔を示し、「屈折率n」当該面のd線(λ=587.6nm)に対する屈折率を示し、「アッベ数ν」は当該面のd線に対するアッベ数を示し、また、「曲率半径r」に関し「∞」は当該面が平面であることを、「軸上面間隔d」に関し「可変」は当該軸上面間隔が可変間隔であることをそれぞれ示す。 Hereinafter "surface number i" in each data table represents the i-th surface from the object side, "the radius of curvature r" indicates the paraxial curvature radius of the i-th surface, "axial surface distance d "indicates an axial surface distance between the i-th surface and the (i + 1) th surface," the refractive index for the refractive index n "corresponding surface of the d-line (lambda = 587.6 nm)," Abbe number ν " the Abbe number to the d-line of the surface, also that "∞" is the surface relates to "the radius of curvature r 'is flat, relates" axial surface distance d "," variable "the axial surface distance is variable respectively that the interval.

広角端から望遠端への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間の軸上面間隔d8、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間の軸上面間隔d11、第3レンズ群G3と絞りSとの間の軸上面間隔d14、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間の軸上面間隔d21及び第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との間の軸上面間隔d25は変化する。 Angle end to the telephoto end, the axial distance between the axial distance d8, the second lens group G2 and the third lens group G3 between the first lens group G1 and the second lens group G2 d11 , the axial distance d14 between the aperture stop S and the third lens group G3, a fourth lens group G4 and the axial distance d21, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 between the fifth lens group G5 axial distance d25 between changes. そこで、数値実施例1における前記各可変間隔の広角端と望遠端における値を表2に示す。 Accordingly, it is shown in the numeral example 1 the values ​​at the wide-angle end and the telephoto end of the variable spacing in Table 2.

数値実施例1における上記各条件式(1)〜(11)対応値を表3に示す。 Above conditional expressions in the numerical value example 1 (1) to (11) corresponding values ​​shown in Table 3.

数値実施例1の各種収差図を図2及び図3に示す。 Various aberrations of Numerical Example 1 are shown in FIGS. 図2は広角端での、図3は望遠端での球面収差、非点収差及び歪曲収差を示し、球面収差図において、実線はd線に対する球面収差、破線はg線に対する球面収差、一点鎖線はC線に対する球面収差を表しており、非点収差図において、実線はサジタル面での非点収差、破線はメリディオナル面での非点収差を表している。 2 at the wide angle end, FIG. 3 shows the spherical aberration, astigmatism and distortion aberration at the telephoto end, in the spherical aberration diagram, a solid line indicates spherical aberration at the d-line, a broken line spherical aberration for g line, dashed line represents a spherical aberration for C-line, in the astigmatism diagram, the solid line is the astigmatism on the sagittal plane, a broken line represents astigmatism on the meridional plane.

これらの図から、数値実施例1のズームレンズでは、条件式(1)〜(11)を満足し、収差が良好に補正されており、優れた光学性能を有していることが分かる。 From these figures, in the zoom lens numerical example 1, satisfying conditional expressions (1) to (11), aberrations are well corrected, it is found to have excellent optical performance.

図4は本発明の第2の実施の形態に係るズームレンズ2のレンズ構成を示す図である。 Figure 4 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens 2 according to a second embodiment of the present invention. ズームレンズ2は、拡大側から縮小側へと順に配列した、負の屈折力を有する第1レンズ群G1、正の屈折力を有する第2レンズ群G2、正の屈折力を有する第3レンズ群G3、負の屈折力を有する第4レンズ群G4、正の屈折力を有する第5レンズ群G5及び正の屈折力を有する第6レンズ群G6から成る。 The zoom lens 2 includes, from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, a first lens group having a negative refractive power G1, a second lens group having positive refractive power G2, a third lens group having positive refractive power G3, consisting sixth lens group G6 having a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 having positive refractive power and positive refractive power having a negative refractive power. 図4の上段に広角端における各レンズ群の位置を示し、図4の下段に望遠端における各レンズ群の位置を示す。 It indicates the position of each lens group at the wide-angle end in the upper part of FIG. 4, showing the position of each lens group at the telephoto end in the lower part of FIG. そして、広角端から望遠端への変倍に際し、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4及び第5レンズ群G5が、連続変倍及びその連続変倍によって生じる像面移動の補正のため、図4に矢印で示すように光軸x上を相互に関係を持って移動する。 Upon power variation from the wide angle end to the telephoto end, the second lens unit G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the image surface caused by the continuous scaling and continuous scaling for correction of the movement, to move with a mutual relationship along the optical axis x as indicated by the arrows in FIG. また、第1レンズ群G1が光軸x上を移動してフォーカシングを行う。 The first lens group G1 performs focusing by moving the optical axis x. なお、第6レンズ群G6は変倍に際して光軸方向に固定である。 Note that the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction during zooming.

第1レンズ群G1は、拡大側から縮小側へ順に配列した、両凸レンズL1、拡大側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2、両凹レンズL3及び両凹レンズL4から成る。 The first lens group G1 is arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and a biconvex lens L1, a negative meniscus lens L2 with its convex surface facing the magnification side, a biconcave lens L3 and a biconcave lens L4. 第2レンズ群G2は、拡大側から縮小側へ順に配列した、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と両凸レンズL6との接合正レンズから成る。 The second lens unit G2, a cemented positive lens arranged in order from the enlargement side to the reduction side, a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex lens L6. 第3レンズ群G3は、拡大側から縮小側へ順に配列した、両凹レンズL7と両凸レンズL8との接合正レンズから成る。 The third lens group G3 is arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and a cemented positive lens of a biconcave lens L7 and a biconvex lens L8. 第4レンズ群G4は、拡大側から縮小側へ順に配列した、両凸レンズL9と両凹レンズL10との接合レンズ及び縮小側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL12との接合レンズから成る。 The fourth lens group G4 is arranged in order from the enlargement side to the reduction side, a positive meniscus with its concave surface facing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the magnification side in the cemented lens and the reduction side of a biconvex lens L9 and a biconcave lens L10 a cemented lens of a lens L12. 第5レンズ群G5は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL13及び拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL14から成る。 The fifth lens group G5 was arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and a positive meniscus lens L14 having a concave surface facing the positive meniscus lens L13 and the enlarged side a concave surface facing the magnification side. 第6レンズ群G6は縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL15から成る。 The sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L15 having a concave surface directed toward the reduction side. そして、前記各レンズL1〜L15の各レンズ面は球面のみによって構成する。 Then, each lens surface of each lens L1~L15 constitutes the only spherical. なお、絞りSは第4レンズ群G4の拡大側に位置し、変倍に際して、第4レンズ群G4と共に移動する。 Incidentally, aperture stop S is located on the magnification side in the fourth lens group G4, upon zooming, moves together with the fourth lens group G4. また、図4においてGBは液晶パネル(液晶表示素子)等の原画像(被投影面)並びに色合成プリズムや偏光フィルター、そして、カラーフィルター等のガラスブロックから成る画像形成部を示し、3つの平面によって示してある。 Further, GB 4 is an original image (projection surface) and the color combining prism, a polarizing filter such as a liquid crystal panel (liquid crystal display device) Then, shows an image forming unit comprising a glass block such as a color filter, three planes It is shown by.

表4に第2の実施の形態2に具体的数値を適用した数値実施例2の諸元の値を示す。 Table 4 shows the second specification values ​​of a numerical example 2 obtained by applying specific numerical values ​​to the second embodiment.

広角端から望遠端への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間の軸上面間隔d8、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間の軸上面間隔d11、第3レンズ群G3と絞りSとの間の軸上面間隔d14、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間の軸上面間隔d21及び第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との間の軸上面間隔d25は変化する。 Angle end to the telephoto end, the axial distance between the axial distance d8, the second lens group G2 and the third lens group G3 between the first lens group G1 and the second lens group G2 d11 , the axial distance d14 between the aperture stop S and the third lens group G3, a fourth lens group G4 and the axial distance d21, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 between the fifth lens group G5 axial distance d25 between changes. そこで、数値実施例2における前記各可変間隔の広角端と望遠端における値を表5に示す。 Accordingly, it is shown in the numeral example 2 values ​​at the wide-angle end and the telephoto end of the variable spacing in Table 5.

数値実施例2における上記各条件式(1)〜(11)対応値を表6に示す。 Above conditional expressions in the numerical value example 2 (1) to (11) corresponding values ​​shown in Table 6.

数値実施例2の各種収差図を図5及び図6に示す。 Various aberrations of Numerical Example 2 are shown in FIGS. 図5は広角端での、図6は望遠端での球面収差、非点収差及び歪曲収差を示し、球面収差図において、実線はd線に対する球面収差、破線はg線に対する球面収差、一点鎖線はC線に対する球面収差を表しており、非点収差図において、実線はサジタル面での非点収差、破線はメリディオナル面での非点収差を表している。 Figure 5 is at the wide-angle end, FIG. 6 is a spherical aberration at the telephoto end, shows the astigmatism and distortion, in the spherical aberration diagram, a solid line indicates spherical aberration at the d-line, a broken line spherical aberration for g line, dashed line represents a spherical aberration for C-line, in the astigmatism diagram, the solid line is the astigmatism on the sagittal plane, a broken line represents astigmatism on the meridional plane.

これらの図から、数値実施例2のズームレンズでは、条件式(1)〜(11)を満足し、収差が良好に補正されており、優れた光学性能を有していることが分かる。 From these figures, in the zoom lens numerical example 2, satisfying conditional expressions (1) to (11), aberrations are well corrected, it is found to have excellent optical performance.

図7は本発明の第3の実施の形態に係るズームレンズ3のレンズ構成を示す図である。 Figure 7 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens 3 according to the third embodiment of the present invention. ズームレンズ3は、拡大側から縮小側へと順に配列した、負の屈折力を有する第1レンズ群G1、正の屈折力を有する第2レンズ群G2、正の屈折力を有する第3レンズ群G3、負の屈折力を有する第4レンズ群G4、正の屈折力を有する第5レンズ群G5及び正の屈折力を有する第6レンズ群G6から成る。 The zoom lens 3 includes, from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, a first lens group having a negative refractive power G1, a second lens group having positive refractive power G2, a third lens group having positive refractive power G3, consisting sixth lens group G6 having a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 having positive refractive power and positive refractive power having a negative refractive power. 図7の上段に広角端における各レンズ群の位置を示し、図7の下段に望遠端における各レンズ群の位置を示す。 It indicates the position of each lens group at the wide-angle end in the upper part of FIG. 7, showing the position of each lens group at the telephoto end in the lower part of FIG. そして、広角端から望遠端への変倍に際し、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4及び第5レンズ群G5が、連続変倍及びその連続変倍によって生じる像面移動の補正のため、図7に矢印で示すように光軸x上を相互に関係を持って移動する。 Upon power variation from the wide angle end to the telephoto end, the second lens unit G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the image surface caused by the continuous scaling and continuous scaling for correction of the movement, to move with a mutual relationship along the optical axis x as indicated by the arrows in FIG. また、第1レンズ群G1が光軸x上を移動してフォーカシングを行う。 The first lens group G1 performs focusing by moving the optical axis x. なお、第6レンズ群G6は変倍に際して光軸方向に固定である。 Note that the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction during zooming.

第1レンズ群G1は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL1、両凸レンズL2、両凹レンズL3及び両凹レンズL4から成る。 The first lens group G1 is arranged to the reduction side in order from the magnification side, a positive meniscus lens L1 with its concave surface facing the magnification side, a biconvex lens L2, a biconcave lens L3 and a biconcave lens L4. 第2レンズ群G2は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と両凸レンズL6との接合正レンズから成る。 The second lens unit G2, and arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the magnification side and a biconvex lens L6. 第3レンズ群G3は、拡大側から縮小側へ順に配列した、両凹レンズL7と両凸レンズL8との接合正レンズから成る。 The third lens group G3 is arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and a cemented positive lens of a biconcave lens L7 and a biconvex lens L8. 第4レンズ群G4は、拡大側から縮小側へ順に配列した、両凸レンズL9と両凹レンズL10との接合レンズ及び縮小側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL12との接合レンズから成る。 The fourth lens group G4 is arranged in order from the enlargement side to the reduction side, a positive meniscus with its concave surface facing a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the magnification side in the cemented lens and the reduction side of a biconvex lens L9 and a biconcave lens L10 a cemented lens of a lens L12. 該5レンズ群G5は、拡大側から縮小側へ順に配列した、拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL13及び拡大側に凹面を向けた正メニスカスレンズL14から成る。 The fifth lens group G5 was arranged in order from the enlargement side to the reduction side, and a positive meniscus lens L14 having a concave surface facing the positive meniscus lens L13 and the enlarged side a concave surface facing the magnification side. 第6レンズ群G6は縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL15から成る。 The sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L15 having a concave surface directed toward the reduction side. そして、前記各レンズL1〜L15の各レンズ面は球面のみによって構成する。 Then, each lens surface of each lens L1~L15 constitutes the only spherical. なお、絞りSは第4レンズ群G4の拡大側に位置し、変倍に際して、第4レンズ群G4と共に移動する。 Incidentally, aperture stop S is located on the magnification side in the fourth lens group G4, upon zooming, moves together with the fourth lens group G4. また、図7においてGBは液晶パネル(液晶表示素子)等の原画像(被投影面)並びに色合成プリズムや偏光フィルター、そして、カラーフィルター等のガラスブロックから成る画像形成部を示し、3つの平面によって示してある。 Further, GB 7 original image (projection surface) and the color combining prism, a polarizing filter such as a liquid crystal panel (liquid crystal display device) Then, shows an image forming unit comprising a glass block such as a color filter, three planes It is shown by.

表7に第3の実施の形態3に具体的数値を適用した数値実施例3の諸元の値を示す。 Table 7 shows specific values ​​of a numerical example 3 obtained by applying specific numerical values ​​to the third of the third embodiment.

広角端から望遠端への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間の軸上面間隔d8、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間の軸上面間隔d11、第3レンズ群G3と絞りSとの間の軸上面間隔d14、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間の軸上面間隔d21及び第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との間の軸上面間隔d25は変化する。 Angle end to the telephoto end, the axial distance between the axial distance d8, the second lens group G2 and the third lens group G3 between the first lens group G1 and the second lens group G2 d11 , the axial distance d14 between the aperture stop S and the third lens group G3, a fourth lens group G4 and the axial distance d21, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 between the fifth lens group G5 axial distance d25 between changes. そこで、数値実施例3における前記各可変間隔の広角端と望遠端における値を表8に示す。 Accordingly, it is shown in the numeral example 3 the values ​​at the wide-angle end and the telephoto end of the variable spacing in Table 8.

数値実施例3における上記各条件式(1)〜(11)対応値を表9に示す。 Above conditional expressions in the numerical value example 3 (1) to (11) corresponding values ​​shown in Table 9.

数値実施例3の各種収差図を図8及び図9に示す。 Various aberrations of Numerical Example 3 are shown in FIGS. 図8は広角端での、図9は望遠端での球面収差、非点収差及び歪曲収差を示し、球面収差図において、実線はd線に対する球面収差、破線はg線に対する球面収差、一点鎖線はC線に対する球面収差を表しており、非点収差図において、実線はサジタル面での非点収差、破線はメリディオナル面での非点収差を表している。 Figure 8 is at the wide-angle end, FIG. 9 shows the spherical aberration, astigmatism and distortion aberration at the telephoto end, in the spherical aberration diagram, a solid line indicates spherical aberration at the d-line, a broken line spherical aberration for g line, dashed line represents a spherical aberration for C-line, in the astigmatism diagram, the solid line is the astigmatism on the sagittal plane, a broken line represents astigmatism on the meridional plane.

これらの図から、数値実施例3のズームレンズでは、条件式(1)〜(11)を満足し、収差が良好に補正されており、優れた光学性能を有していることが分かる。 From these figures, in the zoom lens numerical example 3, satisfying conditional expressions (1) to (11), aberrations are well corrected, it is found to have excellent optical performance.

図10は本発明の第4の実施の形態に係るズームレンズ4のレンズ構成を示す図である。 Figure 10 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens 4 according to a fourth embodiment of the present invention. ズームレンズ4は、拡大側から縮小側へと順に配列した、負の屈折力を有する第1レンズ群G1、正の屈折力を有する第2レンズ群G2、正の屈折力を有する第3レンズ群G3、負の屈折力を有する第4レンズ群G4、正の屈折力を有する第5レンズ群G5及び正の屈折力を有する第6レンズ群G6から成る。 The zoom lens 4 is arranged from the enlargement side to the reduction side in order, a first lens group having a negative refractive power G1, a second lens group having positive refractive power G2, a third lens group having positive refractive power G3, consisting sixth lens group G6 having a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 having positive refractive power and positive refractive power having a negative refractive power. 図10の上段に広角端における各レンズ群の位置を示し、図10の下段に望遠端における各レンズ群の位置を示す。 Indicates the position of each lens group at the wide-angle end in the upper part of FIG. 10 shows the position of each lens group at the telephoto end in the lower part of FIG. 10. そして、広角端から望遠端への変倍に際し、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4及び第5レンズ群G5が、連続変倍及びその連続変倍によって生じる像面移動の補正のため、図10に矢印で示すように光軸x上を相互に関係を持って移動する。 Upon power variation from the wide angle end to the telephoto end, the second lens unit G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the image surface caused by the continuous scaling and continuous scaling for correction of the movement, to move with a mutual relationship along the optical axis x as indicated by an arrow in FIG. 10. また、第1レンズ群G1が光軸x上を移動してフォーカシングを行う。 The first lens group G1 performs focusing by moving the optical axis x. なお、第6レンズ群G6は変倍に際して光軸方向に固定である。 Note that the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction during zooming.

第1レンズ群G1は、拡大側から縮小側へと順に配列した、両凸レンズL1、縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL2、両凹レンズL3及び両凹レンズL4から成る。 The first lens group G1 is arranged from the enlargement side to the reduction side in order, and a biconvex lens L1, a positive meniscus lens L2 with its concave surface facing the reduction side, biconcave lens L3 and a biconcave lens L4. 第2レンズ群G2は縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL5から成る。 The second lens group G2 consists of a positive meniscus lens L5 having a concave surface directed toward the reduction side. 第3レンズ群G3は、拡大側から縮小側へと順に配列した、拡大側に凸面を向けた負メニスカスレンズL6と縮小側に凹面を向けた正メニスカスレンズL7との接合正レンズから成る。 The third lens group G3 is composed of a cemented positive lens from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the magnification side a concave surface facing the reduction side and a positive meniscus lens L7. 第4レンズ群G4は、拡大側から縮小側へと順に配列した、両凸レンズL8と両凹レンズL9との接合レンズ及び両凹レンズL10と両凸レンズL11との接合レンズから成る。 The fourth lens group G4 is a cemented lens of the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, a biconvex lens L8 and a cemented lens and a biconcave lens L10 of a biconcave lens L9 and a biconvex lens L11. 第5レンズ群G5は、拡大側から縮小側へと順に配列した、両凸レンズL12及び両凸レンズL13から成る。 The fifth lens group G5 includes, from the enlargement side to the reduction side are arranged in this order, and a biconvex lens L12 and a biconvex lens L13. 第6レンズ群G6は縮小側に凹面を向けた正メニスカスレズから成る。 The sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus Lesbian having a concave surface directed toward the reduction side. そして、前記各レンズL1〜L14の各レンズ面は球面のみによって構成する。 Then, each lens surface of each lens L1~L14 constitutes the only spherical. なお、絞りSは第4レンズ群G4の拡大側に位置し、変倍に際して、第4レンズ群G4と共に移動する。 Incidentally, aperture stop S is located on the magnification side in the fourth lens group G4, upon zooming, moves together with the fourth lens group G4. また、図10においてGBは液晶パネル(液晶表示素子)等の原画像(被投影面)並びに色合成プリズムや偏光フィルター、そして、カラーフィルター等のガラスブロックから成る画像形成部を示し、3つの平面によって示してある。 Further, GB 10 is an original image (projection surface) and the color combining prism, a polarizing filter such as a liquid crystal panel (liquid crystal display device) Then, shows an image forming unit comprising a glass block such as a color filter, three planes It is shown by.

表10に第4の実施の形態4に具体的数値を適用した数値実施例4の諸元の値を示す。 Table 10 in the fourth embodiment 4 of illustrating the various values ​​of a numerical example 4 obtained by applying specific numerical values.

広角端から望遠端への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間の軸上面間隔d8、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間の軸上面間隔d10、第3レンズ群G3と絞りSとの間の軸上面間隔d13、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間の軸上面間隔d20及び第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との間の軸上面間隔d24は変化する。 Angle end to the telephoto end, the axial distance between the axial distance d8, the second lens group G2 and the third lens group G3 between the first lens group G1 and the second lens group G2 d10 , the axial distance d13 between the aperture stop S and the third lens group G3, a fourth lens group G4 and the axial distance d20, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 between the fifth lens group G5 axial distance d24 between changes. そこで、数値実施例4における前記各可変間隔の広角端と望遠端における値を表11に示す。 Accordingly, it is shown in the numeral example 4 the values ​​at the wide-angle end and the telephoto end of the variable spacing in Table 11.

数値実施例4における上記各条件式(1)〜(11)対応値を表12に示す。 Above conditional expressions in the numerical value example 4 (1) to (11) corresponding values ​​shown in Table 12.

数値実施例4の各種収差図を図11及び図12に示す。 Various aberrations of Numerical Example 4 are shown in FIGS. 11 and 12. 図11は広角端での、図12は望遠端での球面収差、非点収差及び歪曲収差を示し、球面収差図において、実線はd線に対する球面収差、破線はg線に対する球面収差、一点鎖線はC線に対する球面収差を表しており、非点収差図において、実線はサジタル面での非点収差、破線はメリディオナル面での非点収差を表している。 Figure 11 is at the wide-angle end, FIG. 12 shows the spherical aberration, astigmatism and distortion aberration at the telephoto end, in the spherical aberration diagram, a solid line indicates spherical aberration at the d-line, a broken line spherical aberration for g line, dashed line represents a spherical aberration for C-line, in the astigmatism diagram, the solid line is the astigmatism on the sagittal plane, a broken line represents astigmatism on the meridional plane.

これらの図から、数値実施例4のズームレンズでは、条件式(1)〜(11)を満足し、収差が良好に補正されており、優れた光学性能を有していることが分かる。 From these figures, in the zoom lens numerical example 4, satisfying conditional expressions (1) to (11), aberrations are well corrected, it is found to have excellent optical performance.

図13に本発明投影装置の実施の形態の一を示す。 It shows an embodiment of the present invention the projection apparatus in Fig.

投影装置10は液晶プロジェクターとして構成されたものであり、投影レンズ20と該投影レンズ20によってスクリーン上に投影される画像を形成する画像形成部30及び光源部40を備える。 Projection apparatus 10 has been configured as a liquid crystal projector includes an image forming unit 30 and the light source unit 40 to form an image projected onto a screen by a projection lens 20 and projection lens 20. 投影レンズ20は鏡筒21内に図示しない複数のレンズが6群構成となるように配置されて成り、具体的には上記した本発明ズームレンズ、例えば、上記実施の形態1乃至実施の形態4に示したズームレンズ1乃至4或いは、本明細書で示した実施の形態以外の形態で構成されたズームレンズを使用することができる。 The projection lens 20 is made are arranged so that a plurality of lenses (not shown) in the lens barrel 21 is 6-group configuration, the zoom lens of the present invention specifically described above, for example, the form 4 of the first to the implementation of the above described embodiments the zoom lens 1 to 4 or as shown in, it is possible to use a zoom lens that is configured in a form other than the embodiments shown herein.

画像形成部30は、赤(R)、緑(G)、青(B)各色に対応した画像を表示する液晶パネル31R、31G、31B、色合成プリズム32を備える。 The image forming unit 30 includes red (R), green (G), and blue (B) liquid crystal panel 31R that displays an image corresponding to each color, 31G, 31B, the color synthesis prism 32. 前記各液晶パネル31R、31G、31Bは色合成プリズム32の各入射面32r、32g、32bに対向して配置される。 Wherein the liquid crystal panels 31R, 31G, 31B each incident surface 32r of the color combining prism 32, 32 g, is located opposite the 32b.

光源部40は、白色光源41、リフレクタ42、フライアイレンズ43、全反射ミラー44、偏光変換素子45、ダイクロイックミラー46a、46b、全反射ミラー47a、47b、47c、コンデンサーレンズ48a、48b、48c、リレーレンズ49等を備える。 Light source unit 40, white light source 41, a reflector 42, a fly-eye lens 43, a total reflection mirror 44, the polarization conversion element 45, the dichroic mirror 46a, 46b, total reflection mirror 47a, 47b, 47c, the condenser lens 48a, 48b, 48c, comprising a relay lens 49 and the like.

白色光源41から出射された白色光はリフレクタ42で反射され、フライアイレンズ43で光軸に垂直な平面内で光量が均一にされ、全反射ミラー44を介して偏光変換素子45で偏光方向がそろえられ、色分解系へ送られる。 White light emitted from the white light source 41 is reflected by the reflector 42, is the uniform amount of light in a plane perpendicular to the optical axis in the fly-eye lens 43, the polarization direction by the polarization conversion element 45 via the total reflection mirror 44 aligned, sent to the color separation system. 色分解系の第1のダイクロイックミラー46aでR光が透過され、G光、B光が反射される。 R light is transmitted through the first dichroic mirror 46a of the color separation system, G light, B light is reflected. 第1のダイクロイックミラー46aを透過したR光は全反射ミラー47aで全反射されてコンデンサーレンズ48aによって液晶パネル31Rへ照射される。 The R light transmitted through the first dichroic mirror 46a is irradiated to the liquid crystal panel 31R by total internal reflection has been condenser lens 48a by the total reflection mirror 47a.

第1のダイクロイックミラー46aによって反射されたG光、B光は第2のダイクロイックミラー46bで分光される。 The G light reflected by the first dichroic mirror 46a, B light is dispersed by the second dichroic mirror 46b. すなわち、第2のダイクロイックミラー46bでG光が反射され、B光が透過される。 That, G light is reflected by the second dichroic mirror 46b, B light is transmitted. そして、G光はコンデンサレンズ48bによって液晶パネル31Gに照射される。 Then, G light is irradiated to the liquid crystal panel 31G by a condenser lens 48b.

第2のダイクロイックミラー46bを透過したB光は全反射ミラー47b、リレーレンズ49、全反射ミレー47cを経てコンデンサレンズ48cによって液晶パネル31Bに照射される。 The second dichroic mirror 46b B light transmitted through the total reflection mirror 47b, a relay lens 49, is irradiated to the liquid crystal panel 31B by a condenser lens 48c via the total reflection Millet 47c.

そして、各液晶パネル31R、31G、31Bを透過して空間変調された各光R光、G光、B光は色合成プリズム32の各入射面32r、32g、32bから各別に色合成プリズム32内に入射し、色合成プリズム32内で合成されて出射面32oから出射し、さらに、投影レンズ20によって前方の図示しないスクリーンに投影される。 Then, the liquid crystal panels 31R, 31G, each light R beam spatially modulated by passing through the 31B, G light, B light is the incident surface 32r of the color combining prism 32, 32 g, the color combining prism 32 from 32b to each other incident on and emitted from the color synthesizing prism 32 exit plane are combined in the 32o, further is projected on a screen (not shown) in front of the projection lens 20.

なお、上記した投影装置10において、投影光を空間変調する手段として透過型液晶パネルを使用したが、反射型液晶パネルを使用しても良く、さらには、液晶パネルに限らず、DLP(デジタル・ライト・プロセッシング)(米国、Texas Instruments(テキサス・インスツルメンツ)社の商標)等他の空間変調手段を使用することも可能である。 Incidentally, in the projection device 10 described above, but using the transmission type liquid crystal panel projection light as a means of spatial modulation, may be used a reflection type liquid crystal panel, further, not limited to the liquid crystal panel, DLP (Digital light processing) it is also possible to use (US, Texas Instruments (Texas Instruments) Corporation trademark) other spatial modulating means.

なお、前記各実施の形態及び数値実施例において示した各部の具体的な形状及び構造並びに数値は、何れも本発明を実施するに当たっての具体化のほんの一例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。 The specific shapes and structures as well as numerical values ​​of each portion the shown in form and numerical examples of the embodiments are all only show just one example of embodiment of practicing the present invention, these and the technical scope of the present invention is construed as limiting those not.

本発明ズームレンズの第1の実施の形態のレンズ構成を示す図である。 It is a diagram showing a lens configuration of a first embodiment of the present invention a zoom lens. 図3と共に本発明ズームレンズの第1の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例1の各種収差図を示すものであり、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示すものである。 Are those showing various aberrations of Numerical Example 1 provided by applying specific numerical values ​​to the first embodiment of the present invention a zoom lens in conjunction with FIG. 3, this figure is spherical aberration at the wide-angle end, astigmatism, distortion It shows a. 望遠端における球面収差、非点収差及び歪曲収差を示すものである。 Spherical aberration at the telephoto end, shows the astigmatism and distortion. 本発明ズームレンズの第2の実施の形態のレンズ構成を示す図である。 It is a diagram showing a lens configuration of a second embodiment of the present invention a zoom lens. 図6と共に本発明ズームレンズの第2の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例2の各種収差図を示すものであり、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示すものである。 Are those showing various aberrations of Numerical Example 2 provided by applying specific numerical values ​​to the second embodiment of the present invention a zoom lens in conjunction with FIG. 6, this figure spherical aberration at the wide-angle end, astigmatism, distortion It shows a. 望遠端における球面収差、非点収差及び歪曲収差を示すものである。 Spherical aberration at the telephoto end, shows the astigmatism and distortion. 本発明ズームレンズの第3の実施の形態のレンズ構成を示す図である。 It is a diagram showing a lens configuration of a third embodiment of the present invention a zoom lens. 図9と共に本発明ズームレンズの第3の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例3の各種収差図を示すものであり、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示すものである。 Are those showing various aberrations of Numerical Example 3 in which specific numerical values ​​are applied to the third embodiment of the present invention a zoom lens in conjunction with FIG. 9, the figure spherical aberration at the wide-angle end, astigmatism, distortion It shows a. 望遠端における球面収差、非点収差及び歪曲収差を示すものである。 Spherical aberration at the telephoto end, shows the astigmatism and distortion. 本発明ズームレンズの第4の実施の形態のレンズ構成を示す図である。 It is a diagram showing a lens configuration of a fourth embodiment of the present invention a zoom lens. 図12と共に本発明ズームレンズの第4の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例4の各種収差図を示すものであり、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示すものである。 Are those showing various aberrations of Numerical Example 4 in which specific numerical values ​​are applied to the fourth embodiment of the present invention a zoom lens in conjunction with FIG. 12, this figure spherical aberration at the wide-angle end, astigmatism, distortion It shows a. 望遠端における球面収差、非点収差及び歪曲収差を示すものである。 Spherical aberration at the telephoto end, shows the astigmatism and distortion. 本発明投影装置の実施の形態を示す概略構成図である。 It is a schematic diagram showing an embodiment of the present invention the projection device.

符号の説明 DESCRIPTION OF SYMBOLS

1…ズームレンズ、2…ズームレンズ、3…ズームレンズ、4…ズームレンズ、G1…第1レンズ群、G2…第2レンズ群、G3…第3レンズ群、G4…第4レンズ群、G5…第5レンズ群、G6…第6レンズ群、10…投影装置、20…投影レンズ、30…画像形成部 1 ... zoom lens, 2 ... zoom lens, 3 ... zoom lens, 4 ... zoom lens, G1 ... the first lens group, G2 ... the second lens group, G3 ... third lens group, G4 ... fourth lens group, G5 ... the fifth lens group G6 ... sixth lens group, 10 ... projection apparatus, 20 ... projection lens, 30 ... image forming unit

Claims (6)

  1. 拡大側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群、正の屈折力を有する第2レンズ群、正の屈折力を有する第3レンズ群、負の屈折力を有する第4レンズ群、正の屈折力を有する第5レンズ群、正の屈折力を有する第6レンズ群を配列して成り、下記条件式(1)を満足するズームレンズにおいて、 In order from the magnifying side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having negative refractive power, positive the fifth lens group having a refractive power, and by arranging a sixth lens group having a positive refractive power, the zoom lens satisfying the following conditional expression (1),
    変倍に際し、前記第1レンズ群及び前記第6レンズ群は固定であり、前記第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群及び第5レンズ群は、広角側より望遠側において拡大側に位置するように移動し、前記各レンズ群を構成するレンズ面は球面のみから成り、下記条件式(2)、(3)、(4)、(5)を満足することを特徴とするズームレンズ。 During zooming, the first lens group and the sixth lens group is fixed, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group and the fifth lens group is an enlarged side from the wide angle side at the telephoto side moves to be positioned in the lens surfaces constituting the lens groups consists only spherical, the following conditional expression (2), (3), (4), zoom, characterized by satisfying the expression (5) lens.
    (1)ft/fw>1.3 (1) ft / fw> 1.3
    (2)0.5 < G2t/fw < 2.3 (2) 0.5 <G2t / fw <2.3
    (3)0.5 < G3t/fw < 2.3 (3) 0.5 <G3t / fw <2.3
    (4)0.5 < G4t/fw < 2.3 (4) 0.5 <G4t / fw <2.3
    (5)0.5 < G5t/fw < 2.3 (5) 0.5 <G5t / fw <2.3
    但し、 However,
    ft:望遠端におけるレンズ系全体の焦点距離fw:広角端におけるレンズ系全体の焦点距離G2t:第2レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G3t:第3レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G4t:第4レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離G5t:第5レンズ群の広角端から望遠端への変倍に際しての移動距離とする。 ft: focal of the entire lens system at the telephoto end distance fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end G2T: moving distance G3t the time of zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the second lens group: a wide angle of the third lens group moving distance during zooming from the end to the telephoto end G4t: moving distance during zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the fourth lens group G5T: a time of zooming to the telephoto end from the wide-angle end of the fifth lens group and the moving distance.
  2. 下記条件式(6)を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (6).
    (6)0.9 < bf/fw <2.2 (6) 0.9 <bf / fw <2.2
    但し、 However,
    bf:空気換算バックフォーカスとする。 bf: the air-equivalent back focus.
  3. 下記条件式(7)を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (7).
    (7)−2.3 < β < −0.8 (7) -2.3 <β <-0.8
    但し、 However,
    β2:第2レンズ群の結像倍率β3:第3レンズ群の結像倍率β4:第4レンズ群の結像倍率β5:第5レンズ群の結像倍率β:β2 × β3 × β4 × β5 .beta.2: imaging magnification of the second lens group .beta.3: third imaging magnification of the lens group beta4: imaging magnification of the fourth lens group .beta.5: imaging magnification of the fifth lens group β: β2 × β3 × β4 × β5
    とする。 To.
  4. 下記条件式(8)、(9)、(10)、(11)を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。 The following conditional expression (8), (9), (10), the zoom lens according to claim 1, characterized by satisfying the expression (11).
    (8)2.0 < f2/fw < 5.0 (8) 2.0 <f2 / fw <5.0
    (9)2.0 < f3/fw < 5.0 (9) 2.0 <f3 / fw <5.0
    (10)−2.0 < f4/fw < −1.0 (10) -2.0 <f4 / fw <-1.0
    (11)1.0 < f5/fw < 2.0 (11) 1.0 <f5 / fw <2.0
    但し、 However,
    f2:第2レンズ群の焦点距離f3:第3レンズ群の焦点距離f4:第4レンズ群の焦点距離f5:第5レンズ群の焦点距離とする。 f2: focal length of the second lens group f3: focal length of the third lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: the focal length of the fifth lens group.
  5. 前記第1レンズ群によりフォーカシングを行う ことを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, wherein the focusing is performed by the first lens group.
  6. 画像形成部と、該画像形成部によって形成された画像を拡大投影するズームレンズを備えた投影装置において、 In a projection apparatus having an image forming unit, a zoom lens for enlarging and projecting the image formed by the image forming section,
    前記ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群、正の屈折力を有する第2レンズ群、正の屈折力を有する第3レンズ群、負の屈折力を有する第4レンズ群、正の屈折力を有する第5レンズ群、正の屈折力を有する第6レンズ群を配列して成り、下記条件式(1)を満足し、 The zoom lens includes a first has in order from the magnification side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a negative refractive power fourth lens group, the fifth lens group having positive refractive power, and by arranging a sixth lens group having a positive refractive power, and satisfies the following conditional expression (1),
    変倍に際し、前記第1レンズ群及び前記第6レンズ群は固定であり、前記第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群及び第5レンズ群は、広角側より望遠側において拡大側に位置するように移動し、前記各レンズ群を構成するレンズ面は球面のみから成り、下記条件式(2)、(3)、(4)、(5)を満足することを特徴とする投影装置。 During zooming, the first lens group and the sixth lens group is fixed, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group and the fifth lens group is an enlarged side from the wide angle side at the telephoto side moves to be positioned in the lens surfaces constituting the lens groups consists only spherical, the following conditional expression (2), (3), (4), projections and satisfies (5) apparatus.
    (1)ft/fw>1.3 (1) ft / fw> 1.3
    (2)0.5 < G2t/fw < 2.3 (2) 0.5 <G2t / fw <2.3
    (3)0.5 < G3t/fw < 2.3 (3) 0.5 <G3t / fw <2.3
    (4)0.5 < G4t/fw < 2.3 (4) 0.5 <G4t / fw <2.3
    (5)0.5 < G5t/fw < 2.3 (5) 0.5 <G5t / fw <2.3
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