JP2007212954A - Single-focus imaging lens and imaging apparatus equipped therewith - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は単焦点撮像レンズ及びそれを備えた撮像装置に関する。特に、CCD(Charge Coupled Device)等の(固体)撮像素子を備えた小型の撮像装置(例えば、デジタルスチルカメラ、携帯情報端末用小型カメラ等)に適した単焦点撮像レンズ、及びそれを備えた撮像装置に関する。 The present invention relates to a single focus imaging lens and an imaging device including the same. In particular, a single focus imaging lens suitable for a small imaging device (for example, a digital still camera, a small camera for a portable information terminal, etc.) provided with a (solid) imaging device such as a CCD (Charge Coupled Device), and the like The present invention relates to an imaging apparatus.
近年、コンパクトで、例えば、500万画素以上といった高画素数の撮像装置(例えば、デジタルスチルカメラ等)に対するニーズが急速に高まってきている。また、携帯電話やPDA端末等の携帯情報端末にも、例えば、100万画素以上といった比較的高い画素数の小型カメラが搭載されるようになってきている。このような状況下、高い画素数の撮像素子に対して使用可能な小型で高い結像性能を有する撮像レンズが強く要求されている。 In recent years, there has been a rapid increase in needs for an imaging apparatus (for example, a digital still camera) that is compact and has a high pixel count of, for example, 5 million pixels or more. Also, portable information terminals such as mobile phones and PDA terminals have come to be equipped with small cameras having a relatively high number of pixels, for example, 1 million pixels or more. Under such circumstances, there is a strong demand for an imaging lens having a small size and high imaging performance that can be used for an imaging device having a high number of pixels.
従来、コンパクトな構成の撮像レンズとしては、1枚構成あるいは2枚構成の撮像レンズが知られている。しかしながら、1枚構成あるいは2枚構成の撮像レンズでは、収差論で明らかなように、像面湾曲を十分に補正することが困難であり、十分に高い光学性能を得ることが困難である。このため、近年、3枚構成の撮像レンズが一般的となっている。 2. Description of the Related Art Conventionally, as a compact imaging lens, an imaging lens having one or two lenses is known. However, with an imaging lens having one or two lenses, it is difficult to sufficiently correct the field curvature, as is apparent from the aberration theory, and it is difficult to obtain sufficiently high optical performance. For this reason, in recent years, an imaging lens having a three-lens configuration has become common.
このような3枚構成の撮像レンズとして、例えば特許文献1には、物体側より順に配置された、物体側に凸面を向けた負の光学的パワーを有するメニスカスの第1レンズと、物体側に凹面を向けた正の光学的パワーを有する第2レンズと、負の光学的パワーを有する第3レンズとを備えた撮像レンズが開示されている。特許文献1に記載された撮像レンズは、高画素に対応したものでありながら廉価である、と特許文献1に記載されている。
しかしながら、特許文献1に記載された3枚構成の撮像レンズでは、バックフォーカスが比較的長い。このため、撮像レンズの全長を十分に短くできないという問題がある。
However, the three-lens imaging lens described in
また、4枚以上のレンズにより構成された撮像レンズは大型であるという問題がある。 Moreover, there exists a problem that the imaging lens comprised by four or more lenses is large sized.
本発明はこのような問題点を鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、レンズ3枚からなる簡単な構成で、バックフォーカスが短く、小型、且つ高い光学性能を有する撮像レンズを提供することにある。 The present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to provide an imaging lens having a simple configuration including three lenses, a short back focus, a small size, and high optical performance. It is to provide.
上記目的を達成するために、本発明に係る単焦点撮像レンズは、物体側からこの順で配置された、正の光学的パワーを有する第1レンズ、絞り、第2レンズ、及び第3レンズで構成され、以下の条件式(1)を満たすことを特徴とする。
|f/fN|<10-2 ・・・・・(1)
但し、
f:d線における全系焦点距離、
fN:第2レンズ及び第3レンズのうちいずれか一方のレンズのd線における焦点距離、
である。
In order to achieve the above object, a single-focus imaging lens according to the present invention includes a first lens having a positive optical power, an aperture, a second lens, and a third lens arranged in this order from the object side. And satisfying the following conditional expression (1).
| F / f N | <10 −2 (1)
However,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
f N : the focal length at the d line of either one of the second lens and the third lens,
It is.
本発明に係る撮像装置は、光学像を形成する単焦点撮像レンズと、単焦点撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子とを備えている。本発明に係る撮像装置において、単焦点撮像レンズは、物体側からこの順で配置された、正の光学的パワーを有する第1レンズ、絞り、第2レンズ、及び第3レンズで構成され、以下の条件式(1)を満たすことを特徴とする。
|f/fN|<10-2 ・・・・・(1)
但し、
f:d線における全系焦点距離、
fN:第2レンズ及び第3レンズのうちいずれか一方のレンズのd線における焦点距離、
である。
An imaging apparatus according to the present invention includes a single-focus imaging lens that forms an optical image, and an imaging device that converts the optical image formed by the single-focus imaging lens into an electrical signal. In the imaging apparatus according to the present invention, the single focus imaging lens includes a first lens having a positive optical power, an aperture, a second lens, and a third lens arranged in this order from the object side. The following conditional expression (1) is satisfied.
| F / f N | <10 −2 (1)
However,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
f N : the focal length at the d line of either one of the second lens and the third lens,
It is.
本発明によれば、小型、且つ光学性能が良好な撮像レンズを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a small imaging lens having good optical performance.
以下、本発明に係る単焦点撮像レンズの実施の形態の一例を、図面を参照しつつ説明する。 Hereinafter, an example of an embodiment of a single focus imaging lens according to the present invention will be described with reference to the drawings.
図1〜図3は、それぞれ第1〜第3の実施の形態に係る単焦点撮像レンズ10の概略構成図である。
1 to 3 are schematic configuration diagrams of a single
第1〜第3の実施の形態の単焦点撮像レンズ10はいずれも、撮像素子(固体撮像素子であってもよい。例えば、CCD(charge coupled device)、COMS(complementary metal−oxide semiconductor)等)に対して光学像を形成するためのものである。後に詳述するように、単焦点撮像レンズ10は、デジタルカメラや携帯情報端末搭載カメラ等に搭載可能なものである。
Any of the single-
第1〜第3の各実施形態において、単焦点撮像レンズ10は、第1レンズ(L1)と、第2レンズ(L2)と、第3レンズ(L3)との3枚のレンズにより構成されている。
In each of the first to third embodiments, the single
例えば、単焦点撮像レンズを2枚以下のレンズで構成した場合、収差論から明らかなように、像面湾曲と軸上色収差とを同時に補正することは困難である。このため、たとえ非球面を多用したとしても高い光学性能を達成することは困難である。 For example, when the single focus imaging lens is composed of two or less lenses, it is difficult to simultaneously correct the field curvature and the axial chromatic aberration, as is apparent from the aberration theory. For this reason, it is difficult to achieve high optical performance even if many aspheric surfaces are used.
単焦点撮像レンズを3枚以上のレンズで構成することによって初めて高い光学性能(結像性能)を実現することができる。すなわち、像面湾曲(歪曲収差)、軸上色収差等の各種収差が抑制された単焦点撮像レンズを実現することができる。 High optical performance (imaging performance) can be realized only by configuring the single focus imaging lens with three or more lenses. That is, a single focus imaging lens in which various aberrations such as field curvature (distortion aberration) and axial chromatic aberration are suppressed can be realized.
尚、より高い結像性能を実現する観点からは、単焦点撮像レンズをより多くのレンズ(例えば4枚以上のレンズ)で構成することが好ましい。しかしながら、単焦点撮像レンズを構成するレンズの枚数が増加すると、単焦点撮像レンズを構成するレンズの総厚、各レンズ間の間隙、単焦点撮像レンズを収納する鏡筒のスペースも増加する傾向にある。このため、レンズの枚数が増加すると、単焦点撮像レンズが大型化する傾向となる。従って、小型の単焦点撮像レンズを実現する観点からは、単焦点撮像レンズを構成するレンズの枚数を少なくすることが好ましい。 Note that, from the viewpoint of realizing higher imaging performance, it is preferable to configure the single focus imaging lens with a larger number of lenses (for example, four or more lenses). However, as the number of lenses constituting a single focus imaging lens increases, the total thickness of the lenses constituting the single focus imaging lens, the gap between the lenses, and the space of the lens barrel that houses the single focus imaging lens tend to increase. is there. For this reason, when the number of lenses increases, the single focus imaging lens tends to increase in size. Therefore, from the viewpoint of realizing a small single-focus imaging lens, it is preferable to reduce the number of lenses constituting the single-focus imaging lens.
以上より、小型化、及び高い光学性能を同時に実現するためには、単焦点撮像レンズ10を3枚のレンズで構成することが最も好ましい。詳細には、結像性能を左右するような比較的大きな光学的パワーを有する3枚のレンズ(L1〜L3)により単焦点撮像レンズ10を構成することが好ましく、単焦点撮像レンズ10は、結像性能をほとんど左右しないような比較的小さな光学的パワーを有するさらなる光学素子(例えば、レンズ、フィルター等)を含んでいてもよい。
From the above, in order to simultaneously achieve miniaturization and high optical performance, it is most preferable to configure the single
第1〜第3の各実施形態において、絞り(STP)(例えば、開口絞り等)は第1レンズ(L1)と第2レンズ(L2)との間に配置されている。 In each of the first to third embodiments, a diaphragm (STP) (for example, an aperture diaphragm) is disposed between the first lens (L1) and the second lens (L2).
高いテレセントリック性を実現する観点からは、絞り(STP)をできるだけ物体寄りに配置することが好ましい。また、撮像面への光線入射角を小さくする観点からも、絞り(STP)をできるだけ物体寄りに配置することが好ましい。これらの観点からは、絞り(STP)を第1レンズ(L1)よりも物体寄りに配置することが最も好ましいということになる。しかしながら、第1レンズ(L1)よりも物体寄りに絞り(STP)を配置すると、撮像素子の画面周辺部における光線高さの変化量が大きくなる。このため、絞り(STP)の取り付け誤差(絞り(STP)と各レンズ、撮像素子との相対位置ずれ)による単焦点撮像レンズ10の性能劣化度が大きくなる。すなわち、絞り(STP)を各レンズ、撮像素子に対して高精度に取り付ける必要がでてくる。従って、製造が困難となる。
From the viewpoint of realizing high telecentricity, it is preferable to arrange the aperture (STP) as close to the object as possible. Further, from the viewpoint of reducing the light incident angle on the imaging surface, it is preferable to dispose the stop (STP) as close to the object as possible. From these viewpoints, it is most preferable to dispose the diaphragm (STP) closer to the object than the first lens (L1). However, if the stop (STP) is disposed closer to the object than the first lens (L1), the amount of change in the light beam height at the periphery of the screen of the image sensor increases. For this reason, the performance deterioration degree of the single
以上より、テレセントリック性を向上し、且つ撮像面への光線入射角を比較的小さくしつつ、製造が容易な単焦点撮像レンズ10を実現する観点から、絞り(STP)を第1レンズ(L1)と第2レンズ(L2)との間に配置することが最も好ましい。尚、絞り(STP)は第1のレンズ(L1)、第2レンズ(L2)と別個に設けてもよい。また、第1レンズ(L1)の像面側レンズ面の開口、又は第2レンズ(L2)の物体側レンズ面の開口を絞り(STP)としてもよい。
As described above, from the viewpoint of realizing the single
第1のレンズ(L1)は、正の光学的パワーを有するレンズ(以下、「正レンズ」とすることがある。)である。最も物体寄りに配置された第1レンズ(L1)を正レンズとすることで、バックフォーカスを短くすることができ、小型な単焦点撮像レンズ10を実現することができる。よりバックフォーカス及び全長を短縮する観点から、第1レンズ(L1)が、第1〜第3レンズにおいて、主たる正の光学的パワーを有するものであることが好ましい。
The first lens (L1) is a lens having positive optical power (hereinafter, may be referred to as “positive lens”). By using the first lens (L1) disposed closest to the object as a positive lens, the back focus can be shortened, and the small single
具体的に、第1レンズ(L1)は、物体側に凸面を向けた正の光学的パワーを有するメニスカス形状のレンズ(メニスカスレンズ)であることが好ましい。この構成によれば、第1レンズ(L1)の主点位置が、より物体寄りとなる。従って、よりバックフォーカス及び全長が短く、小型な単焦点撮像レンズ10を実現することができる。
Specifically, the first lens (L1) is preferably a meniscus lens (meniscus lens) having positive optical power with a convex surface facing the object side. According to this configuration, the principal point position of the first lens (L1) is closer to the object. Accordingly, a small single
尚、特に、第1レンズ(L1)が強い正の光学的パワーを有する場合は、第1レンズ(L1)は実質的にガラスからなるものであることが好ましい。樹脂は屈折率の温度依存性が高いため、例えば、第1レンズ(L1)を樹脂製とした場合、単焦点撮像レンズ10を取り巻く環境の温度が変わると、強い正の光学的パワーを有する第1レンズ(L1)の屈折力が大きく変化してしまう。このため、単焦点撮像レンズ10全系の像点位置が大きく変化することとなり、光学性能が低下してしまう。これに対して、ガラスは屈折率の温度依存性が比較的低い。従って、第1レンズ(L1)を実質的にガラスにより作製することによって、温度変化による単焦点撮像レンズ10全系の像点位置の変化を抑制することができる。
In particular, when the first lens (L1) has a strong positive optical power, it is preferable that the first lens (L1) is substantially made of glass. Since resin has a high temperature dependence of the refractive index, for example, when the first lens (L1) is made of resin, if the temperature of the environment surrounding the single-
さらに、ガラスは樹脂等と比較して硬質である。従って、第1レンズ(L1)を実質的にガラスにより作製することによって、露出して配置された第1レンズ(L1)の擦傷が抑制される。 Furthermore, glass is harder than resin or the like. Therefore, the scratch of the exposed first lens (L1) is suppressed by making the first lens (L1) substantially of glass.
第2レンズ(L2)及び/又は第3レンズ(L3)は、実質的にガラスからなるものであってもよく、また、実質的に樹脂からなるものであってもよい。実質的に樹脂からなる第2レンズ(L2)及び/又は第3レンズ(L3)を採用することにより、単焦点撮像レンズ10の製造コストを低減することができる。
The second lens (L2) and / or the third lens (L3) may be substantially made of glass, or may be substantially made of resin. By employing the second lens (L2) and / or the third lens (L3) that are substantially made of resin, the manufacturing cost of the single
第1〜第3の各実施の形態において、第2レンズ(L2)及び第3レンズ(L3)のいずれか一方が極めて光学的パワーの弱いレンズであることが好ましい。 In each of the first to third embodiments, it is preferable that one of the second lens (L2) and the third lens (L3) is a lens having extremely weak optical power.
例えば、第2レンズ(L2)が比較的強い正の光学的パワーを有する場合、単焦点撮像レンズ10の倍率色収差は低減されるものの、軸上色収差が増大する傾向にある。逆に、第2レンズ(L2)が比較的強い負の光学的パワーを有する場合、単焦点撮像レンズ10の軸上色収差は低減されるものの、軸上色収差と共に倍率色収差を低減するためには、第2レンズ(L2)の周辺部分の光学的パワーを正にする必要がある。従って、第2レンズ(L2)の加工が困難となる傾向にある。以上より、第2レンズ(L2)を極めて光学的パワーが弱いレンズとすることで、軸上色収差及び倍率色収差の両方が好適に補正された単焦点撮像レンズ10を実現することができる。
For example, when the second lens (L2) has a relatively strong positive optical power, the chromatic aberration of magnification of the single
また、例えば、第3レンズ(L3)が比較的強い正の光学的パワーを有する場合、相対的に、第2レンズ(L2)と第3レンズ(L3)との正の合成光学的パワーが強まり、単焦点撮像レンズ10の全長が伸びる傾向(つまり、単焦点撮像レンズ10が大型化する傾向)にある。逆に、第3レンズ(L3)が比較的強い負の光学的パワーを有する場合、単焦点撮像レンズ10の全長を短縮することができるものの、周辺部における撮像面への入射角が大きくなり、テレセントリック性が低下する傾向にある。以上より、第3レンズ(L3)を極めて光学的パワーが弱いレンズとすることで、小型でありつつ、テレセントリック性が高い単焦点撮像レンズ10を実現することができる。
For example, when the third lens (L3) has a relatively strong positive optical power, the positive combined optical power of the second lens (L2) and the third lens (L3) is relatively increased. The total length of the single
尚、第2レンズ(L2)と第3レンズ(L3)とのうち一方が極めて弱い光学的パワーを有するレンズであり、且つ、他方が負レンズ(負の光学的パワーを有するレンズ)であることが好ましい。そうすることによって、色収差をさらに低減できる。また、単焦点撮像レンズ10に望遠作用を持たせることができ、単焦点撮像レンズ10の全長をより短縮することができる。
One of the second lens (L2) and the third lens (L3) is a lens having extremely weak optical power, and the other is a negative lens (lens having negative optical power). Is preferred. By doing so, chromatic aberration can be further reduced. Further, the single
上述のように、第1レンズ(L1)を物体側に凸面を向けた正の光学的パワーを有するメニスカスレンズとすると共に、第2レンズ(L2)を物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとすることが好ましい。このようにすることにより、レンズ面の配列が、物体側から順に、正の光学的パワーを有するレンズ面(r1)、負の光学的パワーを有するレンズ面(r2)(以上、第1レンズ(L1))、負の光学的パワーを有するレンズ面(r4)、正の光学的パワーを有するレンズ面(r5)(以上、第2レンズ(L2))となる。このため、負の屈折力が第1レンズ(L1)と第2レンズ(L2)とに分割されることとなる。従って、第1レンズ(L1)と第2レンズ(L2)との相対偏芯時の単焦点撮像レンズ10の光学性能劣化が抑制される。
As described above, the first lens (L1) is a meniscus lens having a positive optical power with a convex surface facing the object side, and the second lens (L2) is a meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is preferable. In this way, the lens surfaces are arranged in order from the object side, the lens surface (r1) having a positive optical power, the lens surface (r2) having a negative optical power (hereinafter, the first lens ( L1)), a lens surface (r4) having negative optical power, and a lens surface (r5) having positive optical power (hereinafter, the second lens (L2)). For this reason, negative refractive power will be divided | segmented into a 1st lens (L1) and a 2nd lens (L2). Therefore, the optical performance deterioration of the single
尚、第1レンズ(L1)、第2レンズ(L2)、及び第3レンズ(L3)に含まれるレンズ面のうち少なくともいずれか一つのレンズ面は非球面であることが好ましい。そうすることによって、球面収差等の各種収差を低減することができる。特に、第3レンズ(L3)の像面側のレンズ面(像側面)(r7)は非球面であることが好ましい。第3レンズ(L3)の像側面(r7)では光束が細くなるとともに周辺部の光線高が最も高くなる。このため、第3レンズ(L3)の像側面(r7)を非球面とすることで、球面収差やコマ収差を小さく保ったまま、主光線収差である歪曲収差を良好に補正することができる。すなわち、球面収差、コマ収差、及び主光線収差である歪曲収差のすべてが低減された単焦点撮像レンズ10を実現することが可能となる。
Note that at least one of the lens surfaces included in the first lens (L1), the second lens (L2), and the third lens (L3) is preferably an aspherical surface. By doing so, various aberrations such as spherical aberration can be reduced. In particular, the lens surface (image side surface) (r7) on the image surface side of the third lens (L3) is preferably an aspherical surface. On the image side surface (r7) of the third lens (L3), the luminous flux becomes thinner and the light ray height at the peripheral portion becomes the highest. Therefore, by making the image side surface (r7) of the third lens (L3) an aspherical surface, it is possible to satisfactorily correct the distortion, which is the principal ray aberration, while keeping the spherical aberration and the coma aberration small. That is, it is possible to realize the single
さらには、第3レンズ(L3)の像側面(r7)は、少なくとも一つの変曲点を有する非球面形状のレンズ面であることが好ましい。具体的には、光軸近傍の領域においては像面側に凹状に形成され、その一方で像面側レンズ面(r7)の周辺領域においては、像面側に凸状に形成されており、且つ凹状に形成された光軸近傍の領域と、凸状に形成された周辺領域とは変曲点を介して連続的に接続されていることが好ましい。言い換えれば、像面側レンズ面(r7)は、光軸近傍から像面側レンズ面(r7)の外側に向かうにつれて一旦隆起し、さらに外側に向かうにつれて物体側に引けるような形状のレンズ面となっていることが好ましい。凸状に形成された周辺領域の曲率半径は、凹状に形成された光軸近傍の領域の曲率半径より大きく設定されていることが好ましい。この構成によれば、軸外光束の入射角を比較的小さくすることができ、シェーディング効果を低減できる。従って、より高い光学性能(結像性能)を実現することができる。 Furthermore, the image side surface (r7) of the third lens (L3) is preferably an aspherical lens surface having at least one inflection point. Specifically, in the region near the optical axis, a concave shape is formed on the image surface side, while in the peripheral region of the image surface side lens surface (r7), a convex shape is formed on the image surface side. In addition, it is preferable that the region near the optical axis formed in a concave shape and the peripheral region formed in a convex shape are continuously connected via an inflection point. In other words, the image surface side lens surface (r7) has a lens surface having a shape such that the image surface side lens surface (r7) once rises from the vicinity of the optical axis toward the outside of the image surface side lens surface (r7) and can be pulled toward the object side further toward the outside. It is preferable that It is preferable that the curvature radius of the peripheral region formed in a convex shape is set larger than the curvature radius of a region in the vicinity of the optical axis formed in a concave shape. According to this configuration, the incident angle of the off-axis light beam can be made relatively small, and the shading effect can be reduced. Accordingly, higher optical performance (imaging performance) can be realized.
第1〜第3の各実施の形態における単焦点撮像レンズ10は下記条件式(1)を満たしている。
|f/fN|<10-2 ・・・・・(1)
但し、
f:d線における全系焦点距離、
fN:第2レンズ(L2)及び第3レンズ(L3)のうちいずれか一方のレンズのd線における焦点距離、
である。
The single
| F / f N | <10 −2 (1)
However,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
f N : the focal length at the d-line of one of the second lens (L2) and the third lens (L3),
It is.
上記条件式(1)は第1レンズ(L2)又は第3レンズ(L3)の光学的パワーを規定している。 The conditional expression (1) defines the optical power of the first lens (L2) or the third lens (L3).
まず、fN:第2レンズ(L2)のd線における焦点距離である場合について説明する。この場合、条件式(1)を満足させることにより、軸上色収差及び倍率色収差の両方が好適に補正された単焦点撮像レンズ10を実現することができる。例えば、第2レンズ(L2)の正の光学的パワーが強すぎて条件式(1)の範囲を外れると、単焦点撮像レンズ10の倍率色収差は低減されるものの、軸上色収差が増大する傾向にある。逆に、第2レンズ(L2)の負の光学的パワーが強すぎて条件式(1)の範囲を外れると、単焦点撮像レンズ10の軸上色収差は低減されるものの、軸上色収差と共に倍率色収差を低減するためには、第2レンズ(L2)の周辺部分の光学的パワーを正にする必要がある。従って、第2レンズ(L2)の加工が困難となる傾向にある。
First, the case where f N is the focal length of the second lens (L2) at the d-line will be described. In this case, by satisfying conditional expression (1), it is possible to realize the single
次に、fN:第3レンズ(L3)のd線における焦点距離である場合について説明する。この場合、条件式(1)を満足させることにより、小型でありつつ、テレセントリック性が高い単焦点撮像レンズ10を実現することができる。例えば、第3レンズ(L3)の正の光学的パワーが強すぎて条件式(1)の範囲を外れると、相対的に、第2レンズ(L2)と第3レンズ(L3)との正の合成光学的パワーが強まり、単焦点撮像レンズ10の全長が伸びる傾向(つまり、単焦点撮像レンズ10が大型化する傾向)にある。逆に、第3レンズ(L3)の負の光学的パワーが強すぎて条件式(1)の範囲を外れると、単焦点撮像レンズ10の全長を短縮することができるものの、周辺部における撮像面への入射角が大きくなり、テレセントリック性が低下する傾向にある。
Next, the case where f N is the focal length of the third lens (L3) at the d-line will be described. In this case, by satisfying the conditional expression (1), it is possible to realize the single
以上の観点から、次の条件式(1−a)を満たすことが好ましい。
|f/fN|<9×10-3 ・・・・・(1−a)
尚、第3レンズ(L3)の像側面(r7)から撮像面までの間にローパスフィルタ等の平行平板形状の光学部材が配置されていてもよい。その場合、条件式(1)は、配置された光学部材を空気換算距離に換算した値で満たされていればよい。その他の条件式においても同様である。
From the above viewpoint, it is preferable that the following conditional expression (1-a) is satisfied.
| F / f N | <9 × 10 −3 (1-a)
A parallel plate-shaped optical member such as a low-pass filter may be disposed between the image side surface (r7) of the third lens (L3) and the imaging surface. In that case, conditional expression (1) should just be satisfy | filled with the value which converted the arrange | positioned optical member into the air conversion distance. The same applies to other conditional expressions.
以下、各実施の形態に係る単焦点撮像レンズ10が満足することが好ましい条件式について説明する。但し、以下に説明する全ての条件式を同時に満たす必要はない。個々の条件式をそれぞれ単独に満足すれば、その条件式に対応する作用・効果を得ることができる。もちろん、複数の条件式を満足する方が、光学性能,小型化,製造・組立等の観点からより好ましいことはいうまでもない。
Hereinafter, conditional expressions that are preferably satisfied by the single
下記条件式(2)は第1レンズ(L1)の光学的パワーを規定している。
0.4<f1/f<1.0 ・・・・・(2)
但し、
f1:第1レンズ(L1)のd線における焦点距離、
f:d線における全系焦点距離、
である。
The following conditional expression (2) defines the optical power of the first lens (L1).
0.4 <f 1 /f<1.0 (2)
However,
f 1 : focal length of the first lens (L1) at the d-line,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
It is.
この条件式(2)の下限を超えると、第1レンズ(L1)の光学的パワーが強くなり、球面収差及びコマ収差の補正が困難になる傾向にある。また、第1レンズ(L1)を構成する各レンズ面(r1、r2)の曲率半径が小さくなるため、第1レンズ(L1)の加工が困難となる。一方、条件式(2)の上限を超えると、第1レンズ(L1)の光学的パワーが弱くなり、単焦点撮像レンズ10のバックフォーカスも長くなる傾向にある。従って、単焦点撮像レンズ10の全長を短縮することが困難となる。
When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the optical power of the first lens (L1) becomes strong, and correction of spherical aberration and coma tends to be difficult. Moreover, since the curvature radius of each lens surface (r1, r2) which comprises a 1st lens (L1) becomes small, the process of a 1st lens (L1) becomes difficult. On the other hand, when the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the optical power of the first lens (L1) becomes weak and the back focus of the single
以上の観点から、次の条件式(2−a)を満たすことがより好ましい。
0.5<f1/f<0.9 ・・・・・(2−a)
第2レンズ(L2)及び第3レンズ(L3)のうちいずれか一方のd線における焦点距離(fN)が上記条件式(1)を満たすと共に、他方のレンズが負レンズであることが好ましい。この構成によれば、色収差をより低減できる。また、単焦点撮像レンズ10に望遠作用を持たせることができ、単焦点撮像レンズ10の全長をより短縮することができる。
From the above viewpoint, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (2-a).
0.5 <f 1 /f<0.9 (2-a)
It is preferable that the focal length (f N ) of any one of the second lens (L2) and the third lens (L3) satisfies the conditional expression (1), and the other lens is a negative lens. . According to this configuration, chromatic aberration can be further reduced. Further, the single
下記条件式(3)は他方の負レンズの光学的パワーを規定している。
−1.0<f/fm<−0.3 ・・・・・(3)
但し、
fm:他方のレンズ(第2レンズ(L2)及び第3レンズ(L3)のうち、条件式(1)を満たしていない方のレンズ)のd線における焦点距離、
f:d線における全系焦点距離、
である。
The following conditional expression (3) defines the optical power of the other negative lens.
-1.0 <f / f m <-0.3 ····· (3)
However,
f m : the focal length of the other lens (the lens that does not satisfy the conditional expression (1) among the second lens (L2) and the third lens (L3)) at the d-line,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
It is.
この条件式(3)の上限を超えると、単焦点撮像レンズ10の望遠作用が小さくなる傾向にある。従って、単焦点撮像レンズ10の全長が長くなり、単焦点撮像レンズ10が大型化する傾向にある。一方、条件式(3)の下限を超えると、負レンズの光学的パワーが強くなるため、軸外光束の撮像面に対する入射角が大きくなる傾向にある。従って、テレセントリック性が低下する傾向となる。
When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the telephoto action of the single
以上の観点から、次の条件式(3−a)を満たすことがより好ましい。
−0.9<f/fm<−0.4 ・・・・・(3−a)
下記条件式(4)は、第1レンズ(L1)の物体側面(r1)と第2レンズ(L2)の物体側面(r4)とにおけるシェイプファクターを規定している。
−0.3<(r1+r4)/(r1−r4)<0.3 ・・・・・(4)
但し、
r1:第1レンズの物体側面の光軸上曲率半径、
r4:第2レンズの物体側面の光軸上曲率半径、
である。
From the above viewpoint, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (3-a).
-0.9 <f / f m <-0.4 ····· (3-a)
The following conditional expression (4) defines the shape factor on the object side surface (r1) of the first lens (L1) and the object side surface (r4) of the second lens (L2).
−0.3 <(r 1 + r 4 ) / (r 1 −r 4 ) <0.3 (4)
However,
r 1 : radius of curvature on the optical axis of the object side surface of the first lens,
r 4 : radius of curvature on the optical axis of the object side surface of the second lens,
It is.
この条件式(4)の下限を超えると、第1レンズ(L1)の物体側面(r1)の光学的パワーが強くなり、球面収差及びコマ収差の補正が困難となる傾向にある。また、第2レンズ(L2)の物体側面(r4)の負の光学的パワーが小さくなり、軸外の光線のはね上げが不十分となり、テレセントリック性が低下する傾向にある。一方、条件式(4)の上限を超えると、第1レンズ(L1)の物体側面(r1)の光学的パワーが弱くなり、単焦点撮像レンズ10の全長が長くなり、単焦点撮像レンズ10が大型化する傾向にある。
When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the optical power of the object side surface (r1) of the first lens (L1) becomes strong, and correction of spherical aberration and coma tends to be difficult. In addition, the negative optical power of the object side surface (r4) of the second lens (L2) becomes small, the off-axis ray splashing is insufficient, and the telecentricity tends to be lowered. On the other hand, when the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the optical power of the object side surface (r1) of the first lens (L1) becomes weak, the total length of the single
以上の観点から、次の条件式(4−a)を満たすことがより好ましい。
−0.2<(r1+r4)/(r1−r4)<0.2 ・・・・・(4−a)
下記条件式(5)は第1レンズの材料のアッベ数を規定している。
50<νld<80 ・・・・・(5)
但し、
νld:第1レンズのアッベ数、
である。
From the above viewpoint, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (4-a).
−0.2 <(r 1 + r 4 ) / (r 1 −r 4 ) <0.2 (4-a)
Conditional formula (5) below defines the Abbe number of the material of the first lens.
50 <νld <80 (5)
However,
νld: Abbe number of the first lens,
It is.
この条件式(5)の下限を超えると、軸上色収差及び倍率色収差が増大する傾向にある。一方、条件式(5)の上限を超えると、色収差をさらに低減させることが可能となるものの、第1レンズ(L1)のコストが上昇する傾向にあり、単焦点撮像レンズ10の低コスト化が困難となる。また、上記条件式(5)を超えるような材料としては、実際上、屈折率が小さいものしかないため、第1レンズ(L1)のレンズ面の曲率を強くしなければならない。従って、第1レンズ(L1)の加工が困難となる。
When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration tend to increase. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, chromatic aberration can be further reduced, but the cost of the first lens (L1) tends to increase, and the cost of the single
以上、第1〜第3の実施の形態に係る単焦点撮像レンズ10について説明してきたが、単焦点撮像レンズ10は、ピント調整のためのフォーカシングが可能な構成を有するものであってもよい。具体的には、単焦点撮像レンズ10全体、又は第1〜第3レンズの一部が撮像面に対して光軸方向に変位可能に構成されていてもよい。
The single
また、反射面、屈折面、回折面等の光学的パワーを有さない面を単焦点撮像レンズ10の光路中に適切に配置することによって、光路を屈曲させてもよい。光路を適切に屈曲させることで、単焦点撮像レンズ10を薄型化・コンパクト化することが可能となる。また、このような薄型・コンパクトな単焦点撮像レンズ10を用いることによって、薄型・コンパクトな撮像装置を実現することが可能となる。
Further, the optical path may be bent by appropriately arranging a surface having no optical power, such as a reflective surface, a refractive surface, and a diffractive surface, in the optical path of the single
第1レンズ(L1)、第2レンズ(L2)、及び第3レンズ(L3)のうち少なくともいずれかひとつが赤外光を遮光するレンズであることが好ましい。具体的には、例えば、いずれか一つのレンズの少なくとも一方のレンズ面を赤外光吸収材料によりコーティングするか、又はいずれか一つのレンズに赤外吸収材料を含有させることが好ましい。この構成によれば、撮像素子の撮像面へ入射する赤外光の強度を低減することができる。従って、撮像素子の感度を人の目の比視感強度近づけることが可能となり、より自然な色再現が可能となる。 It is preferable that at least one of the first lens (L1), the second lens (L2), and the third lens (L3) is a lens that blocks infrared light. Specifically, for example, it is preferable to coat at least one lens surface of any one lens with an infrared light absorbing material, or to include an infrared absorbing material in any one lens. According to this configuration, the intensity of infrared light incident on the imaging surface of the imaging element can be reduced. Accordingly, the sensitivity of the image sensor can be made closer to the human eye's specific luminous intensity, and more natural color reproduction is possible.
尚、「赤外光」とは、780nm以上2500nm以下の波長の光をいう。また、赤外光を遮蔽するレンズとは、赤外光を反射及び/又は吸収するレンズをいう。 Note that “infrared light” refers to light having a wavelength of 780 nm to 2500 nm. In addition, a lens that shields infrared light refers to a lens that reflects and / or absorbs infrared light.
また、ゴーストやフレア等の原因となる有害光をカットするために、単焦点撮像レンズ10の光路のいずれかの場所に、光路規制部材を配置しても良い。
Further, in order to cut off harmful light that causes ghost, flare, and the like, an optical path regulating member may be arranged at any location on the optical path of the single
また、単焦点撮像レンズ10の光路のいずれかの場所、例えば第3レンズ(L3)の像側面(r7)と撮像面(r8)との間に、ローパスフィルタ等の平行平板形状の光学部材を配置してもよい。CCD等の(固体)撮像素子は単焦点撮像レンズ10が形成した被写体像を低開口率の2次元サンプリング画像として取り込むため、サンプリング周波数の2分の1以上の高周波は偽信号となる。ローパスフィルタ等の光学部材を配置することによりこのような像の高周波成分を予め除去することができる。
Further, a parallel plate-shaped optical member such as a low-pass filter is provided at any position on the optical path of the single
また、単焦点撮像レンズ10をマイクロレンズが配設されたCCDに対して使用する場合、撮像面の画面周辺部におけるシェーディングをCCDのマイクロレンズをシフトすることにより軽減させてもよい。各像高での光線の入射角を考慮してCCDのマイクロレンズを設計することにより、撮像面の周辺部におけるシェーディングを低減することができる。
Further, when the single
また、第1〜第3の各実施の形態では、入射光線を屈折作用により偏向させる屈折型レンズ(つまり、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ)のみで構成されている例について説明した。しかしながら、本発明においては、単焦点撮像レンズ10を構成する各レンズは屈折型レンズ以外の型のレンズであってもよい。例えば、各レンズは回折作用により入射光線を偏向させる回折型レンズ、回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ、入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ等であってもよい。これらの中でも、低コストである、屈折型レンズ、回折型レンズ、屈折・回折ハイブリッド型レンズ等が好ましい。
In each of the first to third embodiments, the lens is composed only of a refractive lens that deflects incident light by refraction (that is, a lens that deflects at the interface between media having different refractive indexes). Explained the example. However, in the present invention, each lens constituting the single
また、絞り(STP)のほかに不要光をカットするための光束規制板等を必要に応じて配置してもよい。 In addition to the diaphragm (STP), a light flux restricting plate for cutting unnecessary light may be arranged as necessary.
次に、上記実施の形態に係る単焦点撮像レンズ10を備えた撮像装置の実施の形態について説明する。ここでは、単焦点撮像レンズ10を搭載したデジタルスチルカメラと、携帯情報端末とを例に挙げて説明するが、本発明に係る撮像装置はこれらに限定されるものではない。
Next, an embodiment of an imaging apparatus including the single
図4及び図5はデジタルスチルカメラ1の斜視図である。
4 and 5 are perspective views of the digital
デジタルスチルカメラ(以下、「DSC」とする。)1は、カメラ本体14と、単焦点撮像レンズ10と、単焦点撮像レンズ10により形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子(図示せず)と、ストロボ11と、レリーズボタン12と、表示モニタ13とを備えている。
A digital still camera (hereinafter referred to as “DSC”) 1 includes a
図6は携帯情報端末2の正面図である。図7は携帯情報端末2の背面図である。
FIG. 6 is a front view of the
携帯情報端末2は、携帯電話本体27と、スピーカ部21と、マイク部22と、入力ボタン23と、表示モニタ24と、アンテナ25と、単焦点撮像レンズ10と、単焦点撮像レンズ10により形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子(図示せず)と、表示モニタ26とを備えている。マイク部22は操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部21は通話相手の声を出力するためのものである。入力ボタン23は操作者が情報を入力するのに用いられるものである。表示モニタ24は操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ25は通信電波の送信と受信を行なうためのものである。
The
撮像素子(図示せず)で受光された物体像は、携帯情報端末2に内蔵された図示しない処理手段に入力され、電子画像として表示モニタ24に、または、通信相手の携帯情報端末等のモニタに、または、その両方に表示される。また、通信相手の携帯情報端末等に画像を送信する場合には、上記処理手段に含まれる信号処理機能により、撮像素子で受光された物体像の情報が送信可能な信号へ変換されるようになっている。
An object image received by an image sensor (not shown) is input to a processing means (not shown) built in the
このように、上記実施の形態に係る単焦点撮像レンズ10を搭載することにより、小型且つ高性能な撮像装置を実現することができる。
Thus, by mounting the single
以下、本発明を実施した単焦点撮像レンズを、コンストラクションデータ、各種収差図等を挙げて更に具体的に説明する。ここで説明する数値実施例1〜3は、第1〜第3の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例である。第1〜第3の各実施の形態を表すレンズ構成図(図1〜図3)は、対応する実施例1〜3のレンズ構成をそれぞれ示している。 Hereinafter, the single focus imaging lens embodying the present invention will be described more specifically with reference to construction data, various aberration diagrams, and the like. Numerical examples 1 to 3 described here are numerical examples corresponding to the first to third embodiments, respectively. Lens configuration diagrams (FIGS. 1 to 3) representing the first to third embodiments respectively show the lens configurations of the corresponding first to third embodiments.
尚、ri(i=0,1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の曲率半径(mm)である。di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔(mm)である。Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の光学要素のd線に対する屈折率(Nd),アッベ数(νd)である。FはFナンバー、ωは半画角(°)を示す。 Note that ri (i = 0, 1, 2, 3,...) Is a radius of curvature (mm) of the i-th surface counted from the object side. di (i = 1, 2, 3,...) is the i-th axis upper surface interval (mm) counted from the object side. Ni (i = 1, 2, 3,...) And νi (i = 1, 2, 3,...) Are refractive indices (Nd) with respect to the d-line of the i-th optical element counted from the object side. Abbe number (νd). F represents an F number, and ω represents a half angle of view (°).
非球面係数が記された面は、非球面形状の屈折光学面又は非球面と等価な屈折作用を有する面であることを示し、非球面の面形状を表す下記式(6)で定義されるものとする。各実施例の非球面データを他のデータとあわせて示す。 The surface on which the aspheric coefficient is written indicates that it is an aspherical refractive optical surface or a surface having a refractive action equivalent to that of an aspherical surface, and is defined by the following formula (6) representing the aspherical surface shape. Shall. The aspheric data of each example is shown together with other data.
但し、上記式(6)において、光軸方向を像面側に向かう軸をZ軸、光軸に対して垂直で離れる方向に延びるH軸とする円筒座標系とする。CR:近軸曲率半径、K:コーニック係数、An:n次非球面係数である。 However, in the above equation (6), the optical axis direction is a cylindrical coordinate system in which the axis toward the image plane side is the Z axis and the H axis extends in a direction perpendicular to the optical axis. CR: paraxial radius of curvature, K: conic coefficient, An: n-order aspheric coefficient.
尚、以下の実施例1〜3では、半画角(ω)を約30°としているが、各レンズの光学的パワー及びベンディング形状を適切に設計することにより、さらに広角化も可能である。 In Examples 1 to 3 below, the half angle of view (ω) is about 30 °, but it is possible to further widen the angle by appropriately designing the optical power and bending shape of each lens.
図8〜図10は、それぞれ実施例1〜3に対応する収差図である。各図において、(a)のグラフはd線に対する球面収差(SA)、(b)のグラフは非点収差(AST)、(c)のグラフはd線に対する歪曲収差(DIST)を示す。尚、非点収差図(b)において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面におけるデータを示している。 8 to 10 are aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 3, respectively. In each figure, the graph of (a) shows spherical aberration (SA) with respect to the d line, the graph of (b) shows astigmatism (AST), and the graph of (c) shows the distortion aberration (DIST) with respect to the d line. In the astigmatism diagram (b), the solid line represents data on the sagittal image plane, and the broken line represents data on the meridional image plane.
−実施例1− Example 1
尚、表2に示すデータは、実施例1における各レンズ面の非球面係数である。 The data shown in Table 2 is the aspheric coefficient of each lens surface in Example 1.
−実施例2− -Example 2-
尚、表4に示すデータは、実施例2における各レンズ面の非球面係数である。 The data shown in Table 4 is the aspheric coefficient of each lens surface in Example 2.
−実施例3− -Example 3-
尚、表6に示すデータは、実施例3における各レンズ面の非球面係数である。 The data shown in Table 6 is the aspheric coefficient of each lens surface in Example 3.
下記表7に各数値実施例の諸値及び条件式(1)〜(5)で規定したパラメーターに対応する値を示す。尚、表7に示す諸値の単位は、f(mm)、fN(mm)、fm(mm)、f1(mm)である。 Table 7 below shows various values of the numerical examples and values corresponding to the parameters defined by the conditional expressions (1) to (5). The units of various values shown in Table 7 are f (mm), f N (mm), f m (mm), and f 1 (mm).
この表7から明らかなように、各数値実施例は、いずれも各条件式(1)〜(5)を満たしている。 As is clear from Table 7, each numerical example satisfies the conditional expressions (1) to (5).
本発明に係る単焦点撮像レンズは、小型、且つ高い光学性能を有するため、携帯情報端末(携帯電話機、PDA等)搭載カメラ、監視カメラ、PCカメラ、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ等に有用である。 Since the single focus imaging lens according to the present invention is small and has high optical performance, it is useful for cameras equipped with portable information terminals (cell phones, PDAs, etc.), surveillance cameras, PC cameras, digital still cameras, digital video cameras, and the like. is there.
STP ・・・ 絞り
1 ・・・ デジタルスチルカメラ(DSC)
2 ・・・ 携帯情報端末
10 ・・・ 単焦点撮像レンズ
11 ・・・ ストロボ
12 ・・・ レリーズボタン
13、24、26 ・・・ 表示モニタ
14 ・・・ カメラ本体
21 ・・・ スピーカ部
22 ・・・ マイク部
23 ・・・ 入力ボタン
25 ・・・ アンテナ
27 ・・・ 携帯電話本体
STP ...
2 ...
Claims (9)
物体側からこの順で配置された、正の光学的パワーを有する第1レンズ、絞り、第2レンズ、及び第3レンズで構成され、以下の条件式(1)を満たす単焦点撮像レンズ;
|f/fN|<10-2 ・・・・・(1)
但し、
f:d線における全系焦点距離、
fN:第2レンズ及び第3レンズのうちいずれか一方のレンズのd線における焦点距離、
である。 A single focus imaging lens for forming an optical image on an imaging surface of an imaging element,
A single-focus imaging lens that is arranged in this order from the object side and includes a first lens having a positive optical power, an aperture, a second lens, and a third lens, and satisfies the following conditional expression (1);
| F / f N | <10 −2 (1)
However,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
f N : the focal length at the d line of either one of the second lens and the third lens,
It is.
以下の条件式(2)を満たす単焦点撮像レンズ;
0.4<f1/f<1.0 ・・・・・(2)
但し、
f1:第1レンズのd線における焦点距離、
f:d線における全系焦点距離、
である。 The single focus imaging lens according to claim 1,
A single focus imaging lens satisfying the following conditional expression (2);
0.4 <f 1 /f<1.0 (2)
However,
f 1 : focal length at the d-line of the first lens,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
It is.
他方のレンズは負レンズであり、以下の条件式(3)を満たす単焦点撮像レンズ;
−1.0<f/fm<−0.3 ・・・・・(3)
但し、
fm:負レンズのd線における焦点距離、
f:d線における全系焦点距離、
である。 The single focus imaging lens according to claim 1 or 2,
The other lens is a negative lens, and a single focus imaging lens satisfying the following conditional expression (3);
-1.0 <f / f m <-0.3 ····· (3)
However,
f m : focal length of d-line of the negative lens,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
It is.
上記第1レンズは物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、上記第2レンズは物体側に凹面を向けたメニスカス形状である単焦点撮像レンズ。 In the single focus imaging lens according to any one of claims 1 to 3,
The first lens has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and the second lens has a meniscus shape with a concave surface facing the object side.
以下の条件式(4)を満たす単焦点撮像レンズ;
−0.3<(r1+r4)/(r1−r4)<0.3 ・・・・・(4)
但し、
r1:第1レンズの物体側面の光軸上曲率半径、
r4:第2レンズの物体側面の光軸上曲率半径、
である。 In the single focus imaging lens according to any one of claims 1 to 4,
A single focus imaging lens satisfying the following conditional expression (4);
−0.3 <(r 1 + r 4 ) / (r 1 −r 4 ) <0.3 (4)
However,
r 1 : radius of curvature on the optical axis of the object side surface of the first lens,
r 4 : radius of curvature on the optical axis of the object side surface of the second lens,
It is.
上記第2レンズ及び上記第3レンズのうち少なくとも一方が実質的に樹脂からなる単焦点撮像レンズ。 In the single focus imaging lens according to any one of claims 1 to 5,
A single focus imaging lens in which at least one of the second lens and the third lens is substantially made of resin.
上記第1レンズは実質的にガラスからなる単焦点撮像レンズ。 The single focus imaging lens according to any one of claims 1 to 6,
The first lens is a single focus imaging lens substantially made of glass.
以下の条件式(5)を満たす単焦点撮像レンズ;
50<νld<80 ・・・・・(5)
但し、
νld:第1レンズのアッベ数、
である。 The single focus imaging lens according to any one of claims 1 to 7,
A single focus imaging lens satisfying the following conditional expression (5);
50 <νld <80 (5)
However,
νld: Abbe number of the first lens,
It is.
上記単焦点撮像レンズは、物体側からこの順で配置された、正の光学的パワーを有する第1レンズ、絞り、第2レンズ、及び第3レンズで構成され、以下の条件式(1)を満たす撮像装置;
|f/fN|<10-2 ・・・・・(1)
但し、
f:d線における全系焦点距離、
fN:第2レンズ及び第3レンズのうちいずれか一方のレンズのd線における焦点距離、
である。 An imaging apparatus comprising: a single focus imaging lens that forms an optical image; and an imaging device that converts an optical image formed by the single focus imaging lens into an electrical signal,
The single focus imaging lens includes a first lens having a positive optical power, an aperture, a second lens, and a third lens that are arranged in this order from the object side. The following conditional expression (1) is satisfied: Imaging device to satisfy;
| F / f N | <10 −2 (1)
However,
f: the focal length of the entire system at the d-line,
f N : the focal length at the d line of either one of the second lens and the third lens,
It is.
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-
2006
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