JP2007184117A - Fuel cell system - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、反応ガスを電気化学的に反応させて発電を行う燃料電池を備える燃料電池システムに係り、特に、システムに備えられたアクチュエータの制御手法に関する。 The present invention relates to a fuel cell system including a fuel cell that generates electric power by electrochemically reacting a reaction gas, and more particularly to a method for controlling an actuator provided in the system.
従来より、燃料極に燃料ガス（例えば、水素）が供給されるとともに、酸化剤極に酸化剤ガス（例えば、空気）が供給されることにより、これらのガスを電気化学的に反応させて発電を行う燃料電池が知られている。この燃料電池は、酸化剤ガスを供給するコンプレッサ、燃料ガスを循環させる水素循環ポンプといったように、燃料電池を動作させる種々の補機を備えることで、燃料電池システムとして構成されている。燃料電池システムは、車両を駆動するモータの電源といったように、外部システムに適用されていることが一般的な形態であり、通常、外部システムからの要求に応じた目標電力（目標ネット電力）を発電するように制御されている。 Conventionally, a fuel gas (for example, hydrogen) is supplied to the fuel electrode, and an oxidant gas (for example, air) is supplied to the oxidant electrode, and these gases are reacted electrochemically to generate power. A fuel cell for performing the above is known. This fuel cell is configured as a fuel cell system by including various auxiliary devices that operate the fuel cell, such as a compressor that supplies an oxidant gas and a hydrogen circulation pump that circulates the fuel gas. A fuel cell system is generally applied to an external system such as a power source of a motor that drives a vehicle. Usually, a target power (target net power) corresponding to a request from the external system is obtained. It is controlled to generate electricity.
この燃料電池システムにおいて、燃料電池に供給される燃料ガスおよび酸化剤ガスの流量および圧力は、システムに備えられたアクチュエータを制御することにより調整可能となっており、目標ネット電力からアクチュエータの制御目標値を演算することで、システムが適切な運転状態に保たれる。 In this fuel cell system, the flow rate and pressure of the fuel gas and oxidant gas supplied to the fuel cell can be adjusted by controlling the actuator provided in the system, and the control target of the actuator can be determined from the target net power. By calculating the value, the system is kept in an appropriate operating state.
外部システムからの要求に応じて燃料電池が発電を行う場合には、目標ネット電力と、コンプレッサ等の補機の消費電力とを考慮することが重要である。例えば、特許文献１によれば、補機自身の消費電力を含んでいない目標ネット電力に基づいて、補機に必要とされる電力を求めている。これにより、外部システムへ供給する電力の変化に対応したコンプレッサの要求電力の変化が、再度コンプレッサの要求電力に影響する現象、所謂、ポジティブフィードバックを抑制しながら、目標ネット電力および補機の消費電力を含む燃料電池の最終的な目標発電電力（目標グロス電力）を得ることができる。
しかしながら、例えば、燃料電池の発電電力を過渡的に低下させた場合、燃料電池に要求される目標ガス圧力に比べて実際のガス圧力が大きくなるといったように、目標ガス圧力と実ガス圧力との間に乖離が生じる場合があり、ケースによって、この状態が数分継続する場合がある。 However, for example, when the generated power of the fuel cell is transiently reduced, the target gas pressure and the actual gas pressure are increased so that the actual gas pressure becomes larger than the target gas pressure required for the fuel cell. There may be a gap between them, and depending on the case, this state may continue for several minutes.
この場合、燃料電池システムの運転状態によっては、目標ネット電力と目標グロス電力との関係は必ずしも一通りでなく、したがって、必ずしも最適なアクチュエータ（例えば、コンプレッサを駆動するモータ）の制御目標値を目標ネット電力から演算することができない可能性がある。その結果、空気供給が定常的に不足する、或いは、空気供給が定常的に過剰となり、出力低下や燃料電池の性能劣化を招く虞がある。 In this case, depending on the operating state of the fuel cell system, the relationship between the target net power and the target gross power is not necessarily one-way. Therefore, the control target value of the optimum actuator (for example, the motor that drives the compressor) is not necessarily set as the target. There is a possibility that it cannot be calculated from the net power. As a result, there is a possibility that the air supply is constantly insufficient or the air supply is constantly excessive, resulting in a decrease in output and performance deterioration of the fuel cell.
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、システムの運転状態に応じて、燃料電池スタックに供給する空気流量を適正に制御することにある。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to appropriately control the flow rate of air supplied to the fuel cell stack in accordance with the operating state of the system.
かかる課題を解決するために、本発明は、燃料電池システムを提供する。この燃料電池システムは、燃料電池と、酸化剤ガス供給手段と、酸化剤ガス圧力調整手段と、目標ネット電力演算手段と、目標酸化剤ガス圧力演算手段と、目標酸化剤ガス流量演算手段とを主体に構成される。ここで、燃料電池は、燃料ガスが供給されるとともに、酸化剤ガスが供給されることにより、燃料ガスと酸化剤ガスとを電気化学的に反応させて発電を行う。酸化剤ガス供給手段は、酸化剤ガス供給流路を介して、燃料電池に酸化剤ガスを供給する。酸化剤ガス圧力調整手段は、酸化剤ガス供給流路に設けられており、燃料電池に供給される酸化剤ガスの圧力を調整する。目標ネット電力演算手段は、外部システムから燃料電池に要求される発電電力の目標値である目標ネット電力を算出する。目標酸化剤ガス圧力演算手段は、算出された目標ネット電力に基づいて、燃料電池に供給される酸化剤ガスの圧力目標値を目標酸化剤ガス圧力として算出する。目標酸化剤ガス流量演算手段は、算出された目標酸化剤ガス圧力と、算出された目標ネット電力とに基づいて、燃料電池に供給される酸化剤ガスの流量目標値を、目標酸化剤ガス流量として算出する。 In order to solve this problem, the present invention provides a fuel cell system. The fuel cell system includes a fuel cell, an oxidant gas supply unit, an oxidant gas pressure adjustment unit, a target net power calculation unit, a target oxidant gas pressure calculation unit, and a target oxidant gas flow rate calculation unit. Consists of the subject. Here, the fuel cell is supplied with the fuel gas and is supplied with the oxidant gas, thereby generating electricity by causing the fuel gas and the oxidant gas to react electrochemically. The oxidant gas supply means supplies the oxidant gas to the fuel cell via the oxidant gas supply channel. The oxidant gas pressure adjusting means is provided in the oxidant gas supply channel and adjusts the pressure of the oxidant gas supplied to the fuel cell. The target net power calculation means calculates target net power that is a target value of generated power required for the fuel cell from the external system. The target oxidant gas pressure calculating means calculates a target pressure value of the oxidant gas supplied to the fuel cell as a target oxidant gas pressure based on the calculated target net power. The target oxidant gas flow rate calculation means calculates a target flow rate value of the oxidant gas supplied to the fuel cell based on the calculated target oxidant gas pressure and the calculated target net power, and sets the target oxidant gas flow rate. Calculate as
本発明によれば、目標ネット電力に加えて、目標酸化剤ガス圧力のパラメータを使用することにより、燃料電池システムの運転状態がその演算過程に反映されるため、適切な目標酸化剤ガス流量を演算することができる。 According to the present invention, by using the target oxidant gas pressure parameter in addition to the target net power, the operating state of the fuel cell system is reflected in the calculation process. It can be calculated.
図１は、本発明の実施形態に係る燃料電池システムの全体構成図である。この燃料電池システムは、固体高分子電解質膜を挟んで酸化剤極と燃料極とを対設した燃料電池構造体をセパレータで挟持した単位セルを複数積層して構成される燃料電池スタック１を備える。この燃料電池スタック１では、個々の単位セルにおいて、燃料極に燃料ガスが供給され、酸化剤に酸化剤ガスが供給されることにより、これらのガスを電気化学的に反応させて発電電力を発生する。本実施形態では、燃料ガスとして水素を燃料極に導入すると共に、酸化剤ガスとして酸素を含む空気を酸化剤極に導入するケースについて説明する。この燃料電池スタック１には、各セルの燃料極と連通した水素流路１ａと、各セルの酸化剤極と連通した空気流路１ｂとが設けられている。
FIG. 1 is an overall configuration diagram of a fuel cell system according to an embodiment of the present invention. This fuel cell system includes a fuel cell stack 1 configured by laminating a plurality of unit cells each having a fuel cell structure sandwiched between separators and a fuel cell structure in which an oxidant electrode and a fuel electrode are disposed with a solid polymer electrolyte membrane interposed therebetween. . In this fuel cell stack 1, in each unit cell, fuel gas is supplied to the fuel electrode and oxidant gas is supplied to the oxidant, so that these gases are reacted electrochemically to generate generated power. To do. In the present embodiment, a case will be described in which hydrogen is introduced into the fuel electrode as the fuel gas and air containing oxygen is introduced into the oxidant electrode as the oxidant gas. The fuel cell stack 1 is provided with a
この燃料電池スタック１を備える燃料電池システムには、燃料電池スタック１に水素を供給するための水素系１０と、燃料電池スタック１に空気を供給するための空気系２０とが備えられている。
The fuel cell system including the fuel cell stack 1 includes a
水素系１０において、燃料ガスである水素は、例えば、燃料タンク（燃料ガス供給手段）１１である高圧水素ボンベに貯蔵された状態から、水素供給流路（燃料ガス供給流路）１０ａを介して燃料電池スタック１の水素流路１ａに供給される。具体的には、燃料タンク１１の下流には燃料タンク元弁（図示せず）が設けられており、この燃料タンク元弁が開状態となると、燃料タンク１１からの高圧水素は、その下流に設けられた減圧弁（図示せず）によって機械的に所定の圧力まで減圧される。減圧された水素は、減圧弁よりも下流に設けられた水素調圧弁（燃料ガス圧力調整手段）１２によって更に減圧された後に、水素流路１ａに供給される。水素調圧弁１２は、燃料電池スタック１へ供給される水素圧力（すなわち、燃料極における水素圧力）が所望の値（目標水素圧力）となるように、後述する制御部３０によってその開度が制御される。燃料極に供給される水素圧力を調整することで、燃料極に供給する水素流量を調整することができる。
In the
燃料電池スタック１からの排出ガス（未使用の水素を含むガス）、すなわち、各セルの燃料極からの排出ガスは、水素流路１ａを介して水素循環流路（燃料ガス循環流路）１０ｂへと排出される。この水素循環流路１０ｂは、水素供給流路１０ａの水素調圧弁１２よりも下流側に接続されており、この流路１０ｂには、例えば、燃料ガス循環手段として機能する水素循環ポンプ１３が設けられている。水素循環ポンプ１３を駆動することにより、燃料電池スタック１からの排出ガスは燃料電池スタック１の水素の供給側へと循環して供給される。これにより、反応効率の向上を図ることができる。水素循環ポンプ１３の駆動量、すなわち、ポンプの回転数は、燃料電池スタック１へ供給される水素流量が所望の値（目標水素流量）となるように、目標水素圧力をも考慮素した上で、制御部３０によって制御される。
Exhaust gas from the fuel cell stack 1 (gas containing unused hydrogen), that is, exhaust gas from the fuel electrode of each cell, passes through a
ところで、酸化剤ガスとして空気を用いた場合、空気中の窒素が酸化剤極から燃料極に拡散するため、水素系１０内におけるガスの窒素濃度が増加し、水素分圧が減少する傾向となる。そのため、水素循環流路１０ｂには、水素系１０内のガスを排出する水素排出流路１０ｃが設けられている。この水素排出流路１０ｃには、パージ弁（図示せず）が設けられており、このパージ弁を開閉することにより、水素循環流路１０ｂを流れる排出ガス（窒素、未使用な水素等を含むガス）を外部に排出している。このパージ弁は、燃料電池スタック１の運転状態に応じて、その開閉状態が制御部３０によって制御される。パージ弁は、基本的に、閉状態に制御されているが、例えば、燃料極における窒素濃度を推定し、必要に応じて、閉状態から開状態へと切り替えられる。これにより、未反応な水素とともに窒素が水素系１０からパージされ、水素分圧の減少を抑制する。
By the way, when air is used as the oxidant gas, nitrogen in the air diffuses from the oxidant electrode to the fuel electrode, so that the nitrogen concentration of the gas in the
空気系２０において、酸化剤ガスである空気は、例えば、大気がコンプレッサ（酸化剤ガス供給手段）２１によって加圧され、空気供給流路（酸化剤ガス供給流路）２０ａを介して燃料電池スタック１の空気流路１ｂに供給される。この空気供給流路２０ａには、加湿装置（図示せず）が設けられており、燃料電池スタック１に供給される空気は、燃料電池スタック１の発電性能を低下させない程度に加湿される。燃料電池スタック１からの排出ガス、すなわち、個々のセルの酸化剤極から空気流路１ｂへと排出された排出ガスは、空気排出流路２０ｂを介して外部（大気）へと排出される。この空気排出流路２０ｂには、空気調圧弁（酸化剤ガス圧力調整手段）２２が設けられている。この空気調圧弁２２は、燃料電池スタック１へ供給される空気の圧力（酸化剤極における空気の圧力）が所望の値（目標空気圧力）となるように、その開度が制御部３０によって制御される。酸化剤極に供給される空気圧力を調整することで、空気中の水蒸気量の管理、圧力による出力密度の管理、電解質膜にかかる水素と空気との差圧の管理などを行うことができる。また、コンプレッサ２１の駆動量、すなわち、コンプレッサ２１の回転数は、目標空気圧力をも加味した上で、燃料電池スタック１へ供給される空気流量が所望の値（目標空気流量）となるように、制御部３０によって制御される。
In the
このような燃料電池システムにおいて、燃料電池スタック１には出力取出装置（図示せず）が接続されている。出力取出装置は、制御部３０によって制御され、燃料電池スタック１から必要な出力（例えば、電力）を取り出して、この取り出した出力を、車両を駆動するモータ（図示せず）や、燃料電池システムを動作させる種々の補機（例えば、水素循環ポンプ１３、コンプレッサ２１など）へと供給する。
In such a fuel cell system, an output extraction device (not shown) is connected to the fuel cell stack 1. The output take-out device is controlled by the
制御部３０は、燃料電池システムの運転状態に基づいて、システムの各部を制御することにより、燃料電池スタック１の発電動作を制御する。制御部３０としては、例えば、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、入出力インターフェースを主体に構成されるマイクロコンピュータを用いることができる。本実施形態との関係において、制御部３０は、ＲＯＭに記憶された制御プログラムに従い、水素調圧弁１２の開度演算、空気調圧弁２２の開度演算、水素循環ポンプ１３の回転数演算、およびコンプレッサ２１の回転数演算を行う。そして、制御部３０は、この演算によって算出された制御量（制御信号）を各種アクチュエータに対して出力し、水素調圧弁１２の開度、空気調圧弁２２の開度、水素循環ポンプの回転数、およびコンプレッサ２１の回転数を制御する。この制御部３０には、燃料電池スタック１の運転状態を検出すべく、各種の検出部３１〜３３からの検出信号が入力されている。
The
水素圧力検出部（燃料ガス圧力検出手段）３１は、燃料電池スタック１へ供給される水素圧力、すなわち、燃料極における水素圧力RPHを検出する。空気圧力検出部３２は、燃料電池スタック１へ供給される空気圧力、すなわち、酸化剤極における空気圧力RPAを検出する。スタック温度検出部３３は、燃料電池スタック１の運転温度を検出する。スタック温度検出部３３としては、例えば、燃料電池スタック１を冷却する冷却系（図示せず）において、燃料電池スタック１から排出される冷却媒体の温度を検出するセンサなどを用いることができる。
The hydrogen pressure detection unit (fuel gas pressure detection means) 31 detects the hydrogen pressure supplied to the fuel cell stack 1, that is, the hydrogen pressure RPH at the fuel electrode. The
図２は、制御部３０のブロック構成図である。制御部３０は、これを機能的に捉えた場合、目標ネット電力演算部（目標ネット電力演算手段）３０ａ、仮想目標グロス電力演算部３０ｂ、目標水素圧力演算部（目標燃料ガス圧力演算手段）３０ｃ、目標空気圧力演算部（目標酸化剤ガス圧力演算手段）３０ｄ、目標グロス電力演算部（目標グロス電力演算手段）３０ｅ、目標水素流量演算部（目標燃料ガス流量演算手段）３０ｆ、目標空気流量演算部（目標酸化剤ガス流量演算手段）３０ｇ、水素循環ポンプ回転数演算部（燃料ガス用制御目標値演算手段）３０ｈ、コンプレッサ回転数演算部（酸化剤ガス用制御目標値演算手段）３０ｉ、空気調圧弁開度演算部３０ｊおよび水素調圧弁開度演算部３０ｋを有する。制御部３０は、これらの各要素３０ａ〜３０ｉｋが相互に作用しながら、アクチュエータの制御を行う。以下、制御部３０によって実行される燃料電池システムの制御方法について説明する。
FIG. 2 is a block configuration diagram of the
図３は、仮想目標グロス電力TPGVの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、目標ネット電力演算部３０ａおよび仮想目標グロス電力演算部３０ｂによって実行される。外部システム（例えば、車両）から要求される目標電力（以下「目標ネット電力」という）TPNに応じた発電動作を行う場合には、燃料電池スタック１が目標ネット電力TPNを発電する際に必要となる補機の消費電力、すなわち、コンプレッサ２１および水素循環ポンプ１３の消費電力を目標ネット電力TPNに加算した上で、これを燃料電池スタック１が発電すべき電力の目標値（以下「目標グロス電力」）TPGとする。この図３に示す処理では、まずは、仮想的な目標グロス電力TPGである仮想目標グロス電力TPGVを算出する。なお、燃料電池システムを構成する補機には、コンプレッサ２１および水素循環ポンプ１３以外にも種々の要素を挙げることができるが、消費電力といった観点では、コンプレッサ２１および水素循環ポンプ１３の要素が支配的であるため、本実施形態では、コンプレッサ２１および水素循環ポンプ１３を補機として便宜的に扱うこととする。
FIG. 3 is a flowchart showing a calculation process of the virtual target gross power TPGV. The processing shown in this flowchart is executed by the target net
具体的には、まず、ステップ１０において、目標ネット電力演算部３０ａは目標ネット電力TPNを演算する。目標ネット電力TPNは、外部システムである車両から要求される電力の実効値を用いることができる。算出された目標ネット電力TPNは、仮想目標グロス電力演算部３０ｂに対して出力される。
Specifically, first, in
ステップ１１において、仮想目標グロス電力演算部３０ｂはＴＰＧＶ演算テーブルを参照する。このＴＰＧＶ演算テーブルは、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標ネット電力TPNと、これに対応する仮想目標グロス電力TPGVとの対応関係が規定されたテーブルである。このＴＰＧＶ演算テーブルは、以下に示す概念から導くことができる。
In
図４は、燃料電池スタック１の目標グロス電力の傾向を示す説明図である。同図（ａ）は、目標グロス電力と、この目標グロス電力を発電する上で必要となる目標空気流量との対応関係を示し、同図（ｂ）は、目標グロス電力と、この目標グロス電力を発電する上で必要となる目標水素流量との対応関係を示している。同図（ａ），（ｂ）に示すように、目標空気流量および目標水素流量は、目標グロス電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向となっている。同図（ａ），（ｂ）に示す関係は、燃料電池スタック１の電流−電圧特性や、燃料極および酸化剤極における反応ガス（水素および空気）の流入や排出のばらつき、流路１ａ，１ｂの圧力損失などの実験値や設計値などから、事前に取得することができる。
FIG. 4 is an explanatory diagram showing the tendency of the target gross power of the fuel cell stack 1. FIG. 5A shows the correspondence between the target gross power and the target air flow rate required for generating the target gross power, and FIG. 5B shows the target gross power and the target gross power. It shows the correspondence with the target hydrogen flow rate that is necessary to generate electricity. As shown in FIGS. 4A and 4B, the target air flow rate and the target hydrogen flow rate tend to monotonically increase as the target gross power increases. The relationships shown in FIGS. 4A and 4B are based on the current-voltage characteristics of the fuel cell stack 1, the variation in inflow and exhaust of the reaction gas (hydrogen and air) at the fuel electrode and the oxidant electrode, the
図５は、燃料電池スタック１の目標グロス電力の傾向を示す説明図である。同図（ａ）は、目標グロス電力と、この目標グロス電力を発電する上で必要となる目標空気圧力との対応関係を示し、同図（ｂ）は、目標グロス電力と、この目標グロス電力を発電する上で必要となる目標水素圧力との対応関係を示している。同図（ａ），（ｂ）に示すように、目標空気圧力および目標水素圧力は、目標グロス電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向となっている。同図（ａ），（ｂ）に示す関係は、燃料電池スタック１の電流−電圧特性の圧力感度や、燃料極および酸化剤極における水蒸気量管理などの観点から、事前に取得することができる。 FIG. 5 is an explanatory diagram showing the tendency of the target gross power of the fuel cell stack 1. FIG. 4A shows the correspondence between the target gross power and the target air pressure necessary for generating the target gross power, and FIG. 4B shows the target gross power and the target gross power. It shows the correspondence with the target hydrogen pressure that is necessary to generate electricity. As shown in FIGS. 4A and 4B, the target air pressure and the target hydrogen pressure tend to increase monotonically as the target gross power increases. The relationships shown in FIGS. 5A and 5B can be acquired in advance from the viewpoint of the pressure sensitivity of the current-voltage characteristics of the fuel cell stack 1 and the water vapor amount management in the fuel electrode and the oxidant electrode. .
供給される水素および空気の目標流量と実際の流量とが概ね一致している、さらには、供給される水素および空気の目標圧力と実際の圧力とが概ね一致している定常的な発電状態では、図４及び図５に示す関係を参照することにより、目標グロス電力から、コンプレッサ２１や水素循環ポンプ１３の運転状態が一通りに決定される。そのため、コンプレッサ２１および水素循環ポンプ１３の運転状態から、これらの消費電力（以下「補機消費電力」という）を特定することができる。この補機消費電力を、目標グロス電力から減算した値が目標ネット電力となるので、補機消費電力と、目標ネット電力との間には、図６に示すような関係が規定される。同図に示すように、補機消費電力は、目標ネット電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向となっている。また、目標ネット電力と、これに対応する補機消費電力との和が目標グロス電力となるので、目標ネット電力と、これに対応する目標グロス電力との関係も規定することができ、これらの関係がテーブル化され、ＴＰＧＶ演算テーブルとして制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In the steady power generation state where the target flow rate of the supplied hydrogen and air is approximately equal to the actual flow rate, and further, the target pressure of the supplied hydrogen and air is approximately equal to the actual pressure. Referring to the relationships shown in FIGS. 4 and 5, the operating states of the
ステップ１２において、仮想目標グロス電力演算部３０ｂは、ＴＰＧＶ演算テーブルを参照し、算出された目標ネット電力TPNから仮想目標グロス電力TPGVを算出する。
In
図７は、目標水素圧力TPHの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、目標水素圧力演算部３０ｃによって実行される。まず、ステップ２０において、仮想目標グロス電力演算部３０ｂによって算出された仮想目標グロス電力TPGVが入力される。そして、ステップ２１において、ＴＰＨ演算マップが参照される。このＴＰＨ演算マップは、図５（ｂ）に示したように、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標グロス電力と、この目標グロス電力を得るために必要な目標水素圧との対応関係が規定されたマップであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。ステップ２２において、目標水素圧力演算部３０ｃは、ＴＰＨ演算マップを用いることにより、算出された仮想目標グロス電力TPGVから目標水素圧力TPHを算出する。
FIG. 7 is a flowchart showing a calculation process of the target hydrogen pressure TPH. The processing shown in this flowchart is executed by the target hydrogen
図８は、目標空気圧力TPAの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、目標空気圧力演算部３０ｄによって実行される。目標空気圧力TPAは、目標水素圧力TPHの演算処理と同様、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標空気圧力と目標グロス電力との対応関係（図５（ａ）参照）を規定したマップを参照することにより、仮想目標グロス電力TPGVから一義的に決定することができる。しかしながら、燃料電池スタック１の各セルの電解質膜にかかる差圧管理の観点から、空気圧力と水素圧力とは許容可能な圧力範囲において一致していることが好ましく、本実施形態では、水素圧力検出部３１によって検出された水素圧力RPHを目標空気圧力TPAとして設定する。具体的には、ステップ３０において、目標空気圧力演算部３０ｄは、水素圧力検出部３１によって検出される水素圧力RPHを読み込む。ステップ３１において、読み込んだ水素圧力RPHを目標空気圧力TPAとして算出（設定）する。
FIG. 8 is a flowchart showing a calculation process of the target air pressure TPA. The processing shown in this flowchart is executed by the target air pressure calculation unit 30d. The target air pressure TPA has a correspondence relationship between the target air pressure and the target gross power (see FIG. 5A) on the premise of the steady power generation state of the fuel cell stack 1 as in the calculation processing of the target hydrogen pressure TPH. By referring to the defined map, it can be uniquely determined from the virtual target gross power TPGV. However, from the viewpoint of managing the differential pressure applied to the electrolyte membrane of each cell of the fuel cell stack 1, it is preferable that the air pressure and the hydrogen pressure coincide with each other within an allowable pressure range. In this embodiment, the hydrogen pressure detection is performed. The hydrogen pressure RPH detected by the
図９は、目標グロス電力TPGの演算処理を示すフローチャートである。まず、ステップ４０において、目標ネット電力演算部３０ａにおいて算出された目標ネット電力TPNが入力され、ステップ４１において、目標空気圧力演算部３０ｄにおいて算出された目標空気圧力TPAとが入力される。
FIG. 9 is a flowchart showing a calculation process of the target gross power TPG. First, in step 40, the target net power TPN calculated in the target net
ステップ４２において、ＴＰＨＲＰ演算テーブルが参照される。図１０は、目標ネット電力と、水素循環ポンプ１３の消費電力との対応関係を示す説明図である。燃料電池スタック１が定常状態である場合、目標ネット電力と、この目標ネット電力を発電するために必要な水素を燃料電池スタック１へと供給する際の水素循環ポンプ１３の消費電力との間は、図１０に示すような傾向が存在する。具体的には、水素循環ポンプ１３の消費電力は、目標ネット電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向を示す。ＴＰＨＲＰ演算テーブルは、図１０に示されるように、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標ネット電力と、水素循環ポンプ１３の消費電力との対応関係を規定したテーブルであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In step 42, the TPHRP calculation table is referred to. FIG. 10 is an explanatory diagram showing a correspondence relationship between the target net power and the power consumption of the
ステップ４３において、ＴＰＣＭＰ演算マップが参照される。図１１は、目標ネット電力および空気圧力と、コンプレッサ２１の消費電力との対応関係を示す説明図である。燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標ネット電力と、この目標ネット電力を発電するために必要な空気を燃料電池スタック１へと供給する際のコンプレッサ２１の消費電力との間には、図１０の実線に示すような傾向が存在する。具体的には、コンプレッサ２１の消費電力は、目標ネット電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向を示す。なお、目標空気圧力と実空気圧力との間に乖離が生じた場合には、目標ネット電力に対応するコンプレッサ２１の消費電力にも、定常的な発電状態を基準とした際の状態から乖離が生じる。そのため、図１１の破線や点線で示すように、目標ネット電力とコンプレッサ２１の消費電力との関係は、更に、目標空気圧力をパラメータとして規定することができる。具体的には、定常的な発電状態における対応関係を基準に、目標空気圧力が大きい程、目標ネット電力に対するコンプレッサ２１の消費電力は相対的に大きくなり（点線参照）、逆に、目標空気圧力が小さい程、目標ネット電力に対するコンプレッサ２１の消費電力は小さくなる傾向となる（破線参照）。ＴＰＣＭＰ演算マップは、これらの観点から、目標ネット電力と、コンプレッサ２１の消費電力との対応関係が、目標空気圧力に応じて規定されたマップであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In step 43, the TPCMP operation map is referred to. FIG. 11 is an explanatory diagram showing a correspondence relationship between the target net power and air pressure and the power consumption of the
ステップ４４において、ＴＰＨＲＰ演算テーブルを用いることにより、入力された目標ネット電力TPNから、水素循環ポンプ１３の消費電力TPHRPが算出される。これに続くステップ４５において、ＴＰＣＭＰ演算マップを用いることにより、入力された目標ネット電力TPNおよび目標空気圧力TPAから、コンプレッサ２１の消費電力TPCMPが算出される。ステップ４６において、目標グロス電力TPGが算出される。この目標グロス電力TPGは、目標ネット電力TPNと、補機の消費電力である水素循環ポンプ１３の消費電力TPHRPおよびコンプレッサ２１の消費電力TPCMPの和とを加算することにより算出される。
In step 44, the power consumption TPHRP of the
図１２は、目標水素流量TQHの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、目標水素流量演算部３０ｆによって実行される。まず、ステップ５０において、目標グロス電力演算部３０ｅにおいて算出された目標グロス電力TPGが入力される。
FIG. 12 is a flowchart showing a calculation process of the target hydrogen flow rate TQH. The processing shown in this flowchart is executed by the target hydrogen flow
ステップ５１において、ＴＱＨ演算テーブルが参照される。図１３は、目標グロス電力と、反応ガスの流量との対応関係を示す説明図であり、同図（ａ）は、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標グロス電力と、この目標グロス電力を燃料電池スタック１が発電するために必要な目標水素流量との対応関係を示している。同図（ａ）に示すように、目標水素流量は、目標グロス電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向となっている。このＴＱＨ演算テーブルは、図１３に示すように、目標グロス電力と、目標水素流量との対応関係が規定されたテーブルであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In step 51, the TQH calculation table is referred to. FIG. 13 is an explanatory diagram showing a correspondence relationship between the target gross power and the flow rate of the reaction gas. FIG. 13A is a diagram illustrating the target gross power, based on the steady power generation state of the fuel cell stack 1. A correspondence relationship between the target gross power and the target hydrogen flow rate required for the fuel cell stack 1 to generate power is shown. As shown in FIG. 5A, the target hydrogen flow rate tends to increase monotonically as the target gross power increases. As shown in FIG. 13, this TQH calculation table is a table in which the correspondence relationship between the target gross power and the target hydrogen flow rate is defined. The TQH calculation table is acquired in advance through experiments and simulations and stored in the ROM of the
ステップ５２において、目標水素流量TQHが算出される。この目標水素流量TQHは、ＴＱＨ演算テーブルを用いることにより、入力された目標グロス電力TPGから一義的に算出される。 In step 52, the target hydrogen flow rate TQH is calculated. This target hydrogen flow rate TQH is uniquely calculated from the input target gross power TPG by using the TQH calculation table.
図１４は、目標空気流量TQAの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、目標空気流量演算部３０ｇによって実行される。まず、ステップ６０において、目標グロス電力演算部３０ｅにおいて算出された目標グロス電力TPGが入力される。
FIG. 14 is a flowchart showing a calculation process of the target air flow rate TQA. The processing shown in this flowchart is executed by the target air flow
ステップ６１において、ＴＱＡ演算テーブルが読み込まれる。図１３（ｂ）は、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標グロス電力と、この目標グロス電力を燃料電池スタック１が発電するために必要な目標空気量流との対応関係を示している。同図（ｂ）に示すように、目標空気流量は、目標グロス電力が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向となっている。このＴＱＡ演算テーブルは、同図（ｂ）に示すように、燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標グロス電力と、目標空気量流との対応関係が規定されたテーブルであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In step 61, the TQA calculation table is read. FIG. 13B shows the relationship between the target gross power and the target air flow required for the fuel cell stack 1 to generate the target gross power on the assumption of the steady power generation state of the fuel cell stack 1. Is shown. As shown in FIG. 5B, the target air flow rate tends to increase monotonically as the target gross power increases. This TQA calculation table is a table in which the correspondence relationship between the target gross power and the target air flow is defined on the assumption of the steady power generation state of the fuel cell stack 1 as shown in FIG. These are acquired in advance through experiments and simulations and stored in the ROM of the
ステップ６２において、目標空気流量TQAが算出される。この目標空気流量TQAは、ＴＱＡ演算テーブルを用いることにより、入力された目標グロス電力TPGから一義的に算出される。 In step 62, a target air flow rate TQA is calculated. This target air flow rate TQA is uniquely calculated from the input target gross power TPG by using a TQA calculation table.
図１５は、水素循環ポンプ１３の目標回転数TNHRPの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、水素循環ポンプ回転数演算部３０ｈによって実行される。まず、ステップ７０において、目標水素流量演算部３０ｆによって算出された目標水素流量TQHが入力される。そして、ステップ７１において、目標水素圧力演算部３０ｃによって算出された目標水素圧力TPHが入力される。
FIG. 15 is a flowchart showing a calculation process of the target rotational speed TNHRP of the
ステップ７２において、ＴＮＨＲＰ演算マップが読み込まれる。図１６は、反応ガスの目標流量と、目標回転数との関係を示す説明図であり、同図（ａ）は、目標水素流量、目標水素圧力および水素循環ポンプ１３の目標回転数の対応関係を示す説明図である。燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標水素流量と、水素循環ポンプ１３の目標回転数との間には、同図（ａ）の実線に示すような傾向が存在する。具体的には、水素循環ポンプ１３の目標回転数は、目標水素流量が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向を示す。一方で、目標回転数と目標水素流量との関係は、目標水素圧力によっても支配される。具体的には、定常的な発電状態における対応関係を基準に、目標水素圧力が大きい程、目標水素流量に対する水素循環ポンプ１３の目標回転数も概ね相対的に大きなくなる傾向を示し（図中の点線参照）、逆に、目標水素圧力が小さい程、目標水素流量に対する水素循環ポンプ１３の目標回転数も概ね相対的に小さくなる傾向を示す（図中の破線参照）。ＴＮＨＲＰ演算マップは、これらの観点から、目標水素流量と水素循環ポンプ１３の目標回転数との対応関係が、目標水素圧力に応じて規定されたマップであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In step 72, the TNHRP calculation map is read. FIG. 16 is an explanatory diagram showing the relationship between the target flow rate of the reaction gas and the target rotational speed, and FIG. It is explanatory drawing which shows. Assuming a steady power generation state of the fuel cell stack 1, there is a tendency as shown by a solid line in FIG. 5A between the target hydrogen flow rate and the target rotation speed of the
再び図１５を参照するに、ステップ７３において、水素循環ポンプ１３の目標回転数TNHRPが算出される。この目標回転数TNHRPは、読み込まれたＴＮＨＲＰ演算マップを用いることにより、入力された目標水素流量TQHおよび目標水素圧力TPHから一義的に算出される。
Referring to FIG. 15 again, in step 73, the target rotational speed TNHRP of the
図１７は、コンプレッサ２１の目標回転数TNCMPの演算処理を示すフローチャートである。このフローチャートに示す処理は、コンプレッサ回転数演算部３０ｉによって実行される。まず、ステップ８０において、目標空気流量演算部３０ｇによって算出された目標空気流量TQAが入力される。そして、ステップ８１において、目標空気圧力演算部３０ｄによって算出された目標空気圧力TPAが入力される。
FIG. 17 is a flowchart showing a calculation process of the target rotational speed TNCMP of the
ステップ８２において、ＴＮＣＭＰ演算マップが読み込まれる。図１６（ｂ）は、目標空気流量、目標空気圧力およびコンプレッサ２１の目標回転数の対応関係を示す説明図である。燃料電池スタック１の定常的な発電状態を前提に、目標空気流量と、コンプレッサ２１の目標回転数との対応関係は一義的に決定される（図中の実線参照）。具体的には、コンプレッサ２１の目標回転数は、目標空気流量が増加する程、その値も概ね単調増加する傾向を示す。一方で、目標回転数と目標空気流量との関係は、目標空気圧力によっても支配される。具体的には、定常的な発電状態における対応関係を基準に、目標空気圧力が大きい程、目標空気流量に対するコンプレッサ２１の目標回転数も概ね相対的に大きなくなる傾向を示し（図中の点線参照）、逆に、目標空気圧力が小さい程、目標空気流量に対するコンプレッサ２１の目標回転数も概ね相対的に小さくなる傾向を示す（図中の破線参照）。ＴＮＣＭＰ演算マップは、これらの観点から、目標空気流量とコンプレッサ２１の目標回転数との対応関係が、目標空気圧力に応じて規定されたマップであり、実験やシミュレーションを通じて予め取得され、制御部３０のＲＯＭ内に格納されている。
In step 82, the TNCMP operation map is read. FIG. 16B is an explanatory diagram showing a correspondence relationship between the target air flow rate, the target air pressure, and the target rotational speed of the
再び図１７を参照するに、ステップ８３において、コンプレッサ２１の目標回転数TNCMPが算出される。この目標回転数TNCMPは、読み込まれたＴＮＣＭＰ演算マップを用いることにより、入力された目標空気流量TQAおよび目標空気圧力TPAから一義的に算出される。
Referring to FIG. 17 again, in step 83, the target rotational speed TNCMP of the
さらに、空気調圧弁２２の目標開度である目標空気調圧弁開度TBAは、空気調圧弁開度演算部３０ｊによって演算される。この空気調圧弁開度演算部３０ｊは、目標空気圧力演算部３０ｄによって算出された目標空気圧力TPAと、空気圧力検出部３２によって検出された空気圧力RPAとを参照して、その目標空気調圧弁開度TBAを演算する。具体的には、検出された空気圧力RPAがフィードバックされ、この値が目標空気圧力TPAに近づくように、空気調圧弁２２の目標空気調圧弁開度TBAが算出される。また、水素調圧弁１２の目標開度である目標水素調圧弁開度TBHは、水素調圧弁開度演算部３０ｋによって演算される。この水素調圧弁開度演算部３０ｋは、目標水素圧力演算部３０ｃによって算出された目標水素圧力TPHと、水素圧力検出部３１によって検出された水素圧力RPHとを参照して、目標水素調圧弁開度TBHを算出する。具体的には、検出された水素圧力RPHがフィードバックされ、この値が目標水素圧力TPHに近づくように、水素調圧弁１２の目標水素調圧弁開度TBHが算出される。
Furthermore, the target air pressure adjustment valve opening degree TBA, which is the target opening degree of the air
上述した一連の処理によって算出された目標空気調圧弁開度TBA、目標水素調圧弁開度TBH、水素循環ポンプ１３の目標回転数TNHRP、およびコンプレッサ２１の目標回転数TNCMPは、制御目標値として対応するアクチュエータにそれぞれ出力される。そして、これらの制御目標値に従ってアクチュエータが動作することにより、空気調圧弁２２の開度、水素調圧弁１２の開度、水素循環ポンプ１３の回転数およびコンプレッサ２１の回転数が目標値に応じた状態に制御される。
The target air pressure adjustment valve opening TBA, the target hydrogen pressure adjustment valve opening TBH, the target rotation speed TNHRP of the
このように本実施形態によれば、目標ネット電力演算部３０ａによって、外部システムから燃料電池スタック１に要求される発電電力の実効値である目標ネット電力TPNが算出される。目標空気圧力演算部３０ｄは、算出された目標ネット電力TPNに基づいて、燃料電池スタック１に供給される空気の圧力目標値を目標空気圧力TPAとして算出する。目標空気流量演算部３０ｇは、算出された目標空気圧力TPAと、算出された目標ネット電力TPNとに基づいて、燃料電池スタック１に供給される空気の流量目標値を、目標空気流量TQAとして算出する。
As described above, according to the present embodiment, the target net
なお、本実施形態において、目標空気圧力演算部３０ｄは、燃料電池スタック１の差圧管理の観点から、水素圧力検出部３１によって検出される水素圧力RPHを目標空気圧力TPAとして設定している。ただし、上述したように、水素圧力RPHは、目標ネット電力TPNに基づいて算出される目標水素圧力TPHに対応して制御される値であるため、水素圧力RPHを目標空気圧力TPAとして設定する場合であっても、広義において、この目標空気圧力TPAは、目標ネット電力TPNに基づいて算出される値であるとみなす。
In the present embodiment, the target air pressure calculation unit 30d sets the hydrogen pressure RPH detected by the hydrogen
図１８は、補機消費電力の傾向を示す説明図である。同図は、空気圧力および空気流量と、これに対応するコンプレッサ２１の消費電力との関係を示す。同図に示すように、コンプレッサ２１の消費電力は、空気流量の増加に対して線形的に増加する傾向となっているが、これらの関係は、空気圧力が高い程、相対的に高い値を推移し、また、空気圧力が低い程、相対的に低い値を推移する。このように、コンプレッサ２１の消費電力は、その流量制御において、圧力要素を十分に考慮する必要がある。
FIG. 18 is an explanatory diagram showing a trend of auxiliary machine power consumption. The figure shows the relationship between the air pressure and the air flow rate and the power consumption of the
この点、目標空気流量演算部３０ｇは、目標ネット電力TPNから目標空気流量TQAを算出する際に、目標空気圧力TPAのパラメータを使用している。そのため、空気圧力RPAが、定常状態における空気圧力から乖離した場合であっても、この目標空気圧力TPAを考慮することにより、要求された目標ネット電力TPNに応じた適切な目標空気流量TQAを算出することができる。
In this regard, the target air flow
具体的には、目標グロス電力演算部３０ｅは、ＴＰＣＭＰ演算マップを用いて、算出された目標ネット電力TPNと、算出された目標空気圧力TPAとからコンプレッサ２１の消費電力TPCMPを算出し、そして、この算出された消費電力TPCMPと、算出された目標ネット電力TPNとに基づいて、目標グロス電力TPGを算出する。この場合、目標空気流量演算部３０ｇは、目標空気圧力TPAと目標ネット電力TPNとから目標グロス電力演算部３０ｅによって算出された目標グロス電力TPGに基づいて、目標空気流量TQAを算出する。かかる構成によれば、目標ネット電力TPNから目標グロス電力TPGを算出するにあたり、目標ネット電力TPNからコンプレッサ２１の消費電力を算出する際に、空気圧力のパラメータを使用している。そのため、空気圧力RPAが、定常状態における空気圧力から乖離した場合であっても、コンプレッサ２１の消費電力TPCMPの演算精度を向上させることができる。そして、コンプレッサ２１の消費電力TPCMPが考慮された目標グロス電力TPGを用いることにより、要求されたネット電力に応じた適切な目標空気流量TQAを算出することができる。
Specifically, the target gross power calculation unit 30e calculates the power consumption TPCMP of the
また、本実施形態において、コンプレッサ回転数演算部３０ｉは、算出された目標空気流量TQAと、算出された目標空気圧力TPAとに基づいて、コンプレッサ２１の制御目標値、すなわち、目標回転数TNCMPを算出する。精度よく算出された目標空気流量TQAを用いることにより、空気流量を制御するコンプレッサ２１の目標回転数TNCMPを精度よく算出することができる。これにより、外部システムから要求されたネット電力に応じた発電を行うことが可能となる。
In the present embodiment, the compressor rotation
また、本実施形態において、目標水素流量演算部３０ｆは、算出された目標空気圧力TPAと、算出された目標ネット電力TPNとから、燃料電池スタック１に供給される水素の流量目標値を、目標水素流量TQHとして算出する。この点、目標水素流量演算部３０ｆは、目標ネット電力TPNから目標水素流量TQHを算出する際に、目標空気圧力TPAのパラメータを使用している。そのため、空気圧力RPAが、定常状態における空気圧力から乖離した場合であっても、この目標空気圧力TPAを考慮することにより、要求された目標ネット電力TPNに応じた適切な目標水素流量TQHを算出することができる。
Further, in the present embodiment, the target hydrogen flow
具体的には、目標グロス電力演算部３０ｅは、ＴＰＨＲＰ演算テーブルを用いて、算出された目標ネット電力TPNから水素循環ポンプ１３の消費電力TPHRPを算出するとともに、この算出された水素循環ポンプ１３の消費電力TPHRPと、算出されたコンプレッサ２１の消費電力TPCMPと、算出された目標ネット電力TPNとに基づいて、目標グロス電力TPGを算出している。この場合、目標水素流量演算部３０ｆは、消費電力TPHRP，消費電力TPCMPと、目標ネット電力TPNとから算出される目標グロス電力TPGに基づいて、目標水素流量TQHを算出する。
Specifically, the target gross power calculation unit 30e calculates the power consumption TPHRP of the
かかる構成によれば、目標ネット電力TPNから目標グロス電力TPGを算出するにあたり、目標ネット電力TPNからコンプレッサ２１の消費電力を算出する際に、空気圧力のパラメータを使用している。そのためそのため、空気圧力RPAが、定常状態における空気圧力から乖離した場合であっても、コンプレッサ２１の消費電力TPCMPの演算精度を向上させることができる。そして、コンプレッサ２１の消費電力TPCMPが考慮された目標グロス電力TPGを用いることにより、要求されたネット電力に応じた適切な目標水素流量TQHを算出することができる。
According to this configuration, when calculating the target gross power TPG from the target net power TPN, the air pressure parameter is used when calculating the power consumption of the
なお、目標空気流量演算部３０ｇは、水素循環ポンプ１３およびコンプレッサ２１の消費電力TPHRP，TPCMPと、前記目標ネット電力TPNとから算出される目標グロス電力TPGに基づいて、目標空気流量を算出することが好ましい。これにより、補機の消費電力を精度よく演算することができるので、目標空気流量TQAの演算精度の向上を図ることができる。
The target air flow
また、本実施形態において、水素循環ポンプ回転数演算部３０ｈは、算出された目標水素流量TQHと、算出された目標水素圧力TPHとから、水素循環ポンプ１３の制御目標値、すなわち、目標回転数TNHRPを算出する。そのため、精度よく算出された目標空気流量TQAを用いることにより、水素流量を制御する水素循環ポンプ１３の目標回転数TNHRPを精度よく算出することができる。これにより、外部システムから要求されたネット電力に応じた発電を行うことが可能となる。
Further, in the present embodiment, the hydrogen circulation pump rotation
さらに、本実施形態において、目標空気圧力演算部３０ｄは、目標空気圧力TPAを、水素圧力検出部３１によって検出された水素圧力に設定する。これにより、制御系に不定な制御ループを作ることなく、補記消費電力の演算精度を向上させることができる。
Further, in the present embodiment, the target air pressure calculation unit 30 d sets the target air pressure TPA to the hydrogen pressure detected by the hydrogen
１ 燃料電池スタック
１ａ，１ｂ 水素流路
１０ 水素系
１０ａ 水素供給流路
１０ｂ 水素循環流路
１０ｃ 水素排出流路
１１ 燃料タンク
１２ 水素調圧弁
１３ 水素循環ポンプ
２０ 空気系
２０ａ 空気供給流路
２０ｂ 空気排出流路
２１ コンプレッサ
２２ 空気調圧弁
３０ 制御部
３０ａ 目標ネット電力演算部
３０ｂ 仮想目標グロス電力演算部
３０ｃ 目標水素圧力演算部
３０ｄ 空気圧力演算部
３０ｅ 目標グロス電力演算部
３０ｆ 目標水素流量演算部
３０ｇ 目標空気流量演算部
３０ｈ 水素循環ポンプ回転数演算部
３０ｉ コンプレッサ回転数演算部
３０ｊ 空気調圧弁開度演算部
３０ｋ 水素調圧弁開度演算部
３１ 水素圧力検出部
３２ 空気圧力検出部
３３ スタック温度検出部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (9)
酸化剤ガス供給流路を介して、前記燃料電池に前記酸化剤ガスを供給する酸化剤ガス供給手段と、
前記酸化剤ガス供給流路に設けられており、前記燃料電池に供給される前記酸化剤ガスの圧力を調整する酸化剤ガス圧力調整手段と、
外部システムから前記燃料電池に要求される発電電力の目標値である目標ネット電力を算出する目標ネット電力演算手段と、
前記算出された目標ネット電力に基づいて、前記燃料電池に供給される前記酸化剤ガスの圧力目標値を、目標酸化剤ガス圧力として算出する目標酸化剤ガス圧力演算手段と、
前記算出された目標酸化剤ガス圧力と、前記算出された目標ネット電力とに基づいて、前記燃料電池に供給される前記酸化剤ガスの流量目標値を、目標酸化剤ガス流量として算出する目標酸化剤ガス流量演算手段と
を有することを特徴とする燃料電池システム。 A fuel cell that generates electricity by electrochemically reacting the fuel gas and the oxidant gas by supplying the fuel gas and the oxidant gas;
An oxidant gas supply means for supplying the oxidant gas to the fuel cell via an oxidant gas supply channel;
An oxidant gas pressure adjusting means that is provided in the oxidant gas supply flow path and adjusts the pressure of the oxidant gas supplied to the fuel cell;
Target net power calculating means for calculating target net power which is a target value of generated power required for the fuel cell from an external system;
Target oxidant gas pressure calculating means for calculating a target pressure value of the oxidant gas supplied to the fuel cell as a target oxidant gas pressure based on the calculated target net power;
Based on the calculated target oxidant gas pressure and the calculated target net power, target oxidation for calculating a target flow rate of the oxidant gas supplied to the fuel cell as a target oxidant gas flow rate A fuel cell system comprising an agent gas flow rate calculation means.
前記目標酸化剤ガス流量演算手段は、前記目標グロス電力演算手段によって算出された前記目標グロス電力に基づいて、前記目標酸化剤ガス流量を算出することを特徴とする請求項１に記載された燃料電池システム。 The correspondence relationship between the target net power and the power consumption of the oxidant gas supply means when supplying the fuel cell with the oxidant gas necessary for generating the target net power is the target oxidant gas. The power consumption of the oxidant gas supply means is calculated from the calculated target net power and the calculated target oxidant gas pressure using the first correspondence defined in accordance with the pressure, and A target gross power calculating means for calculating a target gross power, which is a power target value to be generated by the fuel cell, based on the calculated power consumption of the oxidant gas supply means and the calculated target net power; Have
2. The fuel according to claim 1, wherein the target oxidant gas flow rate calculation unit calculates the target oxidant gas flow rate based on the target gloss power calculated by the target gloss power calculation unit. Battery system.
前記燃料ガス供給流路に設けられており、前記燃料電池に供給される前記燃料ガスの圧力を調整する燃料ガス圧力調整手段と、
燃料ガス循環流路を介して、前記燃料電池から排出される燃料ガスを前記燃料ガス供給流路へと循環して供給する燃料ガス循環手段と、
前記算出された目標酸化剤ガス圧力と、前記算出された目標ネット電力とに基づいて、前記燃料電池に供給される前記燃料ガスの流量目標値を、目標燃料ガス流量として算出する目標燃料ガス流量演算手段と
をさらに有することを特徴とした請求項２に記載された燃料電池システム。 Fuel gas supply means for supplying the fuel gas to the fuel cell via a fuel gas supply channel;
A fuel gas pressure adjusting means that is provided in the fuel gas supply flow path and adjusts the pressure of the fuel gas supplied to the fuel cell;
Fuel gas circulation means for circulating and supplying the fuel gas discharged from the fuel cell to the fuel gas supply channel via a fuel gas circulation channel;
Based on the calculated target oxidant gas pressure and the calculated target net power, a target fuel gas flow rate for calculating a target flow rate value of the fuel gas supplied to the fuel cell as a target fuel gas flow rate The fuel cell system according to claim 2, further comprising a calculation unit.
前記目標燃料ガス流量演算手段は、前記燃料ガス循環手段の消費電力と、前記酸化剤ガス供給手段の消費電力と、前記目標ネット電力とから前記目標グロス電力演算手段によって算出された前記目標グロス電力に基づいて、前記目標燃料ガス流量を算出することを特徴とする請求項５に記載された燃料電池システム。 The target gross power calculation means has a correspondence relationship between the target net power and power consumption of the fuel gas circulation means when supplying the fuel gas necessary for generating the target net power to the fuel cell. The power consumption of the fuel gas circulation means is calculated from the calculated target net power using the prescribed second correspondence, and the calculated power consumption of the fuel gas circulation means and the calculated The target gross power is calculated based on the power consumption of the oxidant gas supply means and the calculated target net power,
The target fuel gas flow rate calculation means is configured to calculate the target gross power calculated by the target gross power calculation means from the power consumption of the fuel gas circulation means, the power consumption of the oxidant gas supply means, and the target net power. The fuel cell system according to claim 5, wherein the target fuel gas flow rate is calculated based on
前記算出された目標燃料ガス流量と、前記算出された目標燃料ガス圧力とに基づいて、前記燃料ガス循環手段の制御目標値を算出する燃料ガス用制御目標値演算手段と
をさらに有することを特徴とした請求項５から７のいずれかに記載された燃料電池システム。 Target fuel gas pressure calculating means for calculating a target pressure value of the fuel gas supplied to the fuel cell as a target fuel gas pressure based on the calculated target net power;
Fuel gas control target value calculation means for calculating a control target value of the fuel gas circulation means based on the calculated target fuel gas flow rate and the calculated target fuel gas pressure. A fuel cell system according to any one of claims 5 to 7.
前記目標酸化剤ガス圧力演算手段は、前記目標酸化剤ガス圧力として、前記燃料ガス圧力検出手段によって検出された燃料ガス圧力を設定することを特徴とした請求項１から８のいずれかに記載された燃料電池システム。 A fuel gas pressure detecting means for detecting a pressure of the fuel gas supplied to the fuel cell as a fuel gas pressure;
9. The target oxidant gas pressure calculating means sets the fuel gas pressure detected by the fuel gas pressure detecting means as the target oxidant gas pressure. Fuel cell system.
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