JP2007175751A - Press die - Google Patents

Press die Download PDF

Info

Publication number
JP2007175751A
JP2007175751A JP2005379450A JP2005379450A JP2007175751A JP 2007175751 A JP2007175751 A JP 2007175751A JP 2005379450 A JP2005379450 A JP 2005379450A JP 2005379450 A JP2005379450 A JP 2005379450A JP 2007175751 A JP2007175751 A JP 2007175751A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
punch
die
stripper plate
press die
refrigerant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
JP2005379450A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Mitsutaka Uchida
光▲隆▼ 内田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aisin Corp
Original Assignee
Aisin Seiki Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aisin Seiki Co Ltd filed Critical Aisin Seiki Co Ltd
Priority to JP2005379450A priority Critical patent/JP2007175751A/en
Publication of JP2007175751A publication Critical patent/JP2007175751A/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Punching Or Piercing (AREA)
  • Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a press die capable of suppressing dimensional change due to a temperature of a punch, and efficiently pressing a product of stable dimensions. <P>SOLUTION: The press die 10 has a punch 18 and dies 28, and a stripper plate 20 disposed between this punch and dies, and the stripper plate 20 is equipped with a coolant passage 34 for a coolant P for cooling near the tip of the punch 18. The coolant passage may be in a plurality. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明はプレス金型に関する。   The present invention relates to a press die.

複数のステージを直列に配置して連続的にプレスするプレス加工において、成型品の寸法が時間の経過とともに変化して問題となることがある。例えば、図６に示すような部品の場合に、冷間鍛造のつぶし加工によって形成されるフランジＦの板厚ｔは、プレスを行う場合の生産個数の増大とともに図７のように変化する。図７は、横軸をプレス生産個数とし、縦軸をフランジＦの板厚ｔとして、連続プレス加工における板厚ｔの変化を概念的に示したものである。一般的に、プレス金型は、常温でフランジＦの板厚ｔが許容板厚範囲の上限ｔU近傍のｔ0となるように調整されている。そして、プレス個数が増大するにつれて形成される部品のフランジＦの板厚ｔは、曲線Ｑ1に沿って許容板厚範囲の下限ｔLに向かって薄くなる。そこで、下限ｔL近傍のｔ1となったらプレスのダイハイトなどを手動又は自動で調整することにより、フランジＦの板厚ｔをｔ0に復帰させる。このような動作を繰り返して、全ての部品のフランジ板厚ｔがｔL〜ｔUの許容範囲に収まるようにしていた。 In press processing in which a plurality of stages are arranged in series and continuously pressed, the dimensions of the molded product may change over time, which may be a problem. For example, in the case of a component as shown in FIG. 6, the plate thickness t of the flange F formed by the cold forging crushing process changes as shown in FIG. FIG. 7 conceptually shows changes in the plate thickness t in continuous press working, where the horizontal axis is the number of press production and the vertical axis is the plate thickness t of the flange F. In general, the press die is adjusted so that the plate thickness t of the flange F becomes t 0 near the upper limit t U of the allowable plate thickness range at room temperature. Then, as the number of presses increases, the plate thickness t of the flange F of the part formed decreases along the curve Q 1 toward the lower limit t L of the allowable plate thickness range. Therefore, when t 1 near the lower limit t L is reached, the plate thickness t of the flange F is returned to t 0 by adjusting the die height of the press manually or automatically. Such an operation was repeated so that the flange plate thickness t of all parts was within the allowable range of t L to t U.

以上のような寸法変化の主な要因は、フランジＦの加圧成形時に発生する加工熱である。パンチが加工熱により温められると、パンチは熱膨張して主に長さが変化する。冷間鍛造におけるつぶし成形などでパンチ長さが変化すると、製品寸法、例えば、製品板厚も変化してしまう。具体的には、熱膨張量は、熱膨張量＝温度差×線膨張率×パンチ寸法で表すことができるので、長さ１００ｍｍのパンチで温度上昇が１０℃とすると、鋼の熱膨張率は１２．１×１０-6であるから、パンチは熱膨張して約０．０１ｍｍ長くなり、フランジ部Ｆの厚さｔが約０．０１ｍｍ薄くなるわけである。 The main factor of the dimensional change as described above is the processing heat generated during the pressure forming of the flange F. When the punch is heated by the processing heat, the punch expands thermally and mainly changes its length. When the punch length is changed by crushing in cold forging, the product dimensions, for example, the product plate thickness, are also changed. Specifically, the thermal expansion amount can be expressed by thermal expansion amount = temperature difference × linear expansion coefficient × punch size. Therefore, when the temperature rise is 10 ° C. with a punch having a length of 100 mm, the thermal expansion coefficient of steel is Since it is 12.1 × 10 −6 , the punch is thermally expanded and lengthened by about 0.01 mm, and the thickness t of the flange portion F is decreased by about 0.01 mm.

金型の温度上昇による諸問題を解決するためにいくつかの提案がなされている。   Several proposals have been made to solve various problems caused by mold temperature rise.

例えば、リードフレームなどの被加工物をプレス加工するプレス金型において、冷媒を移送するための冷却用ダクトを金型に形成したものが提案されている（特許文献１参照）。このプレス金型は、上型バッキングプレートに冷媒を移送するための冷却用ダクトを形成したものである。しかし、熱が発生しているのは加工点、つまりパンチとダイスであり、効果的な冷却を行うにはパンチとダイスを直接冷却した方がよい。しかし、上記の金型プレスはバッキングプレートを冷却するという間接的なものであり、効果的な方法とはいえない。   For example, a press mold for pressing a workpiece such as a lead frame has been proposed in which a cooling duct for transferring a coolant is formed in the mold (see Patent Document 1). This press die is formed with a cooling duct for transferring a refrigerant to an upper die backing plate. However, heat is generated at the processing points, that is, the punch and the die, and it is better to cool the punch and the die directly for effective cooling. However, the above-described mold press is an indirect method of cooling the backing plate, and is not an effective method.

また、粉末成型プレスにおけるパンチ及びアダプタについて、パンチの中間位置を冷却する冷却手段が開示されている（特許文献２参照）。しかし、この従来技術もパンチの中間位置を冷却しているので、熱が発生しているパンチの加工点となる位置まで冷却するには、伝熱に時間がかかり生産性が悪化するという問題を有している。
特開２００１−２６９７２８号公報 特開平０８−０１０９９４号公報 Moreover, the cooling means which cools the intermediate position of a punch is disclosed about the punch and adapter in a powder molding press (refer patent document 2). However, since this conventional technique also cools the intermediate position of the punch, it takes a long time to transfer the heat to cool down to the position where the heat is generated, and the productivity deteriorates. Have.
JP 2001-269728 A Japanese Patent Laid-Open No. 08-010994

本発明は、上記のようにパンチの温度による寸法変化を抑制し、安定した寸法の製品を効率よくプレス加工することのできるプレス金型を提供することを課題とする。   An object of the present invention is to provide a press die capable of suppressing a dimensional change due to the temperature of a punch as described above and capable of efficiently pressing a product having a stable size.

本発明のプレス金型は、パンチとダイスと、このパンチとダイスとの間に配置さたストリッパプレートとを有するプレス金型において、前記ストリッパプレートにパンチの先端近傍を冷却する冷媒の冷媒通路を備えることを特徴とする。   The press die of the present invention is a press die having a punch, a die, and a stripper plate disposed between the punch and the die, and has a coolant passage for the coolant that cools the vicinity of the tip of the punch on the stripper plate. It is characterized by providing.

本発明のプレス金型において、冷媒通路は、ストリッパプレートの外周端面からこのストリッパプレートを貫通し、ストリッパプレートに形成されている上パンチが挿通する挿通穴の内周面に開口するように形成されていることが望ましく、また、冷媒は加圧空気を好適に用いることができる。   In the press die of the present invention, the refrigerant passage is formed so as to pass through the stripper plate from the outer peripheral end surface of the stripper plate and open to the inner peripheral surface of the insertion hole through which the upper punch formed in the stripper plate is inserted. It is desirable that pressurized air be used as the refrigerant.

本発明のプレス金型は、パンチの先端近傍に向かって冷媒を噴出する複数の冷媒通路を備えることができる。   The press die of the present invention can include a plurality of refrigerant passages that eject the refrigerant toward the vicinity of the tip of the punch.

本発明のプレス金型は、ストリッパプレートを貫通してパンチの挿通穴に開口する冷媒通路を備えているので、外部からこの冷媒通路に冷媒を送給することで加工点であるパンチの先端部近傍を直接冷却することができる。直接冷却により効率よくパンチを冷却できるので、熱膨張によるパンチの寸法変化を効果的に抑制して製品寸法を安定させることができる。   The press die of the present invention includes a coolant passage that passes through the stripper plate and opens into the punch insertion hole. Therefore, by supplying coolant to the coolant passage from the outside, the tip of the punch that is a processing point The neighborhood can be cooled directly. Since the punch can be efficiently cooled by direct cooling, the dimensional change of the punch due to thermal expansion can be effectively suppressed and the product dimensions can be stabilized.

また、本発明のプレス金型では、冷媒として加圧空気を用いることができるので、プレス周辺を汚したり、かす上がりや油たまりによる製品の品質低下を招くことがない。   Further, in the press mold of the present invention, pressurized air can be used as a refrigerant, so that the periphery of the press is not soiled, and the product quality is not deteriorated due to scumming or oil accumulation.

また、本発明のプレス金型は、複数の冷媒通路を備えることができるので、加圧空気など噴射される冷媒によってパンチ先端部に不均一な力が加わることがない。すなわち、冷媒の噴射によりパンチの先端に作用する水平方向の力を互いに相殺することでパンチの傾斜を抑制することができる。このため、パンチとストリッパプレートとの接触を防ぐことができ、パンチの焼き付きや破損を回避することができる。   Moreover, since the press die of this invention can be provided with a some refrigerant | coolant channel | path, a nonuniform force is not added to a punch front-end | tip part with the refrigerant | coolant injected, such as pressurized air. That is, the tilt of the punch can be suppressed by canceling out the horizontal forces acting on the tip of the punch by jetting the refrigerant. For this reason, contact between the punch and the stripper plate can be prevented, and seizure or damage of the punch can be avoided.

図１〜図３は本発明の実施形態に係るプレス金型の説明図である。図１は、プレス金型の全体構成を示す側面概要図、図２はプレス前のパンチとストリッパプレートとの位置関係を断面で示す部分概略図であり、図３は、プレス中のパンチ及びダイスとストリッパプレートとの位置関係を断面で示す部分概略図である。   1-3 is explanatory drawing of the press metal mold | die which concerns on embodiment of this invention. FIG. 1 is a schematic side view showing the overall configuration of a press die, FIG. 2 is a partial schematic view showing the positional relationship between a punch and a stripper plate before pressing, and FIG. 3 shows a punch and a die during pressing. It is the partial schematic which shows the positional relationship of a stripper plate with a cross section.

本発明のプレス金型１０は、アッパプレート１２の下面側にパンチホルダ１４のバッキングプレート１５が取り付けられ、更にバッキングプレート１５の下面側にパンチプレート１６が取り付けられ、このパンチプレート１６にパンチ１８が固着されている。また、このパンチプレート１６の下方にはアッパプレート１２に弾性支持されたストリッパプレート２０がパンチ１８を挿通するように配置されている。   In the press die 10 of the present invention, a backing plate 15 of a punch holder 14 is attached to the lower surface side of the upper plate 12, and a punch plate 16 is further attached to the lower surface side of the backing plate 15, and a punch 18 is attached to the punch plate 16. It is fixed. A stripper plate 20 elastically supported by the upper plate 12 is disposed below the punch plate 16 so that the punch 18 is inserted therethrough.

プレス金型１０の下部にはアッパプレート１２に対向してロアプレート２２が配置されており、そのロアプレート２２の上面側にはダイホルダ２４のバッキングプレート２５が取り付けられ、更にバッキングプレート２５の上面側にダイプレート２６が取り付けられている。そして、ダイプレート２６の上面側にパンチ１８に対応するダイ２８が取り付けられている。   A lower plate 22 is disposed below the press die 10 so as to face the upper plate 12, and a backing plate 25 of a die holder 24 is attached to the upper surface side of the lower plate 22, and further, an upper surface side of the backing plate 25. The die plate 26 is attached to. A die 28 corresponding to the punch 18 is attached to the upper surface side of the die plate 26.

このようなプレス金型１０においては、アッパプレート１２がガイドポスト３０により案内されて下降すると、まず、ストリッパプレート２０がダイプレート２６の上面側に配置されている被加工材料Ｗを押圧する。そしてパンチプレート１６が下降してパンチ１８とダイ２８により被加工材料Ｗに所定のプレス加工が施される。なお、３２はストリッパプレート２０の上下動を案内するサブガイドポストである。この時、被加工材料Ｗは、各ステージに対応して上流側から下流側に送り出されて順次形成される。   In such a press mold 10, when the upper plate 12 is guided and lowered by the guide post 30, first, the stripper plate 20 presses the work material W disposed on the upper surface side of the die plate 26. Then, the punch plate 16 is lowered, and a predetermined pressing process is performed on the workpiece W by the punch 18 and the die 28. Reference numeral 32 denotes a sub-guide post for guiding the vertical movement of the stripper plate 20. At this time, the workpiece material W is sent out from the upstream side to the downstream side corresponding to each stage, and is sequentially formed.

上記は、従来のプレスの金型であるが、本実施の形態に係るプレス金型１０の特徴を以下に説明する。   The above is a conventional press die, and the features of the press die 10 according to the present embodiment will be described below.

図１および図２に示されるように、本実施形態においては、ストリッパプレート２０に、このストリッパプレート２０の外周端面２０ａからストリッパプレート２０を貫通してパンチ１８を挿通する挿通穴２０ｂの内周面２０ｃに開口する冷媒通路３４が形成されている。   As shown in FIGS. 1 and 2, in this embodiment, the inner peripheral surface of the insertion hole 20b through which the punch 18 passes through the stripper plate 20 from the outer peripheral end surface 20a of the stripper plate 20 is inserted into the stripper plate 20. A refrigerant passage 34 opened to 20c is formed.

本発明のプレス金型１０は上記のような冷媒通路３４を備えているので、冷媒Ｐを冷媒通路３４を介してパンチ１８に吹き付けることにより加工点（パンチ１８の先端近傍）を直接冷却することができる。図２に示すように被加工材料Ｗを成形していないときはパンチ１８の先端１８ａはストリッパプレート２０の挿通穴２０ｂ内で停止するように配置されているので、先端１８ａは直接冷媒Ｐによって冷却される。また、被加工材料Ｗの成形時には、図３のようにパンチ１８の先端近傍１８ｂを直接冷却することができる。   Since the press die 10 of the present invention includes the refrigerant passage 34 as described above, the processing point (near the tip of the punch 18) is directly cooled by spraying the refrigerant P onto the punch 18 through the refrigerant passage 34. Can do. As shown in FIG. 2, when the workpiece W is not formed, the tip 18a of the punch 18 is arranged to stop in the insertion hole 20b of the stripper plate 20, so that the tip 18a is directly cooled by the refrigerant P. Is done. Further, when the work material W is formed, the vicinity 18b of the tip end of the punch 18 can be directly cooled as shown in FIG.

冷媒Ｐとしては、空気や油などを用いることができる。油は空気に比べて熱伝導率が高いので、効率的にパンチ先端部を冷却できるが、パンチ冷却後の廃油処理や設備周辺の汚れなどの環境問題、あるいは、かす上がりや油たまりによる形状不良といった品質問題などの発生を考慮すると空気冷却とすることが望ましい。   As the refrigerant P, air, oil, or the like can be used. Oil has a higher thermal conductivity than air, so it can efficiently cool the tip of the punch. However, environmental problems such as waste oil treatment after the cooling of the punch and contamination around the equipment, or poor shape due to scumming or oil accumulation Considering the occurrence of quality problems such as these, air cooling is desirable.

空気冷却による冷却能を水冷と比較して図５に示す。本実施形態のプレス金型では、パンチの初期温度が２０℃の場合、パンチを強制冷却することなく連続生産することで８０℃まで（つまり６０℃）上昇する。いま、鉄の線膨張率を１２．１×１０-6／Ｋ（０〜１００℃）とすると、長さが１００ｍｍのパンチでは、上記のようにその温度が６０℃温度上昇することで０．０７２ｍｍ熱膨張する計算となる。図６に示すヨークソレノイドリアの場合、そのフランジ部Ｆの板厚公差は３．０±０．０２５ｍｍと規定されているので、パンチを強制冷却することなく連続生産すると、板厚公差を満足できないおそれがある。 The cooling ability by air cooling is shown in FIG. 5 in comparison with water cooling. In the press die according to this embodiment, when the initial temperature of the punch is 20 ° C., the punch is continuously produced without forced cooling, and the temperature rises to 80 ° C. (that is, 60 ° C.). Now, assuming that the linear expansion coefficient of iron is 12.1 × 10 −6 / K (0 to 100 ° C.), a punch having a length of 100 mm has a temperature rise of 60 ° C. as described above. 072 mm thermal expansion is calculated. In the case of the yoke solenoid rear shown in FIG. 6, the thickness tolerance of the flange portion F is defined as 3.0 ± 0.025 mm. Therefore, if the punch is continuously produced without forced cooling, the thickness tolerance cannot be satisfied. There is a fear.

まず、３個のパンチＡ、Ｂ、Ｃを８０℃の恒温槽中に１０分間保持して均一に加熱する。次に、パンチＡ、Ｂ、Ｃを冷却方法を変えて冷却し、各パンチの先端１８ａが室温（２０℃）に到達するのに要する時間を測定する。なお、温度測定は、先端部１８ａの側面からパンチ１８の軸芯部に到達する測定孔を穿設し、この測定孔に熱電対を挿入して先端１８ａの軸心部の温度変化を測定した。   First, three punches A, B, and C are held in a thermostat at 80 ° C. for 10 minutes and heated uniformly. Next, the punches A, B, and C are cooled by changing the cooling method, and the time required for the tip 18a of each punch to reach room temperature (20 ° C.) is measured. In the temperature measurement, a measurement hole reaching the axial core portion of the punch 18 from the side surface of the tip end portion 18a was drilled, and a thermocouple was inserted into the measurement hole to measure the temperature change of the shaft center portion of the tip end 18a. .

パンチＡは放冷、パンチＢは水冷、パンチＣは強制空冷とした。すなわち、パンチＡは加熱後恒温槽から取り出して室温中にそのまま放置した。また、パンチＢは、加熱後恒温槽から取り出してすぐに容器に満たした２２℃の水中にパンチの先端１８ａを浸漬して、温度降下を測定した。パンチＣは、加熱後恒温槽から取り出し、適宜の方法で鉛直に支持したパンチの先端１８ａに、圧力Ｐ＝４ＭＰａ、流量Ｌ＝１００・／ｍｉｎ、１８℃の圧縮空気を噴射距離ｄ＝０．１ｍｍでノズル径φ＝２ｍｍのノズルから噴射して、パンチ１８の先端部１８ａの温度降下を測定した。結果を図５に示す。図５で縦軸は先端部１８ａの温度であり、横軸は加熱開始からの経過時間である。   The punch A was allowed to cool, the punch B was water cooled, and the punch C was forced air cooled. That is, the punch A was taken out from the thermostat after heating and left as it was at room temperature. In addition, the punch B was immersed in 22 ° C. water filled in a container immediately after being taken out of the thermostat after heating, and the temperature drop was measured. The punch C is taken out from the thermostatic chamber after heating, and compressed air with a pressure P = 4 MPa, a flow rate L = 100 · / min, and 18 ° C. is sprayed onto the tip 18a of the punch vertically supported by an appropriate method. The temperature drop of the tip 18a of the punch 18 was measured by spraying from a nozzle having a nozzle diameter of 2 mm at 1 mm. The results are shown in FIG. In FIG. 5, the vertical axis represents the temperature of the tip 18a, and the horizontal axis represents the elapsed time from the start of heating.

パンチＡ（破線で示す）は放冷なので、パンチは徐々に冷却され冷却開始後約２５分で室温に到達した。また、パンチＢ（鎖線で示す）の水冷では、パンチ先端を水中へ浸漬後（冷却開始後）約２分で水温（２２℃）と一致した。また、パンチＣ（実線で示す）の強制空冷では、冷却開始後約５０秒で２０℃にまで冷却することができた。   Since the punch A (shown by a broken line) was allowed to cool, the punch was gradually cooled and reached room temperature about 25 minutes after the start of cooling. In addition, in the water cooling of the punch B (indicated by a chain line), the water temperature (22 ° C.) was matched in about 2 minutes after the tip of the punch was immersed in water (after the start of cooling). Further, in the forced air cooling of the punch C (shown by a solid line), it was possible to cool to 20 ° C. in about 50 seconds after the start of cooling.

ここで、金型の昇温速度は製品の昇温速度にほぼ等しいと仮定すれば、製品温度は１８０秒で２０℃上昇したので、金型の昇温速度は０．１１℃／秒であると推定できる。上記のように、強制空冷では５０秒で６０℃降温することができたので、平均の冷却速度は１．２℃／秒となり、昇温速度（０．１１℃／秒）＜冷却速度（１．２℃／秒）であるから、空気吹きつけによる強制冷却は十分な冷却能力を有することが分かる。   Here, assuming that the mold heating rate is approximately equal to the product heating rate, the product temperature rose 20 ° C. in 180 seconds, so the mold heating rate was 0.11 ° C./s. Can be estimated. As described above, in forced air cooling, the temperature could be decreased by 60 ° C. in 50 seconds, so the average cooling rate was 1.2 ° C./second, and the rate of temperature increase (0.11 ° C./second)<cooling rate (1 2 ° C./second), it can be seen that forced cooling by air blowing has sufficient cooling capacity.

以上のように、パンチの先端近傍を空気で強制冷却することにより、パンチの熱膨張を抑制できることが分かった。しかし、例えば、外径＝１０ｍｍで長さ１００ｍｍといったように、径が細くて全長が長いパンチの先端に片側からのみ高圧の空気を吹き付けると、パンチに不均一な力が加わるのでパンチが傾きやすくなり、パンチがストリッパプレートと摺接して焼き付きが発生することがある。そこで、長さと直径の比（長さ／直径）の値が２以上のパンチの場合には、ストリッパプレートに複数の冷媒通路を設けてパンチの先端部を複数の方向から冷却するようにするとよい。つまり、複数方向から空気を吹きつけることでパンチ先端に加わる横方向の力を相殺してパンチの傾きの発生を抑制しようとするものである。   As described above, it was found that the thermal expansion of the punch can be suppressed by forcibly cooling the vicinity of the tip of the punch with air. However, for example, when high pressure air is blown only from one side to the tip of a punch with a small diameter and a long overall length, such as an outer diameter of 10 mm and a length of 100 mm, the punch tends to tilt because non-uniform force is applied to the punch. Thus, the punch may come into sliding contact with the stripper plate to cause seizure. Therefore, in the case of a punch having a length-to-diameter ratio (length / diameter) of 2 or more, it is preferable to provide a plurality of coolant passages in the stripper plate to cool the tip of the punch from a plurality of directions. . That is, by blowing air from a plurality of directions, the lateral force applied to the tip of the punch is canceled to suppress the occurrence of punch tilt.

図４は、２箇所の冷媒通路３４ａと３４ｂとをパンチの軸線を挟んで対向するように配置したストリッパプレート２０を模式的に示したものである。このように対向する２箇所の冷媒通路から噴出する空気の圧力や流量を等しくすることで、パンチ先端部に付加される水平方向の力を相殺することが可能である。そしてパンチとストリッパプレートとの接触を回避してパンチの焼き付きを防止することができる。   FIG. 4 schematically shows the stripper plate 20 in which the two refrigerant passages 34a and 34b are arranged so as to face each other across the punch axis. Thus, by equalizing the pressure and flow rate of the air ejected from the two refrigerant passages facing each other, it is possible to cancel the horizontal force applied to the punch tip. Then, contact between the punch and the stripper plate can be avoided to prevent the burn-in of the punch.

図４の冷媒通路３４ａと３４ｂとに、圧力Ｐ＝４ＭＰａ、流量Ｌ＝１００・／ｍｉｎ、２０℃の圧縮空気を送給してパンチ先端を冷却することで、図６に示す断面形状の全てのヨークソレノイドリアについて、そのフランジ部Ｆの板厚を途中で寸法調整することなく３．０±０．０１ｍｍの範囲に収めることができ、安定して連続生産可能なことが確認できた。   All the cross-sectional shapes shown in FIG. 6 are cooled by supplying compressed air at a pressure P = 4 MPa, a flow rate L = 100 · / min, and 20 ° C. to the refrigerant passages 34a and 34b in FIG. As for the yoke solenoid rear, the thickness of the flange portion F could be kept within the range of 3.0 ± 0.01 mm without adjusting the dimensions in the middle, and it was confirmed that stable and continuous production was possible.

なお、本発明のプレス金型は、上記の実施の形態に限定されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で変更できることはいうまでもない。例えば、上記の実施の形態では、パンチを冷却する冷媒として空気を用いたが、温度管理された窒素やアルゴンなどの不活性ガス、さらに水などをミスト状に含む冷却ガスを冷媒として用いてもよい。   Needless to say, the press mold of the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be changed without departing from the gist of the present invention. For example, in the above embodiment, air is used as a coolant for cooling the punch. However, a temperature-controlled inert gas such as nitrogen or argon, or a cooling gas containing water or the like in a mist form may be used as the coolant. Good.

本発明のプレス金型は、厚さの変化が直接性能の変化に繋がるような電磁弁に使用されるヨークソレノイドなどの絞り加工や、あるいは、比較的板厚の薄いつぶし加工を伴う精密冷間鍛造に好適に用いることができる。   The press die of the present invention is a precision cold work with a drawing process such as a yoke solenoid used for a solenoid valve in which a change in thickness directly leads to a change in performance, or a crushing process with a relatively thin plate thickness. It can be suitably used for forging.

本実施の形態のプレス金型の構成概要を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the structure outline | summary of the press die of this Embodiment. 材料成形以外の工程における空気吹きつけによるパンチの強制冷却を示す部分断面模式図である。It is a fragmentary sectional schematic diagram which shows forced cooling of the punch by air blowing in processes other than material shaping | molding. 被加工材料Ｗの成形工程における空気吹きつけによるパンチの強制冷却を示す部分断面模式図である。FIG. 3 is a partial cross-sectional schematic diagram showing forced cooling of a punch by air blowing in a forming process of a workpiece W. 対向して冷媒通路を設けパンチの両側から空気吹きつけするようにした態様を模式的に示す説明図であり、（ａ）は（ｂ）のｘ−ｘ断面図、（ｂ）は（ａ）のｙ視平面図である。It is explanatory drawing which shows typically the aspect which provided the refrigerant path facing and air-blasted from the both sides of a punch, (a) is xx sectional drawing of (b), (b) is (a). FIG. パンチごとの冷却方法による冷却速度の違いを説明するグラフである。Ａは放冷、Ｂは水冷、Ｃは強制空冷である。It is a graph explaining the difference in the cooling rate by the cooling method for every punch. A is allowed to cool, B is water cooled, and C is forced air cooling. ヨークソレノイドリアの断面を示す概略図である。It is the schematic which shows the cross section of a yoke solenoid rear. 連続プレス加工における板厚ｔの変化を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the change of the board thickness t in continuous press work.

符号の説明Explanation of symbols

１２：アッパプレート １６：パンチホルダ １８：パンチ ２０：ストリッパプレート ２２：ロアプレート ２６：ダイプレート ２８：ダイ ３４：冷媒通路 Ｆ：フランジ Ｐ：冷媒（空気） Ｗ：被加工材料 12: Upper plate 16: Punch holder 18: Punch 20: Stripper plate 22: Lower plate 26: Die plate 28: Die 34: Refrigerant passage F: Flange P: Refrigerant (air) W: Work material

Claims (4)

金型を構成するパンチとダイスと、該パンチと該ダイスとの間に配置さたストリッパプレートとを有するプレス金型において、
前記ストリッパプレートに前記パンチの先端近傍を冷却する冷媒の冷媒通路を備えることを特徴とするプレス金型。 In a press die having a punch and a die constituting a die, and a stripper plate disposed between the punch and the die,
A press die having a refrigerant passage for a refrigerant that cools the vicinity of the tip of the punch in the stripper plate. 前記冷媒通路は、前記ストリッパプレートの外周端面から該ストリッパプレートを貫通し、前記ストリッパプレートに形成されている前記パンチが挿通する挿通穴の内周面に開口するように形成されている請求項１に記載のプレス金型。   2. The refrigerant passage is formed so as to pass through the stripper plate from an outer peripheral end surface of the stripper plate and to open to an inner peripheral surface of an insertion hole through which the punch formed in the stripper plate is inserted. The press die described in 1. 前記冷媒は加圧空気である請求項１又は２に記載のプレス金型。   The press die according to claim 1 or 2, wherein the refrigerant is pressurized air. 前記パンチの先端近傍に向かって前記冷媒を噴出する複数の前記冷媒通路を備える請求項１〜３のいずれかに記載のプレス金型。   The press die according to any one of claims 1 to 3, further comprising a plurality of the refrigerant passages that eject the refrigerant toward a vicinity of a tip end of the punch.
JP2005379450A 2005-12-28 2005-12-28 Press die Withdrawn JP2007175751A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005379450A JP2007175751A (en) 2005-12-28 2005-12-28 Press die

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005379450A JP2007175751A (en) 2005-12-28 2005-12-28 Press die

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2007175751A true JP2007175751A (en) 2007-07-12

Family

ID=38301458

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005379450A Withdrawn JP2007175751A (en) 2005-12-28 2005-12-28 Press die

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2007175751A (en)

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103801618A (en) * 2014-02-21 2014-05-21 集瑞联合重工有限公司 Continuous punching device for steel plates
CN107363146A (en) * 2017-08-31 2017-11-21 芜湖凝鑫机械有限公司 Anti-skid bulge diel with cooling device
CN108246895A (en) * 2018-02-14 2018-07-06 普利仕科技（苏州工业园区）有限公司 The cooling device and stamping die of a kind of stamping die
CN108515109A (en) * 2018-03-30 2018-09-11 宁波高新区新柯保汽车科技有限公司 Autobody sheet hole punched device
JP2019177417A (en) * 2018-03-30 2019-10-17 大阪瓦斯株式会社 Punch hole formation method and punch hole formation device
CN110614313A (en) * 2018-06-19 2019-12-27 台山市万力达金属制品科技有限公司 Mould with accuse temperature function
CN110614317A (en) * 2018-06-19 2019-12-27 台山市万力达金属制品科技有限公司 Mould with accuse temperature function
CN111203474A (en) * 2020-02-20 2020-05-29 郝玲 Reduce numerical control punch press booster of punching press time
KR102131185B1 (en) * 2019-02-19 2020-07-07 아사히 세이키 고교 가부시키가이샤 Press machine, manufacturing method of press machine component, and manufacturing method of container
CN113231516A (en) * 2021-05-20 2021-08-10 江苏宝亨新电气有限公司 High-environment-adaptability arc bus duct machining device and application method thereof
CN113617947A (en) * 2021-07-22 2021-11-09 厦门飞德利照明科技有限公司 Stamping device is used in production and processing of illumination lamps and lanterns

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103801618A (en) * 2014-02-21 2014-05-21 集瑞联合重工有限公司 Continuous punching device for steel plates
CN107363146A (en) * 2017-08-31 2017-11-21 芜湖凝鑫机械有限公司 Anti-skid bulge diel with cooling device
CN108246895A (en) * 2018-02-14 2018-07-06 普利仕科技（苏州工业园区）有限公司 The cooling device and stamping die of a kind of stamping die
CN108246895B (en) * 2018-02-14 2024-03-29 普利仕科技（苏州工业园区）有限公司 Stamping die's cooling device and stamping die
JP7129807B2 (en) 2018-03-30 2022-09-02 大阪瓦斯株式会社 Punch hole forming method and punch hole forming apparatus
CN108515109A (en) * 2018-03-30 2018-09-11 宁波高新区新柯保汽车科技有限公司 Autobody sheet hole punched device
JP2019177417A (en) * 2018-03-30 2019-10-17 大阪瓦斯株式会社 Punch hole formation method and punch hole formation device
KR102689964B1 (en) * 2018-03-30 2024-07-29 오사까 가스 가부시키가이샤 Punch hole forming method and punch hole forming device
KR20200134303A (en) * 2018-03-30 2020-12-01 오사까 가스 가부시키가이샤 Punch hole forming method and punch hole forming apparatus
CN110614313A (en) * 2018-06-19 2019-12-27 台山市万力达金属制品科技有限公司 Mould with accuse temperature function
CN110614317A (en) * 2018-06-19 2019-12-27 台山市万力达金属制品科技有限公司 Mould with accuse temperature function
KR102131185B1 (en) * 2019-02-19 2020-07-07 아사히 세이키 고교 가부시키가이샤 Press machine, manufacturing method of press machine component, and manufacturing method of container
JP2020131233A (en) * 2019-02-19 2020-08-31 旭精機工業株式会社 Pressing machine, method for manufacturing pressing machine component and method for manufacturing container
CN111203474A (en) * 2020-02-20 2020-05-29 郝玲 Reduce numerical control punch press booster of punching press time
CN113231516A (en) * 2021-05-20 2021-08-10 江苏宝亨新电气有限公司 High-environment-adaptability arc bus duct machining device and application method thereof
CN113617947A (en) * 2021-07-22 2021-11-09 厦门飞德利照明科技有限公司 Stamping device is used in production and processing of illumination lamps and lanterns

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2007175751A (en) Press die
EP2716378B1 (en) Hot press molding method and hot press molding die
US11499202B2 (en) Cooling method for workpiece
JP4968208B2 (en) Hot press forming method for metal plate
KR101032535B1 (en) Apparatus for hot press forming
RU2710401C1 (en) Hot forming method and hot forming system
JP2011000617A (en) Device and method for hot press-forming metallic pipe
JP2017070973A (en) Hot pressing mold, and manufacturing method of hot pressing molding by using the hot pressing mold
KR102398651B1 (en) Cooling apparatus for die-casting die
JPH08155558A (en) Press forming method for aluminum or aluminum alloy stock and device therefor
JP4210856B2 (en) Mold
US20180009018A1 (en) Collapsible spacer and spacing method for forming
US11504758B2 (en) Hot press processing method and hot press processing apparatus
JP4849858B2 (en) Mold press molding apparatus and optical element manufacturing method
EP1941959B1 (en) Thixocasting process
JP3152653U (en) Extrusion press equipment
KR20050063515A (en) Press anvil apparatus for forging the width of hot slab
JP2009285913A (en) Injection compression molding mold, adjusting method of the same, and injection compression molding system
JP2023125092A (en) Manufacturing method of square can
JP6037332B2 (en) Metal plate casting method and metal plate casting apparatus
JP2001138000A (en) Method for groove forming, device for temperature control, and device for groove forming
JP2023014888A (en) Aluminum alloy plate working method
JP2023020711A (en) Processing method of aluminum alloy plate
CN116213490A (en) Liquid nitrogen cooling die and application thereof
JP2007111733A (en) Injection molding device

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20081114

A761 Written withdrawal of application

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761

Effective date: 20100420