JP2007076720A - Cap - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はキャップに関し、例えばスポーツドリンク等の清涼飲料水やコーヒ等の飲み物を封入して販売するための飲料容器に用いられるキャップ(以下、これを飲料容器用キャップと呼ぶ)に適用して好適なものである。 The present invention relates to a cap, for example, suitable for application to a cap used in a beverage container for enclosing and selling a soft drink such as a sports drink or coffee (hereinafter referred to as a beverage container cap). It is a thing.
近年、飲料容器として、ガラスや合成樹脂製のものに代えて、アルミニウム等の金属部材でなるボトル缶が用いられており、これに伴い、ボトル缶を閉止する飲料容器用キャップについてもアルミニウム等の金属部材で形成されたものが用いられている(例えば特許文献1参照)。 In recent years, as a beverage container, a bottle can made of a metal member such as aluminum has been used instead of glass or synthetic resin, and with this, a beverage container cap for closing the bottle can can also be made of aluminum or the like. What was formed with the metal member is used (for example, refer patent document 1).
そして、このような飲料容器用キャップの天板部の内面には、例えばポリプロピレン及びスチレン系エラストマー等からなる比較的軟質の合成樹脂材で成形されたライナを設けるために、変性ポリプロピレンを僅かに含有した合成樹脂塗料が内面に予め塗布され、これにより金属部材でなる飲料容器用キャップに異なる材質たる合成樹脂材でなるライナを確実に溶着させ得るようになされている。 And, in order to provide a liner molded with a relatively soft synthetic resin material made of, for example, polypropylene and styrene-based elastomer, the inner surface of the top plate portion of such a beverage container cap contains a slight amount of modified polypropylene. The synthetic resin paint thus applied is preliminarily applied to the inner surface, so that a liner made of a synthetic resin material, which is a different material, can be surely welded to a beverage container cap made of a metal member.
ところで、このような飲料容器用キャップとボトル缶とからなるキャップ付ボトル缶は、充填される飲み物(例えばコーヒの場合)や季節等に応じて、冷却した状態で販売される他、約50〜60℃で加熱した状態でも販売されることがある。
しかしながら、かかる構成のキャップ付ボトル缶においては、加熱販売時、高温状態で保管し続けると、飲料容器用キャップの内面に塗布した合成樹脂塗料が軟化することがあり、この場合、飲料容器用キャップの合成樹脂塗料がボトル缶の容器口部に溶着(以下、これをブロッキングと呼ぶ)してしまい、購入者がキャップ付ボトル缶を開栓する際、通常よりも大きな開栓トルクを飲料容器用キャップに与えなければならず、容易に開栓し難いという問題があった。 However, in a bottle can with a cap having such a configuration, if it is kept at a high temperature during heat sales, the synthetic resin coating applied to the inner surface of the beverage container cap may soften. In this case, the beverage container cap When the purchaser opens the bottled can with a cap, the synthetic resin paint of the bottle is welded to the container mouth of the bottle can (hereinafter referred to as blocking). There was a problem that it was difficult to open the cap easily because it had to be applied to the cap.
本発明は、以上の問題点を考慮してなされたもので、加熱販売されても購入者が容易に開栓できるキャップを提案しようとするものである。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to propose a cap that can be easily opened by a purchaser even if it is sold by heating.
本発明の請求項1記載のキャップは、キャップ本体の内面にガラス転移点が100〜140℃でなる最外層膜を備えるものである。
The cap according to
また、本発明の請求項2記載のキャップは、前記最外層膜がエポキシフェノール塗料で形成されているものである。
In the cap according to
さらに、本発明の請求項3記載のキャップは、前記キャップ本体は、金属部材により形成されているものである。 In the cap according to claim 3 of the present invention, the cap body is formed of a metal member.
本発明の請求項1記載のキャップでは、冷却販売のみならず高温条件下で加熱販売されても、熱により生じるブロッキングを極力防止できるので、キャップ付ボトル缶の開栓トルクの上昇を最小限に抑制でき、またキャップの成型時、その後の熱処理においても最外層膜が剥離することを防止できるので、開栓時における最外層膜による滑性を維持でき、かくして加熱販売されているキャップ付ボトル缶を開栓する際、購入者が大きな開栓トルクを与えることなく容易に開栓できる。
The cap according to
また、本発明の請求項2記載のキャップでは、エポキシフェノール塗料を用いたことにより、最外層膜のガラス転移点を容易に100〜140℃に調整できる。
In the cap according to
さらに、本発明の請求項3記載のキャップでは、金属部材でなるキャップ本体においても、最外層膜におけるブロッキングを極力防止できる。 Furthermore, in the cap according to claim 3 of the present invention, blocking in the outermost layer film can be prevented as much as possible even in the cap body made of a metal member.
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1において、1はキャップ付ボトル缶を示し、このキャップ付ボトル缶1は、購入者が片手で保持できる大きさでなるボトル缶2と、当該ボトル缶2を閉止するための飲料容器用キャップ3とで構成され、ボトル缶2の容器口部4に飲料容器用キャップ3が螺着され、ボトル缶2内を密封し得るようになされている。
In FIG. 1, 1 shows a bottle can with a cap. The bottle can with a
キャップ付ボトル缶1は、ボトル缶2が固定された状態で飲料容器用キャップ3が、ボトル缶2の雄ねじ部5に沿って缶軸回り方向に回転されると、スリット6同士の間に位置するブリッジ7が破断し、開栓し得るようになされている。
The bottle can with
飲料容器用キャップ3は、天板部8とこの天板部8の周縁部から垂下した筒部9とによって短有底筒状に形成されており、天板部8の内面側にポリエチレン又はポリプロピレン等のオレフィン樹脂単体と、スチレン系エラストマー等とのブレンド材からなる合成樹脂材で形成されたライナ10が設けられている。
The cap 3 for a beverage container is formed in a short bottomed cylindrical shape by a
実際上、この飲料容器用キャップ3は、その内部にアルミニウムやアルミニウム合金等の金属部材でなる短有底筒状のキャップ本体15を有し、このキャップ本体15の外面に外面サイズコート膜16、印刷膜17及び外面トップコート膜18を順次有する。
In practice, the beverage container cap 3 has a short-bottomed
かかる構成に加えて、このキャップ本体15の内面は、内面サイズコート膜19で被覆され、さらにこの内面サイズコート膜19上にガラス転移点が約100〜140℃の間に適宜調整されたキャップ内面最外層膜20が形成されている。
In addition to such a configuration, the inner surface of the
かくして、最外層膜としてのキャップ内面最外層膜20は、飲料容器用キャップ3の筒部9の内面において露出し、ボトル缶2の容器口部4に飲料容器用キャップ3が螺着したとき、当該容器口部4に直接接触し得るようになされている。
Thus, when the cap
ここでキャップ内面最外層膜20のガラス転移点は、キャップ付ボトル缶1が約50〜60℃の高温条件下で加熱販売されたときでも当該キャップ内面最外層膜20の硬さを安定して維持できるようガラス転移領域も考慮し、約100℃以上であることが好ましい。さらにキャップ内面最外層膜20のガラス転移点は、飲料容器用キャップ3を成型したときに当該キャップ内面最外層膜20の剥離が生じないように約140℃以下であることが好ましい。
Here, the glass transition point of the cap
実際上、この実施の形態の場合、キャップ内面最外層膜20は、エポキシ樹脂とフェノール樹脂架橋剤とを主成分としたエポキシフェノール塗料が内面サイズコート膜上に塗布されることにより形成され、これらエポキシ樹脂及びフェノール樹脂架橋剤の割合が適宜調整されることによりガラス転移点が約100℃〜140℃に選定されている。
In practice, in the case of this embodiment, the cap innermost surface
ここでエポキシ樹脂としては、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂及びこれらビスフェノール型エポキシ樹脂やノボラック型エポキシ樹脂に各種変性材を反応されて得られた変性エポキシ樹脂等を適用することができる。 Here, as the epoxy resin, a bisphenol type epoxy resin, a novolac type epoxy resin, a modified epoxy resin obtained by reacting these bisphenol type epoxy resin or novolac type epoxy resin with various modifiers, and the like can be applied.
ビスフェノール型エポキシ樹脂としては、エピクロルヒドリンとビスフェノールとをアルカリ触媒等の触媒存在の基に縮合反応させることにより得られる樹脂や、この縮合反応において低分子のエポキシ樹脂に縮合反応させ、これにビスフェノールをさらに付加反応させることにより得られる樹脂等を適用することができる。 As the bisphenol type epoxy resin, a resin obtained by condensation reaction of epichlorohydrin and bisphenol with a catalyst existing group such as an alkali catalyst, or a condensation reaction with a low molecular weight epoxy resin in this condensation reaction, bisphenol is further added to this. A resin or the like obtained by addition reaction can be applied.
この場合、ビスフェノールとしては、ビス(4−ヒドロキシフェノール)メタン[ビスフェノールF]、1,1−ビス(4−ヒドロキシフェノール)エタン、2,2−ビス(4−ヒドロキシフェノール)ブタン[ビスフェノールB]、ビス(4−ヒドロキシフェノール)−1,1−イソブタン、ビス(4―ヒドロキシーtert−ブチルーフェニル)−2,2―プロパン、p−(4−ヒドロキシフェニル)フェノール、スルホニルビス(4−ヒドロキシフェニル)、4,4′−ジヒドロキシベンゾフェノン及びビス(2−ヒドロキシナフチル)メタン等を適用することができる。なお、ここでビスフェノールは、1又は複数種を使用する。 In this case, as bisphenol, bis (4-hydroxyphenol) methane [bisphenol F], 1,1-bis (4-hydroxyphenol) ethane, 2,2-bis (4-hydroxyphenol) butane [bisphenol B], Bis (4-hydroxyphenol) -1,1-isobutane, bis (4-hydroxy-tert-butyl-phenyl) -2,2-propane, p- (4-hydroxyphenyl) phenol, sulfonylbis (4-hydroxyphenyl) 4,4'-dihydroxybenzophenone, bis (2-hydroxynaphthyl) methane and the like can be applied. Here, one or a plurality of bisphenols are used.
また、ノボラック型エポキシ樹脂としては、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂及びフェノールグリオキザール型エポキシ樹脂等を適用することができる。 Moreover, as a novolak-type epoxy resin, a phenol novolak-type epoxy resin, a cresol novolak-type epoxy resin, a phenol glyoxal-type epoxy resin, or the like can be applied.
さらに、変性エポキシ樹脂としては、ビスフェノール型エポキシ樹脂及び又はノボラック型エポキシ樹脂に乾性油脂肪酸を反応させることにより得られるエポキシエステル樹脂、アクリル酸やメタアクリル酸等を含有する重合性不飽和モノマー成分を反応させることにより得られるエポキシアクリレート樹脂及びイソシアネート化合物を反応させることにより得られるウレタン変性エポキシ樹脂等を適用することができる。 Furthermore, as the modified epoxy resin, a polymerizable unsaturated monomer component containing an epoxy ester resin obtained by reacting a dry oil fatty acid with a bisphenol type epoxy resin and / or a novolak type epoxy resin, acrylic acid, methacrylic acid, etc. A urethane-modified epoxy resin obtained by reacting an epoxy acrylate resin obtained by reacting with an isocyanate compound, or the like can be applied.
この中でも特にビスフェノールA型エポキシ樹脂及びビスフェノールF型エポキシ樹脂が金属部材たるキャップ本体15との密着性及び加工性等の点で優れており、好ましい。
Among these, bisphenol A type epoxy resin and bisphenol F type epoxy resin are particularly preferable in terms of adhesion to the
一方、フェノール樹脂架橋剤のフェノール類としては、oークレゾール、p−クレゾール、P−tert−ブチルフェノール、p−エチルフェノール、2,3−キシレノール、2,5−キシレノール等の2官能性フェノール、m−クレゾールやm−エチルフェノール、3,5−キシレノール、m−メトキシフェノール等の3官能性フェノール及びビスフェノールAやビスフェノールF等の4官能性フェノール等を適用することができ、これらを1又は複数種で使用する。 On the other hand, as phenols of the phenol resin crosslinking agent, bifunctional phenols such as o-cresol, p-cresol, P-tert-butylphenol, p-ethylphenol, 2,3-xylenol, 2,5-xylenol, m- Trifunctional phenols such as cresol, m-ethylphenol, 3,5-xylenol, and m-methoxyphenol, and tetrafunctional phenols such as bisphenol A and bisphenol F can be applied. use.
そして、これらエポキシフェノール塗料には、塗膜に滑性を与えるため滑剤を添加する。ここで滑剤としては、フッ素系滑剤、シリコーンオイル、各種ワックス(例えばパラフィン、モンタン、マイクロクリスタリン等)、ポリエチレンワックス等のオレフィン系ワックス、ラノリン及びカルナバ蝋等を適用することができる。 In addition, a lubricant is added to these epoxy phenol paints in order to impart lubricity to the coating film. Here, as the lubricant, fluorine-based lubricant, silicone oil, various waxes (for example, paraffin, montan, microcrystalline, etc.), olefinic waxes such as polyethylene wax, lanolin, carnauba wax and the like can be applied.
そして、このような主成分となるエポキシ樹脂やフェノール樹脂架橋剤等を溶解又は分散させる溶剤としては、トルエン、キシレン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン、イソホロン、酢酸エチル、酢酸ブチル、エチレングリコールモノエチルエーテル、ジエチレングリコールモノエチルエーテル、メタノール、エタノール、ブタノール、エチレングリコールモノエチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテル、ジエチレングリコールモノブチルエーテル等を適用することができるが、通常、これらのうち2種類以上を混合した混合物を使用する。 Solvents that dissolve or disperse such main components of epoxy resins and phenolic resin crosslinking agents include toluene, xylene, methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone, cyclohexanone, isophorone, ethyl acetate, butyl acetate, ethylene glycol monoethyl Ether, diethylene glycol monoethyl ether, methanol, ethanol, butanol, ethylene glycol monoethyl ether, ethylene glycol monobutyl ether, diethylene glycol monobutyl ether, etc. can be applied, but usually a mixture of two or more of these is used To do.
実際上、エポキシフェノール塗料でキャップ内面最外層膜20が形成された飲料容器用キャップ3は以下の手順により製造される。
Actually, the cap 3 for beverage containers in which the cap
まずエポキシ樹脂70〜85%と、フェノール樹脂15〜30%とを適当な割合で所定の溶剤中に投じるとともに、滑剤として約5phrのポリエチレンワックスを溶剤中に投じ、これらを攪拌機により分散懸濁又は溶解させることにより、ガラス転移点が100〜140℃のエポキシフェノール塗料を生成する。なお、このエポキシフェノール塗料は、粘度及び安定性等を考慮してエポキシ樹脂等の主成分が30〜50%の割合で溶剤中に分散懸濁又は溶解されている。 First, 70 to 85% of an epoxy resin and 15 to 30% of a phenol resin are poured into a predetermined solvent in an appropriate ratio, and about 5 phr of polyethylene wax is poured into the solvent as a lubricant, and these are dispersed or suspended by a stirrer. By making it melt | dissolve, an epoxy phenol coating material whose glass transition point is 100-140 degreeC is produced | generated. In this epoxy phenol paint, the main component such as epoxy resin is dispersed and suspended or dissolved in a solvent at a ratio of 30 to 50% in consideration of viscosity and stability.
次いで、予め化成処理等の各種処理を行った厚さ約0.25mmの板状でなる金属部材の片面に、その膜厚が3〜5μmとなるようにエポキシフェノール塗料を塗布し、ガスオーブンにより約190℃の温度で約10分間加熱処理することにより当該エポキシフェノール塗料を焼付け乾燥させ、これにより金属部材の片面全域に亘ってキャップ内面最外層膜20(エポキシフェノール塗膜)を形成する。 Next, an epoxy phenol paint is applied to one side of a plate-like metal member having a thickness of about 0.25 mm that has been subjected to various treatments such as chemical conversion treatment in advance so that the film thickness becomes 3 to 5 μm. The epoxy phenol paint is baked and dried by heat treatment at a temperature of about 190 ° C. for about 10 minutes, thereby forming the cap innermost outer layer film 20 (epoxyphenol coating film) over the entire area of one side of the metal member.
因みに、この工程においては、金属部材の筒部に相当する箇所にのみエポキシフェノール塗料を塗布するようにしても良い。また、この場合、エポキシフェノール塗料は、金属部材に塗布する際、ロール塗装されることにより均一に塗布され、膜厚を1〜10μm程度に適宜選定され得る。なお、ガスオーブンによる加熱は約190℃としたが、これに限らず約100〜300℃の温度で行なっても良く、この場合、その温度に応じて約15秒〜20分間加熱処理される。 Incidentally, in this process, you may make it apply | coat an epoxy phenol coating only to the location corresponded to the cylinder part of a metal member. In this case, the epoxy phenol paint is uniformly applied by roll coating when applied to the metal member, and the film thickness can be appropriately selected from about 1 to 10 μm. In addition, although heating by a gas oven was about 190 degreeC, you may carry out at the temperature of about 100-300 degreeC not only in this, In this case, it heat-processes for about 15 second-20 minutes according to the temperature.
次にキャップ内面最外層膜20で片面を被覆した金属部材(以下、これをエポキシフェノール塗装板と呼ぶ)をプレス成型機によりΦ38mmのPP(Pilfer Proof)キャップに打抜き、ビートやナール等を成型するローリング成型処理及びライナ10を溶着させるライナ成形処理を順次行なうことにより短有底筒状で内面にキャップ内面最外層膜20を有する飲料容器用キャップ3を形成する。
Next, a metal member coated on one side with the cap innermost layer film 20 (hereinafter referred to as an epoxy phenol coating plate) is punched into a Φ38 mm PP (Pilfer Proof) cap by a press molding machine, and beats and knurls are molded. By sequentially performing a rolling molding process and a liner molding process for welding the
この後得られた飲料容器用キャップ3を、容器内部に内容物(飲み物)を充填したボトル缶2の容器口部4に被せ、当該容器口部4の雄ねじ部5等に沿って絞り成型、ねじ成型及び裾巻き成型等のキャッピング処理が行なわれ、図1に示すように飲料容器用キャップ3をボトル缶2の容器口部4に螺着させたキャップ付ボトル缶1を形成する。
The cap 3 for the beverage container obtained after this is put on the
かくして飲料容器用キャップ3では、ガラス転移点が100〜140℃でなるキャップ内面最外層膜20で被覆した筒部9の内面が、容器口部4の側面たる雄ねじ部5に密着して配置されるとともに、ライナ10が容器口部4の頂部に当接し、ボトル缶2の容器内部を密封し得るように構成されている。その後、容器内部に充填される内容物に応じてキャップ付ボトル缶1にレトルト殺菌処理(高温の水蒸気で所定時間行われる加熱殺菌処理)が施される。
Thus, in the beverage container cap 3, the inner surface of the tube portion 9 covered with the cap
以上の構成において、飲料容器用キャップ3では、ガラス転移点が100℃以上のキャップ内面最外層膜20で内面を被覆するようにしたことにより、冷却販売のみならず約50〜60℃の高温条件下で加熱販売されても、熱によりキャップ内面最外層膜20がボトル缶2の容器口部4に溶着する、いわゆるブロッキングを極力防止でき、かくしてキャップ付ボトル缶1の開栓トルクの上昇を最小限に抑制できる。
In the above configuration, in the beverage container cap 3, the inner surface is coated with the cap
また、この飲料容器用キャップ3では、キャップ内面最外層膜20のガラス転移点を140℃以下としたことにより、当該飲料容器用キャップ3の成型時、その後の熱処理においてもキャップ内面最外層膜20が剥離することを防止でき、かくして開栓時におけるキャップ内面最外層膜20による滑性を維持できる。
Moreover, in this cap 3 for drink containers, since the glass transition point of the cap
さらに、飲料容器用キャップ3では、キャップ内面最外層膜20のガラス転移点を100〜140℃としたことにより、当該飲料容器用キャップ3が螺着する容器口部4の外面塗膜11のガラス転移点にかかわらず、ブロッキングを極力防止してキャップ付ボトル缶1の開栓トルクの上昇を最小限に抑制できる。
Further, in the beverage container cap 3, by setting the glass transition point of the cap innermost
なお、金属部材の片面に塗布されるキャップ内面最外層膜20をガラス転移点が100〜140℃でなるエポキシフェノール塗料により形成するようにしたことにより、新たな製造装置を特に設けることなく従来の製造装置をそのまま適用することができるので、本発明による作用効果を実現するに際して設備コストの増大を回避することもできる。
In addition, the cap innermost
以上の構成によれば、冷却販売のみならず約50〜60℃の高温条件下で加熱販売されても、熱により生じるブロッキングを極力防止できるので、キャップ付ボトル缶1の開栓トルクの上昇を最小限に抑制でき、また、飲料容器用キャップ3の成型時、その後の熱処理においてもキャップ内面最外層膜20が剥離することを防止できるので、開栓時におけるキャップ内面最外層膜20による滑性を維持でき、かくして加熱販売されているキャップ付ボトル缶1を開栓する際、購入者が大きな開栓トルクを与えることなく容易に開栓できる。
According to the above configuration, the blocking torque caused by the heat can be prevented as much as possible even when sold by heating under high temperature conditions of about 50 to 60 ° C. as well as cooling sales. The cap inner surface
また、本発明の構成によれば、キャップ内面最外層膜20を形成するエポキシフェノール塗料を用いたことにより、キャップ内面最外層膜20のガラス転移点を容易に100〜140℃に調整できる。
Moreover, according to the structure of this invention, the glass transition point of the cap
さらに、本発明の構成によれば、金属部材でなるボトル缶2と同様に金属部材でなるキャップ本体15においても、キャップ内面最外層膜20におけるブロッキングを極力防止できる。
Furthermore, according to the configuration of the present invention, the cap
なお、本発明は上記した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の特許請求の範囲に記載した事項の範囲内で種々の変形実施をすることができ、キャップ内面最外層膜20のガラス転移点を100〜140℃の間にできれば、エポキシフェノール塗料だけでなく、例えばポリフェノールやビニルフェノール、ポリエステル等のこの他種々の樹脂塗料を適用するようにしても良い。また、キャップ本体15をブリキやティンフリースチール等のこの他種々の金属部材で形成するようにしても良い。
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made within the scope of the matters described in the claims of the present invention. As long as the glass transition point can be set between 100 and 140 ° C., not only epoxy phenol paints but also various other resin paints such as polyphenol, vinyl phenol and polyester may be applied. Further, the
さらに、上述した実施の形態においては、本発明を溶融状態のライナ10を天板部8に溶着させる飲料容器用キャップ3に適用するようにした場合について述べたが、本発明はこれに限らず、予めシート状に成型したライナ10を天板部8に取り付ける飲料容器用キャップに適用するようにしても良い。
Furthermore, in the above-described embodiment, the case where the present invention is applied to the beverage container cap 3 in which the
さらに、上述した実施の形態においては、最外層膜として、エポキシフェノール塗料を金属部材に塗布することにより形成したキャップ内面最外層膜20を適用するようにした場合について述べたが、本発明はこれに限らず、予めフィルム状に形成したエポキシフェノール樹脂フィルム等この他種々の最外層膜を適用するようにしても良い。
Furthermore, in the above-described embodiment, the case where the cap innermost surface
次に、以上の効果について検証試験を行った結果について説明する。この場合、キャップ付ボトル缶1にレトルト殺菌処理(例えば約123℃の水蒸気で21分間行われる加熱殺菌処理)を施した後、約70℃の高温条件下で1週間保管したときの飲料容器用キャップ3の開栓トルクとブロッキング解除後の開栓トルクとを測定した。
Next, the results of a verification test for the above effects will be described. In this case, the bottle can with
ここで開栓トルクとは、スリット6同士の間に位置するブリッジ7が破断し、飲料容器用キャップ3が回動し始めたときの当該飲料容器用キャップ3に与えた缶軸回り方向の回動負荷を示すものである。
Here, the opening torque means that the
また、ブロッキング解除後の開栓トルク(以下、単にブロッキング解除後トルクと呼ぶ)とは、例えばボトル缶2の肩部を押圧することにより生じる容器内部の圧力変化を利用して飲料容器用キャップ3と容器口部4との間のブロッキングを解除した後、スリット6同士の間に位置するブリッジ7を破断させ、飲料容器用キャップ3を回動させたときの当該飲料容器用キャップ3に与えた缶軸回り方向の回動負荷を示すものである。
Further, the opening torque after releasing the blocking (hereinafter, simply referred to as the torque after releasing the blocking) is, for example, a beverage container cap 3 using a pressure change inside the container caused by pressing the shoulder of the bottle can 2. After the blocking between the
そして、これに加えてさらにこの検証試験においては、飲料容器用キャップ3におけるキャップ内面最外層膜20の成型性についても同時に検証した。ここで成型性とは、キャップ成型時及びレトルト殺菌処理後において飲料容器用キャップ3からキャップ内面最外層膜20が剥離したか否かを示すものである。
In addition, in this verification test, the moldability of the cap
因みに、ガラス転移点の測定方法としては、試験片を室温から10℃/分の割合で昇温させ、熱分析装置により試験片の厚さ方向の熱膨張量を測定し、ガラス転移点を求める、いわゆるTMA法や、試験片を室温から10℃/分の割合で昇温させ、示差走査熱量計により発熱量を測定し、ガラス転移点を求める、いわゆるDSC法、試験片を室温から10℃/分の割合で昇温させ、粘弾性測定装置により試験片の動的粘弾性及び損失正接を測定し、この損失正接のピーク温度からガラス転移点を求める、いわゆるDMA法等の各種測定方法があるが、この検証試験では、TMA法を用いて試験片のガラス転移点を求めた。 Incidentally, as a method for measuring the glass transition point, the temperature of the test piece is raised from room temperature at a rate of 10 ° C./min, the amount of thermal expansion in the thickness direction of the test piece is measured by a thermal analyzer, and the glass transition point is obtained. The so-called TMA method and the so-called DSC method, in which the test piece is heated from room temperature at a rate of 10 ° C./min, the calorific value is measured with a differential scanning calorimeter, and the glass transition point is obtained. There are various measuring methods such as a so-called DMA method in which the temperature is raised at a rate of / min, the dynamic viscoelasticity and loss tangent of the test piece are measured with a viscoelasticity measuring device, and the glass transition point is obtained from the peak temperature of the loss tangent. However, in this verification test, the glass transition point of the test piece was determined using the TMA method.
なお、ここでは、ガラス転移点の測定装置として(株)マックサイエンス製の商品名TMA4000を用い、エポキシフェノール塗料によりキャップ内面最外層膜を形成した縦横約5mmの金属板を電気炉に入れ、例えば針の先端を金属板に当て、この針に5gの荷重を与えつつ、5℃/分で昇温させてゆき、この針の動きを電気的に捉えて変極点をガラス転移点とした。 Here, as a glass transition point measuring device, a product name TMA4000 manufactured by Mac Science Co., Ltd. is used, and a metal plate having a length and width of about 5 mm in which an outermost layer film on the inner surface of the cap is formed with an epoxy phenol paint is placed in an electric furnace. The tip of the needle was applied to a metal plate, the temperature was raised at 5 ° C./min while applying a load of 5 g, and the inflection point was taken as the glass transition point by electrically capturing the movement of the needle.
そして、キャップ内面最外層膜20を形成するエポキシフェノール塗料としては、溶剤としてブチルセルソルブとキシレンとを等量に混ぜた溶剤を用いた。またエポキシ樹脂としてはビスフェノールA型エポキシ樹脂(例えばジャパン エポキシ レジン(株)製の商品名 エピコード1004、1007、1009又は1010等)又はビスフェノールF型エポキシ樹脂(例えばジャパン エポキシ レジン(株)製の商品名 エピコード4004P又は4010P等)と、フェノキシ樹脂(例えばジャパン エポキシ レジン(株)製の商品名 エピコード4275)とを用いた。
As the epoxy phenol paint for forming the cap innermost
さらにフェノール樹脂としてはアルキルフェノール樹脂(例えば日立化成(株)製の商品名 ヒタノール5501等)を用いるとともに、滑剤としてはマイクロクリスタリンワックス(例えば日本精鑞(株)製の商品名 HiーMic−1090)とポリエチレンワックス(例えばマイクロパウダー社(株)製の商品名 MPP−230XF)とを混合したものを用いた。 Furthermore, as the phenol resin, an alkylphenol resin (for example, trade name Hitanol 5501 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd.) is used, and as the lubricant, microcrystalline wax (for example, trade name Hi-Mic-1090 manufactured by Nippon Seiki Co., Ltd.) is used. And a mixture of polyethylene wax (for example, trade name MPP-230XF manufactured by Micro Powder Co., Ltd.) was used.
(1)表1について
以下の表1に示すように、先ず初めに検証試験として、実施例1と比較例1及び2とでは、ボトル缶2の容器口部4に塗布される外面塗膜11(図1)として、ポリエステル塗料が30%、アミノ樹脂が60%、アクリル樹脂が3%、エポキシ樹脂が7%及び滑剤が2phrとし、ガラス転移点を60℃としたものを使用した。
(1) About Table 1 As shown in Table 1 below, first, as a verification test, in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2, the outer
実施例1では、エポキシ樹脂を85%、フェノール樹脂を15%及び滑剤を6phrとし、これらを溶剤中に投じた後、攪拌機により分散懸濁又は溶解させることにより、ガラス転移点を100℃としたエポキシフェノール塗料を生成し、これをキャップ内面最外層膜20として使用した。
In Example 1, the epoxy resin was 85%, the phenol resin was 15%, and the lubricant was 6 phr. After throwing these in a solvent, the glass transition point was set to 100 ° C. by dispersing and suspending or dissolving with a stirrer. An epoxy phenol paint was produced and used as the cap
この実施例1では、検証試験の結果、開栓トルクが162Ncmとなり、ブロッキング解除後トルクが160Ncmとなった。このように実施例1では開栓トルクとブロッキング解除後トルクとの値に余り差がなく、これによりブロッキングが殆ど生じていないとの結果(表1で耐ブロッキング性を「○」と示した)が得られた。また、実施例1では、成型性についてもキャップ内面最外層膜20の剥離が生じることなく良好であるとの結果(表1で成型性を「○」と示した)が得られた。 In Example 1, as a result of the verification test, the opening torque was 162 Ncm, and the torque after releasing the blocking was 160 Ncm. Thus, in Example 1, there is not much difference between the values of the opening torque and the torque after releasing the blocking, and as a result, almost no blocking occurs (blocking resistance is indicated as “◯” in Table 1). was gotten. Moreover, in Example 1, the result that the moldability was good without peeling of the cap innermost outer layer film 20 (moldability was shown as “◯” in Table 1) was obtained.
これに対して、エポキシ樹脂、フェノキシ樹脂、フェノール樹脂及び滑剤を適宜混合してガラス転移点を80℃とした比較例1や、ガラス転移点を90℃とした比較例2においては、検証試験の結果、いずれも実施例1と同様に成型性については良好であったものの、開栓トルクとブロッキング解除後トルクとの差が大きく、ブロッキングが発生しているとの結果(表1で耐ブロッキング性を「×」と示した)が得られた。 On the other hand, in Comparative Example 1 in which an epoxy resin, a phenoxy resin, a phenol resin, and a lubricant are appropriately mixed and the glass transition point is 80 ° C., and in Comparative Example 2 in which the glass transition point is 90 ° C., the verification test As a result, all of the moldability was good as in Example 1, but the difference between the opening torque and the torque after blocking was large, indicating that blocking occurred (blocking resistance in Table 1). Was indicated as "x").
このようにキャップ内面最外層膜20を形成するエポキシフェノール塗料のガラス転移点を少なくとも100℃以上とすることにより、成型性を良好にしつつ、かつブロッキングを極力防止できることが確認できた。
Thus, it was confirmed that by making the glass transition point of the epoxy phenol paint forming the cap innermost
(2)表2について
次に検証試験として、以下の表2に示すように、実施例2〜6と比較例3〜5とでは、ボトル缶2の容器口部4に塗布される外面塗膜11として、ポリエステル塗料が30%、アミノ樹脂が50%、アクリル樹脂が10%、エポキシ樹脂が10%及び滑剤が2phrとし、ガラス転移点を40℃としたものを使用した。
(2) About Table 2 Next, as a verification test, as shown in Table 2 below, in Examples 2 to 6 and Comparative Examples 3 to 5, the outer coating film applied to the
実施例2では、エポキシ樹脂を85%、フェノール樹脂を15%及び滑剤を6phrとし、ガラス転移点を100℃としたエポキシフェノール塗料を生成し、これをキャップ内面最外層膜20として使用した。この実施例2では、検証試験の結果、開栓トルク(170Ncm)とブロッキング解除後トルク(153Ncm)との値に余り差がなく、実施例1ほどではないがブロッキングが殆ど生じていないとの結果(表2で耐ブロッキング性を「○」と示した)が得られた。また、実施例2では、成型性についてもキャップ内面最外層膜20の剥離が生じることなく良好であるとの結果(表1で成型性を「○」と示した)が得られた。
In Example 2, an epoxy phenol paint with 85% epoxy resin, 15% phenol resin and 6 phr lubricant and a glass transition point of 100 ° C. was produced and used as the cap
実施例3では、エポキシ樹脂を80%、フェノール樹脂を20%及び滑剤を6phrとし、ガラス転移点を110℃としたエポキシフェノール塗料を生成し、これをキャップ内面最外層膜20として使用した。この実施例3でも、検証試験の結果、開栓トルク(168Ncm)とブロッキング解除後トルク(151Ncm)との値に余り差がなく、ブロッキングが殆ど生じていないとの結果が得られた。また、同様に実施例3では、成型性についてもキャップ内面最外層膜20の剥離が生じることなく良好であるとの結果が得られた。
In Example 3, an epoxy phenol paint having an epoxy resin of 80%, a phenol resin of 20%, a lubricant of 6 phr, and a glass transition point of 110 ° C. was produced and used as the cap
実施例4では、エポキシ樹脂を70%、フェノキシ樹脂を5%、フェノール樹脂を25%及び滑剤を6phrとし、ガラス転移点を118℃としたエポキシフェノール塗料を生成し、これをキャップ内面最外層膜20として使用した。この実施例4でも、検証試験の結果、開栓トルク(160Ncm)とブロッキング解除後トルク(155Ncm)との値に余り差がなく、ブロッキングが殆ど生じていないとの結果が得られた。また、同様に実施例4では、成型性についてもキャップ内面最外層膜20の剥離が生じることなく良好であるとの結果が得られた。
In Example 4, an epoxy phenol paint having an epoxy resin of 70%, a phenoxy resin of 5%, a phenol resin of 25%, a lubricant of 6 phr, and a glass transition point of 118 ° C. was produced. Used as 20. Also in Example 4, as a result of the verification test, there was not much difference between the opening torque (160 Ncm) and the torque after deblocking (155 Ncm), and a result that almost no blocking occurred was obtained. Similarly, in Example 4, it was found that the moldability was good without causing the cap
さらに、エポキシ樹脂、フェノキシ樹脂、フェノール樹脂及び滑剤を適宜混合してガラス転移点を126℃とした実施例5や、ガラス転移点を137℃とした実施例6においても、検証試験の結果、ブロッキングが殆ど生じないとの結果が得られたとともに、成型性についてもキャップ内面最外層膜20の剥離が生じることなく良好であるとの結果が得られた。
Further, in Example 5 in which an epoxy resin, a phenoxy resin, a phenol resin, and a lubricant are appropriately mixed to set the glass transition point to 126 ° C., and in Example 6 in which the glass transition point is set to 137 ° C., as a result of the verification test, blocking was performed. As a result, it was found that the mold inner property was good without causing the peeling of the
これに対して、エポキシ樹脂を60%、フェノキシ樹脂を5%、フェノール樹脂を35%及び滑剤を6phrとし、ガラス転移点を143℃としたエポキシフェノール塗料を生成し、これをキャップ内面最外層膜20として使用した比較例3では、検証試験の結果、上述した実施例2〜6と同様にブロッキングが殆ど生じないとの結果が得られたものの、成型性についてはキャップ内面最外層膜20の剥離がやや生じたという結果(表2で成型性を「△」と示した)が得られた。
On the other hand, an epoxy phenol paint with 60% epoxy resin, 5% phenoxy resin, 35% phenol resin and 6 phr lubricant, and a glass transition point of 143 ° C. was produced. In Comparative Example 3 used as No. 20, as a result of the verification test, the result that almost no blocking occurred as in Examples 2 to 6 described above was obtained, but as for moldability, the cap innermost
また、エポキシ樹脂、フェノール樹脂及び滑剤を適宜混合してガラス転移点を150℃とした比較例4や、ガラス転移点を155℃とした比較例5においては、検証試験の結果、いずれもブロッキングが殆ど生じないとの結果が得られたものの、成型性についてはキャップ内面最外層膜20の大きな剥離が生じたという結果(表2で成型性を「×」と示した)が得られた。
Moreover, in Comparative Example 4 in which an epoxy resin, a phenol resin, and a lubricant are appropriately mixed and the glass transition point is set to 150 ° C., and in Comparative Example 5 in which the glass transition point is set to 155 ° C., as a result of the verification test, blocking is observed. Although almost no result was obtained, as for moldability, a result that large peeling of the cap
このようにキャップ内面最外層膜20を形成するエポキシフェノール塗料のガラス転移点を100℃以上とした場合であっても、140℃以上とすると、キャップ内面最外層膜20の剥離が生じ易くなり、成型性が不良となることが確認できた。従って、エポキシフェノール塗料のガラス転移点を100℃以上とし、かつ140℃以下とすることにより、成型性を良好(すなわち、キャップ内面最外層膜20の剥離のない状態)にでき、かつブロッキングを極力防止できることが確認できた。
Thus, even when the glass transition point of the epoxy phenol paint forming the cap
また、キャップ内面最外層膜20のガラス転移点を100〜140℃とすれば、飲料容器用キャップ3が螺着する容器口部4の外面塗膜11のガラス転移点(この場合、60℃(表1)又は40℃(表2))にかかわらず、ブロッキングを極力防止してキャップ付ボトル缶1の開栓トルクの上昇を最小限に抑制できることが確認できた。
Moreover, if the glass transition point of the cap innermost
2 ボトル缶
3 飲料容器用キャップ(キャップ)
4 容器口部
15 キャップ本体
20 キャップ内面最外層膜(最外層膜)
2 Bottle can 3 Beverage container cap (cap)
4 Container mouth
15 Cap body
20 Cap innermost outermost layer film (outermost layer film)
Claims (3)
The cap according to claim 1 or 2, wherein the cap body is formed of a metal member.
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JP2011105371A (en) * | 2009-11-20 | 2011-06-02 | Ishizuka Glass Co Ltd | Cap for container |
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WO2021085275A1 (en) * | 2019-10-31 | 2021-05-06 | 大和製罐株式会社 | Cap |
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2005
- 2005-09-16 JP JP2005269696A patent/JP2007076720A/en active Pending
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