JP2007009073A - Rubber member for use in damper - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、振動吸収特性に優れたゴム組成物のダンパー用ゴム部材に関する。 The present invention relates to a rubber member for a damper of a rubber composition having excellent vibration absorption characteristics.
機械部品や構造体等の振動を吸収し減少させるダンパー用ゴム部材として、ゴム組成物からなるダンパー用ゴム部材が知られている。例えば、モータなどの振動体を内蔵した機械部品を構造体に取り付ける場合、機械部品の微小振動が構造体を伝わることによって共振し比較的大きな振動になることがあった。 A rubber member for a damper made of a rubber composition is known as a rubber member for a damper that absorbs and reduces vibrations of machine parts and structures. For example, when a mechanical part incorporating a vibrating body such as a motor is attached to the structure, there is a case where a minute vibration of the mechanical part is resonated by passing through the structural body and becomes a relatively large vibration.
従来、このようなダンパー用ゴム部材には、天然ゴム（ＮＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）などが用いられていた。天然ゴム（ＮＲ）及びブチルゴム（ＩＩＲ）は耐熱性に問題があるため、低温領域から高温領域まで温度特性が安定しているエチレン・プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）のダンパー用ゴム部材が提案されていた（例えば、特許文献１）。 Conventionally, natural rubber (NR), butyl rubber (IIR), ethylene / propylene rubber (EPDM), and the like have been used for such damper rubber members. Since natural rubber (NR) and butyl rubber (IIR) have a problem in heat resistance, a rubber member for an ethylene / propylene rubber (EPDM) damper having stable temperature characteristics from a low temperature region to a high temperature region has been proposed ( For example, Patent Document 1).
一般に、ダンパー用ゴム部材は、動倍率（動的弾性率／静的弾性率、制動比とも呼ばれる）を小さくし、損失正接（ｔａｎδ）を小さくしたゴム組成物とすることを設計指針としていた。しかしながら、耐荷重性を考慮すると、弾性率を小さくするには限界があり、共振領域以下の低周波数領域での振動を抑制することができなかった。低温領域から高温領域における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超えるダンパー用ゴム部材は、いまだに提案されていない。
本発明の目的は、低温領域から高温領域まで損失正接（ｔａｎδ）が大きいダンパー用ゴム部材を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a rubber member for a damper having a large loss tangent (tan δ) from a low temperature region to a high temperature region.
前記課題を解決するため、本発明にかかるダンパー用ゴム部材は、エチレン・プロピレンゴムを含むゴム組成物を架橋して得られたダンパー用ゴム部材であって、
パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって１５０℃で測定した、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が０．２〜０．６であって、
−４０〜１５０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超え、かつ１．０未満であることを特徴とする。
In order to solve the above problems, a rubber member for a damper according to the present invention is a rubber member for a damper obtained by crosslinking a rubber composition containing ethylene / propylene rubber,
The component fraction (fnn) of the second component, measured at 150 ° C. by the Hahn echo method using pulsed NMR, is 0.2 to 0.6,
The loss tangent (tan δ) at −40 to 150 ° C. is more than 0.35 and less than 1.0.
本発明にかかるダンパー用ゴム部材によれば、低温領域から高温領域まで損失正接（ｔａｎδ）が大きいので高いダンピング（減衰）効果を得ることができる。また、このようにダンパー用ゴム部材の損失正接（ｔａｎδ）を大きくすることによって、共振領域における共振ピークを小さくすることができる。このため、４００ヘルツ（Ｈｚ）以下の低周波領域の振動伝達率τを下げ、共振を抑制することができる。さらに、本発明にかかるダンパー用ゴム部材の振動吸収特性は動倍率に依存しないため、多様なダンパー用ゴム部材の静的弾性率（硬度）に対応可能である。 According to the rubber member for a damper according to the present invention, since the loss tangent (tan δ) is large from the low temperature region to the high temperature region, a high damping (damping) effect can be obtained. Further, by increasing the loss tangent (tan δ) of the rubber member for damper in this way, the resonance peak in the resonance region can be reduced. For this reason, the vibration transmissibility τ in the low frequency region of 400 hertz (Hz) or lower can be lowered to suppress resonance. Furthermore, since the vibration absorption characteristic of the rubber member for damper according to the present invention does not depend on the dynamic magnification, it can correspond to various static elastic moduli (hardness) of the rubber member for damper.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
前記ダンパー用ゴム部材は、４００Ｈｚ以下の低周波領域における振動伝達率（τ）が２以下とすることができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The damper rubber member can have a vibration transmissibility (τ) of 2 or less in a low frequency region of 400 Hz or less.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、平均粒径１０〜５０ｎｍのカーボンブラックを１０〜１２０重量部含むことができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The rubber composition may include 10 to 120 parts by weight of carbon black having an average particle diameter of 10 to 50 nm with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、ウイスカを５〜１００重量部含むことができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The rubber composition may contain 5 to 100 parts by weight of whisker with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、りん片状の鉱物粒子を５〜１００重量部含むことができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The rubber composition may contain 5 to 100 parts by weight of flaky mineral particles with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
架橋密度が最大架橋密度の７０〜９０％とすることができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The crosslinking density can be 70 to 90% of the maximum crosslinking density.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
ポリプロピレン成分が前記エチレン・プロピレンゴムの３５〜６０重量％とすることができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The polypropylene component may be 35 to 60% by weight of the ethylene / propylene rubber.
ここで、本発明にかかるダンパー用ゴム部材において、
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、分子量が１万〜３万の液状ゴムを１〜５０重量部含むことができる。
Here, in the rubber member for a damper according to the present invention,
The rubber composition may include 1 to 50 parts by weight of a liquid rubber having a molecular weight of 10,000 to 30,000 with respect to 100 parts by weight of the ethylene / propylene rubber.
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
本実施の形態にかかるダンパー用ゴム部材は、エチレン・プロピレンゴムを含むゴム組成物を架橋して得られたダンパー用ゴム部材であって、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって１５０℃で測定した、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が０．２〜０．６であって、−４０〜１５０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超え、かつ１．０未満であることを特徴とする。 The rubber member for a damper according to the present embodiment is a rubber member for a damper obtained by crosslinking a rubber composition containing ethylene / propylene rubber, and is measured at 150 ° C. by a Hahn echo method using a pulse method NMR. The component fraction (fnn) of the second component is 0.2 to 0.6, and the loss tangent (tan δ) at −40 to 150 ° C. is more than 0.35 and less than 1.0. It is characterized by that.
本実施の形態にかかるエチレン・プロピレンゴムは、ＥＰＤＭ（エチレン・プロピレン・ジエン・共重合体）、ＥＰＭ（エチレン・プロピレン共重合体）等を用いることができるが、ＥＰＤＭが好ましい。 As the ethylene / propylene rubber according to the present embodiment, EPDM (ethylene / propylene / diene / copolymer), EPM (ethylene / propylene copolymer) or the like can be used, and EPDM is preferable.
パルス法ＮＭＲを用いたハーンエコー法によって得られるスピン−スピン緩和時間は、物質の分子運動性を表す尺度である。具体的には、パルス法ＮＭＲを用いたハーンエコー法によりゴム組成物のスピン−スピン緩和時間を測定すると、緩和時間の短い第１のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｎ）を有する第１の成分と、緩和時間のより長い第２のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｎｎ）を有する第２の成分とが検出される。第１の成分は高分子のネットワーク成分（骨格分子）に相当し、第２の成分は高分子の非ネットワーク成分（末端鎖などの枝葉の成分、非網目鎖成分）に相当する。第２のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｎｎ）を有する第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が大きくなることによって、高分子鎖間の摩擦が大きくなり、ダンピング性能が向上するため、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）は０．２以上であることが好ましい。また、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が小さすぎるとダンパー用ゴム部材としての耐久性が低下するため、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）は０．６以下であることが好ましい。 The spin-spin relaxation time obtained by the Hahn-echo method using pulsed NMR is a measure representing the molecular mobility of a substance. Specifically, when the spin-spin relaxation time of the rubber composition is measured by the Hahn-echo method using pulsed NMR, the first component having the first spin-spin relaxation time (T2n) having a short relaxation time is obtained. And a second component having a second spin-spin relaxation time (T2nn) having a longer relaxation time. The first component corresponds to a polymer network component (skeleton molecule), and the second component corresponds to a polymer non-network component (branch and leaf component such as a terminal chain, non-network chain component). Since the component fraction (fnn) of the second component having the second spin-spin relaxation time (T2nn) is increased, the friction between the polymer chains is increased and the damping performance is improved. The component fraction (fnn) of the component is preferably 0.2 or more. In addition, if the component fraction (fnn) of the second component is too small, the durability as a rubber member for a damper is lowered. Therefore, the component fraction (fnn) of the second component may be 0.6 or less. preferable.
損失正接（ｔａｎδ）は、本実施の形態にかかる架橋したゴム組成物で動的粘弾性試験（測定温度：−４０〜１５０℃）を行い、動的剪断弾性率（E’、単位はdyn/cm2）と動的損失弾性率（E’’、単位はdyn/cm2）とを求め、損失正接（ｔａｎδ＝E’’/E’）を計算して得ることができる。損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超えることで、低温領域（０℃）から高温領域（１５０℃）まで高いダンピング（減衰）効果を有するダンパー用ゴム部材を得ることができる。また、損失正接（ｔａｎδ）が１．０以上ではへたりが大きくなるので好ましくない。 Loss tangent (tan δ) is a dynamic viscoelasticity test (measurement temperature: −40 to 150 ° C.) with the crosslinked rubber composition according to the present embodiment, and the dynamic shear modulus (E ′, unit is dyn / cm 2 ) and dynamic loss modulus (E ″, unit is dyn / cm 2 ), and loss tangent (tan δ = E ″ / E ′) can be calculated. When the loss tangent (tan δ) exceeds 0.35, a damper rubber member having a high damping (damping) effect from a low temperature region (0 ° C.) to a high temperature region (150 ° C.) can be obtained. Further, if the loss tangent (tan δ) is 1.0 or more, the sag increases, which is not preferable.
また、このようにダンパー用ゴム部材の損失正接（ｔａｎδ）を−４０〜１５０℃の広域で０．３５より大きくすることによって、共振領域における共振ピークを小さくすることができる。このため、例えば４００Ｈｚ以下の低周波領域の振動伝達率（τ）を下げることで、共振を抑制することができる。さらに、本発明にかかるダンパー用ゴム部材の振動吸収特性は動倍率に依存しないため、多様なダンパー用ゴム部材の静的弾性率（硬度）に対応可能である。 Moreover, the resonance peak in the resonance region can be reduced by making the loss tangent (tan δ) of the rubber member for damper larger than 0.35 in the wide range of −40 to 150 ° C. in this way. For this reason, for example, resonance can be suppressed by lowering the vibration transmissibility (τ) in the low frequency region of 400 Hz or less. Furthermore, since the vibration absorption characteristic of the rubber member for damper according to the present invention does not depend on the dynamic magnification, it can correspond to various static elastic moduli (hardness) of the rubber member for damper.
本実施の形態にかかるダンパー用ゴム部材は、４００Ｈｚ以下の低周波領域における振動伝達率（τ）が２以下とすることができる。振動伝達率（τ）は、加振器等で強制的に与えられた基礎の強制変位（例えばインプット加速度：ａ０）がダンパー用ゴム部材によって支持された製品（例えばブレーキ液圧制御装置）に伝わる変位（例えばアウトプット加速度：ａ）の割合であって、τ＝ａ／ａ０で示すことができる。ダンパー用ゴム部材の４００Ｈｚ以下の低周波領域における振動伝達率（τ）を２以下にすることで、共振を抑制することができる。 The rubber member for a damper according to the present embodiment can have a vibration transmissibility (τ) of 2 or less in a low frequency region of 400 Hz or less. The vibration transmissibility (τ) is applied to a product (for example, a brake fluid pressure control device) in which a forced displacement of a foundation (for example, input acceleration: a 0 ) forcibly given by a vibrator or the like is supported by a rubber member for a damper. The ratio of the transmitted displacement (for example, output acceleration: a), which can be expressed as τ = a / a 0 . Resonance can be suppressed by setting the vibration transmissibility (τ) in the low frequency region of 400 Hz or less of the rubber member for damper to 2 or less.
本実施の形態にかかるダンパー用ゴム部材は、以下の（１）〜（６）の条件を２つ以上組み合わせて用いることが好ましい。
（１）ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、平均粒径１０〜５０ｎｍのカーボンブラックを１０〜１２０重量部含むこと、
（２）ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、ウイスカを５〜１００重量部含むこと、
（３）ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、りん片状の鉱物粒子を５〜１００重量部含むこと、
（４）ダンパー用ゴム部材の架橋密度を、最大架橋密度の７０〜９０％とすること、
（５）エチレン・プロピレンゴムのポリプロピレン成分が、エチレン・プロピレンゴム全体の３５〜６０重量％とすること、
（６）ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、分子量が１万〜３万の液状ゴムを１〜５０重量部含むこと。
The rubber member for a damper according to the present embodiment is preferably used by combining two or more of the following conditions (1) to (6).
(1) The rubber composition contains 10 to 120 parts by weight of carbon black having an average particle diameter of 10 to 50 nm with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
(2) The rubber composition contains 5 to 100 parts by weight of whisker with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
(3) The rubber composition contains 5 to 100 parts by weight of flaky mineral particles with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
(4) The rubber member for damper has a crosslinking density of 70 to 90% of the maximum crosslinking density,
(5) The polypropylene component of the ethylene / propylene rubber is 35 to 60% by weight of the entire ethylene / propylene rubber,
(6) The rubber composition contains 1 to 50 parts by weight of a liquid rubber having a molecular weight of 10,000 to 30,000 with respect to 100 parts by weight of the ethylene / propylene rubber.
前記（１）〜（６）の各条件について、説明する。 The conditions (1) to (6) will be described.
（１）の条件について：平均粒径１０〜５０ｎｍのカーボンブラックを用いることが好ましい。このようなカーボンブラックとしては、例えばＳＡＦ、ＩＳＡＦ，ＨＡＦ，ＦＥＦなどのグレードのカーボンブラックを挙げることができる。このように非常に小さいカーボンブラックを用いることで、ゴム組成物を補強しながら、バウンドラバー（拘束成分）の量を多くすることで損失正接（ｔａｎδ）を大きくすることができる。このバウンドラバーは、エチレン・プロピレンゴムとの混練によってカーボンブラックの周囲に形成され、カーボンブラックとゴム分子との間の摩擦が大きくなり、従って損失正接（ｔａｎδ）が大きくなる。ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対し、カーボンブラック１０〜１２０重量部を添加することが好ましい。カーボンブラックの添加量が１０重量部より少ないとダンパー用ゴム部材の強さが不足し、１２０重量部を超えるとバウンドラバーの量が多くなりすぎて、成形が困難となる。 Regarding the condition (1): It is preferable to use carbon black having an average particle diameter of 10 to 50 nm. Examples of such carbon black include grades of carbon black such as SAF, ISAF, HAF, and FEF. By using such a very small carbon black, the loss tangent (tan δ) can be increased by increasing the amount of bound rubber (constraint component) while reinforcing the rubber composition. The bound rubber is formed around the carbon black by kneading with the ethylene / propylene rubber, and friction between the carbon black and the rubber molecules is increased, and therefore the loss tangent (tan δ) is increased. It is preferable to add 10 to 120 parts by weight of carbon black to 100 parts by weight of the ethylene / propylene rubber. If the added amount of carbon black is less than 10 parts by weight, the strength of the rubber member for the damper is insufficient, and if it exceeds 120 parts by weight, the amount of bound rubber becomes excessive and molding becomes difficult.
（２）の条件について：ウイスカは、球状の粒子と異なり、先端が尖った外形を有しているため、ダンパー用ゴム部材に負荷が加わると、その先端部分で応力集中による歪が大きくなり、カーボンブラックとゴム分子との間の摩擦が大きくなり、従って損失正接（ｔａｎδ）が大きくなる。エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、ウイスカを５〜１００重量部含むことが好ましい。ウイスカが５重量部未満であると、損失正接（ｔａｎδ）を大きくする効果が得られず、ウイスカが１００重量部を超えると加工が困難になる。ウイスカは、金属あるいは非金属（金属酸化物、金属炭化物、金属窒化物などを含む）の微小繊維状単結晶であって、ひげ結晶とも呼ばれることがある。本実施の形態にかかるウイスカは、非金属系ウイスカ、金属系ウイスカまたはこれらを組み合わせて用いることができる。 Regarding the condition of (2): Unlike the spherical particles, the whisker has an outer shape with a sharp tip, so when a load is applied to the rubber member for damper, the strain due to stress concentration at the tip increases. The friction between the carbon black and the rubber molecules increases, and thus the loss tangent (tan δ) increases. It is preferable to contain 5 to 100 parts by weight of whisker with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber. If the whisker is less than 5 parts by weight, the effect of increasing the loss tangent (tan δ) cannot be obtained, and if the whisker exceeds 100 parts by weight, processing becomes difficult. Whisker is a fine fibrous single crystal of metal or nonmetal (including metal oxide, metal carbide, metal nitride, etc.), and is sometimes called a whisker crystal. The whisker according to the present embodiment can be used as a non-metallic whisker, a metallic whisker, or a combination thereof.
非金属系ウイスカとしては、例えばチタン酸カリウムウイスカ、炭化ケイ素ウイスカ、窒化ケイ素ウイスカ、アルミナウイスカ、炭化ホウ素ウイスカ、酸化マグネシウムウイスカ、酸化亜鉛ウイスカ、ホウ酸アルミニウムウイスカ、窒化ホウ素ウイスカ、酸化チタンウイスカ、炭素ウイスカなどを用いることができる。 Non-metallic whiskers include, for example, potassium titanate whisker, silicon carbide whisker, silicon nitride whisker, alumina whisker, boron carbide whisker, magnesium oxide whisker, zinc oxide whisker, aluminum borate whisker, boron nitride whisker, titanium oxide whisker, carbon Whisker etc. can be used.
金属系ウイスカーとしては、例えばクロムウイスカ、銅ウイスカ、鉄ウイスカ、ニッケルウイスカ、モリブデンウイスカ、タングステンウイスカなどを用いることができる。 As the metal whisker, for example, chrome whisker, copper whisker, iron whisker, nickel whisker, molybdenum whisker, tungsten whisker and the like can be used.
（３）の条件について：りん片状の鉱物粒子は、球状の粒子と異なり、先端が尖った外形を有しているため、ダンパー用ゴム部材に負荷が加わると、その先端部分で応力集中による歪が大きくなり、ゴム分子鎖同士の摩擦が大きくなり、従って損失正接（ｔａｎδ）が大きくなる。エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、りん片状の鉱物粒子を５〜１００重量部含むことが好ましい。りん片状の鉱物粒子が５重量部未満であると、損失正接（ｔａｎδ）を大きくする効果が得られず、りん片状の鉱物粒子が１００重量部を超えると加工が困難になる。りん片状の鉱物粒子としては、カオリンクレー(六角板状結晶)、ハードクレー、ソフトクレー、ベントナイト、タルク（りん片状)、雲母などを用いることができる。 Regarding the condition (3): Unlike the spherical particles, the flake-like mineral particles have an outer shape with a sharp tip. Therefore, when a load is applied to the rubber member for damper, stress concentration occurs at the tip portion. The strain increases, the friction between the rubber molecular chains increases, and the loss tangent (tan δ) increases accordingly. It is preferable to contain 5 to 100 parts by weight of flaky mineral particles with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber. If the amount of flake-like mineral particles is less than 5 parts by weight, the effect of increasing the loss tangent (tan δ) cannot be obtained, and if the amount of flake-like mineral particles exceeds 100 parts by weight, processing becomes difficult. As the flaky mineral particles, kaolin clay (hexagonal plate crystal), hard clay, soft clay, bentonite, talc (flaky), mica and the like can be used.
（４）の条件について：最大架橋密度は、架橋剤を増量し、これ以上架橋剤を増やしても非網目鎖成分量(パルス法ＮＭＲで測定可能)が増大しないところの架橋密度である。ダンパー用ゴム部材の架橋密度を最大架橋密度の７０〜９０％とするためには、パーオキサイドによる架橋では、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）１００重量部に対してパーオキサイド２〜５重量部、膨潤網目鎖濃度で表すと３００〜６００ｍｏｌ／ｍ３である。例えば、パーオキサイドの添加量を２重量部としたときの最大架橋密度を得る架橋条件（温度・時間）で架橋する場合、パーオキサイドを１．５重量部とすると、最大架橋密度の７５％の架橋密度のダンパー用ゴム部材を得ることができる。また、パーオキサイドを２重量部とした場合には、架橋温度を低く設定するかもしくは架橋時間を短く設定することでも制御できる。架橋密度が最大架橋密度の９０％を越えるとダンパー用ゴム部材が脆くなり、７０％未満に設定すると分岐状の高分子鎖が多数生成し、これらの高分子鎖の摩擦によって損失正接（ｔａｎδ）が大きくなりすぎ、へたりが大きくなり好ましくない。膨潤網目鎖濃度が６００ｍｏｌ／ｍ３を超えると、ダンパー用ゴム部材が脆く物性が低下し、３００ｍｏｌ／ｍ３あまり未満になると、へたりなどが大きく問題となる。 Regarding the condition (4): The maximum crosslinking density is a crosslinking density at which the amount of non-reticulated chain components (which can be measured by pulsed NMR) does not increase even when the amount of the crosslinking agent is increased and the crosslinking agent is increased further. In order to set the crosslinking density of the rubber member for damper to 70 to 90% of the maximum crosslinking density, in the crosslinking with peroxide, 2 to 5 parts by weight of peroxide and 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber (EPDM) swell. In terms of network chain concentration, it is 300 to 600 mol / m 3 . For example, when crosslinking is performed under the crosslinking conditions (temperature / time) to obtain the maximum crosslinking density when the amount of peroxide added is 2 parts by weight, 75% of the maximum crosslinking density is obtained by setting the peroxide to 1.5 parts by weight. A rubber member for a damper having a crosslinking density can be obtained. Further, when the peroxide is 2 parts by weight, it can also be controlled by setting the crosslinking temperature low or setting the crosslinking time short. When the crosslink density exceeds 90% of the maximum crosslink density, the damper rubber member becomes brittle. When the crosslink density is set to less than 70%, a large number of branched polymer chains are formed, and loss tangent (tan δ) is caused by friction of these polymer chains. Is excessively large, and the sag becomes large, which is not preferable. When the swelling network chain concentration exceeding 600mol / m 3, reduces the brittleness properties rubber member for the damper, when less than 300 mol / m 3 so, like sag is large problem.
架橋剤としては、１，１−ビス（第３ブチルペルオキシン）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２,５−ジメチル−２,５−ジ(第３ブチルペルオキシ)ヘキサン、２,５−ジメチル−２,５−ジ(第３ブチルペルオキシ)ヘキシン−３第３ブチルクミルペルオキシド、ジ(第３ブチルペルオキシ)−ｍ−ジイソプロピルベンゼン、ジ第３ブチルペルオキシド、１，３−ジ(第３ブチルペルオキシイソプロピル)ベンゼン、ベンゾイルペルオキシドなどの有機過酸化物、及びトリアリルイソシアネート、エチレングリコールジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリアリルシアヌレート、キノンジオキシム、イオウ化合物、１，２−ポリブタジエンなどの共架橋剤を用いることができる。 As a crosslinking agent, 1,1-bis (tertiary butylperoxin) -3,3,5-trimethylcyclohexane, 2,5-dimethyl-2,5-di (tertiary butylperoxy) hexane, 2,5- Dimethyl-2,5-di (tertiarybutylperoxy) hexyne-3tertiarybutylcumyl peroxide, di (tertiarybutylperoxy) -m-diisopropylbenzene, ditertiarybutylperoxide, 1,3-di (tertiary (Butylperoxyisopropyl) benzene, organic peroxides such as benzoyl peroxide, and triallyl isocyanate, ethylene glycol dimethacrylate, trimethylolpropane trimethacrylate, triallyl cyanurate, quinonedioxime, sulfur compounds, 1,2-polybutadiene, etc. A co-crosslinking agent can be used.
（５）の条件について：分岐鎖は高分子鎖同士の摩擦の原因となり、ポリプロピレン成分は分岐度が高いため好ましい。ポリプロピレン成分が３５〜６０重量％あるエチレン・プロピレンゴムを用いることが好ましい。ただし、エチレン・プロピレンゴムにおけるポリプロピレン成分が多いと一般に引張物性などの物性が低下するので、ダンパー用ゴム部材の引張物性などを重視するときは本条件は用いない。 Regarding condition (5): Branched chains cause friction between polymer chains, and a polypropylene component is preferable because of its high degree of branching. It is preferable to use an ethylene / propylene rubber having a polypropylene component of 35 to 60% by weight. However, when the polypropylene component in the ethylene / propylene rubber is large, the physical properties such as tensile properties generally deteriorate. Therefore, this condition is not used when importance is attached to the tensile physical properties of the rubber member for damper.
（６）の条件について：エチレン・プロピレンゴム（例えば、分子量２０万）に分子量１万〜３万の液状ゴムを混合して架橋すると、エチレン・プロピレンゴムの分子鎖に液状ゴムの分子鎖が連結した構造となる。このようにして得られた長い分子鎖は、互いに摩擦を起こし、ダンパー用ゴム部材の損失正接（ｔａｎδ）が大きくなる。液状ゴムの分子量が１万より小さいと架橋しにくくなり、３万を超えると摩擦が小さくなり好ましくない。エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、液状ゴムが１重量部未満であると損失正接（ｔａｎδ）が大きくならず、液状ゴムが５０重量部を超えるとへたりが大きくなり好ましくない。 Regarding condition (6): When ethylene-propylene rubber (for example, molecular weight 200,000) is mixed with liquid rubber having a molecular weight of 10,000 to 30,000 and crosslinked, the molecular chain of liquid rubber is linked to the molecular chain of ethylene / propylene rubber. It becomes the structure. The long molecular chains thus obtained cause friction with each other, and the loss tangent (tan δ) of the rubber member for damper increases. If the molecular weight of the liquid rubber is less than 10,000, crosslinking is difficult, and if it exceeds 30,000, the friction becomes small, which is not preferable. If the amount of liquid rubber is less than 1 part by weight relative to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber, the loss tangent (tan δ) does not increase, and if the amount of liquid rubber exceeds 50 parts by weight, the sag increases.
（ダンパー用ゴム部材の製造方法）
本実施の形態にかかるダンパー用ゴム部材の製造方法としては、エチレン・プロピレンゴムと、カーボンブラックなどの充填剤を例えばオープンロールに供給し、混練する。オープンロールを用いる場合には、ロール温度１５〜３０℃で１〜２０分間混練した後、シート状のゴム組成物を得る。なお、混練機はオープンロールに限らず、例えば単軸あるいは２軸の押出機、バンバリーミキサー、ニーダーなど公知の混合機を用いることができる。このようにして得られたゴム組成物は、さらに例えば押出成形もしくは射出成形されて所望のダンパー用ゴム部材形状に成形され、架橋される。充填剤としては、前記（１）〜（３）で説明したカーボンブラック、ウイスカ、鉱物粒子の他、ゴムなどのエラストマーの加工で用いられる公知の配合剤を加えることができる。
(Manufacturing method of rubber member for damper)
As a method of manufacturing a rubber member for a damper according to the present embodiment, ethylene / propylene rubber and a filler such as carbon black are supplied to, for example, an open roll and kneaded. When using an open roll, after kneading for 1 to 20 minutes at a roll temperature of 15 to 30 ° C., a sheet-like rubber composition is obtained. The kneader is not limited to an open roll, and a known mixer such as a single or twin screw extruder, a Banbury mixer, or a kneader can be used. The rubber composition thus obtained is further subjected to, for example, extrusion molding or injection molding to form a desired damper rubber member shape and cross-linked. As the filler, in addition to the carbon black, whisker and mineral particles described in the above (1) to (3), a known compounding agent used in processing of an elastomer such as rubber can be added.
本実施の形態にかかるダンパー用ゴム部材によれば、低温領域から高温領域まで高いダンピング（減衰）効果を得ることができる。また、本実施の形態にかかるダンパー用ゴム部材によれば、共振領域における共振ピークを小さくすることができ、共振を抑制することができる。さらに、本発明にかかるダンパー用ゴム部材の振動吸収特性は動倍率に依存しないため、多様なダンパー用ゴム部材の静的弾性率（硬度）に対応可能である。 According to the rubber member for a damper according to the present embodiment, a high damping (attenuation) effect can be obtained from the low temperature region to the high temperature region. Moreover, according to the rubber member for a damper according to the present embodiment, the resonance peak in the resonance region can be reduced, and the resonance can be suppressed. Furthermore, since the vibration absorption characteristic of the rubber member for damper according to the present invention does not depend on the dynamic magnification, it can correspond to various static elastic moduli (hardness) of the rubber member for damper.
なお、本発明は、前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内において種々の形態に変形可能である。 In addition, this invention is not limited to the said embodiment, In the range of the summary of this invention, it can deform | transform into various forms.
以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれらに限定されるものではない。 Examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited thereto.
（実施例１〜１１、比較例１〜４）
（サンプルの作製）
第１の工程：ロール間隔が１．５ｍｍ、ロール径が６インチのオープンロール（ロール温度１０〜２０℃）に、所定量（１００ｇ）のエチレン・プロピレンゴム（ＥＰＤＭ：１００重量部）を投入して、ロールに巻き付かせた。
第２の工程：エチレン・プロピレンゴムに対して表１及び表２に示す量（重量部）のカーボンブラック、ウイスカ、架橋剤などの充填剤を投入し、混練した。
第３の工程：ロール間隙を１．５ｍｍから０．３ｍｍと狭くして、混合物を投入して薄通しをした。このとき、２本のロールの表面速度比を１．１とした。薄通しは繰り返し１０回行った。
第４の工程：ロールを所定の間隙（１．１ｍｍ）にセットして、薄通しした混合物を投入し、分出ししてゴム組成物を得た。
第５の工程：金型サイズに切り取ったゴム組成物を金型にセットし、１７５℃、１００ｋｇｆ／ｃｍ２にて、２０分間プレス架橋を行い、約１．０ｍｍ厚のダンパー用ゴム部材のサンプルを得た。
なお、表１及び表２において、エラストマーはＪＳＲ社製ＥＰＤＭ（ＥＰ２２）、カーボンブラックは平均粒径約１８ｎｍのＳＡＦ-ＨＳグレード、ウイスカーは最大直径約３００ｎｍのＳｉＣウイスカ、架橋剤はパーオキサイド（１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン）、液状ゴムは分子量が１万の液状イソプレンゴムを用いた。実施例１〜１１及び比較例１〜４に用いられたパーオキサイドは２．０重量部で最大架橋密度を得ることができるため、実施例１、３、５〜７、１０及び比較例３においては、パーオキサイドを１．５重量部にすることで架橋密度を７５％とした。
(Examples 1-11, Comparative Examples 1-4)
(Sample preparation)
First step: A predetermined amount (100 g) of ethylene / propylene rubber (EPDM: 100 parts by weight) is put into an open roll (roll temperature: 10 to 20 ° C.) having a roll interval of 1.5 mm and a roll diameter of 6 inches. And wrapped around a roll.
Second step: Fillers such as carbon black, whisker and crosslinking agent in the amounts (parts by weight) shown in Tables 1 and 2 were added to the ethylene / propylene rubber and kneaded.
Third step: The roll gap was narrowed from 1.5 mm to 0.3 mm, and the mixture was introduced to make it thin. At this time, the surface speed ratio of the two rolls was set to 1.1. Thinning was repeated 10 times.
Fourth step: A roll was set at a predetermined gap (1.1 mm), and the thinned mixture was charged and dispensed to obtain a rubber composition.
Fifth step: A rubber composition cut into a mold size is set in a mold, subjected to press crosslinking at 175 ° C. and 100 kgf / cm 2 for 20 minutes, and a rubber member sample for a damper having a thickness of about 1.0 mm Got.
In Tables 1 and 2, the elastomer is JSR EPDM (EP22), the carbon black is a SAF-HS grade having an average particle size of about 18 nm, the whisker is a SiC whisker having a maximum diameter of about 300 nm, and the crosslinking agent is peroxide (1 , 3-bis (t-butylperoxyisopropyl) benzene), and a liquid rubber was a liquid isoprene rubber having a molecular weight of 10,000. Since the peroxide used in Examples 1 to 11 and Comparative Examples 1 to 4 can obtain the maximum crosslinking density at 2.0 parts by weight, in Examples 1, 3, 5 to 7, and Comparative Example 3 Has a crosslinking density of 75% by using 1.5 parts by weight of peroxide.
（パルス法ＮＭＲを用いた測定）
各サンプルについて、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法による測定を行った。この測定は、日本電子（株）製「ＪＭＮ−ＭＵ２５」を用いて行った。測定は、観測核が１Ｈ、共鳴周波数が２５ＭＨｚ、９０゜パルス幅が２μｓｅｃの条件で行い、ハーンエコー法のパルスシーケンス（９０゜ｘ−Ｐｉ−１８０゜ｘ）にて、Ｐｉをいろいろ変えて減衰曲線を測定した。また、サンプルは、磁場の適正範囲までサンプル管に挿入して測定した。測定温度は１５０℃であった。この測定によって、サンプルについて第２のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｎｎ）とを求めた。測定結果を表１及び表２に示す。
(Measurement using pulse method NMR)
About each sample, the measurement by the Hahn echo method was performed using pulse method NMR. This measurement was performed using “JMN-MU25” manufactured by JEOL Ltd. The measurement was performed under the conditions of the observation nucleus of 1 H, the resonance frequency of 25 MHz, and the 90 ° pulse width of 2 μsec. The Pi was changed in various ways using the pulse sequence of the Hahn-echo method (90 ° x-Pi-180 ° x). The decay curve was measured. Further, the sample was measured by inserting it into a sample tube up to an appropriate range of the magnetic field. The measurement temperature was 150 ° C. By this measurement, the component fraction (fnn) of the component having the second spin-spin relaxation time was determined for the sample. The measurement results are shown in Tables 1 and 2.
（動的粘弾性試験）
各サンプルについて、ＳＩＩ社製の粘弾性試験機（ＤＭＳ２００）を用いて、測定温度−４０〜１５０℃、周波数１０Ｈｚ、歪み率０．１％、の条件で動的粘弾性試験を行ない、動的剪断弾性率（Ｅ’、単位はＭＰａ）と動的損失弾性率（Ｅ’’、単位はＭＰａ）とを求め、損失正接（ｔａｎδ＝Ｅ’’／Ｅ’）の最小値を計算して得た。計算結果を表１及び表２に示す。
(Dynamic viscoelasticity test)
Each sample was subjected to a dynamic viscoelasticity test using a SII viscoelasticity tester (DMS200) under the conditions of a measurement temperature of −40 to 150 ° C., a frequency of 10 Hz, and a strain rate of 0.1%. Obtained by calculating the minimum value of the loss tangent (tan δ = E ″ / E ′) by determining the shear modulus (E ′, unit is MPa) and the dynamic loss modulus (E ″, unit is MPa). It was. The calculation results are shown in Tables 1 and 2.
（振動伝達率τの測定）
図１に示すように、各サンプルのダンパー用ゴム部材２０を加振器３０上に載置させ、さらにダンパー用ゴム部材２０上に重量５００ｇの試験物（ブレーキ液圧制御装置）１０を載置させた。加振器３０を、ダンパー用ゴム部材２０に対し矢印で示すような垂直方向に振動させた。このときのインプット加速度（ａ０）は４Ｇ（Ｇは重力加速度）、周波数は２０〜４００Ｈｚ、測定温度は室温であった。加振機３０と試験物１０に取り付けられた加速度計１２，２２により感知された振動データを増幅器１４，２４で増幅し、データ処理装置４０に入力した。加振器３０側のインプット加速度をａ０とし、試験物１０側のアウトプット振動データをａ１としたとき、データ処理装置４０で振動伝達率τ（τ＝ａ１／ａ０）を計算して得た。その計算結果を表１に示した。
(Measurement of vibration transmissibility τ)
As shown in FIG. 1, a
表１及び表２から、本発明の実施例１〜１１のサンプルは、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が０．２〜０．６であって、−４０〜１５０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超え、かつ１．０未満であった。また、本発明の実施例１〜１１のサンプルは、振動伝達率（τ）が２以下であった。なお、比較例１〜４のサンプルは、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が０．２未満であって、−４０〜１５０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５未満、振動伝達率（τ）が２を超えた。 From Tables 1 and 2, in the samples of Examples 1 to 11 of the present invention, the component fraction (fnn) of the second component is 0.2 to 0.6, and the loss tangent at −40 to 150 ° C. (Tan δ) was more than 0.35 and less than 1.0. Moreover, the vibration transmissibility ((tau)) of the sample of Examples 1-11 of this invention was 2 or less. In the samples of Comparative Examples 1 to 4, the component fraction (fnn) of the second component is less than 0.2, the loss tangent (tan δ) at −40 to 150 ° C. is less than 0.35, vibration transmission The rate (τ) exceeded 2.
以上のことから、本発明によれば、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が０．２〜０．６であって、−４０〜１５０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超え、かつ１．０未満であるダンパー用ゴム部材を得られることが明かとなった。また、本発明によれば、共振領域における共振ピークを小さくすることができ、４００ヘルツ（Ｈｚ）以下の低周波領域の振動伝達率τを下げ、共振を抑制することができた。さらに、本発明にかかるダンパー用ゴム部材の振動吸収特性は動倍率に依存しないことがわかった。 From the above, according to the present invention, the component fraction (fnn) of the second component is 0.2 to 0.6, and the loss tangent (tan δ) at −40 to 150 ° C. is 0.35. It was revealed that a rubber member for a damper that exceeds and is less than 1.0 can be obtained. Further, according to the present invention, the resonance peak in the resonance region can be reduced, and the vibration transmissibility τ in the low frequency region of 400 hertz (Hz) or lower can be lowered to suppress the resonance. Furthermore, it has been found that the vibration absorption characteristic of the rubber member for a damper according to the present invention does not depend on the dynamic magnification.
１０ 試験物
１２ 加速度計（アウトプット）
１４ 増幅器
２０ ダンパー
２２ 加速度計（インプット）
２４ 増幅器
３０ 加振器
４０ データ処理装置
10
14
24
Claims (8)
パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって１５０℃で測定した、第２の成分の成分分率（ｆｎｎ）が０．２〜０．６であって、
−４０〜１５０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．３５を超え、かつ１．０未満である、ダンパー用ゴム部材。 A rubber member for a damper obtained by crosslinking a rubber composition containing ethylene / propylene rubber,
The component fraction (fnn) of the second component, measured at 150 ° C. by the Hahn echo method using pulsed NMR, is 0.2 to 0.6,
A damper rubber member having a loss tangent (tan δ) at −40 to 150 ° C. of more than 0.35 and less than 1.0.
前記ダンパー用ゴム部材は、４００Ｈｚ以下の低周波領域における振動伝達率（τ）が２以下である、ダンパー用ゴム部材。 In claim 1,
The damper rubber member is a damper rubber member having a vibration transmissibility (τ) of 2 or less in a low frequency region of 400 Hz or less.
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、平均粒径１０〜５０ｎｍのカーボンブラックを１０〜１２０重量部含む、ダンパー用ゴム部材。 In claim 1 or 2,
The rubber composition is a rubber member for a damper, comprising 10 to 120 parts by weight of carbon black having an average particle diameter of 10 to 50 nm with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、ウイスカを５〜１００重量部含む、ダンパー用ゴム部材。 In any one of Claims 1-3,
The rubber composition is a rubber member for a damper containing 5 to 100 parts by weight of whisker with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、りん片状の鉱物粒子を５〜１００重量部含む、ダンパー用ゴム部材。 In any one of Claims 1-4,
The rubber composition is a rubber member for a damper, containing 5 to 100 parts by weight of flaky mineral particles with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
架橋密度が最大架橋密度の７０〜９０％である、ダンパー用ゴム部材。 In any one of Claims 1-5,
A rubber member for a damper having a crosslinking density of 70 to 90% of the maximum crosslinking density.
ポリプロピレン成分が前記エチレン・プロピレンゴムの３５〜６０重量％である、ダンパー用ゴム部材。 In any one of Claims 1-6,
A rubber member for a damper, wherein the polypropylene component is 35 to 60% by weight of the ethylene / propylene rubber.
前記ゴム組成物は、エチレン・プロピレンゴム１００重量部に対して、分子量が１万〜３万の液状ゴムを１〜５０重量部含む、ダンパー用ゴム部材。 In any one of Claims 1-7,
The rubber composition comprises 1 to 50 parts by weight of liquid rubber having a molecular weight of 10,000 to 30,000 with respect to 100 parts by weight of ethylene / propylene rubber.
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|---|---|
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Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008280416A (en) * | 2007-05-09 | 2008-11-20 | Nissin Kogyo Co Ltd | Damper, production method thereof and shim plate of disk brake |
| JP2010031609A (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-12 | Kurashiki Kako Co Ltd | Vibration isolating implement |
| JP2012067786A (en) * | 2010-09-21 | 2012-04-05 | Mitsuboshi Belting Ltd | Friction transmission belt |
| JP2012246107A (en) * | 2011-05-27 | 2012-12-13 | Hitachi Omron Terminal Solutions Corp | Thickness detection device and detection roller |
| JP2017039864A (en) * | 2015-08-20 | 2017-02-23 | 住友ゴム工業株式会社 | High attenuation composition, viscoelastic damper and viscoelastic bearing |
| WO2018079076A1 (en) * | 2016-10-31 | 2018-05-03 | 株式会社フコク | Rubber damper member and torsional damper |
| JP2018096455A (en) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 株式会社フコク | Torsional damper |
| DE112018004768T5 (en) | 2017-08-24 | 2020-06-10 | Denso Corporation | Silicone rubber composite and vibration isolation element |
| WO2021124818A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Nok株式会社 | Torsional damper |
| WO2021124821A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Nok株式会社 | Torsional damper |
| JPWO2021124819A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | ||
| WO2021124820A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Nok株式会社 | Torsional damper |
| JP7377696B2 (en) | 2019-12-20 | 2023-11-10 | Nok株式会社 | torsional damper |
-
2005
- 2005-06-30 JP JP2005191864A patent/JP2007009073A/en active Pending
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008280416A (en) * | 2007-05-09 | 2008-11-20 | Nissin Kogyo Co Ltd | Damper, production method thereof and shim plate of disk brake |
| JP4758940B2 (en) * | 2007-05-09 | 2011-08-31 | 日信工業株式会社 | Damper manufacturing method and disc brake shim plate |
| JP2010031609A (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-12 | Kurashiki Kako Co Ltd | Vibration isolating implement |
| JP2012067786A (en) * | 2010-09-21 | 2012-04-05 | Mitsuboshi Belting Ltd | Friction transmission belt |
| JP2012246107A (en) * | 2011-05-27 | 2012-12-13 | Hitachi Omron Terminal Solutions Corp | Thickness detection device and detection roller |
| JP2017039864A (en) * | 2015-08-20 | 2017-02-23 | 住友ゴム工業株式会社 | High attenuation composition, viscoelastic damper and viscoelastic bearing |
| WO2018079076A1 (en) * | 2016-10-31 | 2018-05-03 | 株式会社フコク | Rubber damper member and torsional damper |
| KR20190075916A (en) | 2016-10-31 | 2019-07-01 | 가부시키가이샤 후코쿠 | Damper rubber member and local damper |
| JP2018096455A (en) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 株式会社フコク | Torsional damper |
| KR20190092400A (en) | 2016-12-13 | 2019-08-07 | 가부시키가이샤 후코쿠 | Torsional damper |
| KR102452227B1 (en) * | 2016-12-13 | 2022-10-07 | 가부시키가이샤 후코쿠 | torsional damper |
| US11279828B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-03-22 | Denso Corporation | Silicone rubber composite material and vibration isolating member |
| DE112018004768T5 (en) | 2017-08-24 | 2020-06-10 | Denso Corporation | Silicone rubber composite and vibration isolation element |
| WO2021124818A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Nok株式会社 | Torsional damper |
| JP7318001B2 (en) | 2019-12-20 | 2023-07-31 | Nok株式会社 | torsional damper |
| JPWO2021124818A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | ||
| JPWO2021124821A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | ||
| JPWO2021124820A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | ||
| WO2021124821A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Nok株式会社 | Torsional damper |
| JPWO2021124819A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | ||
| WO2021124820A1 (en) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Nok株式会社 | Torsional damper |
| JP7318003B2 (en) | 2019-12-20 | 2023-07-31 | Nok株式会社 | torsional damper |
| JP7318000B2 (en) | 2019-12-20 | 2023-07-31 | Nok株式会社 | torsional damper |
| JP7318002B2 (en) | 2019-12-20 | 2023-07-31 | Nok株式会社 | torsional damper |
| JP7377696B2 (en) | 2019-12-20 | 2023-11-10 | Nok株式会社 | torsional damper |
| US11913515B2 (en) | 2019-12-20 | 2024-02-27 | Nok Corporation | Torsional damper |
| US11920652B2 (en) | 2019-12-20 | 2024-03-05 | Nok Corporation | Torsional damper |
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