JP2006205239A - Method for continuous casting - Google Patents

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真一 郡山
Hirohide Uehara
博英 上原
Yoshikazu Kurose
芳和 黒瀬
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for continuous casting with which the improvement of working efficiency and the reduction of working cost can be obtained. <P>SOLUTION: When the steel is continuously cast by using a continuous caster provided with a mold 1 vibrated along the casting direction of molten steel, a tundish 2 and a mold powder loading device, the vibrating condition of the mold 1 is set up so as to satisfy a conditional formula π×f×S+¾Vc¾≤0.09, where f(cpm) is the number of vibrations in the mold, S(m) is the width of the vibration in the mold and Vc(m/s) is the casting velocity of the molten metal. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、高速鋳造に用いられる連続鋳造方法に関するものであり、特に中炭素鋼に適用される。   The present invention relates to a continuous casting method used for high-speed casting, and is particularly applicable to medium carbon steel.

従来から中炭素鋼等の連続鋳造に用いられている連続鋳造方法として、例えば特許文献1に記載されている方法がある。この方法は、ダミーバーによって下端を閉塞した鋳型内にタンディッシュ内の溶鋼を吐出し、この溶鋼を鋳型内で冷却することによりスラブを形成し、鋳型の下方からダミーバーを引き抜くことにより、連続的にスラブを鋳造する連続鋳造方法である。溶鋼を鋳型内で冷却すると、鋳型内で冷却された溶鋼の表面には凝固シェルが形成され、この凝固シェルは鋳型内を下降するとともにその厚みを増していく。   As a continuous casting method conventionally used for continuous casting of medium carbon steel, for example, there is a method described in Patent Document 1. In this method, molten steel in the tundish is discharged into a mold whose lower end is closed by a dummy bar, the molten steel is cooled in the mold, a slab is formed, and the dummy bar is continuously pulled out from below the mold. This is a continuous casting method for casting a slab. When the molten steel is cooled in the mold, a solidified shell is formed on the surface of the molten steel cooled in the mold, and the solidified shell descends in the mold and increases its thickness.

スラブを鋳造する過程において、鋳型と凝固シェルとの潤滑や、鋳型内における溶鋼の保温等を目的として、鋳型内の溶鋼湯面上に対しモールドパウダーを添加し、溶鋼の熱によって溶融した上記モールドパウダー(以下、溶融パウダーと示す)を鋳型と凝固シェルとの間に流入させ、鋳型と凝固シェルとの間に溶融パウダーの膜を形成している。
このような連続鋳造方法では、溶鋼の移動方向に沿って鋳型を振動させることにより、鋳型と凝固シェルとの間への溶融パウダーの流入を促進している。
特開平10−109142号公報
In the process of casting the slab, the mold is melted by the heat of the molten steel by adding mold powder to the surface of the molten steel in the mold for the purpose of lubrication of the mold and the solidified shell, heat insulation of the molten steel in the mold, etc. Powder (hereinafter, referred to as molten powder) is caused to flow between the mold and the solidified shell, and a film of molten powder is formed between the mold and the solidified shell.
In such a continuous casting method, the inflow of molten powder between the mold and the solidified shell is promoted by vibrating the mold along the moving direction of the molten steel.
JP-A-10-109142

上述した連続鋳造方法においては、鋳型の振動条件を、鋳型の振動数をf(cpm)とし、鋳型の振動幅をS(m)、溶鋼の鋳込速度をVc(m/s)としたときに、π・f・S+|Vc|>0.09の条件式を満足するように設定することが多い。しかしながら、鋳型の振動条件をπ・f・S+|Vc|>0.09の条件式を満足するように設定すると、鋳型と凝固シェルとの間への溶融パウダーの流入量が安定せず、鋳型と凝固シェルとの間に形成される溶融パウダーの膜厚が不均一となる。このため、鋳型内における凝固シェルの抜熱量が不均一となり、凝固シェルの層が薄い凝固遅れ部分に、凝固シェルの収縮にともなう応力集中が発生するため、スラブ表面に縦割れ等の損傷が生じてしまう。   In the continuous casting method described above, when the mold vibration condition is f (cpm), the mold vibration width is S (m), and the casting speed of the molten steel is Vc (m / s). In addition, it is often set to satisfy the conditional expression of π · f · S + | Vc |> 0.09. However, if the vibration condition of the mold is set so as to satisfy the condition of π · f · S + | Vc |> 0.09, the amount of molten powder flowing between the mold and the solidified shell is not stable, and the mold The film thickness of the molten powder formed between the solidified shell and the solidified shell becomes nonuniform. For this reason, the amount of heat removed from the solidified shell in the mold becomes non-uniform, and stress concentration due to the shrinkage of the solidified shell occurs in the solidified delay zone where the solidified shell layer is thin, causing damage such as vertical cracks on the slab surface. End up.

スラブ表面に損傷が生じた場合、このスラブを圧延工程等の次工程に流す前に、スラブを冷却してグラインダやサンダー等によって損傷を補修する必要があるため、連続鋳造の作業効率が低下してしまうとともに作業コストが増加してしまう。また、凝固シェルに凝固遅れ部分が形成されると、この凝固遅れ部分が破れて内部の溶鋼が漏出する(以下、ブレークアウトと示す)おそれがある。スラブにブレークアウトが生じると、連続鋳造に関わる各種の装置を停止させる必要があるため、連続鋳造の作業効率が低下してしまう。   If the surface of the slab is damaged, it is necessary to cool the slab and repair the damage with a grinder or sander before passing the slab to the next process such as rolling. Work costs will increase. Further, if a solidification delay portion is formed in the solidified shell, the solidification delay portion may be broken and the molten steel inside may leak (hereinafter referred to as breakout). When a breakout occurs in the slab, it is necessary to stop various apparatuses related to continuous casting, so that the working efficiency of continuous casting is reduced.

本発明は、上述のような問題点に着目してなされたもので、鋳型の振動条件を適正化することにより、鋳型と凝固シェルとの間に形成される溶融パウダーの膜厚を均一化して、鋳型内における凝固シェルの抜熱量を均一化することが可能な連続鋳造方法を提供することを課題とする。   The present invention has been made paying attention to the above-mentioned problems, and by optimizing the vibration conditions of the mold, the film thickness of the molten powder formed between the mold and the solidified shell is made uniform. Another object of the present invention is to provide a continuous casting method capable of making the amount of heat removed from the solidified shell in the mold uniform.

前記課題を解決するために、本発明のうち、請求項1に記載した発明は、溶鋼の鋳込方向に沿って振動する鋳型内において前記溶鋼の湯面上にモールドパウダーを添加する連続鋳造方法であって、
前記鋳型の振動数をf(cpm)とし、前記鋳型の振動幅をS(m)、前記溶鋼の鋳込速度をVc(m/s)としたときに、
π・f・S+|Vc|≦0.09の条件式を満足したことを特徴とするものである。
本発明によると、鋳型の振動条件を適正化することにより、鋳型と凝固シェルとの間に流入する溶融パウダーの量が安定し、鋳型と凝固シェルとの間に形成される溶融パウダーの膜厚が均一となるため、鋳型内における凝固シェルの抜熱量が均一化される。
In order to solve the above-mentioned problem, the invention described in claim 1 of the present invention is a continuous casting method in which mold powder is added onto the molten steel surface in a mold that vibrates along the casting direction of the molten steel. Because
When the vibration frequency of the mold is f (cpm), the vibration width of the mold is S (m), and the casting speed of the molten steel is Vc (m / s),
This satisfies the conditional expression of π · f · S + | Vc | ≦ 0.09.
According to the present invention, by optimizing the vibration conditions of the mold, the amount of molten powder flowing between the mold and the solidified shell is stabilized, and the film thickness of the molten powder formed between the mold and the solidified shell is increased. Therefore, the heat removal amount of the solidified shell in the mold is made uniform.

次に、請求項2に記載した発明は、請求項1に記載した発明であって、前記溶鋼の鋳込速度を2.0m/min以上としたことを特徴とするものである。
本発明によると、溶鋼の鋳込速度を2.0m/min以上とした鋼の高速鋳造において、鋳型の振動条件を適正化することにより、鋳型と凝固シェルとの間に流入する溶融パウダーの量が安定し、鋳型と凝固シェルとの間に形成される溶融パウダーの膜厚が均一となるため、鋳型内における凝固シェルの抜熱量が均一化される。
Next, the invention described in claim 2 is the invention described in claim 1, characterized in that a casting speed of the molten steel is set to 2.0 m / min or more.
According to the present invention, the amount of molten powder flowing between the mold and the solidified shell by optimizing the vibration conditions of the mold in high-speed casting of steel with a casting speed of molten steel of 2.0 m / min or more. Since the film thickness of the molten powder formed between the mold and the solidified shell becomes uniform, the amount of heat removed from the solidified shell in the mold is made uniform.

次に、請求項3に記載した発明は、請求項1または2に記載した発明であって、鋳造される鋳片の組成を、C:0.07〜0.18質量%の範囲内としたことを特徴とするものである。
本発明によると、鋳片の組成をC:0.07〜0.18質量%の範囲内とした中炭素鋼の連続鋳造において、鋳型の振動条件を適正化することにより、鋳型と凝固シェルとの間に流入する溶融パウダーの量が安定し、鋳型と凝固シェルとの間に形成される溶融パウダーの膜厚が均一となるため、鋳型内における凝固シェルの抜熱量が均一化される。
Next, the invention described in claim 3 is the invention described in claim 1 or 2, wherein the composition of the cast slab is C: 0.07 to 0.18% by mass. It is characterized by this.
According to the present invention, in the continuous casting of medium carbon steel in which the composition of the slab is in the range of C: 0.07 to 0.18% by mass, by optimizing the vibration conditions of the mold, Since the amount of molten powder flowing in between is stabilized and the film thickness of the molten powder formed between the mold and the solidified shell becomes uniform, the amount of heat removed from the solidified shell in the mold is made uniform.

本発明によれば、鋳型の振動条件を適正化することにより、鋳型内における凝固シェルの抜熱量が均一化され、縦割れの発生を防止することが可能となるため、品質の向上及び作業コストの低減が可能となる。   According to the present invention, by optimizing the vibration conditions of the mold, the amount of heat removed from the solidified shell in the mold can be made uniform, and the occurrence of vertical cracks can be prevented. Can be reduced.

次に、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
本実施形態では、鋼の連続鋳造の一例として、スラブ連続鋳造機によって中炭素鋼の高速鋳造を行う場合について説明する。
まず、図1を参照して本実施形態の構成を説明する。
図1に示すように、本実施形態で用いるスラブ連続鋳造機は、鋳型1と、タンディッシュ2と、モールドパウダー添加機構(図示せず)とを備えている。
鋳型1は、対向する一対の長辺鋳型板4a,4bと、この長辺鋳型板4a,4bに挟まれた対向する一対の短辺鋳型板(図示せず)とを備えている。また、鋳型1は、鋳型1を溶鋼6の鋳込方向に沿って振動させるオシレーション機構(図示せず)を有している。
Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
In the present embodiment, as an example of continuous casting of steel, a case where high-speed casting of medium carbon steel is performed by a slab continuous casting machine will be described.
First, the configuration of the present embodiment will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 1, the slab continuous casting machine used in this embodiment includes a mold 1, a tundish 2, and a mold powder addition mechanism (not shown).
The mold 1 includes a pair of opposed long side mold plates 4a and 4b and a pair of opposed short side mold plates (not shown) sandwiched between the long side mold plates 4a and 4b. The mold 1 also has an oscillation mechanism (not shown) that vibrates the mold 1 along the casting direction of the molten steel 6.

一対の短辺鋳型板は、共に長辺鋳型板4a,4b間に形成される空間内を移動可能に形成されており、一対の短辺鋳型板の移動量に応じて、任意の幅のスラブが鋳造可能となっている。長辺鋳型板4a,4bと一対の短辺鋳型板とから形成される矩形型の空間内には、タンディッシュ2の底部に設置された浸漬ノズル8の先端が挿入されている。浸漬ノズル8の上部には、浸漬ノズル8を開閉するためのスライディングノズル9が取り付けられている。また、長辺鋳型板4a,4b及び一対の短辺鋳型板の内部には、溶鋼を冷却するための冷却水が循環している。   The pair of short side mold plates are both formed to be movable in a space formed between the long side mold plates 4a and 4b, and a slab having an arbitrary width according to the amount of movement of the pair of short side mold plates. Can be cast. The tip of an immersion nozzle 8 installed at the bottom of the tundish 2 is inserted into a rectangular space formed by the long side mold plates 4a and 4b and the pair of short side mold plates. A sliding nozzle 9 for opening and closing the immersion nozzle 8 is attached to the upper part of the immersion nozzle 8. Further, cooling water for cooling the molten steel circulates inside the long side mold plates 4a and 4b and the pair of short side mold plates.

オシレーション機構は、溶鋼6の鋳込速度に対して、鋳型1の振動幅及び振動数を任意の値に設定することにより、鋳型1の振動条件を設定可能となっている。本実施形態では、鋳型1の振動条件を、鋳型1の振動幅をS(m)、鋳型1の振動数をf(cpm)とし、溶鋼6の鋳込速度をVc(m/s)としたときに、π・f・S+|Vc|≦0.09の条件式を満足するように設定している。なお、オシレーション波形はサイン波であることが望ましい。
モールドパウダー添加機構は、鋳型1内に溶鋼6が吐出されると、鋳型1内の溶鋼湯面10上にモールドパウダー12を添加する機構を有している。
The oscillation mechanism can set the vibration conditions of the mold 1 by setting the vibration width and frequency of the mold 1 to arbitrary values with respect to the casting speed of the molten steel 6. In this embodiment, the vibration conditions of the mold 1 are as follows: the vibration width of the mold 1 is S (m), the frequency of the mold 1 is f (cpm), and the casting speed of the molten steel 6 is Vc (m / s). Sometimes, it is set so as to satisfy the conditional expression of π · f · S + | Vc | ≦ 0.09. The oscillation waveform is preferably a sine wave.
The mold powder addition mechanism has a mechanism for adding mold powder 12 onto the molten steel surface 10 in the mold 1 when the molten steel 6 is discharged into the mold 1.

次に、図1から図4を参照して、本実施形態の作用・効果について説明する。
鋼の連続鋳造を開始すると、図1に示すように、タンディッシュ2内の溶鋼6は浸漬ノズル8を通り、浸漬ノズル8の先端部に設けられた吐出孔から鋳型1内に吐出される。このとき、モールドパウダー添加機構によって、鋳型1内の溶鋼湯面10上にモールドパウダー12が添加される。
鋳型1内に吐出された溶鋼6は、鋳型1内で冷却されて外側から凝固シェル14を形成する。凝固シェル14は下方に連続的に引き抜かれるとともに厚みを増していき、やがて中心部まで凝固して、スラブが鋳造される。
Next, the operation and effect of this embodiment will be described with reference to FIGS.
When the continuous casting of steel is started, as shown in FIG. 1, the molten steel 6 in the tundish 2 passes through the immersion nozzle 8 and is discharged into the mold 1 from the discharge hole provided at the tip of the immersion nozzle 8. At this time, the mold powder 12 is added onto the molten steel surface 10 in the mold 1 by the mold powder addition mechanism.
The molten steel 6 discharged into the mold 1 is cooled in the mold 1 to form a solidified shell 14 from the outside. The solidified shell 14 is continuously drawn downward and increases in thickness, eventually solidifying to the center, and a slab is cast.

モールドパウダー12は溶鋼6から熱を受け、溶鋼6側は溶融して溶融パウダー16となり、その上には未溶融パウダー18が残存する。溶融パウダー16は、鋳型1と凝固シェル14との間に流入して、鋳型1と凝固シェル14との間に溶融パウダー16による膜を形成する。
このとき、鋳型1は、溶鋼6の鋳込速度Vcに応じて、π・f・S+|Vc|≦0.09の条件式を満足するように振動条件を設定されており、この振動条件に基づいて、溶鋼6の鋳込方向に沿って振動している。このため、鋳型1と凝固シェル14との間への溶融パウダー16の流入量は安定し、鋳型1と凝固シェル14との間に形成された溶融パウダー16の膜厚が均一となり、鋳型1内における凝固シェル14の抜熱量が均一化される。
The mold powder 12 receives heat from the molten steel 6, the molten steel 6 side is melted to become a molten powder 16, and the unmolten powder 18 remains thereon. The molten powder 16 flows between the mold 1 and the solidified shell 14 and forms a film of the molten powder 16 between the mold 1 and the solidified shell 14.
At this time, the casting condition of the mold 1 is set so as to satisfy the conditional expression of π · f · S + | Vc | ≦ 0.09 in accordance with the casting speed Vc of the molten steel 6. Based on this, it vibrates along the casting direction of the molten steel 6. For this reason, the inflow amount of the molten powder 16 between the mold 1 and the solidified shell 14 is stabilized, the film thickness of the molten powder 16 formed between the mold 1 and the solidified shell 14 becomes uniform, and the inside of the mold 1 The amount of heat removed from the solidified shell 14 is made uniform.

ここで、図2を参照して、従来及び本実施形態の振動条件に設定された連続鋳造機によってスラブを鋳造した場合の、スラブに生じる縦割れ発生頻度とπ・f・S+|Vc|との関係を示す。従来の振動条件は、振動幅Sが6mm、振動数fが160cpm、鋳込速度Vcが2.5m/minとなっており、π・f・S+|Vc|>0.09の条件式を満足するように設定されている。また、本実施形態の振動条件は、振動幅Sが5mm、振動数fが190cpm、鋳込速度Vcが2.5m/minとなっており、π・f・S+|Vc|≦0.09の条件式を満足するように設定されている。
また、図3に、従来及び本実施形態の振動条件に設定された連続鋳造機によってスラブを鋳造した場合の、銅板温度変化量とπ・f・S+|Vc|との関係を示す。
Here, with reference to FIG. 2, when the slab is cast by the continuous casting machine set to the vibration conditions of the conventional and the present embodiment, the occurrence frequency of vertical cracks generated in the slab and π · f · S + | Vc | The relationship is shown. Conventional vibration conditions are as follows: vibration width S is 6 mm, frequency f is 160 cpm, casting speed Vc is 2.5 m / min, and the conditional expression of π · f · S + | Vc |> 0.09 is satisfied. It is set to be. The vibration conditions of this embodiment are as follows: the vibration width S is 5 mm, the frequency f is 190 cpm, and the casting speed Vc is 2.5 m / min, and π · f · S + | Vc | ≦ 0.09. It is set to satisfy the conditional expression.
FIG. 3 shows the relationship between the copper plate temperature change and π · f · S + | Vc | when the slab is cast by the continuous casting machine set to the vibration conditions of the conventional and this embodiment.

図2及び図3中に示されるように、従来の振動条件に設定された連続鋳造機では、銅板温度変化量が大きく、スラブ表面における抜熱量が不均一となっている。一方、本実施形態の振動条件に設定された連続鋳造機では、銅板温度変化量が小さく、スラブ表面における抜熱量が均一化されているため、スラブに生じる縦割れの発生頻度が低下している。
また、図4を参照して、図1に示すものと同様の構成を有するスラブ連続鋳造機を用いて、組成の異なる三種類の検査スラブを鋳造し、これらの検査スラブに対して、縦割れ発生率の比較を行った結果を示す。なお、図中の縦軸に示す縦割れ発生頻度は、以下の式(1)から算出した。
As shown in FIGS. 2 and 3, in the continuous casting machine set to the conventional vibration condition, the amount of change in the copper plate temperature is large, and the amount of heat removal on the slab surface is not uniform. On the other hand, in the continuous casting machine set to the vibration conditions of the present embodiment, the amount of change in the copper plate temperature is small, and the amount of heat removal on the slab surface is uniform, so the frequency of occurrence of vertical cracks occurring in the slab is reduced. .
Moreover, with reference to FIG. 4, using the slab continuous casting machine which has the structure similar to what is shown in FIG. 1, three types of test | inspection slabs from which a composition differs are cast, A vertical crack is carried out with respect to these test | inspection slabs. The result of having compared the incidence is shown. In addition, the vertical crack occurrence frequency shown on the vertical axis | shaft in a figure was computed from the following formula | equation (1).

検査スラブの鋳造に際しては、図中に●で示す本実施形態の振動条件と、図中に△で示す従来の振動条件の、二通りの振動条件を設定した。本実施形態の振動条件は、π・f・S+|Vc|≦0.09の条件式を満足するように設定されており、従来の振動条件は、π・f・S+|Vc|>0.09の条件式を満足するように設定されている。
また、組成の異なる三種類の検査スラブの組成は、それぞれC:0.07〜0.09質量%、C:0.10〜0.13質量%、C:0.14〜0.18質量%となっている。
In casting the inspection slab, two types of vibration conditions were set: a vibration condition of the present embodiment indicated by ● in the figure and a conventional vibration condition indicated by Δ in the figure. The vibration condition of this embodiment is set so as to satisfy the conditional expression of π · f · S + | Vc | ≦ 0.09, and the conventional vibration condition is π · f · S + | Vc |> 0. It is set so as to satisfy the conditional expression 09.
Moreover, the composition of three types of test | inspection slabs from which a composition differs is C: 0.07-0.09 mass%, C: 0.10-0.13 mass%, C: 0.14-0.18 mass%, respectively. It has become.

図4中に示されているように、本実施形態の振動条件に設定した連続鋳造機によって鋳造された検査スラブは、従来の振動条件に設定した連続鋳造機によって鋳造された検査スラブよりも縦割れ発生率が低下している。
したがって、本実施形態の連続鋳造方法であれば、鋳型内における凝固シェルからの抜熱量が均一化され、縦割れの発生が防止されるため、品質の向上及び作業コストの低減が可能となる。特に鋳込速度が2.0m/min以上の高速鋳造に好適であり、また、組成がC:0.07〜0.18質量%の範囲内である中炭素鋼の鋳造にも好適である。
As shown in FIG. 4, the inspection slab cast by the continuous casting machine set to the vibration condition of the present embodiment is longer than the inspection slab cast by the continuous casting machine set to the conventional vibration condition. The cracking incidence is decreasing.
Therefore, according to the continuous casting method of the present embodiment, the amount of heat removed from the solidified shell in the mold is made uniform, and the occurrence of vertical cracks is prevented, so that the quality can be improved and the operation cost can be reduced. It is particularly suitable for high-speed casting with a casting speed of 2.0 m / min or more, and also suitable for casting medium carbon steel whose composition is in the range of C: 0.07 to 0.18 mass%.

本実施形態の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of this embodiment. π・f・S+|Vc|と縦割れ発生との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between (pi) * f * S + | Vc | and generation | occurrence | production of a vertical crack. 従来例及び本実施形態の振動条件における銅板温度変化量を示す比較図である。It is a comparison figure which shows the copper plate temperature variation | change_quantity in the vibration conditions of a prior art example and this embodiment. 検査スラブの縦割れ発生率を示す比較図である。It is a comparison figure which shows the vertical crack incidence rate of a test | inspection slab.

符号の説明Explanation of symbols

1 鋳型
2 タンディッシュ
4 長辺鋳型板
6 溶鋼
8 浸漬ノズル
9 スライディングノズル
10 溶鋼湯面
12 モールドパウダー
14 凝固シェル
16 溶融パウダー
18 未溶融パウダー
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Mold 2 Tundish 4 Long side mold plate 6 Molten steel 8 Immersion nozzle 9 Sliding nozzle 10 Molten steel surface 12 Mold powder 14 Solidified shell 16 Molten powder 18 Unmelted powder

Claims (3)

溶鋼の鋳込方向に沿って振動する鋳型内において前記溶鋼の湯面上にモールドパウダーを添加する連続鋳造方法であって、
前記鋳型の振動数をf(cpm)とし、前記鋳型の振動幅をS(m)、前記溶鋼の鋳込速度をVc(m/s)としたときに、
π・f・S+|Vc|≦0.09の条件式を満足したことを特徴とする連続鋳造方法。
A continuous casting method of adding mold powder on the molten steel surface in a mold that vibrates along the casting direction of the molten steel,
When the vibration frequency of the mold is f (cpm), the vibration width of the mold is S (m), and the casting speed of the molten steel is Vc (m / s),
A continuous casting method characterized by satisfying a conditional expression of π · f · S + | Vc | ≦ 0.09.
前記溶鋼の鋳込速度を2.0m/min以上としたことを特徴とする請求項1に記載した連続鋳造方法。   The continuous casting method according to claim 1, wherein a casting speed of the molten steel is set to 2.0 m / min or more. 鋳造される鋳片の組成を、C:0.07〜0.18質量%の範囲内としたことを特徴とする請求項1または2に記載した連続鋳造方法。   The continuous casting method according to claim 1 or 2, wherein the composition of the cast slab is C: 0.07 to 0.18% by mass.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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