JP2006104540A - 超硬合金 - Google Patents
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Abstract
【課題】鉱山土木工具、油田開発用掘削工具、冷間または温間鍛造工具、圧延ロールなどの耐衝撃工具として用いた場合に優れた性能を発揮する超硬合金を提供する。
【解決手段】WCを主成分とする硬質相:70〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする結合相:3〜30重量%とからなる超硬合金において、該超硬合金は、WCを主成分とする第1硬質相:88〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第1結合相:3〜12重量%とからなる第1領域と、WCを主成分とする第2硬質相:20〜30重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第2結合相:70〜80重量%とからなる第2領域とで構成され、該第1領域を該第2領域が包囲することを特徴とする超硬合金は耐摩耗性および耐衝撃性に優れ、耐衝撃工具として優れた性能を発揮する。
【解決手段】WCを主成分とする硬質相:70〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする結合相:3〜30重量%とからなる超硬合金において、該超硬合金は、WCを主成分とする第1硬質相:88〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第1結合相:3〜12重量%とからなる第1領域と、WCを主成分とする第2硬質相:20〜30重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第2結合相:70〜80重量%とからなる第2領域とで構成され、該第1領域を該第2領域が包囲することを特徴とする超硬合金は耐摩耗性および耐衝撃性に優れ、耐衝撃工具として優れた性能を発揮する。
Description
本発明は、超硬合金に関するものであり、特に鉱山土木工具、油田開発用掘削工具、冷間または温間鍛造工具、圧延ロールなどの耐衝撃工具用超硬合金に関する。
鉱山土木工具等に使用する超硬合金工具の長寿命化を図るためには、超硬合金の靭性と硬さをともに向上させ耐衝撃性(耐クラック性)、耐摩耗性等を強化する必要がある。WC−Co超硬合金において、一般的にはWC粒径を小さくするかCo量を少なくすると超硬合金のCo相の厚みが薄くなり硬さは高くなり靭性が低下する。逆にWC粒径を大きくするかCo量を多くすると靭性は向上し硬さが低下する。
このように靭性と硬さを同時に向上させることは非常に困難である。両方の特性を同時に向上させる試みとして球状の超硬合金からなる第1相をCoからなる第2相で結合した超硬合金が提案されている(例えば、特許文献1参照。)。しかしながらこの超硬合金は工具として使用中に第2相が選択的に摩耗するため耐摩耗性の高い第1相が脱落し合金全体の耐摩耗性が低下するという問題がある。
本発明はこうした従来の超硬合金の問題点を解決し、過酷な環境化おける耐摩耗性、耐衝撃性と耐食性に優れた超硬合金の提供を目的とする。
本発明者は耐摩耗性、耐衝撃性と耐食性に優れた超硬合金について開発を行ってきたところ、第1領域を結合させる結合相に硬質相を分散させることで硬さを上昇させることに成功した。この組織を有する超硬合金は極めて優れた性能を示す。
すなわち、本発明の超硬合金は、WCを主成分とする硬質相:70〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする結合相:3〜30重量%とからなる超硬合金において、該超硬合金は、WCを主成分とする第1硬質相:88〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第1結合相:3〜12重量%とからなる第1領域と、WCを主成分とする第2硬質相:20〜30重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第2結合相:70〜80重量%とからなる第2領域とで構成され、該第1領域を該第2領域が包囲することを特徴とする。
本発明において、WCを主成分とする硬質相とは、周期律表4a,5a,6a元素の炭化物、窒化物およびこれらの相互固溶体の中から選ばれた少なくとも1種からなる硬質相であってWCを硬質相全体に対して50重量%以上含むものをいう。周期律表4a,5a,6a元素の炭化物、窒化物およびこれらの相互固溶体の中から選ばれた少なくとも1種として、例えば、WC、(Ti,W)C、(Ti,Ta,W)Cなどを挙げることができる。
本発明において、Coおよび/またはNiを主成分とする硬質相とは、Co,Ni,Co−Ni合金およびこれらに硬質相成分が20重量%以下固溶した合金をいう。
第1領域は、WCを主成分とする第1硬質相:88〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主分とする第1結合相:3〜12重量%とからなる。第1硬質相が88重量%未満であると耐摩耗性が減少し、97重量%を超えると耐衝撃性が低下する。
第1領域を包囲し第1領域同士を結合させる働きをする第2領域は、WCを主成分とする第2硬質相:20〜30重量%と、Coおよび/またはNiを主分とする第2結合相:70〜80重量%とからなる。このとき第2領域に含まれる第2硬質相が20重量%未満では十分な靭性を付与できず30体積%を超えると十分な耐摩耗性が得られない。第2硬質相を20〜30重量%とすることでクラックが進展する場合にも迂回効果が発生し工具として使用したとき熱的衝撃および/または機械的衝撃に対しても十分な抵抗力を維持することができる。第2領域の硬質相としては平均粒径0.5〜5μmのWCが好ましい。
本発明の超硬合金を断面観察すると第1領域を第2領域が包囲する組織を有する。第1領域の直径は20〜200μmであると好ましい。これは第1領域の直径が20μm未満であると靭性が十分ではなく200μmを超えると耐摩耗性が十分でないためである。
本発明の超硬合金において、第1領域が60〜90体積%、第2領域が10〜40体積%であると好ましい。第1領域が60体積%未満および第2領域が40体積%を超えると硬さの低い結合相が割合が増加し耐摩耗性が低下する。逆に第1領域が90体積%を超えるおよび第2領域が10体積%未満では硬質相の割合が増加し耐衝撃性が低下するためである。
本発明の超硬合金は、超硬合金全体に対してTi,Zr,Hf,V,Nb,Ta,Cr,Moの中から選ばれた1種以上を0.2〜5重量%含有すると耐摩耗性を向上させるため好ましい。0.2%未満では十分な添加効果を発揮せず、5重量%を超えると靭性を低下させる傾向が見られる。
海外の油田開発等では高温、高圧に加えて合金の腐食による性能劣化が問題となる。特に第1領域に含有される結合相に含まれるCo量に対するNi量の割合をしめす重量比(Ni/Co):A1と第2領域に含有される結合相に含まれるCo量に対するNi量の割合をしめす重量比(Ni/Co):A2を求め、A2に対するA1の割合を示す比(A1/A2)を1.1以上とすることにより、特に耐摩耗性を担う第1領域の耐摩耗性を維持することができ、耐食環境での耐摩耗性を向上させることができる。このとき超硬合金の結合相全体に占める割合でNiが70重量%を超えると靭性が低下し、10重量%以下では十分な耐食効果が低い。したがってNiが結合相全体に対して10〜70重量%であると好ましい。
本発明の超硬合金を製造する方法として以下の方法が挙げられる。第1領域となる直径20〜200μm超硬合金粒子を粉末冶金法によって作製する。ついで、第2領域となる組成の合金組成の原料粉末を超硬合金粒子と共に混合する。混合は湿式または乾式のいずれかでもよいが、超硬合金粒子が粉砕されないように注意しなければならない。混合した後プレス成形などにより成形する。成形体をホットプレス焼結または真空炉による短時間焼結を行って作製する。
本発明の超硬合金の用途としては、優れた耐摩耗性と耐衝撃性を生かし工具などが好ましく、特に鉱山土木工具、油田開発用掘削工具、冷間または温間鍛造工具、圧延ロールなどの耐衝撃工具に用いられることは好ましい
本発明の超硬合金は、従来の超硬合金に比較して耐摩耗性、耐衝撃性に優れる。
表1の第1領域に示した組成からなる直径50μm、100μm超硬合金粒子に表1の第2領域に示した組成の混合粉末を配合し乾式にて混合した。混合した混合体にパラフィンを加えたあとプレス成形しホットプレスにて焼結した。表1に試料の第1領域と第2領域の全体に占める割合と各領域の組成を示し、表2に試料全体の組成を示した。表3に試料の第1領域の直径、第1領域に含まれるWCの平均粒径、第2領域に含まれるWCの平均粒径、第1領域に含まれるNi/Co重量比(A1)と第2領域に含まれるNi/Co重量比(A2)とから求められるA1/A2を示した。
作製した試料をローラーコーンビットとして花崗岩等の硬質岩の抗井掘削に用いて性能の評価をおこなった。表4には抗井掘削試験の結果を示す。
表3に示されるように従来品1〜4は欠損や摩耗により短寿命であるのに対し、発明品1〜3は優れた性能を発揮する。
Claims (5)
- WCを主成分とする硬質相:70〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする結合相:3〜30重量%とからなる超硬合金において、該超硬合金は、WCを主成分とする第1硬質相:88〜97重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第1結合相:3〜12重量%とからなる第1領域と、WCを主成分とする第2硬質相:20〜30重量%と、Coおよび/またはNiを主成分とする第2結合相:70〜80重量%とからなる第2領域とで構成され、該第1領域を該第2領域が包囲することを特徴とする超硬合金。
- 前記超硬合金は、前記第1領域:60〜90体積%と、前記第2領域:10〜40体積%とからなることを特徴とする請求項1に記載の超硬合金。
- 前記超硬合金の断面組織において、前記第1領域は直径20〜200μmの略円形状であることを特徴とする請求項1または2に記載の超硬合金。
- 前記第1結合相と前記第2結合相はそれぞれNiとCoを含有するとともに、該第1結合相中のCo量に対するNi量の割合を示す重量比をA1と表し、該第2結合相中のCo量に対するNi量の割合を示す重量比をA2と表すと、A2に対するA1の割合を示す比(A1/A2)が1.1以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の超硬合金。
- 前記超硬合金は、Ti,Zr,Hf,V,Nb,Ta,Cr,Moの中から選ばれた1種以上を0.2〜5重量%含有する請求項1〜4のいずれか1項に記載の超硬合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2004294454A JP2006104540A (ja) | 2004-10-07 | 2004-10-07 | 超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2004294454A JP2006104540A (ja) | 2004-10-07 | 2004-10-07 | 超硬合金 |
Publications (1)
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JP2006104540A true JP2006104540A (ja) | 2006-04-20 |
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Family Applications (1)
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JP2004294454A Withdrawn JP2006104540A (ja) | 2004-10-07 | 2004-10-07 | 超硬合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP2006104540A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2653580B1 (en) | 2008-06-02 | 2014-08-20 | Kennametal Inc. | Cemented carbide-metallic alloy composites |
CN105671402A (zh) * | 2016-01-29 | 2016-06-15 | 柳州市安龙机械设备有限公司 | 高线硬质合金辊环 |
JP2020020047A (ja) * | 2019-10-10 | 2020-02-06 | 京セラ株式会社 | サーメットおよび切削工具 |
-
2004
- 2004-10-07 JP JP2004294454A patent/JP2006104540A/ja not_active Withdrawn
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