JP2006088407A - Liner made of synthetic resin for pipeline and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、老朽化した管を内張りライニング工法で更生する場合に用いられる熱可塑性合成樹脂管からなるライナー材、特に熱可塑性合成樹脂管を管軸に沿って略U字形断面形状に変形させたライナー材、及びその製造方法に関する。 In the present invention, a liner material composed of a thermoplastic synthetic resin pipe used for rehabilitating an aged pipe with a lining lining method, in particular, a thermoplastic synthetic resin pipe is deformed into a substantially U-shaped cross-sectional shape along the pipe axis. The present invention relates to a liner material and a manufacturing method thereof.
老朽管を更生する方法として、熱可塑性合成樹脂を老朽化した管内に内張りライニングする方法がある。この更生方法に使用される内張り材即ちライナー材の一つに、熱可塑性合成樹脂管を、そのTg(二次転移温度)から(Tg+40)℃までの温度で、管軸に沿って管表面から半径方向に圧縮して変形させ、略U字形断面形状に屈曲させたライナー材(以降、U字形ライナー材という。)がある。熱可塑性合成樹脂としては、現在では硬質塩化ビニル系樹脂が最も多く使用される。 As a method of rehabilitating an old pipe, there is a method of lining a thermoplastic synthetic resin in an old pipe. As one of the lining materials or liner materials used in this rehabilitation method, a thermoplastic synthetic resin pipe is placed from the pipe surface along the pipe axis at a temperature from Tg (secondary transition temperature) to (Tg + 40) ° C. There is a liner material (hereinafter referred to as a U-shaped liner material) that is compressed and deformed in the radial direction and bent into a substantially U-shaped cross-sectional shape. As the thermoplastic synthetic resin, hard vinyl chloride resin is most frequently used at present.
上記U字形状のライナー材は、加熱及びライナー材内部からの加圧により、円形にその形状を復元する。従って、管を変形装置を通過させる時に、管表面を上記所定温度にコントロールしながら、管側壁を管軸に沿って管中心方向に凹入させ、変形後の管に形状記憶性を持たせる。この場合、押し出し機で押し出された断面円形の管は、冷却装置で表面温度が所定の温度になるように冷却され、変形装置を通過させて変形された管を引取機で引き取ることが行われる。 The U-shaped liner material restores its shape to a circle by heating and pressurizing from the inside of the liner material. Therefore, when the tube is passed through the deformation device, the tube side wall is recessed along the tube axis toward the tube center while controlling the tube surface at the predetermined temperature, so that the deformed tube has shape memory. In this case, the tube having a circular cross section extruded by the extruder is cooled by the cooling device so that the surface temperature becomes a predetermined temperature, and the deformed tube is passed through the deformation device and taken out by the take-up device. .
例えば一例として、U字形ライナー材の製造方法として、管路内張り用の硬質プラスチック管を、装置本体に備えられた通路内の通過中に、該硬質プラスチック管の半周部の変形加工部側を他の半周部の非変形加工部側に向けて押圧し凹入させることにより、押出成型当初の円形断面形状から有効外径縮小のU字断面形状に変形加工するための成型装置であって、通路の中心軸線上を通る平面内に設置されていて、上記硬質プラスチック管の変形加工部側の半周部の中点を、非変形加工部側の半周部の中点に向けて押圧し凹入するための少なくとも一つの円盤状成型ロール、上記成型ロールに充当する位置で、上記硬質プラスチック管の非変形加工部側の半周部を、該半周部の中点とその両側部の都合3箇所で抱持する抱持部、及び上記成型ロールの近傍位置で変形加工後の硬質プラスチック管の抱持部よりの浮き上がりを防止する押さえロール、とが備えられ、上記成型ロールと押さえロールは、上記通路より外側に出る退去位置と同通路内に入る進出位置との間を往復移動自在であって、それぞれの位置で拘束可能であり、上記抱持部は、硬質プラスチック管の非変形加工部の中点を受ける中間ロールと両側部を受ける外方傾斜の2本の傾斜ロールとから構成されていて、傾斜ロールは開度調整が可能で且つ任意の開度調整位置で拘束できるよう構成されている、ことを特徴とする管路内張り用硬質プラスチック管のU形成型装置を用いる方法が知られている(例えば、特許文献1参照。)。 For example, as a method for manufacturing a U-shaped liner material, a hard plastic pipe for lining a pipe is passed through a passage provided in the apparatus main body while the deformed part side of the half circumference of the hard plastic pipe is moved to another side. A molding device for deforming from a circular cross-sectional shape at the beginning of extrusion molding into a U-shaped cross-sectional shape with a reduced effective outer diameter by pressing toward the non-deformation processed portion side of the half circumference of Is installed in a plane passing through the central axis of the tube, and the center point of the half-peripheral part of the hard plastic tube on the deformed part side is pressed toward the center point of the half-peripheral part on the non-deformable part side. At least one disk-shaped forming roll for application to the forming roll, the half-peripheral part on the non-deformation processed part side of the hard plastic tube is held at three points on the center of the half-periphery part and on both sides thereof. Holding part to hold and the above molding And a pressing roll for preventing lifting from the holding portion of the hard plastic tube after deformation processing at a position near the tool, and the molding roll and the pressing roll are in the same position as the retracted position that goes out from the path. It can be reciprocated between the advancing positions entering the inside, and can be restrained at each position, and the holding portion includes an intermediate roll that receives the midpoint of the non-deformed portion of the hard plastic tube and both side portions. Pipe lining characterized in that it is composed of two inclined rolls having an outward inclination to be received, and the inclined roll is configured so that the opening degree can be adjusted and restrained at an arbitrary opening degree adjustment position. There is known a method using a U-forming type apparatus for hard plastic pipes (for example, see Patent Document 1).
上記文献1においては、硬質プラスチックとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のように、常温又は軟化点以下の加熱状態において適度の可撓性と弾性を保有し得るような材質のものが好適に適用され、得られたU字形ライナー材は、製品巻取りボビンに巻き取られて出荷され工事現場に搬送される。
In the above-mentioned
成形装置により断面円形状の管の側面をU字断面形状に凹入変形加工する際、管は、通路を通過中に、成形ロール、中間ロールと傾斜ロールとからなる抱持部、押さえロールの相互の作用により変形を受ける。 When the side surface of a circular tube having a circular cross-section is recessed and deformed into a U-shaped cross-section by a forming device, the tube is a holding unit composed of a forming roll, an intermediate roll and an inclined roll, Deformed by interaction.
管は、成形装置に続いて配置される引取機により移動させられる。管は、成形装置を通過する際、上記各ロール等により管軸と直角方向に凹入変形を受けることで引っ張り方向に対する抵抗を受け、その結果、引っ張り方向即ち管軸方向に延伸される。この延伸割合は、凹入された管の表面温度がTg以上に加熱された際に、5%以上の長さ方向の収縮が発生する程度となることもある。従って、ライニング時にライナー材を加熱した場合ライナー材が収縮するという現象が起こる。なお、収縮の割合は、管径、変形加工時の管表面温度、引取速度等によって変化する。 The tube is moved by a take-up machine that is placed following the forming device. When the tube passes through the forming apparatus, the tube is subjected to a concave deformation in a direction perpendicular to the tube axis by the rolls and the like, thereby receiving resistance to the pulling direction. As a result, the tube is stretched in the pulling direction, that is, the tube axis direction. This stretching ratio may be such that when the surface temperature of the recessed tube is heated to Tg or more, contraction in the length direction of 5% or more occurs. Therefore, when the liner material is heated at the time of lining, a phenomenon that the liner material contracts occurs. The shrinkage ratio varies depending on the tube diameter, the tube surface temperature during deformation, the take-up speed, and the like.
一方、老朽化した下水道等をライニング工法により更生する場合、ライナー材を、マンホールからそれと隣り合うマンホールに掛けて更生すべき下水管内に挿通し、それぞれのマンホール内でライナー材を必要な長さに切断して切断部を加熱し、その部分のみ断面形状を円形に形状復元し、復元した箇所に密閉栓を取り付けてライナー材内部を封止し、その内部に高温水蒸気を吹き込んで加熱し更に高圧空気で内部から加圧することで、老朽化した下水管にライナー材をライニングする方法が行われる。 On the other hand, when rehabilitating aging sewers by the lining method, the liner material is hung from the manhole to the manhole adjacent to it and inserted into the sewer pipe to be rehabilitated, and the liner material is adjusted to the required length in each manhole. Cut and heat the cut part, restore the cross-sectional shape to a circular shape only in that part, attach a sealing plug to the restored part, seal the inside of the liner material, blow high temperature steam into the inside and heat it to further increase the pressure A method of lining a liner material on an aging sewer pipe is performed by pressurizing from the inside with air.
従って、ライナー材が収縮すると、密閉栓取付けのためにライナー材の切断部を加熱する時に、ライナー材端部が老朽管内に引き込まれたり、密閉栓取付け後、ライナー材を加熱して形状を復元した時に、密閉栓が老朽管側に引かれてマンホールの下水管口(下水管接続部)端面に接触し、工事後に密閉栓又は栓取付け部の除去ができなくなる恐れが生じるという問題点がある。 Therefore, when the liner material shrinks, when heating the cut part of the liner material for attaching the sealing plug, the end of the liner material is drawn into the aging pipe, or after attaching the sealing plug, the liner material is heated to restore the shape. When this happens, there is a problem that the sealing plug is pulled to the aging pipe side and comes into contact with the end face of the manhole's sewage pipe port (sewer pipe connection part), which may prevent the removal of the sealing plug or plug mounting part after construction. .
従って、この場合には、加熱工程前に予め予備加熱を行い、長さ方向の成形歪みを除去してから加熱工程に移行する方法も実施されることがあるが、成形歪みを除去するためには、ほぼTgの温度で約20分以上アニールする必要があり、施工時間が余分に掛かるという問題点もある。
本発明は、加熱しても管軸方向への伸縮が少なく、従って施工時にマンホール内のライナー材端部が老朽管内に引き込まれたり、密閉栓が老朽管側に引かれてマンホールの下水管口に圧接し、栓又は栓取付け部の除去ができなくなる恐れが生じることのなく、かつ余分な施工時間が掛からないライナー材及びその製造方法を提供する目的で行われたものである。 The present invention has little expansion and contraction in the direction of the tube axis even when heated. Therefore, the liner material end in the manhole is drawn into the old pipe during construction, or the sealing plug is drawn to the old pipe side and the manhole drain pipe It was carried out for the purpose of providing a liner material and a method of manufacturing the same that do not cause the possibility of being unable to remove the stopper or the stopper-attaching portion and that does not require extra construction time.
請求項1記載の管路用合成樹脂製ライナー材(発明1)は、少なくとも引き込み工程と加熱工程と冷却工程とからなる内張りライニング工法で管路を更生するために用いられる管路用合成樹脂製ライナー材であって、上記加熱工程でライナー材の表面温度をTg以上に加熱した時のライナー材の長さが、加熱前の長さと比較して、長さ方向伸縮率が−3%〜+10%であることを特徴とする。 The liner material made of synthetic resin for pipes according to claim 1 (Invention 1) is made of synthetic resin for pipes used for rehabilitating pipes by a lining lining method comprising at least a drawing process, a heating process and a cooling process. It is a liner material, and the length of the liner material when the surface temperature of the liner material is heated to Tg or higher in the heating step is −3% to +10 in the longitudinal direction in comparison with the length before heating. %.
請求項2記載の発明(発明2)は、断面円形に押し出された原管の表面温度を調整する冷却装置と、原管を断面凹形状のライナー材に変形する変形装置と、変形されたライナー材を引き取る第1の引取機と、第1の引取機と第2の引取機との間に配置される温度調整装置と、第2の引取機と、ライナー材を巻きとる巻き取り機とがこの順序で配置され、冷却装置で原管の表面温度をTg〜(Tg+40℃)の温度範囲とし、変形装置で原管の断面形状を上記温度範囲で円形状から凹形状に変形させてライナー材とした後、第1の引取機でライナー材を引き取り、ライナー材の表面温度を再度Tg〜(Tg+40℃)に加熱し、その後、第2の引取機の引取速度が、第1の引取機の引取速度の90%〜100%となるようにライナー材を引き取り、巻き取り機でライナー材を巻き取ることを特徴とする発明1の管路用合成樹脂製ライナー材の製造方法である。 The invention according to claim 2 (invention 2) includes a cooling device for adjusting the surface temperature of the original tube extruded into a circular cross section, a deformation device for deforming the original tube into a liner material having a concave cross section, and a deformed liner. A first take-up machine for taking up the material, a temperature adjusting device disposed between the first take-up machine and the second take-up machine, a second take-up machine, and a winder for taking up the liner material The liner material is arranged in this order, the surface temperature of the original pipe is set to a temperature range of Tg to (Tg + 40 ° C.) with the cooling device, and the cross-sectional shape of the original pipe is changed from the circular shape to the concave shape within the above temperature range with the deformation device. After that, the liner material is taken up by the first take-up machine, the surface temperature of the liner material is again heated to Tg to (Tg + 40 ° C.), and then the take-up speed of the second take-up machine is Take the liner material so that it is 90% to 100% of the take-up speed. A manufacturing method of the invention the first conduit for synthetic resin liner material characterized by winding the liner material in a winder.
請求項3(発明3)は、断面円形状に押し出された原管の表面温度をTg未満に調整する冷却装置と、原管を引き取る第1の引取機と、原管の表面温度を調整する温度調整装置と、原管を断面凹形状のライナー材に変形する変形装置と、変形されたライナー材を引き取る第2の引取機と、ライナー材を巻き取る巻き取り機とがこの順に配置され、冷却装置で断面円形状の原管の表面温度をTg未満とし、表面温度がTg未満とされた原管を第1の引取機で引き取り、温度調整装置で原管の表面温度をTg〜(Tg+40℃)の温度範囲に調整し、変形装置で断面形状を上記温度範囲で円形状から凹形状に変形させてライナー材とした後、第2の引取機の引取速度が、第1の引取機の引取速度の90%〜100%となるようにライナー材を引き取り、巻き取り機でライナー材を巻き取ることを特徴とする発明1の管路用合成樹脂製ライナー材の製造方法である。 Claim 3 (invention 3) adjusts the surface temperature of the original pipe extruded from the cross-section circular shape, a cooling device for adjusting the surface temperature of the original pipe to less than Tg, a first take-up machine for taking the original pipe, and the original pipe. A temperature adjusting device, a deforming device that transforms the original tube into a liner material having a concave cross section, a second take-up machine that takes up the deformed liner material, and a winder that winds up the liner material are arranged in this order, The surface temperature of the original tube having a circular cross-section with the cooling device is set to less than Tg, the original tube with the surface temperature set to less than Tg is taken up by the first take-up machine, and the surface temperature of the original tube is set to Tg to (Tg + 40) with the temperature adjusting device. )), And the cross-sectional shape is changed from a circular shape to a concave shape within the above temperature range to form a liner material, and then the take-up speed of the second take-up machine is Pull the liner so that it is 90% to 100% of the take-up speed. Ri is a production method of the invention the first conduit for synthetic resin liner material characterized by winding the liner material in a winder.
請求項4(発明4)は、断面円形状に押し出された原管の表面温度を調整する冷却装置と、原管を引き取る入口部と、原管を断面凹形状に変形させる変形部と、ライナー材を引き出す出口部とからなる変形引取機と、変形されたライナー材を巻き取る巻き取り機とがこの順に配置され、冷却装置で原管の表面温度をTg〜(Tg+40℃)の温度範囲とし、変形引取機において、その入口部で原管を引き取りつつ変形部に該原管を移動し、変形部で、上記温度範囲で、原管の断面形状を円形状から凹形状に変形してライナー材に変形加工させながら該ライナー材を出口部に移動し、変形引取機の出口部の引き出し速度が、入口部の引き取り速度の90%〜100%となるようにライナー材を引き出し、巻き取りでライナー材を巻き取ることを特徴とする発明1の管路用合成樹脂製ライナー材の製造方法である。 Claim 4 (Invention 4) is a cooling device for adjusting the surface temperature of the original pipe extruded into a circular cross section, an inlet portion for taking the original pipe, a deforming portion for deforming the original pipe into a concave cross section, and a liner A deformation take-up machine composed of an outlet portion for drawing out the material and a wind-up machine for taking up the deformed liner material are arranged in this order, and the surface temperature of the original pipe is set to a temperature range of Tg to (Tg + 40 ° C.) by the cooling device. In the deformation take-up machine, the original tube is moved to the deformation portion while taking the original tube at the inlet portion, and the cross-sectional shape of the original tube is changed from a circular shape to a concave shape in the above temperature range at the deformation portion. The liner material is moved to the outlet while being deformed into the material, and the liner material is pulled out so that the outlet speed of the outlet of the deformation take-up machine is 90% to 100% of the inlet speed of the inlet. To wind up the liner material Is a manufacturing method of the invention the first conduit for synthetic resin liner material to symptoms.
発明1は、ライニング更生工事に用いられるライナー材であって、更生工事の加熱工程時において、ライナー材の表面温度をTg以上に加熱した時のライナー材の長さが、加熱前の長さと比較して、長さ方向伸縮率が−3%〜+10%であるライナー材である。勿論、マンホールの大きさ(内径)や更生する老朽管の両端に配置されているマンホール同士の距離によって、上記範囲内で適当なライナー材が選ばれればよい。なお、本発明においては、伸縮率とは加熱前の長さを加熱後の長さで除した割合の百分率をいい、伸縮率がマイナス(−)%とは加熱後の長さが加熱前の長さより短くなる変化(収縮率ともいう。)を意味し、伸縮率がプラス(+)%とは加熱後の長さが加熱前の長さより長くなる変化(伸長率ともいう。)を意味し、0(ゼロ)%とは、長さの変化がないことを意味する。
ライナー材は、あるマンホールからそのマンホールに近在する他のマンホールにかけて更生すべき下水管内に挿通されてその下水管を内張りライニング工法で更生するために用いられる更生用管材である。ライニング工事時には、ライナー材はそれぞれのマンホール内で必要な長さに切断されて切断端部が加熱され、その端部のみを断面形状を円形に形状復元し、復元した箇所に密閉栓を取り付けてライナー材内部を封止し、封止されたライナー材の内部に高温水蒸気を吹き込んで加熱し更に高圧空気で内部から加圧することで、老朽化した下水管にライナー材をライニングする。 The liner material is a rehabilitating pipe material that is inserted into a sewer pipe to be rehabilitated from one manhole to another manhole near the manhole, and used to rehabilitate the sewer pipe with a lining lining method. At the time of lining construction, the liner material is cut to the required length in each manhole, the cut end is heated, only the end is restored to a circular cross section, and a sealing plug is attached to the restored location. The liner material is sealed, and high-temperature steam is blown into the sealed liner material, heated, and further pressurized with high-pressure air to line the liner material in an aged sewer pipe.
従って、ライナー材は、塩化ビニル樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等の熱可塑性合成樹脂であればその材質は特に限定されず、又その形状も特に限定されないが、硬質塩化ビニル樹脂が最も多く用いられる。 Therefore, the material of the liner material is not particularly limited as long as it is a thermoplastic synthetic resin such as vinyl chloride resin, polyethylene, and polypropylene, and the shape is not particularly limited, but hard vinyl chloride resin is most often used.
隣り合うマンホール同士は、通常50m程度以上の距離で設けられる。従って、これに用いられるライナー材は少なくともこれ以上の長さでなければならない。もしも、ライナー材がこの長さの一本の真っ直ぐな状態であるとすると、工事現場に持ち込むことが困難であり、一定長さに切断された定尺物であるとすれば、これを接続しながら老朽管内に挿入しなければならず、挿入後の加熱拡径作業も困難になってしまう。従って、一般的には、長尺のライナー材を、例えばドラム等に巻き取って施工現場に持ち込み、これを巻き戻しながら老朽下水管内に挿入して用いられる。 Adjacent manholes are usually provided at a distance of about 50 m or more. Therefore, the liner material used for this must be at least longer. If the liner material is in a straight state with this length, it is difficult to bring it into the construction site. However, it must be inserted into an aging pipe, and the heating and expanding work after insertion becomes difficult. Therefore, in general, a long liner material is wound around a drum or the like, brought into a construction site, and inserted into an old sewer pipe while being rewound.
従ってライナー材は、ドラム等への巻き取りや老朽下水管内への挿入の容易さ等から、断面円形状又は楕円形状とされていても良いが、断面が略U字形状となるように管軸方向に沿って凹入変形されたライナー材であることが好ましい。 Accordingly, the liner material may have a circular or elliptical cross section for ease of winding into a drum or the like or insertion into an old sewer pipe, but the tube shaft has a substantially U-shaped cross section. It is preferable that the liner material is recessed and deformed along the direction.
このような、断面略U字形状の硬質塩化ビニル系樹脂製ライナー材(以降、ライナー材という。)の場合では、適当な配合設計をされた硬質塩化ビニル系樹脂を、通常の押し出し機で断面円形の管に成型し、この管を、塩化ビニル系樹脂のTg(二次転移温度)から(Tg+40)℃までの温度で、管軸方向に沿って管表面から管中央方向に押圧して屈曲凹入させ、略U字形断面形状に変形加工して得られる。断面凹型形状に変形加工する温度はTg〜(Tg+40℃)が好ましく、それ以下でもそれ以上でも加熱によって概略円形に復元しないため管更生工事の施工時間がかかるとともに、施工後の寸法バラツキが大きくなったり、内部応力がかかったままの更生管になり外部環境応力による割れの原因になったりすることがある。このライナー材は、その内部に水蒸気を導入して加熱すれば、元の円形断面形状に復元する。 In the case of such a hard vinyl chloride resin liner material having a substantially U-shaped cross section (hereinafter referred to as a liner material), the hard vinyl chloride resin having an appropriate blending design is cross-sectioned with a normal extruder. The tube is molded into a circular tube, and this tube is bent by pressing from the tube surface toward the tube center along the tube axis direction at a temperature from Tg (secondary transition temperature) to (Tg + 40) ° C of the vinyl chloride resin. It is obtained by being recessed and deformed into a substantially U-shaped cross-sectional shape. The temperature at which the cross section is deformed into a concave shape is preferably Tg to (Tg + 40 ° C.), and if it is lower or higher, it will not be restored to a generally circular shape by heating, so it will take time for pipe rehabilitation work, and the dimensional variation after construction will increase. Or, it may become a rehabilitated tube with internal stress applied and cause cracking due to external environmental stress. This liner material is restored to its original circular cross-sectional shape when steam is introduced into the liner material and heated.
前述の通り、ライナー材は、その製造工程中の凹入変形工程で、長さ方向に抵抗を受けつつ引き取られるので、通常は、ライナー材は長さ方向に延伸された状態となっている。従って、加熱によりライナー材の断面形状を復元する時に、同時に長さも復元し、管長が加熱前の管長よりも短くなる。加熱後の長さは、ライナー材の製造条件にもよるが、一般的には加熱前の長さと比較して、長さ方向の収縮率が−7%〜−3%である場合が多い。 As described above, since the liner material is pulled while receiving resistance in the length direction in the indentation deformation process in the manufacturing process, the liner material is usually in a state of being stretched in the length direction. Therefore, when restoring the cross-sectional shape of the liner material by heating, the length is also restored at the same time, and the tube length becomes shorter than the tube length before heating. Although the length after heating depends on the production conditions of the liner material, in general, the shrinkage in the length direction is generally -7% to -3% in comparison with the length before heating.
一方、マンホールの内径は、例えばいわゆる1号マンホールの場合では、約900mmである。従って、ライナー材を下水管に挿通後、マンホール内でライナー材を切断するとき、マンホール内へ突出させる切り残し長さはマンホール内径以下、即ち1号マンホールの場合では900mm以下になる。従って、仮に加熱時のライナー材の長さ方向の収縮率が−7%であれば、そのライナー材で更生が可能な老朽下水管の長さは、900(mm)/(7(%)/100)=13(m)以下となり、マンホール配置がこれ以上離れて設置されている場合では、ライニング更生が出来なくなる恐れがある。又、−3%であれば約30(m)以下となり、0%及びプラス(+)側であれば、ライニング更生が可能なマンホール同士の設置間隔は長くても構わない。それゆえTg以上に加熱した時の長さが−3%より縮むライナー材にあっては、更生工事が可能なマンホールの内径や配置に制限ができてしまうので、収縮は−3%より縮まないことが好ましい。 On the other hand, the inner diameter of the manhole is, for example, about 900 mm in the case of a so-called No. 1 manhole. Therefore, when the liner material is cut into the manhole after the liner material is inserted into the sewer pipe, the uncut length to be projected into the manhole is equal to or less than the inner diameter of the manhole, that is, 900 mm or less in the case of No. 1 manhole. Therefore, if the shrinkage rate in the length direction of the liner material during heating is −7%, the length of the old sewer pipe that can be rehabilitated with the liner material is 900 (mm) / (7 (%) / 100) = 13 (m) or less, and when the manhole arrangement is set apart more than this, there is a possibility that the lining cannot be rehabilitated. Moreover, if it is -3%, it will be about 30 (m) or less, and if it is 0% and a plus (+) side, the installation space | interval of the manhole in which lining renovation is possible may be long. Therefore, in the case of a liner material whose length when heated to Tg or more shrinks from −3%, the inner diameter and arrangement of manholes that can be rehabilitated can be limited, so the shrinkage does not shrink from −3%. It is preferable.
上記の通り、ライナー材は、表面温度がTg以上に加熱された場合に収縮しなければ、マンホール同士の距離(即ち、更生を要する老朽管の長さに該当する。)やマンホールの内径にかかわらず、適用することが可能である。このようにライナー材の伸縮率は、加熱時に伸びる即ち伸縮率が+側であれば良いのであるが、伸長率が+10%を越えると、原管を凹形状に変形成形する時に大きな圧縮力が必要となり、ライナー材の腰折れや波打ち等が発生し、凹形状を保持した成形品を得ることが困難になる。 As described above, the liner material depends on the distance between manholes (that is, the length of an aging pipe that requires rehabilitation) and the inner diameter of the manhole if the surface temperature does not shrink when heated to Tg or higher. It is possible to apply. Thus, the expansion / contraction rate of the liner material only needs to extend when heated, that is, the expansion / contraction rate should be +. However, if the expansion rate exceeds + 10%, a large compressive force is generated when the original tube is deformed into a concave shape. This is necessary, and the liner material is bent or wavy, making it difficult to obtain a molded product having a concave shape.
更に、伸縮率が+側であるライナー材にあっては、ライナー材を挿入した老朽下水管接続部のマンホール内壁近傍でライナー材を切断しても、加熱後にマンホール内側に伸びてくるので、施工が出来なくなることはない。しかしながら、マンホール内径以上に伸びれば、伸びた後で必要な長さに切断する手間が掛かるので、マンホールの内径以内の伸び長さに止まることが望ましいことは言うまでもない。例えば1号マンホール(内径900mm)が30mの設置間隔で配置されている場合では、(900(mm)/30(m))×100=+3%の伸縮率であれば良い。+10%の伸縮率であれば、マンホール間隔が9m以下であれば施工が可能となる。 In addition, for liner materials with a stretch rate of +, the liner material will extend to the inside of the manhole after heating even if the liner material is cut near the manhole inner wall of the old sewer pipe connection part where the liner material is inserted. Will not be lost. However, if it extends beyond the inner diameter of the manhole, it takes time and effort to cut it to the required length, so it goes without saying that it is desirable to stop at an extension length within the inner diameter of the manhole. For example, when No. 1 manhole (inner diameter: 900 mm) is arranged at an installation interval of 30 m, the expansion / contraction rate may be (900 (mm) / 30 (m)) × 100 = + 3%. If the expansion / contraction rate is + 10%, construction is possible if the manhole interval is 9 m or less.
従って、本発明における、表面温度をTg以上に加熱した際、長さが加熱前の長さの+10%程度となるライナー材は、マンホール間隔が9m未満であれば適用可能である。マンホール間隔が9m以上の場合は、伸縮率がこれより小さいライナー材を用いれば良い。 Therefore, when the surface temperature is heated to Tg or more in the present invention, the liner material whose length is about + 10% of the length before heating is applicable if the manhole interval is less than 9 m. When the manhole interval is 9 m or more, a liner material having a smaller expansion / contraction rate may be used.
発明2〜発明4は、いずれも上記発明1のライナー材の製造方法である。いずれのライナー材も、断面円形状の管を管軸方向に沿って凹入し断面U字形状に変形したライナー材である。
通常、長さ方向の伸縮率を考慮しない一般的なライナー材は、例えば一例として、図6のような方法で製造される。図6において、1は押し出し機、11は樹脂投入ホッパー、12は押し出し金型であり、押し出し形状は円形である。2は噴霧式水槽であり、上流側冷却セクション21と下流側加熱セクション22とに分け、上流側冷却セクション21の入口側に円形のサイディングチューブ23を取付けてある。上流側冷却セクション21では、噴霧水をチラー水等とし、その温度を10〜20℃に管理してあり、下流側加熱セクション22では、噴霧温水の温度調整により、所定の変形温度に設定するようにしてある。下流側加熱セクション22は、遠赤外線や近赤外線等の熱線方式とすることもできる。3は前記の所定の変形温度に加熱した断面円形の原管Pを、U字形断面形状に屈曲縮小するための変形装置である。4は引取機、5は巻取機、51はトラバーサー、52は巻取りボビンである。
In general, a general liner material that does not consider the expansion and contraction rate in the length direction is manufactured by a method as shown in FIG. 6, for example. In FIG. 6, 1 is an extruder, 11 is a resin charging hopper, 12 is an extrusion die, and the extrusion shape is circular. A
押し出し機1で断面円形状に押し出された原管Pは、水槽2で冷却されてその表面温度がTg〜(Tg+40℃)となるように温度調整され、変形装置3で断面形状を変化され、引取機4で引き取られる。従って、原管Pは金型12を通過後、水槽2の出入り口を通過する時に抵抗を受け、更に変形装置3による断面U字形に変形する際の管径方向への変形応力に加え長さ方向の抵抗を受ける。即ち、この工程を通じて、押し出し速度に対して引取速度を早くしなければ原管Pを引き取れないため、得られるライナー材Lには長さ方向の残留応力が残存したままとなる。従って、ライナー材LをTg以上に加熱したら、残留応力が開放されて、ライナー材Lは元の長さに戻る即ち収縮するようになるのである。前述の通り、通常、ライナー材Lはその収縮率が−7%〜−3%程度になるように調整されながら引取機4で引き取られ、巻き取り機5で巻き取りボビン52に巻き取られる。
The original pipe P extruded into a circular cross section by the
従って、上記従来の方法で得られるライナー材は、ライニング工事時に加熱工程で加熱されると長さ方向に縮む。このように、加熱時に管Pが長さ方向に縮むのは、ライナー材Lの製造時に、押し出し速度よりも引取速度の方が早いために発生する現象である。 Therefore, the liner material obtained by the conventional method shrinks in the length direction when heated in the heating process during the lining work. Thus, the pipe P contracts in the length direction during heating, which is a phenomenon that occurs when the liner material L is manufactured because the take-up speed is faster than the extrusion speed.
発明2においては、断面円形に押し出された原管の表面温度を調整する冷却装置と、原管を断面凹形状のライナー材に変形する変形装置と、変形されたライナー材を引き取る第1の引取機と、第1の引取機と第2の引取機との間に配置される温度調整装置と、第2の引取機と、ライナー材を巻きとる巻き取り機とがこの順序で配置される。
In the
押し出し機で押し出された原管は、冷却装置で表面温度をTg〜(Tg+40℃)とし、変形装置で原管の断面形状を円形状から凹形状に変形加工してライナー材とした後、第1の引取機でライナー材を引き取り、ライナー材の表面温度を再度Tg〜(Tg+40℃)に加熱し、その後、第2の引取機で、引取速度が第1の引取機の引取速度の90%〜100%となるようにライナー材を引き取り、巻き取り機でライナー材を巻き取る。断面凹型形状にする温度は、Tg〜(Tg+40℃)が好ましく、その温度以下でもその温度以上でも、ライニング工事時の加熱によって、ライナー材の断面形状が略円形に復元しないため、管更生工事の施工時間が多くかかるとともに、施工後の寸法バラツキが大きくなったり、内部応力がかかったままの更生管になり外部環境応力による割れの原因になったりすることがある。
After the original tube extruded by the extruder is made into a liner material by changing the cross-sectional shape of the original tube from a circular shape to a concave shape with a cooling device, the surface temperature is Tg to (Tg + 40 ° C.) with a cooling device. The liner material is taken up by the take-up
ライナー材の肉厚は、第1の引取機の速度を調整することで行う。例えば、断面円形の原管を断面U字形状のライナー材に変形加工する時に軸方向に5%伸びるとした場合に、第1の引取機の引取速度を、第2の引取機の引取速度即ち製造速度よりも5%速い速度に設定して、ライニング工事時にライナー材を加熱後にライナー材の残留歪みが開放された時に所定の設計肉厚となるように調整する。第1の引取機の引取速度が速すぎると、得られるライナー材の軸方向の歪はほとんど変化しないが、ライニング工事時にライナー材を加熱した後で、残留歪みが開放されて形状が略円形状に復元したライナー材の肉厚は、設計値よりも薄くなる。逆に、第1の引取機の引取速度が遅い時も、軸方向の歪はほとんど変化しないが、加熱後の歪み開放で肉厚が設計値よりも厚くなる。 The thickness of the liner material is adjusted by adjusting the speed of the first take-up machine. For example, when the original pipe having a circular cross section is deformed into a liner material having a U-shaped cross section and is extended by 5% in the axial direction, the take-up speed of the first take-up machine is set as the take-up speed of the second take-up machine, that is, The speed is set to 5% faster than the production speed, and the liner material is adjusted to have a predetermined design thickness when the liner material is heated and the residual strain is released after the liner material is heated. If the take-up speed of the first take-up machine is too fast, the strain in the axial direction of the resulting liner material hardly changes, but after heating the liner material during lining construction, the residual strain is released and the shape is substantially circular. The thickness of the liner material restored to 1 is thinner than the design value. Conversely, even when the take-up speed of the first take-up machine is slow, the axial strain hardly changes, but the wall thickness becomes thicker than the design value by releasing the strain after heating.
このように、原管は、所定温度で凹形状に変形された後、第1の引取機で引き取られる。この工程は、従来のライナー材の製造方法と同様であり、この工程で、ライナー材は、Tg以上に加熱した時に−7%〜−3%の伸縮率を有するライナー材となる。第1の引取機を出たライナー材は、その表面温度がTg以下に低下している。変形されたライナー材を再びTg〜(Tg+40℃)に加熱し、第2の引取機で引き取るが、この時、第2の引取機の引取速度が、第1の引取機の引取速度の90%〜100%となるようにしてライナー材を引き取る。 Thus, after the original tube is deformed into a concave shape at a predetermined temperature, it is taken up by the first take-up machine. This step is the same as the conventional method for producing a liner material. In this step, the liner material becomes a liner material having a stretch rate of −7% to −3% when heated to Tg or higher. The surface temperature of the liner material exiting the first take-up machine is lowered to Tg or less. The deformed liner material is heated again to Tg˜ (Tg + 40 ° C.) and taken up by the second take-up machine. At this time, the take-up speed of the second take-up machine is 90% of the take-up speed of the first take-up machine. The liner material is taken so as to be ˜100%.
2台の引取機の間に配置される温度調整装置の加熱方法は特にこだわらないが、製品の外観を損なわないためには、遠赤外線又は近赤外線ヒーターや熱風による加熱が好ましい。再加熱の温度は、ライナー材の表面温度がTg〜(Tg+40℃)になるのが好ましい。温度が高すぎると形状記憶性能が失われ、加熱によって概略円形に復元しないため管更生工事の施工時間がかかり、低すぎると軸方向の歪みの開放が不可能である。また、Tg〜(Tg+40℃)に加熱した際、ライナー材は円形に復元しようとするので、周方向の凹型形状を保持するローラー等のジグを用いるのが好ましい。凹型形状を保持したままTg〜(Tg+40℃)に加熱しても、円形復元性は損なわれない。 Although the heating method of the temperature control apparatus arrange | positioned between two take-up machines is not particular, in order not to impair the external appearance of a product, heating by a far-infrared or near-infrared heater or hot air is preferable. The reheating temperature is preferably such that the surface temperature of the liner material is Tg to (Tg + 40 ° C.). If the temperature is too high, the shape memory performance will be lost, and since it will not be restored to a substantially circular shape by heating, it will take time for pipe renovation work, and if it is too low, it will not be possible to release the axial strain. Further, since the liner material tends to be restored to a circular shape when heated to Tg to (Tg + 40 ° C.), it is preferable to use a jig such as a roller that retains the concave shape in the circumferential direction. Even if it is heated to Tg to (Tg + 40 ° C.) while maintaining the concave shape, the circular resilience is not impaired.
第2の引取機の引取速度が第1の引取機の引取速度より遅いので、表面が所定の温度になっているライナー材は、いわば縮みながら第2の引取機で引き取られることになり、ライナー材には、圧縮応力が残留することになる。ライナー材には、変形加工時に、既に伸び歪みが残留しているが、この工程で付加される圧縮応力とで伸び応力が相殺されて残留する。ライナー材の表面温度をTg以上に加熱するとこの残留応力が開放され、ライナー材の収縮が少ない、又は僅かに伸びるようになる。従って、第2の引取機の引取速度と第1の引取機の引取速度との比率を適当に変化させると、上記残留応力の大きさが変化し、従ってライナー材の伸縮率を調整することが可能となる。 Since the take-up speed of the second take-up machine is slower than the take-up speed of the first take-up machine, the liner material whose surface is at a predetermined temperature is taken up by the second take-up machine, so to speak. Compressive stress remains in the material. The liner material already has elongation strain at the time of deformation, but the elongation stress is offset by the compressive stress applied in this step and remains. When the surface temperature of the liner material is heated to Tg or higher, this residual stress is released, and the liner material shrinks little or slightly. Accordingly, if the ratio between the take-up speed of the second take-up machine and the take-up speed of the first take-up machine is changed appropriately, the magnitude of the residual stress changes, and therefore the expansion / contraction rate of the liner material can be adjusted. It becomes possible.
第2の引取機の引取速度は第1の引取機よりも低速で引取るが、第1の引取機までのライナー材の軸方向伸び率即ち歪み率と同等かそれ以下が好ましい。例えば、第1の引取機までのライナー材の軸方向伸び率が5%の時、第2の引取機の引取速度を第1の引取機の引取速度の97%とすると、ライニング工事時のライナー材の加熱後の歪み開放で2%収縮するものが得らる。また、95%とするとライナー材の加熱後の歪み開放でほとんど収縮しないものが得られる。また90%速度を低下させると、ライナー材の加熱後の歪み開放で5%程度伸びるものが得られる。第2の引取機の速度は第1の引取機と同等では発明の効果が得られず、第1の引取機までの軸方向歪み率+15%以上低速にすると、ライニング工事時に加熱した際の歪み開放時、軸方向に伸び10%を超えるものが得られるが、実際には引取機同士の間でライナー材が折れ曲がったり、波うちが大きくなり、ライナー材を安定して製造することが困難になる。 The take-up speed of the second take-up machine is lower than that of the first take-up machine, but is preferably equal to or less than the axial elongation rate, that is, the strain rate, of the liner material up to the first take-up machine. For example, when the axial stretch rate of the liner material up to the first take-up machine is 5% and the take-up speed of the second take-up machine is 97% of the take-up speed of the first take-up machine, the liner during the lining work A material that shrinks by 2% when strain is released after heating the material is obtained. On the other hand, when 95% is set, a liner material that hardly shrinks due to strain release after heating can be obtained. When the speed is reduced by 90%, a liner material that extends by about 5% can be obtained by releasing the strain after heating. If the speed of the second take-up machine is equal to that of the first take-up machine, the effect of the invention cannot be obtained. When opened, a product with an elongation exceeding 10% in the axial direction can be obtained. However, the liner material is actually bent between the take-up machines and the wave becomes large, making it difficult to produce the liner material stably. Become.
なお、ライナー材の長さ方向の変化率が収縮側に大きいと、施工の加熱工程でライナー材が収縮してライナー材端部がマンホール内の管口に入り込むことがある。またライナー材の収縮歪をあらかじめ加熱し除去する方法もあるが、施工時間が余分にかかる。長さ方向の変化率が伸長側に大きいものは、凹型変形成形時に大きな圧縮力が必要になり、ライナー材の腰折れや、波うち等が発生し、凹型形状を保持した成形品を製造することが非常に困難である。従って、ライナー材は、その伸縮率が−3%〜+10%程度、なお好ましくは0%〜+5%となるようにされる。 When the rate of change in the length direction of the liner material is large on the contraction side, the liner material may contract during the heating process of construction, and the end of the liner material may enter the tube opening in the manhole. There is also a method of removing the shrinkage strain of the liner material by heating in advance, but it takes extra work time. When the rate of change in the length direction is large on the expansion side, a large compressive force is required at the time of concave deformation molding, and the molded product that retains the concave shape is generated because the liner material is bent or wavy. Is very difficult. Accordingly, the liner material has an expansion / contraction rate of about −3% to + 10%, more preferably 0% to + 5%.
発明3においては、断面円形状に押し出された原管の表面温度をTg未満に調整する冷却装置と、原管を引き取る第1の引取機と、原管の表面温度を調整する温度調整装置と、原管を断面凹形状のライナー材に変形する変形装置と、変形されたライナー材を引き取る第2の引取機と、ライナー材を巻き取る巻き取り機とがこの順に配置される。
In
冷却装置で断面円形状の原管の表面温度をTg未満とし、表面温度がTg未満とされた原管を第1の引取機で引き取り、温度調整装置で原管の表面温度をTg〜(Tg+40℃)に調整し、変形装置で断面形状を円形状から凹形状に変形させてライナー材とした後、第2の引取機の引取速度が、第1の引取機の引取速度の90%〜100%となるようにライナー材を引き取り、巻き取り機でライナー材を巻き取る。断面凹型形状にする温度は、Tg〜(Tg+40℃)が好ましく、その温度以下でもその温度以上でも、ライニング工事時の加熱によって、ライナー材の断面形状が略円形に復元しないため、管更生工事の施工時間が多くかかるとともに、施工後の寸法バラツキが大きくなったり、内部応力がかかったままの更生管になり外部環境応力による割れの原因になったりすることがある。 The surface temperature of the original tube having a circular cross-section with the cooling device is set to less than Tg, the original tube with the surface temperature set to less than Tg is taken up by the first take-up machine, and the surface temperature of the original tube is set to Tg˜ (Tg + 40 C.) and the liner is deformed from a circular shape to a concave shape with a deforming device, and then the take-up speed of the second take-up machine is 90% to 100% of the take-up speed of the first take-up machine. % Of the liner material is taken up, and the liner material is taken up by a winder. The temperature at which the cross-sectional concave shape is formed is preferably Tg to (Tg + 40 ° C.). Since the cross-sectional shape of the liner material is not restored to a substantially circular shape by heating at the lining construction, whether it is below that temperature or above that temperature, It takes a lot of construction time, and the dimensional variation after construction may become large, or it may be a rehabilitated pipe with internal stress applied and cause cracking due to external environmental stress.
発明3においても、ライナー材の肉厚は、第1の引取機の速度を調整することで行う。例えば、断面円形の原管を断面U字形状のライナー材に変形加工する時に軸方向に1%伸びるとした場合に、第1の引取機の引取速度を、第2の引取機の引取速度即ち製造速度よりも1%速い速度に設定して、ライニング工事時にライナー材を加熱後にライナー材の残留歪みが開放された時に所定の設計肉厚となるように調整する。第1の引取機の引取速度が速すぎると、得られるライナー材の軸方向の歪はほとんど変化しないが、ライニング工事時にライナー材を加熱した後で、残留歪みが開放されて形状が略円形状に復元したライナー材の肉厚は、設計値よりも薄くなる。逆に、第1の引取機の引取速度が遅い時も、軸方向の歪はほとんど変化しないが、加熱後の歪み開放で肉厚が設計値よりも厚くなる。
Also in the
2台の引取機の間に変形装置を設置し、ライナー材を断面凹形状に変形加工する。断面凹形状にする温度はTg〜Tg+40℃が好ましく、その温度以下でもその温度以上でも、ライニング工事時にライナー材を加熱しても、概略円形に復元しないため、管更生工事の施工時間がかかるとともに、施工後の寸法バラツキが大きくなったり、内部応力がかかったままの更生管になり外部環境応力による割れの原因になったりすることがある。変形加工時の温度調整方法は、温度調整装置である冷却水槽の水温や噴霧水量を調整して冷却度合いを変化させ、製造ライン内で自然放冷してもいいし、第1の引取機でのはさみ力を大きくするために、第1の引取機でのライナー材の表面温度をTg以下にし、凹型変形装置の前で再度原管を加熱して温度調整を行ってもよい。再加熱機の加熱方法は特にこだわらないが、製品の外観を損なわないためには、遠赤外線又は近赤外線ヒーターや熱風による加熱が好ましい。 A deformation device is installed between the two take-up machines, and the liner material is deformed into a concave cross section. The temperature at which the cross-sectional concave shape is formed is preferably Tg to Tg + 40 ° C. Even if the temperature is below or above that temperature, even if the liner material is heated at the time of lining construction, it will not be restored to a circular shape, so it takes time for pipe renovation work. In some cases, the dimensional variation after construction becomes large, or a rehabilitated pipe with internal stress is applied, which may cause cracking due to external environmental stress. The temperature adjustment method at the time of deformation processing is that the temperature of the cooling water tank or the amount of spray water, which is a temperature adjustment device, is adjusted to change the degree of cooling, so that it can be naturally cooled in the production line, or the first take-up machine In order to increase the scissor force, the surface temperature of the liner material in the first take-up machine may be set to Tg or lower, and the temperature may be adjusted by heating the original tube again in front of the concave deformation device. The heating method of the reheater is not particularly limited, but heating with a far-infrared or near-infrared heater or hot air is preferable in order not to impair the appearance of the product.
第2の引取機の引取速度は第1の引取機よりも低速で引取るが、第1の引取機までのライナー材の軸方向伸び(歪み)率と同等かそれ以下が好ましい。例えば第1の引取機までのライナー材の軸方向伸び(歪み)率が1%の場合、第2の引取機の引き取り速度を第1の引取機の引取速度の99%とすると、ライニング工事時にライナー材を加熱した後の歪み開放でライナー材がほとんど収縮しないものが得られる。また第2の引取機の引取速度を第1の引取機の引取速度の94%とすると、ライニング工事時にライナー材を加熱した後の歪み開放でライナー材が5%程度伸びるものが得られる。第2の引取機の速度は第1の引取機と同等では発明の効果が得られず、第1の引取機までの軸方向歪み率+15%以上低速にすると、ライニング工事時に加熱した際の歪み開放時、軸方向に伸び10%を超えるものが得られると考えられるが、実際には引取機同士の間でライナー材が折れ曲がったり、波うちが大きくなり、ライナー材をを安定して製造することが困難になる。 The take-up speed of the second take-up machine is lower than that of the first take-up machine, but is preferably equal to or less than the axial elongation (distortion) rate of the liner material up to the first take-up machine. For example, when the axial stretch (distortion) rate of the liner material up to the first take-up machine is 1%, if the take-up speed of the second take-up machine is 99% of the take-up speed of the first take-up machine, A liner material that hardly shrinks can be obtained by releasing strain after heating the liner material. If the take-up speed of the second take-up machine is 94% of the take-up speed of the first take-up machine, the liner material can be extended by about 5% by releasing the strain after heating the liner material during the lining work. If the speed of the second take-up machine is the same as that of the first take-up machine, the effect of the invention cannot be obtained. If the axial distortion rate up to the first take-up machine is reduced by 15% or more, the distortion caused by heating during the lining work When opened, it is thought that a product that exceeds 10% in the axial direction can be obtained, but in reality the liner material bends between the take-up machines or the wave becomes large, and the liner material is manufactured stably. It becomes difficult.
なお、ライナー材の長さ方向の伸縮率が−3%〜+10%程度、なお好ましくは0%〜+5%となるようにされると好都合であることは、前述と同じである。 In addition, it is the same as the above that it is convenient if the expansion / contraction rate in the length direction of the liner material is about −3% to + 10%, more preferably 0% to + 5%.
発明4においては、断面円形状に押し出された原管の表面温度を調整する冷却装置と、原管を引き取る入口部と、原管を断面凹形状に変形させる変形部と、ライナー材を引き出す出口部とからなる変形引取機と、変形されたライナー材を巻き取る巻き取り機とがこの順に配置される。 In the invention 4, the cooling device for adjusting the surface temperature of the original tube extruded into a circular cross section, the inlet portion for taking out the original tube, the deforming portion for deforming the original tube into the concave shape in the cross section, and the outlet for drawing out the liner material And a winder that winds the deformed liner material is arranged in this order.
変形引取機は、断面円形の原管を引取機入口部で引取り、変形部で断面形状を徐々に凹型に変形させながら出口部で引き出し、変形引取機出口で凹型変形が完了した状態で送り出す構造である。即ち、冷却装置で原管の表面温度をTg〜(Tg+40℃)とし、変形引取機において、その入口部で原管を引き取りつつ変形部に該原管を移動し、変形部で、原管の表面温度をTg〜(Tg+40℃)の範囲として原管の断面形状を円形状から凹形状に変形してライナー材に変形加工させながら該ライナー材を出口部に移動し、出口部でライナー材を引き出し、巻き取り機で凹形状に変形したライナー材を巻き取る。 The deformation take-up machine draws the original pipe having a circular cross section at the take-up machine inlet, pulls it out at the outlet while gradually deforming the cross-sectional shape into a concave shape at the deformation part, and sends out the concave shape at the deformation take-out machine exit. Structure. That is, the surface temperature of the original pipe is set to Tg to (Tg + 40 ° C.) with the cooling device, and the original pipe is moved to the deformed part while taking the original pipe at the inlet in the deformation take-up machine. While the surface temperature is in the range of Tg to (Tg + 40 ° C.), the cross-sectional shape of the original tube is changed from a circular shape to a concave shape, and the liner material is moved to the outlet portion while being deformed into a liner material. The liner material that has been deformed into a concave shape is wound up by a drawer and a winder.
管を引き取りつつ変形させる引取機の出口部の引取速度は、入口部の引取速度の90%〜100%となるようにされる。上記変形引取機は、入口部と出口部とで引き取り速度調整が可能な構造とされている。その速度比(出口部速度:入口部速度)は、1:1〜0.9:1に調整できるものが好ましい。1:1よりも出口側が早いと、ライニング工事時に加熱するとライナー材が大きく収縮してしまい、目的の逆の効果となり好ましくない。また、0.9:1より遅いと、変形加工時の軸方向の歪みが大きくなり過ぎて、製造されるライナー材の形状や肉厚が不均一になるので、やはり好ましくない。例えば、ライナー材が成形中に軸方向に5%伸びるとき、入口部速度に対し、出口部速度を5%以上速度を落とすように調整すると良い。 The take-up speed of the outlet portion of the take-up machine that deforms the pipe while being drawn is set to be 90% to 100% of the take-up speed of the inlet portion. The modified take-up machine has a structure in which the take-up speed can be adjusted at the entrance and the exit. The speed ratio (outlet part speed: inlet part speed) is preferably adjustable to 1: 1 to 0.9: 1. If the outlet side is faster than 1: 1, the liner material will be greatly shrunk when heated during lining construction, which is not preferable because of the opposite effect of the intended purpose. On the other hand, if it is slower than 0.9: 1, the axial strain at the time of deformation processing becomes too large, and the shape and thickness of the liner material to be produced are not uniform, which is also not preferable. For example, when the liner material extends 5% in the axial direction during molding, the outlet speed may be adjusted to be 5% or more lower than the inlet speed.
このような変形引取機としては、例えば一例として図4のようなものが挙げられる。図4(a)は変形引取機の機能を説明するための立面図、図4(b)はその平面図である。図4(c)は押し込み変形具が複数の押し込みロールの組み合わせであるものの一例の平面図である。図5は、図4(a)の(A)位置〜(E)位置のおいて管が変形されていく様子の一例を説明する断面図である。変形引取機の入口部に供給された原管は、入口部の挟持式コンベアーで、上下から挟持されて、変形部に移動される。変形部には、管側方から原管の側面を管軸方向に凹入させる押し込み変形具が設けられ、管の移動に連れて管壁が凹形状に順次変形加工されるようになっている。変形されたライナー材は出口部の挟持式コンベアーで上下から挟持されて変形引取機から引き出される。 An example of such a modified take-up machine is shown in FIG. 4 as an example. FIG. 4A is an elevation view for explaining the function of the modified take-up machine, and FIG. 4B is a plan view thereof. FIG. 4C is a plan view of an example in which the pressing deformation tool is a combination of a plurality of pressing rolls. FIG. 5 is a cross-sectional view illustrating an example of a state in which the tube is deformed at the positions (A) to (E) in FIG. The original pipe supplied to the inlet portion of the deformation take-up machine is nipped from above and below by the nipping conveyor at the inlet portion and moved to the deformation portion. The deforming portion is provided with a push-in deforming tool for recessing the side surface of the original tube in the tube axis direction from the side of the tube, and the tube wall is sequentially deformed into a concave shape as the tube moves. . The deformed liner material is nipped from above and below by a nipping conveyor at the outlet and is drawn out from the deformation take-up machine.
入口部又は出口部の挟持式コンベアーは通常の管引取機と同様の構造とされれば良く、特に説明しない。押し込み変形具は、入口部近傍位置から変形部終了位置まで、管側面を管軸方向押し込むように、例えば押し込みベルトとされているが、独立した円盤状の押し込みロールを複数個組み合わせて、順次凹入変形させるようにされていても良い。 The sandwiching conveyor at the entrance or exit may be of the same structure as a normal pipe take-up machine, and will not be described in particular. The indentation deforming tool is, for example, an indentation belt so as to push the tube side surface in the tube axis direction from the position near the inlet portion to the end of the deformation portion, but a plurality of independent disk-shaped indenting rolls are combined and sequentially recessed. It may be designed to be deformed.
入口部の挟持式コンベアーと入出口部の挟持式コンベアーとは一体のものであっても良いが、前述の通り管の移動速度を変更することがあるので、入口部と出口部とで別体として、それぞれ独立して異なる速度で駆動が掛かるようにされていると良い。 The sandwiching conveyor at the entrance and the sandwiching conveyor at the entrance / exit may be integrated. However, as described above, the moving speed of the pipe may be changed, so that the entrance and exit are separate. As a result, it is preferable that the driving is performed independently at different speeds.
入口部又は出口部の管移動構造は通常の管引取方法又はライナー材移動方法と同様の構造とされれば良い。即ち、管を挟みながら移動する挟持式駆動コンベアーで管を上下又は左右から挟み込む方法などである。 The pipe moving structure at the inlet or outlet may be the same structure as a normal pipe take-up method or liner material moving method. That is, there is a method of sandwiching a tube from above and below or from the left and right by a sandwiching type drive conveyor that moves while sandwiching the tube.
変形部においては、断面円形の原管を軸方向に凹入させて断面略U字形状に変形させる従来の変形装置と同様の変形部であれば良い。即ち、原管を挟持式コンベアーで挟み込み、挟み位置と直角方向から変形ロールを当ててこれを軸方向に押し込みつつ管を移動させ、断面を凹入させる方法などである。原管を挟みこむ方向は特には限定されないが、挟み込む駆動部は、上下方向から原管を挟み、真横から原管の管壁を凹入させるように変形ロールを設けるのが、後工程のライナー材の巻き取りがし易くなるので好ましい。 The deforming portion may be a deforming portion similar to a conventional deforming device in which an original tube having a circular cross section is recessed in the axial direction and deformed into a substantially U-shaped cross section. That is, there is a method in which the original tube is sandwiched by a sandwiching conveyor, a deformation roll is applied from a direction perpendicular to the sandwiching position, the tube is moved while being pushed in the axial direction, and the cross section is recessed. The direction in which the original tube is sandwiched is not particularly limited, but the drive unit for sandwiching the original tube from above and below, and providing a deformation roll so that the tube wall of the original tube is recessed from the side, is a liner in the subsequent process. It is preferable because the material can be easily wound.
変形部における挟持式コンベアー又は変形ロールは駆動されていても良い。駆動されていれば、変形による軸方向の歪みが少なくなり、得られるライナー管の伸縮率の絶対値が多少小さくなる効果が期待できる。 The sandwiching conveyor or the deformation roll in the deformation portion may be driven. If driven, the axial distortion due to deformation is reduced, and the effect of slightly reducing the absolute value of the expansion / contraction rate of the liner tube obtained can be expected.
変形部で断面凹型形状にする温度は、Tg〜(Tg+40℃)が好ましく、それ以下でもそれ以上でも、ライニング工事時の加熱によってライナー材の断面形状が概略円形に復元しないため、管更生工事の施工時間がかかるとともに、施工後の寸法バラツキが大きくなったり、内部応力が残留したままの更生管になり、外部環境応力による割れの原因になったりすることがある。 The temperature at which the deformed portion has a concave cross-sectional shape is preferably Tg to (Tg + 40 ° C.), and even if it is lower or higher, the cross-sectional shape of the liner material is not restored to a generally circular shape by heating during lining construction. The construction takes time, and the dimensional variation after construction may increase, or the regenerated pipe may retain internal stress, which may cause cracking due to external environmental stress.
変形加工時の温度調整方法は、温度調整装置である冷却水槽の水温や噴霧水量を調整して冷却度合いを変化させても良く、製造ライン内で自然放冷しても良い。また、冷えすぎたときに備えて、再加熱用のヒーターを設けても良い。この場合は、製品の外観を損なわないために、遠赤外線又は近赤外線ヒーターや熱風による加熱が好ましい。 As a temperature adjustment method during deformation processing, the cooling degree may be changed by adjusting the water temperature and the amount of spray water in a cooling water tank that is a temperature adjusting device, or may be naturally cooled in the production line. In addition, a heater for reheating may be provided in case it gets too cold. In this case, heating with a far-infrared or near-infrared heater or hot air is preferable so as not to impair the appearance of the product.
変形引取機は、入口部、出口部とも、いずれも駆動式の管移動装置が備えられている。従って、管は断面形状が凹入変形される時に抵抗を受け、ライニング工事時に加熱された時にライナー材が伸縮する応力が残留する。通常、出口部の引き出し速度が入口部の引取速度より遅くされると、この残留応力はライニング工事時に加熱されたときにライナー材が伸長する応力として残留し、早くされると、収縮する応力として残留する。 The deformation take-up machine is provided with a drive type pipe moving device for both the inlet and outlet. Therefore, the pipe is subjected to resistance when the cross-sectional shape is deformed indentation, and the stress that the liner material expands and contracts when heated during the lining work remains. Normally, if the outlet pulling speed is made slower than the inlet pulling speed, this residual stress will remain as a stress that causes the liner material to stretch when heated during lining work, and if it is accelerated, the residual stress will shrink. Remains.
また、変形引取機の後に、更に加熱装置及び引取機を設け、加熱装置でライナー材の表面温度をTg〜(Tg+40℃)に調整し、引取機の引取速度を遅くして変形引取機で残った軸方向の残留比文を小さくしても良い。なお、ライナー材の長さ方向の変化率が−3%〜+10%、なお好ましくは0%〜+5%程度となるようにされると好都合であることは、前述と同じである。 In addition, after the deformation take-up machine, a heating device and a take-up machine are further provided, and the surface temperature of the liner material is adjusted to Tg to (Tg + 40 ° C.) with the heating device, and the take-up speed of the take-up machine is decreased to remain in the deformation take-up machine. The residual ratio in the axial direction may be reduced. It is the same as described above that the rate of change in the length direction of the liner material is advantageously −3% to + 10%, more preferably about 0% to + 5%.
発明1は、更生工事の加熱工程において、ライナー材の軸方向の伸縮率が−3%〜+10%であるので、加熱しても管軸方向への伸縮が少なく、従って施工時にマンホール内のライナー材端部が老朽管内に引き込まれたり、密閉栓が老朽管側に引かれてマンホールの下水管口に圧接し、栓又は栓取付け部の除去ができなくなる恐れが生じることのなく、かつ余分な施工時間が掛からないライナー材となるのである。
In
発明2〜4は、いずれも断面円形の原管を凹入変形加工してライナー材とする際の、変形時の表面温度をTg〜(Tg+40℃)とし、かつ変形後の引取速度を変形前の引取速度の90%〜100%となるようにライナー材を引き取るので、軸方向の伸縮率が−3%〜+10%のライナー材が得られるのである。従って、発明1のライナー材として好適に用いることができるのである。
In
次にそれぞれの発明について、それぞれ実施例を挙げて説明する。なお、図1は発明2の一例を示す工程図である。図2は発明3の一例を示す工程図である。図3は発明4の一例を示す工程図である。
Next, each invention will be described with reference to examples. FIG. 1 is a process diagram showing an example of the
以下に、実施するための最良の形態の一例を実施例で説明する。なお実施テストは実施した例であり、比較テストは比較のために実施した例のことである。 Hereinafter, an example of the best mode for carrying out the invention will be described with reference to examples. The implementation test is an example conducted, and the comparative test is an example conducted for comparison.
押し出し成形した硬質塩化ビニル樹脂管P(Tg=60℃、凹型変形前の外径235mm、厚さ10mm)を、変形装置3で断面凹形状に変形加工し、加熱後の長さ伸縮率が異なる数種類のライナー材Lを作成して、長さ60mの老朽管で、ライニング更生テストを行った。
Extruded hard polyvinyl chloride resin pipe P (Tg = 60 ° C., outer diameter 235 mm before concave deformation,
実施テスト1:95℃加熱時の伸縮率が0%のライナー材を用いた。
実施テスト2:95℃加熱時の伸縮率が−2%のライナー材を用いた。
実施テスト3:95℃加熱時の伸縮率が+6%のライナー材を用いた。
比較テスト1:95℃加熱時の伸縮率が−5%のライナー材を用いた。
比較テスト2:95℃加熱時の伸縮率が+15%のライナー材を用いた。
比較テスト3:95℃加熱時の伸縮率が−5%のライナー材を用いた。
結果は表1に示す。
Implementation test 1: A liner material having a stretching rate of 0% when heated at 95 ° C. was used.
Implementation test 2: A liner material having a stretch rate of -2% when heated at 95 ° C was used.
Implementation test 3: A liner material having a stretch ratio of + 6% when heated at 95 ° C. was used.
Comparative test 1: A liner material having a stretch rate of -5% when heated at 95 ° C was used.
Comparative test 2: A liner material having a stretch ratio of + 15% when heated at 95 ° C. was used.
Comparative test 3: A liner material having a stretch rate of −5% when heated at 95 ° C. was used.
The results are shown in Table 1.
なお、95℃加熱後のライナー材Lの長ざ方向の伸縮率は、ライナー材Lの長さ方向に標線間100mmの標線を記入し、95℃の熱水に30分浸漬して断面形状を円形に復元させた後、冷水により常温に冷却して標線間距離を測定し、(復元後の標線間距離−最初の標線間距離)/最初の標線間距離)×100で伸縮率を算出した。
施工時間は、ライナー材Lを老朽下水管内に引き込み開始から冷却工程終了までの時間を測定した。施工結果は、目視である。
In addition, the stretch ratio in the longitudinal direction of the liner material L after heating at 95 ° C. is a cross section in which a marked line with a 100 mm gap is entered in the length direction of the liner material L and immersed in hot water at 95 ° C. for 30 minutes. After restoring the shape to a circle, it is cooled to room temperature with cold water, and the distance between the marked lines is measured. (Reconstructed distance between marked lines−first distance between marked lines) / first distance between marked lines) × 100 The expansion / contraction rate was calculated.
The construction time was measured from the start of drawing the liner material L into the old sewer pipe to the end of the cooling process. The construction result is visual.
図1に示す工程図の装置を用い、第1の引取機41と第2の引取機42との距離を2mとし、引取機41、42の間には凹型を保持するように上下に挟み込むローラーを50cm毎に設けた。押し出し成形した硬質塩化ビニル樹脂管P(Tg=60℃、凹型変形前の外径235mm、厚さ10mm)を、変形装置3で断面凹形状に変形加工して第1の引取機41で引き取り、第1の引取機41と第2の引取機42との引き取り速度、及び変形加工時の温度を変えてライナー材Lを作成し、長さ60mの老朽管で、ライニング更生テストを行った。
1 using the apparatus of the process diagram shown in FIG. 1, the distance between the first take-up
実施テスト4:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度390mm/ 分変形加工時の温度65℃で作成したライナー材を用いた。
実施テスト5:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度380mm/分 変形加工時の温度80℃で作成したライナー材を用いた。
実施テスト6:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度360mm/分 変形加工時の温度90℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト4:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度380mm/分 変形加工時の温度50℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト5:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度380mm/分 変形加工時の温度120℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト6:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度340mm/分 変形加工時の温度80℃で作成したライナー材を用いた。
結果は表2に示す。
Implementation Test 4: A liner material prepared at a temperature of 65 ° C. at the time of deformation processing of the first take-up machine at a speed of 400 mm / min and the second take-up machine at a speed of 390 mm / min was used.
Implementation Test 5: The first take-up machine speed was 400 mm / min, and the second take-up machine speed was 380 mm / min.
Test 6: The first take-up machine speed was 400 mm / min, and the second take-up machine speed was 360 mm / min. The liner material produced at a temperature of 90 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 4: The first take-up machine speed was 400 mm / min, and the second take-up machine speed was 380 mm / min. A liner material prepared at a temperature of 50 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 5: A first take-up machine speed of 400 mm / min, a second take-up machine speed of 380 mm / min. A liner material prepared at a temperature of 120 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 6: A first take-up machine speed of 400 mm / min, a second take-up machine speed of 340 mm / min. A liner material prepared at a temperature of 80 ° C. during deformation processing was used.
The results are shown in Table 2.
なお、95℃加熱後のライナー材Lの長ざ方向の伸縮率は、ライナー材Lの長さ方向に標線間100mmの標線を記入し、95℃の熱水に30分浸漬して断面形状を円形に復元させた後、冷水により常温に冷却して標線間距離を測定し、(復元後の標線間距離−最初の標線間距離)/最初の標線間距離)×100で伸縮率を算出した。
変形加工時の表面温度は、非接触温度計で変形装置入り口で測定した。
施工時間は、ライナー材Lを老朽下水管内に引き込み開始から冷却工程終了までの時間を測定した。形状復元性は、目視である。
In addition, the stretch ratio in the longitudinal direction of the liner material L after heating at 95 ° C. is a cross section in which a marked line with a 100 mm gap is entered in the length direction of the liner material L and immersed in hot water at 95 ° C. for 30 minutes. After restoring the shape to a circle, it is cooled to room temperature with cold water, and the distance between the marked lines is measured. (Reconstructed distance between marked lines−first distance between marked lines) / first distance between marked lines) × 100 The expansion / contraction rate was calculated.
The surface temperature at the time of deformation processing was measured at the entrance of the deformation device with a non-contact thermometer.
The construction time was measured from the start of drawing the liner material L into the old sewer pipe to the end of the cooling process. The shape recoverability is visual.
図2に示す工程図の装置を用い、第1の引取機41と第2の引取機42との距離を2mとし、第1の引取機41の直後に遠赤外線ヒーター式の加熱装置6を設け、第2の引取機42の直前に変形装置3を配置した。長さ方向の歪みがそれぞれ異なる、押し出し成形した硬質塩化ビニル樹脂管P(Tg=60℃、凹型変形前の外径235mm、厚さ10mm)を第1の引取機41で引き取り、変形装置3で断面凹形状に変形加工し、第2の引取機42で引き取りライナー材Lを得た。第1の引取機41と第2の引取機42との引き取り速度、及び変形加工時の温度を変えてライナー材Lを作成し、長さ60mの老朽管で、ライニング更生テストを行った。
2 is used, the distance between the first take-up
実施テスト7:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度396mm/ 分変形加工時の温度65℃で作成したライナー材を用いた。
実施テスト8:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度390mm/分 変形加工時の温度80℃で作成したライナー材を用いた。
実施テスト9:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度360mm/分 変形加工時の温度90℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト7:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度400mm/分 変形加工時の温度35℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト8:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度380mm/分 変形加工時の温度120℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト9:第1の引取機の速度400mm/分、第2の引取機の速度337mm/分 変形加工時の温度80℃で作成したライナー材を用いた。
結果は表3に示す。
Implementation Test 7: A liner material prepared at a temperature of 65 ° C. at the time of deformation processing of the first take-up machine at a speed of 400 mm / min and the second take-up machine at a speed of 396 mm / min was used.
Test 8: The first take-up machine speed was 400 mm / min, and the second take-up machine speed was 390 mm / min. The liner material prepared at a temperature of 80 ° C. during deformation processing was used.
Test 9: The first take-up machine speed was 400 mm / min, and the second take-up machine speed was 360 mm / min. A liner material prepared at a temperature of 90 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 7: The speed of the first take-up machine was 400 mm / min, and the speed of the second take-up machine was 400 mm / min.
Comparative test 8: The first take-up machine speed of 400 mm / min and the second take-up machine speed of 380 mm / min. A liner material prepared at a temperature of 120 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 9: The speed of the first take-up machine was 400 mm / min, the speed of the second take-up machine was 337 mm / min, and a liner material prepared at a temperature of 80 ° C. during deformation processing was used.
The results are shown in Table 3.
なお、第1の引取機41までの原管Pの軸方向歪みは、押し出し金型12直後のパリソン表面に100mmの標線を記入し、第1の引取機41の入り口で標線間を測定し、変化率を算出した。通常の成形では、概ね引取機41前での伸び率は、加熱応力開放時の収縮値と一致する
95℃加熱後のライナー材Lの長さ方向の伸縮率は、ライナー材Lの長さ方向に標線間100mmの標線を記入し、95℃の熱水に30分浸漬して断面形状を円形に復元させた後、冷水により常温に冷却して標線間距離を測定し、(復元後の標線間距離−最初の標線間距離)/最初の標線間距離)×100で伸縮率を算出した。
変形加工時の表面温度は、非接触温度計で変形装置入り口で測定した。
施工時間は、ライナー材Lを老朽下水管内に引き込み開始から冷却工程終了までの時間を測定した。形状復元性は、目視である。
In addition, the axial distortion of the original pipe P up to the first take-up
The surface temperature at the time of deformation processing was measured at the entrance of the deformation device with a non-contact thermometer.
The construction time was measured from the start of drawing the liner material L into the old sewer pipe to the end of the cooling process. The shape recoverability is visual.
図3に示す工程図の装置を用い、変形引取機7の入口部直前に遠赤外線ヒーターの加熱装置6を設け、変形引取機7に供給される原管Pの温度制御を行った。押し出し成形した硬質塩化ビニル樹脂管P(Tg=60℃、凹型変形前の外径235mm、厚さ10mm)を変形引取機7の入口部引取装置71で引き取り、変形部72で断面凹形状に変形加工しつつ出口部引出装置73で引き出しライナー材Lを得た。入口部引取装置71と出口部引出装置73の各速度、及び変形加工時の温度を変えてライナー材Lを作成し、長さ60mの老朽管で、ライニング更生テストを行った。なお、変形引取機7の変形部72は通常のローラー式凹形賦形装置とし、入口側及び出口側に上下から管を挟持する挟持式搬送ベルト71、73を備え、それぞれの速度を任意に可変としたものである。但し、比較テスト1においては、別体とされた上下挟持式の引取装置71、73とローラー式凹型賦形装置72とを設け、原管Pの引き取りと変形加工を行った。
A far-
実施テスト10:入口部の引取速度400mm/分、出口部の引出しはフリー、変形加工 時の温度65℃で作成したライナー材を用いた。
実施テスト11:入口部の引取速度400mm/分、出口部の引出しはフリー、変形加工時 の温度80℃で作成したライナー材を用いた。
実施テスト12:入口部の引取速度400mm/分、出口部の引出速度390mm/分、変 形加工時の温度90℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト10:引取速度400mm/分、変形装置の出口部はフリー、変形加工時の温度 70℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト11:入口部の引取速度400mm/分、出口部の引出速度は380mm/分、 変形加工時の温度120℃で作成したライナー材を用いた。
比較テスト12:入口部の引取速度400mm/分、出口部の引出速度は337mm/分、 変形加工時の温度80℃で作成したライナー材を用いた。
結果は表4に示す。
Test 10: A liner material prepared at a drawing speed of 400 mm / min at the inlet, free at the outlet, and at a temperature of 65 ° C. during deformation processing was used.
Test 11: A liner material prepared at a drawing speed of 400 mm / min at the inlet, free at the outlet, and at a temperature of 80 ° C. during deformation processing was used.
Test 12: A liner material prepared at an inlet portion drawing speed of 400 mm / min, an outlet portion drawing speed of 390 mm / min, and a deformation processing temperature of 90 ° C. was used.
Comparative test 10: A liner material prepared at a take-up speed of 400 mm / min, a free outlet at the deformation device, and a temperature of 70 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 11: A liner material prepared at a drawing speed of 400 mm / min at the inlet, a drawing speed of 380 mm / min at the outlet, and a temperature of 120 ° C. during deformation processing was used.
Comparative test 12: A liner material prepared at a drawing speed of 400 mm / min at the inlet, a pulling speed of 337 mm / min at the outlet, and a temperature during deformation of 80 ° C. was used.
The results are shown in Table 4.
なお、95℃加熱後のライナー材Lの長さ方向の伸縮率は、ライナー材Lの長さ方向に標線間100mmの標線を記入し、95℃の熱水に30分浸漬して断面形状を円形に復元させた後、冷水により常温に冷却して標線間距離を測定し、(復元後の標線間距離−最初の標線間距離)/最初の標線間距離)×100で伸縮率を算出した。
変形加工時の表面温度は、非接触温度計で変形装置入り口で測定した。
施工時間は、ライナー材Lを老朽下水管内に引き込み開始から冷却工程終了までの時間を測定した。形状復元性は、目視である。
In addition, the stretch ratio in the length direction of the liner material L after heating at 95 ° C. is a cross section in which a marked line with a 100 mm gap is entered in the length direction of the liner material L and immersed in hot water at 95 ° C. for 30 minutes. After restoring the shape to a circle, it is cooled to room temperature with cold water, and the distance between the marked lines is measured. (Reconstructed distance between marked lines−first distance between marked lines) / first distance between marked lines) × 100 The expansion / contraction rate was calculated.
The surface temperature at the time of deformation processing was measured at the entrance of the deformation device with a non-contact thermometer.
The construction time was measured from the start of drawing the liner material L into the old sewer pipe to the end of the cooling process. The shape recoverability is visual.
なお、95℃加熱後のライナー材Lの長さ方向の伸縮率は、ライナー材Lの長さ方向に標線間100mmの標線を記入し、95℃の熱水に30分浸漬して断面形状を円形に復元させた後、冷水により常温に冷却して標線間距離を測定し、(復元後の標線間距離−最初の標線間距離)/最初の標線間距離)×100で伸縮率を算出した。
変形加工時の表面温度は、非接触温度計で引取機入り口で測定した。
施工時間は、ライナー材Lを老朽下水管内に引き込み開始から冷却工程終了までの時間を測定した。形状復元性は、目視である。
In addition, the stretch ratio in the length direction of the liner material L after heating at 95 ° C. is a cross section in which a marked line with a 100 mm gap is entered in the length direction of the liner material L and immersed in hot water at 95 ° C. for 30 minutes. After restoring the shape to a circle, it is cooled to room temperature with cold water, and the distance between the marked lines is measured. (Reconstructed distance between marked lines−first distance between marked lines) / first distance between marked lines) × 100 The expansion / contraction rate was calculated.
The surface temperature during deformation was measured at the entrance of the take-up machine with a non-contact thermometer.
The construction time was measured from the start of drawing the liner material L into the old sewer pipe to the end of the cooling process. The shape recoverability is visual.
1 押し出し機
11 樹脂投入ホッパー
12 押し出し金型
2 冷却装置(噴霧式水槽)
21 上流側冷却セクション
22 下流側加熱セクション
23 サイディングチューブ
3 変形装置
41 第1の引取機
42 第2の引取機
5 巻き取り機
51 トラバーサー
52 巻き取りボビン
6 温度調整装置
7 変形引取機
71 入口部引取装置
72 変形部
73 出口部引出装置
8 加熱引取機
91 上側挟持コンベアー
92 下側挟持コンベアー
10 押し込みコンベアー
101 押し込みロール1
102 押し込みロール2
103 押し込みロール3
104 押し込みロール4
P 原管
L ライナー材
DESCRIPTION OF
DESCRIPTION OF
102 Pushing
103 Pushing
104 Pushing roll 4
P Raw pipe L Liner material
Claims (4)
Deformation consisting of a cooling device that adjusts the surface temperature of the original tube extruded into a circular cross-section, an inlet portion that draws the original tube, a deformation portion that deforms the original tube into a concave cross-section, and an outlet portion that draws out the liner material A take-up machine and a take-up machine for taking up the deformed liner material are arranged in this order, and the surface temperature of the original pipe is set to a temperature range of Tg to (Tg + 40 ° C.) by the cooling device. The liner material is moved to the deformed portion while taking the original tube at the deformed portion, and the deformed portion is deformed into a liner material by changing the cross-sectional shape of the original tube from a circular shape to a concave shape in the above temperature range. Is moved to the outlet portion, the liner material is pulled out so that the outlet speed of the outlet portion of the deformation take-up machine is 90% to 100% of the inlet portion pickup speed, and the liner material is wound up by winding. Claim 1 Manufacturing method of the duct synthetic resin liner material.
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