JP2006045463A - Composition for sliding member - Google Patents

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Yukinobu Nomura
幸伸 納村
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Akurosu Kk
アクロス株式会社
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PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a composition which is used for sliding materials and can form coating films having low frictional coefficients, excellent abrasion resistance and excellent baking resistance.
SOLUTION: This composition for the sliding materials is characterized by comprising a polyamideimide resin and a platy abrasion-inhibiting material which has an aspect ratio of 5 to 100 represented by an average particle diameter/average particle thickness, an average particle diameter of ≤15.0 μm and a Mohs hardness of ≥6, wherein the abrasion-inhibiting material is contained in an amount of 1 to 80 pts.wt. per 100 pts.wt. of the polyamideimide resin.
COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、摩擦係数を低減しつつ、耐摩耗性や焼き付き性を向上するための乾性被膜潤滑剤の被覆層(塗膜)を形成するための摺動部材用組成物に関する。 The present invention, while reducing the friction coefficient, relates to a sliding member for a composition for forming coating layers of dry film lubricants to improve wear resistance and seizure resistance of the (coating).

摺動部材の一例として内燃機関に使用されるピストン等が挙げられる。 Such as a piston for an internal combustion engine as an example of the sliding member and the like. 内燃機関で熱エネルギーを動力として変換する際に、ピストンスカートとシリンダ間での摩擦特性は効率に強い影響をおよぼすとともに、潤滑がなくなればすぐに焼き付き現象を生じて停止する。 The thermal energy in the internal combustion engine in converting the power, friction characteristics between the piston skirt and cylinder with exert a strong influence on the efficiency, lubrication stops occurring immediately burn-in phenomenon when no longer. このピストンスカートは、ピストンの上下運動中に起こる首振り現象時、特に爆発力を受ける燃焼行程で側圧力の増大したときのピストンスカートとシリンダ間で部分的なオイル切れを生じて境界潤滑となり、さらには焼き付きへと進行する。 The piston skirt, when swing phenomenon occurring during vertical motion of the piston, become boundary lubrication caused partial oil-out, especially between the piston skirt and the cylinder when the increase of the side pressure in the combustion stroke for receiving the explosive force, in addition to progress to seizure. このため、シリンダと接触するピストンスカート面(摺動面)には、耐久性の向上のために塗膜を付与することが行われている。 Therefore, the piston skirt surface in contact with the cylinder (sliding surface), have been made to impart a coating film to improve the durability.
上述した塗膜を形成するための摺動部材用組成物の例として、ポリアミドイミド樹脂に球状のアルミナを耐摩耗剤として添加したものがある(特許文献1を参照。)。 Examples of the sliding member composition for forming the above-mentioned coating, there is added to the polyamide-imide resin spherical alumina as an antiwear agent (see Patent Document 1.). ポリアミドイミド樹脂は伸び率の高いものを使用している。 Polyamide-imide resin is used having a high elongation. この組成物により形成された塗膜は、相手材と摺動部材とが接触した際に生じる接触応力をポリアミドイミド樹脂の伸びで吸収し低減する。 Coating film formed by the composition reduces absorb contact stress generated when the a mating member and the sliding member in contact with the elongation of the polyamide-imide resin.
また、他の例として耐擦傷性を向上させるために板状のアルミナを樹脂に添加したものがある(特許文献2を参照。)。 Further, a plate-like alumina in order to improve scratch resistance as another example there is added to the resin (see Patent Document 2.). 板状のアルミナは樹脂内での沈降安定性が高く、塗工時の安定性が確保されている。 Tabular alumina has high sedimentation stability in the resin, stability during coating is ensured.
特開2002−53883号公報 JP 2002-53883 JP 特開2001−335752号公報 JP 2001-335752 JP

近年、排ガス規制や低燃費・低騒音・高出力化の要求に対応して高圧縮化・クリアランス極小化が進み、潤滑条件は極めて厳しいものとなっている。 In recent years, in response to a request of the exhaust gas regulations and low fuel consumption, low noise and high output of progress in high compression of clearance minimization, lubrication conditions has become extremely severe. 特にピストンスカート等の摺動部位では摩擦係数が更に小さく、しかも長期にわたって低摩擦係数が維持されることが切望されている。 Particularly in the sliding parts such as piston skirt friction coefficient it has been desired that the low coefficient of friction is maintained for a further small and for a long time. 従来では摩擦係数を減少させるための固体潤滑剤と、それを保持するためのバインダーで構成された樹脂被覆層が摺動特性を改善している。 In conventional solid lubricants for reducing the friction coefficient, the resin coating layer composed of a binder for holding it have improved sliding characteristics. しかしながら、摩擦係数を減少させるために固体潤滑剤の配合量を増量させると、耐摩耗性が低下しやすい。 However, in order to reduce the coefficient of friction when to increasing the amount of the solid lubricant, the abrasion resistance tends to decrease. 一方、耐摩耗性や耐焼き付きなどを向上させるためにバインダーの機械的強度を上げると、内部応力が増幅し、基材との接着力が損なわれたり、摩擦係数が増大することが多い。 On the other hand, increasing the mechanical strength of the binder in order to improve the conditioned abrasion resistance and baked, the internal stress is amplified, or adhesion to the substrate is lost, the friction coefficient is often increased.
本発明は上述した点に鑑みて創案されたものである。 The present invention has been made in view of the above. すなわち、本発明では、低摩擦係数で且つ耐摩耗性と耐焼付き性に優れた塗膜を形成可能な摺動部材用組成物を提供することを課題とする。 That is, in the present invention, it is an object to provide a formable composition for sliding member coating film having excellent and abrasion resistance and seizing resistance with low friction coefficient.

本発明者らは、実験を繰り返した結果、所定の硬度を有する板状の摩耗抑制材とポリアミドイミド樹脂とを用いることにより、低摩擦係数で、耐摩耗性と耐焼付き性とに優れた塗膜を形成可能な摺動部材用組成物が得られることを見出した。 The present inventors have made repeated experiments, by using a plate-shaped wear control material and polyamide-imide resin having a predetermined hardness, excellent and with low friction coefficient, wear resistance and seizure resistance coating It found that composition for a sliding member capable of forming a film can be obtained.
すなわち、第1の発明に係る摺動部材用組成物は、平均粒子径/平均粒子厚みで表されるアスペクト比が5〜100の板状であり、平均粒子径が15.0μm以下で、モース硬度が6以上の摩耗抑制材と、ポリアミドイミド樹脂とを含有し、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して摩耗抑制材を1〜80重量部含むことを特徴とする。 Namely, composition for sliding member according to the first invention, the aspect ratio represented by the average particle diameter / average particle thickness is 5 to 100 of the plate-like, the average particle size of below 15.0 .mu.m, Mohs and hardness of 6 or more wear suppressor contains a polyamideimide resin, characterized in that it comprises a wear control member 1 to 80 parts by weight per 100 parts by weight of polyamide-imide resin.

次に、第2の発明に係る摺動部材用組成物は、第1の発明に係る摺動部材用組成物であって、摩耗抑制材はアルミナ類であることを特徴とする。 Next, composition for sliding member according to the second invention is a composition for a sliding member according to the first invention, wear control member is characterized by a aluminas.

次に、第3の発明に係る摺動部材用組成物は、第1または2の発明に係る摺動部材用組成物であって、アルミナ類の平均粒子径が1.0μm以下であることを特徴とする。 Next, the composition for sliding member according to the third invention is a composition for a sliding member according to the first or second invention, the average particle diameter of the alumina compound is 1.0μm or less and features.

次に、第4の発明に係る摺動部材用組成物は、第2の発明に係る摺動部材用組成物であって、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対してアルミナ類を10〜50重量部含有することを特徴とする。 Next, composition for sliding member according to the fourth invention is a composition for a sliding member according to the second invention, 10 to 50 parts by weight of aluminas per 100 parts by weight of the polyamide-imide resin characterized in that it contains.

次に、第5の発明に係る摺動部材用組成物は、第1の発明から第4の発明のいずれかに係る摺動部材用組成物であって、ポリアミドイミド樹脂は、破断強度が100MPa以上で、且つ破断伸度が20%以上であることを特徴とする。 Next, composition for sliding member according to the fifth invention is a composition for a sliding member according to any one of the first to fourth inventions of the present invention, the polyamide-imide resin, breaking strength 100MPa or more, and elongation at break is equal to or less than 20%.

本発明によれば、上記したとおりの条件を満たす摩耗抑制材を組成物中に添加することにより、特に摩耗抑制材の粒子形状および粒子径によって、摺動部材用組成物を塗装、塗布などして得られる塗膜表面の摩擦係数をより低くできる。 According to the present invention, by adding a satisfying wear control materials as described above in the composition, in particular by the particle shape and particle size of the wear control member, the sliding member composition coating, and the like applied the friction coefficient of the coating film surface obtained Te may lower. また、この塗膜の表面が摩擦などによって摩耗した後も、塗膜の摩擦係数を低く抑えることができる。 Moreover, even after the surface of the coating film was abraded by friction, it is possible to reduce the friction coefficient of the coating film. さらに、第1発明の摺動部材用組成物では、特に、モース硬度6以上の摩耗抑制材がポリアミドイミド樹脂に添加されることにより、得られる塗膜の耐摩耗性および耐焼き付き性が向上されている。 Furthermore, the composition for a sliding member of the first invention, in particular, by the Mohs hardness of 6 or more wear control material is added to the polyamide-imide resin, wear resistance and seizure resistance of the resulting coating film is improved ing.
したがって、本発明では、低摩擦係数で且つ耐摩耗性と耐焼付き性に優れた塗膜を形成可能な摺動部材用組成物を提供することにより、摺動による摩擦トルクの低減や摺動部材の摩耗などを長期にわたって軽減できる塗膜を得ることができる。 Therefore, in the present invention, by providing a formable composition for sliding member coating film having excellent and abrasion resistance and seizing resistance with low friction coefficient, reducing or sliding members of the friction torque due to sliding it is possible to obtain a coating film wear, etc. can be reduced over a long period of.

以下に本発明を実施するための最良の形態を説明する。 The best mode for carrying out the present invention will be described below.
本実施例における摺動部材用組成物は、ポリアミドイミド樹脂と摩耗抑制材と固体潤滑剤とを含有する。 Composition for sliding member of this embodiment contains the polyamide-imide resin and wear control member and a solid lubricant. 以下、各構成について説明する。 Each of the components will be described below.

[摩耗抑制材] [Wear control material]
摩耗抑制材としては、モース硬度が6以上である種々の板状無機微粒子を用いることができる。 The wear control material, Mohs hardness can be used various plate-like inorganic fine particles is 6 or more. 例えば、酸化アルミニウムや水酸化アルミニウムやアルミナホワイトやシリカアルミナ等のアルミナ類,ジルコニア,炭化タングステン,炭化チタン,炭化ケイ素,二酸化チタン,酸化鉄,長石,軽石,正長石,イリジウム,石英,シリカ,酸化ベリリウム,酸化ジルコニウム,クロム,ボロンカーバイト,タングステンカーバイト,シリコーンカーバイト,ダイヤモンド等が挙げられる。 For example, alumina such as aluminum oxide or aluminum hydroxide, alumina white, silica-alumina, zirconia, tungsten carbide, titanium carbide, silicon carbide, titanium dioxide, iron oxide, feldspar, pumice, orthoclase, iridium, quartz, silica, oxide beryllium, zirconium oxide, chromium, boron carbide, tungsten carbide, silicone carbide, diamond and the like. これらは2種以上併用されていてもよく、また2種以上が複合化されたものや、何らかの表面処理、表面改質されたものでもよい。 These may be used in combination of two or more, and more than 2 species or those complexed, some surface treatment, or may be subjected to surface modification. モース硬度が6以上であると、摺動部材用組成物より得られる塗膜に良好な硬度を付与して耐摩耗性および耐焼き付き性を向上させることができる。 When Mohs hardness is 6 or more, it is possible to improve the wear resistance and seizure resistance and impart a good hardness to the coating film obtained from the composition for a sliding member. また、例えば、エンジンのピストンスカートの摺動面のように金属面と潤滑油の存在下で擦れる面に付与される膜を形成するための摺動部材用組成物では、モース硬度9のアルミナ類であると、良好な耐摩耗性、耐焼き付き性を付与でき、特に好ましい。 Further, for example, in the composition for a sliding member for forming a film applied to a surface rubbing in the presence of a metal surface and the lubricating oil as the sliding surface of the piston skirt of an engine, aluminas having a Mohs' hardness of 9 If it is, good abrasion resistance, seizure resistance can grant, particularly preferred.

摩耗抑制材の形状は、平均粒子径/平均粒子厚みで表されるアスペクト比が5〜100の扁平板状である。 The shape of wear control material, the aspect ratio represented by the average particle diameter / average particle thickness of flat plate-like 5-100. アスペクト比が5より低い摩耗抑制材では、その形状は球形に近づき、板状の摩耗抑制材に固有の効果が失われてしまう。 The aspect ratio is less than 5 wear control material, the shape is closer to spherical, it lost a unique effect on the plate-shaped wear control material. また、アスペクト比が100より高い摩耗抑制材では、平均粒子径に対して平均粒子厚みが薄くなり、塗料分散工程などで摩耗抑制材が割れたり、欠けたりする事がある。 Further, the aspect ratio is high abrasion suppression member than 100, the average grain thickness becomes thin relative to the average particle size, such as cracked wear suppression member in paint dispersion step, it is possible to or chipped. 好ましくは、摩耗抑制材のアスペクト比が5〜30である。 Preferably, the aspect ratio of the wear control material is 5-30. この範囲のアスペクト比を有する板状の摩耗抑制材であれば、厚みが薄く平滑面の大きい薄板状の形状となっており(尖った面が低減されているため)、硬度を保持するとともに、相手材への攻撃性を抑制することができる。 If a plate-shaped wear control member having an aspect ratio of this range, (since pointed surface is reduced) thickness has a large thin plate shape of thin smooth surface, it holds the hardness, it is possible to suppress the aggression of the mating material. このため、塗膜に形成された場合も、摩耗抑制材が有する硬度によって塗膜を補強する一方、その存在によって摩擦係数が増大することを良好に抑制することができる。 Therefore, even if it is formed in the coating film, while for reinforcing the coating film by hardness wear control member has, it is possible to satisfactorily suppress the coefficient of friction by the presence increases. あるいは、塗膜の摺動面の平滑性を向上させて摩擦係数の低下に寄与することができる、と考えられる。 Alternatively, it is possible to contribute to reduction of the friction coefficient by improving the smoothness of the sliding surface of the coating film, it is considered.

また、上記アスペクト比を有する板状の摩耗抑制材は、塗膜内に平行に配向して、形成された塗膜と相手材との鋭利な接触を低減させ、摩擦係数の増加の抑制が良好に図られると考えられる。 Further, the plate-shaped wear control material having the aspect ratio is oriented parallel to the coating film, reduce the sharp contact between the formed coating film and the counterpart material, good suppression of the increase of the friction coefficient It is considered to be achieved in. また、塗膜の膜面方向の膨張収縮を拘束するので、塗膜の内部応力が増加し難く、塗膜と基材との接着性に好影響を及ぼすと考えられる。 Furthermore, since constrains the expansion and contraction of the membrane surface direction of the coating film, the internal stress of the coating film is hardly increased, considered favorable influence on the adhesion between the coating and the substrate. さらに、塗膜の摩耗によって摩耗抑制材が露出した場合も、塗膜の膜面方向に平行に配向しているため、球状の摩耗抑制材に比して摩擦係数の増大が抑制される。 Furthermore, even if the wear control material by abrasion of the coating film is exposed, since the oriented parallel to the film surface direction of the coating film, increase of the friction coefficient is suppressed compared to the wear suppressor spherical.

ここで、アスペクト比は、平均粒子径/平均粒子厚みであり、以下の方法によって求められる値である。 Here, the aspect ratio is the average particle diameter / average particle thickness is a value obtained by the following method. 粒子の平均の厚み(平均粒子厚み)又は粒子の平均の粒子径(平均粒子径)は、摩耗抑制材を走査型電子顕微鏡観察により任意の10個の粒子を選定し、その厚み及び長径と短径を測定し、平均粒子厚みはその10個の算術平均、平均粒子径は(長径+短径)/2とし、10個の算術平均とした。 Particle size of the average of the average thickness (average particle thickness) or particles of a particle (average particle diameter), the wear suppression member selected any 10 particles by scanning electron microscopy, its thickness and major and minor diameter was measured, the mean grain thickness thereof of 10 arithmetic mean, average particle size and (longer diameter + shorter diameter) / 2, and a 10 arithmetic mean.

また、摩耗抑制材の平均粒子径は15.0μm以下である。 The average particle diameter of the wear control material is less than 15.0 .mu.m. 平均粒子径が15.0μmを超える大きさの摩耗抑制材では、塗膜表面からの摩耗抑制材の突出量が大きくなったり、摩擦係数の増大や相手材への攻撃性が高くなりやすい。 Average particle size is more than 15.0μm magnitude of wear control material, or increases the amount of projection of the abrasion suppression material from the coating surface tends to be high increase and aggression toward other materials of the friction coefficient. 好ましくは、平均粒子径が1.0μm以下であると、相手材への攻撃性が低く、且つ摩擦係数の低減の効果が良好に発揮される。 Preferably, the average particle diameter of the is 1.0μm or less, low aggressiveness to mating member, and the effect of reducing the friction coefficient is well exhibited.

また、摩耗抑制材は、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して1〜80重量部含まれる。 Also, wear control member includes 1 to 80 parts by weight per 100 parts by weight of the polyamide-imide resin. 摩耗抑制材が1重量部よりも少ないと、摩耗抑制材を添加することによる有意の効果が得られにくい。 When wear control material is less than 1 part by weight, hardly significant effect is obtained by adding a wear control material. また、摩耗抑制材が80重量部よりも多いと、相対的にバインダーであるポリアミドイミド樹脂の量が低下するため、基材との接着性が低下し、塗膜の剥離が起りやすくなる。 Further, when the wear control member is more than 80 parts by weight, the amount of the polyamide-imide resin is relatively binder is reduced, decreased adhesion to the substrate, it becomes easy to occur the peeling of the coating film.
好ましくは、摩耗抑制材の量は、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して10〜50重量部である。 Preferably, the amount of wear control material is 10 to 50 parts by weight per 100 parts by weight of the polyamide-imide resin. この範囲であれば、摩耗抑制材による摩擦係数の低減および耐摩耗性並びに耐焼き付き性の向上の効果を良好に発揮させることができる。 Within this range, it is possible to satisfactorily exhibit the effect of reducing and wear resistance and seizure resistance improvement in friction coefficient due to wear suppression member.

[ポリアミドイミド樹脂] [Polyamideimide resin]
ポリアミドイミド樹脂は、摺動部材用組成物で用いられる公知のポリアミドイミド樹脂を選択することができる。 Polyamideimide resin can be selected from known polyamide-imide resin used in the composition for a sliding member. ポリアミドイミド樹脂の機械的強度は、破断強度が100MPa以上で、且つ破断伸度が20%以上であることが好ましい。 The mechanical strength of the polyamide-imide resin is a breaking strength of more than 100 MPa, and elongation at break is preferably 20% or more.
破断強度が100MPa未満であると、形成される塗膜が相手材との摺動によって強度不足により破壊されてしまうことがある。 When the breaking strength is less than 100 MPa, the formed coating film is sometimes destroyed by insufficient strength by the sliding with the mating member. このため塗膜の耐摩耗性を確保しにくい。 Therefore difficult to ensure the wear resistance of the coating film.
破断伸度が20%未満であると、接触応力を分散して摩擦係数を低減する効果が不充分となる。 When the breaking elongation is less than 20%, the effect of reducing the friction coefficient distributed contact stress is insufficient.
更に好ましくは、破断強度が150MPaで、且つ破断伸度が50%以上のポリアミドイミド樹脂を用いる。 More preferably, the breaking strength at 150 MPa, and elongation at break using 50% or more of the polyamide-imide resin. この範囲の機械的強度を有するポリアミドイミド樹脂であれば、上述した摩耗抑制材との組み合わせによって、低摩擦係数で、且つ良好な耐摩耗性および耐焼き付き性を備える塗膜を形成可能な摺動部材用組成物とすることができ、特に耐摩耗性を向上させることができる。 If a polyamide-imide resin having a mechanical strength of this range, the combination of wear control member described above, a low friction coefficient, and good abrasion resistance and a coating film capable of forming slide having a seizure resistance can be a member composition, it can be particularly improved wear resistance.
なおポリアミドイミド樹脂の破断強度は500MPa以下であることが望ましい。 Incidentally breaking strength of the polyamide-imide resin is preferably not more than 500 MPa. これ以上の破断強度を有するポリアミドイミド樹脂は分子量が高く粘度が上昇するため、塗装の工数や費用が増大するからである。 The polyamide-imide resin having no more breaking strength for the molecular weight is high and the viscosity increases, because man-hours and cost of painting is increased.
またポリアミドイミド樹脂の破断伸度は、100%以下であることが望ましい。 The breaking elongation of the polyamide-imide resin is desirably 100% or less. これ以上の破断伸度を有するポリアミドイミド樹脂は塗膜の変形量が増大し基材との密着性が低下するからある。 This polyamide-imide resin having the above elongation at break is from adhesion to the substrate deformation of the coating is increased is reduced.

本発明に用いるポリアミドイミド樹脂の破断強度と本発明に用いるポリアミドイミド樹脂の破断伸度とはポリアミドイミド樹脂のフィルムにより測定する。 The elongation at break of the polyamide-imide resin used in the present invention and the breaking strength of the polyamide-imide resin used in the present invention is measured by a film of polyamide-imide resin. 本発明に用いるポリアミドイミド樹脂を二軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルム上に、乾燥後の厚みが20μmになるよう流延して、150℃で20時間乾燥する。 Biaxially oriented polyethylene terephthalate film of a polyamide-imide resin used in the present invention, the thickness after drying is cast so as to be 20 [mu] m, dried at 0.99 ° C. 20 hours. 次にポリエチレンテレフタレートフィルムからポリアミドイミドフィルムを剥がし取り、幅10mm、測定長40mmに調整して引っ張り試験機にて引っ張り試験を行う。 Then peeled off the polyamideimide film of polyethylene terephthalate film, performing a tensile test at a width 10 mm, tensile adjusted to measuring length 40mm tester. このときの引っ張り速度は20mm/min、測定温度は25℃である。 Pulling speed at this time 20 mm / min, measurement temperature was 25 ° C..

[固体潤滑剤] [Solid lubricant]
本実施例における「固体潤滑剤」として、公知の固体潤滑剤を使用することができる。 As "solid lubricant" in this embodiment, it is possible to use the known solid lubricant.
例えば固体潤滑剤として、ポリテトラフルオロチエチレン(PTFE),テトラフルオロエチレン-パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体,テトラフルオロエチレン-ヘキサフルオロフロピレン共重合体,テトラフルオロエチレン-エチレン共重合体,ポリビニリデンフルオライド及びポリクロロトリフルオロチレン等のフッ素化合物,二硫化モリブデン(MoS 2 )及び二硫化タングステン(WS 2 )等の硫化物,黒鉛(グラファイト),フッ化黒鉛,窒化硼素,マイカ等の層状鱗片状物質,鉛,亜鉛,銅等の軟質金属,メラミンシアヌレート等が挙げられる。 For example as a solid lubricant, polytetrafluoroethylene fluorothiazol ethylene (PTFE), tetrafluoroethylene - perfluoroalkyl vinyl ether copolymer, tetrafluoroethylene - hexafluoropropylene furo propylene copolymer, tetrafluoroethylene - ethylene copolymer, polyvinylidene fluoride and poly chlorotrifluoroethylene loti fluorine compound lens such as molybdenum disulfide (MoS 2) and sulfides such as tungsten disulfide (WS 2), graphite, fluorinated graphite, boron nitride, lamellar flake such as mica Jo material, lead, zinc, soft metal such as copper, melamine cyanurate, and the like.

また、固体潤滑剤は、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して5〜250重量部含まれる。 Also, the solid lubricant include from 5 to 250 parts by weight per 100 parts by weight of the polyamide-imide resin. 固体潤滑剤が5重量部よりも少ないと、摩擦係数の低減、耐摩耗性の効果が小さい。 When the solid lubricant is less than 5 parts by weight, the reduction of the friction coefficient is small the effect of the wear resistance. また固体潤滑剤が250重量部よりも多いと、相対的にバインダーであるポリアミドイミド樹脂が少なくなるために形成された塗膜が摩耗しやすくなり、また固体潤滑剤の保持力が減少して固体潤滑剤が形成された塗膜から脱落しやすくなって、優れた耐摩耗性を塗膜が有することができない。 Further, when the solid lubricant is more than 250 parts by weight, relatively binder is a polyamide-imide resin is less becomes a coating film which is formed due becomes easily worn, and the holding force of the solid lubricant is reduced solid it easier to fall off from the coating film lubricant is formed, it can not be included in the coating film excellent wear resistance.
好ましくは、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して固体潤滑剤が10〜150重量部である。 Preferably, the solid lubricant is 10 to 150 parts by weight per 100 parts by weight of the polyamide-imide resin. この範囲であれば、良好な低摩擦係数,耐摩耗性,耐焼付き性が得られる。 Within this range, good low coefficient of friction, wear resistance, seizure resistance is obtained.

なお、固体潤滑剤の平均粒子径は、15.0μm以下が好ましい。 The average particle size of the solid lubricant is preferably equal to or less than 15.0 .mu.m. 摺動部材の表面に形成される塗膜の膜厚が概ね5〜25μmであることを考慮すると、塗膜の膜厚の厚さに応じて、この範囲にするのが好ましい。 Considering that the thickness of the coating film formed on the surface of the sliding member is generally 5 to 25 [mu] m, depending on the film thickness the thickness of the coating film, preferably in this range. 固体潤滑剤の最大粒子径が塗膜の膜厚と比較して大きいと固体潤滑剤が塗膜から脱落しやすい。 Large and solid lubricant maximum particle size of the solid lubricant as compared to the thickness of the coating film tends to fall off from the coating film.

また本発明において上記の成分の他、一般的な添加剤により塗膜の性質を改質することができる。 The addition to the above components in the present invention, by a general additives capable of modifying the properties of the coating. この添加剤としては、摩耗抑制剤や固体潤滑剤の分散を助ける分散剤、接着性や摩耗抑制剤への親和性の向上や接着性向上を補助するシランカップリング剤、表面張力をコントロールするレベリング剤や界面活性剤、チクソトロピック特性をコントロールする増粘剤などが挙げられる。 As the additive, a dispersing agent to aid in the dispersion of the wear inhibitor and a solid lubricant, adhesion and affinity improved and the adhesion enhancing aid silane coupling agent to wear inhibitors, leveling to control the surface tension agent or a surfactant, and a thickener to control the thixotropic properties.

[塗装方法] [Coating method]
塗装方法は、公知の塗装方法を採用することができる。 Coating method may be a known coating method.
先ずポリアミドイミド樹脂を有機溶剤を用いて溶解する。 First dissolving polyamide-imide resin by using an organic solvent. 有機溶剤は、ポリアミドイミド樹脂を溶解することができる有機溶媒であれば特に制限なく用いることができる。 The organic solvent may be used without particular limitation as long as it is an organic solvent capable of dissolving the polyamide-imide resin.
例えばNMP(N−メチル−2−ピロリドン)を用いることができる。 For example it is possible to use NMP (N-methyl-2-pyrrolidone). また、NMPにキシレン等の芳香族系溶剤や、メチルエチルケトン等のケトン系溶剤、酢酸エチル等のエステル系溶剤を加えた混合溶剤を用いることができる。 Further, it is possible to use an aromatic solvent such as xylene to NMP, ketone solvents such as methyl ethyl ketone, a mixed solvent obtained by adding an ester solvent such as ethyl acetate.
次に、ポリアミドイミド樹脂を溶解した溶液に固体潤滑剤及び摩耗抑制材を加え、ボールミル等で固体潤滑剤及び摩耗抑制材を適切な時間分散させて本実施例の摺動部材用組成物を調整することができる。 Next, polyamide-imide resin solution in the solid lubricant and wear control material was dissolved was added, adjusting the composition for sliding member of this embodiment the solid lubricant and wear control material dispersed appropriate time with a ball mill or the like can do.

このようにして調整した本実施例の摺動部材用組成物を摺動部材の摺動面に塗付する。 Thus to sliding member composition of the present embodiment was adjusted to with paint on the sliding surface of the sliding member. 摺動部材は、自動車用の摺動部材,OA機器用の摺動部材,弱電機器用の摺動部材など公知の摺動部材用組成物によって塗膜が施される部材である。 The sliding member is a member sliding member for an automobile, a sliding member for OA equipment, coating film by a known composition for sliding member, such as a sliding member for light electrical appliances are subjected. また、本実施例の摺動部材用組成物を塗付できる摺動部材又は摺動面の材質は、特に限定されず、アルミニウムや鉄やなどの金属,合金,ゴム,プラスチック,エラストマーなどがある。 The material of the sliding member or sliding surface of the sliding member composition can with a coating of the present embodiment is not particularly limited, and metals such as aluminum, iron or an alloy, rubber, plastics, elastomers, etc. are . 摺動部材用組成物の塗付には各種の塗装器具を使用できる。 Various coating device can be used to with paint of composition for sliding member. 塗装器具としては、刷毛,ローラー,ロールコーター,エアースプレー,エアレススプレー,静電塗装機,浸漬塗装機,電着塗装機,スクリーン印刷機,パット印刷機,グラビアコーターなどがある。 The painting tool, brush, roller, roll coater, air spray, airless spray, electrostatic coating machine, dip coater, electro-deposition coating machine, screen printing machine, pad printing machine, there is a gravure coater.
摺動部材用組成物を塗布後、ポリアミドイミド樹脂を乾燥、硬化させることができる温度で焼成して塗膜を形成する。 After applying the composition for a sliding member, drying the polyamide-imide resin, and fired at a temperature which can be cured to form a coating film. なお焼成温度は特に限定しないが、一般的には、常温から350℃の範囲の焼成温度で5〜180分間焼成する。 Note baking temperature is not particularly limited, but generally, at a firing temperature in the range of 350 ° C. from room temperature to firing 5 to 180 minutes. また焼成後の塗膜の膜厚は特に限定しないが、一般的には1〜50μmであり、好ましくは5〜25μmである。 The thickness of the coating film after baking is not particularly limited, is generally a 1 to 50 [mu] m, preferably 5 to 25 [mu] m.

なお、摺動部材の摺動面には、必要に応じて、アルカリ脱脂や溶剤脱脂などの予備処理,ショットブラスト,エッチング,化成処理を施しておいてもよい。 Note that the sliding surface of the sliding member, if necessary, pre-treatment such as alkali degreasing or solvent degreasing, shot blasting, etching, may be subjected to a chemical conversion treatment.
また、アンダーコートやプレコートを施した摺動部材の摺動面にも本実施例の摺動部材用組成物を塗付できる。 Further, it w coating a composition for a sliding member of this embodiment is also the sliding surface of the sliding member subjected to undercoat or precoat.

[試験例] [Test Example]
以下、実施例により具体的に説明する。 It will be specifically described below by examples. 実施例1〜実施例5および比較例1〜比較例4の摺動部材用組成物に含まれる構成要素の組成を[表1]に示す。 The composition of the components included in the composition for a sliding member of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 to 4 shown in Table 1. また試験結果を、後述の[表2]〜[表4]に示す。 The addition test results are shown in below Table 2 - Table 4. なお、本試験例は、本発明を拘束するものではない。 The example of these studies is not binding on the present invention.
各実施例および比較例で配合した材料は以下の通りである。 Materials blended in the Examples and Comparative Examples are as follows.
先ず、実施例1〜4および比較例1〜4のポリアミドイミド樹脂として、破断強度150MPaで破断伸度88%のポリアミドイミド樹脂を用いた。 First, as the polyamide-imide resins of Examples 1-4 and Comparative Examples 1-4 were used elongation at break 88% of the polyamide-imide resin in the breaking strength 150 MPa. また実施例5のポリアミドイミド樹脂として、破断強度88MPaで破断伸度17%のポリアミドイミド樹脂を用いた。 As the polyamide-imide resin of Example 5, using a breaking elongation of 17% polyamide-imide resin in the breaking strength 88 MPa.
次に、実施例1〜3,5の摩耗抑制材として、平均粒子径0.6μmの板状アルミナ(製品名:YFA00610、製造者名:キンセイマテック、アスペクト比:5〜15)を用いた。 Then, as the wear control material of Example 1 to 3 and 5, plate-like alumina having an average particle diameter of 0.6 .mu.m (product name: YFA00610, manufacturer's name: KINSEI MATEC, aspect ratio: 5 to 15) was used. また実施例4の摩耗抑制材として、平均粒子径2.5μmの板状アルミナ(製品名:YFA02025、製造者名:キンセイマテック、アスペクト比:20〜30)を用いた。 As wear control material of Example 4, the plate-like alumina having an average particle diameter of 2.5 [mu] m (product name: YFA02025, manufacturer's name: KINSEI MATEC, aspect ratio: 20 to 30) was used. また比較例2の摩耗抑制材として、平均粒子径0.4μmの球状アルミナを用いた。 As wear control material of Comparative Example 2 was used spherical alumina having an average particle diameter of 0.4 .mu.m. また比較例3の摩耗抑制材として、平均粒子径5μmの鱗片状雲母を用いた。 As wear control material of Comparative Example 3 was used scaly mica having an average particle diameter of 5 [mu] m. また比較例4の摩耗抑制材として、平均粒子径0.4μmの球状ニッケルを用いた。 As wear control material of Comparative Example 4 was used spherical nickel having an average particle diameter of 0.4 .mu.m.
次に、実施例1〜5および比較例1〜4の固体潤滑剤として、平均粒子径0.3μmのPTFEを用いた。 Then, as the solid lubricant of Examples 1-5 and Comparative Examples 1-4 were used PTFE having an average particle diameter of 0.3 [mu] m.
次に、(臨界荷重の測定法)の比較例の一つとして比較例5(表1には記載せず。)を用いた。 Next, using the comparative examples as a comparative example of (critical measure of load) 5 (not described in Table 1.). 比較例5は、破断強度88MPaで破断伸度17%のポリアミドイミド樹脂100重量部に対してPTFE(平均粒子径0.3μm)5重量部と二硫化モリブデン50重量部とグラファイト14重量部とを含有する摺動部材用組成物とした。 Comparative Example 5, and PTFE (average particle size 0.3 [mu] m) 5 parts by weight of molybdenum disulfide 50 parts by weight of graphite 14 parts by weight per 100 parts by weight breaking elongation of 17% polyamide-imide resin in the breaking strength 88MPa and a sliding member composition comprising.

摩擦係数と焼き付き荷重と摩耗量の測定法について順に説明する。 It will be described in order with the coefficient of friction seizing the load wear amount measuring method.
(摩擦係数の測定法)本実施例では、図1に示すスラスト試験機1(オリエンテック社製)を用いて摩擦係数の測定試験を行った。 In this embodiment (Measurement of friction coefficient) was measured test of the coefficient of friction with the thrust tester 1 shown in FIG. 1 (manufactured by Orientec Co.).
試験板16として、板形状の部材(t3×30×30mm,材質AC8A,粗さRz=1μm)を用いた。 As the test plate 16, using a plate-shaped member (t3 × 30 × 30mm, material AC8A, roughness Rz = 1 [mu] m) a. 試験板16の図1で見て上面(第一摺動面14)には、前処理として溶剤脱脂を施した。 On the upper surface as viewed in FIG. 1 of the test plate 16 (first sliding surface 14) was subjected to solvent degreasing as a pretreatment.
この第一摺動面14に、各実施例と各比較例の摺動部材用組成物をスプレーで塗付し、乾燥(180℃,90分)させて塗膜を形成した。 This first sliding surface 14, the sliding member composition of each Example and each Comparative Example given coating by spray drying (180 ° C., 90 minutes) to form a are allowed to coating. 塗膜の膜厚は10μmとした。 The thickness of the coating film was 10 [mu] m.

また、第一相手材12として、中空円筒形状の部材(外径φ25.6mm,内径φ20mm,材質FC250,粗さRz=1μm)を用いた。 Further, as the first mating member 12, a hollow cylindrical member (outside diameter Fai25.6Mm, an inner diameter of 20 mm in diameter, material FC250, roughness Rz = 1 [mu] m) was used. この第一相手材12を、塗膜が塗付された第一摺動面14上に配置した。 The first mating member 12, and disposed on the first sliding surface 14 of the coating film is attached coating. この状態で、図1の矢印18方向に試験板16を回転(回転速度72m/min)させた。 In this state, the test plate 16 in the arrow 18 direction in FIG. 1 is rotated (speed 72m / min).
そして、馴らし回転(245Nの押付け荷重を10分間かける)の後、図1の矢印10方向から押付け荷重を第一相手材12にかけて、一定の周期(245N/2min)で押し付け荷重を上昇させていった。 After the rotation (applying a pressing load of 245 N 10 minutes) break-the pressing load from the arrow 10 direction of Fig. 1 over the first mating member 12, go to increase the pressing load in a constant cycle (245 N / 2min) It was. そして、押付け荷重245N,980N,2940N,4900N時における摩擦係数を測定した。 The pressing load 245 N, 980 N, 2940 N, the friction coefficient at the time of 4900N was measured.
なお、上記試験は、潤滑油(鉱油;5W−30)の潤滑下で行った。 The above test is a lubricating oil (mineral oil; 5W-30) was performed under lubrication of. 潤滑油の油温は80℃とした。 Oil temperature of the lubricating oil was 80 ° C..

(焼付き荷重の測定法)上述のスラスト試験機1(オリエンテック社製)を用いて、摩擦試験の条件と同じ条件で作成した第一摺動面14に対して、同様に第一相手材12を配置して、同様の条件で押し付け荷重を上昇させながら試験板16を回転させた。 (Measurement of seizure load) by using the above-described thrust tester 1 (manufactured by Orientec Co.), relative to the first sliding surface 14, which had been prepared under the same conditions as those friction test, likewise the first mating member by placing 12, rotates the test plate 16 with increasing load pressing under the same conditions. 第一摺動面14の第一相手材12に対する摩擦係数が0.10を超えたときを「焼付きが発生した時」として、そのときの荷重を焼付け荷重として測定した。 When the coefficient of friction with respect to the first mating member 12 of the first sliding surface 14 is greater than 0.10 as "When seizure occurred," to measure the load at that time as seizure load.

(摩耗量の測定法)本実施例においては、図2に示すブロックオンリング試験機2(FALEX LFW−1,FALEX CORPORATION製)を用いて摩耗量の測定試験を行った。 In this embodiment (method of measuring wear amount) was measured test amount of wear using a block-on-ring test machine 2 shown in FIG. 2 (FALEX LFW-1, manufactured by FALEX CORPORATION).
試験材22として、ブロック状の部材(6×16×10mm,材質AC8A,粗さRz=1μm)を用いた。 As a test material 22, block-shaped member (6 × 16 × 10mm, material AC8A, roughness Rz = 1 [mu] m) was used. 試験材22の図2で見て下面(第二摺動面24)には、前処理として溶剤脱脂を施した。 The lower surface as viewed in FIG. 2 of the test material 22 to the (second sliding surface 24) was subjected to solvent degreasing as a pretreatment. この第二摺動面24に、各実施例と各比較例の摺動部材用組成物をスプレーで塗付したのち乾燥(180℃,90分)させて塗膜を形成した。 In the second sliding surface 24, drying After the composition for a sliding member of each Example and each Comparative Example given coating with a spray (180 ° C., 90 minutes) to form a are allowed to coating. 塗膜の膜厚は10μmとした。 The thickness of the coating film was 10 [mu] m.

また、第二相手材26として、リング形状の部材(外径φ35mm,厚み8mm,材質FC250(ねずみ鋳鉄),粗さRz=1μm)を用いた。 Further, as the second mating member 26, ring-shaped member (outer diameter 35mm, thickness 8 mm, the material FC250 (gray cast iron), the roughness Rz = 1 [mu] m) was used. この第二相手材26を第二摺動面24に当接させた。 The second mating member 26 is brought into contact with the second sliding surface 24. この状態で、図2の矢印28方向に第二相手材26を回転(回転速度5m/min)させていき、図2の矢印20方向から押付け荷重(55N)を試験材22にかけた。 In this state, will the second mating member 26 is rotated (rotational speed 5 m / min) in the arrow 28 direction in FIG. 2, was subjected to the test material 22 to the load (55N) pressing the arrow 20 direction in FIG. 試験開始から5分経過した時の塗膜の摩耗量(μm)を測定した。 The wear amount of the coating film when five minutes have passed since the start of the test the ([mu] m) was measured.
なお、上記試験は、潤滑油(鉱油;5W−30)の潤滑下で行った。 The above test is a lubricating oil (mineral oil; 5W-30) was performed under lubrication of. 潤滑油の油温は80℃とした。 Oil temperature of the lubricating oil was 80 ° C..

(臨界荷重の測定法)本実施例においては、荷重変動型摩擦摩耗試験機(新東科学社製)を用いて臨界荷重の測定を行った。 In this example (Measurement of critical load) was measured for critical load using load variation type frictional wear testing machine (manufactured by Shinto Scientific Co., Ltd.).
荷重変動型摩擦摩耗試験機(図示しない。)は、板状の試験片鋼板(SPCC)と相手材鋼球(径寸法1/8インチ,材質SUJ−2)とからなる。 Load change type frictional wear testing machine (not shown.) Is composed of a plate-shaped specimen steel plate (SPCC) mating member steel ball (the diameter 1/8 inch, Material SUJ-2).
試験片鋼板の一面に実施例1および比較例2,3,5,6の組成物を塗布して180℃で90分間乾燥させ、厚さ10μmの塗膜を形成して摺動面とした。 The composition of Example 1 and Comparative Examples 2, 3, 5 and 6 on one surface of the specimen steel sheet was coated and dried 90 min at 180 ° C., and the sliding surface to form a coating film having a thickness of 10 [mu] m. この摺動面に相手材鋼球を押し付けた状態で、試験片鋼板を往復摺動(速度15mm/sec)、(耐久回数200サイクル)させた。 This sliding surface is pressed against the counterpart material a steel ball, a test piece steel reciprocation (speed 15 mm / sec), it was (endurance 200 cycles). 相手材鋼球を摺動面に押し付ける際の荷重を変動(0gf〜1000gf)させ、試験片鋼板の素地である鋼材に相手材鋼球が達したときの荷重を「臨界荷重(gf)」として読み取った。 The load at the time of pressing the mating material steel ball on the sliding surface is varied (0gf~1000gf), the load when the mating material steel ball reaches the steel is a base material of the specimen steel plates as "critical load (gf)" read.
なお、上記試験は、潤滑油(鉱油;5W−30)の潤滑下で行った。 The above test is a lubricating oil (mineral oil; 5W-30) was performed under lubrication of. 潤滑油の油温は80℃とした。 Oil temperature of the lubricating oil was 80 ° C..

[考察] [Discussion]
先ず、実施例1〜5と比較例1〜4における摩擦係数について[表2]と[表3]に基づいて比較する。 First, the friction coefficient in Comparative Examples 1-4 and Examples 1-5 compared based on Table 2 and Table 3.
まず、実施例1〜5の摩擦係数は、比較例2の摩擦係数よりも低かった。 First, the friction coefficient of Examples 1 to 5 was lower than the friction coefficient of Comparative Example 2. これにより偏平な板状のアルミナが添加された塗膜は、球状のアルミナが添加された塗膜よりも摩擦係数が低いことが分かった。 Thus the coating film flat plate-like alumina was added was found to be lower coefficient of friction than the coating spherical alumina was added.
また、実施例1〜3の摩擦係数は、押付け荷重980N〜4900Nでは、実施例4の摩擦係数よりも低かった。 Further, the friction coefficient of the Examples 1-3, the thrust load 980N~4900N, was lower than the friction coefficient of Example 4. 実施例4の摩擦係数は、押付け荷重2940Nで0.02を超えていた。 Friction coefficient of Example 4 was greater than 0.02 in pressing load 2940 N. 一方、実施例1〜3の摩擦係数は、押付け荷重980N〜4900Nで0.02を超えることはなかった。 On the other hand, the friction coefficient of Examples 1 to 3 did not exceed 0.02 in pressing load 980N~4900N. このことから、平均粒子径が0.6μmのアルミナを添加した組成物により得られる塗膜は、平均粒子径が2.5μmのアルミナを添加した組成物から得られる塗膜よりも摩擦係数が更に小さくなることがわかった。 Therefore, the coating having an average particle diameter obtained by the compositions with the addition of 0.6μm alumina, coefficient of friction than coating film obtained from the composition having an average particle size was added 2.5μm alumina further It was found to be smaller.

実施例1の摩擦係数は、押付け荷重245N〜4900Nの範囲では、実施例2及び実施例3の摩擦係数よりも低かった。 Friction coefficient of Example 1, the range of the pressing load 245N~4900N, was lower than the friction coefficient of Example 2 and Example 3. このことから、ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して、平均粒子径0.6μm、モース硬度9の板状アルミナを30重量部添加することが、摩擦係数低減の上でより好ましいことが明らかとなった。 Therefore, it per 100 parts by weight of the polyamide-imide resin, the average particle diameter of 0.6 .mu.m, be added 30 parts by weight of plate-like alumina having a Mohs' hardness of 9, clear that more preferable over the reduction of friction coefficient It was.

また、実施例5の摩擦係数は、押付け荷重が4900Nで0.02を超えた。 Further, the friction coefficient of Example 5, the pressing load exceeds 0.02 at 4900 N. 一方、実施例1の摩擦係数は上述の通り、押付け荷重245N〜4900Nの範囲では、実施例1〜3の摩擦係数は0.02を超えることはなかった。 Meanwhile, the friction coefficient of Example 1 as described above, the range of the pressing load 245N~4900N, the friction coefficient of Examples 1 to 3 did not exceed 0.02. これにより機械的強度の高いポリアミドイミド樹脂を添加した塗膜では、その摩擦係数が更に低減することがわかった。 Thus the coating film added with a high polyamideimide resin mechanical strength, coefficient of friction was found to be further reduced.

次に、摩耗量について検討すると、実施例1〜5の摩耗量は、比較例1の摩耗量よりも少なかった。 Next, consider the wear amount, the wear amount of Example 1-5 was less than the wear amount of the comparative example 1. また、実施例1〜5の摩耗量は、モース硬度5以下の雲母やニッケルが添加された比較例3,4の摩耗量よりも少なかった。 Further, the wear amount of Example 1-5 was less than the wear amount of the comparative examples 3 and 4 Mohs hardness of 5 or less mica and nickel is added. 一方、球状アルミナ(モース硬度9)の摩耗抑制材を含有する比較例2は、同等の摩耗量であり、実施例1〜5は、比較例に比して摩擦係数が低減されていても、良好な耐摩耗性を有することが明らかとなった。 On the other hand, Comparative Example 2 containing wear inhibiting material spherical alumina (Mohs hardness: 9) is the equivalent amount of wear, Examples 1 to 5, be friction coefficient reduced as compared with the comparative example, to have good wear resistance revealed. 特に、実施例1は、摩擦係数が低いにもかかわらず摩耗量も小さく、モース硬度9の板状アルミナを30重量部添加することが、摩擦係数低減および耐摩耗性の向上の両面でより好ましいことが明らかとなった。 In particular, Example 1 has a low friction coefficient even though the wear amount is small, it is added 30 parts by weight of plate-like alumina having a Mohs' hardness of 9, preferably more in both antifriction and wear resistance improvement of it became clear.

次に、耐焼き付き性について検討すると、押付け荷重245N〜4900Nの範囲では、実施例1〜5の塗膜に焼付きは発生しなかったが、押付け荷重4900Nで、比較例1,3,4の塗膜に焼付が発生した。 Next, consider the seizure resistance, the range of the pressing load 245N~4900N, but seizure was generated in the coating films of Examples 1-5, by pressing load 4900 N, the comparative examples 1, 3 and 4 baking occurs on the coating film. これによりモース硬度9のアルミナが添加された組成物より得られる塗膜は、モース硬度5以下の雲母やニッケルが添加された組成物より成る塗膜よりも耐焼付き性が高いことがわかった。 Thus coating film obtained from the composition of alumina was added a Mohs hardness 9, was found to have high seizure resistance than the coating film composed of the composition having a Mohs hardness of 5 or less mica and nickel is added.
さらに、臨界荷重について検討すると、実施例1の臨界荷重は、各比較例2,3,4,5の臨界荷重よりも大きかった。 Furthermore, considering the critical load, a critical load of Example 1 was greater than the critical load of the Comparative Examples 2, 3, 4, 5. このことから実施例1の塗膜は、他の比較例の塗膜よりも耐荷重性に優れることがわかった。 Coating of Example 1 from this that has been found to be excellent in load bearing properties than the coating film of another comparative example. 特に、板状アルミナを含有する実施例1は、球状アルミナを含有する比較例2に比しても強度が高く破れにくいことが明らかとなった。 In particular, Example 1 containing tabular alumina, strength as compared with Comparative Example 2 containing spherical alumina that is hard to break higher revealed.

スラスト試験機の概略図である。 It is a schematic view of a thrust tester. ブロックオンリング試験機の概略図である。 It is a schematic diagram of a block-on-ring test machine.

符号の説明 DESCRIPTION OF SYMBOLS

1 スラスト試験機2 ブロックオンリング試験機12 第一相手材14 第一摺動面16 試験板22 試験材24 第二摺動面26 第二相手材 1 Thrust tester 2 block-on-ring test machine 12 first mating member 14 first sliding surface 16 Test plates 22 test material 24 second sliding surface 26 second mating member

Claims (5)

  1. 平均粒子径/平均粒子厚みで表されるアスペクト比が5〜100の板状であり、平均粒子径が15.0μm以下で、モース硬度が6以上である摩耗抑制材と、 The average particle diameter / average aspect ratio represented by the grain thickness is 5 to 100 of the plate, the average particle size of 15.0μm or less, and wear control member is Mohs hardness of 6 or higher,
    ポリアミドイミド樹脂とを含有し、 Containing polyamide-imide resin,
    前記ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して前記摩耗抑制材を1〜80重量部含むことを特徴とする摺動部材用組成物。 Composition for sliding member which comprises 1 to 80 parts by weight of the wear control member relative to the polyamide-imide resin 100 parts by weight.
  2. 請求項1に記載の摺動部材用組成物であって、 A composition for a sliding member according to claim 1,
    前記摩耗抑制材はアルミナ類であることを特徴とする摺動部材用組成物。 Composition for sliding member, wherein the wear control material is aluminas.
  3. 請求項1または2に記載の摺動部材用組成物であって、 A composition for a sliding member according to claim 1 or 2,
    前記摩耗抑制材の平均粒子径が1.0μm以下であることを特徴とする摺動部材用組成物。 Composition for sliding member, wherein the average particle diameter of the wear control material is 1.0μm or less.
  4. 請求項2に記載の摺動部材用組成物であって、 A composition for a sliding member according to claim 2,
    前記ポリアミドイミド樹脂100重量部に対して前記アルミナ類を10〜50重量部含有することを特徴とする摺動部材用組成物。 Composition for sliding member, characterized in that it contains 10 to 50 parts by weight of the aluminas to the polyamide-imide resin 100 parts by weight.
  5. 請求項1から請求項4のいずれかに記載の摺動部材用組成物であって、 A composition for a sliding member according to any one of claims 1 to claim 4,
    前記ポリアミドイミド樹脂は、破断強度が100Mpa以上で、且つ破断伸度が20%以上であることを特徴とする摺動部材用組成物。 The polyamide-imide resin is a breaking strength of more than 100 Mpa, and composition for sliding member which elongation at break is equal to or less than 20%.



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