JP2005050754A - Discharge lamp lighting device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ランプ寿命を長くさせるために必要なランプ毎で異なる適正なフィラメントの予熱電流を設定できる放電灯点灯装置に関するものである。 The present invention relates to a discharge lamp lighting device capable of setting an appropriate filament preheating current which is different for each lamp necessary for extending the lamp life.
商用交流電圧を整流平滑して直流電圧に変換し、この直流電圧をスイッチング回路で高周波電圧に変換し、この高周波電圧を、LC共振回路を備えた放電灯に供給する放電灯点灯装置が知られている。図3はこのような放電灯点灯装置を示す回路図である。図3の回路では、交流電源1の電圧を整流回路2で整流し、その整流電圧をインダクタ3と平滑用コンデンサ4からなる平滑回路で平滑して、平滑コンデンサ4の両端から直流電圧を出力するように構成されている。
A discharge lamp lighting device is known in which commercial AC voltage is rectified and smoothed and converted to DC voltage, this DC voltage is converted into a high-frequency voltage by a switching circuit, and this high-frequency voltage is supplied to a discharge lamp equipped with an LC resonance circuit. ing. FIG. 3 is a circuit diagram showing such a discharge lamp lighting device. In the circuit of FIG. 3, the voltage of the
平滑コンデンサ4の両端の端子s、tには、制御回路6で形成される制御信号Sa,Sbにより交互にオン・オフ動作するスイッチング素子Q1及びQ2が直列に接続されて、直流電圧を高周波電圧に変換するスイッチング回路が形成されている。このスイッチング回路は、スイッチング素子Q1及びQ2からなるハーフブリッジのインバータとして機能している。
Switching elements Q1 and Q2 that are alternately turned on and off by control signals Sa and Sb formed by the
平滑コンデンサ4の一方の端子tと、スイッチング素子Q1及びQ2の接続点rから放電灯5の点灯回路に出力電圧V1が供給される。D1及びD2は、スイッチング素子Q1及びQ2に逆並列接続されているダイオードである。図3の回路では、スイッチング素子Q1及びQ2としてバイポーラトランジスタを用いているが、スイッチング素子Q1及びQ2がMOSFETである場合には、ドレイン・ソース間に内蔵された逆方向ダイオードをダイオードD1及びD2として用いることができる。
The output voltage V1 is supplied to the lighting circuit of the
図4は、スイッチング回路の出力電圧V1を示す波形図である。図4において、縦軸は電圧(V)を、横軸は時間(t)を表している。時刻taでスイッチング素子Q1をオン、スイッチング素子Q2をオフにする。また、時刻tbでスイッチング素子Q2をオン、スイッチング素子Q1をオフにする。さらに、時刻tcで再度スイッチング素子Q1をオン、スイッチング素子Q2をオフにする。 FIG. 4 is a waveform diagram showing the output voltage V1 of the switching circuit. In FIG. 4, the vertical axis represents voltage (V) and the horizontal axis represents time (t). At time ta, switching element Q1 is turned on and switching element Q2 is turned off. At time tb, switching element Q2 is turned on and switching element Q1 is turned off. Further, at time tc, the switching element Q1 is turned on again and the switching element Q2 is turned off.
Taは時刻ta〜tb間のスイッチング素子Q1がオンの時間、Tbは時刻tb〜tc間のスイッチング素子Q2がオンの時間で、T=Ta+Tbは周期を示している。すなわち、スイッチング回路の出力電圧V1(放電灯5の電源電圧)は、周期Tの矩形波状の高周波電圧であり、スイッチング素子Q1、Q2のオン・オフ周期Tを制御することにより、任意の周波数の高周波電圧が放電灯5に供給される。
Ta is a time during which the switching element Q1 is turned on from time ta to tb, Tb is a time during which the switching element Q2 is turned on from time tb to tc, and T = Ta + Tb represents a cycle. That is, the output voltage V1 of the switching circuit (the power supply voltage of the discharge lamp 5) is a rectangular wave-shaped high-frequency voltage having a period T. By controlling the on / off period T of the switching elements Q1 and Q2, an arbitrary frequency can be obtained. A high frequency voltage is supplied to the
放電灯5の点灯回路は、放電灯5と直列に接続される限流用インダクタL1のインダクタンスと、予熱用コンデンサC1の容量(キャパシタンス)によりLC共振回路を形成し、共振条件により高電圧を発生する。すなわち、限流用インダクタL1と予熱用コンデンサC1は、高電圧を放電灯5のフィラメントF1、F2間に印加する高電圧発生部として機能している。C2はカップリングコンデンサである。
The lighting circuit of the
放電灯5の始動時に、スイッチング素子Q1およびQ2を前記制御信号Sa、Sbにより交互にオン、オフすると、スイッチング素子Q1およびQ2で形成されるスイッチング回路からは、出力電流Ioが放電灯5に供給される。出力電流Ioは、限流用インダクタL1、放電灯5のフィラメントF1、予熱用コンデンサC1、放電灯5のフィラメントF2、カップリングコンデンサC2の経路で流れて、フィラメントF1、F2を加熱する。この場合には、予熱用コンデンサC1に流れる電流がフィラメント電流Ifに相当している。
When the switching elements Q1 and Q2 are alternately turned on and off by the control signals Sa and Sb when the
限流用インダクタL1のインダクタンスと予熱用コンデンサC1の容量(キャパシタンス)を適宜選定しておくことにより、適宜の共振電圧が発生して放電灯5のフィラメントF1、F2が加熱されて高温になると、フィラメントF1、F2から熱電子が放出され、放電灯5は放電を開始してフィラメントF1、F2間にランプ電流Iaが流れる。
By appropriately selecting the inductance of the current limiting inductor L1 and the capacitance (capacitance) of the preheating capacitor C1, when the appropriate resonance voltage is generated and the filaments F1 and F2 of the
なお、図3の回路においては、フィラメントF1、F2間に高電圧を印加するだけでも放電灯5は点灯する。しかしながら、その場合にはフィラメントF1、F2に過大なストレスが加わり、フィラメントF1、F2を破損して放電灯5の寿命が短くなる。このため、上記のようにフィラメント電流IfによりフィラメントF1、F2を予熱して、放電灯5の寿命短縮を防止している。
In the circuit of FIG. 3, the
図2は、放電灯点灯装置の他の例を示す回路図である。図2において、放電灯5の点灯回路には、限流用インダクタL1の二次側巻線L2a、L2bを設けている。前記二次側巻線L2aは、コンデンサCaを介して放電灯5のフィラメントF1と接続される。また、二次側巻線L2bは、コンデンサCbを介して放電灯5のフィラメントF2と接続される。前記二次側巻線L2a、コンデンサCa、放電灯5のフィラメントF1は予熱回路7aを構成し、二次側巻線L2b、コンデンサCb、放電灯5のフィラメントF2は予熱回路7bを構成する。
FIG. 2 is a circuit diagram showing another example of a discharge lamp lighting device. In FIG. 2, the lighting circuit of the
放電灯5の始動時に、スイッチング素子Q1及びQ2を前記制御信号Sa、Sbにより交互にオン、オフすると、スイッチング回路からは出力電流Ioが放電灯5に供給される。このときの出力電流Ioは、限流用インダクタL1、共振用コンデンサC1、カップリングコンデンサC2の経路で流れ、図3と同様に高電圧の共振電圧が放電灯5のフィラメントF1、F2間に印加される。
When the
同様に、限流用インダクタL1に出力電流Ioが流れることにより、限流用インダクタL1の二次側巻線L2aに二次電圧が誘起されて、二次側巻線L2a、コンデンサCa、フィラメントF1、二次側巻線L2aの経路でフィラメント電流Ifaが流れ、フィラメントF1を加熱する。 Similarly, when the output current Io flows through the current limiting inductor L1, a secondary voltage is induced in the secondary winding L2a of the current limiting inductor L1, and the secondary winding L2a, the capacitor Ca, the filament F1, A filament current Ifa flows through the path of the secondary winding L2a to heat the filament F1.
同様に、限流用インダクタL1の二次側巻線L2bに二次電圧が誘起されて、二次側巻線L2b、コンデンサCb、フィラメントF2、二次側巻線L2bの経路でフィラメント電流Ifbが流れ、フィラメントF2を加熱する。 Similarly, a secondary voltage is induced in the secondary winding L2b of the current limiting inductor L1, and the filament current Ifb flows through the path of the secondary winding L2b, the capacitor Cb, the filament F2, and the secondary winding L2b. The filament F2 is heated.
図2の回路においてもフィラメントF1、F2が高温になると、フィラメントから熱電子が放出され、放電灯5は放電を開始してフィラメントF1、F2間にランプ電流Iaが流れる。
Also in the circuit of FIG. 2, when the filaments F1 and F2 reach a high temperature, thermoelectrons are emitted from the filament, the
ランプ電流Iaが増大すると負荷電流Ioも増大する。このように、負荷電流Ioとランプ電流Iaとの間には一定の相関関係がある。なお、図2の例においても、図3で説明したようにフィラメントF1、F2間に高電圧を印加するだけでも放電灯5は点灯するが、フィラメント電流Ifa,IfbによりフィラメントF1、F2を予熱して放電灯5の寿命短縮を防止している。
As the lamp current Ia increases, the load current Io also increases. Thus, there is a certain correlation between the load current Io and the lamp current Ia. In the example of FIG. 2, as described in FIG. 3, the
ところで図2の回路においては、共振状態で放電灯5が点灯した時には、ランプ電流Iaは電源電圧に対して遅れ位相で動作している。すなわち、限流用インダクタL1はランプ電流Iaに対して限流インピーダンスとして作用する。このため、発振周波数を高くするとランプ電流Iaが小さくなり、スイッチング素子Q1及びQ2のオン・オフ周期を変えることにより、放電灯5の調光制御を行なうことが出来る。
By the way, in the circuit of FIG. 2, when the
図5は、図2の回路について、スイッチング回路の発振周波数fと放電灯5の電流の関係を示す特性図である。Iaは放電灯5のランプ電流、Ifはフィラメント電流である。また、faは通常点灯時の発振周波数、fbは調光時の発振周波数、fcは先行予熱時の発振周波数である。ランプ電流Iaは、発振周波数fに双曲線関数で反比例する特性であり、前記のように発振周波数が高く設定されている調光制御時には小さな値となっている。図5に示されたフィラメント電流Ifの特性は、理想的な周波数特性を示すものであり、発振周波数fに対して双曲線関数で増加する特性となっている。
FIG. 5 is a characteristic diagram showing the relationship between the oscillation frequency f of the switching circuit and the current of the
フィラメント電流Ifは、先行予熱時には短時間でフィラメントF1、F2を所定温度に加熱することが求められている。このため、図5に示すように発振周波数fが高く設定されている先行予熱時に大きな電流となる特性とすることが必要となる。図5の例では先行予熱時のフィラメント電流は、Ifpに設定されている。このように、ランプ電流Iaとフィラメント電流Ifは、発振周波数fに対しては相互に独立して制御されるのが望ましいことになる。
図3で示した回路では、先行予熱時に周波数を適正な値に設定すると大きなフィラメント電流Ifが得られる。しかしながら、点灯時にも過大な電流が流れることで、スイッチング素子の不要な熱ロスを招くとともに、調光点灯制御時のように動作周波数を出力調整のために変化させる時には、適正なフィラメント電流Ifを得ることが難しいという問題があった。 In the circuit shown in FIG. 3, a large filament current If can be obtained if the frequency is set to an appropriate value during pre-heating. However, an excessive current flows even during lighting, which causes unnecessary heat loss of the switching element, and when changing the operating frequency for output adjustment as in dimming lighting control, an appropriate filament current If is set. There was a problem that it was difficult to get.
図2で示した回路では、スイッチング回路の出力電流Ioの経路とは異なる経路で、フィラメント電流Ifa、IfbをコンデンサCa、Cbのリアクタンスにより限流しているため、ランプ電流Iaとは異なる周波数特性のフィラメント電流Ifa、Ifbを設定することが出来る。しかしながら、ランプ電流Iaとフィラメント電流Ifa、Ifbの周波数特性の設定には、自由度が限られるという問題があった。 In the circuit shown in FIG. 2, since the filament currents Ifa and Ifb are limited by the reactances of the capacitors Ca and Cb in a path different from the path of the output current Io of the switching circuit, the circuit has a frequency characteristic different from that of the lamp current Ia. Filament currents Ifa and Ifb can be set. However, there is a problem that the degree of freedom is limited in setting the frequency characteristics of the lamp current Ia and the filament currents Ifa and Ifb.
この応用例として、ランプ電流Iaとフィラメント電流Ifa、Ifbの周波数特性の設定に自由度を持たせるために、フィラメント電流Ifa、Ifbに対する限流インピーダンスとしてコンデンサCa、Cbのリアクタンスだけでなく、インダクタLa、Lbを組み合わせて共振インピーダンスを持たせることで、周波数fに対する限流インピーダンスを大きく変化させるという方法が特許文献1などに紹介されている。
As an application example, in order to provide flexibility in setting the frequency characteristics of the lamp current Ia and the filament currents Ifa and Ifb, not only the reactance of the capacitors Ca and Cb but also the inductor La as a current limiting impedance for the filament currents Ifa and Ifb. , Lb are combined to give resonance impedance, and a method for greatly changing the current limiting impedance with respect to the frequency f is introduced in
しかしながら、フィラメント電流Ifa、Ifbの範囲は広く、調光点灯制御を行なうような条件でランプを長寿命化させるために必要な狭い範囲での適正なフィラメント電流の設定を得るには汎用性を持った設計ができないという問題があった。 However, the range of the filament currents Ifa and Ifb is wide, and it is versatile to obtain an appropriate filament current setting in a narrow range necessary for extending the life of the lamp under the condition of performing dimming control. There was a problem that could not be designed.
本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、調光点灯制御する際にもフィラメント電流を適正な範囲で設定できる構成とすることで、ランプの長寿命化を図ることができる放電灯点灯装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve such a problem, and it is possible to extend the life of the lamp by adopting a configuration in which the filament current can be set in an appropriate range even when dimming control is performed. It aims at providing the discharge lamp lighting device which can do.
本発明によれば、上記の課題を解決するために、図1に示すように、高周波電源と、前記高周波電源の出力電圧が供給される放電灯5と、前記放電灯5に直列に接続される第1のインダクタL1と前記放電灯5に並列に接続される第1のコンデンサC1による共振条件で発生する高電圧を放電灯5のフィラメントF1,F2間に印加する高電圧発生部とを備えた放電灯点灯装置において、前記高周波電源の出力端に接続される変圧器Trを設け、前記変圧器Trの二次側巻線と放電灯5の各フィラメントF1,F2間に接続される第2のインダクタLa,Lbおよび第2のコンデンサCa,Cbからなるフィラメント予熱回路7a,7bを有することを特徴とするものである。
According to the present invention, in order to solve the above problems, as shown in FIG. 1, a high-frequency power source, a
請求項1の発明によれば、高周波電源の出力端に接続される変圧器を設け、前記変圧器の二次側巻線と放電灯のフィラメント間に接続されるインダクタおよび第2のコンデンサからなるフィラメント予熱回路を有する構成としているので、放電灯のランプ電流が変動したときでも、予熱回路の電源電圧を一定にできるので、フィラメントの予熱を安定した状態で行なうことができる。また、予熱回路には、インダクタとコンデンサの直列共振回路が接続されているので、予熱回路の周波数特性の選定は従来例よりも幅を持たせることができ、発振周波数を変えたときのフィラメント電流設定の自由度を大きくとれる。このため、調光制御時や初期予熱時のように発振周波数を大きくして、ランプ電流が小さくなる範囲においても、フィラメント電流を適正に設定することができる。 According to the first aspect of the present invention, the transformer connected to the output end of the high-frequency power source is provided, and the inductor and the second capacitor are connected between the secondary winding of the transformer and the filament of the discharge lamp. Since the filament preheating circuit is used, the power supply voltage of the preheating circuit can be kept constant even when the lamp current of the discharge lamp fluctuates, so that the filament can be preheated stably. In addition, since a series resonance circuit of an inductor and a capacitor is connected to the preheating circuit, the selection of the frequency characteristic of the preheating circuit can be made wider than the conventional example, and the filament current when the oscillation frequency is changed Great freedom of setting. For this reason, the filament current can be set appropriately even in the range where the oscillation frequency is increased and the lamp current is reduced, such as during dimming control or initial preheating.
請求項2の発明によれば、フィラメント予熱回路に流れるフィラメント電流を、前記変圧器の二次側電圧に対して進み位相に設定しているので、先行予熱時のフィラメント電流を大きくとることができ、点灯時には回路ロスにつながるフィラメント電流をより差をつけた状態に設定することが可能になる。例えば、初期予熱時のフィラメント電流を大きな値とし、調光制御時のフィラメント電流を初期予熱時のフィラメント電流の半分程度、通常点灯時のフィラメント電流を極力少なくする、という設定が可能となり、放電灯の動作状況に応じて合理的にフィラメント電流を設定することができる。 According to the second aspect of the present invention, the filament current flowing in the filament preheating circuit is set to a leading phase with respect to the secondary side voltage of the transformer, so that the filament current during the preceding preheating can be increased. When the lamp is lit, it becomes possible to set the filament current that leads to circuit loss to a more different state. For example, the filament current during initial preheating can be set to a large value, the filament current during dimming control can be set to about half the filament current during initial preheating, and the filament current during normal lighting can be reduced as much as possible. The filament current can be set rationally according to the operating conditions.
請求項3の発明によれば、予熱回路の限流インピーダンスとして用いるインダクタを一体成形することで、同一コア内に磁束が鎖交するためにインダクタ相互間の干渉条件を定量化することが容易になり、予熱回路の小型化が図れるとともに、お互いのインダクタから漏れる磁束による設計値のばらつき範囲を低減することができ、精密なフィラメント電流設計を実現することができる。
According to the invention of
請求項4の発明によれば、設定したいフィラメント電流を達成するために必要なインダクタのインダクタンス値が得られるように、各インダクタを一体化した場合に、一定の関係式で置換した値で各巻線の巻数の関係を求めることが可能になる。
According to the invention of
請求項5の発明によれば、放電灯の管外形が細管である場合に、ランプの構造上フィラメントとランプ管壁が近いために、ランプがフィラメント断線に至る以前に発生する初期現象である黒化が早期に現れやすく、フィラメント電流の適正範囲はさらに狭い範囲で精度が要求されるため、本発明は細管の放電灯に適用すると有効である。
According to the invention of
以下、本発明に係る放電灯点灯装置の実施形態について、図を参照して説明する。図1は本発明に係る放電灯点灯装置の回路図である。なお、図2と同一の部分には同一の符号を付して、重複する説明を省略する。図1において、スイッチング回路の出力側の端子間に、フィラメントトランス(変圧器)Trと、コンデンサCxの直列回路を接続する。コンデンサCxは、直流成分をカットする機能を有している。フィラメントトランスTrは、フィラメントF1、F2に予熱電流を供給するものである。放電灯5は例えば管外形が25.5mm(T8)以下の細管である。
Hereinafter, an embodiment of a discharge lamp lighting device according to the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a circuit diagram of a discharge lamp lighting device according to the present invention. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the part same as FIG. 2, and the overlapping description is abbreviate | omitted. In FIG. 1, a series circuit of a filament transformer (transformer) Tr and a capacitor Cx is connected between terminals on the output side of the switching circuit. The capacitor Cx has a function of cutting a direct current component. The filament transformer Tr supplies a preheating current to the filaments F1 and F2. The
フィラメントトランスTrの二次側巻線Taには、フィラメントF1と直列にインダクタLaとコンデンサCaを接続し、予熱回路7aを形成する。また、フィラメントトランスTrの二次側巻線Tbには、フィラメントF2と直列にインダクタLbとコンデンサCbを接続し、予熱回路7bを形成する。
An inductor La and a capacitor Ca are connected in series with the filament F1 to the secondary winding Ta of the filament transformer Tr to form a
スイッチング回路の出力電圧V1が、フィラメントトランスTrの一次側巻線に印加されると、二次側巻線Ta,Tbには所定の二次電圧が誘起される。このため、予熱回路7aには、フィラメント電流Ifaが流れてフィラメントF1を加熱する。また、予熱回路7bには、同様にフィラメント電流Ifbが流れてフィラメントF2を加熱する。
When the output voltage V1 of the switching circuit is applied to the primary winding of the filament transformer Tr, a predetermined secondary voltage is induced in the secondary windings Ta and Tb. For this reason, the filament current Ifa flows through the preheating
一方、スイッチング回路の出力電流Ioは、予熱時には限流用インダクタL1、共振用コンデンサC1、カップリングコンデンサC2の経路で流れる。また、放電灯5の点灯時には、スイッチング回路の出力電流Ioは、フィラメントF1、F2間を流れるランプ電流Iaと、共振用コンデンサC1に流れる電流とに分流する。
On the other hand, the output current Io of the switching circuit flows through the path of the current limiting inductor L1, the resonance capacitor C1, and the coupling capacitor C2 during preheating. When the
このように、図1においては、ランプ電流Iaを規定する共振回路の限流用インダクタL1、共振用コンデンサC1とは、異なる電流経路でフィラメントF1,F2を加熱する予熱回路7a、7bを形成している。また、各予熱回路7a,7bにはインダクタLa,LbとコンデンサCa,Cbの直列共振回路を接続して、予熱回路自体の周波数特性を独立して調整する構成としている。このため、図2の回路と同様に、ランプ電流Iaの周波数特性とは別個に、フィラメント電流Ifa,Ifbの周波数特性を設定することができる。
Thus, in FIG. 1, the preheating
本例では、高周波電源の交番周波数を変化させ調光点灯制御を行なう場合に、高周波電源の出力端に並列に接続された変圧器Trで予熱回路の電源が作り出されるために、フィラメント電流も同時に独立の周波数特性で変化する。よって、調光制御の度合いにより適正なフィラメント電流が異なる場合にでも、自由度をもって設定することが可能である。 In this example, when the dimming lighting control is performed by changing the alternating frequency of the high frequency power supply, the power supply of the preheating circuit is created by the transformer Tr connected in parallel to the output end of the high frequency power supply. Varies with independent frequency characteristics. Therefore, even when an appropriate filament current differs depending on the degree of dimming control, it is possible to set with a degree of freedom.
図1において、放電灯5に対する電源側のスイッチング回路は、スイッチング素子Q1、Q2によるハーフブリッジのインバータで形成されている。このスイッチング回路の出力電圧V1は、ハーフブリッジのインバータの中点rから取り出されている。このため、フィラメントトランスTrの一次側には、放電灯5の負荷状態に拘らず常に一定電圧が印加されることになる。
In FIG. 1, the switching circuit on the power source side for the
したがって、放電灯5が予熱状態から点灯状態に変化したときや、点灯後に調光制御する場合のように、負荷電流Ioが変動したとき、すなわち、ランプ電流Iaが変動したときでも、予熱回路7a、7bの電源電圧を一定にできるので、フィラメントの予熱を安定した状態で行なうことができる。また、フィラメントトランスTrの二次側巻線Ta、Tbの巻数比を適宜選定することにより、フィラメントF1、F2には任意の大きさの電圧を印加することができる。
Therefore, even when the discharge current 5 changes from the preheating state to the lighting state, or when the load current Io changes, that is, when the lamp current Ia changes, as in the case where the dimming control is performed after the lighting, the preheating
予熱回路7a、7bには、それぞれ、インダクタLaとコンデンサCa、インダクタLbとコンデンサCbが接続されている。このため、各予熱回路7a,7bのインピーダンスは、インダクタLa,LbのインダクタンスとコンデンサCa,Cbのキャパシタンスで規定される。したがって、調光制御時のように広い範囲の発振周波数でも各予熱回路7a,7bの周波数特性の選定は、図2の従来例よりも幅を持たせることができ、発振周波数を変えたときのフィラメント電流設定の自由度を大きくとれる。
An inductor La and a capacitor Ca, and an inductor Lb and a capacitor Cb are connected to the preheating
図1の回路構成の場合、通常点灯時の動作周波数fa、調光制御時の動作周波数fb、初期予熱時の動作周波数fcは、fa<fb<fcの関係となる。したがって、初期予熱時のフィラメント電流を大きな値とし、調光制御時のフィラメント電流を初期予熱時のフィラメント電流の半分程度、通常点灯時のフィラメント電流を極力少なくする、という設定が必要になる。 In the case of the circuit configuration of FIG. 1, the operating frequency fa during normal lighting, the operating frequency fb during dimming control, and the operating frequency fc during initial preheating are in a relationship of fa <fb <fc. Accordingly, it is necessary to set the filament current during initial preheating to a large value, the filament current during dimming control to be about half of the filament current during initial preheating, and the filament current during normal lighting as much as possible.
予熱回路7a,7bのインダクタLa,Lbによるインダクタンスと、コンデンサCa,CbによるキャパシタンスとのLC直列共振回路のインピーダンスZa,Zbを、使用する周波数範囲において容量性の領域に設定することにより、所望の周波数特性を得ることができる。この時、フィラメント電流Ifa,Ifbは、フィラメントトランスTrの二次側巻線Ta、Tbから供給される電源電圧に対して進み位相で動作している。
By setting the impedances Za and Zb of the LC series resonance circuit of the inductances La and Lb of the preheating
所望の周波数特性が得られる各フィラメントF1,F2のインダクタンスが決まった後に、複数のインダクタを同一のコアに巻き、設計を行なう際の実施例を図6に示す。ここでは、ランプ負荷を等価なフィラメントを持つ2本のランプの直列接続とした場合について説明する。図中、Raは第1のランプの高圧側のフィラメントの抵抗値、Rbは第1のランプと第2のランプの共通側のフィラメントの直列回路の抵抗値、Rcは第2のランプの低圧側(グランド側)のフィラメントの抵抗値である。この場合、2本のランプの共通側のフィラメントは直列に接続されて、インダクタLbとコンデンサCbを介してフィラメントトランスTrの二次側巻線Tb(電源Vb)に接続される。また、第1のランプの高圧側のフィラメントはインダクタLaとコンデンサCaを介してフィラメントトランスTrの二次側巻線Ta(電源Va)に接続される。さらに、第2のランプの低圧側(グランド側)のフィラメントは、インダクタLcとコンデンサCcの直列回路を介してフィラメントトランスTrの二次側巻線Tc(電源Vc)に接続される。 FIG. 6 shows an embodiment in which a plurality of inductors are wound around the same core after designing the inductances of the filaments F1 and F2 that can obtain a desired frequency characteristic. Here, a case where the lamp load is a series connection of two lamps having equivalent filaments will be described. In the figure, Ra is the resistance value of the filament on the high voltage side of the first lamp, Rb is the resistance value of the series circuit of the filaments on the common side of the first lamp and the second lamp, and Rc is the low voltage side of the second lamp. This is the resistance value of the (ground side) filament. In this case, the filaments on the common side of the two lamps are connected in series and connected to the secondary winding Tb (power supply Vb) of the filament transformer Tr via the inductor Lb and the capacitor Cb. The high-voltage filament of the first lamp is connected to the secondary winding Ta (power supply Va) of the filament transformer Tr via the inductor La and the capacitor Ca. Further, the low-voltage side (ground side) filament of the second lamp is connected to the secondary winding Tc (power supply Vc) of the filament transformer Tr via a series circuit of an inductor Lc and a capacitor Cc.
図6(a)に示すように、予熱回路を構成する各フィラメントに対する限流インピーダンスとして用いるインダクタンスLa,Lb,Lcは小型化を図る上で、近接した配置とならざるをえない。この場合に、各インダクタに電流が流れた時に発生する磁束が他のインダクタに相互間で影響を与えることとなるため、設計は複雑なものとなる。内鉄型のインダクタ(ドラムチョーク)を使用した場合には、その影響は顕著なものである。しかしながら、空間を介した漏れ磁束の影響を定量化し、定数の設計に盛り込むことは容易ではない。そこで、図6(b)に示すように、複数のインダクタを同一のコアに巻き、設計を行なう。 As shown in FIG. 6A, inductances La, Lb, and Lc used as current-limiting impedances for the filaments constituting the preheating circuit must be arranged close to each other in order to reduce the size. In this case, since the magnetic flux generated when a current flows through each inductor affects the other inductors, the design becomes complicated. When an inner iron type inductor (drum choke) is used, the effect is remarkable. However, it is not easy to quantify the influence of leakage magnetic flux through space and incorporate it into the design of constants. Therefore, as shown in FIG. 6B, a plurality of inductors are wound around the same core for designing.
前記フィラメント予熱回路の各フィラメントの抵抗値をRa、Rb及びRcとして、各々のフィラメントに接続された複数のインダクタのインダクタンス値をLa、Lb及びLcとした時に、La=Lc、Ra=Rc=Rb/2という関係になることから、各フィラメントに流れる電流Ifa、Ifb及びIfcの値を、Ifa=Ifb=Ifcという条件とするためには、フィラメント予熱回路の複数のインダクタのインダクタンス値をLa’、Lb’及びLc’とした時に、巻数をNa、Nb及びNcとすると、Na=Nc、La:Lb=Na:Nb、La’=La2 /(2La+Lb)、Lb’=(Nb/Na)2 ・La’、Lc’=(Nc/Na)2 ・La’となる。つまり、インダクタのインダクタンス値La、Lbより、同一のコアに巻く際の巻数比が決まり、上式の関係のLa’,Lb’となるように巻数を調整することとなる。図6(b)のように、インダクタを1個のボビンに巻いて、1個のコア上に構成すると、図6(a)のように、予熱回路の各インダクタLa,Lb,Lcを個別に構成する場合に比べて小型化が可能となる。 When the resistance values of the filaments of the filament preheating circuit are Ra, Rb, and Rc, and the inductance values of a plurality of inductors connected to the filaments are La, Lb, and Lc, La = Lc, Ra = Rc = Rb Therefore, in order to set the values of the currents Ifa, Ifb and Ifc flowing in each filament to the condition Ifa = Ifb = Ifc, the inductance values of a plurality of inductors of the filament preheating circuit are set to La ′, Assuming that the number of turns is Na, Nb and Nc when Lb ′ and Lc ′, Na = Nc, La: Lb = Na: Nb, La ′ = La 2 / (2La + Lb), Lb ′ = (Nb / Na) 2 La ′ and Lc ′ = (Nc / Na) 2 · La ′ That is, the winding ratio when winding on the same core is determined from the inductance values La and Lb of the inductor, and the number of turns is adjusted so as to be La ′ and Lb ′ in the relationship of the above formula. When the inductor is wound around one bobbin as shown in FIG. 6B and configured on one core, each inductor La, Lb, Lc of the preheating circuit is individually set as shown in FIG. 6A. The size can be reduced as compared with the configuration.
本発明はオフィスや一般家庭用の照明器具に利用できる。 The present invention can be used for lighting equipment for offices and general homes.
1 交流電源
2 整流回路
3 平滑インダクタ
4 平滑コンデンサ
5 放電灯
6 制御回路
7a、7b 予熱回路
F1、F2 フィラメント
Q1、Q2 スイッチング素子
D1、D2 ダイオード
L1 限流用インダクタ
C1 共振用コンデンサ
Tr フィラメントトランス
Ta、Tb フィラメントトランスの二次側巻線
La、Lb 予熱回路のインダクタ
Ca、Cb 予熱回路のコンデンサ
DESCRIPTION OF
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003283967A JP2005050754A (en) | 2003-07-31 | 2003-07-31 | Discharge lamp lighting device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2003283967A JP2005050754A (en) | 2003-07-31 | 2003-07-31 | Discharge lamp lighting device |
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Publication Number | Publication Date |
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JP2005050754A true JP2005050754A (en) | 2005-02-24 |
Family
ID=34268706
Family Applications (1)
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JP2003283967A Pending JP2005050754A (en) | 2003-07-31 | 2003-07-31 | Discharge lamp lighting device |
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Country | Link |
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JP (1) | JP2005050754A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007149408A (en) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Matsushita Electric Works Ltd | Discharge lamp lighting device and luminaire |
-
2003
- 2003-07-31 JP JP2003283967A patent/JP2005050754A/en active Pending
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JP2007149408A (en) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Matsushita Electric Works Ltd | Discharge lamp lighting device and luminaire |
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