JP2005028441A - Immersion nozzle for continuously casting steel - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、鋼の連続鋳造に用いられる浸漬ノズルに関し、特に、該浸漬ノズルにおけるスラグライン部の耐火材料に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルに関する。 The present invention relates to an immersion nozzle used for continuous casting of steel, and more particularly to an immersion nozzle for continuous casting of steel according to a refractory material of a slag line portion in the immersion nozzle.
鋼の連続鋳造に用いられる浸漬ノズルにおいて、溶鋼/スラグの界面付近と接するスラグライン部が特に溶損しやすいことが知られている。その溶損に起因して、浸漬ノズルの使用寿命が制限され、長時間の鋳造ができなくなるケースが多い。 It is known that in a submerged nozzle used for continuous casting of steel, a slag line portion in contact with the vicinity of the molten steel / slag interface is particularly susceptible to melting damage. Due to the melting damage, the service life of the immersion nozzle is limited, and there are many cases in which long-time casting cannot be performed.
現在、ノズル本体がAl2O3−黒鉛,スラグライン部がZrO2−黒鉛(10〜15質量%)の耐火材料で構成された浸漬ノズルが広く使用されている。なお、スラグライン部を構成する耐火材料として、ZrO2を含有させる主な理由は、Al2O3やMgOなどの他の酸化物骨材に比べて、ZrO2のスラグに対する耐食性が顕著に良いところにある。また、黒鉛を含有させる主な理由は、黒鉛とスラグとの濡れ性が悪く、そのために、黒鉛がスラグの耐火材料内部への浸透を抑制するところにある。 Currently, immersion nozzles are widely used in which the nozzle body is made of a refractory material having Al 2 O 3 -graphite and the slag line portion is ZrO 2 -graphite (10 to 15% by mass). The main reason for including ZrO 2 as the refractory material constituting the slag line portion is that the corrosion resistance of ZrO 2 to slag is significantly better than other oxide aggregates such as Al 2 O 3 and MgO. By the way. Moreover, the main reason for including graphite is that the wettability between graphite and slag is poor, and therefore graphite suppresses the penetration of slag into the refractory material.
ところで、ZrO2−黒鉛系耐火材料の耐食性をより一層高めるために、この耐火材料にBN(窒化硼素)を添加する手法が提案されている。
例えば、特許文献1(特公昭60-4153号公報)に「重量割合にて、ジルコニア10〜70%,黒鉛5〜45%及び窒化硼素3〜40%からなる溶融金属耐火物。」が開示されている。また、特許文献2(特開平10-130053号公報)に「安定化または部分安定化されたZrO2原料30〜70重量%,平均粒径75μm以下の未安定化ZrO2原料5〜30重量%,黒鉛10〜40重量%に対して、外率で炭化硼素,炭化珪素,窒化硼素,金属シリコン,アルミナ,金属アルミニウムの少なくとも一種を1〜30重量%添加した原料から製造したことを特徴とする鋳造用耐火物。」が開示されている。更に、特許文献3(特開平11-130530号公報)に「(A)粒径50μm以上の粒子を80%以上含有する粒子状ジルコニア72〜85重量%、(B)平均粒径50〜355μmの黒鉛1〜27.5重量%、および、(C)平均粒径1μm以下の窒化硼素0.5〜3重量%を少なくとも含有する混合物を焼成して得られる窒化硼素含有ジルコニア−黒鉛質耐火物。」が開示されている。
For example, Patent Document 1 (Japanese Patent Publication No. 60-4153) discloses “a molten metal refractory consisting of 10 to 70% zirconia, 5 to 45% graphite and 3 to 40% boron nitride by weight”. ing. Further, Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 10-130053) discloses that “stabilized or partially stabilized ZrO 2 raw material 30 to 70% by weight, unstabilized ZrO 2 raw material 5 to 30% by weight having an average particle size of 75 μm or less. , Characterized in that it is manufactured from a raw material to which at least one of boron carbide, silicon carbide, boron nitride, metal silicon, alumina, and metal aluminum is added at an external rate of 1 to 30% by weight with respect to 10 to 40% by weight of graphite. Refractory for casting ". Further, in Patent Document 3 (Japanese Patent Laid-Open No. 11-130530), “(A) 72 to 85% by weight of particulate zirconia containing 80% or more of particles having a particle size of 50 μm or more, (B) having an average particle size of 50 to 355 μm”. Boron nitride-containing zirconia-graphitic refractories obtained by firing a mixture containing at least 1 to 27.5% by weight of graphite and (C) 0.5 to 3% by weight of boron nitride having an average particle size of 1 μm or less are disclosed. ing.
しかし、後記するように、ZrO2−黒鉛系耐火材料の耐食性を大幅に上げるためには、前記先行技術で開示されている手法では不十分であり、更なる改善が必要となる。
本発明は、この点に鑑み成されたものであって、その目的とするところは、スラグライン部の耐食性が大幅に向上した浸漬ノズルを提供することにある。
However, as will be described later, in order to significantly increase the corrosion resistance of the ZrO 2 -graphite-based refractory material, the technique disclosed in the prior art is insufficient and further improvement is required.
This invention is made | formed in view of this point, The place made into the objective is to provide the immersion nozzle which the corrosion resistance of the slag line part improved significantly.
そして、前記目的を達成する技術的構成として、本発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、Cが5質量%未満,BNが4〜25質量%,ZrO2が75〜96質量%であるスラグライン部を有することを特徴とする。 Then, a technical configuration to achieve the object, the immersion nozzle for continuous casting of steel according to the present invention, C is less than 5 wt%, BN is 4 to 25 wt%, ZrO 2 is 75 to 96 wt% It has a slag line part.
本発明の浸漬ノズルを使用することによって、鋼の連続鋳造における浸漬ノズルのスラグライン部の溶損が大幅に抑制され、長時間にわたる連続鋳造が可能となる作用効果を奏する。 By using the immersion nozzle of the present invention, the melting damage of the slag line portion of the immersion nozzle in continuous casting of steel is greatly suppressed, and there is an effect that enables continuous casting for a long time.
以下、本発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルを実施するための最良の形態について説明するが、該説明に先立って、本発明について更に詳細に説明する。
本発明者等は、溶鋼/スラグの界面付近におけるZrO2−黒鉛耐火材料の溶損メカニズムについて研究を行い、次の(1)〜(3)の事実を明らかにした。
Hereinafter, the best mode for carrying out the immersion nozzle for continuous casting of steel according to the present invention will be described. Prior to the description, the present invention will be described in more detail.
The present inventors have studied the erosion mechanism of the ZrO 2 -graphite refractory material in the vicinity of the molten steel / slag interface, and have clarified the following facts (1) to (3).
(1) 溶鋼と接しているZrO2−黒鉛耐火材料の内部でZrO2粒と黒鉛が反応し、ZrO2粒の周囲にZrCを生成させ、COガスを発生する。すなわち、
ZrO2(s)+3C(s)→ZrC(s)+2CO(g)
ZrCの生成量は、ZrO2−黒鉛耐火材料中の黒鉛含有量と関係があり、黒鉛含有量が多いほどZrCの生成量も多くなる。同時に、COガスの発生量も多くなる。また、ZrCの生成量は、溶鋼中の炭素濃度[%C]にも関わる。鋳造する溶鋼中の[%C]が低いほど、反応が起こりやすく、ZrCの生成量も多くなる。高炭素鋼([%C]:0.20以上)及び中炭素鋼([%C]:0.08〜0.20)の場合に比べて、低炭素鋼([%C]:0.08以下)及び極低炭素鋼([%C]:0.01以下)を鋳造する場合のほうがZrCの生成量は特に多い。これは、低炭素鋼及び極低炭素鋼中の炭素濃度が低く、高温でこれらの鋼種と接しているZrO2−黒鉛耐火材料中のCOガスの分圧が小さくなり、上記のZrC生成反応が右のほうへ進行しやすいためである、と推定される。
(1) ZrO which is in contact with the molten steel 2 - internally ZrO 2 grains and graphite reaction of the graphite refractory materials, to produce a ZrC around the ZrO 2 grains to generate CO gas. That is,
ZrO 2 (s) + 3C (s) → ZrC (s) + 2CO (g)
The production amount of ZrC is related to the graphite content in the ZrO 2 -graphite refractory material, and the production amount of ZrC increases as the graphite content increases. At the same time, the amount of CO gas generated increases. The amount of ZrC produced is also related to the carbon concentration [% C] in the molten steel. The lower the [% C] in the molten steel to be cast, the easier the reaction takes place and the greater the amount of ZrC produced. Compared to high carbon steel ([% C]: 0.20 or more) and medium carbon steel ([% C]: 0.08 to 0.20), low carbon steel ([% C]: 0.08 or less) and ultra low carbon steel ( [% C]: 0.01 or less), the amount of ZrC produced is particularly large. This is because the carbon concentration in the low-carbon steel and the ultra-low-carbon steel is low, the partial pressure of the CO gas in the ZrO 2 -graphite refractory material in contact with these steel types at a high temperature is reduced, and the ZrC formation reaction described above is reduced. It is estimated that this is because it tends to proceed to the right.
(2) 前記の反応に起因して、ZrO2−黒鉛耐火材料の気孔率が増大し、組織が脆化する。特に、ZrCは、溶鋼との濡れ性が良いため、一部の溶鋼がZrCの表面に沿って耐火材料の内部へ浸透する。浸透した溶鋼は耐火材料内部の黒鉛を溶解し、耐火材料の稼働面に深い脱炭層を生じる。この脱炭層は、ZrO2粒子間の結合が弱く、多孔質な組織を持つため、溶鋼またはスラグの流れに摩耗され、流失し易い。これによって、耐火材料の損傷が生じる。 (2) Due to the above reaction, the porosity of the ZrO 2 -graphite refractory material increases and the structure becomes brittle. In particular, since ZrC has good wettability with molten steel, some molten steel penetrates into the inside of the refractory material along the surface of ZrC. The infiltrated molten steel melts the graphite inside the refractory material and creates a deep decarburized layer on the working surface of the refractory material. Since this decarburized layer has a weak bond between ZrO 2 particles and a porous structure, it is worn by the flow of molten steel or slag, and is easily lost. This causes damage to the refractory material.
(3) また、溶鋼/スラグの界面の上下振動により、前記の脱炭層の摩耗されていない部分がスラグと接すると、脱炭層表面のZrO2粒子がスラグに溶解する。これによって、耐火材料の損傷が発生する。さらに、スラグが脱炭層の内部へ浸透し、内部のZrO2粒を溶解する。これによっても耐火材料が損傷する。 (3) Further, when the portion of the decarburized layer that is not worn comes into contact with the slag by the vertical vibration of the molten steel / slag interface, the ZrO 2 particles on the surface of the decarburized layer are dissolved in the slag. This causes damage to the refractory material. Further, the slag penetrates into the decarburized layer and dissolves the ZrO 2 grains inside. This also damages the refractory material.
本発明者等は、前記(1)〜(3)の事実(研究結果)を基に、浸漬ノズルスラグライン部のZrO2−黒鉛耐火材料の耐食性を上げるため、ZrCの生成を抑制することが重要であると考えた。また、本発明者等は、更なる研究を行い、ZrCの生成を抑制し、且つ溶鋼やスラグと濡れ難い耐火材料とするには、C(黒鉛)を少なくした上で、BN(窒化硼素)を適量配合することが有効であることがわかった。 In order to increase the corrosion resistance of the ZrO 2 -graphite refractory material in the submerged nozzle slag line based on the facts (research results) of (1) to (3) above, the present inventors suppress the formation of ZrC. I thought it was important. In addition, the present inventors conducted further research to suppress the formation of ZrC and to make the refractory material difficult to get wet with molten steel or slag, while reducing C (graphite) and then BN (boron nitride). It turned out that it is effective to mix | blend appropriate amount.
以上によって、本発明者等は、本発明に係る浸漬ノズルを発明した。すなわち、本発明は、Cが5質量%未満,BNが4〜25質量%,ZrO2が75〜96質量%であるスラグライン部を有することを特徴とする鋼の連続鋳造用浸漬ノズルである。
ZrO2−C耐火材料中、Cの含有量が5質量%以上になると(前記特許文献1〜3に開示されている先行技術の場合)、高温でZrCの生成量が著しく増加し、耐火材料の耐食性が大いに低下する。特に、溶鋼中の炭素濃度[%C]が0.08以下の低炭素鋼及び極低炭素鋼を鋳造する場合は、この問題が顕著である。ノズル製造時での練土の混練性及び成形性をより向上させるなどの場合は、Cを添加しても良いが、その添加量は、5質量%未満にしなければならない。より好ましくは4質量%以下である。
本発明において、C(炭素)原料としては、黒鉛が好ましいが、これのみに限定するものではなく、黒鉛の全部またはその一部を非結晶質カーボン(カーボンブラック)やピッチなど他のカーボン原料に置換しても良い。
As described above, the present inventors have invented an immersion nozzle according to the present invention. That is, the present invention is an immersion nozzle for continuous casting of steel characterized by having a slag line portion in which C is less than 5% by mass, BN is 4 to 25% by mass, and ZrO 2 is 75 to 96% by mass. .
In the ZrO 2 -C refractory material, when the content of C is 5% by mass or more (in the case of the prior art disclosed in
In the present invention, graphite is preferable as the C (carbon) raw material, but is not limited thereto. All or part of the graphite is used as another carbon raw material such as amorphous carbon (carbon black) or pitch. It may be replaced.
本発明において、耐火材料内部へのスラグの浸透を防止するため、耐火材料にBN(窒化硼素)を4〜25質量%配合することを特徴とする。好ましくは5〜15質量%である。これは、BNは、溶鋼と濡れ難く、またスラグとも濡れ難い特性を有し、しかもZrO2と反応しない特性を有するためである。
しかし、BNの添加量が4質量%未満であると、その量が少な過ぎて、スラグの浸透を十分に防止することはできない。逆に25質量%を超えると、BNの溶鋼への多量の溶解に起因して、耐火材料の耐食性が低下する恐れがある。そして、BNを4〜25質量%含有することによって、耐火材料の耐スポーリングを確保することができる。
In the present invention, in order to prevent the penetration of slag into the refractory material, 4 to 25 mass% of BN (boron nitride) is blended in the refractory material. Preferably it is 5-15 mass%. This is because BN has a characteristic that it is difficult to wet with molten steel, and that it is difficult to wet with slag, and also does not react with ZrO 2 .
However, if the amount of BN added is less than 4% by mass, the amount is too small to sufficiently prevent the penetration of slag. On the other hand, if it exceeds 25% by mass, the corrosion resistance of the refractory material may be reduced due to the large amount of BN dissolved in the molten steel. And the spalling resistance of a refractory material is securable by containing 4-25 mass% of BN.
BN原料の粒度は、5μm以下のものが50質量%以上であることが好ましい。50質量%未満であると、成形体の組織中での分散が十分でなく、スラグ浸透防止効果が小さい。また、BN原料の純度は、80質量%以上が好ましい。80質量%未満であると、耐火材料の耐食性が低下する恐れがある。 The particle size of the BN raw material is preferably 5% by mass or less and 50% by mass or more. When the content is less than 50% by mass, the molded body is not sufficiently dispersed in the structure, and the slag permeation preventing effect is small. The purity of the BN raw material is preferably 80% by mass or more. If it is less than 80% by mass, the corrosion resistance of the refractory material may be lowered.
耐火材料中のZrO2原料としては、安定化ZrO2,部分安定化ZrO2及び非安定化ZrO2のいずれでも良い。安定化剤は、常用のCaO,MgO及びY2O3でも良いし、非常用のもの(例えばCeO2など)でも良い。また、ZrO2原料の粒度は、1mm以下が70質量%以上であることが好ましい。70質量%未満であると、粒度が大き過ぎて耐火材料の耐食性が低下する恐れがある。 The ZrO 2 raw material in the refractory material may be any of stabilized ZrO 2 , partially stabilized ZrO 2, and non-stabilized ZrO 2 . The stabilizer may be ordinary CaO, MgO and Y 2 O 3 or an emergency one (for example, CeO 2 ). Further, the particle size of the ZrO 2 raw material is preferably 1% or less and 70% by mass or more. If it is less than 70% by mass, the particle size is too large and the corrosion resistance of the refractory material may be lowered.
一方、本発明で使用する耐火材料は、ZrO2,BN及びC以外に、他の物質を含有してもよく、これも本発明に包含される。但し、その合計の含有量を10質量%以下にしなければならない。10質量%を超えると、耐火材料の耐食性が低下する恐れがある。
他の物質としては、Zr,Al,Si,Mg,Ca,W,Ta,La,Hf,Th,Ce,Mo,Co,Ba,Zn,Sr,Be,Li,Y,Ti,Ni,Cr,Nb,Mn,Fe,B,Pbなどの元素の酸化物,窒化物,炭化物,硫化物,硼化物,塩化物,弗化物や、金属(または合金)などの中の一種あるいは二種以上が挙げられる。
On the other hand, the refractory material used in the present invention may contain other substances in addition to ZrO 2 , BN and C, and these are also included in the present invention. However, the total content must be 10% by mass or less. When it exceeds 10 mass%, there exists a possibility that the corrosion resistance of a refractory material may fall.
Other materials include Zr, Al, Si, Mg, Ca, W, Ta, La, Hf, Th, Ce, Mo, Co, Ba, Zn, Sr, Be, Li, Y, Ti, Ni, Cr, One or more of oxides, nitrides, carbides, sulfides, borides, chlorides, fluorides, metals (or alloys) of elements such as Nb, Mn, Fe, B, and Pb It is done.
他方、本発明に係る耐火材料の製造時に必要なバインダーとしては、フェノール樹脂や多糖類などのような有機バインダー、及び、セメントや珪酸塩,リン酸塩のような無機バインダーの中の一種または二種以上を使用することが可能である。
そして、ノズル成形時に、本発明に係る耐火材料の練土をノズルのスラグライン部に対応する枠の所定部位に充填し、ノズルの本体を構成する練土を枠のほかの部位に充填した後、同時に加圧成形する“同時成形方法”を使用することができる。また、予め製作されたノズル本体に、本発明に係る耐火材料の練土を後から充填する“二段階成形方法”も使用することができる。
On the other hand, as a binder required at the time of manufacturing the refractory material according to the present invention, one or two of organic binders such as phenol resin and polysaccharides and inorganic binders such as cement, silicate, and phosphate are used. More than seeds can be used.
And at the time of nozzle molding, after filling the kneaded material of the refractory material according to the present invention into a predetermined part of the frame corresponding to the slag line portion of the nozzle, and filling the other part of the frame with the kneaded material constituting the main body of the nozzle In addition, a “simultaneous molding method” in which pressure molding is simultaneously performed can be used. In addition, a “two-stage molding method” in which a prefabricated nozzle body is filled with the refractory material clay according to the present invention later can also be used.
ノズルの本体としては、従来慣用のAl2O3−黒鉛質、例えば、Al2O3が30〜90質量%,SiO2が0〜35質量%,黒鉛が10〜35質量%からなる耐火材料を適用することができる。
そして、ノズル成形後の焼成については、酸化防止のため、窒素,アルゴン又はCOなどの非酸化の焼成雰囲気が好ましい。また、ノズル中の揮発物質を十分に揮発させるため、500〜1300℃の焼成温度が好ましい。
The body of the nozzle, a conventional a conventional Al 2 O 3 - graphite, for example, Al 2 O 3 30 to 90% by weight, refractory material SiO 2 is 0 to 35 mass%, the graphite is composed of 10 to 35 wt% Can be applied.
And about baking after nozzle shaping | molding, non-oxidizing baking atmospheres, such as nitrogen, argon, or CO, are preferable for oxidation prevention. Moreover, in order to volatilize the volatile substance in a nozzle sufficiently, the baking temperature of 500-1300 degreeC is preferable.
なお、本発明に係る耐火材料に、工業的に不可避の不純物を含有している原料を使用することができる。しかし、その合計量が5質量%以下であることが好ましい。5質量%を超えると、耐火材料の耐食性が低下する恐れがある。 In addition, the raw material containing the industrially unavoidable impurity can be used for the refractory material according to the present invention. However, the total amount is preferably 5% by mass or less. If it exceeds 5% by mass, the corrosion resistance of the refractory material may be reduced.
次に、本発明に係る浸漬ノズルの実施例1〜7(本発明品ノズル1〜7)を比較例1〜4(比較品ノズル1〜4)と共に、図1,2を参照して説明する。
図1は、本発明品ノズル1〜7の配材パターンを示す図であり、図2は、比較品ノズル1〜4の配材パターンを示す図である。図中、1は、本発明品ノズルのスラグライン部の耐火材料、2はノズル本体、3は、比較品ノズルのスラグライン部の耐火材料である。
Next, Examples 1 to 7 (
FIG. 1 is a diagram showing a distribution pattern of
本発明品ノズル1〜7と比較品ノズル1〜4とは、ノズルの寸法及びノズル本体の材料が同一であり、異なるところは、スラグライン部の耐火材料のみである。
表1に、本発明品ノズル1〜7のスラグライン部の耐火材料および比較品ノズル1〜4のスラグライン部の耐火材料を示す。表1に示すスラグライン部の耐火材料に用いた“BN原料”は、粒度5μm以下のものが80質量%であり、その純度が98質量%以上のものを使用した。また、“ZrO2原料”としては、全てCaO:3.50質量%部分安定化ZrO2原料であって、その粒度が全て1mm以下のものを使用した。
なお、ノズル本体は、いずれも「Al2O3:58質量%,SiO2:15質量%,黒鉛:26質量%」よりなる従来慣用のAl2O3−黒鉛耐火材料を使用した。
The
Table 1 shows the refractory materials of the slag line portions of the
The nozzle body are both "Al 2 O 3: 58 wt%, SiO 2: 15 wt%, graphite: 26% by weight" than become conventional conventional Al 2 O 3 - graphite was used refractory material.
本発明品ノズル1〜7及び比較品ノズル1〜4を用いて、次に示す“実機の連続鋳造”を実施し、その試験結果(溶損指数,亀裂発生状況)を表1に併記した。
全てのノズルを極低炭素鋼(C:0.003,Si:0.12,Mn:0.3,P:0.008,S:0.010,Ti:0.02,Al:0.04)の鋳造に300分使用した。各使用後ノズルのスラグライン部の溶損量を測定し、溶損指数を求めた(溶損指数が大きいほうが“溶損量が大きく耐食性が低い”ことを示す)。また、各使用後ノズルの亀裂発生状況を観察した。
Using the
All nozzles were used for 300 minutes for casting of ultra-low carbon steel (C: 0.003, Si: 0.12, Mn: 0.3, P: 0.008, S: 0.010, Ti: 0.02, Al: 0.04). The amount of erosion at the slag line portion of each nozzle after use was measured to determine the erosion index (the larger the erosion index, the greater the erosion amount and the lower the corrosion resistance). Moreover, the crack generation situation of the nozzle was observed after each use.
表1の「使用後ノズルの溶損指数」から明らかなように、比較例1〜4(比較品ノズル1〜4)のスラグライン部の溶損指数が“0.8〜1.2”であるのに対して、実施例1〜7(本発明品ノズル1〜7)のそれは、わずか“0.3〜0.6”であって、耐食性が顕著に高いことが理解できる。
また、実施例1〜7(本発明品ノズル1〜7)の耐スポーリング性も、特に問題がないことがわかった。
As is clear from the “melting index of the nozzle after use” in Table 1, the melting index of the slag line part of Comparative Examples 1 to 4 (
It was also found that the spalling resistance of Examples 1 to 7 (
本発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、「Cが5質量%未満,BNが4〜25質量%,ZrO2が75〜96質量%であるスラグライン部を有すること」を特徴とする。そして、この浸漬ノズルを使用することによって、鋼の連続鋳造における浸漬ノズルのスラグライン部の溶損が大幅に抑制され、長時間にわたる連続鋳造が可能となり、工業的に極めて顕著な作用効果を奏する。 The immersion nozzle for continuous casting of steel according to the present invention is characterized by having a slag line portion in which C is less than 5% by mass, BN is 4 to 25% by mass, and ZrO 2 is 75 to 96% by mass. . And by using this immersion nozzle, the melting loss of the slag line part of the immersion nozzle in continuous casting of steel is greatly suppressed, enabling continuous casting over a long period of time, and exhibiting extremely remarkable operational effects. .
1 本発明品ノズルのスラグライン部の耐火材料
2 ノズル本体
3 比較品ノズルのスラグライン部の耐火材料
1 Refractory material of slag line part of present
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2030959A1 (en) * | 2007-08-28 | 2009-03-04 | ESK Ceramics GmbH & Co.KG | Sintered polycrystalline mixed raw materials based on bornitiride and zirconium dioxide, method for their manufacture and their use |
CN103693979A (en) * | 2013-12-20 | 2014-04-02 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | Zirconium oxide composite boron nitride refractory product |
CN104211411A (en) * | 2014-06-19 | 2014-12-17 | 江苏泰瑞耐火有限公司 | ZrO2-BN ceramic material submerged nozzle and its preparation method |
CN109420756A (en) * | 2017-08-24 | 2019-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | A kind of continuous casting Anti-blocking immersion nozzle |
-
2003
- 2003-07-11 JP JP2003273495A patent/JP2005028441A/en active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2030959A1 (en) * | 2007-08-28 | 2009-03-04 | ESK Ceramics GmbH & Co.KG | Sintered polycrystalline mixed raw materials based on bornitiride and zirconium dioxide, method for their manufacture and their use |
WO2009030331A1 (en) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Esk Ceramics Gmbh & Co. Kg | Sintered, polycrystalline composite materials based on boron nitride and zirconium dioxide, method for the production and use thereof |
CN103693979A (en) * | 2013-12-20 | 2014-04-02 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | Zirconium oxide composite boron nitride refractory product |
CN104211411A (en) * | 2014-06-19 | 2014-12-17 | 江苏泰瑞耐火有限公司 | ZrO2-BN ceramic material submerged nozzle and its preparation method |
CN109420756A (en) * | 2017-08-24 | 2019-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | A kind of continuous casting Anti-blocking immersion nozzle |
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