JP2005024250A

JP2005024250A - Photometric apparatus

Info

Publication number: JP2005024250A
Application number: JP2003186545A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiro Deguchi; 祥啓出口; Shinsaku Dobashi; 晋作土橋; Tomonori Koyama; 智規小山; Osamu Shinada; 治品田; Kazuhiro Ota; 一広太田
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2003-06-30
Filing date: 2003-06-30
Publication date: 2005-01-27
Anticipated expiration: 2023-06-30
Also published as: JP4160866B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a photometric apparatus applied to generation gas, or the like in coal gasification. SOLUTION: The photometric apparatus comprises a light source 13 for making gas 11 to be measured in a measuring field 10 irradiated with a light 12 of a fixed wavelength, such as a laser beam; a spectrograph 15 for measuring the intensity of each wavelength by Raman scattered light 14 generated from the gas 11 by the radiation of the laser beams 12; a first photodetector 17 for measuring a Mie scattered light 16 generated from dust in the gas 11 by the radiation of the laser beams 12; a second photodetector 19 for measuring fluorescence 18 generated from a hydrocarbon in the gas 11 by the radiation of the light 12; and a data processing means 20 that is a calculation section for calculating the amount of heat generated, the amount of dust, and the amount of hydrocarbon in the gas 11 from the result of the measuring. COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば石炭ガス化の生成ガス等に適用される光計測装置に関する。
【０００２】
【背景の技術及び発明が解決しようとする課題】
石炭ガスを使用した火力発電では、石炭ガス化炉にて生成される生成ガスを燃料として、ガスタービン等の発電設備に導いて使用している。発電設備では、目標とする発電量が設定されており、それに応じて生成ガスの発熱量を制御することが重要である。そして、それに対応して、ガス化炉において生成ガスの発熱量（組成）が許容範囲に入るように制御することが、非常に重要である。
発電所の発電目標設定値は、常に一定ではなく、電力の使用量の変化や、時間帯等により短時間で変更されることも多い。従って、それに応じて、ガス化炉において生成される生成ガスの発熱量も迅速に制御される必要がある。
【０００３】
従来の生成ガス発熱量の制御では、発熱量は生成ガスを分析し、その分析結果を解析することで制御を行っていた。
図１８を参照して、ガス化炉１における発熱量制御について説明する。ガス化炉０１、生成ガス０２、サンプリング管０３、前処理部０４、ガスクロマトグラフ０５、計算部０６、制御部０７、燃料供給弁０８、空気供給弁０９、配管０１０、ガスタービン０１１からなる。ガス化炉０１は、燃料（石炭）供給弁０８及び空気供給弁０９を経由して石炭及び空気の供給を受け、ガスタービン０１１用の高温・高圧（例えば４００℃、３０気圧）の生成ガス０２を生成する。生成ガス０２は、ガスタービン０１１に送られる配管０１０の途中で、その一部が、サンプリング管０３によりサンプリングされ、発熱量を測定する測定系へ流入する。サンプリングガスは、前処理部０４において、降圧、冷却、除塵、除湿等の前処理を行い、常圧・常温で乾燥し、かつ塵を含まない状態にする。
その後、サンプリングガスをガスクロマトグラフ０５へ送る。ガスクロマトグラフ０５では、サンプリングガスである生成ガス０２が分析され、ガスの組成が測定される。
【０００４】
ここで通常、石炭ガス化生成ガスの場合は、およそ一酸化炭素（ＣＯ）１０〜３０％、水素（Ｈ_２）４〜１０％、メタン（ＣＨ_４）０．１〜１％、二酸化炭素（ＣＯ_２）５〜１０％、窒素（Ｎ_２）５５〜７０％の範囲の体積分率を有する。そして、上記分析結果に基づいて、計算部０６において、単位体積当たりの発熱量Ｑ（ｋｃａｌ／Ｎｍ^３）が計算される。生成ガス０_２の発熱量Ｑの計算結果は、制御部０７へ出力される。そして、この結果とその時点での発熱量目標値との相違に基づいて、ガス化炉０１内へ投入される石炭量、空気量が設定される。設定に基づき、それぞれ燃料供給弁０８及び空気供給弁０９により石炭及び空気の供給量が制御され、生成ガス０_２の発熱量が常に許容範囲に入るように制御される。
【０００５】
このように従来の石炭ガス化による発電においては、ガス化炉０１による生成ガス０_２の発熱量をガスクロマトグラフ０５で測定し、その値によってガス化炉０１を制御していた。しかし、ガスクロマトグラフ０５では、分析に要する時間が５分程度以上必要とされるため速やかな制御が出来なかった。かかるガスクロマトグラフ０５を利用する計測方法の公知技術として特開平１１−１７３９８９号公報がある。
【０００６】
【特許文献】
特開平１１−１７３９８９号公報
【０００７】
これに対し、近年の火力発電では、昼間と夜間との使用電力が大幅に違うため、従来に比べて負荷（発電量）の時間的変動が大きくなっており、これに対処するため最大負荷を１００％とすると、少なくとも１分間当たり３％程度の負荷を増減できる制御速度が要求されている。従って、この速度に対応できるガス化炉が必要であり、これに組み合わせるガス発熱量測定装置が要求されている。また、前処理部０４において、降圧、冷却、除塵、除湿時にトラブルが起きる場合があり、メンテナンスに労力を要していた。
【０００８】
また、前処理部０４において、除湿しているので、熱交換器等の漏洩があった場合に、迅速に水蒸気の測定をすることができない、という問題がある。
【０００９】
また、ガス中のダスト濃度を計測する場合には、図１９に示すように、レーザ装置０２０からのレーザ光０２１を光検出器０２２で検出し、光吸収法によりそのダスト量を計測していた。
【００１０】
また、生成ガス中には炭化水素が含まれており、これが冷却された場合に、下流側の装置（例えば脱硝装置、脱硫装置、脱塵装置等）の配管内部にタール分として付着し、配管の劣化を加速するという問題がある。
よって、適正なガス化条件の確認のために炭化水素量を迅速に計測したいという要望がある。
【００１１】
従って、本発明の目的は、ガスの組成を高速に測定すると共にダスト濃度及び炭化水素濃度も同時に計測することが可能な光計測装置を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決する本発明の第１の発明は、計測場内の被測定ガスにレーザ光等の一定波長の光を照射する光源と、
上記光の照射により上記ガスから生じるラマン散乱光により波長毎の強度の計測を行う分光器と、
上記光の照射により上記ガス中のダストから生じるミー散乱光の計測を行う第１の光検出器と、
上記光の照射により上記ガス中の炭化水素から生じる蛍光の計測を行う第２の光検出器と、
上記計測の結果から上記ガスの発熱量及びダスト量及び炭化水素量を算出する計算部と、
を具備することを特徴とする光計測装置にある。
【００１３】
第２の発明は、第１の発明において、
上記炭化水素が芳香族炭化水素であることを特徴とする光計測装置にある。
【００１４】
第３の発明は、第１の発明において、
上記計側部が、上記ラマン散乱光の計測結果から水蒸気量を計測することを特徴とする光計測装置にある。
【００１５】
第４の発明は、第１乃至３のいずれか一の発明において、
上記散乱光以外のノイズ散乱光の散乱を防止する散乱防止手段を計測場内に具備することを特徴とする光計測装置にある。
【００１６】
第５の発明は、第１乃至４のいずれか一の発明において、
上記散乱光の測定に際し、光照射の時間だけ信号を測定することを特徴とする光計測装置にある。
【００１７】
第６の発明は、第１乃至５のいずれか一の発明において、
上記ガスは、有機芳香族物質と計測対象ガスとを含み、
上記光源の波長が、上記有機芳香族物質からの散乱光の強度が上記計測対象ガスからの散乱光の強度より小さいように選択されていることを特徴とする光計測装置にある。
【００１８】
第７の発明は、第１乃至６のいずれか一の発明において、
光を照射する光源を２台設け、第１の光源から光の波長が４００ｎｍ以上であり、第２の光源からの光の波長が２００〜６００ｎｍであることを特徴とする光計測装置にある。
【００１９】
第８の発明は、燃料と空気の供給により、燃焼用の生成ガスを生成するガス化炉と、
第１乃至７のいずれか一の光計測装置と、
上記算出の結果に基づいて、上記燃料及び上記空気の供給の制御又はガス精製手段の制御を行う制御手段とを具備することを特徴とするガス化装置にある。
【００２０】
第９の発明は、計測場内の被測定ガスに光を照射するステップと、上記光の照射により上記ガスから生じる散乱光の波長毎の強度の計測を行うステップと、上記光の照射により上記ガス中のダストから生じるミー散乱光の計測を行うステップと、
上記光の照射により上記ガス中の炭化水素から生じる蛍光の計測を行うステップと、
上記計測の結果から上記ガスの発熱量及びダスト量及び炭化水素量を算出するステップとを具備することを特徴とする光計測方法にある。
【００２１】
第１０の発明は、燃料と空気の供給により、燃焼用の生成ガスを生成するステップと、
上記ガスに光を照射するステップと、
上記光の照射により上記ガスから生じる散乱光の波長毎の強度の計測を行うステップと、
上記光の照射により上記ガス中のダストから生じるミー散乱光の計測を行うステップと、
上記光の照射により上記ガス中の炭化水素から生じる蛍光の計測を行うステップと、
上記計測の結果から上記ガスの発熱量及びダスト量を算出するステップと、
上記算出の結果に基づいて、上記燃料及び上記空気の供給の制御を行うステップと、
上記算出の結果に基づいて、ガス精製の制御を行うステップとを具備することを特徴とするガス化方法にある。
【００２２】
第１１の発明は、第１１の発明において、
上記光の照射により上記ガスから生じるラマン散乱光より水蒸気量を算出するステップと、
上記算出の結果に基づいて、上記熱交換手段の制御を行うステップを具備することを特徴とするガス化方法にある。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明であるガス化装置の実施の形態に関して、添付図面を参照して説明する。
本実施例においては、発電用ガスタービンに用いられるガス化装置を例に示して説明するが、他の用途に用いられるガス化装置においても、適用可能である。
［第１の実施の形態］
図１は、本実施の形態にかかる光計測装置の概略図である。
図１に示すように、本実施の形態にかかる光計測装置は、計測場１０内の被測定ガス１１にレーザ光等の一定の波長の光１２を照射する光源１３と、
上記光１２の照射により上記ガス１１から生じるラマン散乱光１４により波長毎の強度の計測を行う分光器１５と、
上記光１２の照射により上記ガス１１中のダストから生じるミー散乱光１６の計測を行う第１の光検出器１７と、
上記光１２の照射により上記ガス１１中の炭化水素から生じる蛍光１８の計測を行う第２の光検出器１９と、
上記計測の結果から上記ガス１１の発熱量及びダスト量及び炭化水素量を算出する計算部であるデータ処理手段２０とを具備するものである。
本実施の形態では、上記被測定ガス１１は、例えば石炭ガス火炉の生成ガス例に示して説明するが、他の用途に用いられるガス化装置においても、適用可能である。
【００２４】
また、図１に示すように、光計測装置は、光源１３からの光１２をミラー２１を介して反射させて、集光手段２２により集光し、次いで計測窓２３ａ，２３ｂを透過した後、計測場１０内に入射させ、被測定ガス１１へ照射する機能を有する。
計測場１０は被測定ガス１１を内部に保持又は流通させる機能を有する。
本実施の形態では、ガス火炉からの生成ガスをタービンへ送給する送給管の一部を計測場としているが、送給管から分枝するようにしてもよい。
【００２５】
また、分光器１５はＩＣＣＤ（ＩｎｔｅｎｓｉｆｉｅｄＣｈａｒｇｅＣｏｕｐｌｅｄＤｅｖｉｃｅ）カメラ２４を具備し、被測定ガス１１からのラマン散乱光１４を分光し、測定データとして取り出す機能を有する。
【００２６】
また、第１の光検出器１７は、被測定ガス１１中の固体成分であるダストからのミー散乱光１４をミラー２５を介して反射させた後に分光し、測定データ（例えば図３参照）として取り出す機能を有する。
【００２７】
また、第２の光検出器１９は、被測定ガス１１中の炭化水素からの蛍光１８をミラー２６を介して反射させた後に分光し、測定データ（例えば図３参照）として取り出す機能を有する。
【００２８】
データ処理手段２０は、測定データに基づいて、測定ガスの発熱量及びダスト濃度及び炭化水素量を計算する機能を有する。
よって、光１２を用いた本計測装置により、短時間に正確にガスの発熱量を計算することが可能である。これと同時に、ダスト量を計測することができる。さらに、ガス中の炭化水素濃度を計測することができる。
【００２９】
また、ラマン散乱光１４からの測定データ中の水分量を計測することで、図４に示すように、ガス火炉側に設けた熱交換器等の熱交換手段からの水蒸気の漏洩（チューブリーク）を同時に計測することができる。
【００３０】
以下に、光計測装置の各構成部材について図１を参照しつつ説明する。
【００３１】
まず、光１２を出力し被測定ガス１１へ照射する機能を有する光源１３について説明する。
レーザ光等の一定の波長の光を照射する光源１３は、レーザ発振等により光１２を出力する。使用する光源により、光１２の波長は、所望のものを使用できる。本発明では、波長が可視光域（４００ｎｍ〜７００ｎｍ）のものを使用する。ここでは、４００ｎｍのものを用いている。この波長であれば、蛍光とラマン散乱光とを同時に計測することができる。図３にその計測例を示す。
【００３２】
ここで、本実施の形態のように同じ波長の光を用いる場合には、信号を打ち消し会うので、光源照射の時分割を行うようにしている。異なる波長を用いる場合についは第２の実施の形態に詳述する。
【００３３】
なお、図示しないパワーメータは、光源１３から出力される光１２の進行方向上の、光源装置１５の先にやや離れて設けられている。これは、光１２を通過させることにより、光１２の出力を正確に計測することが出来る計算機器である。この数値をフィードバックし、光源２３の出力を調整する。
【００３４】
また、ミラー２１は、出力された光１２の進行方向を、被測定ガス１１の存在する計測場１０の方向へ、反射により向けさせるミラーである。このミラー２１の角度を調整することにより、計測場１０の任意の位置での計測を可能としている。
【００３５】
また、集光手段２２は、光１２の進行方向上であって、ミラー２１から少し離れた位置に設けられており、光１２が測定場１０の所定位置で焦点を結ぶように、光１２を絞るようにしている。
【００３６】
次に、光１２が照射できるような形で測定ガスを保持又は流通させる機能を有する計測場１０について説明する。計測場１０は、測定ガスが内部に存在しており、それを外部（光源部や分光器１５を含む）にリークさせないような構造をしている。測定用の光１２及び被測定ガス１１からのラマン散乱光１４，ミー散乱光１６は、石英窓２３ａ，２３ｂから出入りする。
【００３７】
石英窓２３ａ，２３ｂは、計測場１０の端にあり、光１２の進行方向上の、集光手段２２の先にやや離れてある。測定ガスを外部へ流出させないための石英ガラス製の窓である。石英ガラス製にしているのは、その窓を光が透過できるようにするためである。また、２重にしているのは、石英ガラス１枚が破損しても、ガスがリークしないようにするためである。
【００３８】
なお、電磁弁が設けられており、通常は、閉じている。これは、長期間に亙って計測場側の石英窓２３ａを測定ガスに曝しておくと、ガス中の不純物により、石英窓が汚れてしまい、その汚れの為に光による測定が困難となるからである。測定時には開口される。
【００３９】
計測場１０は、光１２の進行方向上の測定ガスが存在している測定領域を含む場所であり、該領域に存在するガス１１に光１２が照射されることにより測定がなされる。ただし、被測定ガス１１は、この場所で留まっている必要は無く、ガス供給用の配管の途中であって、その配管中をガスが滞留することなく流れている（動いている）状態であっても測定可能である。
【００４０】
次に、被測定ガス１１からのラマン散乱光１４を分光し、測定データとして取り出す機能を有する分光器１５について説明する。ここで、測定領域中心部から散乱されたラマン散乱光１４は、光１２からある角度をなして、計測場１０から分光器１５へ入る。
【００４１】
上記分光器１５には、フィルタが配設されており、特定の波長の散乱光２４のみ透過させるようにしている。本実施の形態では、５７０〜７００ｎｍの光が透過するフィルターを使用する。
【００４２】
分光器１５にはＩＣＣＤカメラ２４が接続されている。光の強度を計測する光電子増倍型のデバイスである。ここで。分光器１５で分光された各波長の光の強度を計測する。
【００４３】
また、本実施の形態では、被測定ガス１１からのミー散乱光１６を第１の光検出器１７で検出するようにしている。
ミー散乱光１６は、ガス中のダスト成分等の固体物質からの散乱光であり、該ミー散乱光の濃度によりダスト量を計測する。
【００４４】
さらに、本実施の形態では、被測定ガス１１からの蛍光１８を第２の光検出器１９で検出するようにしている。
蛍光１８は、ガス中の炭化水素からの蛍光であり、該蛍光の濃度によりダスト量を計測する。
【００４５】
次に、測定データに基づいて、サンプルガスの発熱量を計算する機能を有するデータ処理手段２０について説明する。
データ処理手段２０は、各波長毎のラマン散乱光１４の強度から、ガスの体積分率を計算する。そのガスの体積分率から、ガスの発熱量が計算できる。
また、水のラマン散乱光１４の強度から、ガス中の水分量を計算することができる。
【００４６】
また、データ処理手段２０は、ミー散乱光１６を検出する第１の光分光器１７の情報から、ガス中のダスト量を計算することができる。
【００４７】
また、データ処理手段２０は、蛍光１８を検出する第２の光分光器１９の情報から、ガス中の炭化水素量を計算することができる。
ここで、ガス中の炭化水素の大部分は芳香族系炭化水素であり、特にベンゼン、ナフタレン、アントラセン等の多環芳香族系炭化水素及びその誘導体である。
【００４８】
次に、本発明である光計測装置の動作について、図１を参照して説明する。
【００４９】
まず、光計測装置に用いられるラマン散乱分光法の測定原理について説明する。なお、図３はラマン散乱光の測定例を示す図である。
【００５０】
波数ν（波長λの逆数）の光を物質に照射し、その散乱光を分光すると、ν、ν±ν１、ν±ν２、…のような波数を持つ散乱光が得られる。この内、ν±νｎに相当する散乱をラマン散乱といい、ν−νｎを持つ成分をストークスラマン散乱、ν＋νｎを持つ成分をアンチストークスラマン散乱という。通常、ラマン散乱として測定されるのは、ストークスラマン散乱である。また、νｎをラマンシフトといい、物質固有の値を取る。すなわち、ラマン散乱光におけるラマンシフトνｎを計測すると、光を散乱した物質が何であるかの定性分析が可能となる。物質は混合されていても構わない。加えて、ラマン散乱光の強度は存在する分子数に比例するので、散乱光の強度を測定することで定量分析も可能である。図３において、縦軸はラマン散乱光の強度、横軸は散乱光の波長（＝１／（ν−ν１））である。各物質（ＣＯ_２、ＣＯ、Ｎ_２など）により、ラマン散乱光の波長が決まっているので、その波長の位置で物質が同定でき、また、各散乱光強度から、各物質の体積分率が計算できる。
【００５１】
以上から、ラマン散乱が、混合物の定性及び定量分析において有用であることが分かる。ただし、測定する物質の量が多く存在する必要がある。また、ラマン散乱光の強度は、νの４乗に比例し、波長が長い光を使用する場合、散乱光の強度は著しく低下する。従って、波長の長過ぎる光は用いない。
【００５２】
そして、光計測装置において、ガスの各成分からの発熱量及びダスト量及び炭化水素量を計測するには、以下のようにする。
まず、図１において、レーザ光等の一定波長の光を照射する光源１３から光１２が発射される。本実施の形態では、光１２は、パルスの形で発射し、それと同期を取った分光器１５及びＩＣＣＤカメラ２４によりラマン散乱光１４の計測が行われる。また、継続的に光１２を発射し、それの散乱光１４を計測することも可能である。
【００５３】
また、本実施の形態では、可視光である波長５３２ｎｍのレーザを使用する。レーザ波長の選択は、以下のような観点から行った。もし、４００ｎｍより波長の短い３５５ｎｍの紫外光レーザでは、測定ガス中の有機化学物質の芳香族成分からの散乱光が強くなり、それがノイズ光として測定に悪影響を及ぼす。また、逆に、波長が長すぎると、ラマン散乱光の強度が低下してしまい、検出が困難になる。従って、本実施例では、測定ガス中の芳香族成分からの散乱光がほとんど無く、かつ、測定対象物質（ＣＯ_２，ＣＯ，Ｎ_２，ＣＨ_４，Ｈ_２Ｏ，Ｈ_２）からの散乱光が十分の強度を得られる、レーザ波長を選択した。
【００５４】
また、光１２は、偏向した光である偏光を用いるようにしてもよい。偏光のレーザ光を出力するレーザを使用しても良いし、偏光素子を通過させたレーザ光を使用しても良い。そのような光１２を用いると、測定ガスからの散乱光１４の内、ラマン散乱光以外の単なる散乱光は偏光ではないので、図２に示すように、途中に入れた偏光素子２７により、それらのほとんどはカットされる。従って、偏光であるラマン散乱光のみが、偏光素子２７を透過することができ、ノイズ光の抑制された測定結果が得られるのである。
【００５５】
最終的に得られたラマン散乱光１４は、分光器１５に入る。そこで、各波長毎のチャンネルに分けられる。そして、各波長毎の光の強度をＩＣＣＤカメラ２４により測定することにより測定結果が得られる。
【００５６】
測定された各波長におけるラマン散乱光の分析結果（各波長における散乱光２４の強度のデータ）は、データ処理手段２０に出力され、そこで発熱量が計算される。計算は、ガスの分析結果において、波形の強度のピークを示す波長から物質を同定し、強度からその物質の体積分率を計算する。そして、その体積分率に、各ガス成分の標準状態における単位体積当たりの発熱量を掛け合わせれば、各ガス成分毎の単位体積当たりの発熱量が計算できる。その合計が、生成ガス１１全体の単位体積当たりの発熱量である。
【００５７】
本実施の形態の光計測装置では、（１）光１２をガスに照射させて、ガス中に含まれる有機芳香族物質からのラマン散乱光１４により、各成分の濃度を求め、発熱量を計測することができる。
（２）また、水分の濃度からガス中に水蒸気が漏洩したことを検出することができる。
（３）また、ガス中にダスト成分が含まれた場合には、光１２の照射により該ダストからのミー散乱光１６を計測することで、ダスト量を同時に計測することができる。
（４）さらに、ガス中に含まれる炭化水素からの蛍光１８を計測することで、炭化水素量を同時に計測することができる。
【００５８】
なお、本実施例で使用されている、ミラーおよびレンズは、計測部および分光器の位置関係により、本発明の技術的思想の範囲で増減することや、位置が変更することが可能であり、上記実施例の形態に拘束されるものではない。
【００５９】
［第２の実施の形態］
図５は、本実施の形態にかかる光計測装置の概略図である。
図５に示すように、本実施の形態にかかる光計測装置は、計測場１０内の被測定ガス１１に第１の光１２Ａを照射する第１の光源１３Ａと、
計測場１０内の被測定ガス１１に第２の光１２Ｂを照射する第２の光源１３Ｂと、
上記第１の光１２Ａの照射により上記ガス１１から生じるラマン散乱光１４により波長毎の強度の計測を行う分光器１５と、
上記第２の光１２Ｂの照射により上記ガス１１中のダストから生じるミー散乱光１６の計測を行う第１の光検出器１７と、
上記第２の光１２Ｂの照射により上記ガス１１中の炭化水素から生じる蛍光１８の計測を行う第２の光検出器１９と、
上記計測の結果から上記ガス１１の発熱量及びダスト量及び炭化水素量を算出する計算部であるデータ処理手段２０とを具備するものである。
【００６０】
第１の光１２Ａは４００〜７００ｎｍの範囲のいずれかの波長を用い、第２の光１２Ｂは２００〜６００ｎｍの範囲の波長を用いる。
本実施の形態では、第１の光１２Ａでラマン散乱光１４を計測し、第２の光１２Ｂでミー散乱光１６を計測しているが、第１の光１２Ａでミー散乱光を計測するようにしてもよい。
なお、ラマン散乱光及びミー散乱光は共に信号強度が励起光に較べて弱いので、各々別々の光を励起光とするほうが好ましい。
【００６１】
図６〜図８にベンゼン、ナフタレン及びアントラセンの各蛍光強度と波長との関係を示す。
また、下記表１〜３にベンゼン、ナフタレン及びアントラセンの励起波長と蛍光波長との関係を示す。なお、表１〜３の内容は図６〜８に対応する。
【００６２】
【表１】

【００６３】
【表２】

【００６４】
【表３】

【００６５】
これらの結果より、第１の光１２Ａの励起波長波長が短い場合には、ベンゼン等の１員環の芳香族炭化水素の蛍光強度が強く、励起波長が長くなるにつれて、３員環の多環芳香族炭化水素の蛍光強度が強くなることが判明した。
【００６６】
図９及び表４は実際のガス化ガスでの計測結果を示す。
【００６７】
図１０（ａ）、（ｂ）は、ラマン散乱光を得るための第１の光１４Ａとミー散乱光１６及び蛍光１８を得るための第２の光１４Ｂとの照射方法の一例を示す。図１０（ａ）は時間とレーザ光強度との関係を示し、図１０（ｂ）は時間と光強度との関係を示す。
なお、本実施の形態では、第２の光１４Ｂは、３回に分けて、２８０ｎｍ、３００ｎｍ、３６０ｎｍの励起光を照射するようにしている。
図１０（ｂ）は蛍光、ミー散乱光ともに、波長依存性があることの一例を示している。
【００６８】
【表４】

【００６９】
ここで、ベンゼンの濃度をＣ_１、ナフタレンの濃度をＣ_２、アントラセンの濃度をＣ_３とすると、以下の連立方程式が成立する。
【００７０】
Ａ．２５０ｎｍの励起波長に対して
・２８０ｎｍ蛍光波長：５Ｃ_１＋４Ｃ_２＋４Ｃ_３＝６６ …（１）
・３３０ｎｍ蛍光波長：３Ｃ_１＋４Ｃ_２＋６Ｃ_３＝４８ …（２）
・４２０ｎｍ蛍光波長：Ｃ_１＋３Ｃ_２＋３Ｃ_３＝２２ …（３）
Ｂ．３００ｎｍの励起波長に対して
・２８０ｎｍ蛍光波長：Ｃ_２＝３ …（４）
・３３０ｎｍ蛍光波長：Ｃ_１＋８Ｃ_２＋７Ｃ_３＝４１ …（５）
・４２０ｎｍ蛍光波長：５Ｃ_２＋６Ｃ_３＝２１ …（６）
Ｃ．３６０ｎｍの励起波長に対して
・２８０ｎｍ蛍光波長：なし …（７）
・３３０ｎｍ蛍光波長：２Ｃ_２＋１Ｃ_３＝７ …（８）
・４２０ｎｍ蛍光波長：５Ｃ_２＋１０Ｃ_３＝２５ …（９）
上記（１）〜（９）の連立方程式を解くことにより、以下の解が得られる。
実測の計測においては、計測結果にある程度の誤差が生じるので、（１）〜（９）の連立方程式の誤差が一番小さくなうように解を求めることになる（最小自乗法等）。
Ｃ_１：ベンゼンの濃度＝１０
Ｃ_２：ナフタレンの濃度＝３
Ｃ_３：アントラセンの濃度＝１
【００７１】
［第３の実施の形態］
図１１は、本実施の形態にかかるレーザ計測装置の要部概略図である。
図１１に示すように、本実施の形態にかかるレーザ計測装置の計測場１０には、信号光であるラマン散乱光１４、ミー散乱光１６以外のノイズ散乱光によるノイズを防止するために、散乱防止手段４１を設けている。
まず、図１２に示すように、光１２の照射により、ノイズ散乱光４２が計測場１０内に発生する。このノイズ散乱光４２は、計測場内の壁面からの散乱光であり、このノイズ散乱光４２の一部が信号光であるラマン散乱光１４及びミー散乱光１６と同一軸上で検出手段に入るとノイズとなる。
【００７２】
このノイズ散乱光４２は図１３に示すように、ラマン散乱光１４、ミー散乱光１６よりは検出器に到達する時間が遅れるので、パルスレーザ光を使用し、信号光（ラマン散乱光１４、ミー散乱光１６）に時間ゲートをかけて計測ゲートを短くすることである程度はノイズの影響を防止することができる。
【００７３】
さらに、信号光が弱い場合或いはノイズ散乱光が多量に発生する場合には、ノイズ散乱光４２が検出器側に入らないことを避けるために、散乱防止手段４１を設けてこれを防止している。
【００７４】
図１４は上記散乱防止手段４１の概略図である。図１４に示すように、散乱防止手段４１は、散乱防止手段本体４３の内部に凹凸面４４を設けており、入射した光１２のノイズ散乱光４２を封じ込め、外部へ反射させないようにしている。これにより、光１２による計測場１０でのノイズ散乱光の発生を防止している。
【００７５】
また、図１５に示すように、上記散乱防止手段４１を複数設けるようにしてもよい。
すなわち、図１５に示すように、入射した光１２の散乱防止用の散乱防止手段４１を光１２の光軸上の計測場の内壁面に設けると共に、発生した信号光（ラマン散乱光及びミー散乱光）の散乱防止用の散乱防止手段４１を光１２の光軸上の計測場の内壁面に設けている。
これにより、ノイズ散乱光の吸収により、ノイズのない信号光のみを検出することができる。
【００７６】
［第４の実施の形態］
図１６は、本実施の形態にかかる光計測装置を備えたガス化システムの概略図である。
本実施の形態では、発電用ガスタービンに用いられるガス化装置を例に示して説明するが、他の用途に用いられるガス化装置においても、適用可能である。
【００７７】
以下、本発明であるガス化装置の実施例の構成に関して、添付図面を参照して説明する。
図１６を参照して、本実施の形態では、燃料及び空気をガス化炉１０１へ供給し、生成した生成ガス１０２は、配管１１０を通り、該配管１１０に介装されるポーラスフィルタ１２０、脱硫手段１２１及び除塵手段１２２を通過し、ガスタービン１１１へ供給される。その際、ガスタービン１１１に供給する生成ガス１０２の発熱量を正確に制御する必要がある。その制御は、第１の実施の形態で説明した光計測装置１００を使用して行う。すなわち、第１の実施の形態の光計測装置１００をガス化装置に組み込む。
【００７８】
そして、配管１１０の途中において、該配管１１０内を流れる生成ガス１０２のラマン散乱光及びミー散乱光の測定を行う。その測定結果に基づき、データ処理手段２９にて生成ガス１０２の組成を計算する。計算から計算結果が出るまでの時間は非常に短時間である。そして、その計算値に基づいて、制御部１０７で、ガス化炉１０１に供給する燃料および空気を制御する。このようにして、本発明により、ガス化炉１０１において生成される生成ガス１０２の発熱量が正確に制御される。
【００７９】
また、蛍光の計測により、ガス中の炭化水素の量を計測することができ、ガス化条件の確認を迅速に行うことができる。
【００８０】
本発明であるガス化装置の構成について、詳細に説明する。
ガス化炉１０１は、燃料及び空気の供給を受け、燃料及び空気を理論空燃比を小さくして不完全燃焼させ、一酸化炭素（ＣＯ）、水素（Ｈ_２）、メタン（ＣＨ_４）等を生成させ、燃料ガスとして取り出すものである。本実施例では、燃料として石炭を用いている。
【００８１】
生成ガス１０２は、ガス化炉１０１により生成したガスである。石炭ガス化の場合、生成ガス１０２は、およそ一酸化炭素（ＣＯ）１０〜３０％、水素（Ｈ_２）４〜１０％、メタン（ＣＨ_４）０．１〜１％、二酸化炭素（ＣＯ_２）５〜１０％、窒素（Ｎ_２）５５〜７０％の範囲の体積分率を有する。
【００８２】
配管１１０は、ガス化炉１０１とガスタービン１１１を結ぶ配管であり、ガス化炉１０１で生成した生成ガス１０２のガスタービン１１１への流路である。
【００８３】
ガスタービン１１１は、火力発電において、発電用に用いられるタービンである。生成ガス１０２の供給により運転している。
【００８４】
制御部１０７は、データ処理手段２９において計算された発熱量と、その時点で必要とされる発熱量（外部から入力）とを比較し、その差を計算する。そして、その結果に基づいて、生成ガス１０２の発熱量が必要とされる発熱量になるように、燃料供給弁１０８及び空気供給弁１０９の制御で燃料及び空気の増減を行う。燃料及び空気の増減量は、例えば、燃料及び空気の組成から生成ガスの組成を求め、発熱量を計算する方法において、燃料及び空気の組成を逐次代入する方法や、逆計算を行なう方法で計算できる。なお、制御部１０７の機能をデータ処理手段２９に行わせることも可能である。
【００８５】
燃料供給弁１０８及び空気供給弁１０９は、それぞれ燃料及び空気をガス化炉１０１へ供給するための弁であり、制御部１０７により制御される。
【００８６】
次に、本発明であるガス化装置の実施例の動作について、図面を参照して説明する。
図１６を参照して、ガス化炉１０１では、燃料である石炭及び空気の供給を受けて、ガスタービン１１１用の燃料である生成ガス１０２を生成している。生成ガス１０２の組成は、ガス化炉１０１の燃焼条件により決まる。また、ガスタービン１１１に必要な生成ガス１０２の発熱量は、ガスタービン１１１の運転条件で決まる。従って、ガスタービン１１１の運転条件に応じて、ガス化炉１０１の燃焼条件を対応させ、所望の生成ガスを生成する必要がある。燃焼条件の制御は、光計測装置１００による発熱量分析の結果に基づき、燃料である石炭及び空気の供給を制御することで行う。
以下に、本発明であるガス化装置の動作について、詳細に説明する。
【００８７】
ガス化炉１０１は、燃料及び空気（必要に応じて水蒸気）の供給を受け、それらを高温高圧下で空気と燃料の比を理論空気燃料費より小さくし、不完全燃焼させ、一酸化炭素（ＣＯ）、水素（Ｈ_２）、メタン（ＣＨ_４）を主な燃料ガス成分とする生成ガス１０２を生成する。ガス化炉１０１の運転温度、運転圧力、燃料及び空気の供給量により、生成ガス２における各成分の体積分率が決まる。
【００８８】
ガス化炉１で生成された生成ガス１０２は、配管１１０を通りガスタービン１１１へ供給される。その際、配管１１０の途中に組み込まれたレーザ計測装置１００により、生成ガス１０２の発熱量の測定を行う。ここでは、配管１１０からサンプリング管等により生成ガス１０２の一部を測定装置に導く、という間接的な測定ではなく、配管１１０中の生成ガス１０２を直接測定する。直接測定により、ガスタービン１１１へ供給される生成ガス１０２の発熱量をより速く、より正確に測定することが可能となる。
【００８９】
上記光計測装置１００における動作は、第１の実施の形態と同様であるので、ここでは説明を省略する。
【００９０】
上記レーザ計測装置１００により算出された生成ガス１０２の発熱量は、制御部１０７へ送られる。そして、そこで、算出された発熱量と必要とされる発熱量とを比較する。そして、その結果に基づいて、所望の発熱量になるように、運転条件を変化させる。運転条件として、ここでは、燃料及び空気を増減させる。増減方法は、制御部１０７が前述の算出結果に基づいて計算した所望の供給量になるように、燃料供給弁１０８及び空気供給弁１０９の制御を行う。
なお、他の運転条件（ガス化炉１０１の運転温度、運転圧力等）の制御により、生成ガス１０２の成分を制御することも可能である。
【００９１】
カラムを用いたガスクロマトグラフとは異なり、光を利用しているので、前処理の必要が無く、測定が迅速で応答性が非常に良い。また、配管１１０の生成ガス１０２を直接分析しているので、分析結果が非常に正確である。従って、正確な制御が必要なガスタービン１１１の生成ガス１０２の発熱量を、常に最適に制御することが可能となる。
【００９２】
また、水蒸気の量を計測することで、ガス火炉１０１内の熱交換器からのヒビ割れ等による水蒸気の漏れを確認することができる。
【００９３】
図１７はポーラスフィルタ１２０の概略構成図である。
図１７（ａ）は通常運転状態を示す。図１７（ｂ）はリーク時の運転状態を示す。
図１７中、符号１２５はフィルタブロック、１２６は各フィルタブロックの各配管を開閉する遮断手段（バルブ）である。本実施の形態では、４本のフィルタブロック１２５ａ〜ｄとそれに対応するバルブ１２６ａ〜１２６ｄである。ポーラスフィルタ１２０の後流側には、煤塵計１２７が設けられている。
【００９４】
生成ガス１０２はダストを含むので複数のフィルタブロック１２５ａ〜１２５ｎにより除塵される。そして、各運転ブロックは出口側に遮断バルブ１２６ａ〜１２６ｎが設けられている。
【００９５】
そして、ダストの量が規定値以上となったときに、各ブロック１２５ａ〜１２５ｎを順次遮断し、煤塵濃度計１２７により煤塵の漏洩がどのブロックからかを特定し、例えばフィルタブロック１２５ｃの場合に漏れがあった場合には、バルブ１２６ｃでそのブロックを遮断する。
これにより、漏洩のあったフィルタブロックを迅速に特定でき、当該漏れがあるブロックの交換を迅速に行うことができる。
【００９６】
また、ガス化ガスの圧力及びＮ_２、ＣＯ_２、ＣＨ_４、Ｈ_２Ｏ等のラマン散乱光の光量から窓汚れ効果を推定し、ダスト量を校正するようにしてもよい。
【００９７】
また、ダスト量の変動より、ガス化システムのメンテナンス時期を推定するようにしてもよい。
【００９８】
よって、本光計測装置をガス化システムに適用することで、連続して安定したガス化システムを構築することができる。
【００９９】
また、生成ガス中には含まれる炭化水素がある場合、これが冷却された場合に、下流側の装置（例えば脱硝装置、脱硫装置、脱塵装置等）の配管内部にタール分として付着し、配管の劣化を加速するという問題があるが、本発明により、生成ガス中の炭化水素の量を迅速に計測することで、適正なガス化条件とすることができる。
【０１００】
なお、本発明の光源としては、レーザ光源が最適ではあるが、レーザ光で代表される一定波長の光を照射する光源であれば、特に制限する必要はない。例えば、ランプの照射光をフィルタを介して取り出すことにより、一定波長の光を得ることができる。このように構成することによっても本願発明の所期の目的は達成し得る。この場合、レーザ光源よりも、安価な光源とすることができる。
【０１０１】
【発明の効果】
本発明により、計測場内の被測定ガスに光を照射する光源と、上記光の照射により上記ガスから生じるラマン散乱光により波長毎の強度の計測を行う分光器と、上記光の照射により上記ガス中のダストから生じるミー散乱光の計測を行う第１の光検出器と、上記光の照射により上記ガス中の炭化水素から生じる蛍光の計測を行う第２の光検出器と、上記計測の結果から上記ガスの発熱量及びダスト量及び炭化水素量を算出する計算部と、を具備するので、例えばガス火炉からの生成ガスの発熱量及びダスト量及び炭化水素量を高速、正確に分析することが可能となる。
【０１０２】
また、本発明により、複合型発電設備を備えた石炭ガス化システムにおいて、生成ガスの発熱量を配管途中で直接測定し、生成ガスの発熱量をより正確に制御することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態にかかる光計測装置の概略構成図である。
【図２】他の実施の形態にかかる光計測装置の概略構成図である。
【図３】ラマン散乱光及びミー散乱光の測定例を示す図である。
【図４】ラマン散乱光による水蒸気の漏洩の測定例を示す図である。
【図５】第２の実施の形態にかかる光計測装置の概略構成図である。
【図６】ベンゼンの蛍光強度と波長との関係図である。
【図７】ナフタレンの蛍光強度と波長との関係図である。
【図８】アントラセンの蛍光強度と波長との関係図である。
【図９】計測対称ガスからの蛍光強度と波長との関係図である。
【図１０】光照射方法の一例を示す図である。
【図１１】本実施の形態にかかる光計測装置の要部概略図である。
【図１２】光照射による散乱ノイズ光の散乱状態図である。
【図１３】光照射による散乱ノイズ光の測定例を示す図である。
【図１４】光照射による散乱防止手段の構成図である。
【図１５】本実施の形態にかかる光計測装置の要部概略図である。
【図１６】ガス化システムの構成図である。
【図１７】ガス化装置のフィルタの概略構成図である。
【図１８】従来のガス化装置の形態を示す構成図である。
【図１９】レーザによるダスト計測の概略図である。
【符号の説明】
１０計測場
１１被測定ガス
１２光
１３光源
１４ラマン散乱光
１５分光器
１６ミー散乱光
１７第１の光検出器
１８蛍光
１９第２の光検出器
２０データ処理手段
３１ミラー
３２ａ，３２ｂ計測窓
３３集光手段
３４ＩＣＣＤカメラ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an optical measurement device applied to, for example, a product gas of coal gasification.
[0002]
[Background Art and Problems to be Solved by the Invention]
In thermal power generation using coal gas, the generated gas generated in the coal gasification furnace is used as a fuel and led to power generation equipment such as a gas turbine. In the power generation facility, a target power generation amount is set, and it is important to control the heat generation amount of the generated gas accordingly. Correspondingly, it is very important to control the heat generation amount (composition) of the product gas within an allowable range in the gasification furnace.
The power generation target set value of the power plant is not always constant and is often changed in a short time due to a change in the amount of electric power used or a time zone. Accordingly, the heat generation amount of the product gas generated in the gasification furnace needs to be quickly controlled accordingly.
[0003]
In conventional control of the heat generation amount of the generated gas, the heat generation amount is controlled by analyzing the generated gas and analyzing the analysis result.
With reference to FIG. 18, the calorific value control in the gasification furnace 1 is demonstrated. It consists of a gasification furnace 01, a product gas 02, a sampling pipe 03, a pretreatment unit 04, a gas chromatograph 05, a calculation unit 06, a control unit 07, a fuel supply valve 08, an air supply valve 09, a pipe 010, and a gas turbine 011. The gasification furnace 01 receives supply of coal and air via a fuel (coal) supply valve 08 and an air supply valve 09, and generates a high-temperature / high-pressure (for example, 400 ° C., 30 atm) product gas 02 for the gas turbine 011. Is generated. A part of the product gas 02 is sampled by the sampling pipe 03 in the middle of the pipe 010 sent to the gas turbine 011 and flows into the measurement system for measuring the calorific value. The sampling gas is subjected to pretreatment such as pressure reduction, cooling, dust removal, and dehumidification in the pretreatment unit 04, and is dried at normal pressure and room temperature and does not contain dust.
Thereafter, the sampling gas is sent to the gas chromatograph 05. In the gas chromatograph 05, the generated gas 02 which is a sampling gas is analyzed, and the composition of the gas is measured.
[0004]
Here, normally, in the case of coal gasification product gas, approximately 10 to 30% carbon monoxide (CO), hydrogen (H ₂ ) 4-10%, methane (CH ₄ ) 0.1-1%, carbon dioxide (CO ₂ ) 5-10%, nitrogen (N ₂ ) Volume fraction in the range of 55-70%. Based on the analysis result, the calorific value Q (kcal / Nm) per unit volume is calculated in the calculation unit 06. ³ ) Is calculated. Generated gas 0 ₂ The calculation result of the calorific value Q is output to the control unit 07. Based on the difference between this result and the heat generation amount target value at that time, the amount of coal and the amount of air to be input into the gasification furnace 01 are set. Based on the settings, the supply amounts of coal and air are controlled by the fuel supply valve 08 and the air supply valve 09, respectively, and the generated gas 0 ₂ The amount of heat generated is controlled so as to always fall within the allowable range.
[0005]
Thus, in the power generation by conventional coal gasification, the generated gas by the gasification furnace 01 is 0. ₂ Was measured by a gas chromatograph 05, and the gasifier 01 was controlled by the value. However, in the gas chromatograph 05, the time required for the analysis is required for about 5 minutes or more, and thus quick control cannot be performed. Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-173989 is known as a known technique of a measuring method using the gas chromatograph 05.
[0006]
[Patent Literature]
Japanese Patent Laid-Open No. 11-173989
[0007]
On the other hand, in recent thermal power generation, the power consumption during daytime and nighttime is significantly different, so the time fluctuation of load (power generation amount) is larger than before, and the maximum load is to cope with this. If 100%, a control speed capable of increasing or decreasing a load of about 3% per minute is required. Therefore, there is a need for a gasification furnace that can cope with this speed, and a gas calorific value measuring device combined therewith is required. Further, in the pretreatment unit 04, trouble may occur at the time of pressure reduction, cooling, dust removal, and dehumidification, and labor is required for maintenance.
[0008]
In addition, since the pretreatment unit 04 is dehumidified, there is a problem that when the heat exchanger or the like is leaked, the water vapor cannot be measured quickly.
[0009]
Further, when measuring the dust concentration in the gas, as shown in FIG. 19, the laser light 021 from the laser device 020 is detected by the photodetector 022 and the amount of dust is measured by the light absorption method. .
[0010]
In addition, hydrocarbons are contained in the product gas, and when this is cooled, it adheres to the inside of the piping of downstream devices (for example, a denitration device, a desulfurization device, a dedusting device, etc.) as a tar component. There is a problem of accelerating the deterioration of.
Therefore, there is a desire to quickly measure the amount of hydrocarbons for confirmation of appropriate gasification conditions.
[0011]
Accordingly, an object of the present invention is to provide an optical measuring device capable of measuring the gas composition at high speed and simultaneously measuring the dust concentration and the hydrocarbon concentration.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
A first invention of the present invention that solves the above problems is a light source that irradiates a gas under measurement in a measurement field with light of a certain wavelength such as laser light,
A spectroscope that measures the intensity of each wavelength by Raman scattered light generated from the gas by the irradiation of the light;
A first photodetector for measuring Mie scattered light generated from dust in the gas by irradiation with the light;
A second photodetector for measuring fluorescence generated from the hydrocarbons in the gas by the light irradiation;
A calculation unit for calculating a calorific value, a dust amount, and a hydrocarbon amount of the gas from the measurement result;
The optical measuring device is characterized by comprising:
[0013]
According to a second invention, in the first invention,
In the optical measuring device, the hydrocarbon is an aromatic hydrocarbon.
[0014]
According to a third invention, in the first invention,
The meter side part is in an optical measuring device characterized in that the amount of water vapor is measured from the measurement result of the Raman scattered light.
[0015]
According to a fourth invention, in any one of the first to third inventions,
In the optical measurement apparatus, the measurement field includes scattering prevention means for preventing scattering of noise scattered light other than the scattered light.
[0016]
According to a fifth invention, in any one of the first to fourth inventions,
In the measurement of the scattered light, a signal is measured only for the time of light irradiation.
[0017]
A sixth invention is the invention according to any one of the first to fifth inventions,
The gas includes an organic aromatic substance and a measurement target gas,
In the optical measurement device, the wavelength of the light source is selected so that the intensity of scattered light from the organic aromatic substance is smaller than the intensity of scattered light from the measurement target gas.
[0018]
According to a seventh invention, in any one of the first to sixth inventions,
Two light sources for irradiating light are provided, the wavelength of light from the first light source is 400 nm or more, and the wavelength of light from the second light source is 200 to 600 nm.
[0019]
An eighth invention is a gasification furnace that generates a product gas for combustion by supplying fuel and air;
Any one of the first to seventh optical measurement devices;
The gasifier includes a control unit that controls the supply of the fuel and the air or the gas purification unit based on the calculation result.
[0020]
According to a ninth aspect of the invention, there is provided a step of irradiating a gas to be measured in a measurement field with light, a step of measuring intensity for each wavelength of scattered light generated from the gas by the light irradiation, and the gas by the light irradiation. Measuring Mie scattered light generated from the dust inside,
Measuring fluorescence generated from hydrocarbons in the gas by the light irradiation;
And a step of calculating a calorific value, a dust amount, and a hydrocarbon amount of the gas from the result of the measurement.
[0021]
A tenth aspect of the present invention includes a step of generating a product gas for combustion by supplying fuel and air;
Irradiating the gas with light;
Measuring the intensity for each wavelength of scattered light generated from the gas by irradiation with the light;
Measuring Mie scattered light generated from dust in the gas by irradiation with the light;
Measuring fluorescence generated from hydrocarbons in the gas by the light irradiation;
Calculating the calorific value and dust amount of the gas from the measurement results;
Controlling the supply of the fuel and the air based on the result of the calculation;
And a step of controlling gas purification based on the result of the calculation.
[0022]
In an eleventh aspect based on the eleventh aspect,
Calculating the amount of water vapor from the Raman scattered light generated from the gas by the light irradiation;
The gasification method includes a step of controlling the heat exchange means based on the result of the calculation.
[0023]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of a gasifier according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
In the present embodiment, a gasifier used for a power generation gas turbine will be described as an example, but the present invention can also be applied to a gasifier used for other purposes.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a schematic diagram of an optical measurement device according to the present embodiment.
As shown in FIG. 1, the optical measurement device according to the present embodiment includes a light source 13 that irradiates a gas to be measured 11 in a measurement field 10 with light 12 having a certain wavelength such as a laser beam,
A spectroscope 15 that measures the intensity of each wavelength by Raman scattered light 14 generated from the gas 11 by the irradiation of the light 12;
A first photodetector 17 for measuring Mie scattered light 16 generated from dust in the gas 11 by irradiation of the light 12,
A second photodetector 19 for measuring the fluorescence 18 generated from the hydrocarbons in the gas 11 by the irradiation of the light 12;
The data processing means 20 which is a calculation part which calculates the emitted-heat amount of the said gas 11, the dust amount, and the amount of hydrocarbons from the result of the said measurement is comprised.
In the present embodiment, the gas to be measured 11 will be described with reference to, for example, a generated gas example of a coal gas furnace, but can also be applied to a gasifier used for other purposes.
[0024]
Further, as shown in FIG. 1, the optical measuring device reflects the light 12 from the light source 13 through the mirror 21, condenses it by the condensing means 22, and then transmits through the measuring

windows

23a and 23b. It has a function of being incident on the measurement field 10 and irradiating the measurement gas 11.
The measurement field 10 has a function of holding or circulating the gas 11 to be measured.
In the present embodiment, a part of the feed pipe that feeds the generated gas from the gas furnace to the turbine is used as the measurement field, but it may be branched from the feed pipe.
[0025]
Further, the spectroscope 15 includes an ICCD (Intensified Charge Coupled Device) camera 24 and has a function of dispersing the Raman scattered light 14 from the gas 11 to be measured and extracting it as measurement data.
[0026]
The first light detector 17 reflects the Mie scattered light 14 from the dust, which is a solid component in the gas 11 to be measured, through the mirror 25 and then separates it to obtain measurement data (for example, see FIG. 3). Has the function of taking out.
[0027]
The second photodetector 19 has a function of spectroscopically reflecting the fluorescence 18 from the hydrocarbon in the gas 11 to be measured through the mirror 26 and extracting the fluorescence as measurement data (see, for example, FIG. 3).
[0028]
The data processing means 20 has a function of calculating the calorific value, dust concentration, and hydrocarbon amount of the measurement gas based on the measurement data.
Therefore, it is possible to calculate the calorific value of the gas accurately in a short time by this measuring apparatus using the light 12. At the same time, the amount of dust can be measured. Furthermore, the hydrocarbon concentration in the gas can be measured.
[0029]
Further, by measuring the water content in the measurement data from the Raman scattered light 14, as shown in FIG. 4, leakage of water vapor (tube leak) from heat exchange means such as a heat exchanger provided on the gas furnace side Can be measured simultaneously.
[0030]
Hereinafter, each component of the optical measurement device will be described with reference to FIG.
[0031]
First, the light source 13 having the function of outputting the light 12 and irradiating the measurement gas 11 will be described.
A light source 13 that emits light of a certain wavelength such as laser light outputs light 12 by laser oscillation or the like. Depending on the light source used, the desired wavelength of the light 12 can be used. In the present invention, one having a wavelength in the visible light range (400 nm to 700 nm) is used. Here, 400 nm is used. With this wavelength, fluorescence and Raman scattered light can be measured simultaneously. FIG. 3 shows an example of the measurement.
[0032]
Here, when light of the same wavelength is used as in this embodiment, the signals are canceled out, so that time division of light source irradiation is performed. The case where different wavelengths are used will be described in detail in the second embodiment.
[0033]
A power meter (not shown) is provided slightly away from the light source device 15 in the traveling direction of the light 12 output from the light source 13. This is a computing device that can accurately measure the output of the light 12 by allowing the light 12 to pass through. This numerical value is fed back and the output of the light source 23 is adjusted.
[0034]
Further, the mirror 21 is a mirror that directs the traveling direction of the output light 12 by reflection in the direction of the measurement field 10 where the measured gas 11 exists. By adjusting the angle of the mirror 21, measurement at an arbitrary position of the measurement field 10 is possible.
[0035]
The condensing means 22 is provided at a position slightly away from the mirror 21 in the traveling direction of the light 12, and the light 12 is focused so that the light 12 is focused at a predetermined position of the measurement field 10. I try to squeeze it.
[0036]
Next, the measurement field 10 having a function of holding or circulating the measurement gas in a form that can be irradiated with the light 12 will be described. The measurement field 10 has a structure in which the measurement gas exists inside and does not leak to the outside (including the light source unit and the spectroscope 15). The measurement light 12 and the Raman scattered light 14 and the Mie scattered light 16 from the measured gas 11 enter and exit through the

quartz windows

23a and 23b.
[0037]
The

quartz windows

23a and 23b are at the end of the measurement field 10 and are slightly separated from the tip of the light collecting means 22 in the traveling direction of the light 12. This is a quartz glass window for preventing the measurement gas from flowing out. The reason why it is made of quartz glass is to allow light to pass through the window. In addition, the reason why the layers are doubled is to prevent gas from leaking even if one piece of quartz glass is broken.
[0038]
A solenoid valve is provided and is normally closed. This is because if the quartz window 23a on the measurement field side is exposed to the measurement gas for a long period of time, the quartz window becomes dirty due to impurities in the gas, and the measurement by light becomes difficult due to the contamination. Because. Opened during measurement.
[0039]
The measurement field 10 is a place including a measurement region where a measurement gas in the traveling direction of the light 12 exists, and measurement is performed by irradiating the gas 12 existing in the region with the light 12. However, the gas to be measured 11 does not need to stay in this place, and is in the middle of the gas supply pipe, and the gas is flowing (moving) in the pipe without stagnation. Can be measured.
[0040]
Next, a spectroscope 15 having a function of separating the Raman scattered light 14 from the measurement gas 11 and extracting it as measurement data will be described. Here, the Raman scattered light 14 scattered from the center of the measurement region enters the spectroscope 15 from the measurement field 10 at an angle from the light 12.
[0041]
The spectroscope 15 is provided with a filter so that only scattered light 24 having a specific wavelength is transmitted. In this embodiment, a filter that transmits light of 570 to 700 nm is used.
[0042]
An ICCD camera 24 is connected to the spectroscope 15. It is a photomultiplier type device that measures the intensity of light. here. The intensity of light of each wavelength separated by the spectroscope 15 is measured.
[0043]
Further, in the present embodiment, the Mie scattered light 16 from the measurement gas 11 is detected by the first photodetector 17.
The Mie scattered light 16 is scattered light from a solid substance such as a dust component in the gas, and the amount of dust is measured based on the concentration of the Mie scattered light.
[0044]
Furthermore, in the present embodiment, the fluorescence 18 from the measurement gas 11 is detected by the second photodetector 19.
The fluorescence 18 is fluorescence from hydrocarbons in the gas, and the amount of dust is measured by the concentration of the fluorescence.
[0045]
Next, the data processing means 20 having a function for calculating the calorific value of the sample gas based on the measurement data will be described.
The data processing means 20 calculates the gas volume fraction from the intensity of the Raman scattered light 14 for each wavelength. The calorific value of the gas can be calculated from the volume fraction of the gas.
Further, the amount of water in the gas can be calculated from the intensity of the Raman scattered light 14 of water.
[0046]
Further, the data processing means 20 can calculate the amount of dust in the gas from the information of the first optical spectrometer 17 that detects the Mie scattered light 16.
[0047]
Further, the data processing means 20 can calculate the amount of hydrocarbons in the gas from the information of the second optical spectrometer 19 that detects the fluorescence 18.
Here, most of the hydrocarbons in the gas are aromatic hydrocarbons, particularly polycyclic aromatic hydrocarbons such as benzene, naphthalene, anthracene, and their derivatives.
[0048]
Next, the operation of the optical measurement device according to the present invention will be described with reference to FIG.
[0049]
First, the measurement principle of Raman scattering spectroscopy used in the optical measurement device will be described. FIG. 3 is a diagram showing an example of measurement of Raman scattered light.
[0050]
When the material is irradiated with light having a wave number ν (the reciprocal of the wavelength λ) and the scattered light is dispersed, scattered light having wave numbers such as ν, ν ± ν1, ν ± ν2,. Among these, the scattering corresponding to ν ± νn is called Raman scattering, the component having ν−νn is called Stokes Raman scattering, and the component having ν + νn is called anti-Stokes Raman scattering. Usually, it is Stokes Raman scattering that is measured as Raman scattering. Further, νn is called a Raman shift and takes a value specific to a substance. That is, by measuring the Raman shift νn in the Raman scattered light, it is possible to qualitatively analyze what the substance that scattered the light is. Substances may be mixed. In addition, since the intensity of Raman scattered light is proportional to the number of molecules present, quantitative analysis is possible by measuring the intensity of scattered light. In FIG. 3, the vertical axis represents the intensity of the Raman scattered light, and the horizontal axis represents the wavelength of the scattered light (= 1 / (ν−ν1)). Each substance (CO ₂ , CO, N ₂ Etc.), the wavelength of the Raman scattered light is determined, so that the substance can be identified at the position of the wavelength, and the volume fraction of each substance can be calculated from the intensity of each scattered light.
[0051]
From the above, it can be seen that Raman scattering is useful in qualitative and quantitative analysis of mixtures. However, a large amount of the substance to be measured needs to be present. The intensity of Raman scattered light is proportional to the fourth power of ν, and when light having a long wavelength is used, the intensity of scattered light is significantly reduced. Therefore, light with too long wavelength is not used.
[0052]
And in an optical measuring device, in order to measure the emitted-heat amount from each component of gas, the amount of dust, and the amount of hydrocarbons, it carries out as follows.
First, in FIG. 1, light 12 is emitted from a light source 13 that emits light of a certain wavelength such as laser light. In the present embodiment, the light 12 is emitted in the form of a pulse, and the Raman scattered light 14 is measured by the spectroscope 15 and the ICCD camera 24 synchronized with the light 12. It is also possible to continuously emit light 12 and measure the scattered light 14 thereof.
[0053]
In this embodiment, a laser having a wavelength of 532 nm, which is visible light, is used. The laser wavelength was selected from the following viewpoints. If the ultraviolet light laser having a wavelength of 355 nm shorter than 400 nm is used, the scattered light from the aromatic component of the organic chemical substance in the measurement gas becomes strong, which adversely affects the measurement as noise light. On the other hand, if the wavelength is too long, the intensity of the Raman scattered light decreases, making detection difficult. Therefore, in this embodiment, there is almost no scattered light from the aromatic component in the measurement gas, and the measurement target substance (CO ₂ , CO, N ₂ , CH ₄ , H ₂ O, H ₂ The laser wavelength was chosen so that the scattered light from) could obtain sufficient intensity.
[0054]
The light 12 may be polarized light that is deflected light. A laser that outputs polarized laser light may be used, or laser light that has passed through a polarizing element may be used. When such light 12 is used, simple scattered light other than the Raman scattered light among the scattered light 14 from the measurement gas is not polarized light. Therefore, as shown in FIG. Most of it is cut. Therefore, only Raman scattered light that is polarized light can pass through the polarizing element 27, and a measurement result in which noise light is suppressed can be obtained.
[0055]
The finally obtained Raman scattered light 14 enters the spectrometer 15. Therefore, it is divided into channels for each wavelength. A measurement result is obtained by measuring the intensity of light for each wavelength with the ICCD camera 24.
[0056]
The measured analysis result of the Raman scattered light at each wavelength (data on the intensity of the scattered light 24 at each wavelength) is output to the data processing means 20, where the calorific value is calculated. In the calculation, the substance is identified from the wavelength indicating the intensity peak of the waveform in the gas analysis result, and the volume fraction of the substance is calculated from the intensity. And the calorific value per unit volume for each gas component can be calculated by multiplying the volume fraction by the calorific value per unit volume in the standard state of each gas component. The total is the calorific value per unit volume of the entire product gas 11.
[0057]
In the optical measurement device according to the present embodiment, (1) the gas 12 is irradiated with light, the concentration of each component is determined by the Raman scattered light 14 from the organic aromatic substance contained in the gas, and the calorific value is measured. can do.
(2) It is also possible to detect that water vapor has leaked into the gas from the concentration of water.
(3) When the dust component is contained in the gas, the amount of dust can be simultaneously measured by measuring the Mie scattered light 16 from the dust by irradiation of the light 12.
(4) Furthermore, by measuring the fluorescence 18 from the hydrocarbons contained in the gas, the amount of hydrocarbons can be measured simultaneously.
[0058]
The mirror and the lens used in this example can be increased or decreased within the scope of the technical idea of the present invention, or the position can be changed, depending on the positional relationship between the measurement unit and the spectroscope. The present invention is not limited to the above embodiment.
[0059]
[Second Embodiment]
FIG. 5 is a schematic diagram of the optical measurement device according to the present embodiment.
As shown in FIG. 5, the optical measurement device according to the present embodiment includes a first light source 13A that irradiates the gas 11 to be measured in the measurement field 10 with the first light 12A,
A second light source 13B for irradiating the gas under measurement 11 in the measurement field 10 with the second light 12B;
A spectroscope 15 that measures the intensity of each wavelength by Raman scattered light 14 generated from the gas 11 by the irradiation of the first light 12A;
A first photodetector 17 for measuring Mie scattered light 16 generated from dust in the gas 11 by irradiation with the second light 12B;
A second photodetector 19 for measuring fluorescence 18 generated from hydrocarbons in the gas 11 by irradiation with the second light 12B;
The data processing means 20 which is a calculation part which calculates the emitted-heat amount of the said gas 11, the dust amount, and the amount of hydrocarbons from the result of the said measurement is comprised.
[0060]
The first light 12A uses any wavelength in the range of 400 to 700 nm, and the second light 12B uses a wavelength in the range of 200 to 600 nm.
In the present embodiment, the Raman scattered light 14 is measured with the first light 12A, and the Mie scattered light 16 is measured with the second light 12B. However, the Mie scattered light is measured with the first light 12A. It may be.
Note that both Raman scattered light and Mie scattered light have weaker signal intensity than the excitation light, and it is preferable to use separate light as excitation light.
[0061]
6 to 8 show the relationship between the fluorescence intensity and wavelength of benzene, naphthalene and anthracene.
Tables 1 to 3 below show the relationship between the excitation wavelength of benzene, naphthalene and anthracene and the fluorescence wavelength. The contents of Tables 1 to 3 correspond to FIGS.
[0062]
[Table 1]

[0063]
[Table 2]

[0064]
[Table 3]

[0065]
From these results, when the excitation wavelength wavelength of the first light 12A is short, the fluorescence intensity of the one-membered aromatic hydrocarbon such as benzene is strong, and as the excitation wavelength becomes longer, the three-membered polycyclic ring It was found that the fluorescence intensity of aromatic hydrocarbons was increased.
[0066]
FIG. 9 and Table 4 show the measurement results with actual gasification gas.
[0067]
FIGS. 10A and 10B show an example of an irradiation method of the first light 14 A for obtaining Raman scattered light and the second light 14 B for obtaining Mie scattered light 16 and fluorescence 18. FIG. 10A shows the relationship between time and laser light intensity, and FIG. 10B shows the relationship between time and light intensity.
In the present embodiment, the second light 14B is irradiated with excitation light of 280 nm, 300 nm, and 360 nm in three steps.
FIG. 10B shows an example in which both fluorescence and Mie scattered light have wavelength dependency.
[0068]
[Table 4]

[0069]
Here, the concentration of benzene is C ₁ Naphthalene concentration is C ₂ The concentration of anthracene to C ₃ Then, the following simultaneous equations hold.
[0070]
A. For excitation wavelength of 250 nm
280 nm fluorescence wavelength: 5C ₁ + 4C ₂ + 4C ₃ = 66 (1)
・ 330 nm fluorescence wavelength: 3C ₁ + 4C ₂ + 6C ₃ = 48 (2)
420 nm fluorescence wavelength: C ₁ + 3C ₂ + 3C ₃ = 22 (3)
B. For an excitation wavelength of 300 nm
280 nm fluorescence wavelength: C ₂ = 3 (4)
・ 330 nm fluorescence wavelength: C ₁ + 8C ₂ + 7C ₃ = 41 (5)
420 nm fluorescence wavelength: 5C ₂ + 6C ₃ = 21 (6)
C. For an excitation wavelength of 360 nm
280 nm fluorescence wavelength: None (7)
330 nm fluorescence wavelength: 2C ₂ + 1C ₃ = 7 (8)
420 nm fluorescence wavelength: 5C ₂ + 10C ₃ = 25 (9)
By solving the simultaneous equations (1) to (9), the following solutions can be obtained.
In the actual measurement, a certain amount of error occurs in the measurement result. Therefore, a solution is obtained so that the errors in the simultaneous equations (1) to (9) are minimized (such as the least square method).
C ₁ : Concentration of benzene = 10
C ₂ : Naphthalene concentration = 3
C ₃ : Concentration of anthracene = 1
[0071]
[Third Embodiment]
FIG. 11 is a schematic diagram of a main part of the laser measuring apparatus according to the present embodiment.
As shown in FIG. 11, the measurement field 10 of the laser measuring apparatus according to the present embodiment is scattered in order to prevent noise due to noise scattered light other than Raman scattered light 14 and Mie scattered light 16 that are signal lights. Preventing means 41 is provided.
First, as shown in FIG. 12, noise scattered light 42 is generated in the measurement field 10 by the irradiation of the light 12. The noise scattered light 42 is scattered light from the wall surface in the measurement field. When a part of the noise scattered light 42 enters the detection means on the same axis as the Raman scattered light 14 and the Mie scattered light 16 which are signal lights. It becomes noise.
[0072]
As shown in FIG. 13, the noise scattered light 42 is delayed in time to reach the detector from the Raman scattered light 14 and the Mie scattered light 16, so that a pulsed laser beam is used and signal light (Raman scattered light 14, Mie scattered light 14). The influence of noise can be prevented to some extent by shortening the measurement gate by applying a time gate to the scattered light 16).
[0073]
Further, when the signal light is weak or a large amount of noise scattered light is generated, the scattering preventing means 41 is provided to prevent the noise scattered light 42 from entering the detector. .
[0074]
FIG. 14 is a schematic view of the scattering preventing means 41. As shown in FIG. 14, the anti-scattering means 41 is provided with an uneven surface 44 inside the anti-scattering means main body 43 so as to contain the noise scattered light 42 of the incident light 12 so as not to be reflected outside. Thereby, generation | occurrence | production of the noise scattered light in the measurement field 10 by the light 12 is prevented.
[0075]
Further, as shown in FIG. 15, a plurality of the scattering preventing means 41 may be provided.
That is, as shown in FIG. 15, the scattering preventing means 41 for preventing scattering of the incident light 12 is provided on the inner wall surface of the measurement field on the optical axis of the light 12, and the generated signal light (Raman scattered light and Mie scattered light). Light scattering prevention means 41 for light scattering prevention is provided on the inner wall surface of the measurement field on the optical axis of the light 12.
Thereby, only signal light without noise can be detected by absorption of noise scattered light.
[0076]
[Fourth Embodiment]
FIG. 16 is a schematic diagram of a gasification system including the optical measurement device according to the present embodiment.
In the present embodiment, a gasification device used for a power generation gas turbine will be described as an example, but the present invention can also be applied to a gasification device used for other purposes.
[0077]
Hereinafter, the structure of the Example of the gasifier which is this invention is demonstrated with reference to an accompanying drawing.
Referring to FIG. 16, in the present embodiment, fuel and air are supplied to gasification furnace 101, and generated product gas 102 passes through piping 110, porous filter 120 interposed in piping 110, and desulfurization. The gas passes through the means 121 and the dust removal means 122 and is supplied to the gas turbine 111. At that time, it is necessary to accurately control the heat generation amount of the product gas 102 supplied to the gas turbine 111. The control is performed using the optical measurement device 100 described in the first embodiment. That is, the optical measuring device 100 according to the first embodiment is incorporated into a gasifier.
[0078]
Then, in the middle of the pipe 110, the Raman scattered light and Mie scattered light of the product gas 102 flowing in the pipe 110 are measured. Based on the measurement result, the composition of the product gas 102 is calculated by the data processing means 29. The time from calculation to calculation result is very short. Based on the calculated value, the control unit 107 controls the fuel and air supplied to the gasifier 101. Thus, according to the present invention, the calorific value of the product gas 102 generated in the gasification furnace 101 is accurately controlled.
[0079]
Moreover, the amount of hydrocarbons in the gas can be measured by measuring fluorescence, and the gasification conditions can be quickly confirmed.
[0080]
The structure of the gasifier which is this invention is demonstrated in detail.
The gasification furnace 101 receives supply of fuel and air, burns fuel and air incompletely with a reduced theoretical air-fuel ratio, and produces carbon monoxide (CO), hydrogen (H ₂ ), Methane (CH ₄ ) Etc., and is taken out as fuel gas. In this embodiment, coal is used as the fuel.
[0081]
The generated gas 102 is a gas generated by the gasification furnace 101. In the case of coal gasification, the product gas 102 is approximately 10 to 30% carbon monoxide (CO), hydrogen (H ₂ ) 4-10%, methane (CH ₄ ) 0.1-1%, carbon dioxide (CO ₂ ) 5-10%, nitrogen (N ₂ ) Volume fraction in the range of 55-70%.
[0082]
The pipe 110 is a pipe connecting the gasification furnace 101 and the gas turbine 111, and is a flow path to the gas turbine 111 of the generated gas 102 generated in the gasification furnace 101.
[0083]
The gas turbine 111 is a turbine used for power generation in thermal power generation. The operation is performed by supplying the product gas 102.
[0084]
The control unit 107 compares the calorific value calculated by the data processing means 29 with the calorific value required at that time (input from the outside), and calculates the difference. Based on the result, the fuel and air are increased or decreased by controlling the fuel supply valve 108 and the air supply valve 109 so that the heat generation amount of the generated gas 102 becomes the required heat generation amount. The amount of increase / decrease in fuel and air is calculated, for example, by determining the composition of the product gas from the fuel and air composition and calculating the calorific value, by substituting the fuel and air composition sequentially, or by performing a reverse calculation. it can. Note that the function of the control unit 107 can be performed by the data processing unit 29.
[0085]
The fuel supply valve 108 and the air supply valve 109 are valves for supplying fuel and air to the gasification furnace 101, respectively, and are controlled by the control unit 107.
[0086]
Next, the operation of the embodiment of the gasifier according to the present invention will be described with reference to the drawings.
Referring to FIG. 16, the gasification furnace 101 receives supply of coal and air as fuel, and generates a product gas 102 as fuel for the gas turbine 111. The composition of the product gas 102 is determined by the combustion conditions of the gasification furnace 101. Further, the calorific value of the generated gas 102 required for the gas turbine 111 is determined by the operating conditions of the gas turbine 111. Accordingly, it is necessary to generate the desired product gas by making the combustion conditions of the gasification furnace 101 correspond to the operating conditions of the gas turbine 111. The combustion conditions are controlled by controlling the supply of coal and air as fuel based on the result of calorific value analysis by the optical measuring device 100.
Below, operation | movement of the gasifier which is this invention is demonstrated in detail.
[0087]
The gasification furnace 101 is supplied with fuel and air (steam as required), and under high temperature and high pressure, the ratio of air and fuel is made smaller than the theoretical air fuel cost, incomplete combustion is performed, and carbon monoxide ( CO), hydrogen (H ₂ ), Methane (CH ₄ ) Is generated as a main fuel gas component. The volume fraction of each component in the product gas 2 is determined by the operating temperature, operating pressure, supply amount of fuel and air of the gasification furnace 101.
[0088]
The produced gas 102 produced in the gasification furnace 1 is supplied to the gas turbine 111 through the pipe 110. At that time, the calorific value of the product gas 102 is measured by the laser measuring device 100 incorporated in the middle of the pipe 110. Here, instead of the indirect measurement in which a part of the product gas 102 is guided from the pipe 110 to the measuring device by a sampling pipe or the like, the product gas 102 in the pipe 110 is directly measured. By direct measurement, the calorific value of the product gas 102 supplied to the gas turbine 111 can be measured faster and more accurately.
[0089]
Since the operation of the optical measurement apparatus 100 is the same as that of the first embodiment, the description thereof is omitted here.
[0090]
The calorific value of the product gas 102 calculated by the laser measuring device 100 is sent to the control unit 107. Then, the calculated calorific value is compared with the required calorific value. And based on the result, an operating condition is changed so that it may become a desired calorific value. Here, as operating conditions, fuel and air are increased or decreased. In the increase / decrease method, the fuel supply valve 108 and the air supply valve 109 are controlled so that the desired supply amount calculated by the control unit 107 based on the above-described calculation result is obtained.
It should be noted that the components of the product gas 102 can be controlled by controlling other operating conditions (such as the operating temperature and operating pressure of the gasification furnace 101).
[0091]
Unlike gas chromatographs using columns, light is used, so there is no need for pretreatment, measurement is quick, and responsiveness is very good. In addition, since the product gas 102 in the pipe 110 is directly analyzed, the analysis result is very accurate. Therefore, it is possible to always optimally control the heat generation amount of the product gas 102 of the gas turbine 111 that requires accurate control.
[0092]
Further, by measuring the amount of water vapor, it is possible to confirm the leakage of water vapor due to cracks or the like from the heat exchanger in the gas furnace 101.
[0093]
FIG. 17 is a schematic configuration diagram of the porous filter 120.
FIG. 17A shows a normal operation state. FIG. 17B shows the operating state at the time of a leak.
In FIG. 17, reference numeral 125 denotes a filter block, and 126 denotes a blocking means (valve) that opens and closes each pipe of each filter block. In the present embodiment, there are four filter blocks 125a to 125d and valves 126a to 126d corresponding thereto. A dust meter 127 is provided on the downstream side of the porous filter 120.
[0094]
Since the generated gas 102 contains dust, it is removed by the plurality of filter blocks 125a to 125n. Each operation block is provided with shutoff valves 126a to 126n on the outlet side.
[0095]
Then, when the amount of dust exceeds a specified value, the blocks 125a to 125n are sequentially cut off, and the dust concentration meter 127 identifies from which block the dust leakage is, for example, in the case of the filter block 125c. If there is, the block is blocked by the valve 126c.
As a result, the leaky filter block can be quickly identified, and the leaky block can be quickly replaced.
[0096]
The gasification gas pressure and N ₂ , CO ₂ , CH ₄ , H ₂ The window dirt effect may be estimated from the amount of Raman scattered light such as O, and the dust amount may be calibrated.
[0097]
Further, the maintenance time of the gasification system may be estimated from the fluctuation of the dust amount.
[0098]
Therefore, a continuous and stable gasification system can be constructed by applying this optical measuring device to the gasification system.
[0099]
In addition, if there is a hydrocarbon contained in the product gas, when it is cooled, it adheres to the inside of the piping of downstream devices (for example, a denitration device, a desulfurization device, a dedusting device, etc.) as a tar component, and the piping However, according to the present invention, appropriate gasification conditions can be obtained by quickly measuring the amount of hydrocarbons in the product gas.
[0100]
The light source of the present invention is optimally a laser light source, but is not particularly limited as long as it is a light source that emits light of a certain wavelength typified by laser light. For example, light having a certain wavelength can be obtained by extracting the irradiation light of the lamp through a filter. The intended object of the present invention can also be achieved by such a configuration. In this case, the light source can be cheaper than the laser light source.
[0101]
【The invention's effect】
According to the present invention, a light source for irradiating a gas to be measured in a measurement field, a spectroscope for measuring the intensity for each wavelength by Raman scattered light generated from the gas by the light irradiation, and the gas by the light irradiation. A first photodetector for measuring Mie scattered light generated from dust in the inside, a second photodetector for measuring fluorescence generated from hydrocarbons in the gas by irradiation of the light, and results of the measurement And a calculation unit for calculating the calorific value, dust amount and hydrocarbon amount of the gas from, for example, analyzing the calorific value, dust amount and hydrocarbon amount of the generated gas from the gas furnace at high speed and accurately, for example. Is possible.
[0102]
Further, according to the present invention, in a coal gasification system equipped with a combined power generation facility, the calorific value of the product gas can be directly measured in the middle of the piping, and the calorific value of the product gas can be controlled more accurately.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an optical measurement apparatus according to a first embodiment.
FIG. 2 is a schematic configuration diagram of an optical measurement device according to another embodiment.
FIG. 3 is a diagram showing a measurement example of Raman scattered light and Mie scattered light.
FIG. 4 is a diagram showing a measurement example of leakage of water vapor due to Raman scattered light.
FIG. 5 is a schematic configuration diagram of an optical measurement device according to a second embodiment.
FIG. 6 is a relationship diagram between the fluorescence intensity of benzene and the wavelength.
FIG. 7 is a graph showing the relationship between the fluorescence intensity of naphthalene and the wavelength.
FIG. 8 is a graph showing the relationship between anthracene fluorescence intensity and wavelength.
FIG. 9 is a relationship diagram between fluorescence intensity and wavelength from a measurement symmetrical gas.
FIG. 10 is a diagram illustrating an example of a light irradiation method.
FIG. 11 is a main part schematic diagram of the optical measurement device according to the present embodiment;
FIG. 12 is a scattering state diagram of scattered noise light by light irradiation.
FIG. 13 is a diagram showing a measurement example of scattered noise light by light irradiation.
FIG. 14 is a configuration diagram of a means for preventing scattering by light irradiation.
FIG. 15 is a main part schematic diagram of the optical measurement apparatus according to the present embodiment;
FIG. 16 is a configuration diagram of a gasification system.
FIG. 17 is a schematic configuration diagram of a filter of a gasifier.
FIG. 18 is a configuration diagram showing an embodiment of a conventional gasifier.
FIG. 19 is a schematic view of dust measurement by a laser.
[Explanation of symbols]
10 Measuring field
11 Gas to be measured
12 light
13 Light source
14 Raman scattered light
15 Spectrometer
16 Mie scattered light
17 First photodetector
18 Fluorescence
19 Second photodetector
20 Data processing means
31 mirror
32a, 32b Measuring window
33 Condensing means
34 ICCD camera

Claims

A light source for irradiating a gas to be measured in a measurement field with light of a certain wavelength such as laser light;
A spectroscope that measures the intensity of each wavelength by Raman scattered light generated from the gas by the irradiation of the light;
A first photodetector for measuring Mie scattered light generated from dust in the gas by irradiation with the light;
A second photodetector for measuring fluorescence generated from the hydrocarbons in the gas by the light irradiation;
A calculation unit for calculating a calorific value, a dust amount, and a hydrocarbon amount of the gas from the measurement result;
An optical measuring device comprising:

In claim 1,
An optical measuring device, wherein the hydrocarbon is an aromatic hydrocarbon.

In claim 1,
The meter side unit measures the amount of water vapor from the measurement result of the Raman scattered light.

In any one of Claims 1 thru | or 3,
An optical measurement apparatus comprising a scattering prevention means in the measurement field for preventing scattering of noise scattered light other than the scattered light.

In any one of Claims 1 thru | or 4,
An optical measuring device that measures a signal for the time of light irradiation when measuring the scattered light.

In any one of Claims 1 thru | or 5,
The gas includes an organic aromatic substance and a measurement target gas,
The optical measurement apparatus, wherein the wavelength of the light source is selected so that the intensity of scattered light from the organic aromatic substance is smaller than the intensity of scattered light from the measurement target gas.

In any one of Claims 1 thru | or 6,
An optical measuring device, wherein two light sources for irradiating light are provided, the wavelength of light from the first light source is 400 nm or more, and the wavelength of light from the second light source is 200 to 600 nm.

A gasification furnace for generating a product gas for combustion by supplying fuel and air;
An optical measurement device according to any one of claims 1 to 7,
A gasifier comprising: control means for controlling the supply of the fuel and the air or the gas purification means based on the result of the calculation.

Irradiating the gas under measurement in the measurement field with light;
Measuring the intensity for each wavelength of scattered light generated from the gas by irradiation with the light;
Measuring Mie scattered light generated from dust in the gas by irradiation with the light;
Measuring fluorescence generated from hydrocarbons in the gas by the light irradiation;
And a step of calculating a calorific value, a dust amount, and a hydrocarbon amount of the gas from a result of the measurement.

Generating a product gas for combustion by supplying fuel and air; and
Irradiating the gas with light;
Measuring the intensity for each wavelength of scattered light generated from the gas by irradiation with the light;
Measuring Mie scattered light generated from dust in the gas by irradiation with the light;
Measuring fluorescence generated from hydrocarbons in the gas by the light irradiation;
Calculating the calorific value and dust amount of the gas from the measurement results;
Controlling the supply of the fuel and the air based on the result of the calculation;
And a step of controlling gas purification based on the result of the calculation.

In claim 11,
Calculating the amount of water vapor from the Raman scattered light generated from the gas by the light irradiation;
A gasification method comprising a step of controlling the heat exchange means based on the result of the calculation.