JP2005016753A - Refrigerating cycle device - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷凍サイクル装置の能力制御に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来のヒートポンプ式給湯装置は、特許文献1及び特許文献2に記載されているように、貯湯タンクの底部から取り出した湯水をヒートポンプ式加熱器で貯湯目標温度に加熱し、貯湯タンク上部に供給して、高温の湯水を貯湯するように構成されている。そして、給湯するときは、貯湯タンクからの湯水と水道管からの水とを混合して要求された湯温になるように調節している。
【0003】
一方、ヒートポンプ式加熱器による湯水の沸き上げ温度を貯湯目標温度範囲にするため、冷媒圧力が設定目標圧力になるように冷媒圧縮機の回転速度を制御することにより、加熱対象となる湯水を貯湯目標温度範囲の沸き上げ温度に加熱するのに必要とする加熱力をヒートポンプ式加熱器が出力する状態となるように調整することが上記特許文献に記載されている。
【0004】
【特許文献1】
特開2001‐296053号公報
【特許文献2】
特開2002‐295899号公報
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特許文献1、2に記載された貯湯タンクの湯温は、湯水循環量を調節することで行なわれている。
【0006】
上記従来技術に記載した貯湯タンク式のヒートポンプ式給湯装置では、一般的に、貯湯タンクの湯を沸き上げる時間帯は深夜の安い電力料金帯を利用するため、昼間の湯の使用量が多いと貯湯タンク内の高温の湯がなくなってしまう、所謂、湯切れを起こしてしまうという問題がある。
【0007】
このため、水道水をヒートポンプ式給湯機で加熱し、加熱された湯水を台所、洗面所またはシャワーに直接給湯する瞬間式ヒートポンプ給湯機が考えられている。
【0008】
この給湯機は瞬間式であるため、供給水量は使用者が湯の使用時に決めるため、上記従来技術の如く、水量を調節して湯温を制御することはできない。従って、湯温の調節は冷凍サイクルの能力を変化することで行う必要がある。
【0009】
前記貯湯式の給湯器は、水量を調節することで吐出水温を制御することができ、冷凍サイクルとしては高圧側圧力等余裕を持つことができる。
【0010】
しかし、瞬間式の給湯機の場合、水温の調節を水量によって行うことができなく、冷凍サイクルの能力を変化させて行うしか方法はない。特に問題となるのは、高圧側圧力が異常に上昇することで、このために保護回路を設ける必要がある。
【0011】
具体的に説明すると、ヒートポンプをその能力をあげるように動作させれば、その出力は増大し、空気調和機における暖房においては、室内空気を暖める能力が増大し、温水発生熱源(給湯機)として利用するにおいては、温水を暖める能力が増大する。しかしながら、このような制御においては、そのときのヒートポンプの状態がどうなっているかに関知しないので、ヒートポンプが過負荷(高圧冷媒圧力の異常上昇など)に陥った場合には、別途過負荷制御対策を準備する必要がある。そうすると、負荷に応じた能力制御に優先して過負荷制御対策を動作させなければならないので、ヒートポンプの能力制御機能が乱れ、きちんとしたヒートポンプの出力制御にならないという問題が生じる。
【0012】
本発明の目的は、冷凍サイクルの高圧側圧力(圧縮機の吐出圧力)を許容値に抑えると共に、極力性能を維持する冷凍サイクル装置を提供することにある。
【0013】
【課題を解決するための手段】
上記目的は、電動機により駆動される圧縮機と、室外熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器とを順次冷媒配管によって接続した冷凍サイクルと、要求負荷に基づいて前記電動機の速度を制御する制御手段とを備えた冷凍サイクル装置において、前記電動機の速度に対応した前記冷凍サイクルの高圧側圧力の制限値及び前記冷凍サイクルの高圧側の検出圧力とから算出される上限速度を、要求負荷から得られる速度指令が上回ったとき、前記電動機に与える速度指令を前記上限速度とする手段とを備えることにより達成される。
【0014】
上記目的は、回転数が制御できる電動機によって駆動される圧縮機と、凝縮器と、膨張機構と、蒸発器とを冷媒配管で接続した冷凍サイクルと、この冷凍サイクルによって温度が調節される調節対象の温度を設定する操作手段と、前記冷凍サイクルの高圧側圧力を前記設定温度に対応させて設定し、この設定された高圧側圧力を前記調節対象の検出温度によって補正し、この補正された高圧側圧力と検出された高圧側圧力の偏差に基づいて前記電動機の回転数を制御する電動機制御手段と、前記電動機の速度に対応した前記冷凍サイクルの高圧側圧力の制限値及び前記冷凍サイクルの高圧側の検出圧力とから算出される上限速度を、要求負荷から得られる速度指令が上回ったとき、前記電動機に与える速度指令を前記上限速度とする手段とを備えることにより達成される。
【0015】
上記目的は、電動機により駆動される圧縮機と、室外熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器とを順次冷媒配管によって接続した冷凍サイクルと、要求負荷に基づいて前記電動機の速度を制御する制御手段とを備えた冷凍サイクル装置において、前記電動機の速度に対応した前記冷凍サイクルの高圧側圧力の制限値及び前記冷凍サイクルの高圧側の検出圧力とから算出される下限速度を、要求負荷から得られる速度指令が所定時間継続して下回ったとき、前記電動機を停止させる手段とを備えることにより達成される。
【0016】
上記目的は、電動機により駆動される圧縮機と、室外熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器とを順次冷媒配管によって接続した冷凍サイクルと、要求負荷に基づいて前記電動機の速度を制御する制御手段とを備えた冷凍サイクル装置において、前記電動機の速度に対応した前記冷凍サイクルの高圧側圧力の制限値及び前記冷凍サイクルの高圧側の検出圧力とから算出される上限速度を、要求負荷から得られる速度指令が上回ったとき、前記電動機に与える速度指令を前記上限速度とする手段と、前記電動機の速度に対応した前記冷凍サイクルの高圧側圧力の制限値及び前記冷凍サイクルの高圧側の検出圧力とから算出される下限速度を、要求負荷から得られる速度指令が所定時間継続して下回ったとき、前記電動機を停止させる手段とを備えることにより達成される。
【0017】
【発明の実施の形態】
まず、図8によって、本実施例のヒートポンプ制御の適用対象である空調機の構成例を説明する。図8において、500は空調機の制御装置、400は空調機の制御装置500の中に設けられたインバータモータ駆動手段によって駆動されるモータに軸が直結した圧縮機、210は、冷媒流路切り換え用の四方弁、220は室外に設けられる空気熱交換器、230は室外送風機、240は室外送風機を駆動する室外ファンモータ、250は膨張弁であり、室外ユニット200を構成している。
【0018】
110は室内空気熱交換器、120は室内送風機、130は室内送風機を駆動する室内ファンモータであり、室内ユニット100を構成している。室内ユニットと室外ユニットは、接続金具300、310によって接続されている。
【0019】
冷房運転時は、四方弁210を切り換え、破線矢印のように冷媒を流し、室内を冷房する。暖房運転時は、四方弁210を切り換え、実線矢印のように冷媒を流し、室内を暖房する。
【0020】
空調機の制御装置500は、操作手段510の操作により、動作し、冷媒圧力検出手段1000、2100、空調負荷検出手段(たとえば室内空気温度センサ)2000などの入力信号を取り込み、空調機の状態および空調負荷を求め、空調機が最適な状態となるように、室内ファンモータ130、室外ファンモータ240、電動圧縮機400を駆動制御する。特に、本発明にかかる空調機の制御装置500の動作は、次の応用例の構成の説明のあとでまとめて詳細に説明する。
【0021】
図9によって、本実施例のヒートポンプ制御の適用対象である温水生成装置の構成例について説明する。図9において、500は温水生成装置の制御装置、400は温水生成装置の制御装置500の中に設けられたインバータモータ駆動手段によって駆動されるモータに直結した圧縮機、220は室外に設けられる空気熱交換器、230は室外送風機、240は室外送風機を駆動する室外ファンモータ、250は膨張弁であり、室外の熱源側装置200を構成している。
【0022】
110は利用側水熱交換器であり、圧縮機より吐出された高温、高圧の冷媒が流入する。他方、太線矢印のごとく給水が流入し、高温、高圧の冷媒と熱交換し、流出口より温められた温水が流出するようになっていて、利用側装置100を構成している。利用側の水(温水)流路には、種々の温水利用機器、装置が接続されているが、その詳細は本発明の本質ではないので、図示を省略した。
【0023】
温水生成装置の制御装置500は、操作手段510の操作、および、流水路に設けた流水センサ2200などにより、動作し、冷媒圧力検出手段1000、2100、温水生成負荷検出手段(たとえば流出側の温水温度センサ)2000などの入力信号を取り込み、温水生成装置の状態およびヒートポンプ負荷を求め、温水生成装置が最適な状態となるように、室外ファンモータ240、電動圧縮機400を駆動制御する。特に、本実施例にかかる温水生成装置の制御装置500の動作は、以降にて詳細に説明する。なお、以降では、温水生成装置を例にして説明しているが、冷水生成装置に対しても本発明が適用できることは、いうまでもない。
【0024】
図1は、本発明にかかる前記したような空調機および温水生成装置に使用する制御装置500の構成図である。制御装置500のインバータ550によって電動圧縮機400が駆動され、結果として破線で示した冷凍サイクルが動作し、その状況は、破線で示すように、高圧圧力検出手段2100および負荷検出手段2000に反映され、制御装置500にフィードバックされる構成となっている。また、ヒートポンプの運転操作に関する設定温度等の情報は、リモコン等操作手段510から与えられるようになっている。
【0025】
冷凍サイクルにおける圧縮機は、通常インバータによって速度制御される電動機によって駆動される。このような冷凍サイクルを利用したヒートポンプにおいては、図6に示すように、横軸のインバータモータの速度に対して、縦軸に上に凸形状の電動圧縮機の高圧冷媒圧力の許容限界が存在する。このように凸形状となる理由は、モータ速度が高い領域及び低い領域は、密閉形電動圧縮機の特性として潤滑油が行き渡りにくいことや、軸受け等の摺動部が厳しくなるためである。従って、速度が高い領域、低い領域は高圧側の圧力を大きくすることができないので、高圧圧力制限ラインを下げているのである。そして、図6に示す圧縮機の仕様上の速度制御範囲でモータの速度を制御する。
【0026】
従来は、検出された高圧側の冷媒圧力が速度に応じた許容圧力を超えたとき、速度指令を低下させることで高圧冷媒圧力を許容範囲に抑えていた。
【0027】
このため、冷凍サイクルの負荷が高い状態のとき、すなわち、高圧冷媒圧力が高いときは、保護機能である高圧冷媒圧力制御系が動作し、冷凍サイクルの空調機としての制御が不十分になるという問題があった。また、高圧冷媒圧力の過大が解消されたとき、温度偏差に基づくモータ速度制御系が動作することになるが、異なった制御系で無理やり速度を変更しているために、モータ速度制御系の制御バランスが崩れ、即座に、高圧冷媒圧力が上昇するように制御するという問題があった。例えば、保護のために速度を抑えた場合、制御対象となる室内温度や出湯温度が抑制されたその回転数に見合った温度となっているため、設定温度との偏差は拡大しているか大きいままとなっていることから復帰後は速度指令が跳ね上がり、即座に高圧側圧力が許容範囲を越えてしまう。結果として、モータ速度制御系と保護機能である高圧冷媒圧力制御系が交互に動作し、両者の間でモータの制御条件がハンチングを起こし、モータ速度が急激に上昇、下降を繰り返すという結果を招いていた。同様に、高圧冷媒圧力も急激な上昇、下降を繰り返すという結果を招いていた。これは、空調機や給湯機としての性能を損なうのみでなく、空調機や給湯機を構成する各要素機器に対しても過大な負荷をかけることになり、機器寿命の面でも多大の問題を生起していた。
【0028】
本実施例はモータの速度制御範囲を高圧冷媒圧力に対応する許容上下限速度内に制限し、前記したヒートポンプの過負荷制御を不用とするものである。
【0029】
具体的に説明する。第1に、図6に示すように、横軸のインバータモータ速度に対して縦軸に上に凸形状の圧縮機吐出高圧冷媒圧力の制限ラインを設ける。第2に、高圧圧力検出手段2100、図6により測定した高圧冷媒圧力から対応するモータの上限速度を求める上限速度検出手段521(図1)または3200(図2)、図6により測定した高圧冷媒圧力からモータの下限速度を求める下限速度検出手段520または3400を設ける。また、圧縮機の仕様上の最低速度を記憶する最低速度記憶手段540または3300を設ける。第3に、ヒートポンプの制御系が、上限速度以上の速度制御指令を生成したとき、速度制御指令を前記上限速度に制限する手段3210〜3230を設ける。第4に、ヒートポンプの制御系が、最低速度以下の速度制御指令を生成したとき、速度制御指令を前記仕様上の最低速度に制限する手段3310〜3320を設ける。第5に、ヒートポンプの制御系の生成する速度制御指令が、前記下限速度を下回っているときの継続時間を判別するタイマ手段530を設け、前記速度指令が下限速度を上回っているときタイマ手段530にタイマを設定し、前記速度指令が下限速度を下回っているときタイマ手段の計時を進行させ、タイマが経過したとき、ヒートポンプ、すなわちインバータモータ直結圧縮機の停止指令を生成する手段3430〜3440を設ける。
【0030】
なお、ここでは、高圧圧力検出手段2100によって、高圧冷媒圧力を測定する場合の例を示しているが、高圧冷媒圧力と等価な飽和冷媒温度を利用しても同様な結果を得ることができる。
【0031】
以下、具体的に図1を用いて説明する。速度を制御する制御装置500には、下限速度検出手段520、速度判別手段525、タイマ手段530、上限速度検出手段521、モータ速度制御系540、仕様上の最低速度記憶手段545、インバータ550が設けられている。
【0032】
モータ速度制御系540には、高圧圧力検出手段2100の測定結果および負荷検出手段2000の測定結果、温度設定を行うリモコンなどの操作手段510の情報(設定温度)が入力され、ヒートポンプの運転が必要とされるとき、ヒートポンプの負荷に適合するインバータモータ速度指令を求める制御演算をおこなう。制御演算方法には、周知のPI制御方式とかファジー制御方式などが用いられる。本発明の適用においては、目的が達成される制御方式であれば、特に、その方法を問わない。
【0033】
上限速度検出手段521は、高圧圧力検出手段2100の測定結果を使って、図6に示す測定圧力に対応する上限速度を算出する。図6に示すグラフからは、一つの圧力に対して上限下限の2つの速度が算出される。算出結果は、モータ速度制御系540の入力信号となる。
【0034】
モータ速度制御系540は、算出したモータの速度指令が上限速度検出手段521の示す上限速度を上回っていれば、速度指令を上限速度に制限する。逆に、最低速度記憶手段545に記憶されている仕様上の最低速度を下回っていれば、速度指令を最低速度に制限する。モータ速度制御系540は、結果をインバータ550に送り、モータ、すなわち電動圧縮機を駆動する。
【0035】
下限速度検出手段520は、高圧圧力検出手段2100の測定結果を使って、図6に示す測定圧力に対応する下限速度を算出する。速度判別手段525は、下限速度検出手段の算出結果とモータ速度制御系540の出力するモータ速度指令を判別し、下限速度検出手段の算出結果がモータ速度制御系540の出力するモータ速度指令を上回っていれば、すなわち、モータ速度が下限制限速度以下であれば、タイマを設定する。逆の場合は、タイマを設定せずそのまま時間を経過させ、モータ速度が下限制限速度以下の継続時間を測定する。
【0036】
タイマ手段530の状態は、モータ速度制御系540に入力され、タイマ時間の経過が検出されると、モータ速度制御系540は、電動圧縮機がモータ低速域で過負荷状態にあると判断し、モータの駆動をやめる。
【0037】
このように、下限速度域で即座に下限速度とせずにタイマ手段530によって下限速度以下となっている時間を計時し、予定時間経過後に圧縮機を停止させる理由は、低速域では、高圧側圧力は下がる方向に冷凍サイクルは作用し、そのまま放置しておいても自動的に圧力が許容領域に戻る可能性があるためである。このようにすることで、例えば、出湯湯温が設定値よりも高くなることを防ぐことができる。
【0038】
図1のブロック図の動作内容をより明確に示すために、図2のフローチャートを用いてより詳細に説明する。図2のフローチャートに示す処理部分は、制御装置500の図示しない演算制御処理部が繰り返し実行するようになっている。また、ヒートポンプの運転・停止要求は、図示しない制御装置500の別の処理部分が担っているものとする。
【0039】
図2のブロック3000は、本発明の制御演算の入り口である。まず、ブロック3010において、ヒートポンプの運転要求の有無を判別し、なければ、ブロック3020においてインバータの速度指令N=0を出力し、モータの運転を停止し、ブロック3030にて処理を終了する。
【0040】
運転要求があれば、ブロック3100に進む。ブロック3100において、ヒートポンプ負荷、高圧圧力などをもとにヒートポンプ制御演算を行い、インバータモータの速度指令Nを算出する。
【0041】
次に、ブロック3200において、図6を用いて、図1の上限速度検出手段521の動作に相当する高圧冷媒圧力をもとにしたインバータモータ上限速度Nuを算出する。続いて、ブロック3210において、速度指令値がモータ上限速度を上回っているかどうかを判別し、上回っていれば、ブロック3230において、速度指令値Nを上限速度Nuに置き換え、すなわち上限速度に制限する。
【0042】
続いて、ブロック3300において、図1の最低速度記憶手段545から、仕様上の最低速度Nmをとりだし、ブロック3310において、速度指令値Nが最低速度Nmを下回っているかどうかを判別し、下回っていれば、ブロック3320において、速度指令値Nを最低速度Nmに置き換え、すなわち最低速度に制限する。
【0043】
続いて、ブロック3400において、図6を用いて、図1の下限速度検出手段520の動作に相当する高圧冷媒圧力をもとにしたモータ下限速度Nlを算出する。続いて、ブロック3410において、速度指令値Nがモータ下限速度Nl以下であるかどうかを判別し、以下であれば、ブロック3420において、監視タイマTを設定する。上回っていれば、タイマTを設定しないから、図示しないタイマカウントアップ手段によって、設定されているタイマが動作を続けることになる。続いて、ブロック3430において、監視タイマTの状態をチェックし、タイマ時間が経過していれば、モータ低速域で高圧冷媒圧力制限超過が所定時間発生したとして、ヒートポンプ運転、正確には、圧縮機保護のために速度指令値N=0に設定する。すなわち、モータの停止指令を生成する。
【0044】
続いて、ブロック3500において、生成したインバータモータの速度指令Nの状態を見て、図示しない制御装置の運転停止指令部に、N=0なら停止、N>0なら、運転中の情報を送る。図示しない制御装置の運転停止指令部は、これをみて、異常停止を把握し、必要な異常停止処理、表示を行ったり、次のモータの運転計画を立てる。
【0045】
最後に、ブロック3600において、インバータ550に速度指令Nを送り、モータの停止処理または指令速度での運転をさせ、ブロック3700において処理を終了する。
【0046】
なお、上記説明における下限速度検出手段521を省略して、速度判別手段およびタイマ手段530のみによって、低速域での高圧冷媒圧力の過大を判別する別の実施例を図3に示す。
【0047】
図2との相違点は、ブロック3400がなくなっていることと、ブロック3100および3410がブロック3100−1および3400−1に変更されていることである。
【0048】
変更点について説明する。ブロック3100−1では、速度指令Nと一緒に、前回よりの速度増分ΔNを算出する。ブロック3410−1では、速度指令Nが仕様上の最低速度Nmより大きいかまたは速度増分ΔN>0であれば、ブロック3420において、監視タイマTを設定する。すなわち、ヒートポンプの負荷が小さく、モータを低速で運転する状況になると、生成される速度指令Nは急激に低減され、仕様上の最低速度Nmを下回る速度指令が生成されるようになる。同時に、速度指令の増分ΔNも負の値を示すようになる。したがって、このような状態でないときに、タイマ手段535を設定し、このような状態になったときは、タイマ手段をそのままカウントアップさせるようにする。そのようにして、低速側の高圧制限を監視し、ヒートポンプ運転の安全性を保障する。ただし、この方法は簡易的な方法であり、低速側の許容条件が厳しいときには先にのべた方法を適用したほうがいい。
【0049】
なお、インバータには速度指令のみを送って、運転・停止と速度制御を行うように説明しているが、運転・停止信号を送って運転と停止を指令し、運転時は同時に速度指令をあたえるような方式であってもよい。どちらで実現しても等価である。
【0050】
このようにして、ヒートポンプ負荷が大きく、モータを高速で動作させる必要があるときは、ヒートポンプの動作中の高圧冷媒圧力をもとにした上限速度をモータの駆動速度の上限としてモータ速度制御系540が動作するので、高圧冷媒圧力の上昇につれて常にモータの速度を上限以下に抑えることができ、すなわち、高圧冷媒圧力の制限にかかることなくヒートポンプを運転することができる。
【0051】
逆に、ヒートポンプ負荷が減少し、モータを低速で動作させる必要があるときは、ヒートポンプの動作中の高圧冷媒圧力をもとにした下限速度を下回った速度で運転する時間を計測し、それが許容時間を越えたときに、インバータモータの運転を停止するようにしたので、高圧冷媒圧力の制約を守って、ヒートポンプを安全に運転することができる。
【0052】
以上述べた本発明の内容は、従来の、ヒートポンプの仕様上の最大速度と最低速度の間でインバータモータを制御し、別に、高圧冷媒圧力を監視して、高圧冷媒圧力が制限値を上回ったときにインバータモータの速度を急激に低下させ、結果として高圧冷媒圧力を制限以下に保つようにするものと比較して、飛躍的にヒートポンプ運転の安定性の向上、制御性の向上を与えるものである。
【0053】
また、低速側の高圧冷媒圧力制限を守ろうとすると、単に、インバータモータ速度を低減するのみでは、高圧冷媒圧力が下がりきらない場合が多く問題が残されていたが、本発明によれば、確実に低速側の高圧冷媒圧力制限を守ることができる。同時に、時間管理をしているので、もし条件を守ることができない場合は、モータの動作を停止して安全側に作用するようにしているので、よりヒートポンプの運用制御面での機器寿命の向上に有効になっている。
【0054】
なお、以上説明した内容は、空調機のような負荷変動のゆっくりしたヒートポンプの制御に好適なものである。この様な空調の場合には、直接の制御対象である室内温度を目標温度に合致させるような制御論理をモータ速度制御系540に準備すればいい。これに対し、温水生成装置において、直接蛇口へ温水を供給するようなものにおいては、負荷変動が急激であるのに対し、ヒートポンプの制御応答が熱交換器出口の生成する温水温度に反映されるまでにかなりの時間遅れが生じるという問題がある。したがって、上例のように、直接熱交換器出口温度を制御対象としてインバータモータ速度制御系540を構成したのでは、良好な制御結果が得られない。そのため、ヒートポンプの熱交換器出口温度への応答特性を考慮した熱交換器出口温度を制御する制御ループを設け、その制御ループからはヒートポンプの高圧圧力制御目標を出力するようにし、その内側に高速で動作するヒートポンプの高圧冷媒圧力を目標圧力に制御するマイナー制御ループを設け、高圧冷媒圧力を目標圧力に保持するようにモータ速度を制御するようにしたほうがいい場合がある。
【0055】
図4は、そのような場合の、モータ速度制御系540の構成図であり、一部周辺条件をも記載している。
【0056】
図4において、高圧冷媒圧力変換手段560は、操作手段510に設定されているたとえば熱交換器出口温水温度目標値を、高圧冷媒圧力目標に変換する。
【0057】
この変換について図7を用いて説明する。操作手段510の保持する制御目標は、高圧冷媒圧力(圧縮機の吐出冷媒圧力)の目標値に変換される。
【0058】
この変換関係の基本的考え方は、冷媒の飽和温度に対応する冷媒の飽和圧力である。したがって、もっとも単純な変換関係は、横軸の制御目標温度を冷媒の飽和温度とし、縦軸に、対応する冷媒の飽和圧力をとったものである。この冷媒の飽和温度は、冷媒の凝縮温度であり、この温度は温度勾配を有さない。ここで用いる冷媒は、HFC系冷媒であり、単一冷媒の他、R410Aのような擬似共沸混合冷媒、多少温度勾配を有するがあまり大きくないR407Cのような非共沸混合冷媒、HC冷媒等が用いられる。また、圧縮機の出口側から凝縮器を介して膨張弁に至る配管内圧力は同じ圧力である。
【0059】
制御目標補正手段565は、操作手段510に設定されているたとえば熱交換器出口温水温度目標値と制御目標検出手段2000の測定する熱交換器出口温水温度との差を加え合せ点にて求め温度偏差として、サンプラT2によってサンプルホールドされた値を入力として、所定の制御演算により高圧冷媒圧力目標の補正量に変換する。
【0060】
高圧冷媒圧力変換手段560と制御目標補正手段565の出力は、加え合せ点にて加算され、実際の高圧圧力制御目標となる。
【0061】
高圧圧力制御目標は、高圧圧力検出手段2100によって検出された高圧圧力と加え合せ点にて減算され、高圧圧力制御偏差となって、サンプラT1を介して速度指令生成手段570への入力となり、所定の制御演算により、高圧圧力制御偏差を0にするようなモータ速度指令を生成する。このモータ速度指令には、図1に示した上限速度検出手段521、および、タイマ手段530、最低速度記憶手段545の記憶内容が作用し、前述したような実際の速度制御指令が求められ、インバータ550に出力される。
【0062】
ここで、サンプラT1とサンプラT2の間には、たとえば、T2=5*T1のような関係をつけ、ヒートポンプの熱交出口温水温度への応答速度、および、ヒートポンプの高圧冷媒圧力への応答速度を考慮したバランスをとるものとする。
【0063】
以上の説明内容は、本発明の図1の内容と同じである。高速のサンプリングレートで高圧圧力制御動作を行わせるとき、ヒートポンプ負荷が過大であると、モータ速度は、高圧圧力の変化に応じて、図6のモータの高速側の高圧圧力制限ラインに沿って制御されるようになる。そして、高速のサンプリングレートで制御するため、ヒートポンプの負荷バランスの状況によっては、高圧圧力制限ライン上でモータ速度の増減を繰り返し、結果として、高圧圧力の増減を繰り返す、すなわち、ハンチングを生じる。本発明の目的は、このような場合のハンチングを防止する手段を提供することにもある。
【0064】
まず、高圧圧力目標到達検出手段4000を速度指令生成手段570内に設ける。すなわち、これによって、図5のフローチャート4000に示すように、ブロック4100および4200の作用により、ヒートポンプの運転によって、高圧圧力が低圧から高圧へ変化していったときに、高圧圧力が高圧圧力制御目標に到達または上回ったことを検出し、メモする。
【0065】
つぎに、インバータモータ上限速度手段6000を速度指令生成手段570内に設ける。これによって、図5の6000のフローチャートに示すように、ブロック6100、6200、6300の作用によって、高圧圧力が高圧圧力制御目標に到達しているときは、高圧圧力制御目標に対応する高圧制限ライン上のモータ上限速度を求める。高圧圧力が高圧圧力制御目標に到達していないときは、高圧圧力検出手段2100の測定値に対応する高圧制限ライン上のモータ上限速度を求める。なお、モータ上限速度手段6000は、図2のブロック3200に相当する上限速度検出手段521を拡張代替するものである。
【0066】
これによって、図2のフローチャートに示したように、高圧圧力が高圧圧力制御目標に到達していないときは、前述のモータの上限速度にて、速度指令生成手段570の生成する速度の上限を制限する。高圧圧力が高圧圧力制御目標に到達した後は、高圧圧力制御目標に対応する図6の制限ライン上のモータ速度を上限速度として、速度指令生成手段570の生成する速度の上限を制限する。これによって、制御目標点近傍でのモータ速度およびヒートポンプ運転状態のハンチングを防止する。
【0067】
続いて、高圧圧力目標到達解除手段5000を速度指令生成手段570内に設ける。これによって、図5の5000のフローチャートに示すように、ブロック5100、5110、5200、5210、5300、5310の作用によって、ヒートポンプ運転の負荷の時々刻々の変化をとらえ、ヒートポンプへの要求能力が変化した場合には、高圧圧力目標到達のメモを解除する。より詳細には、温水供給に利用する場合は、給湯栓の開度を利用者が操作(ブロック5100)することによって、温水流量2200が変化し、ヒートポンプへの要求能力が大幅に変化する。また、操作手段510を利用者が操作(ブロック5200)することによって、ヒートポンプの生成する温水温度目標が変化し、ヒートポンプへの要求能力が変化する。さらには、制御目標補正手段565の補正出力(ブロック5300)によっても、ヒートポンプへの要求能力が変化する。ヒートポンプへの要求能力が所定以上変化した場合には、高圧圧力目標到達解除手段5000の作用(ブロック5110、5210、5310)によって、メモした高圧圧力制御目標到達を解除し、ヒートポンプの負荷変動に対応して最適なるモータの制御範囲を確保する。ヒートポンプへの要求能力が所定以上変化しない場合には、固定値である圧力制御目標に対応する上限速度を上限としてモータ速度を制御する。これによって、高速側の高圧圧力制限ラインに沿ったモータの速度ハンチングまたはそれによって生起する高圧圧力のハンチングを防止し、ヒートポンプの安定な運転を保証する。
【0068】
以上説明したごとく、本実施例によれば、高圧圧力測定手段2100の測定結果にもとづき、対応するモータの上限速度を求め、速度指令を上限速度にて制限するようにした、また、対応するモータの下限速度を求め、速度指令が下限速度を上回ったときにタイマ手段を動作させ、下回ったときにはタイマー手段をカウントアップさせてタイマ時間が経過するとモータの駆動を停止させるようにしたので、電動圧縮機の運転に要求される高圧圧力制限ラインを満たす範囲で電動圧縮機を駆動制御できるようになった。その結果、第1に、従来のように、仕様上の電動圧縮機速度制御範囲で電動圧縮機を駆動制御し、空調制御の途中で、高圧圧力上昇による電動圧縮機の保護制御機能が働く事態を防止することができるようになった。また第2に、制御系が安定して動作するので、高圧圧力上昇時に発生する電動圧縮機の減速制御と、高圧圧力の正常復帰時の空調制御のための電動圧縮機制御が激しく切り替わり、ハンチング状態に陥ることがなくなった。また第3に、上記の結果、空調機構成要素の機器寿命に好適な結果をもたらすことになった。
【0069】
【発明の効果】
本発明によれば、冷凍サイクルの高圧側圧力(圧縮機の吐出圧力)を許容値に抑えると共に、極力性能を維持する冷凍サイクル装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施例を示すブロック図。
【図2】本発明の動作を説明するフローチャート。
【図3】本発明の変形例の動作を説明するフローチャート。
【図4】本発明の別の実施例を示すブロック図。
【図5】本発明の別の実施例の動作を説明するフローチャート。
【図6】電動圧縮機の速度と高圧圧力制限ラインの関係例を示す図。
【図7】設定温度を高圧側圧力に変換するグラフである。
【図8】本発明を適用する空調機の構成例図。
【図9】本発明を適用する温水生成装置の構成例図。
【符号の説明】
400…電動圧縮機、500…制御装置、510…操作手段、520…下限速度検出手段、521…上限速度検出手段、530…タイマ手段、540…モータ速度制御系、545…最低速度記憶手段、550…インバータ、2000…負荷検出手段、2100…高圧圧力検出手段。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to capacity control of a refrigeration cycle apparatus.
[0002]
[Prior art]
As described in
[0003]
On the other hand, in order to bring the boiling temperature of hot water by the heat pump heater into the hot water storage target temperature range, the hot water to be heated is stored by controlling the rotational speed of the refrigerant compressor so that the refrigerant pressure becomes the set target pressure. The above-mentioned patent document describes that the heating power necessary for heating to the boiling temperature within the target temperature range is adjusted so that the heat pump heater can output.
[0004]
[Patent Document 1]
JP 2001-296053 A
[Patent Document 2]
JP 2002-295899 A
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, the hot water temperature of the hot water storage tank described in
[0006]
In the hot water storage tank type heat pump type hot water supply apparatus described in the above prior art, in general, the hot water in the hot water storage tank uses a cheap power rate zone in the middle of the night. There is a problem that hot water in the hot water storage tank disappears, so-called hot water shortage occurs.
[0007]
For this reason, an instantaneous heat pump water heater is considered in which tap water is heated by a heat pump water heater and the heated hot water is directly supplied to a kitchen, a washroom or a shower.
[0008]
Since this water heater is an instantaneous type, the amount of water supplied is determined by the user when using the hot water. Therefore, unlike the prior art, the water temperature cannot be adjusted to control the hot water temperature. Therefore, it is necessary to adjust the hot water temperature by changing the capacity of the refrigeration cycle.
[0009]
The hot water storage type water heater can control the discharge water temperature by adjusting the amount of water, and can have a margin such as high-pressure side pressure as the refrigeration cycle.
[0010]
However, in the case of an instantaneous water heater, the water temperature cannot be adjusted by the amount of water, and there is only a method for changing the capacity of the refrigeration cycle. Particularly problematic is that the high-pressure side pressure rises abnormally, and it is necessary to provide a protection circuit for this purpose.
[0011]
Specifically, if the heat pump is operated so as to increase its capacity, its output increases, and in heating in an air conditioner, the capacity to warm indoor air increases, and as a hot water generating heat source (hot water heater) In use, the ability to warm hot water increases. However, such control does not know what the state of the heat pump is at that time, so if the heat pump falls into an overload (such as an abnormal increase in high-pressure refrigerant pressure), a separate overload control measure Need to prepare. Then, since the overload control measure must be operated in preference to the capacity control according to the load, the capacity control function of the heat pump is disturbed, and there is a problem that the output control of the heat pump cannot be performed properly.
[0012]
An object of the present invention is to provide a refrigeration cycle apparatus that suppresses the high-pressure side pressure (discharge pressure of the compressor) of the refrigeration cycle to an allowable value and maintains performance as much as possible.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
The above-described object is achieved by a refrigeration cycle in which a compressor driven by an electric motor, an outdoor heat exchanger, an expansion mechanism, and a use side heat exchanger are sequentially connected by a refrigerant pipe, and the speed of the electric motor based on a required load. A refrigeration cycle apparatus comprising a control means for controlling, requesting an upper limit speed calculated from a limit value of the high-pressure side pressure of the refrigeration cycle and a detected pressure on the high-pressure side of the refrigeration cycle corresponding to the speed of the electric motor. This is achieved by providing means for setting the speed command given to the electric motor to the upper limit speed when the speed command obtained from the load exceeds.
[0014]
The purpose is to provide a compressor driven by an electric motor capable of controlling the number of revolutions, a condenser, an expansion mechanism, an evaporator, and a refrigeration cycle in which refrigerant is connected by a refrigerant pipe. And a high pressure side pressure of the refrigeration cycle corresponding to the set temperature, the set high pressure is corrected by the detected temperature of the adjustment target, and the corrected high pressure Motor control means for controlling the rotational speed of the electric motor based on a deviation between the side pressure and the detected high pressure side pressure, a limit value of the high pressure side pressure of the refrigeration cycle corresponding to the speed of the motor, and a high pressure of the refrigeration cycle Means for setting the upper limit speed to be the speed command given to the electric motor when the speed command obtained from the required load exceeds the upper limit speed calculated from the detected pressure on the side. It is achieved by obtaining.
[0015]
The above-described object is achieved by a refrigeration cycle in which a compressor driven by an electric motor, an outdoor heat exchanger, an expansion mechanism, and a use side heat exchanger are sequentially connected by a refrigerant pipe, and the speed of the electric motor based on a required load. A refrigeration cycle apparatus including a control means for controlling, a lower limit speed calculated from a limit value of the high-pressure side pressure of the refrigeration cycle corresponding to the speed of the electric motor and a detected pressure on the high-pressure side of the refrigeration cycle is requested. This is achieved by providing means for stopping the electric motor when the speed command obtained from the load continuously falls for a predetermined time.
[0016]
The above-described object is achieved by a refrigeration cycle in which a compressor driven by an electric motor, an outdoor heat exchanger, an expansion mechanism, and a use side heat exchanger are sequentially connected by a refrigerant pipe, and the speed of the electric motor based on a required load. A refrigeration cycle apparatus comprising a control means for controlling, requesting an upper limit speed calculated from a limit value of the high-pressure side pressure of the refrigeration cycle and a detected pressure on the high-pressure side of the refrigeration cycle corresponding to the speed of the electric motor. When the speed command obtained from the load exceeds, a means for setting the speed command given to the electric motor as the upper limit speed, a limit value of the high-pressure side pressure of the refrigeration cycle corresponding to the speed of the electric motor, and the high-pressure side of the refrigeration cycle Means for stopping the motor when a speed command obtained from the required load continuously falls below a lower limit speed calculated from the detected pressure of It is achieved by obtaining.
[0017]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
First, the structural example of the air conditioner which is the application object of the heat pump control of a present Example is demonstrated with FIG. In FIG. 8, 500 is a control device for an air conditioner, 400 is a compressor whose shaft is directly connected to a motor driven by inverter motor driving means provided in the
[0018]
110 is an indoor air heat exchanger, 120 is an indoor fan, 130 is an indoor fan motor that drives the indoor fan, and constitutes the
[0019]
During the cooling operation, the four-
[0020]
The
[0021]
With reference to FIG. 9, a configuration example of a hot water generating apparatus to which the heat pump control of this embodiment is applied will be described. In FIG. 9, 500 is a control device for the hot water generator, 400 is a compressor directly connected to a motor driven by an inverter motor driving means provided in the
[0022]
[0023]
The
[0024]
FIG. 1 is a configuration diagram of a
[0025]
The compressor in the refrigeration cycle is usually driven by an electric motor whose speed is controlled by an inverter. In the heat pump using such a refrigeration cycle, as shown in FIG. 6, there is an allowable limit of the high-pressure refrigerant pressure of the electric compressor having a convex shape on the vertical axis with respect to the speed of the inverter motor on the horizontal axis. To do. The reason for the convex shape is that the region where the motor speed is high and the region where the motor speed is low is because the lubricating oil is difficult to spread as a characteristic of the hermetic electric compressor and the sliding portion such as a bearing becomes severe. Accordingly, since the high pressure side pressure cannot be increased in the high speed region and the low speed region, the high pressure limit line is lowered. Then, the motor speed is controlled within the speed control range in the compressor specifications shown in FIG.
[0026]
Conventionally, when the detected refrigerant pressure on the high-pressure side exceeds the allowable pressure corresponding to the speed, the high-pressure refrigerant pressure is suppressed to an allowable range by reducing the speed command.
[0027]
For this reason, when the load of the refrigeration cycle is high, that is, when the high-pressure refrigerant pressure is high, the high-pressure refrigerant pressure control system that is a protective function operates, and the control as an air conditioner of the refrigeration cycle becomes insufficient. There was a problem. Also, when the excessive high pressure refrigerant pressure is resolved, the motor speed control system based on the temperature deviation operates, but because the speed is forcibly changed by a different control system, the control of the motor speed control system There was a problem that the balance was lost and control was performed so that the high-pressure refrigerant pressure immediately increased. For example, when the speed is reduced for protection, the room temperature and tapping temperature to be controlled are suitable for the number of rotations for which the controlled temperature is suppressed, so the deviation from the set temperature is widened or large. Therefore, after returning, the speed command jumps and the high pressure side pressure immediately exceeds the allowable range. As a result, the motor speed control system and the high-pressure refrigerant pressure control system, which is a protective function, operate alternately, causing hunting in the motor control condition between them, resulting in a rapid increase and decrease in motor speed. It was. Similarly, the result was that the high-pressure refrigerant pressure repeatedly increased and decreased rapidly. This not only impairs the performance as an air conditioner or water heater, but also places an excessive load on each component device that constitutes the air conditioner or water heater, which causes a significant problem in terms of equipment life. It was happening.
[0028]
In this embodiment, the speed control range of the motor is limited to an allowable upper and lower limit speed corresponding to the high-pressure refrigerant pressure, and the above-described overload control of the heat pump is not required.
[0029]
This will be specifically described. First, as shown in FIG. 6, a compressor discharge high-pressure refrigerant pressure limiting line having a convex shape on the vertical axis with respect to the inverter motor speed on the horizontal axis is provided. Secondly, the high pressure detection means 2100, the upper limit speed detection means 521 (FIG. 1) or 3200 (FIG. 2) for obtaining the upper limit speed of the corresponding motor from the high pressure refrigerant pressure measured by FIG. 6, and the high pressure refrigerant measured by FIG. Lower limit speed detecting means 520 or 3400 for obtaining the lower limit speed of the motor from the pressure is provided. Further, a minimum speed storage means 540 or 3300 for storing the minimum speed in the specifications of the compressor is provided. Third, when the control system of the heat pump generates a speed control command equal to or higher than the upper limit speed, means 3210 to 3230 are provided for limiting the speed control command to the upper limit speed. Fourthly, when the heat pump control system generates a speed control command equal to or lower than the minimum speed, means 3310 to 3320 are provided for limiting the speed control command to the minimum speed in the specification. Fifth, a timer means 530 is provided for determining the duration when the speed control command generated by the heat pump control system is below the lower limit speed, and when the speed command exceeds the lower limit speed, the timer means 530 is provided. A timer is set, and when the speed command is below the lower limit speed, the time of the timer means is advanced, and when the timer has elapsed, means 3430 to 3440 for generating a stop command for the heat pump, that is, the inverter motor direct-coupled compressor, are provided. Provide.
[0030]
Here, an example in which the high-pressure refrigerant pressure is measured by the high-
[0031]
Hereinafter, this will be specifically described with reference to FIG. The
[0032]
The motor
[0033]
The upper limit speed detecting means 521 calculates the upper limit speed corresponding to the measured pressure shown in FIG. 6 using the measurement result of the high pressure detection means 2100. From the graph shown in FIG. 6, two speeds, upper and lower limits, are calculated for one pressure. The calculation result becomes an input signal of the motor
[0034]
The motor
[0035]
The lower limit speed detection means 520 calculates the lower limit speed corresponding to the measurement pressure shown in FIG. 6 using the measurement result of the high pressure detection means 2100. The speed determination means 525 determines the calculation result of the lower limit speed detection means and the motor speed command output from the motor
[0036]
The state of the timer means 530 is input to the motor
[0037]
In this way, the reason why the timer means 530 counts the time during which the time is equal to or lower than the lower limit speed without immediately setting the lower limit speed in the lower limit speed range and stops the compressor after the scheduled time has elapsed is that the high pressure side pressure in the low speed range. This is because the refrigeration cycle acts in the downward direction, and the pressure may automatically return to the allowable range even if it is left as it is. In this way, for example, it is possible to prevent the hot water temperature from becoming higher than the set value.
[0038]
In order to show the operation contents of the block diagram of FIG. 1 more clearly, it will be described in more detail using the flowchart of FIG. The processing portion shown in the flowchart of FIG. 2 is repeatedly executed by an arithmetic control processing unit (not shown) of the
[0039]
[0040]
If there is a driving request, proceed to block 3100. In
[0041]
Next, in
[0042]
Subsequently, in
[0043]
Subsequently, in
[0044]
Subsequently, in
[0045]
Finally, in
[0046]
FIG. 3 shows another embodiment in which the lower limit speed detection means 521 in the above description is omitted, and the high pressure refrigerant pressure in the low speed range is determined only by the speed determination means and the timer means 530.
[0047]
The difference from FIG. 2 is that
[0048]
The changes will be described. In block 3100-1, a speed increment ΔN from the previous time is calculated together with the speed command N. In block 3410-1, if the speed command N is larger than the minimum speed Nm in the specification or the speed increment ΔN> 0, the monitoring timer T is set in
[0049]
Although it is explained that only the speed command is sent to the inverter to perform operation / stop and speed control, the operation / stop signal is sent to run / stop, and the speed command is given simultaneously during operation. Such a method may be used. Either way is equivalent.
[0050]
Thus, when the heat pump load is large and it is necessary to operate the motor at a high speed, the motor
[0051]
Conversely, when the heat pump load decreases and the motor needs to be operated at a low speed, the operation time at the speed lower than the lower limit speed based on the high-pressure refrigerant pressure during the operation of the heat pump is measured. Since the operation of the inverter motor is stopped when the allowable time is exceeded, it is possible to safely operate the heat pump while complying with the restrictions on the high-pressure refrigerant pressure.
[0052]
The content of the present invention described above is that the inverter motor is controlled between the maximum speed and the minimum speed on the specifications of the conventional heat pump, and the high-pressure refrigerant pressure exceeds the limit value by separately monitoring the high-pressure refrigerant pressure. Compared with the case where the speed of the inverter motor is drastically reduced and the high pressure refrigerant pressure is kept below the limit as a result, the stability of the heat pump operation is dramatically improved and the controllability is improved. is there.
[0053]
In addition, if the high pressure refrigerant pressure limit on the low speed side is to be obeyed, there are many cases in which the high pressure refrigerant pressure cannot be reduced simply by simply reducing the inverter motor speed. In addition, the high-pressure refrigerant pressure limit on the low speed side can be observed. At the same time, since the time is managed, if the conditions cannot be observed, the motor operation is stopped and it acts on the safe side, so the life of the equipment in terms of operation control of the heat pump is further improved. Is enabled.
[0054]
The contents described above are suitable for controlling a heat pump with a slow load fluctuation such as an air conditioner. In the case of such air conditioning, the motor
[0055]
FIG. 4 is a configuration diagram of the motor
[0056]
In FIG. 4, the high-pressure refrigerant pressure conversion means 560 converts, for example, a heat exchanger outlet hot water temperature target value set in the operation means 510 into a high-pressure refrigerant pressure target.
[0057]
This conversion will be described with reference to FIG. The control target held by the operating means 510 is converted into a target value for the high-pressure refrigerant pressure (compressor discharge refrigerant pressure).
[0058]
The basic idea of this conversion relationship is the refrigerant saturation pressure corresponding to the refrigerant saturation temperature. Therefore, the simplest conversion relationship is such that the control target temperature on the horizontal axis is the saturation temperature of the refrigerant, and the saturation pressure of the corresponding refrigerant is taken on the vertical axis. The saturation temperature of the refrigerant is the condensation temperature of the refrigerant, and this temperature has no temperature gradient. The refrigerant used here is an HFC refrigerant, a single refrigerant, a pseudo-azeotropic refrigerant mixture such as R410A, a non-azeotropic refrigerant mixture such as R407C that has a slight temperature gradient but is not so large, an HC refrigerant, etc. Is used. Further, the pressure in the pipe from the outlet side of the compressor to the expansion valve via the condenser is the same pressure.
[0059]
The control target correction means 565 is obtained by adding the difference between, for example, the heat exchanger outlet hot water temperature target value set in the operation means 510 and the heat exchanger outlet hot water temperature measured by the control target detection means 2000 at the summing point. As a deviation, a value sampled and held by the sampler T2 is input and converted into a correction amount for a high-pressure refrigerant pressure target by a predetermined control calculation.
[0060]
The outputs of the high-pressure refrigerant pressure conversion means 560 and the control target correction means 565 are added at the addition point and become the actual high-pressure pressure control target.
[0061]
The high pressure control target is subtracted at the addition point with the high pressure detected by the
[0062]
Here, a relationship such as T2 = 5 * T1 is established between the sampler T1 and the sampler T2, and the response speed to the heat exchange outlet hot water temperature of the heat pump and the response speed to the high-pressure refrigerant pressure of the heat pump. Balance should be taken into consideration.
[0063]
The above description is the same as the content of FIG. 1 of the present invention. When the high pressure control operation is performed at a high sampling rate, if the heat pump load is excessive, the motor speed is controlled along the high pressure limit line on the high speed side of the motor in FIG. Will come to be. Since the control is performed at a high sampling rate, depending on the load balance of the heat pump, the motor speed is repeatedly increased and decreased on the high pressure limit line, and as a result, the high pressure is increased and decreased, that is, hunting occurs. Another object of the present invention is to provide means for preventing hunting in such a case.
[0064]
First, the high pressure target arrival detection means 4000 is provided in the speed command generation means 570. That is, as shown in the
[0065]
Next, an inverter motor upper limit speed unit 6000 is provided in the speed
[0066]
As a result, as shown in the flowchart of FIG. 2, when the high pressure does not reach the high pressure control target, the upper limit of the speed generated by the speed command generation means 570 is limited by the upper limit speed of the motor. To do. After the high pressure reaches the high pressure control target, the upper limit of the speed generated by the speed command generation means 570 is limited by using the motor speed on the limit line in FIG. 6 corresponding to the high pressure control target as the upper limit speed. This prevents hunting of the motor speed and heat pump operating state in the vicinity of the control target point.
[0067]
Subsequently, the high pressure target
[0068]
As described above, according to the present embodiment, the upper limit speed of the corresponding motor is obtained based on the measurement result of the high pressure measurement means 2100, and the speed command is limited by the upper limit speed. When the speed command exceeds the lower limit speed, the timer means is operated, and when the speed command is lower, the timer means is counted up and the motor is stopped when the timer time elapses. The electric compressor can be driven and controlled within the range that satisfies the high pressure limit line required for machine operation. As a result, first, as in the prior art, the drive control of the electric compressor is performed within the specified electric compressor speed control range, and the protection control function of the electric compressor due to the high pressure rise works during the air conditioning control. Can now be prevented. Second, since the control system operates stably, the deceleration control of the electric compressor that occurs when the high-pressure pressure rises and the electric compressor control for air-conditioning control when the high-pressure pressure returns to normal are switched over huntingly. No longer falls into a state. Thirdly, as a result of the above, a result suitable for the equipment life of the air conditioner component is brought.
[0069]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, while suppressing the high voltage | pressure side pressure (discharge pressure of a compressor) of a refrigerating cycle to an allowable value, the refrigerating cycle apparatus which maintains performance as much as possible can be provided.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a flowchart for explaining the operation of the present invention.
FIG. 3 is a flowchart for explaining the operation of a modification of the present invention.
FIG. 4 is a block diagram showing another embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a flowchart for explaining the operation of another embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a diagram showing an example of the relationship between the speed of the electric compressor and the high-pressure limit line.
FIG. 7 is a graph for converting a set temperature into a high-pressure side pressure.
FIG. 8 is a structural example diagram of an air conditioner to which the present invention is applied.
FIG. 9 is a configuration example diagram of a hot water generator to which the present invention is applied.
[Explanation of symbols]
400 ... electric compressor, 500 ... control device, 510 ... operating means, 520 ... lower limit speed detecting means, 521 ... upper limit speed detecting means, 530 ... timer means, 540 ... motor speed control system, 545 ... minimum speed storage means, 550 ... Inverter, 2000 ... Load detection means, 2100 ... High pressure detection means.
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