JP2004300913A - H-shape steel with projection and wall body using it - Google Patents

H-shape steel with projection and wall body using it Download PDF

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Yuuichi Tatsumi
夕一 辰見
Hiroshi Wakiya
泰士 脇屋
Akira Yamaguchi
昭 山口
Kunihiko Onda
邦彦 恩田
Atsushi Takeda
篤史 武田
Mitsuo Tono
光男 東野
Junichi Hirao
淳一 平尾
Suenobu Kawakami
季伸 川上
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a wall body, reduced in thickness and having high yield strength and high rigidity. <P>SOLUTION: In this H-shape steel, two or more projections having a height (h) satisfying the expression: 2 mm ≤h≤50 mm, a width (b) satisfying the expression: h≤b≤5h and a pitch P satisfying the expression: 4b≤P are formed on the inner surface of a flange. This wall body has a steel skeleton structure part using the above H-shape steel with projections as a structural member. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、土木、建築分野に適用できる壁体に関し、薄壁でしかも高耐力、高剛性を有する壁体に関する。   The present invention relates to a wall body applicable to the fields of civil engineering and construction, and more particularly to a wall body having a thin wall and high strength and high rigidity.

近年、土木、建築分野においては、有効利用できる面積を広くするため、地下壁や建物の構造壁の壁厚みを薄くすることが指向されているが、例えば、図１２、図１３に示すような鉄骨・鉄筋構造を有する、いわゆるＳＲＣ壁体では、壁体の耐力を維持しつつ、壁厚みを薄くすることが困難である。   2. Description of the Related Art In recent years, in the field of civil engineering and construction, in order to increase the area that can be effectively used, it has been attempted to reduce the wall thickness of an underground wall or a structural wall of a building. For example, as shown in FIGS. In a so-called SRC wall having a steel frame / rebar structure, it is difficult to reduce the wall thickness while maintaining the strength of the wall.

ＳＲＣ壁体においては、壁厚みを薄くするには、鉄筋を省略することが肝要であるところ、以下に述べる理由によりそれができない。   In the SRC wall, it is important to omit the reinforcing bar in order to reduce the wall thickness, but this cannot be done for the following reasons.

図１２は、構造部材としてＨ形鋼１０１を用いたＳＲＣ壁体を説明するための部分横断面図であり、また、図１３は、構造部材としてフランジ外面に突起を形成したフランジ外面突起付きＨ形鋼２０１を用いた壁体構造を説明するための部分横断面図である。なお、図中、Ａ１０、Ａ２０は壁厚みを示し、Ｂ１０、Ｂ２０はフランジ外面から壁面までの間隔を示す。   FIG. 12 is a partial cross-sectional view for explaining an SRC wall using an H-section steel 101 as a structural member, and FIG. It is a partial cross-sectional view for explaining the wall structure using the shape steel 201. In the drawings, A10 and A20 indicate the wall thickness, and B10 and B20 indicate the distance from the outer surface of the flange to the wall surface.

横鉄筋１０４は、壁体に対して横方向に敷設され、主鉄筋１０５は、横鉄筋１０４と交叉させて、壁体に対して縦方向に敷設される。また、フープ鉄筋２０４は、鉄骨構造部の構造部材として使用されている突起付きＨ形鋼２０１を幾つかまとめてその周囲を囲んで敷設されている。   The horizontal reinforcing bar 104 is laid in the horizontal direction with respect to the wall, and the main reinforcing bar 105 is laid in the vertical direction with respect to the wall so as to cross the horizontal reinforcing bar 104. In addition, the hoop reinforcing bar 204 is laid so as to collectively surround several H-shaped steel members 201 with projections used as structural members of the steel structure.

いずれのＳＲＣ壁体においても、Ｈ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合わせ、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、鉄筋部と、コンクリート、もしくは固化処理土とが一体化されて、所定の耐力と剛性を有する壁体が構成されている。符号１０３、２０３は、コンクリート、もしくは固化処理土を示す。   In any of the SRC walls, the H-shaped steel has a flanged structure with the outer surface of the flange facing the wall surface, a plurality of standing steel structures at intervals in the longitudinal direction of the wall, a reinforcing bar, concrete, or solidified soil. Are integrated to form a wall having predetermined strength and rigidity. Reference numerals 103 and 203 indicate concrete or solidified soil.

ここで、図１２に示すような従来のＳＲＣ壁体においては、壁体の耐力を鉄筋１０４、１０５により維持しているので、横鉄筋１０４および主鉄筋１０５を省略することができず、構造部材であるＨ形鋼１０１のフランジ外面から壁面までの間隔が広くなり、壁厚みを十分薄くすることができないという欠点がある。   Here, in the conventional SRC wall as shown in FIG. 12, since the strength of the wall is maintained by the reinforcing bars 104 and 105, the horizontal reinforcing bars 104 and the main reinforcing bars 105 cannot be omitted, and the structural members The distance from the outer surface of the flange to the wall surface of the H-shaped steel 101 is widened, and the wall thickness cannot be sufficiently reduced.

なお、この従来のＳＲＣ壁体は、構造部材であるＨ形鋼１０１のフランジ外面と主鉄筋１０５との間に粗骨材が充填されるようにフランジ外面と主鉄筋１０５間の隙間を少なくとも２５ｍｍ以上設けるか、または粗骨材の最大寸法の１．２５倍以上設けた方がよいとされ、一方、フランジ外面と主鉄筋１０５間の隙間をこの隙間を規定通り設けないと、その隙間へのコンクリートの充填性が損なわれ、所定の壁体の性能が維持できなくなる恐れがあるとされているので、フランジ外面と主鉄筋１０５間の隙間が必要である。   The conventional SRC wall has a gap of at least 25 mm between the outer surface of the flange and the main reinforcing bar 105 so that coarse aggregate is filled between the outer surface of the flange of the H-section steel 101 as a structural member and the main reinforcing bar 105. It is said that it is better to provide the above or to provide at least 1.25 times the maximum size of the coarse aggregate. On the other hand, if the gap between the outer surface of the flange and the main reinforcing bar 105 is not provided as specified, It is said that there is a possibility that the performance of a predetermined wall body may not be maintained because the filling property of the concrete is impaired. Therefore, a gap between the outer surface of the flange and the main reinforcing bar 105 is required.

また、図１３に示すＳＲＣ壁体では、フープ鉄筋２０４の拘束効果によりフランジ外面突起付Ｈ形鋼２０１とコンクリート２０３との付着力が得られ、壁体の耐力を維持しているので、フープ鉄筋２０４を省略することができず、構造部材であるＨ形鋼１０１のフランジ外面から壁面までの間隔が広くなり、壁厚みを十分薄くすることができないという欠点がある。   Further, in the SRC wall shown in FIG. 13, the binding force between the H-section steel 201 with the flange outer surface projection and the concrete 203 is obtained by the restraining effect of the hoop reinforcement 204, and the strength of the wall is maintained. 204 cannot be omitted, and the distance from the outer surface of the flange to the wall surface of the H-section steel 101, which is a structural member, is increased, so that the wall thickness cannot be sufficiently reduced.

さらに、フープ鉄筋２０４を省略した場合には、フランジ外側のコンクリートの剥離に起因して壁体の耐力が急激に低下してしまう。また、フランジ外面とフープ鉄筋２０４間の隙間もコンクリートの充填性が損なわれないように確保する必要があり、この隙間を確保しないと、壁体の耐力を維持するのが困難となる。   Further, when the hoop reinforcing bar 204 is omitted, the strength of the wall body is rapidly reduced due to the peeling of the concrete outside the flange. In addition, it is necessary to ensure a gap between the outer surface of the flange and the hoop reinforcing bar 204 so that the filling property of the concrete is not impaired. If this gap is not ensured, it becomes difficult to maintain the strength of the wall.

ところで、特公平1-55042 号公報には、上述したＳＲＣ壁体に使用するための、フランジ内面に突起を有する突起付きＨ形鋼が開示され、さらに、実開昭63-198725 号公報には、コンクリートとの付着力を増大せしめる構造部材としてのＨ形鋼のフランジに用いる、フランジ内面およびフランジ外面に突起を形成した平鋼が開示されている（特許文献１、２）。
特公平1-55042 号公報 実開昭63-198725 号公報 By the way, Japanese Patent Publication No. 1-55042 discloses an H-section steel with a projection having a projection on the inner surface of a flange for use in the SRC wall described above. Further, flat steels having projections formed on the inner surface and the outer surface of the flange, which are used for a flange of an H-shaped steel as a structural member for increasing the adhesion to concrete, are disclosed (Patent Documents 1 and 2).
Japanese Patent Publication No. 1-55042 JP-A-63-198725

しかしながら、これまで提案されているフランジ内面突起付Ｈ形鋼については、その突起仕様とコンクリート仕様が付着力に与える影響についてまで検討されていない。実際、単にフランジ裏面に突起があるだけでは、必要となる付着力が得られない恐れがある一方、フランジによる拘束効果による付着力の増大もあるため、これらの影響をふまえた上で突起の仕様を定める必要がある。   However, regarding the H-section steel with a flange inner surface projection that has been proposed so far, the effects of the projection specification and concrete specification on the adhesive force have not been studied. In fact, simply having a projection on the back of the flange may not provide the required adhesive force, but the flange may also increase the adhesive force due to the restraining effect. It is necessary to determine.

本発明は、上記従来技術の問題点を解消することにあり、薄壁とすることができ、しかも高耐力、高剛性とすることができる壁体を提供することを目的とする。   SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide a wall body that can be made thin and can have high strength and high rigidity.

本発明は、以下のとおりである。
１． フランジ内面に突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである突起がＨ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなることを特徴とする突起付きＨ形鋼。
２． フランジ内面に突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである突起がＨ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなると共にウェブ面にも前記の突起が形成されてなることを特徴とする突起付きＨ形鋼。
３． フランジ内面の突起およびウェブ面の突起が共にフランジとウェブとで構成される角部に接触して形成されてなることを特徴とする上記２．に記載の突起付きＨ形鋼。
４． 上記１．乃至３．のいずれかに記載の突起付きＨ形鋼が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体であって、前記突起付きＨ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合って、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなることを特徴とする壁体。
５． 前記鉄骨構造部の隣接する突起付きＨ形鋼に連結部材が固着され、該連結部材により隣接する突起付きＨ形鋼同士が連結されてなることを特徴とする上記４．に記載の壁体。
６． 上記１．乃至３．のいずれかに記載の突起付きＨ形鋼が鉄骨構造部の構造部材として使用された構造を有する壁体であって、前記突起付きＨ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合って、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、前記突起付きＨ形鋼のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなることを特徴とする壁体。
７． 上記１．乃至３．のいずれかに記載の突起付きＨ形鋼が鉄骨構造部の構造部材として使用された構造を有する壁体であって、前記突起付きＨ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合って、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、前記突起付きＨ形鋼のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋と、隣接するＨ形鋼部材のフランジ間であって前記横鉄筋の内側に接触して十字状に交叉するように敷設された主鉄筋と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなることを特徴とする壁体。
８． 前記横鉄筋がフランジ外面に固着され、前記鉄骨構造部の隣接するＨ形鋼部材同士が連結されてなることを特徴とする上記６．または７．に記載の壁体。 The present invention is as follows.
1. The protrusion height h satisfies 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the protrusion width b satisfies h ≦ b ≦ 5 h, and the protrusion pitch P is 4b ≦ P on the inner surface of the flange. H-shaped steel with protrusions, characterized in that:
2. The protrusion height h satisfies 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the protrusion width b satisfies h ≦ b ≦ 5 h, and the protrusion pitch P is 4b ≦ P on the inner surface of the flange. An H-shaped steel with projections, wherein the projections are also formed on the web surface.
3. 1. The protrusions on the inner surface of the flange and the protrusions on the web surface are both formed so as to come into contact with a corner formed by the flange and the web. H-shaped steel with protrusions according to 1.
4. The above 1. To 3. 4. A wall having a steel structure in which the H-shaped steel with protrusions according to any one of the above is used as a structural member, wherein the H-shaped steel with protrusions has a flange outer surface facing a wall surface and is spaced in a longitudinal direction of the wall body. A wall comprising a plurality of standing steel structures with a gap therebetween, and concrete or solidified soil.
5. 3. The connecting member is fixed to adjacent H-beams with protrusions of the steel structure, and the adjacent H-shaped steel members with protrusions are connected to each other by the connecting member. The wall body according to the above.
6. The above 1. To 3. A wall having a structure in which the H-shaped steel with projections according to any one of the above is used as a structural member of a steel structure, wherein the H-shaped steel with projections faces an outer surface of a flange to a wall surface, and a longitudinal direction of the wall body. A plurality of standing steel structures, spaced apart from each other, horizontal reinforcing bars laid at a plurality of locations in the wall height direction in contact with the flange outer surface of the H-shaped steel with projections, and concrete or solidified treated soil. A wall characterized by being integrated.
7. The above 1. To 3. A wall having a structure in which the H-shaped steel with projections according to any one of the above is used as a structural member of a steel structure, wherein the H-shaped steel with projections faces an outer surface of a flange to a wall surface, and a longitudinal direction of the wall body. A plurality of steel structure portions erected at intervals, a horizontal reinforcing bar laid at a plurality of locations in the wall height direction in contact with the flange outer surface of the H-shaped steel with projections, and an adjacent H-shaped steel member. A wall body comprising a main reinforcing bar laid between the flanges so as to contact the inside of the horizontal reinforcing bar and intersect in a cross shape, and concrete or solidified soil.
8. 5. The horizontal reinforcing bar is fixed to an outer surface of the flange, and adjacent H-shaped steel members of the steel structure are connected to each other. Or 7. The wall body according to the above.

本発明によれば、薄壁とすることができ、しかも高耐力、高剛性を有する壁体とすることができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it can be made into a thin wall, and can also be made into the wall body which has high proof stress and high rigidity.

図１〜３を用い、本発明の形態に係る突起付きＨ形鋼について詳細に説明する。図１は、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１の（ａ）は概略平面図、（ｂ）はＸ−Ｘ部分断面図である。また、図２は、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１の（ａ）は概略平面図、（ｂ）はＹ−Ｙ部分断面図である。図３は、第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼２１の概略平面図である。   The H-beam with projections according to the embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. FIGS. 1A and 1B are schematic plan views and H-X partial cross-sectional views, respectively, of an H-beam 1 with projections according to the first embodiment. 2A is a schematic plan view of the H-shaped steel 11 with protrusions according to the second embodiment, and FIG. FIG. 3 is a schematic plan view of the H-shaped steel 21 with protrusions according to the third embodiment.

なお、図１〜３で、h1、b1、L1は、第１〜第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１、１１、２１のフランジ内面に形成された突起２の高さ（ｈ）、幅（ｂ）、長さをそれぞれ示す。また、Ｐは、突起付きＨ形鋼１、１１、２１のフランジ内面に形成された突起２の突起ピッチを示し、Ｗf は、第１〜第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１、１１、２１のフランジ幅を示し、Ｈは、同ウエブ高さを示す。ウエブ高さは、Ｈ形鋼高さとも称される。   In FIGS. 1 to 3, h1, b1, and L1 are the heights (h) of the protrusions 2 formed on the inner surfaces of the flanges of the H-shaped steel members 1, 11, and 21 with protrusions according to the first to third embodiments. , Width (b) and length. Further, P indicates the projection pitch of the projections 2 formed on the inner surfaces of the flanges of the H-beams with projections 1, 11, and 21, and Wf indicates the H-beam with projections 1 according to the first to third embodiments. 11 and 21 indicate the flange width, and H indicates the web height. Web height is also referred to as H-section steel height.

突起の形状については、コンクリートもしくは固化処理土との間の付着力を増大させるために、突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである必要がある。さらに突起を形成する方向であるが、第１〜第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１、１１、２１におけるように、突起２が突起長手方向をフランジ幅Ｗf 方向と平行とするとよい。また、ウェブ面にも突起があると、さらにコンクリートもしくは固化処理土との間の付着力を増大させること（一体化効果）ができ、第２および第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１、２１のウェブ面には、それぞれ突起2A、2Bが突起長手方向をウエブ高さ方向と平行として形成され、突起2A、2Bの突起ピッチも突起２の突起ピッチＰと同じとして形成されている。   Regarding the shape of the protrusions, the protrusion height h satisfies 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the protrusion width b satisfies h ≦ b ≦ 5 h, and the protrusion pitch in order to increase the adhesive force between the concrete and the solidified treated soil. P needs to be 4b ≦ P. Further, in the direction in which the projections are formed, as in the H-beams with projections 1, 11, and 21 according to the first to third embodiments, it is preferable that the projection 2 has the projection longitudinal direction parallel to the flange width Wf direction. . Also, if the web surface has projections, the adhesive force between the concrete and the solidified soil can be further increased (integral effect), and the H-shaped steel with projections according to the second and third embodiments can be obtained. On the web surfaces 11 and 21, protrusions 2A and 2B are formed with the protrusion longitudinal direction being parallel to the web height direction, and the protrusion pitch of the protrusions 2A and 2B is formed to be the same as the protrusion pitch P of the protrusion 2. .

第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１は、図１に示すようにフランジ内面の４面に突起２が突起長手方向をフランジ幅Ｗf 方向と平行として、Ｈ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなる。フランジ内面の突起２は、突起高さh1、突起幅b1および突起長さL1を有し、フランジとウェブとで構成される角部に接触せずに形成されている。   In the H-beam with projections 1 according to the first embodiment, as shown in FIG. 1, the projections 2 are formed on the four inner surfaces of the flange at a plurality of locations in the longitudinal direction of the H-section by setting the projection longitudinal direction to the flange width Wf direction. Be formed. The protrusion 2 on the inner surface of the flange has a protrusion height h1, a protrusion width b1, and a protrusion length L1, and is formed without contacting a corner formed by the flange and the web.

また、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１は、図２に示すように、フランジ内面の４面に突起２が第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１と同様に形成されていると共にウェブ両表面に突起2Aがそれぞれ突起長手方向をウェブ高さ方向とし、Ｈ形鋼長手方向複数箇所に形成されている。   As shown in FIG. 2, the H-shaped steel 11 with protrusions according to the second embodiment has the protrusions 2 formed on the four inner surfaces of the flange in the same manner as the H-shaped steel 1 with protrusions according to the first embodiment. The protrusions 2A are formed at a plurality of positions in the longitudinal direction of the H-section steel on both surfaces of the web, with the longitudinal direction of the protrusions being the web height direction.

但し、ウェブ面の突起2Aはウェブ両表面にそれぞれ形成され、突起高さh2、突起幅b2および突起長さL2を有し、フランジ内面の突起２およびウェブ面の突起2A共にフランジとウェブとで構成される角部に接触せずに形成されている。なお、ウェブ面に形成する突起2Aの突起高さh2、突起幅b2および突起長さL2は、フランジ内面に形成する突起２に対して独自に決めることができる。   However, the projection 2A on the web surface is formed on both surfaces of the web, has a projection height h2, a projection width b2, and a projection length L2. Both the projection 2 on the inner surface of the flange and the projection 2A on the web surface are formed by the flange and the web. It is formed without contacting the configured corner. The projection height h2, the projection width b2, and the projection length L2 of the projection 2A formed on the web surface can be independently determined for the projection 2 formed on the inner surface of the flange.

第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼２１は、図３に示すように、フランジ内面にフランジ内面の４面に突起高さh1、突起幅b1、突起長さL1の突起２が形成されていると共にウェブ面に突起高さh2、突起幅b2、突起長さL3の突起2Bが形成されている。またフランジ内面の突起２およびウェブ面の突起2Bが共にフランジとウェブとで構成される角部に接触して形成され、ウェブ面の突起2Bは、ウェブ面の中央部に形成されていない。前記した角部の接触により、さらにコンクリートもしくは固化処理土との間の付着力増大させること（一体化効果）ができる。第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼２１のウェブ面に形成されている突起2Bの突起長さL3は、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１のウェブ面に形成されている突起2Aの突起長さL2より短い長さとされている。   As shown in FIG. 3, the H-shaped steel 21 with projections according to the third embodiment has a projection 2 having a projection height h1, a projection width b1, and a projection length L1 formed on four surfaces of the inner surface of the flange. In addition, a projection 2B having a projection height h2, a projection width b2, and a projection length L3 is formed on the web surface. Further, the protrusion 2 on the inner surface of the flange and the protrusion 2B on the web surface are both formed in contact with the corner formed by the flange and the web, and the protrusion 2B on the web surface is not formed at the center of the web surface. The above-mentioned contact of the corners can further increase the adhesive force between the concrete and the solidified treated soil (integral effect). The protrusion length L3 of the protrusion 2B formed on the web surface of the H-beam with protrusion 21 according to the third embodiment is formed on the web surface of the H-beam with protrusion 11 according to the second embodiment. The length of the protrusion 2A is shorter than the protrusion length L2.

上述した第１〜第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１、１１、２１は、突起２が突起長手方向をフランジ幅方向と平行とした場合であるが、本発明に係る突起付きＨ形鋼としては、突起２がフランジ幅方向に対して傾斜させて形成されていてもよい。要するに、本発明に係る突起付きＨ形鋼は、フランジ内面に突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである突起２が突起長手方向をフランジ幅方向と平行とされるかまたはフランジ幅方向に対して傾斜させ、Ｈ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなる突起付きＨ形鋼としたことにある。   The H-beams with protrusions 1, 11, and 21 according to the above-described first to third embodiments are the case where the protrusion 2 has the protrusion longitudinal direction parallel to the flange width direction. As the shaped steel, the protrusion 2 may be formed to be inclined with respect to the flange width direction. In short, in the H-beam with projections according to the present invention, the projection height h satisfies 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the projection width b satisfies h ≦ b ≦ 5h, and the projection pitch P satisfies 4b ≦ P on the inner surface of the flange. The projection 2 has a projection longitudinal direction that is parallel to the flange width direction or is inclined with respect to the flange width direction to provide an H-beam with projections formed at a plurality of locations in the H-beam longitudinal direction.

突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである突起２をフランジ内面に形成する方法は、圧延で形成してもよいし、角材、丸棒、異形鉄筋、スタッド等の突起部材をそれぞれ用い、所定長さに切断し、フランジ内面に固着することにより形成してもよい。突起２を突起部材を用いて形成する場合には、突起部材を鋼製とするのが溶接により容易に固着することができるので好ましい。突起2Aおよび2Bも突起２と同様にして形成できる。   The method of forming the protrusion 2 with the protrusion height h satisfying 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the protrusion width b satisfying h ≦ b ≦ 5 h, and the protrusion pitch P of 4b ≦ P on the inner surface of the flange is formed by rolling. Alternatively, it may be formed by using a projecting member such as a square bar, a round bar, a deformed reinforcing bar, a stud, or the like, cutting it to a predetermined length, and fixing it to the inner surface of the flange. When the projection 2 is formed using a projection member, it is preferable that the projection member be made of steel because it can be easily fixed by welding. The protrusions 2A and 2B can be formed in the same manner as the protrusion 2.

次いで、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を用いた壁体を例に、上述した突起付きＨ形鋼１、１１、２１が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体について説明する。   Next, taking as an example the wall using the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment, a wall having a steel frame structure in which the above-described H-shaped steels with projections 1, 11, and 21 are used as structural members. Will be described.

図４（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、突起付きＨ形鋼１を用いた壁体構造を示す部分横断面図である。図４（ａ）は、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部と、コンクリートもしくは固化処理土とを一体化してなる壁体構造を示し、図４（ｂ）は、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部と、横鉄筋４と、コンクリートもしくは固化処理土とを一体化してなる壁体構造を示し、図４（ｃ）は、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部と、横鉄筋４と、縦鉄筋５と、コンクリートもしくは固化処理土とを一体化してなる壁体構造を示す。   FIGS. 4A, 4B, and 4C are partial cross-sectional views showing a wall structure using the H-beam 1 with projections. FIG. 4 (a) shows a wall structure obtained by integrating a steel frame structure in which the H-shaped steel 1 with projections is used as a structural member and concrete or solidified soil, and FIG. FIG. 4 (c) shows an H-shaped structure with projections, in which a steel frame structure in which the H-shaped steel 1 is used as a structural member, a horizontal reinforcing bar 4, and concrete or solidified treated soil are integrated. Fig. 2 shows a wall structure obtained by integrating a steel structure portion in which steel 1 is used as a structural member, a horizontal reinforcing bar 4, a vertical reinforcing bar 5, and concrete or solidified soil.

図４中、符号３は、コンクリートもしくは固化処理土を示す。Ａ１、Ａ２、Ａ３は、それぞれの壁体の壁厚みを示し、Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３は、それぞれの壁体におけるフランジ外面から壁面までの間隔を示す。   In FIG. 4, reference numeral 3 indicates concrete or solidified soil. A1, A2, and A3 indicate the wall thickness of each wall, and B1, B2, and B3 indicate the distance from the flange outer surface to the wall surface of each wall.

図４（ａ）に示した壁体においては、突起付きＨ形鋼１がフランジ外面を壁面と向かい合わせ、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなるので、高剛性かつ高耐力の壁体とすることができ、また、構造部材としてフランジ内面に突起２がＨ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなる突起付きＨ形鋼１を用いているので、従来よりコンクリートもしくは固化処理土との付着力を増大することができる。   In the wall shown in FIG. 4 (a), a steel structure having a plurality of H-shaped steel members 1 with projections with the outer surface of the flange facing the wall surface and spaced apart in the longitudinal direction of the wall body, and concrete or Since the solidified soil is integrated, it is possible to form a wall having high rigidity and high proof strength, and projections formed on the inner surface of the flange as a structural member at a plurality of locations in the longitudinal direction of the H-section steel. Since the attached H-section steel 1 is used, the adhesive force with concrete or solidified treated soil can be increased as compared with the related art.

この結果、高剛性、高耐力の壁体とすることができるから、従来のＳＲＣ壁体においては必要であった主鉄筋も横鉄筋もあるいはフープ鉄筋も敷設せずに済み、これに伴ってコンクリート充填性確保のために設けていた、フランジ外面から鉄筋との間の隙間も省略することができ、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体のフランジ外面から壁面までの間隔Ｂ１を従来のＳＲＣ壁体におけるフランジ外面から壁面までの間隔Ｂ１０、あるいは従来のＳＲＣ壁体におけるフランジ外面から壁面までの間隔Ｂ２０より小さくすることができる。   As a result, a high-rigidity, high-yield wall can be obtained, so that the main reinforcing bar, the horizontal reinforcing bar, or the hoop reinforcing bar, which are required in the conventional SRC wall, can be omitted, and the concrete The gap between the outer surface of the flange and the reinforcing bar, which has been provided for ensuring the filling property, can also be omitted. From the outer surface of the flange of the wall having the steel structure in which the H-shaped steel 1 with projections is used as a structural member, The distance B1 to the wall surface can be made smaller than the distance B10 from the flange outer surface to the wall surface in the conventional SRC wall or the distance B20 from the flange outer surface to the wall surface in the conventional SRC wall.

よって、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体構造では、その壁厚みＡ１を従来のＳＲＣ壁体における壁厚みＡ１０あるいは壁厚みＡ２０に比較して小さくすることができる。   Therefore, in a wall structure having a steel structure in which the H-shaped steel 1 with projections is used as a structural member, the wall thickness A1 is to be smaller than the wall thickness A10 or the wall thickness A20 of the conventional SRC wall. Can be.

勿論、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部を、突起付きＨ形鋼１がフランジ外面を壁面と向かい合わせ、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造とする理由は、突起付きＨ形鋼１が一つだけ立設されている鉄骨構造では、壁体に加わる力によりＨ形鋼部材とコンクリートとの間に相対ずれが生じ始めると、ウエブ面と接触し、かつフランジ内面に挟まれたコンクリートが拘束の弱いウエブ面直角方向、すなわちフランジ幅Ｗf 方向に離れて行ってしまう。そこで、突起付きＨ形鋼１が複数立設されてなる鉄骨構造を採用し、ウエブ面と接触しかつフランジ内面に挟まれたコンクリートが隣接する突起付きＨ形鋼１により効果的に拘束され、この拘束効果により壁体耐力の低下が防止できる。   Needless to say, a plurality of H-shaped steel members 1 having projections are used as structural members, and a plurality of H-shaped steel members 1 having projections face the outer surface of the flange to the wall surface and are spaced apart in the longitudinal direction of the wall body. The reason for using a steel structure is that in a steel structure in which only one H-shaped steel member 1 with projections is erected, when a relative displacement starts to occur between the H-shaped steel member and concrete due to the force applied to the wall, the web is not allowed to move. Concrete that comes into contact with the surface and is sandwiched between the inner surfaces of the flanges moves away in the direction perpendicular to the web surface where the constraint is weak, that is, in the direction of the flange width Wf. In view of this, a steel frame structure in which a plurality of H-shaped steel members 1 with protrusions are erected is employed, and concrete that is in contact with the web surface and sandwiched between the inner surfaces of the flanges is effectively restrained by the adjacent H-shaped steel members 1 with protrusions. This restraining effect can prevent the wall proof stress from decreasing.

また、説明するまでもなく、突起付きＨ形鋼１が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体においては、隣接する突起付きＨ形鋼１の中心同士の間隔を過度に空けると、耐力および剛性が極端に低下し、例えば、地下壁においてはコンクリートのパンチング（脆性破壊の一種）が生じる恐れがあると共に、壁厚を薄くする効果が低くなるため、隣接する突起付きＨ形鋼１の中心同士の間隔は壁体に加わる力に応じてフランジ幅の１．０〜２．５倍の範囲に設定するのが望ましい。   Further, needless to say, in a wall having a steel structure in which the H-shaped steel 1 with projections is used as a structural member, if the distance between the centers of the H-shaped steels 1 with adjacent projections is excessively spaced, The proof stress and rigidity are extremely reduced. For example, in an underground wall, there is a possibility that concrete may be punched (a kind of brittle fracture), and the effect of reducing the wall thickness is reduced. Is preferably set in the range of 1.0 to 2.5 times the flange width according to the force applied to the wall.

なお、地下壁を構築する場合には、隣接する突起付きＨ形鋼１間にトレミー管（一般に直径；２００〜２５０ｍｍ）と呼ばれるパイプが挿入できるようにする一方、十分な薄壁化を達成するために、突起付きＨ形鋼１のウエブ高さが６００ｍｍ以上、フランジ幅Ｗf が３００ｍｍ以上、鋼材降伏点が３１５Ｎ／ｍｍ2 以上のものを使用するのが望ましい。 In the case of constructing an underground wall, a pipe called a tremy tube (generally, diameter: 200 to 250 mm) can be inserted between adjacent H-shaped steel members 1 with projections, while achieving sufficient thinning. Therefore, it is desirable to use the H-section steel 1 with projections having a web height of 600 mm or more, a flange width Wf of 300 mm or more, and a steel material yield point of 315 N / mm 2 or more.

ここで、図１２に示した従来のＳＲＣ壁体では、横鉄筋１０４および主鉄筋１０５が省略できず、また、フランジ外面から主鉄筋１０５間にもコンクリート充填性確保のための隙間が必要となるために、フランジ外面から壁面までの間隔Ｂ１０が大きい。図１３に示した従来のＳＲＣ壁構造の壁体では、同様にフープ鉄筋２０４が省略できず、また、フランジ外面からフープ鉄筋２０４との間にもコンクリート充填性確保のための隙間が必要となるために、Ｈ形鋼２０１のフランジ外面から壁面までの間隔Ｂ２０が大きい。   Here, in the conventional SRC wall shown in FIG. 12, the horizontal reinforcing bar 104 and the main reinforcing bar 105 cannot be omitted, and a gap is required between the outer surface of the flange and the main reinforcing bar 105 to ensure the concrete filling property. Therefore, the distance B10 from the outer surface of the flange to the wall surface is large. In the wall of the conventional SRC wall structure shown in FIG. 13, the hoop reinforcing bar 204 cannot be omitted similarly, and a gap is required between the outer surface of the flange and the hoop reinforcing bar 204 to ensure the concrete filling property. Therefore, the distance B20 from the flange outer surface to the wall surface of the H-section steel 201 is large.

次いで、図４（ｂ）に示す壁体構造について説明する。この壁体は、上述した図４（ａ）の壁体と同様、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を構造部材として用いた鉄骨構造部を有し、鉄骨構造部と、突起付きＨ形鋼１のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋４と、コンクリートもしくは固化処理土とを一体化してなる壁体である。   Next, the wall structure shown in FIG. 4B will be described. This wall has a steel structure using the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment as a structural member, similarly to the wall of FIG. 4A described above, and includes a steel structure and a projection. This is a wall formed by integrating a horizontal reinforcing bar 4 laid at a plurality of locations in the height direction of the wall in contact with the flange outer surface of the attached H-section steel 1 and concrete or solidified soil.

この壁体は、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を用いた鉄骨構造部を有しているために、突起付きＨ形鋼１とコンクリートとの付着力が高く、従来のＳＲＣ壁構造の壁体より薄壁とすることができると共に高剛性かつ高耐力の壁体とすることができる。さらに、突起付きＨ形鋼１のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋４により壁体に対して作用する横方向の曲げに抵抗することができる。   Since this wall has a steel structure using the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment, the adhesion between the H-shaped steel 1 with projections and concrete is high, and the conventional SRC The wall body can be thinner than the wall body of the wall structure, and can be a high rigidity and high strength wall body. Furthermore, the horizontal reinforcing bar 4 laid at a plurality of locations in the wall height direction in contact with the flange outer surface of the H-beam 1 with projections can resist lateral bending acting on the wall.

なお、鉄骨構造部と、横鉄筋４と、コンクリートもしくは固化処理土とを一体化してなる壁体では、突起付きＨ形鋼１とコンクリートとの付着力が高いので、横鉄筋４をフランジ外面と接触して敷設することができ、コンクリート充填性確保のためのフランジ外面と横鉄筋４との間の隙間が不必要となった分だけ、フランジ外面から壁面までの間隔Ｂ２を小さくすることができる。   In a wall formed by integrating a steel structure, a horizontal reinforcing bar 4, and concrete or solidified soil, the adhesive strength between the H-shaped steel 1 with projections and concrete is high. The gap B2 from the outer surface of the flange to the wall surface can be reduced by the amount that the gap between the outer surface of the flange and the horizontal reinforcing bar 4 for ensuring the concrete filling property becomes unnecessary. .

あるいは、図４（ｃ）に示すように、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を構造部材として用いた鉄骨構造部を有し、この鉄骨構造部と、突起付きＨ形鋼１のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋４と、隣接する突起付きＨ形鋼１のフランジ間であって横鉄筋４の内側に接触して十字状に交叉するように敷設された主鉄筋５と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなる壁体とすることもできる。   Alternatively, as shown in FIG. 4 (c), a steel structure using the H-shaped steel 1 with protrusions according to the first embodiment as a structural member is provided. Between the horizontal reinforcing bars 4 laid at a plurality of locations in the height direction of the wall in contact with the outer surface of the flange and the flanges of the adjacent H-shaped steel bars 1 with the projections, and contacting the inside of the horizontal reinforcing bars 4 to cross each other. It is also possible to form a wall in which the main reinforcing bar 5 laid as described above and concrete or solidified soil are integrated.

この壁体においても、図４（ａ）の壁体と同様、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を用いた鉄骨構造部を有しているために、突起付きＨ形鋼１とコンクリートとの付着力が高く、従来のＳＲＣ壁構造の壁体より薄壁とすることができると共に高剛性かつ高耐力の壁体とすることができる。さらに、この壁体では、突起付きＨ形鋼１のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋４により、壁体に対して作用する横方向の曲げに抵抗することができるうえ、横鉄筋４の内側に接触して十字状に交叉するように敷設された主鉄筋５により壁体に対して作用する縦方向の曲げに抵抗することもできる。   Since this wall also has a steel structure using the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment, similarly to the wall of FIG. 4A, the H-shaped steel 1 with projections Adhesive force between the SRC wall structure and concrete is high, the wall can be made thinner than a wall having a conventional SRC wall structure, and a wall having high rigidity and high strength can be obtained. Furthermore, in this wall, the horizontal reinforcing bar 4 laid at a plurality of locations in the height direction of the wall in contact with the flange outer surface of the H-beam 1 with projections resists lateral bending acting on the wall. In addition, it is possible to resist the vertical bending acting on the wall by the main reinforcing bar 5 laid so as to contact the inside of the horizontal reinforcing bar 4 and cross in a cross shape.

また、この壁体は、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を用いているので突起付きＨ形鋼１とコンクリートとの付着力が高く、横鉄筋４をフランジ外面と接触して敷設することができ、コンクリート充填性確保のためのフランジ外面と横鉄筋４との間の隙間が不必要となった分だけ、フランジ外面から壁面までの間隔Ｂ３を小さくすることができるうえに、横鉄筋４と十字状に交叉する主鉄筋５の壁体厚み方向位置がフランジ厚み中心位置に一致しているため、壁厚みをほとんど変えることなく、壁体の曲げ強度の微調整ができ、コンクリートのひび割れ分散性をより向上させることができる。   Further, since the wall uses the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment, the adhesion between the H-shaped steel 1 with projections and concrete is high, and the horizontal reinforcing bar 4 comes into contact with the outer surface of the flange. The gap B3 from the flange outer surface to the wall surface can be reduced by the amount that the gap between the flange outer surface and the horizontal reinforcing bar 4 for the concrete filling property is not required, and Since the wall thickness direction of the main reinforcing bar 5 crossing the horizontal reinforcing bar 4 in a cross shape coincides with the center position of the flange thickness, the bending strength of the wall can be finely adjusted without substantially changing the wall thickness. Crack dispersibility can be further improved.

なお、上述した、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を構造部材として用いた鉄骨構造部を有する壁体では、壁体構築時、隣接する突起付きＨ形鋼１同士を連結することによりＨ形鋼部材の建て込み精度を高めることができる。   In the above-described wall having a steel structure using the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment as a structural member, the adjacent H-shaped steel 1 with projections are connected to each other when the wall is constructed. This can increase the accuracy of setting the H-shaped steel member.

例えば図４（ａ）に示した壁体構造においては、連結部材として例えば平鋼を用い、壁体構築時、平鋼を突起付きＨ形鋼１のフランジに溶接で固着することにより、突起付きＨ形鋼１に固着された平鋼により隣接するＨ形鋼１同士が連結されてなる壁体とすることができる。また、図４（ｂ）および（ｃ）に示した壁体構造においては、壁体構築時、横鉄筋４をフランジ面に溶接で固着することにより、鉄骨構造部の隣接する突起付きＨ形鋼１同士が連結されてなる壁体とすることができる。   For example, in the wall structure shown in FIG. 4A, for example, a flat steel is used as a connecting member, and when the wall is constructed, the flat steel is fixed to the flange of the H-shaped steel 1 with a projection by welding to thereby provide a projection. A flat bar fixed to the H-section steel 1 can be used as a wall body in which adjacent H-section steels 1 are connected to each other. Further, in the wall structure shown in FIGS. 4B and 4C, when the wall is constructed, the horizontal rebar 4 is fixed to the flange surface by welding, so that the H-shaped steel with the protrusion adjacent to the steel structure portion. It can be a wall formed by connecting one to another.

このような隣接するＨ形鋼１同士が連結部材または横鉄筋４により連結されてなる壁体構造を有する壁体は、壁体長手方向に不均一な力、例えば地下壁の場合には偏土圧等が作用したとしても、連結部材により横方向へ力を伝搬することができ、隣接する突起付きＨ形鋼１のウエブ面と接触し、かつフランジ内面に挟まれたコンクリートの拘束力をより高めることができるので好ましい。   A wall having such a wall structure in which adjacent H-shaped steel members 1 are connected to each other by a connecting member or a horizontal reinforcing bar 4 has a non-uniform force in the longitudinal direction of the wall, for example, uneven soil in the case of an underground wall. Even when pressure or the like is applied, the force can be transmitted in the lateral direction by the connecting member, and the restraining force of the concrete sandwiched between the inner surfaces of the flanges by contacting the web surface of the adjacent H-shaped steel 1 with projections can be further improved. It is preferable because it can be increased.

なお、横鉄筋４および主鉄筋５としては、適宜な異形鉄筋を用いることができる。   In addition, as the horizontal reinforcing bar 4 and the main reinforcing bar 5, an appropriate deformed reinforcing bar can be used.

次いで、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１を構造部材として用いた鉄骨構造部を有する壁体について説明する。   Next, a description will be given of a wall body having a steel structure using the H-beam 11 with projections according to the second embodiment as a structural member.

第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１を用いた壁体は、上述した第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１に代えて、突起付きＨ形鋼１１を構造部材として用いた鉄骨構造を有する。   The wall using the H-shaped steel 11 with projections according to the second embodiment uses the H-shaped steel 11 with projections as a structural member instead of the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment described above. It has a steel structure.

突起付きＨ形鋼１１を構造部材として用いた鉄骨構造を有する壁体は、フランジ内面に突起２が形成されてなるために、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を構造部材として用いた鉄骨構造部を有する壁体と同様に従来よりコンクリートもしくは固化処理土との付着力を増大することができ、高耐力でかつ高剛性の壁体とすることができるから、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１を用いた壁体の壁厚みを従来のＳＲＣ壁体における壁厚みに比較して小さくすることができる。   Since a wall having a steel structure using the H-shaped steel 11 with a projection as a structural member has the projection 2 formed on the inner surface of the flange, the H-shaped steel 1 with a projection according to the first embodiment is used as a structural member. As in the case of the wall having the used steel structure, the adhesive force with the concrete or the solidified treated soil can be increased as compared with the conventional wall, and the wall having high proof strength and high rigidity can be obtained. The wall thickness of the wall using the H-shaped steel with projections 11 according to the embodiment can be made smaller than the wall thickness of the conventional SRC wall.

そのうえ、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１を用いた壁体は、フランジ内面に突起２が形成され、かつウェブ面に突起2Aが形成されてなる突起付きＨ形鋼１１を用いているので、ウェブ面に形成した突起2Aの付着力向上効果により、第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１を用いた壁体に比べてより高耐力でかつより高剛性とすることができる。   In addition, the wall using the H-shaped steel 11 with projections according to the second embodiment uses the H-shaped steel 11 with projections in which the projections 2 are formed on the inner surface of the flange and the projections 2A are formed on the web surface. Because of the effect of improving the adhesion of the projections 2A formed on the web surface, it is possible to achieve higher proof stress and higher rigidity as compared with the wall using the H-shaped steel 1 with projections according to the first embodiment. Can be.

またさらに、第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１を用いた壁体よりも、第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼２１を構造部材として用いた鉄骨構造部を有する壁体は、一段と高耐力でかつより高剛性とすることができる。   Still further, a wall body having a steel structure using the H-shaped steel 21 with projections according to the third embodiment as a structural member, rather than a wall using the H-shaped steel 11 with projections according to the second embodiment. Can have higher yield strength and higher rigidity.

この理由は、第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼２１を用いた壁体は、フランジ内面の４面およびウェブ面に形成された突起部材２、2Bがそれぞれフランジとウェブで構成される角部に接触させて固着され、フランジとウェブと接続される角部の位置が面外曲げに対する壁体中立軸軸より離れている位置に相当し、突起とコンクリートとの一体化に対して、フランジとウェブと接続される角部に近接した突起が形成されていない第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１を用いた壁体よりも突起とコンクリートとの一体化効果があるからである。   The reason for this is that in the wall body using the H-shaped steel 21 with projections according to the third embodiment, the projection members 2 and 2B formed on the four inner surfaces of the flange and the web surface are respectively composed of the flange and the web. The position of the corner which is fixed in contact with the corner and is connected to the flange and the web corresponds to a position away from the neutral axis of the wall body for out-of-plane bending, and for integration of the projection and the concrete, This is because the projection and the concrete are more effectively integrated with each other than the wall using the H-shaped steel member 11 with the projection according to the second embodiment in which the projection adjacent to the corner connected to the flange and the web is not formed. is there.

上述した突起付きＨ形鋼１、１１、２１とコンクリートとの一体性は、主にフランジ内面の４面に形成した突起２（突起高さh1、突起幅b1、突起長さL1）とコンクリートとの噛み込みによって生み出され、突起付きＨ形鋼１、１１、２１のコンクリートに対する付着力は、例えば、最大付着応力度τmax （Ｎ／ｍｍ2 ）で評価することができる。最大付着応力度τmax （Ｎ／ｍｍ2 ）は、実施例で述べるように実験により求めるのが精度がよい。 The integration of the above-mentioned H-beams with projections 1, 11, 21 with concrete is mainly based on the projections 2 (projection height h1, projection width b1, projection length L1) formed on the four inner surfaces of the flange and concrete. The adhesion force of the H-shaped steel members with protrusions 1, 11, 21 to concrete, which is generated by the engagement of the protrusions, can be evaluated by, for example, a maximum adhesion stress degree τ max (N / mm 2 ). The maximum degree of adhesion stress τ max (N / mm 2 ) can be obtained by experiments as described in the examples, and the accuracy is good.

なお、突起付きＨ形鋼１、１１、２１のコンクリートに対する付着力は、次式で表される一つのモデル式で示される通り、コンクリートの支圧破壊（τ1 ：突起前面のコンクリートの支圧破壊により定まるせん断強度）、もしくはせん断破壊（τ2 ：突起とコンクリート境界面でのせん断破壊により定まるせん断強度）と考えてもよい。
τmax ＝ｍｉｎ｛α1 ×τ1 、α2 ×τ2 ｝
τ1 ＝ｎ×突起高さh1×突起長さL1×４×σc ／Ｓa ・・・評価式（１）
τ2 ＝（Ｌ−ｎ×突起幅b1）×突起長さL1×４×τc ／Ｓa ・・・評価式（２）
ここで、
α1 ：フランジ間の拘束効果による支圧破壊に対する割増係数
α2 ：フランジ間の拘束効果によるせん断破壊に対する割増係数
ｎ：突起の数
Ｌ：コンクリートと接しているＨ形鋼の長さ
σc ：コンクリートの圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2 ）
τc ：コンクリートのせん断強度（Ｎ／ｍｍ2 ）
Ｓa ：フランジ内面の４面の面積（ｍｍ2 ）
すなわち、突起付きＨ形鋼１、１１、２１を複数立設した壁体のコンクリートに対する最大付着応力度τmax （Ｎ／ｍｍ2 ）は、フランジ間の拘束なしの場合（すなわち突起付き形鋼が一つの場合）のα1 ＝α2 ＝１に対してα1 （＞１）倍もしくはα2 （＞１）倍となる。 The adhesive force of the H-shaped steels 1, 11, and 21 with projections to concrete is, as shown by one model formula expressed by the following equation, the bearing strength of concrete (τ 1 : bearing strength of concrete on the front face of the projections). Shear strength determined by fracture) or shear failure (τ 2 : shear strength determined by shear failure at the interface between the protrusion and the concrete) may be considered.
τ max = min ｛α 1 × τ 1 , α 2 × τ 2 ｝
τ 1 = n × projection height h1 × projection length L1 × 4 × σ c / S a ... Evaluation formula (1)
τ 2 = (L−n × projection width b1) × projection length L1 × 4 × τ c / S a ... Evaluation formula (2)
here,
α 1 : Additional factor for bearing failure due to the constraint effect between flanges α 2 : Extra factor for shear failure due to the constraint effect between flanges n: Number of projections L: Length of H-section steel in contact with concrete σ c : Concrete compressive strength (N / mm 2 )
τ c : shear strength of concrete (N / mm 2 )
S a : Area (mm 2 ) of the four inner surfaces of the flange
That is, the maximum adhesion stress τ max (N / mm 2 ) to concrete of a wall in which a plurality of protruding H-section steels 1, 11, and 21 are erected is determined when there is no constraint between the flanges (that is, when the protruding section steel is used). Α 1 = α 2 = 1, α 1 (> 1) times or α 2 (> 1) times.

上述した突起付きＨ形鋼１、１１、２１を複数立設した壁体では、フランジ間のコンクリートの拘束効果によりα1 、α2 ともに５〜２５の高い値が得られる。 In a wall body in which a plurality of the above-mentioned H-shaped steel members 1, 11, and 21 with projections are erected, a high value of 5 to 25 can be obtained for both α 1 and α 2 due to the restraining effect of concrete between the flanges.

突起高さｈは２ｍｍを下限とする。高さが２ｍｍよりも小さいと、地下壁体のように水中コンクリート打設を行う場合、突起へのスライムと呼ばれる不純物の付着や突起の腐食等により、コンクリートとの確実な付着の確保が困難になるからである。   The lower limit of the protrusion height h is 2 mm. If the height is smaller than 2 mm, when casting underwater concrete such as an underground wall, it is difficult to secure reliable adhesion to concrete due to the adhesion of impurities called slime to the projections and the corrosion of the projections. Because it becomes.

一方、突起高さが５０ｍｍを超えるとトレミー管挿入時あるいは引き上げ時の障害になる恐れが高まるため、５０ｍｍを上限とする。   On the other hand, if the height of the protrusion exceeds 50 mm, there is a high possibility of obstruction when inserting or pulling up the tremy tube, so the upper limit is 50 mm.

ただし、圧延製造する場合には、突起高さの上限は５ｍｍとすることが好ましい。また、突起を棒鋼、角材等の溶接等により取り付ける場合は、突起高さは９ｍｍ下限が好ましい。突起高さが９ｍｍより小さい場合、溶接取付作業が煩雑でかつ取付数量が多くなるため現実的ではないためである。   However, in the case of rolling production, the upper limit of the projection height is preferably 5 mm. Further, when the projection is attached by welding of a steel bar, a square bar, or the like, the projection height is preferably a lower limit of 9 mm. If the projection height is smaller than 9 mm, it is not practical because the welding mounting operation is complicated and the mounting quantity increases.

突起幅と突起ピッチの関係については、前記した評価式（１）、（２）に基づいて適切に選択することが必要である。具体的に述べると、評価式（１）では、τ1 を高めるために突起の数ｎはできるだけ多いことが望ましい。しかしながら、評価式（２）では、突起の数ｎが大きくなるにつれてτ2 は逆に小さくなる傾向があり、τmax を有効に得るためには突起の数ｎを突起幅に応じて適切に設定する必要がある。 It is necessary to appropriately select the relationship between the projection width and the projection pitch based on the above-described evaluation expressions (1) and (2). To be specific, the evaluation formula (1), the number n of projections in order to increase the tau 1 is preferably as large as possible. However, according to the evaluation formula (2), τ 2 tends to decrease as the number n of protrusions increases, and in order to obtain τ max effectively, the number n of protrusions is appropriately set according to the protrusion width. There is a need to.

突起については、突起幅ｂが狭すぎると突起部に変形が生じてコンクリートのずれ止め効果が低減する恐れがある一方、突起幅ｂが広すぎることはコンクリートとのせん断面積を減少させる要因になるため、突起幅ｂをｈ≦ｂ≦５ｈの範囲とする。この条件下で有効な付着強度（付着力）を発揮するためには、突起ピッチＰは少なくとも４ｂ≦Ｐである必要がある。これらの条件を満たす突起は、最大付着応力度τmax ≧σc ／１０（Ｎ／ｍｍ2 ）とすると壁体性能上必要となる性能が確保できる。 Regarding the projections, if the projection width b is too narrow, the projections may be deformed and the effect of preventing the concrete from slipping may be reduced. On the other hand, if the projection width b is too wide, the shearing area with the concrete is reduced. Therefore, the projection width b is set in the range of h ≦ b ≦ 5h. In order to exhibit an effective adhesive strength (adhesive force) under these conditions, the projection pitch P needs to be at least 4b ≦ P. For the projections satisfying these conditions, the required performance in terms of wall performance can be secured if the maximum adhesive stress level τ max ≧ σ c / 10 (N / mm 2 ).

上記の本発明に係る突起付きＨ形鋼が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体の構築方法は特に限定されないが、例えば、図５（ａ）、（ｂ）に示すようにして地下壁とすることができる。まず、地盤内に土留め壁を構築し、土留め壁に到達するまで地盤内空間側の地盤を掘削して、土砂を除去した後、突起付きＨ形鋼のフランジ外面を壁面と向かい合わせ、壁体長手方向に間隔を空けて突起付きＨ形鋼を複数立設して鉄骨構造部を作成し、コンクリート、もしくは固化処理土を型枠内に打設することにより、鉄骨構造部とコンクリート、もしくは固化処理土とが一体化されてなる壁体を構築する。その後、突起付きＨ形鋼が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体と土留め壁との間を埋め戻し、地下壁とする。   The method of constructing a wall having a steel structure in which the above-mentioned H-shaped steel with projections according to the present invention is used as a structural member is not particularly limited. For example, as shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b) It can be an underground wall. First, construct a retaining wall in the ground, excavate the ground on the space side in the ground until reaching the retaining wall, remove the earth and sand, and then face the flange outer surface of the H-shaped steel with projections to the wall surface, A plurality of H-beams with protrusions are erected at intervals in the longitudinal direction of the wall to create a steel structure, and concrete or solidified soil is poured into a formwork to form a steel structure and concrete, Alternatively, a wall is formed by integrating the solidified soil. After that, the space between the wall having the steel structure used as the structural member and the retaining wall using the H-shaped steel with projections is backfilled to form an underground wall.

ウエブ高さＨが５８８ｍｍ、フランジ幅Ｗf が３００ｍｍ、ウエブ厚みが１２ｍｍ、フランジ厚みが２０ｍｍのＨ形鋼を用い、図６に示すようなＨ形鋼とコンクリート間の付着力を測定する試験体により本発明の効果を検証した。   Using an H-section steel having a web height H of 588 mm, a flange width Wf of 300 mm, a web thickness of 12 mm, and a flange thickness of 20 mm, as shown in FIG. The effect of the present invention was verified.

その際、フランジ内面に突起を形成していないＨ形鋼（突起なしＨ形鋼という）を試験体１とし、フランジ内面に突起高さが３ｍｍ、突起幅が１２．５ｍｍ、突起長さが５０ｍｍの突起２を表１に示す突起ピッチＰで形成し、試験体２、３および４とした。試験体２、３および４に用いた突起付きＨ形鋼１の突起２は、鋼製角材を突起部材として用い、図１に示すように溶接取付により配設した。   At this time, an H-shaped steel having no projections formed on the inner surface of the flange (referred to as an H-shaped steel without projections) was used as a test piece 1, and the height of the projections was 3 mm, the width of the projections was 12.5 mm, and the length of the projections was 50 mm. Were formed at the protrusion pitches P shown in Table 1 to obtain test pieces 2, 3 and 4. The protrusions 2 of the H-shaped steel 1 with protrusions used for the test pieces 2, 3 and 4 were formed by welding using a steel square bar as a protrusion member as shown in FIG.

なお、試験体は、突起なしＨ形鋼と突起付きＨ形鋼１をそれぞれ使用し、各Ｈ形鋼内にコンクリートを充填し、固化させて得た。但し、この場合の固化後のコンクリートの圧縮強度は２９Ｎ／ｍｍ2 である。 The test pieces were obtained by using an H-shaped steel without projections and an H-shaped steel with projections 1 respectively, filling concrete in each H-shaped steel, and solidifying the concrete. However, the compressive strength of the concrete after solidification in this case is 29 N / mm 2 .

Figure 2004300913
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得られた各試験体に図６中の矢印で示す方向に荷重を載荷し、その際の相対ずれ量を検出し、横軸に相対ずれ量（ｍｍ）、縦軸に付着応力度τ（Ｎ／ｍｍ2 ）を取って図７に示した。付着応力度τ（Ｎ／ｍｍ2 ）は、載荷重をコンクリートと接しているフランジ内面積の総和ＳＵＭ（ＳＵＭ＝（３００−１２）×５００×２＝２８８０００ｍｍ2 ）で除した値である。載荷方法は、変位制御により押し抜き単調載荷方式で行った。 A load is applied to each of the obtained test specimens in the direction indicated by the arrow in FIG. 6, and the relative displacement at that time is detected. The relative displacement (mm) is plotted on the horizontal axis, and the adhesive stress τ (N / Mm 2 ) is shown in FIG. Bond stress of τ (N / mm 2) is a value obtained by dividing the placing load at the sum of the flanges in the area in contact with the concrete SUM (SUM = (300-12) × 500 × 2 = 288000mm 2). The loading method was a monotonous loading method of punching by displacement control.

図７に示す相対ずれ量と付着応力度τの関係から、突起なしＨ形鋼を用いた試験体１の最大付着応力度τmax が最も低く、これに対して、本発明の範囲内の突起を有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた試験体２、３および４の最大付着応力度τmax は、極めて高いことがわかる。 From the relationship between the amount of relative displacement and the degree of adhesion stress τ shown in FIG. 7, the maximum adhesion stress degree τ max of the test piece 1 using the H-beam without projection is the lowest, whereas the maximum value of the projection It can be seen that the maximum adhesion stress τ max of the test specimens 2, 3 and 4 using the H-section steel with a flange inner surface projection having the following is extremely high.

また、試験体２、３および４の順にフランジ内面の突起ピッチＰが広くなるほど、最大付着応力度τmax が高くなり、また、最大付着応力度τmax における相対ずれ量についても同様にフランジ内面の突起ピッチＰが広くなるほど大きくなることが判明した。 In addition, as the protrusion pitch P of the inner surface of the flange becomes wider in the order of the test pieces 2, 3, and 4, the maximum adhesive stress τ max becomes higher, and the relative displacement amount at the maximum adhesive stress τ max similarly becomes larger. It was found that the larger the projection pitch P, the larger the pitch.

上述した各試験体における最大付着応力度τmax 、各試験体の最大付着応力度τmax と試験体１の最大付着応力度τmax の比、最大載荷重、最大載荷重時の相対ずれ量をまとめて表１に示した。 Maximum bond stress of tau max in each test body described above, the maximum bond stress of tau max the maximum ratio of adhesion Stress tau max of the test body 1 of the specimen, the maximum loading force, the relative displacement amount at the time of maximum loading load The results are shown in Table 1.

表１に示す結果から、突起なしＨ形鋼を用いた試験体１の場合、Ｈ形鋼とコンクリート間の最大付着応力度τmax は０．１９Ｎ／ｍｍ2 であったのに対して、本発明の範囲内の突起を有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた試験体２、３および４の最大付着応力度τmax は、４．４２〜５．６９Ｎ／ｍｍ2 と高く、突起なしＨ形鋼を用いた試験体１の２３〜３０倍という非常に高い付着力を有することがわかる。 From the results shown in Table 1, in the case of the test piece 1 using the H-beam without protrusion, the maximum adhesion stress τ max between the H-beam and concrete was 0.19 N / mm 2 , Specimens 2, 3, and 4 using the H-section steel with a protrusion on the inner surface of the flange having a protrusion within the scope of the invention have a high maximum adhesive stress τ max of 4.42 to 5.69 N / mm 2, and have no protrusion H It can be seen that the specimen 1 has an extremely high adhesion of 23 to 30 times that of the test piece 1 using the section steel.

これより、本発明の範囲内の突起を有するフランジ内面突起付きＨ形鋼１を用いることにより、高耐力、高剛性を有する壁体とすることができ、より薄壁とすることができる。   As a result, by using the H-shaped steel 1 with a flange inner surface projection having a projection within the scope of the present invention, it is possible to obtain a wall having high yield strength and high rigidity, and a thinner wall.

なお、上述した図７をさらに詳細に検討すると、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた試験体２、３および４については、付着応力度τが０〜４．０Ｎ／ｍｍ2 程度に達するまでの範囲において、突起ピッチＰが狭い試験体の方が相対ずれ量が小さく、突起付きＨ形鋼１とコンクリート間の付着特性が優れていた。図７中、（イ）、（ロ）、（ハ）は、試験体２、３および４それぞれの付着応力度τが４．０Ｎ／ｍｍ2 となるときの相対ずれ量を示す。 In addition, when the above-mentioned FIG. 7 is examined in more detail, the test pieces 2, 3 and 4 using the H-section steel with a flange inner surface projection having a projection within the range of the present invention on the inner surface of the flange have an adhesion stress degree τ. In the range from about 0 to 4.0 N / mm 2 , the specimen having a smaller projection pitch P had a smaller relative displacement, and the adhesion property between the H-shaped steel 1 with projections and concrete was excellent. In FIG. 7, (a), (b), and (c) show the relative shift amounts when the adhesion stress τ of each of the test pieces 2, 3, and 4 is 4.0 N / mm 2 .

これより、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼１を用いた壁体において、Ｈ形鋼とコンクリートとの間の初期ずれ量を小さくするためには、突起ピッチＰを本発明の範囲内（４ｂ≦Ｐ、ｂは突起幅ｂ）で小さくすることが好ましい。   Accordingly, in the wall using the H-shaped steel 1 with the flange inner surface projection having the projection within the scope of the present invention on the inner surface of the flange, in order to reduce the initial displacement between the H-shaped steel and the concrete, It is preferable to make the pitch P small within the range of the present invention (4b ≦ P, b is the protrusion width b).

また、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた試験体２、３および４については、ピーク到達後も、付着応力度τが急激に低下することはなく、相対ずれ量が３０ｍｍに到達した時点でも最大付着応力度τmax の７０〜９０％程度の値が保持されている。これより、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼１を用いた壁体は、靭性に富んだ高耐力壁体ということができる。 Further, with respect to the test specimens 2, 3 and 4 using the H-section steel with the flange inner surface projection having the projections within the scope of the present invention on the inner surface of the flange, even after reaching the peak, the adhesive stress degree τ suddenly decreases. However, even when the relative displacement amount reaches 30 mm, a value of about 70 to 90% of the maximum adhesive stress degree τ max is maintained. Thus, a wall body using the H-section steel 1 with a flange inner surface projection having a projection within the scope of the present invention on the flange inner surface can be said to be a tough high strength wall.

上記実施例１に用いたコンクリートと圧縮強度の異なるコンクリートを用い、実施例１の場合と同様な試験体により、フランジ内面突起付きＨ形鋼１の付着力を測定した。その際、実施例１と同じ断面寸法を有するＨ形鋼を用い、そのフランジ内面に突起高さが３ｍｍ、突起幅が１２．５ｍｍ、突起長さが５０ｍｍの突起２を突起ピッチＰ＝１００ｍｍで形成した。フランジ内面突起付きＨ形鋼１の突起２は、鋼製角材を突起部材として用い、図１に示すように溶接取付けにより配設した。このようにして得た突起付きＨ形鋼１を用い、実施例１と同様にして試験体５、６を得、試験を行った。但し、試験体５、６に用いたコンクリートの圧縮強度は、表２に示すとおりである。得られた試験体５、６における相対ずれ量と付着応力度τの関係を図８に示し、コンクリートの圧縮強度と最大付着応力度τmax の関係を図９に示した。なお、図８、図９には、実施例１で行ったコンクリートの圧縮強度が29Ｎ／ｍｍ2 の試験体３（突起ピッチＰ＝１００ｍｍ）の結果も合わせて示した。また、試験体３、５、６における試験結果をまとめて表２に示した。 Using concrete having a different compressive strength from the concrete used in Example 1, the adhesive force of the H-section steel 1 with the flange inner surface projection was measured using the same test specimen as in Example 1. At this time, an H-section steel having the same cross-sectional dimensions as in Example 1 was used, and a protrusion 2 having a protrusion height of 3 mm, a protrusion width of 12.5 mm, and a protrusion length of 50 mm was formed on the inner surface of the flange at a protrusion pitch P = 100 mm. Formed. The protrusion 2 of the H-section steel 1 with a flange inner surface protrusion was provided by welding using a steel square bar as a protrusion member, as shown in FIG. Specimens 5 and 6 were obtained and tested in the same manner as in Example 1 using the H-shaped steel 1 with projections thus obtained. However, the compressive strength of the concrete used for the test pieces 5 and 6 is as shown in Table 2. FIG. 8 shows the relationship between the amount of relative displacement and the bond stress τ in the obtained specimens 5 and 6, and FIG. 9 shows the relationship between the compressive strength of the concrete and the maximum bond stress τ max . 8 and 9 also show the results of the test piece 3 (projection pitch P = 100 mm) in which the compressive strength of the concrete performed in Example 1 was 29 N / mm 2 . Table 2 summarizes the test results of the test pieces 3, 5, and 6.

Figure 2004300913
Figure 2004300913

図８に示した相対ずれ量と付着応力度τの関係から、本発明の範囲内の突起を有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた試験体は、コンクリートの圧縮強度が高くなるに従って、最大付着応力度τmax が増大することがわかる。また、図９に示すようにコンクリートの圧縮強度と最大付着応力度τmax の関係は１次式で近似することができ、この結果から明らかなように、壁体の構築時、圧縮強度の高いコンクリートを使用することにより、フランジ内面突起付きＨ形鋼１とコンクリート間の付着力をより高くすることができる。よって、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼１を用いた壁体は、圧縮強度の高いコンクリートを使用することにより、高耐力、高剛性を有する壁体とでき、さらに薄壁化することが可能となる。 From the relationship between the amount of relative displacement and the degree of adhesion stress τ shown in FIG. 8, the specimen using the H-section steel with a projection on the inner surface of the flange having a projection within the scope of the present invention has a maximum as the compressive strength of concrete increases. It can be seen that the degree of adhesion stress τ max increases. Further, as shown in FIG. 9, the relationship between the compressive strength of concrete and the maximum adhesive stress τ max can be approximated by a linear equation. As is clear from the results, when the wall is constructed, the compressive strength is high. By using concrete, the adhesive force between the H-section steel 1 with the flange inner surface projection and the concrete can be further increased. Therefore, the wall body using the H-shaped steel 1 with the flange inner surface projection having the projections within the scope of the present invention on the flange inner surface is made of a wall member having high proof strength and high rigidity by using concrete having high compressive strength. Can be made thinner.

Ｈ形鋼を用いた模擬壁体を構築し、繰り返し載荷試験を行った。なお、実施例１と同じ断面寸法を有するＨ形鋼を用い、そのフランジ内面に突起高さが３ｍｍ、突起幅が１２．５ｍｍ、突起長さが５０ｍｍの突起２を突起ピッチＰ＝５０ｍｍで形成した。但し、フランジ内面突起付きＨ形鋼１の突起２は、鋼製角材を突起部材として用い、図１に示すように溶接取付けにより配設した。   A simulated wall using an H-shaped steel was constructed and subjected to repeated loading tests. A projection 2 having a projection height of 3 mm, a projection width of 12.5 mm, and a projection length of 50 mm was formed on the inner surface of the flange at a projection pitch P = 50 mm using an H-section steel having the same cross-sectional dimensions as in Example 1. did. However, the protrusion 2 of the H-section steel 1 with the flange inner surface protrusion was provided by welding using a steel square bar as the protrusion member, as shown in FIG.

このようにして得たフランジ内面突起付きＨ形鋼１を用い、図１０に示すように直方体状の基部に模擬壁体を構築し、図中矢印で示す方向の繰り返し荷重を載荷して試験を行った。   Using the H-section steel 1 with the flange inner surface protrusion obtained in this way, a simulated wall was constructed on the base of a rectangular parallelepiped as shown in FIG. 10, and a test was performed by applying a repeated load in the direction indicated by the arrow in the figure. went.

この結果、図１１に示すように、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた模擬壁体は、載荷点位置の変位に対する最大荷重が突起なしＨ形鋼を用いた模擬壁体の最大荷重に比べて１．３倍以上という値を示し、高耐力を有することがわかった。また、本発明の範囲内の突起をフランジ内面に有するフランジ内面突起付きＨ形鋼を用いた模擬壁体の剛性は、突起なしＨ形鋼を用いた模擬壁体の剛性に対しても１．３倍以上となった。   As a result, as shown in FIG. 11, the simulated wall using the H-section steel with the flange inner surface protrusion having the protrusion within the range of the present invention on the inner surface of the flange has the maximum load with respect to the displacement of the loading point position without the protrusion. The value was 1.3 times or more that of the maximum load of the simulated wall using steel, and it was found that the steel had high proof stress. In addition, the rigidity of the simulated wall using the H-section steel having the protrusion on the inner surface of the flange having the protrusions within the scope of the present invention is also 1. More than three times.

第１実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１の（ａ）は概略平面図、（ｂ）はＸ−Ｘ部分断面図である。1A is a schematic plan view of an H-beam 1 with projections according to a first embodiment, and FIG. 第２実施の形態に係る突起付きＨ形鋼１１の（ａ）は概略平面図、（ｂ）はＹ−Ｙ部分断面図である。(A) of the H-beam 11 with projections according to the second embodiment is a schematic plan view, and (b) is a partial sectional view taken along the line YY. 第３実施の形態に係る突起付きＨ形鋼２１の概略平面図である。It is an outline top view of H-beam 21 with a projection concerning a 3rd embodiment. 図１に示す突起付きＨ形鋼を用いた壁体構造を示す部分横断面図である。FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing a wall structure using the H-shaped steel with protrusions shown in FIG. 1. 本発明に係る壁体の構築方法の一例を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows an example of the construction method of the wall body which concerns on this invention. 実施例における突起付きＨ形鋼の付着力測定実験を説明する（ａ）は側面図、（ｂ）は正面図である。(A) is a side view and (b) is a front view explaining the adhesion measurement experiment of the H-shaped steel with a protrusion in an Example. 実施例における突起付きＨ形鋼の効果を示すグラフである。It is a graph which shows the effect of the H-beam with a protrusion in an Example. 実施例における突起付きＨ形鋼の他の効果を示すグラフである。It is a graph which shows the other effect of the H-beam with a protrusion in an Example. 図８の結果を整理したグラフである。9 is a graph in which the results of FIG. 8 are arranged. 実施例における模擬壁体構造を示す（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＺ−Ｚ断面図である。(A) which shows the simulated wall structure in an Example is a front view, (b) is a side view, (c) is ZZ sectional drawing. 模擬壁体における突起付きＨ形鋼の効果を示すグラフである。It is a graph which shows the effect of the H-beam with a projection in a simulation wall. 従来のＳＲＣ壁体の構造を示す横断面図である。It is a cross-sectional view which shows the structure of the conventional SRC wall. 従来のＳＲＣ壁体の他の構造を示す横断面図である。It is a cross section showing other structures of the conventional SRC wall.

符号の説明Explanation of reference numerals

１、１１、２１ 突起付きＨ形鋼
２ 突起
３、３１、３２ コンクリート（固化処理土）
４ 横鉄筋
５ 主鉄筋
h1、h2 突起高さ
b1、b2 突起幅
L1、L2、L3 突起長さ
Ｐ 突起ピッチ
Ａ１、Ａ２、Ａ３、Ａ１０、Ａ２０ 壁厚み
Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ１０、Ｂ２０ フランジ外面から壁面までの間隔
Ｈ ウエブ高さ
Ｗf フランジ幅
１０１ Ｈ形鋼
１０３ コンクリート
１０４ 横鉄筋
１０５ 主鉄筋
２０１ 突起付きＨ形鋼
２Ａ、２Ｂ、２０２ 突起
２０３ コンクリート
２０４ フープ鉄筋 1, 11, 21 H-shaped steel with projections 2 Projections 3, 31, 32 Concrete (solidified soil)
4 Horizontal rebar 5 Main rebar
h1, h2 protrusion height
b1, b2 protrusion width
L1, L2, L3 Projection length P Projection pitch A1, A2, A3, A10, A20 Wall thickness B1, B2, B3, B10, B20 Distance from flange outer surface to wall surface H Web height Wf Flange width 101 H-section steel 103 Concrete 104 Horizontal reinforcing bar 105 Main reinforcing bar 201 H-beam with projection 2A, 2B, 202 Projecting 203 Concrete 204 Hoop reinforcing bar

Claims (8)

フランジ内面に突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである突起がＨ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなることを特徴とする突起付きＨ形鋼。   The protrusion height h satisfies 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the protrusion width b satisfies h ≦ b ≦ 5 h, and the protrusion pitch P is 4b ≦ P on the inner surface of the flange. H-shaped steel with protrusions, characterized in that: フランジ内面に突起高さｈが２ｍｍ≦ｈ≦50ｍｍを満たし、突起幅ｂがｈ≦ｂ≦５ｈを満たし、突起ピッチＰが４ｂ≦Ｐである突起がＨ形鋼長手方向複数箇所に形成されてなると共にウェブ面にも前記の突起が形成されてなることを特徴とする突起付きＨ形鋼。   The protrusion height h satisfies 2 mm ≦ h ≦ 50 mm, the protrusion width b satisfies h ≦ b ≦ 5 h, and the protrusion pitch P is 4b ≦ P on the inner surface of the flange. An H-shaped steel with projections, wherein the projections are also formed on the web surface. フランジ内面の突起およびウェブ面の突起が共にフランジとウェブとで構成される角部に接触して形成されてなることを特徴とする請求項２に記載の突起付きＨ形鋼。   The H-shaped steel with projections according to claim 2, wherein both the projections on the inner surface of the flange and the projections on the web surface are formed in contact with corners formed by the flange and the web. 請求項１乃至３のいずれかに記載の突起付きＨ形鋼が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体であって、前記突起付きＨ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合って、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなることを特徴とする壁体。   4. A wall having a steel structure in which the H-shaped steel with protrusions according to any one of claims 1 to 3 is used as a structural member, wherein the H-shaped steel with protrusions has a flange outer surface facing a wall surface and a wall. A wall body comprising a steel structure part, which is erected in a plurality in the longitudinal direction at intervals, and concrete or solidified soil. 前記鉄骨構造部の隣接する突起付きＨ形鋼に連結部材が固着され、該連結部材により隣接する突起付きＨ形鋼同士が連結されてなることを特徴とする請求項４に記載の壁体。   The wall body according to claim 4, wherein a connecting member is fixed to the adjacent H-shaped steel members with protrusions of the steel structure portion, and the adjacent H-shaped steel members with protrusions are connected to each other by the connecting member. 請求項１乃至３のいずれかに記載の突起付きＨ形鋼が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体であって、前記突起付きＨ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合って、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、前記突起付きＨ形鋼のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなることを特徴とする壁体。   4. A wall having a steel structure in which the H-shaped steel with protrusions according to any one of claims 1 to 3 is used as a structural member, wherein the H-shaped steel with protrusions has a flange outer surface facing a wall surface and a wall. A steel structure having a plurality of standing structures spaced apart in the longitudinal direction of the body, horizontal reinforcing bars laid at a plurality of locations in the height direction of the wall in contact with the flange outer surface of the H-beam with protrusions, and concrete or solidification treatment A wall characterized by being integrated with soil. 請求項１乃至３のいずれかに記載の突起付きＨ形鋼が構造部材として使用された鉄骨構造部を有する壁体であって、前記突起付きＨ形鋼がフランジ外面を壁面と向かい合って、壁体長手方向に間隔を空けて複数立設されてなる鉄骨構造部と、前記突起付きＨ形鋼のフランジ外面と接触して壁体高さ方向複数箇所に敷設された横鉄筋と、隣接するＨ形鋼部材のフランジ間であって前記横鉄筋の内側に接触して十字状に交叉するように敷設された主鉄筋と、コンクリートもしくは固化処理土とが一体化されてなることを特徴とする壁体。   4. A wall having a steel structure in which the H-shaped steel with protrusions according to any one of claims 1 to 3 is used as a structural member, wherein the H-shaped steel with protrusions has a flange outer surface facing a wall surface and a wall. A plurality of standing steel structures at intervals in the longitudinal direction of the body, horizontal reinforcing bars laid at a plurality of locations in the height direction of the wall in contact with the flange outer surface of the H-beam with protrusions, and an adjacent H-shape. A wall body in which a main reinforcing bar laid between a flange of a steel member and in contact with the inside of the horizontal reinforcing bar so as to cross in a cross shape and concrete or solidified soil are integrated. . 前記横鉄筋がフランジ外面に固着され、前記鉄骨構造部の隣接するＨ形鋼部材同士が連結されてなることを特徴とする請求項６または７に記載の壁体。   The wall body according to claim 6 or 7, wherein the horizontal reinforcing bar is fixed to an outer surface of the flange, and adjacent H-shaped steel members of the steel structure are connected to each other.
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