【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、農業機械、産業機械、自動車などの自動変速機の湿式多板クラッチや湿式多板ブレーキに使用されるフリクションプレートに関する。
【０００２】
【従来の技術】
湿式多板クラッチや湿式多板ブレーキにおいては、入力軸側と一体に回転する鋼板製のセパレータプレートと、出力軸側と一体に回転するフリクションプレートとを交互に配置して、油圧、空気圧などで軸方向に移動するピストンにより両プレートを圧着して、入力軸側から出力軸側にトルクを伝達させるようになっている。
【０００３】
その構造を、図１に示す湿式多板クラッチを例として説明すると、入力軸側に接続される円筒状のクラッチドラム４、出力軸側に接続されるクラッチギア６、クラッチドラム４の端部に摺動自在に嵌挿されたピストン５をそなえ、クラッチドラム４とクラッチギア６との間の環状の空所には、リング状の複数のフリクションプレート２とセパレータプレート１とが交互に配置されている。
【０００４】
フリクションプレート２の両面にはペーパーライニングの接着などにより摩擦材層が形成され、鋼板製のセパレータプレート１の外周部はクラッチドラム４のに摺動自在に嵌合し、フリクションプレート１の内周部はクラッチギア６に摺動自在に嵌合して、両プレート１、２は軸方向に移動可能になっており、セパレータプレート１はクラッチドラム４と一体に回転でき、フリクションプレート２はクラッチギア６と一体に回転できるよう構成されている。フリクションプレート１の内周部には、クラッチギア６とスプライン嵌合するための溝が形成される。なお、図１において、３はピストン５の押圧力を支えるためのプレッシャープレート、８はプレッシャープレート５を支持するスナップリング（止め輪）、７はシャフトである。
【０００５】
湿式多板クラッチの作動時には、図２に示すように、ピストン５が左方（矢印方向）に移動してセパレータプレート１を左方へ押圧すると、交互に配置されたセパレータプレート１とフリクションプレート２とが互いに圧着し、セパレータプレート１がフリクションプレート２の摩擦材層と摩擦係合して、両プレート１、２は一体となって回転できるようになる。
【０００６】
この場合、ピストン５の押圧力はスナップリング８のみで支持されているため、クラッチドラム４に負荷される圧力が大きくなるとクラッチドラム４が矢印の方向に開き、結果としてプレッシャープレート３の内周部が矢印で示すように外側に開くこととなる。従って、フリクションプレート２にかかる圧力は、その外周側では強く、内周側では弱くなり、圧力分布の高い外周側で多くの摩擦エネルギーが消費されるため、摩擦材層の外周側の表面温度が高くなり、潤滑油の劣化物の堆積（以下、グレージング）により摩擦係数の低下が生じ、焼き付きによるトラブルが発生するという問題がある。
【０００７】
また、最近では、車両エンジンの出力アップ、車両重量の増加などに起因して、フリクションプレートの摩擦材層への負荷が増大しているとともに、運転時のフィーリング向上のためスリップさせながら使用するケースも多くなってきており、このような高負荷条件の下では、摩擦材層のグレージングによる熱劣化で、摩擦係数の低下、摩耗量の増加、焼き付きの発生など、摩擦性能低下の問題が無視できないようになってきている。
【０００８】
発明者は、図１に示すような構造の湿式多板クラッチや湿式多板ブレーキにおける上記の問題点を解決するために、フリクションプレートの構造と摩擦特性との関係について種々の観点から試験、検討を行った結果、フリクションプレートの内周側が厚く外周側が薄くなるよう傾斜勾配を設けることによりフリクションプレートの摩擦性能が向上することを見出した。
【０００９】
フリクションプレートの外周部を他の部位に対して薄く形成したものは知られている（特許文献１参照）が、このものは、外周部のみ外周端に向けて徐々に薄くする構成または外周部に段差を付ける構成として、セパレータプレートとの摩擦係合時に、鋼板製のセパレータプレートの打ち抜き成形時に形成される突起部との接触によるヒートスポットの発生を防止し、係合終期に全体が接触することによりトルク容量が落ちないという効果を奏するものであり、上記の問題は解消できないことが確認された。
【００１０】
【特許文献１】
特開２０００−１２０７２４号公報（請求項、図４〜５、図８〜９）
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記の知見に基づいてさらに試験、検討を重ねた結果としてなされたものであり、その目的は、高負荷条件の使用環境下においても、摩擦熱によるグレージングが減少し、摩擦係数の低下が少なく、摩耗量の増加、焼き付きを生じることがなく、長寿命化を可能とする湿式多板クラッチや湿式多板ブレーキ用のフリクションプレートを提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するための本発明の請求項１によるフリクションプレートは、リング状のコアプレートの両面に摩擦材層を設けてなり、セパレータプレートと交互に配置され、該セパレータプレートと摩擦係合を行うフリクションプレートにおいて、その両面が内周側端部から外周側端部に向かって連続的に厚さが薄くなるよう傾斜面に形成されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項２によるフリクションプレートは、請求項１において、前記傾斜面の傾斜角が０．０３〜０．０８°であることを特徴とする。
【００１４】
請求項３によるフリクションプレートは、請求項１において、前記傾斜面が曲面に形成され、内周側端部の厚さと外周側端部の厚さとの差が片面で０．０１〜０．０３ｍｍであることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明においては、図３に示すように、リング状（円環状）の鋼板製コアプレート１１の両面に、同じくリング状のペーパーライニングを接着するなどの手法で摩擦材層１２を設けたフリクションプレート１０において、図４に示すように、フリクションプレート１０の両面を、内周側端部１３から外周側端部１４に向かって、連続的に厚さが薄くなるよう傾斜面１５に加工する。傾斜面への加工は溝加工後に行うのが好ましい。
【００１６】
この構造のフリクションプレートを使用することにより、ピストン５の押圧力により、クラッチドラム４に負荷される圧力が大きくなってクラッチドラム４が開き、結果としてプレッシャープレート３の内周部が外側に開くという現象が生じた場合、フリクションプレートの内周側が厚く形成されているため、フリクションプレートの外周側のみが強い圧力を受けて低い負荷で焼損することがなく、圧力分布が均等となり、摩擦による発熱が減少し、焼き付きの発生も防止され、摩擦特性が低下することもなくなる。
【００１７】
傾斜面１５の傾斜角αが０．０３〜０．０８°とするのが好ましく、傾斜角が０．０３°未満では、外周側のグレージング発生により焼き付きを生じ易くなり、０．０８°を越えると、内周側のグレージング発生により摩擦材層が摩耗し易くなる。
【００１８】
上記の効果は、図５に示すように、フリクションプレート１０の両面を、内周側端部１３から外周側端部１４に向かって、連続的に厚さが薄くなるよう曲面１６に形成することによっても達成することができる。この場合には、内周側端部１３の厚さと外周側端部１４の厚さとの差を片面で０．０１〜０．０３ｍｍとなるようにするのが望ましい。
【００１９】
【実施例】
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明し本発明の効果を実証する。なお、これらの実施例は本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれに限定されるものではない。
【００２０】
実施例１
鋼板製のコアプレート（厚さ１．４ｍｍ）の両面に、ペーパーライニング（東海カーボン（株）製Ｎ４０１、寸法：外径１５６ｍｍ、内径１０８ｍｍ）を接着し、溝加工後に、両面に外周側端部から内周側端部に向かって傾斜角を０．０５°とする傾斜面を有するフリクションプレートを３枚作製し、試験材とした。
【００２１】
作製された試験材を、慣性型摩擦試験機にセットして間欠引きずり試験を行い、μｄ（動摩擦係数）、μｓ（静摩擦係数）を確認するとともに、摩擦性能の評価を行った。試験条件は、周速６．２ｍ／秒、面圧０．２４ＭＰａ、サイクル時間１６秒（ＯＮ：８秒＋ＯＦＦ：８秒）、サイクル数５万回とし、オイルとして、新日本石油（株）製ＡＴＦ−２（Ｎ）を使用し、油温８０℃、油量１．７Ｌ／分とした。
【００２２】
試験材はいずれも、図６〜７に示すように、μｄ（動摩擦係数）の低下率が少なく、μｓ／μｄ比も安定しており、焼き付きの発生も認められなかった。
【００２３】
実施例２
鋼板製のコアプレート（厚さ１．４ｍｍ）の両面に、ペーパーライニング（東海カーボン（株）製Ｎ４０１、寸法：外径１５６ｍｍ、内径１０８ｍｍ）を接着し、溝加工後に、両面に外周側端部から内周側端部に向かって連続的に厚さが減少するような曲面を有し、内周側端部の厚さと外周側端部の厚さとの差が片面で０．０２ｍｍとなるように成形したフリクションプレートを３枚作製し、試験材とした。
【００２４】
作製された試験材を、慣性型摩擦試験機にセットして間欠引きずり試験を行い、μｄ（動摩擦係数）、μｓ（静摩擦係数）を確認するとともに、摩擦性能の評価を行った。試験条件は、周速６．２ｍ／秒、面圧０．２４ＭＰａ、サイクル時間１６秒（ＯＮ：８秒＋ＯＦＦ：８秒）、サイクル数５万回とし、オイルとして、新日本石油（株）製ＡＴＦ−２（Ｎ）を使用し、油温８０℃、油量１．７Ｌ／分とした。
【００２５】
試験材はいずれも、実施例１の場合と同様、μｄ（動摩擦係数）の低下率が少なく、μｓ／μｄ比も安定しており、焼き付きの発生も認められなかった。
【００２６】
比較例１
鋼板製のコアプレート（厚さ１．４ｍｍ）の両面に、ペーパーライニング（東海カーボン（株）製Ｎ４０１、寸法：外径１５６ｍｍ、内径１０８ｍｍ）を接着し、溝加工後に、両面に外周側端部から内周側端部に向かって傾斜角を０．０２°とする傾斜面を有するフリクションプレートを３枚作製し、試験材とした。
【００２７】
作製された試験材を、実施例１と同じく慣性型摩擦試験機にセットして、実施例１と同一の条件で間欠引きずり試験を行ったところ、３枚の試験材のうち２枚は、外周側でグレージングの発生が著しく、μｄ（動摩擦係数）の低下率が大きくなり、途中で焼き付きを起こした。焼き付きを起こした試験片の間欠引きずり回数に対するμｄおよびμｓ／μｄ比の変化を図６および図７に示す。
【００２８】
比較例２
鋼板製のコアプレート（厚さ１．４ｍｍ）の両面に、ペーパーライニング（東海カーボン（株）製Ｎ４０１、寸法：外径１５６ｍｍ、内径１０８ｍｍ）を接着し、溝加工後に、両面に外周側端部から内周側端部に向かって傾斜角を０．０９°とする傾斜面を有するフリクションプレートを３枚作製し、試験材とした。
【００２９】
作製された試験材を、実施例１と同じく慣性型摩擦試験機にセットして、実施例１と同一の条件で間欠引きずり試験を行ったところ、３枚の試験材のうち２枚は、内周側でグレージングが発生し、μｄ（動摩擦係数）の低下および摩擦材層の急激な摩耗増加が生じ、途中で試験を中断した。焼き付きを起こした試験片の間欠引きずり回数に対するμｄおよびμｓ／μｄ比の変化を図６および図７に示す。
【００３０】
【発明の効果】
本発明によれば、高負荷条件の使用環境下においても、摩擦熱によるグレージングが減少し、摩擦係数の低下が少なく、摩耗量の増加、焼き付きを生じることがなく、長寿命化を可能とする湿式多板クラッチや湿式多板ブレーキ用のフリクションプレートが提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】湿式多板クラッチの要部の縦断面図である。
【図２】湿式多板クラッチの使用中における負荷状態を示す縦断面図である。
【図３】従来のフリクションプレートの要部縦断面図である。
【図４】本発明のフリクションプレートの実施例を示す要部縦断面図である。
【図５】本発明のフリクションプレートの他の実施例を示す要部縦断面図である。
【図６】本発明の実施例および比較例の試験材についての間欠ひきずり試験における間欠ひきずり回数とμｄ低下率の関係を示すグラフである。
【図７】本発明の実施例および比較例の試験材についての間欠ひきずり試験における間欠ひきずり回数とμｓ／μｄ比の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１ セパレータプレート
２ フリクションプレート
３ プレッシャープレート
４ クラッチドラム
５ ピストン
６ クラッチギア
７ シャフト
８ スナップリング（止め輪）
１０ セパレータプレート
１１ コアプレート
１２ 摩擦材層
１３ 内周側端部
１４ 外周側端部
１５ 傾斜面
１６ 曲面
α 傾斜角[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a friction plate used for a wet multi-plate clutch or a wet multi-plate brake of an automatic transmission such as an agricultural machine, an industrial machine, and an automobile.
[0002]
[Prior art]
In a wet type multi-plate clutch or wet type multi-plate brake, a steel plate separator plate that rotates integrally with the input shaft side and a friction plate that rotates integrally with the output shaft side are alternately arranged, and hydraulically, pneumatically, etc. The two plates are pressed against each other by a piston that moves in the axial direction, and torque is transmitted from the input shaft side to the output shaft side.
[0003]
The structure will be described by taking the wet type multi-plate clutch shown in FIG. 1 as an example. A cylindrical clutch drum 4 connected to the input shaft side, a clutch gear 6 connected to the output shaft side, and an end of the clutch drum 4 A ring-shaped plurality of friction plates 2 and separator plates 1 are alternately arranged in an annular space between the clutch drum 4 and the clutch gear 6 with a piston 5 slidably inserted therein. I have.
[0004]
A friction material layer is formed on both surfaces of the friction plate 2 by adhesion of paper lining or the like, and an outer peripheral portion of the steel plate separator plate 1 is slidably fitted to the clutch drum 4, and an inner peripheral portion of the friction plate 1 is formed. Is slidably fitted to the clutch gear 6, the plates 1 and 2 are axially movable, the separator plate 1 can rotate integrally with the clutch drum 4, and the friction plate 2 It is configured to be able to rotate integrally with the camera. A groove for spline fitting with the clutch gear 6 is formed in an inner peripheral portion of the friction plate 1. 1, 3 is a pressure plate for supporting the pressing force of the piston 5, 8 is a snap ring (retaining ring) for supporting the pressure plate 5, and 7 is a shaft.
[0005]
When the wet multi-plate clutch operates, as shown in FIG. 2, when the piston 5 moves to the left (in the direction of the arrow) and presses the separator plate 1 to the left, the separator plate 1 and the friction plate 2 which are alternately arranged are arranged. Are pressed against each other, and the separator plate 1 frictionally engages with the friction material layer of the friction plate 2 so that the plates 1 and 2 can rotate integrally.
[0006]
In this case, since the pressing force of the piston 5 is supported only by the snap ring 8, when the pressure applied to the clutch drum 4 increases, the clutch drum 4 opens in the direction of the arrow, and as a result, the inner peripheral portion of the pressure plate 3 Will open outward as indicated by the arrow. Therefore, the pressure applied to the friction plate 2 is strong on the outer peripheral side and becomes weaker on the inner peripheral side, and a lot of friction energy is consumed on the outer peripheral side where the pressure distribution is high, so that the surface temperature on the outer peripheral side of the friction material layer is reduced. Therefore, there is a problem that the friction coefficient is reduced due to accumulation of deteriorated lubricating oil (hereinafter referred to as glazing), and troubles due to seizure occur.
[0007]
Recently, the load on the friction material layer of the friction plate has been increased due to an increase in the output of the vehicle engine and an increase in the weight of the vehicle. In many cases, under such high load conditions, thermal degradation due to glazing of the friction material layer causes problems such as reduction in friction coefficient, increase in abrasion, and seizure to be ignored. It is becoming impossible to do so.
[0008]
In order to solve the above-mentioned problems in the wet multi-disc clutch and the wet multi-disc brake having the structure as shown in FIG. 1, the inventor has conducted tests and studies on the relationship between the friction plate structure and the friction characteristics from various viewpoints. As a result, it has been found that the friction performance of the friction plate is improved by providing the inclination gradient such that the inner peripheral side of the friction plate is thicker and the outer peripheral side thereof is thinner.
[0009]
It is known that the outer peripheral portion of the friction plate is formed thinner than other portions (see Patent Literature 1). As a configuration with a step, during frictional engagement with the separator plate, the occurrence of a heat spot due to contact with the projection formed at the time of stamping and molding of the steel plate is prevented, and the whole is brought into contact at the end of engagement. Has an effect that the torque capacity does not decrease, and it has been confirmed that the above problem cannot be solved.
[0010]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-120724 (Claims, FIGS. 4 to 5, FIGS. 8 to 9)
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made as a result of further testing and study based on the above findings, and its purpose is to reduce glazing due to frictional heat even under a use environment under high load conditions, and to reduce the friction coefficient. An object of the present invention is to provide a friction plate for a wet-type multi-plate clutch or a wet-type multi-plate brake which has a small decrease, does not cause an increase in the amount of wear and does not cause seizure, and can have a long life.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
According to a first aspect of the present invention, there is provided a friction plate comprising a ring-shaped core plate provided with friction material layers on both surfaces thereof, the friction material layers being alternately arranged with the separator plates, and frictionally engaging with the separator plates. The friction plate is characterized in that both surfaces thereof are formed on an inclined surface so that the thickness decreases continuously from the inner peripheral end to the outer peripheral end.
[0013]
The friction plate according to claim 2 is characterized in that, in claim 1, the inclination angle of the inclined surface is 0.03 to 0.08 °.
[0014]
According to a third aspect of the present invention, in the friction plate according to the first aspect, the inclined surface is formed into a curved surface, and a difference between a thickness of an inner peripheral end and a thickness of an outer peripheral end is 0.01 to 0.03 mm on one surface. There is a feature.
[0015]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
In the present invention, as shown in FIG. 3, a friction plate 12 having a friction material layer 12 provided on both surfaces of a ring-shaped (annular) steel plate core plate 11 by bonding a ring-shaped paper lining to both surfaces. In FIG. 10, as shown in FIG. 4, both surfaces of the friction plate 10 are formed into an inclined surface 15 so that the thickness decreases continuously from the inner peripheral end 13 to the outer peripheral end 14. Processing on the inclined surface is preferably performed after groove processing.
[0016]
By using the friction plate having this structure, the pressure applied to the clutch drum 4 is increased by the pressing force of the piston 5 and the clutch drum 4 is opened, and as a result, the inner peripheral portion of the pressure plate 3 is opened outward. When this phenomenon occurs, the inner peripheral side of the friction plate is formed thick, so that only the outer peripheral side of the friction plate receives strong pressure and does not burn out at a low load, the pressure distribution becomes uniform, and heat generation due to friction occurs. As a result, the occurrence of image sticking is prevented, and the friction characteristics are not reduced.
[0017]
It is preferable that the inclination angle α of the inclined surface 15 is 0.03 to 0.08 °, and if the inclination angle is less than 0.03 °, glazing occurs on the outer peripheral side to easily cause seizure, and exceeds 0.08 °. Then, the friction material layer is easily worn due to the occurrence of glazing on the inner peripheral side.
[0018]
The above effect is obtained by forming both surfaces of the friction plate 10 on the curved surface 16 so that the thickness decreases continuously from the inner peripheral end 13 to the outer peripheral end 14 as shown in FIG. Can also be achieved by In this case, it is desirable that the difference between the thickness of the inner peripheral end 13 and the thickness of the outer peripheral end 14 be 0.01 to 0.03 mm on one side.
[0019]
【Example】
Hereinafter, examples of the present invention will be described in comparison with comparative examples to demonstrate the effects of the present invention. These examples show one embodiment of the present invention, and the present invention is not limited thereto.
[0020]
Example 1
Paper linings (N401, manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd., dimensions: outer diameter 156 mm, inner diameter 108 mm) are bonded to both sides of a steel plate core plate (thickness: 1.4 mm). Three friction plates each having an inclined surface having an inclination angle of 0.05 ° toward the inner peripheral end from were prepared as test materials.
[0021]
The prepared test material was set on an inertial friction tester and an intermittent drag test was performed to check μd (dynamic friction coefficient) and μs (static friction coefficient), and to evaluate friction performance. The test conditions were a peripheral speed of 6.2 m / sec, a surface pressure of 0.24 MPa, a cycle time of 16 seconds (ON: 8 seconds + OFF: 8 seconds), a number of cycles of 50,000, and an oil of Nippon Oil Co., Ltd. ATF-2 (N) was used, and the oil temperature was 80 ° C. and the oil amount was 1.7 L / min.
[0022]
As shown in FIGS. 6 and 7, all of the test materials had a small decrease rate of μd (dynamic friction coefficient), a stable μs / μd ratio, and no occurrence of image sticking.
[0023]
Example 2
Paper linings (N401, manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd., dimensions: outer diameter 156 mm, inner diameter 108 mm) are bonded to both sides of a steel plate core plate (thickness: 1.4 mm). Has a curved surface such that the thickness continuously decreases from the inner peripheral end to the inner peripheral end, and the difference between the thickness of the inner peripheral end and the thickness of the outer peripheral end is 0.02 mm on one side. Three friction plates were prepared and used as test materials.
[0024]
The prepared test material was set on an inertial friction tester and an intermittent drag test was performed to check μd (dynamic friction coefficient) and μs (static friction coefficient), and to evaluate friction performance. The test conditions were a peripheral speed of 6.2 m / sec, a surface pressure of 0.24 MPa, a cycle time of 16 seconds (ON: 8 seconds + OFF: 8 seconds), a number of cycles of 50,000, and an oil of Nippon Oil Co., Ltd. ATF-2 (N) was used, and the oil temperature was 80 ° C. and the oil amount was 1.7 L / min.
[0025]
As in the case of Example 1, all of the test materials showed a small decrease in μd (dynamic friction coefficient), a stable μs / μd ratio, and no occurrence of image sticking.
[0026]
Comparative Example 1
Paper linings (N401, manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd., dimensions: outer diameter 156 mm, inner diameter 108 mm) are bonded to both sides of a steel plate core plate (thickness: 1.4 mm). Three friction plates having an inclined surface having an inclination angle of 0.02 ° from the end toward the inner peripheral side end were prepared and used as test materials.
[0027]
The prepared test material was set in an inertial friction tester in the same manner as in Example 1, and an intermittent drag test was performed under the same conditions as in Example 1. As a result, two of the three test materials showed an outer periphery. The occurrence of glazing was remarkable on the side, the rate of decrease in μd (dynamic friction coefficient) increased, and seizure occurred on the way. FIGS. 6 and 7 show changes in μd and μs / μd ratio with respect to the number of intermittent dragging of the test piece in which image sticking occurred.
[0028]
Comparative Example 2
Paper linings (N401, manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd., dimensions: outer diameter 156 mm, inner diameter 108 mm) are bonded to both sides of a steel plate core plate (thickness: 1.4 mm). Three friction plates having an inclined surface having an inclination angle of 0.09 ° from the end toward the inner peripheral side end were prepared and used as test materials.
[0029]
The prepared test material was set in an inertial friction tester as in Example 1 and an intermittent drag test was performed under the same conditions as in Example 1. As a result, two of the three test materials were Glazing occurred on the peripheral side, and a decrease in μd (dynamic friction coefficient) and a rapid increase in wear of the friction material layer occurred, and the test was interrupted halfway. FIGS. 6 and 7 show changes in μd and μs / μd ratio with respect to the number of intermittent dragging of the test piece in which image sticking occurred.
[0030]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, even under the use environment of a high load condition, glazing by frictional heat is reduced, a decrease in a friction coefficient is small, an increase in abrasion does not occur, and seizure does not occur, and a long life can be achieved. A friction plate for a wet multi-plate clutch and a wet multi-plate brake is provided.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a main part of a wet multi-plate clutch.
FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing a load state during use of the wet multi-plate clutch.
FIG. 3 is a longitudinal sectional view of a main part of a conventional friction plate.
FIG. 4 is a vertical sectional view of a main part showing an embodiment of the friction plate of the present invention.
FIG. 5 is a longitudinal sectional view of a main part showing another embodiment of the friction plate of the present invention.
FIG. 6 is a graph showing the relationship between the number of intermittent dragging and the μd reduction rate in the intermittent dragging test on the test materials of Examples and Comparative Examples of the present invention.
FIG. 7 is a graph showing the relationship between the number of intermittent dragging and the μs / μd ratio in the intermittent dragging test of the test materials of Examples and Comparative Examples of the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Separator plate 2 Friction plate 3 Pressure plate 4 Clutch drum 5 Piston 6 Clutch gear 7 Shaft 8 Snap ring (retaining ring)
Reference Signs List 10 separator plate 11 core plate 12 friction material layer 13 inner peripheral end 14 outer peripheral end 15 inclined surface 16 curved surface α inclination angle
