JP2004251376A - End face contact type mechanical seal - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液体をシールする場合の他、相当時間の気中運転を行うことがある先行待機運転形ポンプ等の回転機器において、軸封手段として好適に使用される端面接触形メカニカルシールに関するものである。
【0002】
【従来の技術】
一般に、回転機器の軸封手段として使用されるメカニカルシールは、2つの密封環が接触した状態で相対回転するように構成された端面接触形のものと、2つの密封環がその間に動圧又は静圧を発生させることにより非接触の状態で相対回転するように構成された非接触形のものとに大別されるが、主として、密封環が接触状態にあり液体潤滑が必要となる端面接触形メカニカルシールはポンプ等の如く液体を扱う回転機器に使用され、密封環間が非接触の状態にあるため密封環間の潤滑を必要としない非接触形メカニカルシールはタービン等の如く気体を扱う回転機器に使用される。
【0003】
ところで、回転機器の用途や使用条件によっては、液体を扱うものでありながら密封環が接液しない状態で運転される場合や、逆に気体を扱うものでありながら液体をシールさせる必要が生じる場合がある。例えば、雨水排水用ポンプ等の如き先行待機運転形ポンプでは、揚水開始前において予めポンプ軸を駆動させておく(先行待機運転)が、かかる先行待機運転中においては密封環間が液体潤滑されないドライな状態にある。また、先行待機運転しないポンプにあっても、その構造(インペラ位置等)や使用条件等によっては、機内液体領域が負圧となる(機外大気領域が機内液体より高圧となる)状態で運転される場合があり、かかる場合には密封環がドライな状態となる。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
したがって、このように液中運転(密封環が接液状態にある場合)及び気中運転(気体をシールする場合や密封環がドライ状態にある場合)が行われる先行待機運転形ポンプ等の回転機器にあっては、軸封手段として端面接触形及び非接触形の何れのメカニカルシールを使用しても、以下に述べる如き問題があり、その対策に苦慮しているのが実情である。
【0005】
すなわち、非接触形メカニカルシールを使用した場合には、密封環間が非接触の状態にあるため、液中運転時における漏れが多くなり(例えば、或る程度の漏れを許容するポンプにあっても、その漏れが許容範囲を超えることになり)、良好なシール機能を発揮できない。したがって、非接触形メカニカルシールは、ポンプ等の液体を扱う回転機器には、それが気中運転を必要とし或いは気中運転を余儀なくされるものであっても、使用することは好ましくないものであり、一般にポンプ等の軸封手段としては実用されていない。
【0006】
一方、端面接触形メカニカルシールを使用した場合には、気中運転時に密封環間が液体潤滑されないために、密封環の発熱により密封環が異常摩耗したり熱損(熱割れ)したりする虞れがあり、長期に亘って良好なシール機能を発揮し得ず、耐久性に問題がある。従来からも、かかる問題を解決するために、
(A)一方の密封環をカーボン等の自己潤滑性に富む材料(自己潤滑性材)で構成しておくこと、
(B)スプリングによる密封環相互の接触圧を低減しておくこと(スプリング荷重を小さくしておくこと)、
(C)密封環の接触部に注水させること、
が行われているが、何れも効果的な解決策とはいい難い。
【0007】
すなわち、(A)のようにした場合、両密封環を自己潤滑性を有しない炭化珪素等で構成した場合に比しては密封環の発熱を或る程度抑制できるものの、上記した問題を生じることなく気中運転を行い得る程度までには密封環の発熱を抑制できない(密封環材料として最良の組み合わせであるカーボン製密封環と炭化珪素製密封環とからなるものにおいても、密封環の摺動面は200℃近くにまで上昇する)。また、(B)のようにすると、密封環の追従性が低下したり密封環の接触圧が不足して、大量漏れを生じる虞れがあるから、仮令密封環の発熱を抑制できたとしても良好なシール機能を発揮できなくなり、到底実用できない。一方、(C)のようにした場合には、気中運転においても密封環の液体潤滑を効果的に行うことができ、密封環の発熱を十分に抑制することができるが、注水設備に要するイニシャルコスト,ランニングコストが高くなり、コスト面で実用的でない。さらに、注水設備の故障がメカニカルシールの破損(密封環の熱損等)に直結する等、メカニカルシールの信頼性に乏しい。
【0008】
本発明は、このような点に鑑みてなされたもので、(B)のような特殊なメカニカルシール構造をなすことなく且つ(C)のような格別の補助設備(注水設備)を必要とすることなく、気中運転においても密封環の発熱を効果的に抑制することができ、液中運転及び気中運転が行われる先行待機運転形ポンプ等の回転機器において長期に亘って良好な軸封機能を発揮しうる端面接触形メカニカルシールを提供することを目的とするものである。
【0009】
【課題を解決するための手段】
本発明は、第1密封環と第2密封環とを相対回転摺接させるように構成された端面接触形メカニカルシールにおいて、上記の目的を達成すべく、特に、第1密封環を自己潤滑性材で構成すると共に、第2密封環の端面であって第1密封環が摺接する環状面を、第1密封環の構成材より硬質の材料からなる多孔質膜であって平均気孔径10〜60μm(より好ましくは、15〜40μm)の気孔が相互に連通する気孔率4〜20%(より好ましくは8〜12%)の多孔質膜で構成しておくことを提案するものである。なお、気孔率はJIS R7212 6.1.5によって求めたものである。
【0010】
而して、かかる構成の端面接触形メカニカルシールは、両密封環の対向端面である密封端面(摺動面)の相対回転摺接作用により、その相対回転部分の内外周領域である被密封流体領域(回転機器の機内領域)と非密封流体領域(回転機器の機外領域であり、一般には大気領域)との間を遮蔽シールするものであるが、当該メカニカルシールが装備された回転機器が気中運転される場合(例えば、両密封流体領域が気体領域である場合、非密封流体領域が液体領域であるが、被密封流体領域が非密封流体領域より高圧の気体領域である場合、又は被密封流体領域が負圧(非密封流体領域は大気領域)となる場合)においては、密封端面がドライ摺動することになるが、主として以下に述べる(1)〜(3)の機能が発揮されることから、密封端面の摩擦抵抗ないし温度上昇を可及的に低減し得て、良好なシール機能(軸封機能)を発揮しうる。
【0011】
(1)摺動抵抗低減機能
第1密封環の密封端面(以下「第1密封端面」という)が低摩擦性である自己潤滑性材で構成されていること及び第2密封環の密封端面(以下「第2密封端面」という)が相手密封端面(第1密封端面)との接触面積の小さな多孔質膜で構成されていることから、両密封環の何れをも自己潤滑性材で構成しないものに比しては勿論、前述した(A)の如く一方の密封環を自己潤滑性材で構成したものに比しても、両密封端面間の摺動抵抗は小さくなる。
【0012】
(2)放熱機能
第2密封端面が、相互に独立した気孔(以下「独立気孔」という)でなく相互に連通する気孔(以下「連通気孔」という)を有する多孔質膜で構成されていることから、両密封端面間で発生する熱(摺動熱)により連通気孔から速やかに排出(放熱)されることになる。すなわち、独立気孔である場合には、独立気孔中の空気が断熱層として機能し、密封端面からの放熱を妨げることになるが、連通気孔である場合には、連通気孔群により密封端面内から密封端面外へと至る一連の連通路が形成されることから、連通気孔中の空気は摺動熱による熱膨張によって相手密封端面(第1密封端面)によって閉塞されていない部分へと流動せしめられることになる。つまり、上記連通路内を密封端面外へと向かう空気流が形成される。かかる空気流は、被密封流体領域と非密封流体領域との間に差圧が生じる気中運転時には、当該差圧によっても生じることになる。なお、かかる差圧は気体をシールさせる通常の気中運転(被密封流体領域が非密封流体領域より高圧の気体領域となる)においては当然に生じるが、液体をシールさせる液中運転においても、被密封流体領域(液体領域)が負圧となる場合(例えば、揚水ポンプの運転においてポンプケーシング内が未だ満水されていない場合)には、当該差圧が生じるドライ摺動状態となる(本発明では、かかる状態は液中運転とせず、気中運転とする)。また、例えば、先行待機運転形ポンプにおいて揚水に先立って行われる気中運転では、機内領域(ポンプケーシング内)が大気圧であることから、両密封流体領域は大気圧となり、当該差圧は生じない。
【0013】
(3)摩耗粉排出機能
第2密封端面を構成する多孔質膜が第1密封端面の構成材(自己潤滑性材)より硬質であることから、密封端面の摺動による摩耗は専ら第1密封端面において生じることになるが、その摩耗粉は、凹凸面である第2密封端面(多孔質膜の表面)の第1密封端面に対する相対移動(相対回転)に伴って、密封端面間から速やかに排出されることになる。したがって、密封端面が摩耗粉を介在した状態で相対回転摺接することによる異常摩耗が生じず、摩耗粉が密封端面間に付着,堆積して焼き付くようなことがない。
【0014】
一方、当該回転機器が液中運転される場合(例えば、両密封流体領域が液体領域である場合、非密封流体領域が気体領域であるが、被密封流体領域が非密封流体領域より高圧の液体領域である場合、又は非密封流体領域が液体領域であり、被密封流体領域が圧力変動により非密封流体領域より低圧となる場合)には、密封端面が接液状態にあり、密封端面間が液体潤滑されることから、第2密封端面を多孔質膜で構成しない一般的な端面接触形メカニカルシールと同様に、密封端面良好なシール機能が発揮される。すなわち、第2密封端面が連通気孔を有する多孔質膜で構成されているため、被密封流体である液体が連通気孔から漏れることになるが、かかる漏れは、多孔質膜の平均気孔径及び気孔率を後述する如く所定の範囲に設定しておくことにより、許容範囲内に抑えることができ、非接触形メカニカルシールを使用した場合のような大量漏れを生じることがない。なお、密封端面の液体による潤滑性は、多孔質膜表面の凹部(気孔)による液体保持機能(一種のオイルポット機能)により、大幅に向上する。
【0015】
ところで、多孔質膜の平均気孔径が10μm未満である場合又は気孔率が4%未満である場合には、(2)の放熱機能が十分に発揮されず、また第1密封端面との接触面積が第2密封端面を多孔質構造としない場合に比してさほど低減されず、第1密封環を自己潤滑性材で構成しても(1)の摺動抵抗低減機能が十分に発揮されない。さらに、平均気孔径が10μm未満であると、(3)の摩耗粉排出機能が十分に行なわれない。特に、これら(1)〜(2)の機能は平均気孔径が15μm以上である場合により効果的に発揮され、(1)(2)の機能は気孔率が8%以上である場合により効果的に発揮される。
【0016】
また、平均気孔径が60μmを超える場合又は気孔率が20%を超える場合には、多孔質膜の強度低下を招くと共に、前記した連通路(連通気孔群)からの漏れが多くなり、液中運転時における良好なシール機能を期待できない。さらに、平均気孔径が60μmを超えると、第1密封端面の摩耗粉が気孔内に侵入し易く、(3)の摩耗粉排出機能が発揮されない。特に、多孔質膜の強度維持及び摩耗粉排出機能を考慮した場合、平均気孔径を40μm以下とし、気孔率を12%以下としておくことがより好ましい。
【0017】
本発明においては、以上の理由から、多孔質膜の平均気孔径を10〜60μm(より好ましくは15〜40μm)とし、多孔質膜の気孔率を4〜20%(より好ましくは8〜12%)としたものである。また、多孔質膜の膜厚は、平均気孔径及び気孔率を上記した範囲とすることによって発揮される各機能を妨げることがないこと及び母材(多孔質膜を除く第2密封環の本体部分)から容易に剥離せず所定の強度を確保できることを条件として、適宜に設定されるが、一般には0.2〜1.0mmとしておくことが好ましい。
【0018】
また、第1密封環の構成材としては、カーボン,フッ素樹脂等の自己潤滑性に富むものが選択されるが、一般には、後述する溶射膜との組み合わせからカーボンを使用することが好ましい。また、多孔質膜は、一般に、カーボン等の自己潤滑性材より硬質の材料(溶射材)を第2密封環の本体部分(多孔質膜を除く第2密封環部分)に溶射させることにより形成されるが、溶射法としては、上記した性状の溶射膜(多孔質膜)を得るためにはプラズマ溶射によることが好ましい。また、溶射材(多孔質膜の構成材)としては、酸化クロム、アルミナ、タングステンカーバイト又はジルコニア等が使用されるが、連通気孔の溶射膜(多孔質膜)を容易に形成し得る等の点からして、一般に、酸化クロムを使用することが好ましい。また、第2密封環の本体部分の構成材(母材)としては、当該本体部分がシール機能に直接影響しない部分であることから、容易に剥離しない溶射膜を形成できるものであればよく、特に制限はないが、密封環の放熱性を高める上で熱伝導性に富む金属材を使用することが好ましい。また、第2密封環の加工容易性からしても金属材を使用することが好ましい(特に、第2密封環を周方向に分割された分割構造となす場合においては、炭化珪素等では当該分割構造となすための加工が困難であるが、金属材であれば、このような分割構造に容易に加工することができ、複雑な密封環形状も容易に得ることができる)。本体部分を構成する金属材としては、例えば、チタン,ハステロイ,ステンレス鋼,銅合金等を使用することができるが、特に、多孔質膜が酸化クロムの溶射膜(プラズマ溶射膜)である場合には、多孔質膜との熱膨張差(線膨張率差)が小さく多孔質膜が剥離し難いチタンを使用することが好ましい。
【0019】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の構成を図1〜図7に示す実施の形態に基づいて具体的に説明する。
【0020】
図1は先行待機運転される灌漑用ポンプ等の立軸斜流ポンプ(先行待機形ポンプ)1の一例を示したもので、このポンプ1は、上下端部に吐出エルボ(吐出口)2a及び吸込ベル(吸込口)2bを有する上下方向に長尺なポンプケーシング2と、吸込ベル2bの上方近傍部からポンプケーシング2の中心部を通過して上方に延びており、ポンプケーシング2の上方部に設置した原動機3に連結されたポンプ軸4と、吸込ベル2bの上方近傍部位に配してポンプ軸4の下端部に設けられたインペラ5と、吐出エルボ2aの周壁部分であってポンプ軸4が貫通する筒状の軸封部2cとポンプ軸4との間に介設された軸封装置たる端面接触形メカニカルシール6とを具備するものである。
【0021】
端面接触形メカニカルシール6は、本発明に従って、図2〜図4又は図4〜図7に示す如く構成されている。以下、図2〜図4に示す本発明に係る端面接触形メカニカルシール6を「第1シール6a」といい、図4〜図7に示す本発明に係る端面接触形メカニカルシール6を「第2シール6b」という。また、以下の説明においては、特に明示しない限り、各構成部材は両シール6a,6bの構成部材を意味するものとする。
【0022】
各シール6a,6bは、図2〜図4又は図4〜図7に示す如く、ポンプケーシング2の回転軸貫通部分たる軸封部2cに取り付けられたシールケース7と、シールケース7にスプリングリテーナ8を介して軸線方向(上下方向)に移動自在に且つ相対回転不能に保持された第1密封環たる静止密封環9と、静止密封環9の上方に配して回転軸たるポンプ軸4に固定された第2密封環たる回転密封環10と、シールケース7とスプリングリテーナ8との間に介装されて、静止密封環9を回転密封環10に押圧接触させるべく上方へと附勢するスプリング11とを具備して、両密封環9,10の摺動面たる第1及び第2密封端面9a,10aの相対回転摺接作用により、その相対回転摺接部分の内周側領域である被密封流体領域(ポンプケーシング2内に連通する領域)Sとその外周側領域である非密封流体領域(ポンプケーシング2外の大気領域)Aとを遮蔽シールするように構成されている。
【0023】
シールケース7は、図2又は図5に示す如く、ポンプ軸4より大径の内周部を有する断面L字状の円環状体であり、ポンプ軸4が同心状に貫通する状態で、軸封部2cの上端部にOリング12を介して取り付けられている。
【0024】
スプリングリテーナ8は、図2又は図5に示す如く、リテーナ本体8aと押え体8bとからなる。リテーナ本体8aはシールケース7の内周部にOリング13を介して上下方向に移動自在に嵌挿保持されており、シールケース7に対する相対回転を、シールケース7に突設したドライブピン14の係合作用により阻止されている。押え体8bは、リテーナ本体8aの上端部に適当数(1個のみ図示)のボルト15により取り付けられた円環状体であり、内周面を下窄まり円錐状のカム面に形成してある。
【0025】
静止密封環9は、図2〜図4又は図4〜図6に示す如く、周方向に2分割された円環状体であり、押え体8bのカム面による緊縛作用により分割面(分割部分の周方向端面)9b,9bが衝合された形態(円環状形態)で、スプリングリテーナ8に固定されている。静止密封環9の緊縛及びスプリングリテーナ8への固定は、押え体8bをボルト14によりリテーナ本体8aに締付けることにより行われ、ボルト14を取り外すことにより静止密封環9の脱着を容易に行いうるようになっている。而して、静止密封環9は、カーボン等の自己潤滑性材で構成されており、その上端面(押え体8bから上方に突出する円環状部分9bの先端面)は軸線に直交する平滑な環状面である第1密封端面9aに形成されている。なお、リテーナ本体8aの上端部には、これと静止密封環9との間を二次シールするOリング16が係合保持されている。また、押え体8bには、図2又は図5に示す如く、両密封端面9a,10aの外周部を囲繞する円筒状の蒸気漏れ拡散防止体26が取り付けられている。
【0026】
第1シール6aの回転密封環10は、図2に示す如く、非分割構造の円環状体であり、固定リング17及びリテーナ18を介して、ポンプ軸4に固定保持されている。固定リング17は周方向に2分割されたもので、ポンプ軸4を抱持するリング状に締結すると共に固定ネジ19を締付けることにより、ポンプ軸4に取り外し自在に固定されている。リテーナ18は、ポンプ軸4にOリング20を介して嵌合保持すると共に固定リング17に設けた係合ピン21を係合させることにより、ポンプ軸4に固定されている。回転密封環10は、リテーナ18の下端部に形成した環状凹部にOリング22,23を介して嵌合保持させると共にリテーナ18に設けた係合ピン24を係合させることにより、ポンプ軸4に固定保持されている。
【0027】
第2シール6bの回転密封環10は、図5及び図7に示す如く、静止密封環9と同様に周方向に2分割された円環状体であり、分割部分10b,10bを、ボルト10dにより分割端面10c,10cが衝合する状態に締結すると共に、固定リング17aに連結することにより、ポンプ軸4に固定されている。固定リング17aは、図5に示す如く、回転密封環10の上位に配してポンプ軸4に固定されたもので、この固定リング17aに設けたドライブピン21aにより回転密封環10のポンプ軸4への固定(相対回転の阻止)を確実ならしめてある。なお、固定リング17aは、第1シール6aの固定リング17と同様に、周方向に2分割されたもので、分割部分をポンプ軸4を抱持するリング状に締結すると共に固定ネジ19aを締付けることにより、ポンプ軸4に取り外し自在に固定されている。また、回転密封環10の内周部には、ポンプ軸4との間を二次シールするためのOリング20aが設けられている。
【0028】
而して、回転密封環10は、図2及び図3又は図5及び図6に示す如く、その下端面に軸線に直交する平滑な環状面であって第1密封端面9aが摺接する第2密封端面10aを形成したものであり、第2密封端面10aは、静止密封環9の構成材(カーボン等の自己潤滑性材)より硬質の多孔質膜101で構成されており、多孔質膜101を除く第2密封環10の本体部分102はチタン等の金属材で構成されている。
【0029】
多孔質膜101は、本体部分102の下端面に形成した凹部(セレーション加工が施されている)に酸化クロム等を溶射(プラズマ溶射が好ましい)することによって形成される。多孔質膜101は相互に連通する気孔(連通気孔)を有するものであり、前述した如く、当該膜101における平均気孔径、気孔率及び膜厚は、夫々、10〜60μm(より好ましくは、15〜40μm)、4〜20%(より好ましくは8〜12%)及び0.2〜1.0mmとされている。なお、多孔質膜101は、図3又は図6に示す如く、第1密封端面9aの内外端縁から径方向に若干食み出すように形成されている。
【0030】
而して、先行待機運転形ポンプ1にあっては、揚水開始前において先行待機運転が行われる。すなわち、吸込口2b又はインペラ5aにまで水位が達しない状態で、予め、ポンプ軸4を駆動しておき、大水等の揚水(排水)が必要となった場合にこれに直ちに対応できるようにしておく。かかる先行待機運転にあっては、ポンプケーシング2が満水されておらず、密封端面9a,10aは接液しないドライな状態で相対回転摺接されることになる。
【0031】
しかし、第1密封端面9aがカーボン等の自己潤滑性材で構成されており且つ第2密封端面10aが上記した形態(平均気孔径,気孔率)の連通気孔を有する多孔質膜101で構成されていることから、密封端面9a,10aが液体潤滑されない気中運転(先行待機運転)においても、前記(1)〜(3)の摺動抵抗低減機能、放熱機能及び摩耗粉排出機能により、密封端面9a,10aの温度上昇が可及的に抑制される。さらに、第1密封端面9aが摩耗するも、密封端面9a,10aがピッチング現象(いわゆる毟れ現象)を生じず、密封端面9a,10aの寿命が向上する。その結果、第1シール6a又は第2シール6bは、それが気中運転に適しない端面接触形メカニカルシールであるにも拘わらず、相当時間(例えば1時間)に亘って気中運転が行われる先行待機運転形ポンプ1の軸封手段として好適に使用することができる。
【0032】
また、先行待機運転から揚水運転に移行すると、つまりポンプケーシング2内が満水されて密封端面9a,10aが揚水による液体潤滑が行われる液中運転が開始されると、第2密封端面10aが連通気孔を有する多孔質膜101で構成されているにも拘わらず、多孔質膜101の平均気孔径及び気孔率を上記した範囲としておくことにより、前述した如く、密封端面9a,10aからの漏れを許容範囲(特に、ポンプは本来的に相当量の漏れが許容されるものであり、その許容範囲は大きい)に抑制することができ、良好な軸封機能を発揮することができる。
【0033】
なお、本発明は上記した各実施の形態に限定されるものではなく、本発明の基本原理を逸脱しない範囲において、適宜に改良,変更することができる。例えば、回転密封環10をカーボン等の自己潤滑性材で構成される第1密封環とし、静止密封環9を多孔質膜102が形成される第2密封環とすることも可能である。また、第1及び第2密封環は共に非分割構造とすることもできる。また、本発明に係る端面接触形メカニカルシールは、先行待機運転形ポンプの他、液中運転及び気中運転(ドライ条件下又は負圧条件下)の何れをも行なうことが要求される各種回転機器の軸封手段として好適に使用することができる。
【0034】
【実施例】
実施例として、第1シール6aであって、115mm径のポンプ軸4に有する立軸斜流ポンプ1に装着しうる寸法をなす端面接触形メカニカルシール(以下「実施例シール」という)を製作した。実施例シールは、静止密封環(第1密封環)9をカーボンで構成し、回転密封環(第2密封環)10の本体部分102をチタンで構成すると共に、多孔質膜101を本体部分102に酸化クロムをプラズマ溶射してなる酸化クロム溶射膜(膜厚:0.4mm)に構成したものである。
【0035】
また、比較例として、回転密封環10を多孔質膜102を有しない単一材構成物とした点、つまり回転密封環10を緻密質の炭化珪素焼結材(密度:3.13g/cm3)で構成した点を除いて、実施例シールと同一構造をなす端面接触形シール(以下「比較例シール」という)を製作した。
【0036】
そして、実施例シール及び比較例シールを使用して、次のような第1〜第4シール試験を行なった。なお、以下の説明において、圧力は全て大気圧を基準とするゲージ圧を意味する。
【0037】
すなわち、第1シール試験では、ポンプ4を無負荷状態で気中運転することにより行なったものであり、ポンプケーシング2内を大気に開放させた状態(被密封流体領域Sを0MPaに保持させた状態)でポンプ軸4を駆動した。また、第2〜第4シール試験は、ポンプケーシング2内にその吐出口2a及び吸込口2bを閉塞した上で窒素ガスを充填して、ポンプケーシング2内の圧力(被密封流体領域Sの圧力)を一定圧に保持させた状態でポンプ1を気中運転(ポンプ軸4の回転数は第1シール試験と同じ)することにより行なったものであり、ポンプケーシング2内の圧力は、第2シール試験では0.1MPaに、第3シール試験では0.2MPaに、また第4シール試験では0.3MPaに、夫々保持した。そして、各シール試験において、ポンプ軸4の駆動開始時点から180分経過する間において摺動面温度を一定時間毎に測定して、摺動面温度と経過時間との関係を求めた。その結果は、実施例シールについては図8に示す通りであり、比較例シールについては図9に示す通りであった。なお、図8及び図9においては、ポンプケーシング2内の圧力が0Mpaである場合を「□」で、0.1MPaの場合を「◇」で、0.2MPaの場合を「◆」で、0.3MPaの場合を「△」で示してある。
【0038】
図8及び図9から理解されるように、実施例シールでは、気中運転及び液中運転の何れにおいても、摺動面温度が比較例シールより大幅に低下している。また、各シール試験の終了後、第2密封端面(回転密封環10の密封端面)10aにおける環状痕を目視観察したが、実施例シールにおいては目視できるような環状痕及び擦過傷は全く認められなかった。一方、比較例シールでは、明瞭に目視されるレコード溝状の環状痕が形成されているか、環状痕が明瞭に目視される程度には形成されていない場合でも、明瞭な擦過傷が認められた。また、第2密封端面10aを軽く布で一回拭き取った後において当該密封端面10aに摩耗粉(主としてカーボン粉)が付着しているかどうかについても確認したところ、実施例シールでは摩耗粉の付着が全く認められないか、付着していても極く僅かであったが、比較例シールでは摩耗粉が顕著に付着していた。
【0039】
【発明の効果】
以上の説明から容易に理解されるように、本発明によれば、前記した(B)のようなシール構造の好ましからざる変更や前記した(C)のようなコスト面及びシール信頼性の面で問題のある設備を必要とすることなく、気中運転及び液中運転の何れもを行なう先行待機運転形ポンプ等の回転機器において良好且つ安定したシール機能を発揮でき且つ耐久性に富む端面接触形メカニカルシールを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】第1シール又は第2シールを装備した立軸斜流ポンプ(先行待機運転形ポンプ)の一例を示す縦断正面図である。
【図2】図1の要部の拡大詳細図であって、第1シールを示す縦断正面図である。
【図3】図2の要部の拡大図である。
【図4】図2又は図5のIV−IV線に沿う横断平面図である。
【図5】図1の要部の拡大詳細図であって、第2シールを示す縦断正面図である。
【図6】図5の要部の拡大図である。
【図7】図5のVII−VII線に沿う横断底面図である。
【図8】実施例シールにおける摺動面温度と経過時間との関係を示すグラフである。
【図9】比較例シールにおける摺動面温度と経過時間との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
4…ポンプ軸(回転軸)、6,6a,6b…端面接触形メカニカルシール、7…シールケース、9…静止密封環(第1密封環)、9a…第1密封端面(静止密封環の密封端面)、10…回転密封環(第2密封環)、10a…第2密封端面(回転密封環の密封端面であって、第2密封環が摺接する環状面)、101…多孔質膜(溶射膜)、102…回転密封環の本体部分(多孔質膜を除く第2密封環の本体部分)。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an end face contact type mechanical seal suitably used as a shaft sealing means in a rotary device such as a preceding standby operation type pump which may perform an in-air operation for a considerable time in addition to sealing a liquid. It is.
[0002]
[Prior art]
Generally, a mechanical seal used as a shaft sealing means of a rotating device has an end surface contact type configured to rotate relatively in a state where two sealing rings are in contact with each other, and a mechanical pressure or a dynamic pressure or two sealing rings therebetween. It is roughly classified into a non-contact type that is configured to rotate relatively in a non-contact state by generating static pressure.However, mainly, an end face contact where a sealing ring is in contact and liquid lubrication is required Non-contact type mechanical seals are used for rotating equipment that handles liquids such as pumps, and do not require lubrication between sealing rings because they are in non-contact state. Used for rotating equipment.
[0003]
By the way, depending on the application and use conditions of the rotating device, the case where the seal ring is operated without contacting the liquid while handling the liquid, or the case where it is necessary to seal the liquid while handling the gas There is. For example, in a preceding standby operation type pump such as a rainwater drainage pump, the pump shaft is driven in advance before starting pumping (precedence standby operation). It is in a state. In addition, even if the pump does not perform the preliminary standby operation, the pump may be operated in a state where the in-machine liquid region has a negative pressure (the outside air region has a higher pressure than the in-machine liquid) depending on its structure (impeller position, etc.) and use conditions. In such a case, the sealing ring is in a dry state.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
Therefore, the rotation of the preceding standby operation type pump or the like in which the submerged operation (when the sealing ring is in the liquid contact state) and the air operation (when the gas is sealed or the sealing ring is in the dry state) is performed as described above. Regardless of whether the mechanical seal of the end face contact type or the non-contact type is used as the shaft sealing means in the device, there are problems as described below, and it is a fact that it is difficult to take countermeasures.
[0005]
That is, when a non-contact type mechanical seal is used, since the space between the sealing rings is in a non-contact state, the leakage during the operation in the liquid is increased (for example, in a pump which allows a certain amount of leakage). However, the leakage exceeds the allowable range), and a good sealing function cannot be exhibited. Therefore, non-contact type mechanical seals are not preferable to be used for rotating equipment that handles liquids such as pumps, even if they require or must be operated in the air. In general, it is not practically used as a shaft sealing means for a pump or the like.
[0006]
On the other hand, when the end-face contact type mechanical seal is used, the seal ring is not lubricated during operation in the air, so that the seal ring may be abnormally worn or may be thermally damaged (heat cracked) due to heat generated by the seal ring. Therefore, a good sealing function cannot be exhibited for a long time, and there is a problem in durability. Traditionally, to solve this problem,
(A) One of the sealing rings is made of a material having a high self-lubricating property (self-lubricating material) such as carbon;
(B) reducing the contact pressure between the sealing rings by the spring (reducing the spring load);
(C) injecting water into the contact portion of the sealing ring;
However, none of them are effective solutions.
[0007]
That is, in the case of (A), although the heat generation of the sealing rings can be suppressed to some extent as compared with the case where both sealing rings are made of silicon carbide or the like having no self-lubricating property, the above-described problem occurs. The heat generation of the sealing ring cannot be suppressed to such an extent that the aerial operation can be performed without any problem. (Even if the sealing ring is made of carbon and silicon carbide, which is the best combination as the sealing ring material, the sealing ring slides. The moving surface rises to nearly 200 ° C.). Further, in the case of (B), the followability of the sealing ring is reduced or the contact pressure of the sealing ring is insufficient, which may cause a large amount of leakage. Therefore, even if heat generation of the provisional sealing ring can be suppressed. A good sealing function cannot be exhibited, and it cannot be used at all. On the other hand, in the case of (C), the liquid lubrication of the sealing ring can be effectively performed even in the air operation, and the heat generation of the sealing ring can be sufficiently suppressed. The initial cost and the running cost are increased, which is not practical in terms of cost. Further, the reliability of the mechanical seal is poor, for example, the failure of the water injection equipment is directly linked to the damage of the mechanical seal (heat loss of the sealing ring, etc.).
[0008]
The present invention has been made in view of such a point, and does not require a special mechanical seal structure as in (B) and requires special auxiliary equipment (water injection equipment) as in (C). Without any problem, the heat generated by the sealing ring can be effectively suppressed even in the aerial operation. It is an object of the present invention to provide an end face contact type mechanical seal capable of exhibiting a function.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention provides an end face contact type mechanical seal configured to make the first sealing ring and the second sealing ring relatively slidably contact with each other. The first sealing ring is made of a porous film made of a material harder than the constituent material of the first sealing ring. The present invention proposes that a porous membrane having a porosity of 4 to 20% (more preferably 8 to 12%) in which pores of 60 μm (more preferably 15 to 40 μm) communicate with each other is provided. The porosity was determined according to JIS R7212 6.1.5.
[0010]
Thus, the end face contact type mechanical seal having the above-mentioned structure has a fluid to be sealed, which is an inner and outer peripheral area of the relative rotating portion, due to the relative rotational sliding action of the sealing end faces (sliding faces) which are the opposite end faces of the two sealing rings. This seals and seals between a region (inside the rotating device) and a non-sealed fluid region (outside the rotating device, generally an atmospheric region). However, there is a rotating device equipped with the mechanical seal. When operated in air (for example, when both sealed fluid regions are gas regions, the unsealed fluid region is a liquid region, but the sealed fluid region is a gas region having a higher pressure than the unsealed fluid region, or In the case where the sealed fluid region is at a negative pressure (the non-sealed fluid region is in the atmosphere region), the sealed end face slides dry, but the functions (1) to (3) described below are mainly exhibited. To be sealed And obtained by reducing the frictional resistance to the temperature rise of the surface as much as possible, capable of exhibiting good sealing function (shaft sealing function).
[0011]
(1) Sliding resistance reduction function
The sealing end face of the first sealing ring (hereinafter referred to as “first sealing end face”) is made of a self-lubricating material having low friction, and the sealing end face of the second sealing ring (hereinafter referred to as “second sealing end face”). ) Is formed of a porous film having a small contact area with the mating sealing end face (first sealing end face). The sliding resistance between the two sealing end faces is smaller than that in the case where one of the sealing rings is made of a self-lubricating material as described in (A).
[0012]
(2) Heat dissipation function
Since the second sealed end face is formed of a porous membrane having pores communicating with each other (hereinafter, referred to as “open pores”) instead of mutually independent pores (hereinafter, referred to as “independent pores”), the two sealed end faces are formed. The heat (sliding heat) generated between them causes rapid discharge (radiation) from the continuous ventilation hole. That is, in the case of independent pores, the air in the independent pores functions as a heat insulating layer and hinders heat radiation from the sealed end face. Since a series of communication passages extending to the outside of the sealing end face are formed, the air in the communication vent hole is caused to flow to a portion not closed by the mating sealing end face (first sealing end face) by thermal expansion due to sliding heat. Will be. That is, an airflow is formed in the communication passage toward the outside of the sealed end face. Such an air flow is also generated by the pressure difference during the in-air operation in which a pressure difference occurs between the sealed fluid region and the unsealed fluid region. In addition, such a differential pressure naturally occurs in a normal air operation for sealing a gas (the sealed fluid region is a gas region having a higher pressure than the unsealed fluid region), but also in a liquid operation for sealing a liquid, When the sealed fluid region (liquid region) has a negative pressure (for example, when the inside of the pump casing is not yet filled with water during the operation of the pump), a dry sliding state occurs in which the differential pressure is generated (the present invention). In this case, such a state is not a submerged operation but an aerial operation. Further, for example, in the aerial operation performed prior to pumping in the preparatory standby operation type pump, since the in-machine region (in the pump casing) is at atmospheric pressure, both sealed fluid regions are at atmospheric pressure, and the differential pressure is generated. Absent.
[0013]
(3) Wear powder discharge function
Since the porous film constituting the second sealed end face is harder than the constituent material (self-lubricating material) of the first sealed end face, the wear due to sliding of the sealed end face occurs exclusively at the first sealed end face. The abrasion powder is quickly discharged from between the sealing end faces with the relative movement (relative rotation) of the second sealing end face (the surface of the porous membrane), which is the uneven surface, with respect to the first sealing end face. Therefore, there is no occurrence of abnormal wear due to the relative rotation sliding contact between the sealing end faces with the wear powder interposed therebetween, and the wear powder does not adhere and accumulate between the sealing end faces and burn.
[0014]
On the other hand, when the rotating device is operated in liquid (for example, when both sealed fluid regions are liquid regions, the unsealed fluid region is a gas region, but the sealed fluid region is a liquid having a higher pressure than the unsealed fluid region. In the case where the sealed end surface is a liquid region, or the unsealed fluid region is a liquid region, and the sealed fluid region has a lower pressure than the unsealed fluid region due to pressure fluctuation, the sealed end face is in a liquid contact state and the gap between the sealed end faces is Since it is liquid lubricated, a good sealing end face sealing function is exhibited as in a general end face contact type mechanical seal in which the second sealing end face is not formed of a porous film. That is, since the second sealed end face is formed of the porous film having the communicating holes, the liquid to be sealed leaks from the communicating holes, but such leakage is caused by the average pore diameter and the pore size of the porous film. By setting the rate in a predetermined range as described later, the rate can be kept within an allowable range, and a large amount of leakage unlike the case where a non-contact type mechanical seal is used does not occur. The lubricating property of the sealing end face by the liquid is greatly improved by the liquid holding function (a kind of oil pot function) by the concave portions (pores) on the surface of the porous film.
[0015]
By the way, when the average pore diameter of the porous membrane is less than 10 μm or the porosity is less than 4%, the heat radiation function of (2) is not sufficiently exhibited, and the contact area with the first sealed end face is not increased. Is not so much reduced as compared with the case where the second sealing end face is not made of a porous structure, and even if the first sealing ring is made of a self-lubricating material, the function (1) of reducing the sliding resistance is not sufficiently exhibited. Further, when the average pore diameter is less than 10 μm, the function of (3) for discharging abrasion powder is not sufficiently performed. In particular, the functions (1) and (2) are more effectively exhibited when the average pore diameter is 15 μm or more, and the functions (1) and (2) are more effective when the porosity is 8% or more. It is exhibited in.
[0016]
Further, when the average pore diameter exceeds 60 μm or when the porosity exceeds 20%, the strength of the porous membrane is reduced, and leakage from the communication passages (communication holes group) increases, and Good sealing function during operation cannot be expected. Further, when the average pore diameter exceeds 60 μm, the wear powder on the first sealing end surface easily enters the pores, and the function (3) of discharging the wear powder is not exhibited. In particular, considering the function of maintaining the strength of the porous film and the function of discharging abrasion powder, it is more preferable to set the average pore diameter to 40 μm or less and the porosity to 12% or less.
[0017]
In the present invention, for the above reasons, the average pore diameter of the porous membrane is set to 10 to 60 μm (more preferably, 15 to 40 μm), and the porosity of the porous membrane is set to 4 to 20% (more preferably, 8 to 12%). ). In addition, the thickness of the porous film does not hinder each function exhibited by setting the average pore diameter and the porosity within the above ranges, and the base material (the main body of the second sealing ring excluding the porous film) It is set appropriately on condition that a predetermined strength can be secured without easily peeling off from (part), but it is generally preferably 0.2 to 1.0 mm.
[0018]
As the constituent material of the first sealing ring, a material having a high self-lubricating property such as carbon or fluororesin is selected. In general, it is preferable to use carbon in combination with a sprayed film described later. Further, the porous film is generally formed by spraying a material (sprayed material) harder than a self-lubricating material such as carbon on the main body portion of the second sealing ring (the second sealing ring portion excluding the porous film). However, the thermal spraying method is preferably plasma spraying in order to obtain a thermal sprayed film (porous film) having the above-described properties. Chromium oxide, alumina, tungsten carbide, zirconia, or the like is used as the thermal spraying material (a constituent material of the porous film), and the thermal spraying film (porous film) of the continuous vent can be easily formed. In light of this, it is generally preferred to use chromium oxide. In addition, as a constituent material (base material) of the main body portion of the second sealing ring, the main body portion is a portion that does not directly affect the sealing function, so that any material that can form a sprayed film that does not easily peel off may be used. Although there is no particular limitation, it is preferable to use a metal material having high thermal conductivity in order to enhance the heat dissipation of the sealing ring. In addition, it is preferable to use a metal material also from the viewpoint of ease of processing of the second sealing ring (especially, when the second sealing ring has a divided structure divided in the circumferential direction, in the case of silicon carbide, etc. Although it is difficult to form a structure, a metal material can be easily formed into such a divided structure, and a complicated sealed ring shape can be easily obtained.) As the metal material constituting the main body, for example, titanium, Hastelloy, stainless steel, copper alloy, etc. can be used. In particular, when the porous film is a chromium oxide sprayed film (plasma sprayed film). It is preferable to use titanium, which has a small thermal expansion difference (linear expansion coefficient difference) from the porous film and hardly peels off the porous film.
[0019]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, the configuration of the present invention will be specifically described based on the embodiments shown in FIGS.
[0020]
FIG. 1 shows an example of a vertical mixed-flow pump (preceding standby type pump) 1 such as an irrigation pump that is operated in a standby mode. The pump 1 has a discharge elbow (discharge port) 2a and a suction port at upper and lower ends. A vertically
[0021]
According to the present invention, the end face contact type
[0022]
As shown in FIG. 2 to FIG. 4 or FIG. 4 to FIG. 7, each of the
[0023]
As shown in FIG. 2 or FIG. 5, the
[0024]
The
[0025]
As shown in FIGS. 2 to 4 or FIGS. 4 to 6, the
[0026]
As shown in FIG. 2, the
[0027]
As shown in FIGS. 5 and 7, the
[0028]
As shown in FIGS. 2 and 3 or FIGS. 5 and 6, the
[0029]
The
[0030]
Thus, in the preliminary standby operation type pump 1, the preliminary standby operation is performed before the start of pumping. In other words, the
[0031]
However, the first sealed
[0032]
When the operation shifts from the preliminary standby operation to the pumping operation, that is, when the inside of the
[0033]
It should be noted that the present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be appropriately improved and changed without departing from the basic principle of the present invention. For example, the
[0034]
【Example】
As an example, an end-face contact type mechanical seal (hereinafter, referred to as an "example seal"), which is the
[0035]
In addition, as a comparative example, the
[0036]
Then, the following first to fourth seal tests were performed using the example seal and the comparative example seal. In the following description, all pressures refer to gauge pressures based on atmospheric pressure.
[0037]
That is, in the first seal test, the
[0038]
As understood from FIGS. 8 and 9, in the seal of the example, the sliding surface temperature is significantly lower than that of the seal of the comparative example in both the air operation and the liquid operation. After the end of each seal test, an annular mark on the second sealed end face (the sealed end face of the rotary seal ring 10) 10a was visually observed, but no visible annular mark and scratches were observed in the seals of the examples. Was. On the other hand, in the comparative example seal, a clear abrasion was recognized even when a record groove-shaped annular mark that was clearly observed was formed or the annular mark was not formed to such an extent that the annular mark was clearly observed. Further, after gently wiping the second sealed
[0039]
【The invention's effect】
As can be easily understood from the above description, according to the present invention, the undesired change of the seal structure as in the above (B) and the cost and seal reliability as in the above (C) are considered. An end-contact type that can exhibit a good and stable sealing function and is durable in rotating equipment such as a pre-standby operation type pump that performs both in-air operation and submerged operation without the need for problematic equipment. A mechanical seal can be provided.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional front view showing an example of a vertical mixed-flow pump (preceding standby operation type pump) equipped with a first seal or a second seal.
FIG. 2 is an enlarged detailed view of a main part of FIG. 1 and is a longitudinal sectional front view showing a first seal.
FIG. 3 is an enlarged view of a main part of FIG. 2;
FIG. 4 is a cross-sectional plan view taken along the line IV-IV of FIG. 2 or FIG. 5;
FIG. 5 is an enlarged detailed view of a main part of FIG. 1 and is a longitudinal sectional front view showing a second seal.
FIG. 6 is an enlarged view of a main part of FIG. 5;
FIG. 7 is a cross-sectional bottom view taken along the line VII-VII of FIG. 5;
FIG. 8 is a graph showing a relationship between sliding surface temperature and elapsed time in the seal of the example.
FIG. 9 is a graph showing the relationship between sliding surface temperature and elapsed time in a comparative example seal.
[Explanation of symbols]
4 ... Pump shaft (rotating shaft), 6, 6a, 6b ... End face contact type mechanical seal, 7 ... Seal case, 9 ... Stationary sealing ring (first sealing ring), 9a ... First sealing end face (sealing of stationary sealing ring) End face), 10 ... Rotating sealing ring (second sealing ring), 10a ... Second sealing end face (the sealing end face of the rotating sealing ring, the annular face on which the second sealing ring slides), 101 ... Porous film (sprayed) Membrane), 102... Body part of rotary seal ring (body part of second seal ring excluding porous membrane).
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Cited By (3)
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Families Citing this family (1)
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8523186B2 (en) | 2005-07-14 | 2013-09-03 | Eagleburgmann Germany Gmbh & Co. Kg | Slide ring seal arrangement |
JP2008106832A (en) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Nok Corp | Sealing arrangement |
WO2011059052A1 (en) * | 2009-11-13 | 2011-05-19 | 株式会社Ihi | Seal structure of fluid device |
CN102686918A (en) * | 2009-11-13 | 2012-09-19 | 株式会社Ihi | Seal structure of fluid device |
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