JP2004144110A - Transmission belt for continuously variable transmission - Google Patents

Transmission belt for continuously variable transmission Download PDF

Info

Publication number
JP2004144110A
JP2004144110A JP2002306352A JP2002306352A JP2004144110A JP 2004144110 A JP2004144110 A JP 2004144110A JP 2002306352 A JP2002306352 A JP 2002306352A JP 2002306352 A JP2002306352 A JP 2002306352A JP 2004144110 A JP2004144110 A JP 2004144110A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
belt
contact surface
transmission
transmission belt
continuously variable
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2002306352A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP3731574B2 (en
Inventor
Shinji Kato
加藤　愼治
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Motor Corp
Original Assignee
Toyota Motor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toyota Motor Corp filed Critical Toyota Motor Corp
Priority to JP2002306352A priority Critical patent/JP3731574B2/en
Publication of JP2004144110A publication Critical patent/JP2004144110A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP3731574B2 publication Critical patent/JP3731574B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
    • F16G5/163—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts with means allowing lubrication

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Pulleys (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a transmission belt for a belt-type continuously variable transmission, having high friction coefficient, less wear and improved quietness on the surface in mutual contact with a variable pulley. <P>SOLUTION: To the contact surface 34 in contact with the variable pulley of a block 32 constituting the compression transmission belt 16 to be used for the belt-type continuously variable transmission 10, a resin coating 36 is fixed which is formed of a mixed material containing a thermosetting resin as a base material being 50% or more in a weight ratio of a whole material and a short fiber material and a power material as fillers being each 5-30% or more in the weight ratio of the whole material. Secured strength and improved friction coefficient are achieved on the surface in mutual contact with the variable pulley, while sufficiently suppressing wear. As a result, allowable transmission torque is further enhanced and the slip of the transmission belt 16 is prevented during a sudden increase in torque, or the size and weight of the belt-type continuously variable tranmision 10 are more reducible than conventional ones. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、溝幅が可変の一対の可変プーリ間に伝動ベルトが巻き掛けられ動力が伝達される形式のベルト式無段変速機に関し、特にその伝動ベルトに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
溝幅が可変の一対の可変プーリ間に伝動ベルトが巻き掛けられ動力が伝達される形式のベルト式無段変速機は、車両用駆動装置などに使用される。このベルト式無段変速機は、可変プーリに巻き掛けられた伝動ベルトのエレメントの接触面とそのエレメントに接触させられている可変プーリのシーブ面との摩擦力により、入力側可変プーリに与えられたトルクを出力側可変プーリに伝えている。このため、伝動ベルトのエレメントと可変プーリとの間のスリップ防止、伝達効率の向上、摩擦面の耐久性の向上などが望まれている。
【０００３】
これに対して、伝動ベルトのエレメントの接触面および可変プーリのシーブ面を、ショットピーニング処理を用いて３〜１０μｍＲｚの表面粗さにすることで、伝動ベルトのエレメントおよび可変プーリの相互接触面における摩耗量が少なくなるので、ベルト式無段変速機の耐久性が高められ、また伝動ベルトのエレメントおよび可変プーリの相互接触面における摩擦係数が高くなるので、許容伝達トルクが高められ、トルクの急増時などにおいて伝動ベルトのスリップが防止され、或いは、ベルト式無段変速機が従来よりも小型に構成され得る技術が提案されている。たとえば、特許文献１に記載されたものがそれである。
【０００４】
【特許文献１】
特開平５−１５７１４６号公報
【特許文献２】
特開２００１−１９３７９８号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、車両用のベルト式無段変速機としては、エンジンの高出力高トルク化に伴う高伝達トルク容量、環境やスペース効率を改善するための小型、軽量化が近年ますます要求されてきている。このためには、伝動ベルトのエレメントと可変プーリとの摩擦係数をさらに高くする必要があるが、現状では、伝動ベルトのエレメントと可変プーリは潤滑油で潤滑されている場合、潤滑油に含まれる添加剤が接触面に反応膜を生成し摩耗、錆などを抑制するので接触面の摩擦係数を充分に向上することができず摩擦係数μは、μ＝０．１強にとどまっている。
【０００６】
また、可変プーリが伝動ベルトを挟む圧力を高くすることで高トルクを伝達することが考えられるが、この場合接触面の摩耗量が大きくなり、ベルト式無段変速機の耐久性が充分得られない可能性があり、また摩耗によって摩擦係数が低下する可能性がある。
【０００７】
また、車両用のベルト式無段変速機としては、乗員の乗り心地や騒音問題に対して、静粛性も近年ますます要求されてきている。特に、伝動ベルトが引張式伝動ベルトの場合圧縮式伝動ベルトと比較すると、ベルトを構成するエレメントのピッチが比較的大きく、エレメントが可変プーリと接触する入り口では、エレメントが可変プーリに対して間欠的に衝突することになるので、その衝突に起因する騒音が大きくなってしまう。
【０００８】
本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、伝動ベルトと可変プーリとの接触面において、高い摩擦係数が得られしかも摩耗量が少なくさらに静粛性も向上するベルト式無段変速機用の伝動ベルトを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところは、動力伝達のために溝幅が可変の一対の可変プーリ間に巻き掛けられるベルト式無段変速機用の伝動ベルトであって、基材としての熱硬化性樹脂材料に短繊維材および粉末材を充填剤として混合された材料で構成され、その伝動ベルトを構成するエレメントの可変プーリと接触する接触面に固着された樹脂製被膜を、備えたことにある。
【００１０】
【発明の効果】
このようにすれば、可変プーリとの接触面は樹脂製被膜となり、樹脂製被膜の基材である熱硬化性樹脂自身の特性に加え短繊維材を混合することでさらに強度、耐摩耗性、摩擦係数が高められ、粉末材を混合することでさらに摩擦係数が高められので、摩耗量を充分に抑えつつ、その強度を高め、高い摩擦係数を得ることができる。
【００１１】
この結果、伝動ベルトのエレメントと可変プーリとの相互接触面において、耐久性を確保しつつ、可変プーリが伝動ベルトのエレメントを挟む圧力に対して十分な強度を確保し、摩擦係数が高められるので、許容伝達トルクがさらに高められ、トルクの急増時などにおいて伝動ベルトのスリップが防止され、或いは、ベルト式無段変速機が従来よりもさらに小型、軽量に構成され得る。
【００１２】
また、充填剤となる繊維材に短繊維材を用いることで、伝動ベルトのエレメントに樹脂製被膜を固着する製造工程において、大量生産に適したディッピング、スプレーコーティング等による固着方法を用いることができる。
【００１３】
【発明の他の態様】
ここで、好適には、樹脂製被膜は、基材としての前記熱硬化性樹脂材料が重量比で５０％以上含まれる材料で構成されたものである。このようにすれば、前記樹脂製被膜の強度が確保されるので、可変プーリが伝動ベルトのエレメントを挟む圧力によってその樹脂製被膜が破壊されることがない。
【００１４】
また、好適には、前記樹脂製被膜は、前記充填剤としての前記短繊維材が重量比で５〜３０％および前記粉末材が重量比で５〜３０％含まれる材料で構成されたものである。このようにすれば、その樹脂製被膜の強度を確保しつつ、摩擦係数、耐摩耗性が高められる。
【００１５】
また、好適には、前記樹脂製被膜は、前記充填剤としての硬質粒子材および自己潤滑剤の少なくとも一つがさらに含まれる材料で構成されたものである。このようにすれば、その硬質粒子材によって摩擦係数、耐摩耗性が一層高められ、またその自己潤滑剤によって摩擦係数の速度に対する安定性を確保できる。
【００１６】
また、好適には、前記エレメントは金属製であり、前記可変プーリと接触する接触面に固着される前記樹脂製被膜の基材を構成する前記熱硬化性樹脂材料はフェノール樹脂或いはエポキシ樹脂のいずれかである。このようにすれば、そのエレメントとその可変プーリとの接触面に作用する摩擦力によって生じるその樹脂製被膜を引き剥がす力に対して、フェノール樹脂或いはエポキシ樹脂は、金属との接着力が強いのでベルト式無段変速機の使用下においてエレメントよりその樹脂製被膜が剥離することがない十分な接着力を確保できる。また、エレメントに樹脂製被膜を固着する製造工程において接着力を強くするための前処理等、たとえばプレコート等が不要になり、フェノール樹脂或いはエポキシ樹脂自身が熱硬化性樹脂の中で比較的低コストであることを含めて製造コストの低減が図れる。さらに、上記基材自身の耐摩耗性が優れているので、充填剤による補強が容易になる。
【００１７】
また、好適には、前記短繊維材は、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、銅繊維のうち少なくとも一つを含むものである。このようにすれば、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維では強度、耐摩耗性を一層向上させることができる。特にアラミド繊維は少量でもその効果が大きい。また、銅繊維では耐摩耗性だけでなく摩擦係数をも一層向上させることができる。
【００１８】
また、好適には、前記粉末材は、カシューダスト、鉄粉、銅粉、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、ケイ酸ジルコニウム、ケイ酸ジルコニウム・ゴムコートのうち少なくとも一つを含むものである。このようにすれば、摩擦係数を一層向上させることができる。また、これらは研磨材としてではなく凝着によって摩擦係数を向上させるものであり、樹脂製被膜は、エレメントと接触する可変プーリのシーブ面の摩耗を増大させてしまうということがない。
【００１９】
また、好適には、前記充填剤は、前記硬質粒子材としての、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、シリカ（ＳｉＯ２）、超硬合金（ＷＣ）、炭化クロム（Ｃｒ３Ｃ２）、炭化珪素（ＳｉＣ）、炭化クロム鉄（ＦｅＣｒＣ）、前記自己潤滑剤としての、黒鉛、二硫化モリブデン、四フッ化エチレンのうちの少なくとも一つを含むものである。このようにすれば、アルミナ、シリカ、ＷＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＳｉＣ、ＦｅＣｒＣは、摩擦係数、耐摩耗性を一層向上させることができる。また、黒鉛、二硫化モリブデン、四フッ化エチレンは、摩擦係数の速度に対する安定性を一層確保できる。
【００２０】
また、好適には、前記樹脂製被膜の厚みは、０．１ｍｍ乃至１ｍｍである。このようにすれば、０．１ｍｍ以上とすることで摩耗量に対して十分な厚みを確保して伝動ベルトの性能が維持され、１ｍｍ以下とすることで厚すぎるために伝動ベルトの機能が損なわれたり、また過剰品質とならず製造コストを低く抑えることができる。
【００２１】
また、好適には、前記ベルト式無段変速機用の伝動ベルトは、（ａ）無端環状のフープと前記エレメントとして該フープに沿って厚さ方向に多数連ねられた厚肉板片状のブロックとを有する無端環状の圧縮式伝動ベルトであるか、或いは（ｂ）リンクプレートと前記エレメントとしての連結ピンを有し、交互に重ねられたリンクプレートの端部がその連結ピンによって相互に連結されることにより無端環状のリンクチェーンを構成する引張式伝動ベルトである。このようにすれば、そのエレメントの可変プーリとの接触面に樹脂製被膜が固着されているので、摩耗量を充分に抑えつつ、その強度を高め、高い摩擦係数を得ることができる。この結果、伝動ベルトのエレメントと可変プーリとの相互接触面において、耐久性を確保しつつ、可変プーリが伝動ベルトのエレメントを挟む圧力に対して十分な強度を確保し、摩擦係数が高められるので、許容伝達トルクがさらに高められ、トルクの急増時などにおいて伝動ベルトのスリップが防止され、或いは、ベルト式無段変速機が従来よりもさらに小型、軽量に構成され得る。また、エレメントの可変プーリとの接触面が金属製の場合と比較して、樹脂製被膜は、弾性率が小さいため可変プーリとの接触時の衝撃を小さく抑えるので、騒音を小さくすることができる。特に、引張式伝動ベルトの場合は、エレメントが可変プーリと接触する入り口での間欠衝突に対して衝撃力が小さくなるのでより効果がある。また、ベルト式無段変速機の製造工程の中で伝動ベルトのエレメント部分に樹脂製被膜を固着する工程が追加されるだけなので、エレメントの接触面と可変プーリのシーブ面の両方を表面処理等の加工をして性能を向上させることに比べて、製造コストを低く抑えることができる。
【００２２】
また、好適には、前記エレメントは、金属製であって、前記可変プーリと接触する前記接触面に、突起、窪み或いは凹凸が形成されたものであり、前記樹脂製被膜は、その突起、窪み或いは凹凸の上に固着させられたものである。このようにすれば、その接触面とその樹脂製被膜との接着面積がより大きくなり、上記エレメントとプーリとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機の使用下において樹脂製被膜が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００２３】
また、好適には、前記エレメントは、金属製であり、前記可変プーリと接触する前記接触面は孔部が形成されるとともに、その孔部が形成された接触面とそれに略垂直に隣接する面にはその孔部に通じる第二孔部が形成されており、前記樹脂製被膜は、その材料が射出成形によりその孔部とその第二孔部の内部を満たすように流入させられることにより、その接触面とそれに略垂直に隣接する面に固着させられると同時に、上記孔部および第二孔部内に流入させられた材料と一体とさせられたものである。このようにすれば、接触面とそれに略垂直に隣接する面に固着させられた樹脂製被膜は、そのエレメントの内部を通じて固着させられた樹脂と一体となり抜き取れない様な構造となるので、エレメントと可変プーリとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機の使用下において樹脂製被膜が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００２４】
【発明の好適な実施の形態】
以下、本発明の一実施例を図面を参照しつつ詳細に説明する。
【００２５】
図１は、本発明の一例である伝動ベルトとして圧縮式伝動ベルト１６を用いたベルト式無段変速機１０の構成を示す断面図である。このベルト式無段変速機１０は、互いに平行な軸心まわりに回転させられる溝幅が可変の入力側可変プーリ１２および出力側可変プーリ１４と、動力を伝達するためにそれら入力側可変プーリ１２および出力側可変プーリ１４との間に巻き掛けられた圧縮式伝動ベルト１６とを備えている。
【００２６】
上記入力側可変プーリ１２は、入力軸１８に固定された金属製、たとえば炭素鋼等の鋼製の入力側固定プーリ１２ａと、入力軸１８の軸方向に移動可能に取り付けられた金属製、たとえば炭素鋼等の鋼製の入力側可動プーリ１２ｂとで構成されていて、入力側油圧アクチュエータ２０により入力側可動プーリ１２ｂが入力軸１８の軸方向に移動させられることによって入力側固定プーリ１２ａと入力側可動プーリ１２ｂとの間の溝幅１２ｗ、すなわち入力側可変プーリ１２の有効径が変化させられる。同様に、上記出力側可変プーリ１４は、出力軸２２に固定された金属製、たとえば炭素鋼等の鋼製の出力側固定プーリ１４ａと、出力軸２２の軸方向に移動可能に取り付けられた金属製、たとえば炭素鋼等の鋼製の出力側可動プーリ１４ｂとで構成されていて、出力側油圧アクチュエータ２４により出力側可動プーリ１４ｂが出力軸２２の軸方向に移動させられることによって出力側固定プーリ１４ａと出力側可動プーリ１４ｂとの間の溝幅１４ｗ、すなわち出力側可変プーリ１４の有効径が変化させられる。
【００２７】
上記入力側可変プーリ１２を構成する入力側固定プーリ１２ａと入力側可動プーリ１２ｂとの対向面には中心側ほど互いに接近する円錐状の一対の入力側シーブ面１２ｃが形成されることにより、それら入力側固定プーリ１２ａと入力側可動プーリ１２ｂとの間に入力側Ｖ溝２６が形成されている。同様に、上記出力側可変プーリ１４を構成する出力側固定プーリ１４ａと出力側可動プーリ１４ｂとの対向面には中心側ほど互いに接近する円錐状の一対の出力側シーブ面１４ｃが形成されることによりそれら出力側固定プーリ１４ａと出力側可動プーリ１４ｂとの間に出力側Ｖ溝２８が形成されている。入力側可変プーリ１２および出力側可変プーリ１４の外径は種々のものが用いられ得るが、車両用駆動装置に用いる場合には、たとえば２０〜３０ｃｍ程度とされる。
【００２８】
図２は、図１の入力側可変プーリ１２、出力側可変プーリ１４および圧縮式伝動ベルト１６を示す斜視図である。圧縮式伝動ベルト１６は、図１および図２に示すように無端環状のテープ状の一対のフープ３０と、その一対のフープ３０に沿って厚さ方向に互いに密着するように多数連ねられたエレメントとしての厚肉板片状のブロック３２とを有し、そのブロック３２の板厚方向に対して垂直方向すなわち側面側に開いている一対のフープ嵌合溝３２ａに一対のフープ３０がそれぞれ嵌め入れられた、全体として無端環状の構成になっている。フープ３０はたとえば均一な幅を有する鋼製の無端環状の薄板が複数枚積層されることによって可撓性を有するように構成されている。
【００２９】
前記入力側油圧アクチュエータ２０によって、入力側可変プーリ１２の溝幅１２ｗが変化させられると、入力側可変プーリ１２に巻き掛けられた圧縮式伝動ベルト１６は入力側シーブ面１２ｃの径方向に沿って移動させられ、入力側可変プーリ１２の有効径が変化させられることになる。同時に、圧縮式伝動ベルト１６の張力を維持するために出力側油圧アクチュエータ２４によって、出力側可変プーリ１４の溝幅１４ｗが変化させられると、出力側可変プーリ１４に巻き掛けられた圧縮式伝動ベルト１６は出力側シーブ面１４ｃに沿って移動させられ、出力側可変プーリ１４の有効径が変化させられることになる。これにより、ベルト式無段変速機１０の変速比γ（＝入力側可変プーリ１２の回転速度／出力側可変プーリ１４の回転速度）が変化させられる。
【００３０】
図３は、上記圧縮式伝動ベルト１６の部分拡大図である。圧縮式伝動ベルト１６のブロック３２は、金属製たとえば炭素鋼等の鋼製で、動力を伝達するために前記入力側シーブ面１２ｃおよび前記出力側シーブ面１４ｃと接触している接触面３４が、前記入力側Ｖ溝２６を構成する入力側シーブ面１２ｃおよび前記出力側Ｖ溝２８を構成する出力側シーブ面１４ｃに沿うように同様の角度で形成されている。さらに、接触面３４に樹脂製被膜３６が固着させられている。これによりブロック３２の接触面３４は樹脂製被膜３６を介して入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃと接触することとなる。
【００３１】
図４（ａ）は上記ブロック３２の接触面３４に樹脂製被膜３６が固着される前の状態での接触面３４方向から見た正面図であり、図４（ｂ）はその図４（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。図４（ａ）および図４（ｂ）に示すように接触面３４には略長方形で深さ約０．１ｍｍ程度の窪み３８ａが形成され、接触面３４に略垂直に隣接する面４０すなわち図４（ａ）において接触面３４の左右の面もしくは図４（ｂ）の上部の左右の面には、接触面３４からブロック３２の板厚の幅程度の長さで深さ約０．３ｍｍ程度の窪み３８ｂが形成され、図４（ｂ）の点線に示すように接触面３４と略垂直に隣接する面４０を覆うように樹脂製被膜３６が接触面３４における膜厚が窪み３８ａの底部から約０．５ｍｍ程度となるように、また隣接する面４０における膜厚が約０．３ｍｍ程度となるように固着される。この結果接触面３４は樹脂製被膜３６による接触面３４ｂとなる。
【００３２】
図５は、上記樹脂製被膜３６を上記ブロック３２の接触面３４に固着するための製造工程１００の手順を示した図である。調合工程１０２では、樹脂製被膜３６の基材となる熱硬化性樹脂と強度を高めるための短繊維材および耐久性を高めるための粉末材を含む種々の充填剤とが混合されることにより流動性の塗布材料が調合される。塗布工程１０４では、その塗布材料が上記接触面３４に、たとえばディピング、スプレーコーティング、射出成形等により塗布される。硬化工程１０６では、塗布された材料が、たとえば１５０〜１８０℃程度で熱硬化される。仕上工程１０８では、必要に応じばり取りなどの機械加工によって規定の寸法通りとする仕上げ加工を行ってもよい。
【００３３】
表１は、上記樹脂製被膜３６に用いた種々の材料で構成された各試料の成分組成および性能試験の結果とを示している。この試験では、図４（ａ）、（ｂ）に示した形状のブロック３２を用いて、上記製造工程１００に従い、ブロック３２に樹脂製被膜３６を表１に示す種々の基材および充填剤を混合した材料で構成して固着させた試料Ｎｏ．１乃至試料Ｎｏ．２０が作成され、それ等をベルト式無段変速機１０が実際に使用された場合の実寿命（絶対寿命）を把握できる加速試験、すなわち負荷を実車走行状態に比較し大きく設定した試験で実施された。ただし、試料Ｎｏ．１９および試料Ｎｏ．２０は、基材となる樹脂が熱可塑性樹脂であるので樹脂製被膜３６の固着方法は、製造工程１００ではなく、簡単に示すと、熱可塑性樹脂を加熱させた後充填剤を混合した材料をブロック３２に塗布等してその後冷却して固着させる手順となる。また、各試料とは別に従来品すなわちブロック３２に樹脂製被膜３６が固着させられてなく接触面３４が鋼であるものの試験結果も表１に記載した。表１中の性能試験結果のうち摩擦係数μは、従来品と比較するために、従来品を１．００として相対的に数値化したものである。ここでは、１．００以上となれば摩擦係数が向上したこととなる。また、摩耗量は、実際に摩耗した絶対値であり、耐久試験等で得られたデータに基づき導き出された経験的な数値である５０μｍ以下であれば使用可と判定する。また、強度特性は、破壊、クラック等のひび割れが発生すれば×、発生しなければ○とした。各成分組成の数値は、全体重量に対する混合率（重量％）である。また、総合評価は、性能が充分に改善されたものを○、されないものを×として記載した。表１の見方の一例は、試料Ｎｏ．１は、基材樹脂材料のフェノール樹脂を重量比５０％として充填剤である短繊維材のガラス繊維を重量比３０％および粒子の炭酸カルシウムを重量比２０％混合した材料で樹製脂被膜３６をブロック３２の接触面３４に固着させて試験をした結果、摩擦係数は現行比１．２２、摩耗量は１０μｍおよび強度特性は○となり摩耗量を充分に抑えつつ、強度を確保して従来より高い摩擦係数を得る結果となるので、総合評価は○となる。
【００３４】
【表１】

Figure 2004144110
【００３５】
本実施例では、上記短繊維材は、繊維材の中で平均繊維径が０．３〜３０．０μｍ程度で、繊維長が０．０１〜６ｍｍ程度のものを使用する。特に、表１に示した短繊維材の形状を表２に示す。また、表１中の粉末材のカシューダストは、カシューナッツの殻から抽出した殻液（カシューオイル）を主成分として精製したものに架橋剤（ホルムアルデヒド、ヘキサミン、フルフラール等）を加え重合して硬化させ、固形化した物を粉砕して得られた物である。また、銅粉はＣｕＳｎ、ＣｕＰ等を用いている。
【００３６】
Figure 2004144110
【００３７】
表１において、上記樹脂製被膜３６の基材となる樹脂は、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂に分けられる。熱可塑性樹脂のＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）樹脂を基材とした試料Ｎｏ．１９は、摩擦係数、摩耗量および強度特性のすべてにおいて、同じくポリアミドイミド樹脂を基材とした試料Ｎｏ．２０は、摩擦係数および摩耗量において良好な結果を得ることができなかった。なお、表１には示していないがＰＥＥＫ樹脂およびポリアミドイミド樹脂は、短繊維材および粒子等の充填剤を種々組み合わせた材料においても試料Ｎｏ．１９および試料Ｎｏ．２０と同様の結果となった。これは、基材となる樹脂材自身、すなわち熱可塑性樹脂の特性によるものであると考えられる。この結果より、基材となる樹脂には、熱可塑性樹脂は適さないと考えられる。
【００３８】
これに対し、熱硬化性樹脂のフェノール樹脂またはエポキシ樹脂が重量比で５０％以上含まれる試料Ｎｏ．１乃至１５では、摩擦係数、摩耗量および強度特性のすべてにおいて良好な結果が得られた。また、試料Ｎｏ．１６乃至１８では摩耗量および強度特性において、良好な結果が得られなかった。これは、基材であるフェノール樹脂の重量比が５０％に満たないためにフェノール樹脂、すなわち熱硬化性樹脂が充填剤と混合することで強靱な成形物が得られるという特徴を生かせてないと考えられる。この結果より、基材となる樹脂は、熱硬化性樹脂が適していて、その混合率は重量比で少なくとも５０％以上必要であると考えられる。
【００３９】
また、試料Ｎｏ．１４において摩耗量が５０μｍとなって使用可の判断の限度の数値となっているのは、充填剤である短繊維材および粉末材の重量比がそれぞれ５％と少ないためであると考えられる。この結果より、充填剤である短繊維材および粉末材は、それぞれ重量比で少なくとも５％以上必要であると考えられる。また、試料Ｎｏ．１は、短繊維材が３０％混合されていて、試料Ｎｏ．１１は、粉末材が３０％混合されている。この結果より、基材となる樹脂が５０％以上混合されている場合において、短繊維材または粉末材は、混合率が３０％以内であれば良好な結果が得られると考えられる。
【００４０】
また、試料Ｎｏ．１と試料Ｎｏ．２を比較すると、試料Ｎｏ．１の摩耗量が半分以下に抑えられているのは、充填剤である短繊維材がより多く混合されているためであると考えられる。この結果より、短繊維材は、耐摩耗性の向上に効果があると考えられる。
【００４１】
また、試料Ｎｏ．１６および試料Ｎｏ．１８は、試料Ｎｏ．１７、試料Ｎｏ．１９および試料Ｎｏ．２０と比べて摩擦係数が向上しているのは、粉末材が混合されているためであると考えられる。この結果より、粉末材は摩擦係数の向上に効果があると考えられる。また、粉末材は、表１には示してないが鉄粉であるＦｅＣ、ＳＵＳ等やケイ酸ジルコニウム、ケイ酸ジルコニウム・ゴムコートでも同様の効果を得る結果となっている。
【００４２】
また、試料Ｎｏ．９と試料Ｎｏ．１０を比較すると、試料Ｎｏ．１０は、摩擦係数が向上して、さらに摩耗量は半分以下に抑えられており、これは、充填剤である硬質粒子材がより多く混合されていることと短繊維材のアラミド繊維が混合されているためであると考えられる。この結果より、硬質粒子材は、摩擦係数および耐摩耗性を一層向上させる効果があり、また短繊維材のアラミド繊維は少量でも耐摩耗性を向上させる効果が大きいと考えられる。また、硬質粒子材は、表１には示してないがＣｒ３Ｃ２、ＳｉＣでも同様の効果を得る結果となっている。
【００４３】
また、試料Ｎｏ．３と試料Ｎｏ．６を比較すると、試料Ｎｏ．６は、摩擦係数の向上に効果がある粉末材および硬質粒子を合わせた重量比が少なくなっているにも拘わらず摩擦係数が同等であるのは、銅繊維が混合されているためであると考えられる。この結果、短繊維材の銅繊維は、耐摩耗性だけではなく摩擦係数の向上にも効果があると考えられる。
【００４４】
また、試料Ｎｏ．４と試料Ｎｏ．７を比較すると、試料Ｎｏ．４は、摩擦係数の向上が抑えられて、摩耗量が半分以下になっているのは、充填剤である自己潤滑剤の黒鉛が混合されたためであると考えられる。この結果より、自己潤滑剤は、接触面を潤滑することで摩擦係数の速度に対する安定性を確保する効果があると考えられる。また、自己潤滑剤は、表１には示してないが二硫化モリブデン、四フッ化エチレンでも同様の効果を得る結果となっている。
【００４５】
また、ベルト式無段変速機１０において伝動ベルトに従来品の圧縮式伝動ベルトと本実施例の圧縮式伝動ベルト１６をそれぞれ取り付け、無響音室での暗騒音に対する騒音レベルを比較した結果、従来品を用いた場合を１００とすれば本実施例の試料Ｎｏ．１乃至１５を用いた圧縮式伝動ベルト１６は、８０程度となり騒音レベルが低下する。
【００４６】
上述のように、本実施例によれば、ベルト式無段変速機１０に用いられる無端環状のフープ３０とエレメントとしてそのフープ３０に沿って厚さ方向に多数連ねられた厚肉板片状のブロック３２で構成された圧縮式伝動ベルト１６は、それを構成するブロック３２の入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃとの接触面３４に、基材としての熱硬化性樹脂に短繊維材および粉末材を充填剤として混合された材料で構成された樹脂製被膜３６を固着させられる構成とし、その熱硬化性樹脂が材料全体の重量比で５０％以上含まれ、さらにその短繊維材および粉末材がそれぞれ材料全体の重量比で５〜３０％含まれるように混合されるので、熱硬化性樹脂自身の特性に加え短繊維材を混合することでさらに強度、耐摩耗性、摩擦係数が高められ、粉末材を混合することでさらに摩擦係数が高められので、摩耗量を充分に抑えつつ、その強度を高め、高い摩擦係数を得ることができる。この結果、圧縮式伝動ベルト１６のブロック３２と可変プーリとの相互接触面において、耐久性を確保しつつ、可変プーリが圧縮式伝動ベルト１６のブロック３２を挟む圧力に対して十分な強度を確保し、摩擦係数が高められるので、許容伝達トルクがさらに高められ、トルクの急増時などにおいて圧縮式伝動ベルト１６のスリップが防止され、或いは、ベルト式無段変速機１０が従来よりもさらに小型、軽量に構成され得る。また、ブロック３２の接触面３４が金属製の場合と比較して、樹脂製被膜３６は弾性率が小さいため可変プーリとの接触時の衝撃を小さく抑えるので、騒音を小さくすることができる。また、ベルト式無段変速機１０の製造工程の中で圧縮式伝動ベルト１６のブロック３２部分に樹脂製被膜３６を固着する工程が追加されるだけなので、ブロック３２の接触面３４と可変プーリのシーブ面の両方を表面処理等の加工をして性能を向上させることに比べて、製造コストを低く抑えることができる。さらに、充填剤となる繊維材に短繊維材を用いるので、圧縮式伝動ベルト１６のブロック３２に樹脂製被膜３６を固着する製造工程において、大量生産に適したディッピング、スプレーコーティング等による固着方法を用いることができる。
【００４７】
また、本実施例によれば、樹脂製被膜３６は、充填剤としてさらに硬質粒子材であるアルミナ、シリカ、ＷＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＳｉＣ、ＦｅＣｒＣ、自己潤滑剤である黒鉛、二硫化モリブデン、四フッ化エチレンのうちの少なくとも一つが含まれる材料で構成されたものなので、その硬質粒子材によって摩擦係数、耐摩耗性が一層高められ、またその自己潤滑剤によって摩擦係数の速度に対する安定性を確保できる。
【００４８】
また、本実施例によれば、ブロック３２は金属製であり、可変プーリと接触する接触面３４に固着される樹脂製被膜３６の基材を構成する熱硬化性樹脂材料はフェノール樹脂或いはエポキシ樹脂のいずれかにすることで、そのブロック３２の可変プーリとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜３６を引き剥がす力に対して、フェノール樹脂或いはエポキシ樹脂は、金属との接着力が強いのでベルト式無段変速機１０の使用下においてブロック３２よりその樹脂製被膜３６が剥離することがない十分な接着力を確保できる。また、ブロック３２に樹脂製被膜３６を固着する製造工程において接着力を強くするための前処理等、たとえばプレコート等が不要になり、フェノール樹脂或いはエポキシ樹脂自身が熱硬化性樹脂の中で比較的低コストであり、また手に入りやすいことを含めて製造コストの低減が図れる。さらに、基材自身の耐摩耗性が優れているので、充填剤による補強が容易になる。
【００４９】
また、本実施例によれば、短繊維材は、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、銅繊維のうち少なくとも一つを含むものであるので、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維では強度、耐摩耗性を一層向上させることができる。特にアラミド繊維は少量でもその効果が大きい。また、銅繊維では耐摩耗性だけでなく摩擦係数をも一層向上させることができる。
【００５０】
また、本実施例によれば、粉末材は、カシューダスト、鉄粉、銅粉、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、ケイ酸ジルコニウム、ケイ酸ジルコニウム・ゴムコートのうち少なくとも一つを含むものであるので、摩擦係数を一層向上させることができる。また、これらは研磨材としてではなく凝着によって摩擦係数を向上させるものであり、樹脂製被膜３６は、ブロック３２と接触する可変プーリのシーブ面の摩耗を増大させてしまうということがない。
【００５１】
また、本実施例によれば、樹脂製被膜３６の厚みは、０．５ｍｍ程度としたので、耐久試験等で得られたデータに基づき導き出された経験的な数値である摩耗量５０μｍに対して十分な厚みを確保して圧縮式伝動ベルト１６の性能が維持され、厚すぎるために圧縮式伝動ベルト１６の機能が損なわれたり、また過剰品質とならず製造コストを低く抑えることができる。
【００５２】
また、本実施例によれば、ブロック３２の接触面３４には略長方形で深さ約０．１ｍｍ程度の窪み３８ａが形成され、接触面３４に略垂直に隣接する面４０には、接触面３４からブロック３２の板厚の幅程度の長さで深さ約０．３ｍｍ程度の窪み３８ｂが形成され、接触面３４と略垂直に隣接する面４０を覆うように樹脂製被膜３６が接触面３４における膜厚が窪み３８ａの底部から約０．５ｍｍ程度となるように、また隣接する面４０における膜厚が約０．３ｍｍ程度となるように固着されるので、その接触面３４とその樹脂製被膜３６との接着面積がより大きくなり、さらに隣接する面４０にも樹脂製被膜３６が一体となって固着されるので、ブロック３２と入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜３６を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機１０の使用下において樹脂製被膜３６が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００５３】
つぎに、本発明の他の実施例を説明する。なお、以下の説明において前述の実施例と共通する部分には同一の符号を付して説明を省略する。
【００５４】
図６（ａ）は、本発明の図４に示したブロック３２の接触面３４に関する他の実施例におけるブロック３２の接触面３４に樹脂製被膜３６が固着される前の状態での接触面３４方向から見た正面図であり、図６（ｂ）はその図６（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。図６（ａ）および図６（ｂ）に示すように接触面３４には略正方形で深さ約０．１ｍｍ程度の窪み３８ｃが複数個形成され、接触面３４に略垂直に隣接する面４０すなわち図６（ａ）において接触面３４の左右の面もしくは図６（ｂ）の上部の左右の面には、接触面３４からブロック３２の板厚の幅程度の長さで深さ約０．３ｍｍ程度の窪み３８ｂが形成され、図６（ｂ）の点線に示すように接触面３４と略垂直に隣接する面４０を覆うように樹脂製被膜３６が接触面３４における膜厚が窪み３８ｃの底部から約０．５ｍｍ程度となるように、また隣接する面４０における膜厚が約０．３ｍｍ程度となるように固着される。この結果接触面３４は樹脂製被膜３６による接触面３４ｂとなる。このようにすれば、その接触面３４とその樹脂製被膜３６との接着面積がより大きくなり、さらに隣接する面４０にも樹脂製被膜３６が一体となって固着されるので、ブロック３２と入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜３６を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機１０の使用下において樹脂製被膜３６が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００５５】
また、図７（ａ）は、本発明の図４に示したブロック３２の接触面３４に関する他の実施例におけるブロック３２の接触面３４に樹脂製被膜３６が固着される前の状態での接触面３４方向から見た正面図であり、図７（ｂ）はその図７（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。図７（ａ）および図７（ｂ）に示すように接触面３４には略円形で高さ約０．１ｍｍ程度の突起４２が複数個形成され、接触面３４に略垂直に隣接する面４０すなわち図７（ａ）において接触面３４の左右の面もしくは図７（ｂ）の上部の左右の面には、接触面３４からブロック３２の板厚の幅程度の長さで深さ約０．３ｍｍ程度の窪み３８ｂが形成され、図７（ｂ）の点線に示すように接触面３４と略垂直に隣接する面４０を覆うように樹脂製被膜３６が接触面３４における膜厚が接触面３４から約０．５ｍｍ程度となるように、また隣接する面４０における膜厚が約０．３ｍｍ程度となるように固着される。この結果接触面３４は樹脂製被膜３６による接触面３４ｂとなる。このようにすれば、その接触面３４とその樹脂製被膜３６との接着面積がより大きくなり、さらに隣接する面４０にも樹脂製被膜３６が一体となって固着されるので、ブロック３２と入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜３６を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機１０の使用下において樹脂製被膜３６が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００５６】
また、図８（ａ）は、本発明の図４に示したブロック３２の接触面３４に関する他の実施例におけるブロック３２の接触面３４に樹脂製被膜３６が固着される前の状態での接触面３４方向から見た正面図であり、図８（ｂ）はその図８（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。図８（ａ）および図８（ｂ）に示すように接触面３４にはブロック３２の板厚の幅方向に垂直に細長の深さ約０．１ｍｍ程度の窪み３８ｄが複数本形成され、接触面３４に略垂直に隣接する面４０すなわち図８（ａ）において接触面３４の左右の面もしくは図８（ｂ）の上部の左右の面には、接触面３４からブロック３２の板厚の幅程度の長さで深さ約０．３ｍｍ程度の窪み３８ｂが形成され、図８（ｂ）の点線に示すように接触面３４と略垂直に隣接する面４０を覆うように樹脂製被膜３６が接触面３４における膜厚が窪み３８ｄの底部から約０．５ｍｍ程度となるように、また隣接する面４０における膜厚が約０．３ｍｍ程度となるように固着される。この結果接触面３４は樹脂製被膜３６による接触面３４ｂとなる。このようにすれば、その接触面３４とその樹脂製被膜３６との接着面積がより大きくなり、さらに隣接する面４０にも樹脂製被膜３６が一体となって固着されるので、ブロック３２と入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜３６を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機１０の使用下において樹脂製被膜３６が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００５７】
また、図９（ａ）は、本発明の図４に示したブロック３２の接触面３４に関する他の実施例におけるブロック３２の接触面３４に樹脂製被膜３６が固着される前の状態での接触面３４方向から見た正面図であり、図９（ｂ）はその図９（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。図９（ａ）および図９（ｂ）に示すように接触面３４には孔部４４がブロック３２の板厚の幅程度の深さで形成されるとともに、接触面３４に略垂直に隣接する面４０の一方の面すなわち図９（ａ）において接触面３４の左右の面の一方の面もしくは図９（ｂ）の上部の左右の面の一方の面にはその孔部４４に通じる第二孔部４６が形成されており、さらにその面にはその第二孔部４６の入り口に続くように接触面３４より略垂直に深さ約０．３ｍｍ程度の溝４８が形成されている。ここで、上記樹脂製被膜３６は、その材料が射出成形によりその孔部４４とその第二孔部４６の内部およびその溝４８を満たすように流入させられ、その接触面３４に固着させられると同時に、上記孔部４４と第二孔部４６の内部および溝４８を満たすように流入させられた材料と一体とさせられたものである。このようにすれば、接触面に固着させられた樹脂製被膜３６は、溝４８およびそのブロック３２の内部を通じて固着させられた樹脂と一体となり抜き取れない様な構造となるので、ブロック３２と入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜３６を引き剥がす力に対して、ベルト式無段変速機１０の使用下において樹脂製被膜３６が剥離することがない充分な接着力を確保できる。
【００５８】
また、図１０（ａ）は、本発明の他の実施例における図１および図２に示したベルト式無段変速機１０の圧縮式伝動ベルト１６に代えて用いる引張式伝動ベルト５０の部分拡大図であり、図１０（ｂ）は、図１０（ａ）の上面から見た図であり、図１０（ｃ）は、引張式伝動ベルト５０のエレメントとして機能するピン５２の図１０（ｂ）に示したＡ−Ａ断面図である。その引張式伝動ベルト５０は、図１０（ａ）および図１０（ｂ）に示すように、金属製薄板状で二つのピン孔５６が開けられた前記リンクプレート５４と、交互に重ねられたリンクプレート５４のピン孔５６を相互に連結する連結されたピン５２とを有し、全体として無端環状のリンクチェーンを構成している。そのピン５２は、図１０（ｃ）に示すように金属製たとえば炭素鋼等の鋼製で、動力を伝達するために前記入力側シーブ面１２ｃおよび前記出力側シーブ面１４ｃと接触している接触面６０が、前記入力側Ｖ溝２６を構成するシーブ面１２ｃおよび前記出力側Ｖ溝２８を構成するシーブ面１４ｃに沿うように同様の角度で形成されている。さらに、接触面６０を覆うように、樹脂製被膜５８がその膜厚を約０．５ｍｍ程度となるように固着させられている。これによりピン５２の接触面６０は樹脂製被膜５８による接触面６０ｂを介して入力側シーブ面１２ｃおよび出力側シーブ面１４ｃと接触することとなる。この樹脂製被膜５８は、前述と同様に図５に示す製造工程１００において、調合工程１０２では、樹脂製被膜５８の基材となる熱硬化性樹脂と強度を高めるための短繊維材および耐久性を高めるための粉末材を含むの充填剤とが混合されることにより流動性の塗布材料が調合され、塗布工程１０４では、その塗布材料が接触面６０に、たとえばディピング、スプレーコーティング、射出成形等により塗布され、硬化工程１０６では、塗布された材料が、たとえば２００℃程度で熱硬化され、仕上工程１０８では、たとえばばり取りなどの機械加工によって規定の寸法通りとする仕上げ加工が施される。その樹脂製被膜５８の材料は、基材となる熱硬化性樹脂が材料全体の重量比で５０％以上含まれ、充填剤として短繊維材および粉末材がそれぞれ材料全体の重量比で５〜３０％含まれるように混合されている。このようにすれば、熱硬化性樹脂自身の特性に加え短繊維材を混合することでさらに強度、耐摩耗性、摩擦係数が高められ、粉末材を混合することでさらに摩擦係数が高められので、摩耗量を充分に抑えつつ、その強度を高め、高い摩擦係数を得ることができる。この結果、引張式伝動ベルト５０のピン５２と可変プーリとの相互接触面において、耐久性を確保しつつ、可変プーリが引張式伝動ベルト５０のピン５２を挟む圧力に対して十分な強度を確保し、摩擦係数が高められるので、許容伝達トルクがさらに高められ、トルクの急増時などにおいて引張式伝動ベルト５０のスリップが防止され、或いは、ベルト式無段変速機１０が従来よりもさらに小型、軽量に構成され得る。また、ピン５２の接触面６０が金属製の場合と比較して、樹脂製被膜５８は弾性率が小さいため可変プーリとの接触時の衝撃を小さく抑えるので、騒音を小さくすることができる。特に、本実施例の引張式伝動ベルト５０の場合は、ピン５２が可変プーリと接触する入り口での間欠衝突に対して衝撃力が小さくなるのでより効果がある。また、ベルト式無段変速機１０の製造工程の中で引張式伝動ベルト５０のピン５２部分に樹脂製被膜５８を固着する工程が追加されるだけなので、ピン５２の接触面６０と可変プーリのシーブ面の両方を表面処理等の加工をして性能を向上させることに比べて、製造コストを低く抑えることができる。さらに、充填剤となる繊維材に短繊維材を用いるので、引張式伝動ベルト５０のピン５２に樹脂製被膜５８を固着する製造工程において、大量生産に適したディッピング、スプレーコーティング等による固着方法を用いることができる。
【００５９】
また、本実施例によれば、樹脂製被膜５８は、充填剤としてさらに硬質粒子材であるアルミナ、シリカ、ＷＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＳｉＣ、ＦｅＣｒＣ、自己潤滑剤である黒鉛、二硫化モリブデン、四フッ化エチレンのうちの少なくとも一つが含まれる材料で構成されたものなので、その硬質粒子材によって摩擦係数、耐摩耗性が一層高められ、またその自己潤滑剤によって摩擦係数の速度に対する安定性を確保できる。
【００６０】
また、本実施例によれば、ピン５２は金属製であり、可変プーリと接触する接触面６０に固着される樹脂製被膜５８の基材を構成する熱硬化性樹脂材料はフェノール樹脂或いはエポキシ樹脂のいずれかにすることで、そのピン５２の可変プーリとの相互接触面に作用する摩擦力によって生じる樹脂製被膜５８を引き剥がす力に対して、フェノール樹脂或いはエポキシ樹脂は、金属との接着力が強いのでベルト式無段変速機１０の使用下においてピン５２よりその樹脂製被膜５８が剥離することがない十分な接着力を確保できる。また、ピン５２に樹脂製被膜５８を固着する製造工程において接着力を強くするための前処理等、たとえばプレコート等が不要になり、フェノール樹脂或いはエポキシ樹脂自身が熱硬化性樹脂の中で比較的低コストであるとことを含めて製造コストの低減が図れる。さらに、基材自身の耐摩耗性が優れているので、充填剤による補強が容易になる。
【００６１】
また、本実施例によれば、短繊維材は、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、銅繊維のうち少なくとも一つを含むものであるので、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維では強度、耐摩耗性を一層向上させることができる。特にアラミド繊維は少量でもその効果が大きい。また、銅繊維では耐摩耗性だけでなく摩擦係数をも一層向上させることができる。
【００６２】
また、本実施例によれば、粉末材は、カシューダスト、鉄粉、銅粉、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、ケイ酸ジルコニウム、ケイ酸ジルコニウム・ゴムコートのうち少なくとも一つを含むものであるので、摩擦係数を一層向上させることができる。また、これらは研磨材としてではなく凝着によって摩擦係数を向上させるものであり、樹脂製被膜５８は、ピン５２と接触する可変プーリのシーブ面の摩耗を増大させてしまうということがない。
【００６３】
また、本実施例によれば、樹脂製被膜５８の厚みは、約０．５ｍｍ程度としたので、耐久試験等で得られたデータに基づき導き出された経験的な数値である摩耗量５０μｍに対して十分な厚みを確保して引張式伝動ベルト５０の性能が維持され、厚すぎるために引張式伝動ベルト５０の機能が損なわれたり、また過剰品質とならず製造コストを低く抑えることができる。
【００６４】
以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
【００６５】
たとえば、前述の圧縮式伝動ベルト１６のエレメントとしての厚肉板片状のブロック３２に固着させられた樹脂製被膜３６は、接触面３４に略垂直に隣接する面４０の部分の四つの面のどこに設けてもよいし設けなくてもよい。また、接触面３４および接触面３４に略垂直に隣接する面４０に形成された窪み３８ａ、３８ｂ、３８ｃ、３８ｄ、突起４２，孔部４４、第二孔部４６および溝４８は、窪みや突起を組み合わせて凹凸状としてもよく、また必ずしも設けられなくてもよい。
【００６６】
また、前述の図１０に示した引張式伝動ベルト５０の実施例では、接触面６０は平面のままであったが圧縮式伝動ベルト１６の場合と同様に、突起、窪みおよび凹凸を形成して樹脂製被膜５８を固着させてもよい。さらに接触面６０に略垂直に隣接する面に窪みを形成して接触面６０に固着させた樹脂製被膜５８と一体になるように樹脂製被膜を固着させてもよい。
【００６７】
また、前述の図１０に示した引張式伝動ベルト５０の実施例では、接触面６０は平面のままであったが圧縮式伝動ベルト１６の場合と同様に接触面６０には孔部がピン５２の外径の幅程度の深さで形成されるとともに、接触面６０に略垂直に隣接する面にはその孔部に通じる第二孔部が形成され、さらにその面にはその第二孔部の入り口に続くように接触面６０より略垂直に深さ約０．３ｍｍ程度の溝が形成され、樹脂製被膜５８は、その材料が射出成形によりその孔部とその第二孔部の内部およびその溝を満たすように流入させられ、その接触面５８に固着させられると同時に、孔部と第二孔部の内部および溝を満たすように流入させられた材料と一体とさせられるように固着させてもよい。
【００６８】
また、上記引張式伝動ベルト５０の実施例では、エレメントとしてのピン５０とリンクプレート５４を有し、全体として無端環状のリンクチェーンで構成されていたが、そのリンクチェーンの円周方向に対して略垂直に位置しそのリンクチェーンを貫通させる孔が形成された厚肉板状片のブロックを有するように引張式伝動ベルト５０を構成してもよい。この場合、引張式伝動ベルト５０が可変プーリのシーブ面と接触する面は、ピン５２がブロックより突出させられていればピン５２の接触面６０となり、ピン５２がブロックより突出させられてなければピン５２とブロックまたはブロックのみとなる。ブロックが可変プーリのシーブ面と接触する場合は、ブロックのその接触する面に樹脂製被膜５８を固着させてもよい。
【００６９】
また、前述の接触面３４或いは接触面６０に形成した突起、窪み或いは凹凸は、平面と比較して接触面積が大きくなればよく、たとえば引っ掻き傷のようなものであってもよい。
【００７０】
また、前述の樹脂製被膜３６或いは樹脂製被膜５８の厚みは、約０．５ｍｍ程度としたが、０．１ｍｍ以上であれば耐久試験等で得られたデータに基づき導き出された経験的な数値である摩耗量５０μｍに対して充分な厚みを確保して圧縮式伝動ベルト１６或いは引張式伝動ベルト５０の性能が維持され、また１ｍｍ以下であれば厚すぎるために圧縮式伝動ベルト１６或いは引張式伝動ベルト５０の機能が損なわれたり、また過剰品質とならず製造コストを低く抑えることができる。
【００７１】
また、前述の樹脂製被膜３６或いは樹脂製被膜５８の基材となる熱硬化性樹脂は、尿素樹脂やメラミン樹脂等の樹脂であってもよい。
【００７２】
なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一例である圧縮式伝動ベルトを用いたベルト式無段変速機の構成を示す断面図である。
【図２】図１の入力側可変プーリ、出力側可変プーリおよび圧縮式伝動ベルトを示す斜視図である。
【図３】圧縮式伝動ベルトの部分拡大図である。
【図４】（ａ）は、ブロックの接触面に樹脂製被膜が固着される前の状態での接触面方向から見た正面図である。（ｂ）は、図４（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。
【図５】樹脂製被膜をブロックの接触面に固着するための製造工程の手順を示した図である。
【図６】（ａ）は、本発明の他の実施例におけるブロックの接触面に樹脂製被膜が固着される前の状態での接触面方向から見た正面図である。（ｂ）は、図６（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。
【図７】（ａ）は、本発明の他の実施例におけるブロックの接触面に樹脂製被膜が固着される前の状態での接触面方向から見た正面図である。（ｂ）は、図７（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。
【図８】（ａ）は、本発明の他の実施例におけるブロックの接触面に樹脂製被膜が固着される前の状態での接触面方向から見た正面図である。（ｂ）は、図８（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。
【図９】（ａ）は、本発明の他の実施例におけるブロックの接触面に樹脂製被膜が固着される前の状態での接触面方向から見た正面図である。（ｂ）は、図９（ａ）に示したＡ−Ａ断面図である。
【図１０】（ａ）は、本発明の他の実施例における引張式伝動ベルトの部分拡大図である。（ｂ）は、図１０（ａ）の上面から見た図である。（ｃ）は、ピンの図１０（ｂ）に示したＡ−Ａ断面図である。
【符号の説明】
１０：ベルト式無段変速機
１２：入力側可変プーリ
１２ｗ：入力側可変プーリ１２の溝幅
１４：出力側可変プーリ
１４ｗ：出力側可変プーリ１４の溝幅
１６：圧縮式伝動ベルト
３０：フープ
３２：ブロック（エレメント）
３４：接触面
３６：樹脂製被膜
３８ａ：接触面３４の窪み
３８ｂ：隣接する面４０の窪み
３８ｃ：接触面３４の窪み
３８ｄ：接触面３４の窪み
４０：接触面３４に略垂直に隣接する面
４２：接触面３４の突起
４４：孔部
４６：第二孔部
５０：引張式伝動ベルト
５２：ピン（エレメント）
５４：リンクプレート
５８：樹脂製被膜
６０：接触面[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a belt-type continuously variable transmission of a type in which a power transmission belt is wound between a pair of variable pulleys having variable groove widths and power is transmitted, and particularly to the power transmission belt.
[0002]
[Prior art]
BACKGROUND ART A belt-type continuously variable transmission of a type in which a transmission belt is wound between a pair of variable pulleys having variable groove widths and power is transmitted is used for a vehicle drive device or the like. This belt-type continuously variable transmission is provided to the input-side variable pulley by frictional force between a contact surface of an element of the transmission belt wound around the variable pulley and a sheave surface of the variable pulley that is in contact with the element. The transmitted torque is transmitted to the output side variable pulley. For this reason, prevention of slip between the elements of the transmission belt and the variable pulley, improvement of transmission efficiency, improvement of durability of friction surfaces, and the like are desired.
[0003]
On the other hand, by making the contact surface of the element of the transmission belt and the sheave surface of the variable pulley to have a surface roughness of 3 to 10 μmRz by using shot peening, the mutual contact surface between the element of the transmission belt and the variable pulley is reduced. Since the wear amount is reduced, the durability of the belt-type continuously variable transmission is increased, and the friction coefficient at the mutual contact surface between the elements of the transmission belt and the variable pulley is increased, so that the allowable transmission torque is increased, and the torque is rapidly increased. There has been proposed a technique in which the transmission belt is prevented from slipping at the time or the like, or the belt-type continuously variable transmission can be made smaller than before. For example, this is described in Patent Document 1.
[0004]
[Patent Document 1]
JP-A-5-157146
[Patent Document 2]
JP 2001-193798 A
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in recent years, as a belt-type continuously variable transmission for vehicles, high transmission torque capacity accompanying high output and high torque of an engine, and small size and light weight for improving environment and space efficiency have been increasingly required in recent years. . For this purpose, it is necessary to further increase the friction coefficient between the element of the transmission belt and the variable pulley, but at present, when the element of the transmission belt and the variable pulley are lubricated with the lubricating oil, they are included in the lubricating oil. Since the additive forms a reaction film on the contact surface and suppresses abrasion, rust and the like, the friction coefficient of the contact surface cannot be sufficiently improved, and the friction coefficient μ is only μ = 0.1 or more.
[0006]
In addition, it is conceivable that high torque is transmitted by increasing the pressure with which the variable pulley sandwiches the transmission belt. In this case, however, the amount of wear on the contact surface increases, and the durability of the belt-type continuously variable transmission can be sufficiently obtained. May not be present, and wear may reduce the coefficient of friction.
[0007]
In addition, as a belt-type continuously variable transmission for vehicles, quietness has been increasingly required in recent years in terms of ride comfort and noise problems. In particular, when the transmission belt is a tension transmission belt, the pitch of the elements constituting the belt is relatively large as compared with the compression transmission belt, and at the entrance where the element contacts the variable pulley, the element is intermittent with respect to the variable pulley. As a result, the noise due to the collision increases.
[0008]
The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to obtain a high coefficient of friction on a contact surface between a transmission belt and a variable pulley, with a small amount of abrasion and a low noise level. It is an object of the present invention to provide an improved transmission belt for a belt-type continuously variable transmission.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The gist of the present invention for achieving this object is a transmission belt for a belt-type continuously variable transmission that is wound around a pair of variable pulleys having variable groove widths for power transmission, It consists of a material in which a short fiber material and a powder material are mixed as a filler with a thermosetting resin material as a material, and a resin coating adhered to a contact surface that comes into contact with a variable pulley of an element constituting the transmission belt. , I have prepared.
[0010]
【The invention's effect】
In this way, the contact surface with the variable pulley becomes a resin coating, and furthermore the strength, abrasion resistance, and the like by mixing the short fiber material in addition to the properties of the thermosetting resin itself which is the base material of the resin coating. Since the friction coefficient is increased and the friction coefficient is further increased by mixing the powder material, the strength can be increased and the high friction coefficient can be obtained while sufficiently suppressing the wear amount.
[0011]
As a result, at the mutual contact surface between the element of the transmission belt and the variable pulley, while ensuring the durability, the variable pulley secures sufficient strength against the pressure pinching the element of the transmission belt, and the friction coefficient is increased. In addition, the allowable transmission torque can be further increased, the slip of the transmission belt can be prevented when the torque suddenly increases, or the belt-type continuously variable transmission can be configured to be smaller and lighter than before.
[0012]
Further, by using a short fiber material for the fiber material serving as a filler, a fixing method such as dipping or spray coating suitable for mass production can be used in a manufacturing process of fixing a resin film to an element of a power transmission belt. .
[0013]
Other aspects of the invention
Here, preferably, the resin coating is made of a material containing the thermosetting resin material as a base material in a weight ratio of 50% or more. With this configuration, the strength of the resin film is ensured, so that the resin film is not broken by the pressure of the variable pulley sandwiching the elements of the transmission belt.
[0014]
Preferably, the resin coating is made of a material containing 5-30% by weight of the short fiber material as the filler and 5-30% by weight of the powder material. is there. By doing so, the friction coefficient and wear resistance can be enhanced while ensuring the strength of the resin film.
[0015]
Preferably, the resin coating is made of a material further containing at least one of a hard particle material and a self-lubricating agent as the filler. In this case, the friction coefficient and abrasion resistance are further enhanced by the hard particle material, and the stability of the friction coefficient with respect to speed can be ensured by the self-lubricating agent.
[0016]
Preferably, the element is made of metal, and the thermosetting resin material constituting the base material of the resin film fixed to a contact surface that comes into contact with the variable pulley is any one of a phenol resin and an epoxy resin. Is. In this case, the phenolic resin or the epoxy resin has a strong adhesive force to the metal, while the phenolic resin or the epoxy resin has a strong adhesive force with respect to the force for peeling off the resin film caused by the frictional force acting on the contact surface between the element and the variable pulley. When the belt-type continuously variable transmission is used, a sufficient adhesive force can be ensured so that the resin coating does not peel off from the element. Also, in the manufacturing process of fixing the resin film to the element, a pretreatment for strengthening the adhesive force, such as a precoat, is not required, and the phenol resin or the epoxy resin itself is relatively low cost among thermosetting resins. Therefore, the manufacturing cost can be reduced. Furthermore, since the base material itself has excellent wear resistance, reinforcement with a filler is facilitated.
[0017]
Preferably, the short fiber material includes at least one of glass fiber, carbon fiber, aramid fiber, and copper fiber. By doing so, the strength and wear resistance of glass fiber, carbon fiber and aramid fiber can be further improved. In particular, the effect of the aramid fiber is large even in a small amount. Further, the copper fiber can further improve not only the wear resistance but also the coefficient of friction.
[0018]
Preferably, the powder material contains at least one of cashew dust, iron powder, copper powder, barium sulfate, calcium carbonate, zirconium silicate, and zirconium silicate rubber coat. By doing so, the coefficient of friction can be further improved. In addition, these are intended to improve the coefficient of friction by adhesion rather than as an abrasive, and the resin coating does not increase the wear of the sheave surface of the variable pulley in contact with the element.
[0019]
Preferably, the filler is alumina (Al) as the hard particle material. 2 O 3 ), Silica (SiO 2 ), Cemented carbide (WC), chromium carbide (Cr 3 C 2 ), Silicon carbide (SiC), chromium iron carbide (FeCrC), and at least one of graphite, molybdenum disulfide and ethylene tetrafluoride as the self-lubricating agent. In this way, alumina, silica, WC, Cr 3 C 2 , SiC and FeCrC can further improve the coefficient of friction and the wear resistance. In addition, graphite, molybdenum disulfide, and ethylene tetrafluoride can further secure the stability of the friction coefficient with respect to speed.
[0020]
Preferably, the thickness of the resin coating is 0.1 mm to 1 mm. In this case, when the thickness is 0.1 mm or more, a sufficient thickness for the wear amount is secured, and the performance of the transmission belt is maintained. When the thickness is 1 mm or less, the function of the transmission belt is impaired because the thickness is too large. In addition, the production cost can be kept low without excessive quality.
[0021]
Preferably, the transmission belt for the belt-type continuously variable transmission includes: (a) an endless annular hoop and a thick-plate-shaped block which is formed as a plurality of the elements in the thickness direction along the hoop. Or (b) a link plate and a connecting pin as the element, wherein the ends of the alternately stacked link plates are connected to each other by the connecting pin. This is a tension type transmission belt which forms an endless ring link chain. With this configuration, since the resin coating is fixed to the contact surface of the element with the variable pulley, the strength can be increased and the high coefficient of friction can be obtained while sufficiently suppressing the amount of wear. As a result, at the mutual contact surface between the element of the transmission belt and the variable pulley, while ensuring the durability, the variable pulley secures sufficient strength against the pressure pinching the element of the transmission belt, and the friction coefficient is increased. In addition, the allowable transmission torque can be further increased, the slip of the transmission belt can be prevented when the torque suddenly increases, or the belt-type continuously variable transmission can be configured to be smaller and lighter than before. In addition, compared to the case where the contact surface of the element with the variable pulley is made of metal, the resin coating has a smaller elastic modulus and thus suppresses the impact at the time of contact with the variable pulley, so that noise can be reduced. . In particular, in the case of the tension type transmission belt, the effect is reduced because the impact force is reduced with respect to the intermittent collision at the entrance where the element contacts the variable pulley. Also, in the manufacturing process of the belt-type continuously variable transmission, only a step of attaching a resin coating to the element portion of the transmission belt is added, so both the contact surface of the element and the sheave surface of the variable pulley are surface-treated. The manufacturing cost can be reduced as compared with the case where the processing is performed to improve the performance.
[0022]
Also, preferably, the element is made of metal, and a projection, a dent, or an unevenness is formed on the contact surface that comes into contact with the variable pulley, and the resin coating is formed of the projection, the dent, or the like. Alternatively, it is fixed on the unevenness. By doing so, the adhesion area between the contact surface and the resin coating becomes larger, and the force for peeling off the resin coating generated by the frictional force acting on the mutual contact surface between the element and the pulley, Sufficient adhesive strength can be ensured so that the resin coating does not peel off during use of the belt-type continuously variable transmission.
[0023]
Preferably, the element is made of metal, and the contact surface that comes into contact with the variable pulley has a hole formed therein, and a surface substantially perpendicularly adjacent to the contact surface formed with the hole. Is formed with a second hole communicating with the hole, and the resin coating is caused to flow so that the material fills the hole and the inside of the second hole by injection molding, It is fixed to the contact surface and a surface substantially perpendicularly adjacent to the contact surface, and is also integrated with the material flowing into the hole and the second hole. With this configuration, the resin coating adhered to the contact surface and the surface substantially perpendicularly adjacent to the contact surface has a structure in which the resin adhered through the inside of the element is unified and cannot be removed. When the belt-type continuously variable transmission is used, a sufficient adhesive force that does not cause the resin film to peel off against the force that peels off the resin film caused by the frictional force acting on the mutual contact surface between the belt and the variable pulley. Can be secured.
[0024]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0025]
FIG. 1 is a sectional view showing a configuration of a belt-type continuously variable transmission 10 using a compression type transmission belt 16 as a transmission belt which is an example of the present invention. The belt-type continuously variable transmission 10 includes an input-side variable pulley 12 and an output-side variable pulley 12 having variable groove widths that are rotated around axes parallel to each other, and the input-side variable pulley 12 for transmitting power. And a compression-type transmission belt 16 wound around the output-side variable pulley 14.
[0026]
The input side variable pulley 12 is made of metal fixed to an input shaft 18, for example, an input fixed pulley 12 a made of steel such as carbon steel, and a metal mounted movably in the axial direction of the input shaft 18. The input-side movable pulley 12b is made of carbon steel or the like, and the input-side movable pulley 12b is moved in the axial direction of the input shaft 18 by the input-side hydraulic actuator 20, so that the input-side fixed pulley 12a is connected to the input-side fixed pulley 12a. The groove width 12w between the side movable pulley 12b, that is, the effective diameter of the input side variable pulley 12 is changed. Similarly, the output-side variable pulley 14 is made of a metal fixed to the output shaft 22, for example, an output-side fixed pulley 14 a made of steel, such as carbon steel, and a metal attached movably in the axial direction of the output shaft 22. The output-side movable pulley 14b is made of, for example, carbon steel, and the output-side movable pulley 14b is moved in the axial direction of the output shaft 22 by the output-side hydraulic actuator 24. The groove width 14w between the output side movable pulley 14b and the output side movable pulley 14b, that is, the effective diameter of the output side variable pulley 14 is changed.
[0027]
The input side variable pulley 12 and the input side fixed pulley 12a and the input side movable pulley 12b are formed with a pair of conical input side sheave surfaces 12c which are closer to each other toward the center side. An input side V groove 26 is formed between the input side fixed pulley 12a and the input side movable pulley 12b. Similarly, a pair of conical output sheave surfaces 14c that are closer to each other toward the center are formed on opposing surfaces of the output-side fixed pulley 14a and the output-side movable pulley 14b that constitute the output-side variable pulley 14. As a result, an output side V groove 28 is formed between the output side fixed pulley 14a and the output side movable pulley 14b. Various outer diameters of the input-side variable pulley 12 and the output-side variable pulley 14 can be used, but when used for a vehicle drive device, the outer diameter is, for example, about 20 to 30 cm.
[0028]
FIG. 2 is a perspective view showing the input-side variable pulley 12, the output-side variable pulley 14, and the compression transmission belt 16 of FIG. As shown in FIGS. 1 and 2, the compression transmission belt 16 includes a pair of endless annular tape-shaped hoops 30, and a plurality of elements arranged along the pair of hoops 30 so as to be in close contact with each other in the thickness direction. And a pair of hoops 30 are respectively fitted into a pair of hoop fitting grooves 32a which are opened in a direction perpendicular to the plate thickness direction of the block 32, that is, on the side surface side. It has an endless annular configuration as a whole. The hoop 30 is configured to have flexibility by, for example, laminating a plurality of steel endless annular thin plates having a uniform width.
[0029]
When the groove width 12w of the input-side variable pulley 12 is changed by the input-side hydraulic actuator 20, the compression-type transmission belt 16 wound around the input-side variable pulley 12 moves along the radial direction of the input-side sheave surface 12c. It is moved, and the effective diameter of the input side variable pulley 12 is changed. At the same time, when the groove width 14w of the output side variable pulley 14 is changed by the output side hydraulic actuator 24 to maintain the tension of the compression type transmission belt 16, the compression type transmission belt wound around the output side variable pulley 14 16 is moved along the output side sheave surface 14c, and the effective diameter of the output side variable pulley 14 is changed. Thereby, the speed ratio γ of the belt-type continuously variable transmission 10 (= the rotation speed of the input-side variable pulley 12 / the rotation speed of the output-side variable pulley 14) is changed.
[0030]
FIG. 3 is a partially enlarged view of the compression transmission belt 16. The block 32 of the compression transmission belt 16 is made of metal, for example, steel such as carbon steel, and has a contact surface 34 that is in contact with the input-side sheave surface 12c and the output-side sheave surface 14c for transmitting power. The input sheave surface 12c forming the input side V groove 26 and the output sheave surface 14c forming the output side V groove 28 are formed at the same angle. Further, a resin coating 36 is fixed to the contact surface 34. As a result, the contact surface 34 of the block 32 comes into contact with the input sheave surface 12c and the output sheave surface 14c via the resin coating 36.
[0031]
FIG. 4A is a front view of the contact surface 34 of the block 32 before the resin coating 36 is fixed to the contact surface 34 as viewed from the direction of the contact surface 34, and FIG. FIG. As shown in FIGS. 4A and 4B, the contact surface 34 is formed with a recess 38a having a substantially rectangular shape and a depth of about 0.1 mm, and a surface 40 substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 34, that is, FIG. In FIG. 4 (a), the left and right surfaces of the contact surface 34 or the left and right surfaces of the upper part of FIG. A resin film 36 is formed on the contact surface 34 so as to cover the surface 40 that is substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 34 as shown by a dotted line in FIG. 4B. It is fixed so that the thickness is about 0.5 mm and the film thickness on the adjacent surface 40 is about 0.3 mm. As a result, the contact surface 34 becomes the contact surface 34b of the resin film 36.
[0032]
FIG. 5 is a view showing a procedure of a manufacturing process 100 for fixing the resin coating 36 to the contact surface 34 of the block 32. In the compounding step 102, the thermosetting resin serving as the base material of the resinous film 36 is mixed with various fillers including a short fiber material for increasing the strength and a powder material for increasing the durability, so that the fluidization is achieved. A suitable coating material is prepared. In the application step 104, the application material is applied to the contact surface 34 by, for example, dipping, spray coating, injection molding, or the like. In the curing step 106, the applied material is thermally cured, for example, at about 150 to 180 ° C. In the finishing step 108, a finishing process may be performed to a specified size by machining such as deburring, if necessary.
[0033]
Table 1 shows the composition of each sample composed of various materials used for the resin coating 36 and the results of performance tests. In this test, using the block 32 having the shape shown in FIGS. 4A and 4B, the resin film 36 was coated on the block 32 with various base materials and fillers shown in Table 1 in accordance with the above manufacturing process 100. Sample no. 1 to Sample No. 20 are created, and they are performed in an acceleration test in which the actual life (absolute life) when the belt-type continuously variable transmission 10 is actually used, that is, a test in which the load is set to be large compared to the actual vehicle running state Was done. However, the sample No. 19 and sample no. 20 is a method of fixing the resin coating 36 because the resin as the base material is a thermoplastic resin. The method of fixing the resin coating 36 is not a manufacturing process 100. In brief, a material obtained by mixing a filler after heating the thermoplastic resin is used. The procedure is such as coating on the block 32 and then cooling and fixing the block. Table 1 also shows the test results of the conventional product, that is, the resin film 36 is not fixed to the block 32 and the contact surface 34 is made of steel separately from each sample. Among the performance test results in Table 1, the friction coefficient μ is relatively quantified by setting the conventional product to 1.00 for comparison with the conventional product. Here, when it is 1.00 or more, the friction coefficient is improved. The wear amount is an absolute value of actual wear, and if it is 50 μm or less, which is an empirical numerical value derived based on data obtained by a durability test or the like, it is determined that use is possible. The strength characteristics were evaluated as x when cracks such as breakage and cracks occurred, and as ○ when cracks did not occur. The numerical value of each component composition is a mixing ratio (% by weight) based on the total weight. In the overall evaluation, those with a sufficiently improved performance were indicated by ○, and those without the performance were indicated by x. One example of how to read Table 1 is as follows. A resin fat coating 36 is made of a material obtained by mixing a phenol resin as a base resin material with a weight ratio of 50%, a glass fiber of a short fiber material as a filler by 30% by weight, and a calcium carbonate particle by 20% by weight. Was fixed to the contact surface 34 of the block 32, and the test showed that the friction coefficient was 1.22, the wear amount was 10 μm, the strength characteristics were ○, and the strength was sufficiently suppressed while the wear amount was sufficiently suppressed. Since the result is that a high coefficient of friction is obtained, the overall evaluation is ○.
[0034]
[Table 1]
Figure 2004144110
[0035]
In this embodiment, as the short fiber material, a fiber material having an average fiber diameter of about 0.3 to 30.0 μm and a fiber length of about 0.01 to 6 mm is used. In particular, Table 2 shows the shape of the short fiber material shown in Table 1. The cashew dust of the powder material shown in Table 1 is obtained by purifying a shell liquid (cashew oil) extracted from cashew nut shells as a main component, adding a crosslinking agent (formaldehyde, hexamine, furfural, etc.), polymerizing and curing. , Obtained by pulverizing the solidified material. The copper powder uses CuSn, CuP or the like.
[0036]
Figure 2004144110
[0037]
In Table 1, the resin serving as the base material of the resin coating 36 is classified into a thermosetting resin and a thermoplastic resin. Sample No. 1 made of a thermoplastic resin PEEK (polyetheretherketone) resin Sample No. 19, which similarly uses a polyamideimide resin as the base material, in all of the friction coefficient, the wear amount, and the strength characteristics. In No. 20, good results could not be obtained in the coefficient of friction and the amount of wear. Although not shown in Table 1, the PEEK resin and the polyamide-imide resin are the same as those of the sample Nos. 19 and sample no. The result was the same as 20. This is thought to be due to the properties of the resin material itself, that is, the thermoplastic resin. From these results, it is considered that a thermoplastic resin is not suitable for the resin serving as the base material.
[0038]
On the other hand, the sample No. containing a phenol resin or an epoxy resin as a thermosetting resin in a weight ratio of 50% or more. In Nos. 1 to 15, good results were obtained in all of the friction coefficient, the wear amount and the strength characteristics. Further, the sample No. With Nos. 16 to 18, good results were not obtained in the amount of wear and strength characteristics. This is due to the fact that the weight ratio of the phenol resin as the base material is less than 50%, so that a strong molded product can be obtained by mixing the phenol resin, that is, the thermosetting resin with the filler. Conceivable. From this result, it is considered that a thermosetting resin is suitable for the resin serving as the base material, and the mixing ratio is required to be at least 50% or more by weight.
[0039]
Further, the sample No. It is considered that the reason why the wear amount was 50 μm and the numerical value of the limit of judging the usability in 14 was that the weight ratio of the short fiber material and the powder material as the filler was as small as 5% each. From this result, it is considered that the short fiber material and the powder material, which are fillers, need to be at least 5% or more by weight, respectively. Further, the sample No. Sample No. 1 contains 30% of short fiber material, In No. 11, 30% of powder material is mixed. From these results, it is considered that in the case where the resin serving as the base material is mixed at 50% or more, good results can be obtained with the short fiber material or the powder material if the mixing ratio is within 30%.
[0040]
Further, the sample No. 1 and sample no. Comparison of Sample No. 2 It is considered that the reason why the wear amount of No. 1 is suppressed to half or less is that the short fiber material as the filler is more mixed. From this result, it is considered that the short fiber material is effective in improving the wear resistance.
[0041]
Further, the sample No. 16 and sample no. Sample No. 18 is a sample No. 17, Sample No. 19 and sample no. It is considered that the reason why the coefficient of friction is improved as compared with 20 is that the powder material is mixed. From this result, it is considered that the powder material is effective for improving the coefficient of friction. Although not shown in Table 1, the same effect can be obtained with iron powder such as FeC and SUS, zirconium silicate, and zirconium silicate rubber coat.
[0042]
Further, the sample No. 9 and sample no. Comparing Sample No. 10 with Sample No. 10 In No. 10, the coefficient of friction is improved, and the amount of wear is suppressed to less than half. This is because the hard particle material as the filler is mixed more and the aramid fiber of the short fiber material is mixed. It is thought that it is because. From these results, it is considered that the hard particle material has an effect of further improving the friction coefficient and the abrasion resistance, and the aramid fiber of the short fiber material has a large effect of improving the abrasion resistance even in a small amount. Hard particle materials are not shown in Table 1, but Cr 3 C 2 , SiC have the same effect.
[0043]
Further, the sample No. 3 and sample no. Comparing Sample No. 6 with Sample No. 6 6 is that the friction coefficient is the same despite the fact that the combined weight ratio of the powder material and the hard particles that are effective in improving the friction coefficient is small, because the copper fibers are mixed. Conceivable. As a result, it is considered that the copper fiber of the short fiber material is effective not only for improving the wear resistance but also for improving the friction coefficient.
[0044]
Further, the sample No. 4 and sample no. 7 was compared with Sample No. 7. In No. 4, it is considered that the reason why the improvement in the coefficient of friction was suppressed and the amount of wear was reduced to half or less was that graphite, a self-lubricating agent as a filler, was mixed. From this result, it is considered that the self-lubricating agent has an effect of ensuring the stability of the friction coefficient with respect to speed by lubricating the contact surface. Although the self-lubricating agent is not shown in Table 1, the same effect is obtained with molybdenum disulfide and ethylene tetrafluoride.
[0045]
In the belt-type continuously variable transmission 10, the conventional compression transmission belt and the compression transmission belt 16 of the present embodiment were respectively attached to the transmission belt, and the noise level against background noise in the anechoic chamber was compared. Assuming that the case of using the conventional product is 100, the sample No. The compression transmission belt 16 using 1 to 15 is about 80, and the noise level is reduced.
[0046]
As described above, according to the present embodiment, the endless annular hoop 30 used in the belt-type continuously variable transmission 10 and the thick plate-shaped plate-like element formed in a large number in the thickness direction along the hoop 30 as an element. The compression-type power transmission belt 16 composed of the block 32 is provided on the contact surface 34 with the input-side sheave surface 12c and the output-side sheave surface 14c of the block 32 constituting the block 32. And a resin coating 36 made of a material in which powder material is mixed as a filler, so that the thermosetting resin is contained in an amount of 50% or more by weight of the whole material. Since the powder materials are mixed so that the weight ratio of each material is 5 to 30%, the strength, abrasion resistance and friction coefficient are further increased by mixing the short fiber material in addition to the properties of the thermosetting resin itself. High Are, than enhanced further friction coefficient by mixing powder materials, while sufficiently suppressing the amount of wear, increase its strength, it is possible to obtain a high coefficient of friction. As a result, at the mutual contact surface between the block 32 of the compression transmission belt 16 and the variable pulley, sufficient durability is secured against the pressure with which the variable pulley sandwiches the block 32 of the compression transmission belt 16 while ensuring durability. However, since the friction coefficient is increased, the allowable transmission torque is further increased, and the slip of the compression transmission belt 16 is prevented at the time of a sudden increase in the torque, or the belt-type continuously variable transmission 10 has a smaller size than before. It can be configured to be lightweight. In addition, compared to the case where the contact surface 34 of the block 32 is made of metal, the resin coating 36 has a smaller elastic modulus, so that the impact at the time of contact with the variable pulley is suppressed, so that noise can be reduced. Also, in the manufacturing process of the belt-type continuously variable transmission 10, only the step of fixing the resin coating 36 to the block 32 portion of the compression transmission belt 16 is added, so that the contact surface 34 of the block 32 and the variable pulley The manufacturing cost can be kept low as compared with the case where both the sheave surfaces are processed such as surface treatment to improve the performance. Furthermore, since a short fiber material is used as a fiber material as a filler, in a manufacturing process of fixing the resin coating 36 to the block 32 of the compression transmission belt 16, a fixing method by dipping, spray coating or the like suitable for mass production is used. Can be used.
[0047]
Further, according to this embodiment, the resin coating 36 is made of alumina, silica, WC, Cr, which is a hard particle material as a filler. 3 C 2 , SiC, FeCrC, graphite which is a self-lubricating material, molybdenum disulfide, and a material containing at least one of ethylene tetrafluoride, the friction coefficient and abrasion resistance are further enhanced by the hard particle material. In addition, the self-lubricating agent can ensure the stability of the friction coefficient with respect to speed.
[0048]
Further, according to the present embodiment, the block 32 is made of metal, and the thermosetting resin material constituting the base material of the resin coating 36 fixed to the contact surface 34 that comes into contact with the variable pulley is a phenol resin or an epoxy resin. The phenolic resin or the epoxy resin has an adhesive force with metal against the force of peeling off the resin film 36 caused by the frictional force acting on the mutual contact surface of the block 32 with the variable pulley. Therefore, when the belt-type continuously variable transmission 10 is used, a sufficient adhesive force can be ensured such that the resin coating 36 does not peel off from the block 32. Further, in the manufacturing process of fixing the resin film 36 to the block 32, a pretreatment or the like for strengthening the adhesive force, for example, a precoat is not required. Manufacturing costs can be reduced, including low cost and easy availability. Further, since the base material itself has excellent wear resistance, reinforcement with a filler is facilitated.
[0049]
Further, according to this embodiment, the short fiber material contains at least one of glass fiber, carbon fiber, aramid fiber, and copper fiber, so that the glass fiber, carbon fiber, and aramid fiber have strength and wear resistance. It can be further improved. In particular, the effect of the aramid fiber is large even in a small amount. Further, the copper fiber can further improve not only the wear resistance but also the coefficient of friction.
[0050]
Further, according to this embodiment, the powder material includes at least one of cashew dust, iron powder, copper powder, barium sulfate, calcium carbonate, zirconium silicate, and zirconium silicate rubber coat. It can be further improved. In addition, these are used not as abrasives but for improving the coefficient of friction by adhesion, and the resin coating 36 does not increase the wear of the sheave surface of the variable pulley in contact with the block 32.
[0051]
Further, according to the present embodiment, the thickness of the resin coating 36 was about 0.5 mm, so that the wear amount was 50 μm, which is an empirical numerical value derived based on data obtained by a durability test and the like. The performance of the compression-type transmission belt 16 is maintained by securing a sufficient thickness, and the function of the compression-type transmission belt 16 is impaired because the thickness is too large.
[0052]
According to the present embodiment, the contact surface 34 of the block 32 is formed with a recess 38a having a substantially rectangular shape and a depth of about 0.1 mm, and the surface 40 substantially perpendicular to the contact surface 34 is provided with a contact surface. A recess 38b having a length of about the width of the plate thickness of the block 32 and a depth of about 0.3 mm from 34 is formed, and the resin coating 36 is formed so as to cover a surface 40 which is substantially perpendicular to and adjacent to the contact surface. The contact surface 34 and the resin are fixed so that the film thickness at 34 is about 0.5 mm from the bottom of the recess 38a and the film thickness at the adjacent surface 40 is about 0.3 mm. Since the area of adhesion with the coating film 36 becomes larger and the resin coating film 36 is also fixed integrally to the adjacent surface 40, the mutual interaction between the block 32 and the input sheave surface 12c and the output sheave surface 14c is achieved. Act on the contact surface Against the force of peeling off the resin film 36 caused by the friction force, can secure sufficient adhesive strength have never resin film 36 is peeled off under the use of the belt type continuously variable transmission 10.
[0053]
Next, another embodiment of the present invention will be described. In the following description, the same parts as those in the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
[0054]
FIG. 6A shows another embodiment of the contact surface 34 of the block 32 shown in FIG. 4 of the present invention, in which the contact surface 34 before the resin coating 36 is fixed to the contact surface 34 of the block 32. FIG. 6B is a front view seen from the direction, and FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the line AA shown in FIG. As shown in FIGS. 6A and 6B, the contact surface 34 is formed with a plurality of recesses 38c each having a substantially square shape and a depth of about 0.1 mm, and a surface 40 substantially vertically adjacent to the contact surface 34. That is, the left and right surfaces of the contact surface 34 in FIG. 6A or the left and right surfaces of the upper portion in FIG. A recess 38b of about 3 mm is formed, and as shown by a dotted line in FIG. 6B, a resin film 36 is formed so that the film thickness of the recess 38c on the contact surface 34 covers the surface 40 substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 34. It is fixed so that it is about 0.5 mm from the bottom and the film thickness on the adjacent surface 40 is about 0.3 mm. As a result, the contact surface 34 becomes the contact surface 34b of the resin film 36. In this way, the area of adhesion between the contact surface 34 and the resin coating 36 is further increased, and the resin coating 36 is also integrally fixed to the adjacent surface 40. When the belt-type continuously variable transmission 10 is used, the resin coating 36 does not respond to the force for peeling off the resin coating 36 generated by the frictional force acting on the mutual contact surface between the side sheave surface 12c and the output side sheave surface 14c. A sufficient adhesive force without peeling can be secured.
[0055]
FIG. 7A shows the contact surface 34 of the block 32 shown in FIG. 4 of the present invention in a state before the resin coating 36 is fixed to the contact surface 34 of the block 32 in another embodiment. FIG. 7B is a front view seen from the surface 34 direction, and FIG. 7B is a cross-sectional view taken along the line AA shown in FIG. As shown in FIGS. 7A and 7B, a plurality of substantially circular protrusions 42 having a height of about 0.1 mm are formed on the contact surface 34, and a surface 40 substantially vertically adjacent to the contact surface 34 is formed. That is, in FIG. 7A, the right and left surfaces of the contact surface 34 or the upper and right surfaces of the upper portion of FIG. A recess 38b of about 3 mm is formed, and as shown by a dotted line in FIG. 7B, a resin film 36 is formed on the contact surface 34 so as to cover a surface 40 which is substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 34. From about 0.5 mm, and the film thickness on the adjacent surface 40 is about 0.3 mm. As a result, the contact surface 34 becomes the contact surface 34b of the resin film 36. In this way, the area of adhesion between the contact surface 34 and the resin coating 36 is further increased, and the resin coating 36 is also integrally fixed to the adjacent surface 40. When the belt-type continuously variable transmission 10 is used, the resin coating 36 does not respond to the force for peeling off the resin coating 36 generated by the frictional force acting on the mutual contact surface between the side sheave surface 12c and the output side sheave surface 14c. A sufficient adhesive force without peeling can be secured.
[0056]
FIG. 8A shows the contact surface 34 of the block 32 shown in FIG. 4 of the present invention in a state before the resin coating 36 is fixed to the contact surface 34 of the block 32 in another embodiment. FIG. 8B is a front view seen from the surface 34 direction, and FIG. 8B is a cross-sectional view taken along the line AA shown in FIG. As shown in FIGS. 8A and 8B, a plurality of elongated recesses 38 d having a depth of about 0.1 mm are formed in the contact surface 34 in a direction perpendicular to the width direction of the thickness of the block 32. The surface 40 substantially perpendicular to the surface 34, that is, the left and right surfaces of the contact surface 34 in FIG. 8A or the upper and left surfaces of the upper portion of FIG. A depression 38b having a length of about 0.3 mm and a depth of about 0.3 mm is formed, and a resin coating 36 is formed so as to cover a surface 40 which is substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 34 as shown by a dotted line in FIG. The contact surface 34 is fixed so that the film thickness thereof is about 0.5 mm from the bottom of the recess 38d, and the film thickness of the adjacent surface 40 is about 0.3 mm. As a result, the contact surface 34 becomes the contact surface 34b of the resin film 36. In this way, the area of adhesion between the contact surface 34 and the resin coating 36 is further increased, and the resin coating 36 is also integrally fixed to the adjacent surface 40. When the belt-type continuously variable transmission 10 is used, the resin coating 36 does not respond to the force for peeling off the resin coating 36 generated by the frictional force acting on the mutual contact surface between the side sheave surface 12c and the output side sheave surface 14c. A sufficient adhesive force without peeling can be secured.
[0057]
FIG. 9A shows the contact surface 34 of the block 32 shown in FIG. 4 according to another embodiment of the present invention in a state before the resin coating 36 is fixed to the contact surface 34 of the block 32. FIG. 9B is a front view seen from the surface 34 direction, and FIG. 9B is a cross-sectional view taken along the line AA shown in FIG. As shown in FIGS. 9A and 9B, a hole 44 is formed in the contact surface 34 to a depth of about the width of the plate thickness of the block 32 and is adjacent to the contact surface 34 substantially perpendicularly. One surface of the surface 40, that is, one of the left and right surfaces of the contact surface 34 in FIG. 9A or one of the left and right upper surfaces of FIG. A hole 46 is formed, and a groove 48 having a depth of about 0.3 mm is formed on the surface substantially perpendicular to the contact surface 34 so as to follow the entrance of the second hole 46. Here, when the resin coating 36 flows into the hole 44 and the second hole 46 and fills the groove 48 by injection molding, the material is fixed to the contact surface 34 by injection molding. At the same time, it is integrated with the material that has flowed in so as to fill the inside of the hole 44 and the second hole 46 and the groove 48. In this manner, the resin coating 36 fixed to the contact surface has such a structure that it cannot be removed integrally with the resin fixed through the groove 48 and the inside of the block 32, so that the input of the block 32 and the input When the belt-type continuously variable transmission 10 is used, the resin coating 36 does not respond to the force for peeling off the resin coating 36 generated by the frictional force acting on the mutual contact surface between the side sheave surface 12c and the output side sheave surface 14c. A sufficient adhesive force without peeling can be secured.
[0058]
FIG. 10A is a partially enlarged view of a tension type transmission belt 50 used in place of the compression type transmission belt 16 of the belt type continuously variable transmission 10 shown in FIGS. 1 and 2 in another embodiment of the present invention. 10 (b) is a view from the top of FIG. 10 (a), and FIG. 10 (c) is a view of the pin 52 functioning as an element of the tension type transmission belt 50 in FIG. 10 (b). FIG. 2 is a sectional view taken along line AA shown in FIG. As shown in FIGS. 10 (a) and 10 (b), the tension-type power transmission belt 50 is provided with a link plate 54 having a thin metal plate and two pin holes 56, and a link which is alternately stacked. And a pin 52 for connecting the pin holes 56 of the plate 54 to each other to form an endless annular link chain as a whole. The pin 52 is made of metal such as carbon steel, as shown in FIG. 10C, and is in contact with the input sheave surface 12c and the output sheave surface 14c to transmit power. A surface 60 is formed at a similar angle along the sheave surface 12c forming the input-side V groove 26 and the sheave surface 14c forming the output-side V groove 28. Further, a resin coating 58 is fixed so as to cover the contact surface 60 so that the thickness thereof is about 0.5 mm. As a result, the contact surface 60 of the pin 52 comes into contact with the input sheave surface 12c and the output sheave surface 14c via the contact surface 60b of the resin film 58. In the manufacturing process 100 shown in FIG. 5 in the same manner as described above, the resin coating 58 is mixed with a thermosetting resin serving as a base material of the resin coating 58 and a short fiber material for increasing the strength and durability in the compounding process 102. A flowable coating material is prepared by mixing with a filler including a powder material for enhancing the coating material. In the coating step 104, the coating material is applied to the contact surface 60 by, for example, dipping, spray coating, injection molding, or the like. In a curing step 106, the applied material is thermally cured at, for example, about 200 ° C., and in a finishing step 108, a finishing process is performed to a specified size by mechanical processing such as deburring. The material of the resin coating 58 includes a thermosetting resin as a base material in a weight ratio of 50% or more of the whole material, and a short fiber material and a powder material as fillers are 5 to 30% by weight of the whole material. % Are mixed. In this way, in addition to the properties of the thermosetting resin itself, the strength, wear resistance, and coefficient of friction are further increased by mixing the short fiber material, and the coefficient of friction is further increased by mixing the powder material. In addition, the strength can be increased and a high friction coefficient can be obtained while sufficiently suppressing the wear amount. As a result, at the mutual contact surface between the pin 52 of the tension transmission belt 50 and the variable pulley, the variable pulley secures sufficient strength against the pressure pinching the pin 52 of the tension transmission belt 50 while ensuring durability. However, since the coefficient of friction is increased, the allowable transmission torque is further increased, and the slip of the tension type transmission belt 50 is prevented at the time of a sudden increase in the torque, or the belt type continuously variable transmission 10 is smaller than the conventional type. It can be configured to be lightweight. In addition, compared to the case where the contact surface 60 of the pin 52 is made of metal, the resin coating 58 has a smaller elasticity, so that the impact at the time of contact with the variable pulley is suppressed, so that noise can be reduced. In particular, in the case of the tension-type transmission belt 50 of the present embodiment, the impact force is reduced with respect to the intermittent collision at the entrance where the pin 52 comes into contact with the variable pulley, so that it is more effective. Also, in the manufacturing process of the belt-type continuously variable transmission 10, only the step of fixing the resin film 58 to the pin 52 portion of the tension transmission belt 50 is added, so that the contact surface 60 of the pin 52 and the variable pulley The production cost can be reduced as compared with the case where both the sheave surfaces are processed such as surface treatment to improve the performance. Furthermore, since a short fiber material is used as a fiber material as a filler, in a manufacturing process of fixing the resin film 58 to the pins 52 of the tension transmission belt 50, a fixing method by dipping, spray coating, or the like suitable for mass production. Can be used.
[0059]
Further, according to the present embodiment, the resin coating 58 is made of alumina, silica, WC, Cr 3 C 2 , SiC, FeCrC, graphite which is a self-lubricating material, molybdenum disulfide, and a material containing at least one of ethylene tetrafluoride, the friction coefficient and abrasion resistance are further enhanced by the hard particle material. In addition, the self-lubricating agent can ensure the stability of the friction coefficient with respect to speed.
[0060]
Further, according to the present embodiment, the pin 52 is made of metal, and the thermosetting resin material constituting the base material of the resin coating 58 fixed to the contact surface 60 that comes into contact with the variable pulley is a phenol resin or an epoxy resin. The phenolic resin or the epoxy resin has an adhesive force with metal against the force of peeling off the resin film 58 caused by the frictional force acting on the mutual contact surface of the pin 52 with the variable pulley. Therefore, a sufficient adhesive force can be secured so that the resin coating 58 does not peel off from the pins 52 when the belt-type continuously variable transmission 10 is used. Further, in the manufacturing process of fixing the resin film 58 to the pin 52, a pretreatment or the like for strengthening the adhesive force, for example, a precoat is not required. Manufacturing costs can be reduced, including low cost. Further, since the base material itself has excellent wear resistance, reinforcement with a filler is facilitated.
[0061]
Further, according to this embodiment, the short fiber material contains at least one of glass fiber, carbon fiber, aramid fiber, and copper fiber, so that the glass fiber, carbon fiber, and aramid fiber have strength and wear resistance. It can be further improved. In particular, the effect of the aramid fiber is large even in a small amount. Further, the copper fiber can further improve not only the wear resistance but also the coefficient of friction.
[0062]
Further, according to this embodiment, the powder material includes at least one of cashew dust, iron powder, copper powder, barium sulfate, calcium carbonate, zirconium silicate, and zirconium silicate rubber coat. It can be further improved. Further, these are intended to improve the coefficient of friction by adhesion rather than as an abrasive, and the resin coating 58 does not increase abrasion of the sheave surface of the variable pulley in contact with the pin 52.
[0063]
In addition, according to the present embodiment, the thickness of the resin coating 58 is about 0.5 mm, so that the wear amount 50 μm, which is an empirical numerical value derived based on data obtained by a durability test and the like, is used. Thus, the performance of the tension transmission belt 50 is maintained by securing a sufficient thickness, and the function of the tension transmission belt 50 is impaired because the thickness is too large, and the production cost can be kept low without excessive quality.
[0064]
Although the embodiments of the present invention have been described in detail with reference to the drawings, the present invention can be applied to other aspects.
[0065]
For example, the resin coating 36 fixed to the thick plate-like block 32 as an element of the above-described compression type transmission belt 16 has four surfaces of a portion of a surface 40 substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 34. It may or may not be provided anywhere. The depressions 38a, 38b, 38c, 38d, the projections 42, the holes 44, the second holes 46, and the grooves 48 formed on the contact surface 34 and the surface 40 substantially adjacent to the contact surface 34 substantially correspond to the depressions and projections. May be combined to form an uneven shape, and may not necessarily be provided.
[0066]
Further, in the embodiment of the tension type transmission belt 50 shown in FIG. 10 described above, the contact surface 60 remains flat, but similarly to the case of the compression type transmission belt 16, projections, depressions and irregularities are formed. The resin coating 58 may be fixed. Further, a recess may be formed in a surface substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 60 and the resin film may be fixed so as to be integrated with the resin film 58 fixed to the contact surface 60.
[0067]
Further, in the embodiment of the tension type transmission belt 50 shown in FIG. 10 described above, the contact surface 60 is flat, but the hole is formed in the contact surface 60 similarly to the case of the compression type transmission belt 16. A second hole is formed on a surface substantially perpendicularly adjacent to the contact surface 60, and a second hole is formed on the surface substantially perpendicular to the contact surface 60. The second hole is formed on the surface. A groove having a depth of about 0.3 mm is formed substantially perpendicularly from the contact surface 60 so as to follow the entrance of the resin coating 58. The resin coating 58 is formed by injection molding of the material into the hole and the inside of the second hole. It is flowed to fill the groove and is fixed to the contact surface 58, and at the same time is fixed to be integrated with the material flowing into the hole and the second hole and to fill the groove. You may.
[0068]
Further, in the embodiment of the tension type transmission belt 50, the endless ring belt having the pins 50 and the link plates 54 as elements is formed as a whole. However, in the circumferential direction of the link chain, The tension-type transmission belt 50 may be configured to have a block of a thick plate-like piece that is located substantially vertically and has a hole formed through the link chain. In this case, the surface where the tension type transmission belt 50 contacts the sheave surface of the variable pulley becomes the contact surface 60 of the pin 52 if the pin 52 is projected from the block, and if the pin 52 is not projected from the block. Only pins 52 and blocks or blocks are provided. If the block contacts the sheave surface of the variable pulley, a resin coating 58 may be adhered to the contacting surface of the block.
[0069]
In addition, the protrusions, dents, or irregularities formed on the contact surface 34 or the contact surface 60 only need to have a larger contact area than a flat surface, and may be, for example, scratches.
[0070]
The thickness of the resin coating 36 or the resin coating 58 was set to about 0.5 mm. However, if the thickness is 0.1 mm or more, empirical numerical values derived based on data obtained by a durability test and the like are used. The performance of the compression transmission belt 16 or the tension transmission belt 50 is maintained by securing a sufficient thickness for the wear amount of 50 μm, and the compression transmission belt 16 or the tension transmission belt is too thick if it is 1 mm or less. The function of the transmission belt 50 is not impaired or the quality is not excessive, so that the manufacturing cost can be kept low.
[0071]
The thermosetting resin serving as the base material of the resin coating 36 or the resin coating 58 may be a resin such as a urea resin or a melamine resin.
[0072]
The above description is merely an embodiment, and the present invention can be implemented in various modified and improved forms based on the knowledge of those skilled in the art.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a belt-type continuously variable transmission using a compression transmission belt, which is an example of the present invention.
FIG. 2 is a perspective view showing an input-side variable pulley, an output-side variable pulley, and a compression transmission belt of FIG.
FIG. 3 is a partially enlarged view of a compression transmission belt.
FIG. 4A is a front view of the block before the resin film is fixed to the contact surface, as viewed from the direction of the contact surface. FIG. 4B is a sectional view taken along the line AA shown in FIG.
FIG. 5 is a view showing a procedure of a manufacturing process for fixing a resin film to a contact surface of a block.
FIG. 6A is a front view of a contact surface of a block according to another embodiment of the present invention as viewed from the contact surface direction before a resin coating is fixed to the contact surface. FIG. 7B is a sectional view taken along the line AA shown in FIG.
FIG. 7A is a front view of a contact surface of a block according to another embodiment of the present invention as viewed from the contact surface direction before a resin film is fixed to the contact surface. (B) is an AA cross-sectional view shown in FIG. 7 (a).
FIG. 8A is a front view of a contact surface of a block according to another embodiment of the present invention as viewed from the contact surface direction before a resin coating is fixed to the contact surface. FIG. 9B is a sectional view taken along the line AA shown in FIG.
FIG. 9A is a front view of a contact surface of a block according to another embodiment of the present invention as viewed from the contact surface direction before a resin film is fixed to the contact surface. FIG. 10B is a sectional view taken along the line AA shown in FIG.
FIG. 10 (a) is a partially enlarged view of a tension type transmission belt according to another embodiment of the present invention. FIG. 10B is a diagram viewed from the upper surface of FIG. FIG. 11C is a sectional view of the pin taken along the line AA shown in FIG.
[Explanation of symbols]
10: Belt-type continuously variable transmission
12: Input side variable pulley
12w: Groove width of input side variable pulley 12
14: Output side variable pulley
14w: groove width of output side variable pulley 14
16: Compression transmission belt
30: Hoop
32: Block (element)
34: Contact surface
36: Resin coating
38a: depression of the contact surface 34
38b: recess of adjacent surface 40
38c: depression of the contact surface 34
38d: depression of the contact surface 34
40: surface approximately perpendicular to the contact surface 34
42: protrusion of the contact surface 34
44: Hole
46: Second hole
50: Tension transmission belt
52: Pin (element)
54: Link plate
58: Resin coating
60: Contact surface

Claims (13)

動力伝達のために溝幅が可変の一対の可変プーリ間に巻き掛けられるベルト式無段変速機用の伝動ベルトであって、
基材としての熱硬化性樹脂材料に短繊維材および粉末材を充填剤として混合された材料で構成され、前記伝動ベルトを構成するエレメントの前記可変プーリと接触する接触面に固着された樹脂製被膜を、備えたことを特徴とするベルト式無段変速機用の伝動ベルト。A transmission belt for a belt-type continuously variable transmission wound around a pair of variable pulleys having variable groove widths for power transmission,
It is made of a material obtained by mixing a short fiber material and a powder material as a filler with a thermosetting resin material as a base material, and is made of a resin fixed to a contact surface that comes into contact with the variable pulley of an element constituting the power transmission belt. A transmission belt for a belt-type continuously variable transmission, comprising a coating. 前記樹脂製被膜は、基材としての前記熱硬化性樹脂材料が重量比で５０％以上含まれる材料で構成されたものである請求項１のベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The power transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to claim 1, wherein the resin coating is made of a material containing the thermosetting resin material as a base material in a weight ratio of 50% or more. 前記樹脂製被膜は、前記充填剤としての前記短繊維材が重量比で５〜３０％および前記粉末材が重量比で５〜３０％含まれる材料で構成されたものである請求項１乃至２のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The resin coating is formed of a material containing 5-30% by weight of the short fiber material as the filler and 5-30% by weight of the powder material. Transmission belt for any of the belt-type continuously variable transmissions. 前記樹脂製被膜は、前記充填剤としての硬質粒子材および自己潤滑剤の少なくとも一つがさらに含まれる材料で構成されたものである請求項１乃至３のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。4. The belt-type continuously variable transmission according to claim 1, wherein the resin coating is formed of a material further including at least one of a hard particle material and a self-lubricating agent as the filler. 5. Transmission belt. 前記エレメントは金属製であり、前記可変プーリと接触する接触面に固着される前記樹脂製被膜の基材を構成する前記熱硬化性樹脂材料はフェノール樹脂或いはエポキシ樹脂のいずれかである請求項１乃至４のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。2. The thermosetting resin material constituting the base material of the resin coating adhered to a contact surface that contacts the variable pulley, wherein the thermosetting resin material is made of one of a phenol resin and an epoxy resin. A transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of the above-mentioned items. 前記短繊維材は、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、銅繊維のうち少なくとも一つを含むものである請求項１乃至５のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 5, wherein the short fiber material includes at least one of glass fiber, carbon fiber, aramid fiber, and copper fiber. 前記粉末材は、カシューダスト、鉄粉、銅粉、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、ケイ酸ジルコニウム、ケイ酸ジルコニウム・ゴムコートのうち少なくとも一つを含むものである請求項１乃至６のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The belt-type continuously variable belt according to any one of claims 1 to 6, wherein the powder material includes at least one of cashew dust, iron powder, copper powder, barium sulfate, calcium carbonate, zirconium silicate, and zirconium silicate rubber coat. Transmission belt for transmission. 前記充填剤は、前記硬質粒子材としての、アルミナ、シリカ、ＷＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＳｉＣ、ＦｅＣｒＣ、前記自己潤滑剤としての、黒鉛、二硫化モリブデン、四フッ化エチレンのうちの少なくとも一つを含むものである請求項１乃至７のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The filler is at least one of alumina, silica, WC, Cr 3 C 2 , SiC, FeCrC as the hard particle material, graphite, molybdenum disulfide, and ethylene tetrafluoride as the self-lubricating agent The power transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 7, comprising: 前記樹脂製被膜の厚みは、０．１ｍｍ乃至１ｍｍである請求項１乃至８のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 8, wherein the resin coating has a thickness of 0.1 mm to 1 mm. 前記ベルト式無段変速機用の伝動ベルトは、無端環状のフープと、前記エレメントとして該フープに沿って厚さ方向に多数連ねられた厚肉板片状のブロックとを有する無端環状の圧縮式伝動ベルトである請求項１乃至９のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The transmission belt for the belt-type continuously variable transmission is an endless annular compression type having an endless annular hoop, and a plurality of thick plate-like blocks connected in the thickness direction along the hoop as the elements. The transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 9, which is a transmission belt. 前記ベルト式無段変速機用の伝動ベルトは、リンクプレートと、前記エレメントとしての連結ピンを有し、交互に重ねられた該リンクプレートの端部が該連結ピンによって相互に連結されることにより無端環状のリンクチェーンを構成する引張式伝動ベルトである請求項１乃至９のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The transmission belt for the belt-type continuously variable transmission has a link plate and a connecting pin as the element, and the ends of the alternately stacked link plates are connected to each other by the connecting pin. The transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 9, wherein the transmission belt is a tension-type transmission belt constituting an endless annular link chain. 前記エレメントは金属製であり、前記プーリと接触する前記接触面に、突起、窪み或いは凹凸が形成され、
前記樹脂製被膜が該突起、窪み或いは凹凸の上に固着させられたものである請求項１乃至１１のいずれかのベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The element is made of metal, and the contact surface that contacts the pulley has a protrusion, a depression, or an unevenness,
The transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 11, wherein the resin coating is fixed on the protrusion, the depression, or the unevenness. 前記エレメントは金属製であり、前記プーリと接触する前記接触面には孔部が形成されるとともに、その孔部が形成された接触面とそれに略垂直に隣接する面には該孔部に通じる第二孔部が形成され、
前記樹脂製被膜は、その材料が射出成形により前記孔部と前記第二孔部の内部を満たすように流入させられることにより、その接触面とそれに略垂直に隣接する面に固着させられると同時に、上記孔部および第二孔部内に流入させられた材料と一体とさせられたものである請求項１乃至１２のベルト式無段変速機用の伝動ベルト。The element is made of metal, and a hole is formed in the contact surface that comes into contact with the pulley, and the hole is formed in the contact surface in which the hole is formed and a surface that is substantially perpendicular to the contact surface. A second hole is formed,
The resin coating is allowed to flow into the hole and the second hole by injection molding so that the material fills the inside of the hole and the second hole, so that the material is fixed to the contact surface and a surface substantially perpendicular to the contact surface. 13. The transmission belt for a belt-type continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 12, wherein the transmission belt is integrated with the material that has flowed into the hole and the second hole.
JP2002306352A 2002-10-21 2002-10-21 Transmission belt for continuously variable transmission Expired - Fee Related JP3731574B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002306352A JP3731574B2 (en) 2002-10-21 2002-10-21 Transmission belt for continuously variable transmission

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002306352A JP3731574B2 (en) 2002-10-21 2002-10-21 Transmission belt for continuously variable transmission

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2004144110A true JP2004144110A (en) 2004-05-20
JP3731574B2 JP3731574B2 (en) 2006-01-05

Family

ID=32453156

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2002306352A Expired - Fee Related JP3731574B2 (en) 2002-10-21 2002-10-21 Transmission belt for continuously variable transmission

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP3731574B2 (en)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006002092A (en) * 2004-06-18 2006-01-05 Toyota Central Res & Dev Lab Inc Resin material and belt for wet type continuously variable transmission using the same
WO2007037371A1 (en) * 2005-09-30 2007-04-05 Honda Motor Co., Ltd. Belt-type continuously variable transmission and method for operating the same
WO2007064206A1 (en) * 2005-12-02 2007-06-07 Robert Bosch Gmbh Drive belt for a continuously variable transmission and transverse element therefor
JP2008127202A (en) * 2006-11-27 2008-06-05 Kuma Lift Gijutsu Kenkyusho:Kk Guide rail, driving rack, and chain for stair lift
JP2009058132A (en) * 2003-02-28 2009-03-19 Yamaha Motor Co Ltd Belt for continuously variable transmission
WO2009072425A1 (en) 2007-12-03 2009-06-11 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Sliding material and belt for wet-type continuously variable transmission
US8449418B2 (en) 2007-08-07 2013-05-28 Bando Chemical Industries, Ltd. High-load drive V-belt
DE102015202763A1 (en) * 2015-02-16 2016-08-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG endless

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009058132A (en) * 2003-02-28 2009-03-19 Yamaha Motor Co Ltd Belt for continuously variable transmission
JP2006002092A (en) * 2004-06-18 2006-01-05 Toyota Central Res & Dev Lab Inc Resin material and belt for wet type continuously variable transmission using the same
JP4491286B2 (en) * 2004-06-18 2010-06-30 株式会社豊田中央研究所 Resin material and belt for wet continuously variable transmission using the same
WO2007037371A1 (en) * 2005-09-30 2007-04-05 Honda Motor Co., Ltd. Belt-type continuously variable transmission and method for operating the same
WO2007043104A1 (en) * 2005-09-30 2007-04-19 Honda Motor Co., Ltd. Belt-type continuous variable transmission and method of operating the same
US7951032B2 (en) 2005-09-30 2011-05-31 Honda Motor Co., Ltd. Belt type non-stage transmission and operating method thereof
WO2007064206A1 (en) * 2005-12-02 2007-06-07 Robert Bosch Gmbh Drive belt for a continuously variable transmission and transverse element therefor
JP2008127202A (en) * 2006-11-27 2008-06-05 Kuma Lift Gijutsu Kenkyusho:Kk Guide rail, driving rack, and chain for stair lift
US8449418B2 (en) 2007-08-07 2013-05-28 Bando Chemical Industries, Ltd. High-load drive V-belt
WO2009072425A1 (en) 2007-12-03 2009-06-11 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Sliding material and belt for wet-type continuously variable transmission
DE102015202763A1 (en) * 2015-02-16 2016-08-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG endless
DE102015202763B4 (en) * 2015-02-16 2017-04-13 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Strapping means with adhesive securing element

Also Published As

Publication number Publication date
JP3731574B2 (en) 2006-01-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9410591B2 (en) Friction material composition, friction material using the same, and friction member
US6451872B1 (en) Non-asbestos friction materials
CA1212491A (en) Fluoroelastomer-based friction material having improved frictional properties
WO2004076889A1 (en) Belt-type continuos stepless speed changer
FR2893374A1 (en) FRICTION MEMBER WITHOUT ASBESTOS.
JP3731574B2 (en) Transmission belt for continuously variable transmission
JP5468035B2 (en) Brake rotor
JP3717271B2 (en) Eccentric ring of variable speed pulley
CA2899430A1 (en) Brake pad and caliper device
CA2899410A1 (en) Brake pad and caliper device
KR20200048210A (en) A product comprising coating layer having improved lubricity and anti-friction properties and manufacturing method thereof
EP2187089B1 (en) High-load drive v-belt
JP2001311071A (en) Non-asbestos friction material
JP4491286B2 (en) Resin material and belt for wet continuously variable transmission using the same
CN101166918B (en) Power transmission belt for transmitting high loads
JPH0711238A (en) Frictional material composition
JP3665684B2 (en) Eccentric ring of variable speed pulley
JPS61111333A (en) Production of wet friction material composition
JP2021038845A (en) Pulley for belt type continuous speed variation device and belt type continuous speed variation device
JP2002098177A (en) Disc brake pad
JP3550934B2 (en) Hybrid brake material
KR20100003020A (en) Friction material for automobile brake pad
JP2003322217A (en) High-load transmission belt
JP2004060773A (en) High load transmission belt
JPS63259230A (en) Frictional pad for disc brake apparatus and manufacture thereof

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20050530

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050705

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20050822

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20050920

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20051003

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081021

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091021

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091021

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101021

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101021

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111021

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111021

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121021

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121021

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131021

Year of fee payment: 8

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees