JP2004050986A - Tire for heavy load - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、重荷重用タイヤに関し、特にビード部の耐久性を向上させた重荷重用タイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
トラック、バス等の重荷重の車両に使用される重荷重用タイヤは、一般的に、一対のビードコア間にトロイド状に延在し、各ビードコアの周りで内側から外側に巻回して折返部を形成し、複数本のスチールプライコードをラジアル方向に配列してなる少なくとも１枚のゴム引きカーカスプライが設けられている。
【０００３】
ここで、タイヤのビード部の中核を担うビードコアには、種々の構造が適用されているが、特にトラック、バス用の重荷重用タイヤでは、ビードコアの断面の輪郭形状が、四角形や六角形等の多角形の強固な構造が採用されている。
【０００４】
また、この種の重荷重用タイヤにおけるカーカスには、複数本のスチールフィラメントによるストランドの複数本を撚り合わせてなる、いわゆる複撚り構造のスチールプライコードが適用され、ビードコアと同様にカーカスの強度も高められている。
【０００５】
ところで、重荷重用タイヤを負荷転動させると、カーカスプライを引き抜こうとする張力が繰り返し作用し、ビードコアとカーカスプライのスチールプライコードとの間のゴムが流動して消失し、その結果、スチールプライコードとビードコアが接触し、場合によってはスチールプライコードが破断するおそれがある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
かかるスチールプライコードとビードコアとの接触は、断面多角形ビードコアの頂点部で生じ易く、これを防止してプライコードの破断を防ぐためには、カーカスプライとビードコアとの間にゴム部材としてビードカバーゴムを配設して、この部分のゴムゲージを厚くすることが考えられる。しかし、この場合、ビードコアの径方向内側におけるビードコアとプライコードとの間の最大ゴムゲージも厚くなる。該最大ゴムゲージが厚くなると、ビードコアの径方向内側とプライコードとの間のせん断剛性の低下をもたらし、その結果、プライコードが引き抜け易くなり、また、プライコード端部での故障（セパレーション）も起こり易くなる。
【０００７】
なお、ビードカバーゴムは、プライコードのコーティング部材ではないが、プライコードのコーティングゴムに隣接するため、重荷重用タイヤの製造過程又は重荷重用タイヤの使用時に、コーティングゴムの流動に伴いプライコードと接触する可能性がある。該ビードカバーゴムが一般的なゴムよりなる場合には、プライコードとの接着不良を生じるおそれがある。
【０００８】
従って、本発明の目的は、カーカスプライとビードコアとの間にビードカバーゴムを配設した重荷重用タイヤにおいて、プライコードの引き抜けを抑制してビード部の耐久性を向上させ、且つビードカバーゴムがプライコードと接触してもプライコードとの接着不良が生じない重荷重用タイヤを提供することにある。
【０００９】
また、本発明の他の目的は、ビードコアの径方向内側とプライコードとの間の最大距離を最小化し、プライコードの耐引き抜け性及びプライコード端故障に対する耐久性を向上させた重荷重用タイヤを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、鋭意検討した結果、特定のゴムをビードカバーゴムに適用することにより、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１１】
即ち、本発明の重荷重用タイヤは、一対のビード部に夫々埋設された断面多角形のビードコアと、該一対のビードコア間にトロイド状に延在し、各ビードコアの周りで内側から外側に巻回して折返部を形成し、複数本のスチールプライコードをラジアル方向に配列してなる少なくとも１枚のゴム引きカーカスプライと、ビードコアに最も近いカーカスプライと該ビードコアとの間に配置されたビードカバーゴムとを備えた重荷重用タイヤにおいて、前記ビードカバーゴムは、タイヤ成形時におけるムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）が８５以上であり、且つスチールコード用接着剤を含有することを特徴とする。
【００１２】
本発明の重荷重用タイヤの好適例においては、前記ビードカバーゴムの２５％引張応力は、１．５〜５．０ＭＰａである。
【００１３】
本発明の重荷重用タイヤの他の好適例においては、前記ビードコアのタイヤ径方向内側と該ビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの最大距離は、１．５〜２．５ｍｍである。
【００１４】
本発明の重荷重用タイヤの他の好適例においては、前記スチールコード用接着剤は、コバルト系スチールコード用接着剤である。この場合、コバルト系スチールコード用接着剤の配合量は、コバルト元素総含有量としてビードカバーゴムのゴム成分１００質量部に対し０．０２〜０．５質量部であるのが好ましい。
【００１５】
本発明の重荷重用タイヤの他の好適例においては、前記ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）は９０以上である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明を詳細に説明する。本発明にかかわるビードカバーゴムは、重荷重用タイヤにおいて、ビードコアに最も近いカーカスプライとビードコアとの間に配置される。該ビードカバーゴムは、ＪＩＳ Ｋ６３００に準じて測定したタイヤ成形時におけるムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）が８５以上である。本発明では、加硫中のビードカバーゴムの流動性を評価するため、ムーニー粘度を１３０℃で測定する。ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）を８５以上とすることで、タイヤ加硫時のビードカバーゴムの流動が抑制され、ビードコアとビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの間の最短距離を最大に確保して、プライコードとビードコアとの接触防止を図ることができると同時に、ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの間の最大距離を最小化して、プライコードの引き抜けを抑制し、更にプライコード端部の故障に対する耐久性を向上させることができる。ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）が８５未満では、タイヤ製造中にビードカバーゴムが流動し、ビードコアとプライコードとの間の最短距離が確保できず、ビードコアとプライコードとが接触してしまうおそれがある。
【００１７】
また、上記ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）は、９０以上がより好ましい。タイヤ製造上支障が無い範囲でムーニー粘度を上昇させることができる。ムーニー粘度を上昇させる手法としては、充填剤の配合量を増やす、又は電子線照射を行う等の手法が挙げられるが、特に限定されるものではない。
【００１８】
本発明にかかわるビードカバーゴムは、スチールコード用接着剤の他、例えば、天然ゴム等のゴム成分、カーボンブラック等の充填剤、亜鉛華、老化防止剤、加硫促進剤、硫黄等を適宜配合してなる。また、その配合割合は、例えば、ゴム成分１００質量部に対し、充填剤６５質量部、亜鉛華８質量部、老化防止剤０．５質量部、加硫促進剤１．０質量部、硫黄５〜６質量部である。なお、ゴム成分及び上記各配合剤の種類及び配合量は、これに限定されるものではない。
【００１９】
本発明にかかわるビードカバーゴムにおいて、２５％伸張時の引張応力は１．５〜５．０ＭＰａであるのが好ましい。ここで、ビードコアとプライコードとの間のせん断剛性の指標である弾性率は、低変形域、即ち２５％伸張における引張応力で表すことができ、低変形域の引張応力を上記範囲内の高い値に設定することにより、ビードコアとプライコードとの間のせん断剛性が向上して、プライコードが引き抜け難くなり、且つプライコード端部での故障に対する耐久性が高くなる。ここで、低変形域の弾性率、即ち２５％伸張時の引張応力を向上させる手法としては、充填剤の配合量を増やす、又は熱硬化性樹脂を適用する等の手法が挙げられるが、特に限定されるものではない。
【００２０】
２５％引張応力が１．５ＭＰａ未満では、プライコード端部での故障に対する耐久性が低くなり、５．０ＭＰａを超えると、ビードカバーゴムの耐破壊性又は耐老化性が著しく悪化し、ビードカバーゴムの破壊によりビードコアとプライコードとが接触したり、プライコードの引き抜け等の故障が発生するおそれがある。
【００２１】
本発明の重荷重用タイヤにおいては、ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの最大距離が１．５〜２．５ｍｍの範囲にあるのが好ましい。この場合、ビードコアとプライコードとの最短距離を確保すると同時に、ビードコアとプライコードとの間のせん断剛性を確保し、その結果、プライコードが引き抜け難くなり、且つプライコード端部での故障に対する耐久性が高くなる。ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いプライコードとの最大距離が１．５ｍｍ未満では、ビードコアとプライコードとの最短距離が確保できず、２．５ｍｍを超えると、プライコードが引き抜け易くなり、且つプライコード端部での故障に対する耐久性が低下する。
【００２２】
本発明にかかわるビードカバーゴムは、スチールコード用接着剤を含有し、そのため、プライコードと直接接触した場合でも、プライコードとの接着不良を防止することができる。ビードカバーゴムに含有されるスチールコード用接着剤は、通常スチールコードのコーティングゴムに配合され、コーティングゴムとスチールコードとの接着性を高めるために使用されるものであり、好ましくはコバルト系スチールコード用接着剤である。該コバルト系のスチールコード用接着剤としては、ナフテン酸コバルト、バーサチック酸コバルト、マノボンドＣ等が挙げられる。
【００２３】
上記コバルト系スチールコード用接着剤の配合量は、金属／ゴム間の接着性を著しく向上させる観点から、コバルト元素総含有量としてビードカバーゴムのゴム成分１００質量部に対し０．０２〜０．５質量部が好ましい。コバルト元素総含有量が０．０２質量部未満では効果が低く、０．５質量部を超えるとゴムの劣化が大きくなる。
【００２４】
以下に、図１を参照して本発明の一実施態様を詳細に説明する。図１は、本発明の重荷重用タイヤの好適実施例におけるビード部の拡大断面図である。図１において、カーカスプライ１は、複数本のスチールプライコード２が周方向に一定間隔をおいて互いに平行に並列配置されプライコーティングゴム３で被覆されてなり、ビード部に埋設されたビードコア４の周りをタイヤ軸方向内側から外側へ折り返されている。図１では、カーカスは一枚のカーカスプライ１よりなるが、複数枚のカーカスプライで構成されてもよい。
【００２５】
図示例のビードコア４は、断面形状が６角形となるようにスチールワイヤーを複数回巻回して形成した通常の構造のものである。なお、ビードコア４の断面形状は他の多角形の形状であってもよい。
【００２６】
ビードコア４に最も近いカーカスプライ１とビードコア４との間にはビードカバーゴム５が配置されている。また、ビード部の剛性を確保するために、カーカスプライ１の本体部とその折返部との間でビードコア４の径方向上部に硬度の高いゴムからなるスティフナー６が配設されている。
【００２７】
ビードコア４の６角形の底辺（リムベース側の辺）は、リム７のビードシート部７Ａと略平行である。ここで、ビードコア４のタイヤ径方向内側とビードコア４に最も近いカーカスプライ１中のスチールプライコード２との間の最大距離Ｇ１は、好ましくは１．５ 〜２．５ｍｍ の範囲である。この場合、ビードコア４とビードコア４に最も近いカーカスプライ１中のスチールプライコード２との最短距離Ｇ２を充分確保することができる。
【００２８】
【実施例】
以下に、実施例及び比較例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらの例によりその範囲を限定されるものではない。
【００２９】
天然ゴム１００質量部に対し、カーボンブラック（Ｎ３３０） ６５質量部、亜鉛華８質量部、老化防止剤（６Ｃ：Ｎ−（１，３−シ゛メチルフ゛チル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンシ゛アミン） ０．５質量部、加硫促進剤（ＤＺ：Ｎ，Ｎ−シ゛シクロヘキシル−２−ヘ゛ンソ゛チアソ゛リルスルフェンアミト゛） １．０質量部、硫黄５質量部を配合し、更に表１に記載のコバルト元素総含有量となるようにコバルト系スチールコード用接着剤を配合してゴム組成物を調製し、ＪＩＳ Ｋ６３００に準じてビードカバーゴム成形時のムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）を測定した。更に、ビードカバーゴムの２５％伸張時の引張応力を測定した。なお、実施例３のゴム組成物には、電子線照射（ＰＴ処理）を行った。また、比較例２のゴム組成物においては、天然ゴム１００質量部に対するカーボンブラック（Ｎ３３０）の配合量を５０質量部とした。結果を表１に示す。
【００３０】
上記の様にして作製したビードカバーゴムを使用し、タイヤサイズ１１Ｒ２２．５ １４ＰＲのタイヤを試作し、新品の試作タイヤの断面から、ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの間の最大距離Ｇ１を測定した。結果を表１に示す。
【００３１】
次に、以下の試験条件でビード耐久ドラム試験を行い、ビード部のカーカスプライ端が故障するまでの走行距離を測定し、実施例１を１００として指数表示した。結果を表１に示す。なお、値が大きい程、故障するまでの走行距離は長くなる。
速度：６０ｋｍ／ｈｒ
内圧：９００ｋＰａ
荷重：ＪＡＴＭＡ単輪最大荷重の１９５〜２４０％
【００３２】
次に、ビード耐久ドラム試験後のタイヤ断面から、ビードコアとビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの間の最短距離Ｇ２を測定し、実施例１を１００として指数表示した。結果を表１に示す。なお、値が大きい程、ビードコアとプライコードとの間の最短距離は長くなる。
【００３３】
更に、上記試作タイヤを用いて８００ｋＰａの内圧下、１５万ｋｍの走行距離に渡り実車試験を行い、走行後のタイヤのビード部周りのプライコードの接着性を評価し、結果を表１に示す。表中、○は問題が無かったことを意味し、×は接着不良が発生したことを意味する。また、走行後のタイヤのビードコアとカーカスプライに挟まれた部分のビードカバーゴムのクラック発生の有無を評価し、結果を表１に示す。表中、○は問題が無かったことを意味し、△は微小なクラックが発生したことを意味し、×はクラックが発生したことを意味する。
【００３４】
【表１】
実施例１〜５のタイヤは、故障に至るまでの走行距離が充分長く、ビードコアとプライコードとの間の最短距離が確保でき、ビード部周りのプライコードの接着性が良好であり、更にビードカバーゴムにクラックが発生していなかった。
【００３６】
他方、比較例１のタイヤは、コバルト系スチールコード用接着剤を含まないため接着不良が発生した。また、比較例２のタイヤは、ムーニー粘度が低すぎるため、タイヤ使用中にビードカバーゴムが流動し、ビードコアとプライコードとの間の最短距離が確保できなかった。
【００３７】
実施例６のタイヤは、ビード部周りのプライコードの接着性は良好であるものの、コバルト元素総含有量が本発明で規定する好適範囲より多いため、ビードカバーゴムが劣化しクラックが発生した。
【００３８】
実施例７のタイヤは２５％引張応力が本発明で規定する好適範囲より小さいため、プライコード端部での故障に対する耐久性が低下し、故障に至るまでの距離が実施例１のタイヤより短かった。また、実施例８のタイヤは２５％引張応力が本発明で規定する好適範囲より大きいため、ビードカバーゴムの耐破壊性又は耐老化性が実施例１のタイヤより悪化しクラックが発生した。
【００３９】
実施例９のタイヤは、タイヤ使用中のビードカバーゴムの流動は抑制できるものの、ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のプライコードとの最大距離が本発明で規定する好適範囲より短いため、ビードコアとプライコードとの間の最短距離が実施例１のタイヤより短かく、即ち走行後のＧ２の値が低かった。また、実施例１０のタイヤは、ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のプライコードとの最大距離が本発明で規定する好適範囲より長いため、プライコードが引き抜け易くなり、且つプライコード端部での故障に対する耐久性が低下するため、故障に至るまでの距離が実施例１のタイヤより短かった。
【００４０】
【発明の効果】
本発明によれば、ビードカバーゴムがスチールコード用接着剤を含有するので、プライコードと万一接触しても、該プライコードに接着することができる。また、特定のムーニー粘度のゴムをビードカバーゴムに採用することにより、タイヤ成形時及び使用時のビードカバーゴムの流動を抑制することで、ビードコアとプライコードとの接触を抑制することができる。
【００４１】
また、上記ビードカバーゴムは、タイヤ成形時及び使用時の流動が小さいため、ビードコアとカーカスプライとの間に配設しても、ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のプライコードとの最大距離の増加を最小限にすることができる。その結果、プライコードの耐引き抜き性及びプライコード端故障に対する耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の重荷重用タイヤの好適実施例におけるビード部の拡大断面図である。
【符号の説明】
１ カーカスプライ
２ スチールプライコード
３ プライコーティングゴム
４ ビードコア
５ ビードカバーゴム
６ スティフナー
７ リム
７Ａ ビードシート部
Ｇ１ ビードコアのタイヤ径方向内側とビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの間の最大距離
Ｇ２ ビードコアとビードコアに最も近いカーカスプライ中のスチールプライコードとの最短距離[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a heavy duty tire, and more particularly to a heavy duty tire having improved durability of a bead portion.
[0002]
[Prior art]
Heavy-duty tires used in heavy-duty vehicles such as trucks and buses generally extend in a toroidal shape between a pair of bead cores, and are wound from inside to outside around each bead core to form a folded portion. Further, at least one rubberized carcass ply in which a plurality of steel ply cords are arranged in the radial direction is provided.
[0003]
Here, various structures are applied to a bead core serving as a core of a bead portion of a tire, and in particular, in a heavy-duty tire for trucks and buses, a cross-sectional profile of the bead core has a square or hexagonal shape. A strong polygonal structure is employed.
[0004]
The carcass of this type of heavy duty tire uses a so-called multiply twisted steel ply cord made by twisting multiple strands of steel filaments, thus increasing the strength of the carcass as well as the bead core. Has been.
[0005]
By the way, when the heavy load tire is rolled, the tension between the carcass ply and the steel ply cord of the carcass ply flows repeatedly and disappears, and as a result, the steel ply cord And the bead core may come into contact with each other, possibly breaking the steel ply cord.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
Such contact between the steel ply cord and the bead core tends to occur at the apex of the bead core having a polygonal cross section. In order to prevent this and prevent the ply cord from breaking, a bead cover rubber is used as a rubber member between the carcass ply and the bead core. It is conceivable that the rubber gauge of this portion is made thicker by disposing. However, in this case, the maximum rubber gauge between the bead core and the ply cord on the radially inner side of the bead core also becomes thick. When the maximum rubber gauge is thickened, the shear rigidity between the radially inner side of the bead core and the ply cord is reduced, and as a result, the ply cord is easily pulled out, and a failure (separation) at the end of the ply cord is also caused. More likely to happen.
[0007]
Although the bead cover rubber is not a ply cord coating member, it is adjacent to the ply cord coating rubber, so that the bead cover rubber comes into contact with the ply cord due to the flow of the coating rubber during the manufacturing process of the heavy duty tire or when using the heavy duty tire. there's a possibility that. When the bead cover rubber is made of general rubber, there is a possibility that poor adhesion to the ply cord may occur.
[0008]
Accordingly, an object of the present invention is to provide a heavy duty tire in which a bead cover rubber is disposed between a carcass ply and a bead core. An object of the present invention is to provide a heavy duty tire that does not cause poor adhesion to the ply cord even when the tire contacts the ply cord.
[0009]
Another object of the present invention is to minimize the maximum distance between the radially inner side of the bead core and the ply cord, thereby improving the pull-out resistance of the ply cord and the durability against ply cord end failure. Is to provide.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive studies, the present inventors have found that the above object can be achieved by applying a specific rubber to the bead cover rubber, and have completed the present invention.
[0011]
That is, the heavy load tire of the present invention is a bead core having a polygonal cross section buried in each of a pair of bead portions, and extends in a toroidal shape between the pair of bead cores, and is wound from inside to outside around each bead core. At least one rubberized carcass ply in which a plurality of steel ply cords are arranged in the radial direction and a bead cover rubber disposed between the carcass ply closest to the bead core and the bead core Wherein the bead cover rubber has a Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) of 85 or more when the tire is molded and contains an adhesive for steel cord.
[0012]
In a preferred example of the heavy duty tire according to the present invention, the bead cover rubber has a 25% tensile stress of 1.5 to 5.0 MPa.
[0013]
In another preferred embodiment of the heavy duty tire according to the present invention, the maximum distance between the inside of the bead core in the tire radial direction and the steel ply cord in the carcass ply closest to the bead core is 1.5 to 2.5 mm.
[0014]
In another preferred embodiment of the heavy duty tire according to the present invention, the adhesive for a steel cord is an adhesive for a cobalt-based steel cord. In this case, the compounding amount of the adhesive for the cobalt-based steel cord is preferably 0.02 to 0.5 parts by mass based on 100 parts by mass of the rubber component of the bead cover rubber as the total content of the cobalt element.
[0015]
In another preferred embodiment of the heavy duty tire of the present invention, the Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) is 90 or more.
[0016]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail. The bead cover rubber according to the present invention is disposed between the carcass ply closest to the bead core and the bead core in the heavy duty tire. The bead cover rubber has a Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) of 85 or more at the time of tire molding measured according to JIS K6300. In the present invention, the Mooney viscosity is measured at 130 ° C. to evaluate the fluidity of the bead cover rubber during vulcanization. By setting the Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) to 85 or more, the flow of the bead cover rubber during tire vulcanization is suppressed, and the shortest distance between the bead core and the steel ply cord in the carcass ply closest to the bead core is reduced. By securing the maximum, the contact between the ply cord and the bead core can be prevented, and at the same time, the maximum distance between the tire radial inside of the bead core and the steel ply cord in the carcass ply closest to the bead core is minimized. In addition, the pull-out of the ply cord can be suppressed, and the durability against the failure of the end of the ply cord can be improved. If the Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) is less than 85, the bead cover rubber flows during tire production, the shortest distance between the bead core and the ply cord cannot be secured, and the bead core and the ply cord may contact. There is.
[0017]
Further, the Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) is more preferably 90 or more. The Mooney viscosity can be increased within a range that does not hinder tire production. Examples of a method of increasing the Mooney viscosity include a method of increasing the blending amount of the filler or performing electron beam irradiation, but are not particularly limited.
[0018]
The bead cover rubber according to the present invention is appropriately mixed with a rubber component such as natural rubber, a filler such as carbon black, zinc white, an antioxidant, a vulcanization accelerator, sulfur, etc., in addition to an adhesive for steel cord. Do it. The compounding ratio is, for example, 65 parts by mass of a filler, 8 parts by mass of zinc white, 0.5 parts by mass of an antioxidant, 1.0 part by mass of a vulcanization accelerator, 1.0 part by mass of sulfur, To 6 parts by mass. The types and amounts of the rubber component and the respective compounding agents are not limited to these.
[0019]
In the bead cover rubber according to the present invention, the tensile stress at 25% elongation is preferably 1.5 to 5.0 MPa. Here, the elastic modulus, which is an index of the shear stiffness between the bead core and the ply cord, can be represented by a tensile stress in a low deformation region, that is, a 25% elongation. By setting to a value, the shear rigidity between the bead core and the ply cord is improved, the ply cord is hardly pulled out, and the durability against failure at the end of the ply cord is increased. Here, as a method of improving the elastic modulus in the low deformation region, that is, the tensile stress at the time of 25% elongation, a method of increasing the blending amount of the filler, or applying a thermosetting resin, and the like are mentioned. It is not limited.
[0020]
If the 25% tensile stress is less than 1.5 MPa, the durability against failure at the end of the ply cord is low, and if it exceeds 5.0 MPa, the bead cover rubber has significantly deteriorated fracture resistance or aging resistance, and the bead cover Failure of the bead core and the ply cord may occur due to the destruction of the rubber, or the ply cord may be pulled out.
[0021]
In the heavy duty tire according to the present invention, the maximum distance between the tire radially inner side of the bead core and the steel ply cord in the carcass ply closest to the bead core is preferably in the range of 1.5 to 2.5 mm. In this case, the shortest distance between the bead core and the ply cord is ensured, and at the same time, the shear rigidity between the bead core and the ply cord is ensured. As a result, the ply cord becomes difficult to pull out, and a failure at the end of the ply cord is prevented. The durability increases. When the maximum distance between the bead core and the ply cord closest to the bead core is less than 1.5 mm, the shortest distance between the bead core and the ply cord cannot be secured. When the maximum distance exceeds 2.5 mm, the ply cord is easily pulled out. And the durability against failure at the end of the ply cord is reduced.
[0022]
The bead cover rubber according to the present invention contains an adhesive for steel cords, and therefore, even when it comes into direct contact with the ply cord, poor adhesion to the ply cord can be prevented. The adhesive for the steel cord contained in the bead cover rubber is usually compounded into the coating rubber of the steel cord, and is used to enhance the adhesion between the coating rubber and the steel cord. Adhesive. Examples of the cobalt-based adhesive for steel cord include cobalt naphthenate, cobalt versatate, and Manobond C.
[0023]
From the viewpoint of remarkably improving the metal / rubber adhesiveness, the amount of the cobalt-based steel cord adhesive is from 0.02 to 0. 0 to 100 parts by mass of the rubber component of the bead cover rubber as the total content of the cobalt element. 5 parts by weight are preferred. If the total content of cobalt element is less than 0.02 parts by mass, the effect is low, and if it exceeds 0.5 parts by mass, the deterioration of the rubber becomes large.
[0024]
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIG. FIG. 1 is an enlarged sectional view of a bead portion in a preferred embodiment of the heavy duty tire according to the present invention. In FIG. 1, a carcass ply 1 is composed of a plurality of steel ply cords 2 arranged in parallel with each other at a constant interval in a circumferential direction and covered with a ply coating rubber 3, and a bead core 4 embedded in a bead portion. The circumference is folded from the inside in the tire axial direction to the outside. In FIG. 1, the carcass is composed of one carcass ply 1, but may be composed of a plurality of carcass plies.
[0025]
The illustrated bead core 4 has a normal structure formed by winding a steel wire a plurality of times so that the cross-sectional shape becomes a hexagon. The cross-sectional shape of the bead core 4 may be another polygonal shape.
[0026]
A
[0027]
The hexagonal bottom side (side on the rim base side) of the bead core 4 is substantially parallel to the
[0028]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples and Comparative Examples, but the present invention is not limited to these examples.
[0029]
65 parts by mass of carbon black (N330), 8 parts by mass of zinc white, and an antioxidant (6C: N- (1,3-dimethylmethyl) -N'-phenyl-p-phenylenediamine) per 100 parts by mass of natural rubber 0.5 parts by mass, 1.0 part by mass of a vulcanization accelerator (DZ: N, N-dicyclohexyl-2-benzosothiazolylsulfenamito) and 5 parts by mass of sulfur are blended. A rubber composition was prepared by blending an adhesive for a cobalt-based steel cord so as to have a total content, and Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) at the time of molding a bead cover rubber was measured according to JIS K6300. Further, the tensile stress of the bead cover rubber at 25% elongation was measured. The rubber composition of Example 3 was subjected to electron beam irradiation (PT treatment). In the rubber composition of Comparative Example 2, the blending amount of carbon black (N330) was set to 50 parts by mass with respect to 100 parts by mass of natural rubber. Table 1 shows the results.
[0030]
Using the bead cover rubber produced as described above, a tire having a tire size of 11R22.5 14PR was prototyped. From the cross section of the new prototype tire, the steel in the carcass ply closest to the radial inside of the bead core and the bead core was used. The maximum distance G1 from the ply cord was measured. Table 1 shows the results.
[0031]
Next, a bead endurance drum test was performed under the following test conditions, and the running distance until the carcass ply end of the bead portion failed was measured. Table 1 shows the results. It should be noted that the larger the value, the longer the traveling distance until a failure occurs.
Speed: 60km / hr
Internal pressure: 900 kPa
Load: 195 to 240% of JATMA single wheel maximum load
[0032]
Next, the shortest distance G2 between the bead core and the steel ply cord in the carcass ply closest to the bead core was measured from the cross section of the tire after the bead endurance drum test. Table 1 shows the results. Note that the larger the value, the longer the shortest distance between the bead core and the ply cord.
[0033]
Further, an actual vehicle test was performed using the prototype tire under an internal pressure of 800 kPa over a traveling distance of 150,000 km, and the adhesion of the ply cord around the bead portion of the tire after traveling was evaluated. The results are shown in Table 1. . In the table, ○ means that there was no problem, and × means that poor adhesion occurred. In addition, the presence or absence of cracks in the bead cover rubber at the portion between the bead core and the carcass ply of the tire after running was evaluated, and the results are shown in Table 1. In the table, ○ means that there was no problem, △ means that minute cracks occurred, and × means that cracks occurred.
[0034]
[Table 1]
The tires of Examples 1 to 5 have a sufficiently long running distance to failure, can secure the shortest distance between the bead core and the ply cord, have good adhesion of the ply cord around the bead portion, and have a good bead. No crack occurred in the cover rubber.
[0036]
On the other hand, the tire of Comparative Example 1 did not contain the adhesive for the cobalt-based steel cord, and thus had poor adhesion. Further, in the tire of Comparative Example 2, since the Mooney viscosity was too low, the bead cover rubber flowed during use of the tire, and the shortest distance between the bead core and the ply cord could not be secured.
[0037]
In the tire of Example 6, although the adhesiveness of the ply cord around the bead portion was good, the bead cover rubber deteriorated and cracks occurred because the total content of cobalt element was larger than the preferred range specified in the present invention.
[0038]
Since the tire of Example 7 has a 25% tensile stress smaller than the preferred range specified in the present invention, the durability against failure at the end of the ply cord is reduced, and the distance to failure is shorter than that of the tire of Example 1. Was. In addition, since the tire of Example 8 had a 25% tensile stress larger than the preferred range defined in the present invention, the bead cover rubber had worse fracture resistance or aging resistance than the tire of Example 1, and cracks occurred.
[0039]
In the tire of Example 9, although the flow of the bead cover rubber during use of the tire can be suppressed, the maximum distance between the tire radially inner side of the bead core and the ply cord in the carcass ply closest to the bead core is defined by the present invention. Because of the shorter length, the shortest distance between the bead core and the ply cord was shorter than that of the tire of Example 1, that is, the value of G2 after running was low. In addition, the tire of Example 10 has a maximum distance between the ply cord in the carcass ply closest to the bead core in the tire radial direction of the bead core and the ply cord in the carcass ply that is closest to the bead core, and thus the ply cord is easily pulled out, In addition, the durability to the failure at the end of the ply cord is reduced, so that the distance to the failure is shorter than that of the tire of Example 1.
[0040]
【The invention's effect】
According to the present invention, since the bead cover rubber contains the adhesive for steel cord, even if it comes into contact with the ply cord, it can be adhered to the ply cord. In addition, by adopting a rubber having a specific Mooney viscosity as the bead cover rubber, the flow of the bead cover rubber during tire molding and use can be suppressed, whereby contact between the bead core and the ply cord can be suppressed.
[0041]
Further, since the bead cover rubber has a small flow during tire molding and use, even if it is disposed between the bead core and the carcass ply, the ply in the tire radially inside the bead core and the carcass ply that is closest to the bead core. The increase in the maximum distance from the cord can be minimized. As a result, the pull-out resistance of the ply cord and the durability against the ply cord end failure can be improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an enlarged sectional view of a bead portion in a preferred embodiment of a heavy duty tire according to the present invention.
[Explanation of symbols]
Reference Signs List 1 carcass ply 2 steel ply cord 3 ply coating rubber 4
Claims (6)
前記ビードカバーゴムは、タイヤ成形時におけるムーニー粘度ＭＬ１＋４（１３０℃）が８５以上であり、且つスチールコード用接着剤を含有することを特徴とする重荷重用タイヤ。A bead core having a polygonal cross section embedded in each of a pair of bead portions, extending in a toroidal shape between the pair of bead cores, and being wound from inside to outside around each bead core to form a folded portion, In a heavy-duty tire including at least one rubberized carcass ply in which steel ply cords are arranged in the radial direction, and a bead cover rubber disposed between the carcass ply closest to the bead core and the bead core,
The heavy duty tire, wherein the bead cover rubber has a Mooney viscosity ML 1 + 4 (130 ° C.) of 85 or more at the time of tire molding and contains a steel cord adhesive.
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