JP2004028064A - Fuel injection valve - Google Patents

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JP2004028064A JP2002189816A JP2002189816A JP2004028064A JP 2004028064 A JP2004028064 A JP 2004028064A JP 2002189816 A JP2002189816 A JP 2002189816A JP 2002189816 A JP2002189816 A JP 2002189816A JP 2004028064 A JP2004028064 A JP 2004028064A
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Tomoji Matsukawa
松川　智二
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Denso Corp
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    • F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a solenoid fuel injection valve for improving the controllability of small injection such as pilot injection by suppressing dispersion of the injection in a range of small injection such as pilot injection attributable to small dispersion of the solenoid valve opening time. <P>SOLUTION: A nozzle needle to open/close a plurality of nozzle holes 10 formed in a tip side of a nozzle body 3 is divided into two, i.e., a large diameter nozzle needle 1 and a small diameter nozzle needle 2. The fuel bearing area of the nozzle needle is smaller than that in the middle of the fuel injection, and the pushing force of the nozzle needle is decreased by lifting only the large diameter nozzle needle 1 in the beginning of the injection start to start the fuel injection into each cylinder of an engine. In the middle of the subsequent fuel injection, the fuel bearing area of the nozzle needle is larger than that in the beginning of the injection start and the pushing force of the nozzle needle is increased by lifting not only the large diameter nozzle needle 1 but also the small diameter nozzle needle 2. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジン等の内燃機関用燃料噴射装置に使用される燃料噴射弁に関するもので、特に蓄圧式燃料噴射システムに使用される燃料噴射弁に係わる。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、ディーゼルエンジン等の内燃機関用燃料噴射装置として、コモンレールに蓄圧した高圧燃料を、インジェクタを介してエンジンの各気筒内に噴射供給する蓄圧式燃料噴射システムが知られている。このような蓄圧式燃料噴射システムにおいては、主噴射の開始時から安定した燃焼を行なって燃焼騒音やエンジン振動の低減、更には排気ガス性能の向上を目的として、エンジントルクと成り得る主噴射（メイン噴射）に先立って微少噴射量の先立ち噴射（パイロット噴射）を実施するようにしている。
【０００３】
また、蓄圧式燃料噴射システムに使用されるインジェクタの一例として、燃料供給路からインオリフィスを介して燃料が流入する圧力制御室と低圧部を構成する燃料排出路とを連通する連通路（アウトオリフィス）を開閉する電磁弁が装着されたものがある。そして、電磁弁閉弁時には、圧力制御室内の燃料圧力がノズルニードルを押し下げるノズル背圧として作用し、ノズルニードルをノズルボデーのシートに押し付けている。
【０００４】
しかし、電磁弁開弁時には、コモンレールより分岐するインジェクタの噴射鋼管（高圧配管）およびノズルホルダー内に形成された燃料供給路からインオリフィスを介して圧力制御室内へ流入する燃料よりも、圧力制御室内からアウトオリフィスを介して燃料排出路およびリターン配管内に流出する燃料が多いため、圧力制御室内の燃料圧力が降下して、ノズル内の燃料圧力による押し上げ力が圧力制御室内の燃料圧力による押し付け力とスプリング等のニードル付勢手段の付勢力との和に打ち勝ち、ノズルニードルがシートよりリフトし、エンジンの気筒内に高圧燃料を噴射する構成となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、インジェクタの噴孔よりエンジンの気筒内に噴射供給される燃料の噴射量（＝噴射期間）は、エンジンの運転状態または運転条件に応じて決定される電磁弁開弁時間、つまりインジェクタの電磁弁への通電時間により決定されるように構成されているが、特にメイン噴射の前に実施されるパイロット噴射、あるいはメイン噴射の後に実施されるアフター噴射等の小噴射量領域での噴射量のばらつきは、図４のグラフに破線で示したように、電磁弁開弁時間の僅かなばらつきに大きく影響されてしまう。これにより、例えばパイロット噴射等のような小噴射量の制御性が低下するという問題がある。
【０００６】
【発明の目的】
本発明の目的は、弁体の開弁時間の僅かなばらつきに起因する、パイロット噴射等の小噴射量領域での噴射量ばらつきを抑制することで、例えばパイロット噴射等のような小噴射量の制御性を向上することのできる燃料噴射弁を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明によれば、弁体の閉弁時には、圧力制御室内の燃料圧力がノズルニードルを押し下げるノズル背圧として作用するため、ノズルニードルがシートに押し付けられる。また、弁体の開弁時には、ノズル内の燃料圧力による押し上げ力が、圧力制御室内の燃料圧力による押し付け力とニードル付勢手段の付勢力との和よりも上回ると、ノズルニードルがリフトを開始するように構成されている。
【０００８】
このような燃料噴射弁において、噴射開始初期の、ノズル内の燃料圧力による押し上げ力、あるいはその押し上げ力を受けるノズルニードルの燃料受圧面積を、その噴射開始後の燃料噴射途中よりも小さくしたことにより、噴射開始初期にノズルニードルの燃料受圧面積またはノズル内の燃料圧力による押し上げ力を小さくし、その噴射開始後の燃料噴射途中にノズルニードルの燃料受圧面積またはノズル内の燃料圧力による押し上げ力を大きくすることができる。これにより、弁体の開弁時間の僅かなばらつきに起因する、例えばパイロット噴射等の小噴射量領域での噴射量ばらつきを抑制することができるので、弁体の開弁時間に対する、例えばパイロット噴射等のような小噴射量の制御性を向上することができる。
【０００９】
請求項２に記載の発明によれば、例えばノズルボデーの先端に設けられる１個または複数個の噴孔を開閉するノズルニードルを、噴射開始初期にリフトを開始する略円筒状の大径ノズルニードルと、この大径ノズルニードル内に摺動可能に収容されて、噴射開始後の燃料噴射途中にリフトを開始する小径ノズルニードルとに２分割したことにより、噴射開始後の燃料噴射途中で、ノズルニードルの燃料受圧面積を小から大に変化させることができるので、弁体の開弁時間の僅かなばらつきに起因する、例えばパイロット噴射等の小噴射量領域での噴射量ばらつきを抑制することができる。
【００１０】
請求項３に記載の発明によれば、大径ノズルニードルのみがリフトを開始する時の、噴射開始初期の、ノズル内の燃料圧力による押し上げ力は、大径ノズルニードルの燃料受圧面積とノズル内の燃料圧力とにより決定される。また、大径ノズルニードルよりも遅れて燃料噴射途中で小径ノズルニードルがリフトを開始する時の、噴射開始後の燃料噴射途中の、ノズル内の燃料圧力による押し上げ力は、大径ノズルニードルと小径ノズルニードルとの燃料受圧面積の和とノズル内の燃料圧力とにより決定される。
【００１１】
請求項４に記載の発明によれば、大径ノズルニードルの先端側に略円錐筒形状のテーパ部を設け、また、大径ノズルニードルの外周に略円環形状の段差部を設けている。これらのテーパ部および段差部は、大径ノズルニードルのリフト開始時に、ノズル内の燃料圧力を受ける燃料受圧面積となっている。また、請求項５に記載の発明によれば、小径ノズルニードルの先端側に略円錐形状のテーパ部を設け、また、小径ノズルニードルの外周に略円環形状の段差部を設けている。これらのテーパ部および段差部は、小径ノズルニードルのリフト開始時に、ノズル内の燃料圧力を受ける燃料受圧面積となっている。
【００１２】
請求項６に記載の発明によれば、ノズルニードルを閉弁方向に付勢するニードル付勢手段を、大径ノズルニードルを閉弁方向に付勢する第１ニードル付勢手段と小径ノズルニードルを閉弁方向に付勢する第２ニードル付勢手段とにより構成したことを特徴としている。これにより、燃料噴射が開始されてコマンドピストンと大径ノズルニードルとが所定値以上にリフトすると、小径ノズルニードルを押し付けている第２ニードル付勢手段の付勢力が低下する。そして、第２ニードル付勢手段の付勢力よりも、小径ノズルニードルの押し上げ力が大きくなると、小径ノズルニードルもリフトを開始する。
【００１３】
請求項７に記載の発明によれば、アクチュエータとして、電動式または電磁式または圧電式のアクチュエータを用いても良い。例えば燃料供給路を介して燃料が供給される圧力制御室と燃料排出路とを連通させる連通路を開閉する弁体を有する電磁弁等の電磁式のアクチュエータを用いても良い。また、アクチュエータボデー内にピエゾ素子を収容し、ピエゾ素子の伸縮によって弁体を駆動して圧力制御室内の燃料圧力を変更するように構成した圧電方式のアクチュエータを用いても良い。
【００１４】
【発明の実施の形態】
［実施例の構成］
発明の実施の形態を実施例に基づき図面を参照して説明する。ここで、図１はコモンレール式燃料噴射システムに使用される背圧制御方式のインジェクタの主要構造を示した図で、図２はそのインジェクタの全体構造を示した図である。
【００１５】
本実施例のコモンレール式燃料噴射システムは、図３に示したように、燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄圧する蓄圧容器としてのコモンレール５１と、吸入した燃料を加圧して高圧化する燃料供給ポンプ（以下サプライポンプと呼ぶ）５２と、多気筒ディーゼルエンジン等の内燃機関（以下エンジンと呼ぶ）の各気筒内に燃料を噴射する電磁式燃料噴射弁よりなるインジェクタ５３と、サプライポンプ５２およびインジェクタ５３を電子制御するエンジン制御ユニット（図示せず：以下ＥＣＵと呼ぶ）とを備えている。なお、この図３では、４気筒エンジンの１つのｋ気筒に対応するインジェクタ５３のみを示し、他の気筒については図示を省略している。
【００１６】
コモンレール５１には、連続的に燃料噴射圧力に相当する高圧燃料が蓄圧される必要があり、そのためにコモンレール５１に蓄圧される高圧燃料は、燃料鋼管（高圧配管）５４を介してサプライポンプ５２から供給されている。なお、コモンレール５１から燃料タンク５７へ燃料をリリーフするリターン配管５５には、燃料噴射圧力が限界設定圧を越えることがないように、圧力を逃がすためのプレッシャリミッタ５６が取り付けられている。
【００１７】
サプライポンプ５２は、燃料タンク５７から燃料フィルタ５８を介して低圧燃料を汲み上げるフィードポンプ（図示せず）、およびコモンレール５１への高圧燃料の圧送量（吐出量）を調整するための電磁弁（例えば吸入調量弁）等のアクチュエータ（図示せず）を内蔵する高圧供給ポンプである。なお、サプライポンプ５２からのリーク燃料、およびインジェクタ５３からのリーク燃料または圧力制御室１９からの排出燃料（リターン燃料）は、リターン配管５５を経て燃料タンク５７に還流するように構成されている。
【００１８】
本実施例のインジェクタ５３は、エンジンの各気筒毎に対応して搭載されて、ノズルニードル（後記する）およびノズルボデー３よりなるノズル４と、このノズル４を保持すると共に、燃料をノズル４内まで導くノズルホルダー５と、ノズルニードルを開弁方向に駆動する電磁弁９と、ノズルニードルを閉弁方向に駆動するニードル付勢手段（後記する）とを備えている。
【００１９】
ノズルボデー３は、リテーニングナット６０によりノズルホルダー５の図示下部に締結されている。また、ノズルボデー３は、燃料を噴射する複数個の噴孔１０、電磁弁閉弁時にノズルニードルが着座する第１、第２シート部１１、１２、およびこれらの第１、第２シート部１１、１２よりも燃料の流れ方向の上流側に設けられた油溜まり１３およびノズル室１４を有している。なお、第１シート部１１は、複数の噴孔１０よりも燃料の流れ方向の上流側に設けられており、また、第２シート部１２は、複数の噴孔１０よりも燃料の流れ方向の下流側に設けられている。
【００２０】
また、ノズル室１４の図示上端側には、ノズルニードルを摺動自在に支持するための摺動孔１５が軸方向に形成されている。また、ノズルホルダー５は、エンジンのシリンダヘッドにノズル４を取り付けるもので、内部にコマンドピストン８を図示上下方向に変位可能に収容している。そして、コマンドピストン８は、ノズルホルダー５内に摺動自在に収容されて、ノズルニードルの図示上端部に連結されている。
【００２１】
なお、ノズルボデー３およびノズルホルダー５には、ノズルホルダー５の第１継手部からノズルボデー３の油溜まり１３およびノズル室１４へ高圧燃料を供給するための燃料供給路（燃料通路）２１〜２３が設けられ、また、ノズルホルダー５には、燃料供給路２１からインオリフィス１６を介して圧力制御室１９へ高圧燃料を供給するための燃料供給路（燃料通路）２４が設けられている。なお、燃料供給路２１は、燃料鋼管（高圧配管）５９を介してコモンレール５１の蓄圧室内に連通している。
【００２２】
また、ノズルホルダー５には、ノズルホルダー５内にリークした燃料、および電磁弁９内に導かれた燃料を、燃料タンク５７に連通するリターン配管５５へ排出するための燃料排出路（燃料通路）２５、２６が設けられている。なお、燃料供給路２１内には、高圧燃料中の異物を捕捉するバーフィルタ２７が収容されている。また、燃料排出路２６は、ノズルホルダー５の第２継手部とリターン配管５５とを接続するアウトレットパイプ２８内に形成されている。
【００２３】
そして、ノズルホルダー５の図示上端部に設けられた凹み部には、インオリフィス（入口オリフィス）１６およびアウトオリフィス（出口オリフィス）１７を形成したオリフィスプレート６１が嵌め込まれている。また、ノズルホルダー５の図示上端部とコマンドピストン８の図示上端部とオリフィスプレート６１の図示下端部とで囲まれた圧力制御室１９内の燃料圧力は、ノズルニードルを図示下方に押し下げるノズル背圧、つまりノズルニードルを第１、第２シート部１１、１２に押し付ける押し付け力として作用する。
【００２４】
電磁弁９は、電磁式のアクチュエータに相当するもので、圧力制御室１９と燃料排出路２５とを連通させるアウトオリフィス（本発明の連通路に相当する）１７を開閉するボール弁（本発明の弁体に相当する）３０と、このボール弁３０と一体的に変位するアーマチャ３１と、ボール弁３０とアーマチャ３１とを閉弁方向に付勢するコイルスプリング３２と、アーマチャ３１を吸引するソレノイドコイル３３と、アーマチャ３１を摺動自在に収容するバルブボデー３４と、これらを保持するリテーニングナット３５とから構成されている。
【００２５】
バルブボデー３４には、アーマチャ３１を移動自在に収容するアーマチャ室内に導かれた燃料をノズルホルダー５の燃料排出路２５に導く燃料排出路３６、ボール弁３０のシール部、つまりボール弁３０を移動自在に収容するバルブ室内に導かれた燃料を燃料排出路３６に導く燃料排出路３７が設けられている。なお、インオリフィス１６は、圧力制御室１９内に高圧燃料を導く燃料供給路として働き、また、アウトオリフィス１７は、圧力制御室１９と燃料排出路２５とを連通する連通路として働く。また、アウトオリフィス１７は、コイルスプリング３２の付勢力によってボール弁３０がバルブボデー３４のシール部に着座すると遮断されるように構成されている。
【００２６】
次に、本実施例のノズルニードルを図１および図２に基づいて説明する。ノズルニードルは、噴射開始初期にリフトを開始する略円筒状の大径ノズルニードル（第１ノズルニードル）１と、この大径ノズルニードル１内に摺動可能に収容されて、噴射開始後の燃料噴射途中にリフトを開始する小径ノズルニードル（第２ノズルニードル）２とに２分割されている。大径ノズルニードル１の内部には、小径ノズルニードル２を摺動自在に収容するための摺動孔４１が形成されている。なお、摺動孔４１は、図示上端部から図示下端部まで同一の内径で形成されている。
【００２７】
大径ノズルニードル１の先端側には、ノズルボデー３の第１シート部１１に着座する円環形状の稜線および円錐筒形状のテーパ部が設けられ、また、大径ノズルニードル１の外周には、円環状の段差部４２が設けられている。なお、大径ノズルニードル１の図示上端面には、コマンドピストン８の図示下端面およびバネ座４３の図示下端面が当接している。
【００２８】
これにより、大径ノズルニードル１の、ノズルボデー３との間にノズル室１４を形成する図示下端側の方が、ノズルボデー３の摺動孔１５内に摺動自在に支持される図示上端側よりも外径が小さくなっている。そして、大径ノズルニードル１の先端側のテーパ部および外周側の段差部４２は、大径ノズルニードル１のリフト開始時に、ノズル４内の燃料圧力、つまりノズル室１４および油溜まり１３内の燃料圧力を受ける燃料受圧面積となる。
【００２９】
小径ノズルニードル２の先端側には、ノズルボデー３の第２シート部１２に着座する円環形状の稜線および円錐形状のテーパ部が設けられ、また、小径ノズルニードル２の外周には、円環状の段差部４４が設けられている。なお、小径ノズルニードル２の図示上端面からは、ピン部４６が軸方向に突出している。
【００３０】
これにより、小径ノズルニードル２の、大径ノズルニードル１との間にクリアランス４５を形成する図示下端側の方が、大径ノズルニードル１の摺動孔４１内に摺動自在に支持される図示上端側よりも外径が小さくなっている。そして、小径ノズルニードル２の先端側のテーパ部および外周側の段差部４４は、小径ノズルニードル２のリフト開始時に、ノズル４内の燃料圧力、つまりノズル室１４内の燃料圧力を受ける燃料受圧面積となる。
【００３１】
ニードル付勢手段は、大径ノズルニードル１を閉弁方向に付勢する第１コイルスプリング（本発明の第１ニードル付勢手段に相当する）６と、小径ノズルニードル２を閉弁方向に付勢する第２コイルスプリング（本発明の第２ニードル付勢手段に相当する）７とから構成されている。
【００３２】
第１コイルスプリング６の図示下端部は、大径ノズルニードル１側のバネ座４３に保持され、また、第１コイルスプリング６の図示上端部は、ノズルホルダー５側のスプリングシート４７に保持されている。そして、第２コイルスプリング７の図示下端部は、小径ノズルニードル２の図示上端面のバネ座部（ピン部４６の付け根の周囲）に保持され、また、第２コイルスプリング７の図示上端部は、コマンドピストン８の図示下端面のバネ座部に保持されている。
【００３３】
ここで、ノズルボデー３の内径と大径ノズルニードル１の外径との第１内外径隙間（図１参照）としてのノズル室１４、つまり大径ノズルニードル１の段差部４２は、第１コイルスプリング６の付勢力（第１スプリング荷重）に抗して大径ノズルニードル１をノズルボデー３の第１シート部１１から離座させる作用力（ノズル４内の燃料圧力：大径ノズルニードル１を図示上方に押し上げる押し上げ力）を発生させるための燃料受圧面積となっている。
【００３４】
また、大径ノズルニードル１の内径と小径ノズルニードル２の外径との第２内外径隙間（図１参照）としてのクリアランス４５、つまり小径ノズルニードル２の円環状の段差部４４は、大径ノズルニードル１の離座後において、第２コイルスプリング７の付勢力（第２スプリング荷重）に抗して小径ノズルニードル２をノズルボデー３の第２シート部１２から離座させる作用力（ノズル４内の燃料圧力：小径ノズルニードル２を図示上方に押し上げる押し上げ力）を発生させるための燃料受圧面積となっている。
【００３５】
［実施例の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用される背圧制御方式のインジェクタ５３を図１ないし図３に基づいて簡単に説明する。
【００３６】
サプライポンプ５２より圧送された高圧燃料は、コモンレール５１の蓄圧室内に蓄圧される。そして、コモンレール５１の蓄圧室内の高圧燃料は、高圧配管５９を介してエンジンの各気筒毎に対応して搭載されたインジェクタ５３に分配供給される。これにより、各気筒毎のインジェクタ５３の燃料供給路２１〜２３を介して油溜まり１３およびノズル室１４内に高圧燃料が供給され、且つ燃料供給路２１、２４、インオリフィス１６を介して圧力制御室１９内に高圧燃料が供給される。
【００３７】
ここで、エンジンのｋ気筒（例えば＃１気筒）のインジェクタ５３の電磁弁９のソレノイドコイル３３への通電が停止しており、電磁弁９のボール弁３０がアウトオリフィス１７を閉じている時（以下電磁弁閉弁時と言う）には、圧力制御室１９内の燃料がアウトオリフィス１７および燃料排出路３７、３６、２５、２６を経てリターン配管５５内に流出することはない。
【００３８】
これにより、圧力制御室１９内に燃料が充満するため、圧力制御室１９内の燃料圧力は、コマンドピストン８を介して大径ノズルニードル１を図示下方に押し下げるノズル背圧として作用する。その上、第１コイルスプリング６の付勢力（スプリング荷重）も大径ノズルニードル１に作用する。
【００３９】
この結果、大径ノズルニードル１は、ノズルボデー３の第１シート部１１に押し付けられる。また、小径ノズルニードル２も、第２コイルスプリング７の付勢力（スプリング荷重）によりノズルボデー３の第２シート部１２に押し付けられる。これにより、ノズルボデー３の先端側（図示下端側）に形成された複数個の噴孔１０が閉じられる。つまり、複数の噴孔１０と油溜まり１３およびノズル室１４との連通状態が遮断されるため、エンジンのｋ気筒内に燃料が噴射されることはない。
【００４０】
次に、ＥＣＵからパルス状のインジェクタ駆動電流がインジェクタ５３の電磁弁９のソレノイドコイル３３に印加されると、電磁弁９のボール弁３０がアウトオリフィス１７を開く。このような電磁弁開弁時には、燃料供給路２１、２４およびインオリフィス１６を介して圧力制御室１９内に燃料が供給されるが、圧力制御室１９内の燃料は、アウトオリフィス１７および燃料排出路３７、３６、２５、２６を経てリターン配管５５内に流出する。
【００４１】
すなわち、コモンレール５１より分岐す高圧配管５９および燃料供給路２１、２４からインオリフィス１６を介して圧力制御室１９内へ流入する高圧燃料よりも、圧力制御室１９内からアウトオリフィス１７を介して燃料排出路３７、３６、２５、２６およびリターン配管５５内に流出する燃料が多いため、圧力制御室１９内の燃料圧力が低下する。
【００４２】
そして、圧力制御室１９内の燃料圧力が開弁圧以下に低下すると、やがて、大径ノズルニードル１を図示上方に押し上げるノズル４内の燃料圧力、つまりノズルボデー３の油溜まり１３およびノズル室１４内の燃料圧力による押し上げ力が、コマンドピストン８を介して大径ノズルニードル１に作用する、圧力制御室１９内の燃料圧力による押し付け力を上回る。
【００４３】
この結果、大径ノズルニードル１がノズルボデー３の第１シール部１１より離座して図示上方に上昇（リフト）する。これにより、ノズルボデー３の先端側に形成された複数個の噴孔１０が開かれる。つまり、複数の噴孔１０と油溜まり１３およびノズル室１４とが連通するため、ノズル室１４内の高圧燃料が大径ノズルニードル１の先端側のテーパ部とノズルボデー３の円錐状面との間のクリアランスを通り、ノズルボデー３の先端に流入し、複数個の噴孔１０からエンジンのｋ気筒内への燃料噴射が開始される。
【００４４】
このとき、大径ノズルニードル１が図示上方に上昇（リフト）する時の、大径ノズルニードル１を図示上方に押し上げる押し上げ力は、大径ノズルニードル１の燃料受圧面積（図１のＡ１参照）と、ノズル４内の燃料圧力、つまりノズルボデー３の油溜まり１３およびノズル室１４内の燃料圧力とにより決定される。
【００４５】
そして、コマンドピストン８および大径ノズルニードル１が更に図示上方に上昇（リフト）すると、小径ノズルニードル２の図示上端面のバネ座部とコマンドピストン８の図示下端面のバネ座部との間の軸方向のクリアランスが大きくなるので、小径ノズルニードル２をノズルボデー３の第２シール部１２に押し付けている第２コイルスプリング７の付勢力（スプリング荷重）が低下する。
【００４６】
そして、第２コイルスプリング７の付勢力（スプリング荷重）よりも小径ノズルニードル２を図示上方に押し上げるノズル４内の燃料圧力、つまりノズルボデー３の油溜まり１３およびノズル室１４内の燃料圧力による押し上げ力が大きくなると、小径ノズルニードル２も図示上方への上昇（リフト）を開始し、小径ノズルニードル２のピン部４６の図示上端面がコマンドピストン８の図示下端面に当接した後に、更に小径ノズルニードル２は大径ノズルニードル１と共に図示上方に上昇（リフト）する。
【００４７】
このとき、小径ノズルニードル２が図示上方に上昇（リフト）する時の、小径ノズルニードル２を図示上方に押し上げる押し上げ力は、小径ノズルニードル２の燃料受圧面積（図１のＡ２参照）と、ノズル４内の燃料圧力、つまりノズルボデー３の油溜まり１３およびノズル室１４内の燃料圧力とにより決定される。すなわち、大径ノズルニードル１および小径ノズルニードル２が共に作動（図示上方に上昇）している時の、大径ノズルニードル１および小径ノズルニードル２を図示上方に押し上げる押し上げ力は、大径ノズルニードル１の燃料受圧面積（図１のＡ１参照）と小径ノズルニードル２の燃料受圧面積（図１のＡ２参照）との和と、ノズル４内の燃料圧力、つまりノズルボデー３の油溜まり１３およびノズル室１４内の燃料圧力とにより決定される。
【００４８】
その後に、ＥＣＵからのインジェクタ駆動電流が停止する電磁弁閉弁時には、電磁弁９のボール弁３０がアウトオリフィス１７を閉じることで、上述したように、圧力制御室１９内に燃料が充満するため、圧力制御室１９内の燃料圧力は、コマンドピストン８を介して大径ノズルニードル１および小径ノズルニードル２を図示下方に押し下げるノズル背圧として作用し、第１コイルスプリング６の付勢力（スプリング荷重）が大径ノズルニードル１に作用し、第２コイルスプリング７の付勢力（スプリング荷重）が小径ノズルニードル２に作用する。
【００４９】
この結果、大径ノズルニードル１は、ノズルボデー３の第１シート部１１に押し付けられ、小径ノズルニードル２も、ノズルボデー３の第２シート部１２に押し付けられる。これにより、ノズルボデー３の先端側に形成された複数個の噴孔１０が閉じられる。つまり、複数の噴孔１０と油溜まり１３およびノズル室１４との連通状態が遮断されるため、エンジンのｋ気筒内への燃料噴射が終了する。
【００５０】
［実施例の効果］
ここで、従来の背圧制御方式のインジェクタにおいては、インジェクタのノズルボデーの先端側に形成された複数個の噴孔よりエンジンの気筒内に噴射供給される燃料の噴射量（＝噴射期間）は、エンジンの運転状態または運転条件に応じて決定される電磁弁開弁時間、つまりインジェクタの電磁弁への通電時間により決定されるように構成されているので、従来の技術では、電磁弁開弁時間が僅かにばらついても、メイン噴射の前に実施されるパイロット噴射、あるいはメイン噴射の後に実施されるアフター噴射等の小噴射量領域での噴射量のばらつきが大きく影響されてしまうという問題があった。
【００５１】
そこで、その問題を解消する目的で、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用される背圧制御方式のインジェクタ５３においては、ノズルボデー３の先端側に形成される複数個の噴孔１０を開閉するノズルニードルを、大径ノズルニードル１と小径ノズルニードル２とに２分割することにより、エンジンのｋ気筒内への燃料噴射途中で、ノズルニードルの燃料受圧面積を小から大に変化させることができる。
【００５２】
すなわち、エンジンのｋ気筒内への燃料噴射を開始する噴射開始初期には、大径ノズルニードル１のみをリフトさせることで、ノズルニードルの燃料受圧面積を燃料噴射途中よりも小さくしてノズルニードルの押し上げ力を小さくし、その後の燃料噴射途中では、大径ノズルニードル１だけでなく小径ノズルニードル２もリフトされることで、ノズルニードルの燃料受圧面積を噴射開始初期よりも大きくしてノズルニードルの押し上げ力を大きくすることができる。
【００５３】
したがって、噴射開始初期のノズルニードルの燃料受圧面積を、燃料噴射途中よりも小さくすることで、図４のグラフに実線で示したように、噴射開始初期には電磁弁開弁時間の変化に対して、エンジンの気筒内に噴射される燃料の噴射量の変化が燃料噴射途中よりも小さくなり、また、燃料噴射途中からは電磁弁開弁時間の変化に対して、エンジンの気筒内に噴射される燃料の噴射量の変化が噴射開始初期よりも大きくすることができる。
【００５４】
この結果、電磁弁開弁時間と噴射量の特性において、噴射開始初期、例えばパイロット噴射やプレ噴射等の小噴射量領域での電磁弁開弁時間の影響を小さくすることができる。すなわち、電磁弁開弁時間の僅かなばらつきに起因する、パイロット噴射やプレ噴射等の小噴射量領域での噴射ばらつきを抑制することができるので、パイロット噴射やプレ噴射等のような小噴射量、特に微少噴射量の制御性を向上することができる。
【００５５】
［変形例］
本実施例では、本発明をコモンレール式燃料噴射システムに適用した例を示したが、本発明をコモンレール５１を備えず、電子制御方式の分配型燃料噴射ポンプまたは電子制御方式の列型燃料噴射ポンプ等を備えた内燃機関用燃料噴射装置に適用しても良い。また、本実施例では、電磁式燃料噴射弁よりなるインジェクタ５３を用いた例を示したが、圧電方式の燃料噴射弁よりなるインジェクタを用いても良い。
【００５６】
また、メイン噴射に先立って行なわれるパイロット噴射（プレ噴射とも言う）の回数は、１回以上任意に設定しても良い。また、大径ノズルニードル１のみをリフトさせることで、パイロット噴射やプレ噴射を行ない、大径ノズルニードル１と小径ノズルニードル２との両方をリフトさせることで、メイン噴射を行なうようにしても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】インジェクタの主要構造を示した断面図である（実施例）。
【図２】インジェクタの全体構造を示した断面図である（実施例）。
【図３】コモンレール式燃料噴射システムの全体構成を示した概略図である（実施例）。
【図４】電磁弁開弁時間に対する噴射量特性を示したグラフである（実施例）。
【符号の説明】
１　大径ノズルニードル
２　小径ノズルニードル
３　ノズルボデー
４　ノズル
５　ノズルホルダー
６　第１コイルスプリング（第１ニードル付勢手段）
７　第２コイルスプリング（第２ニードル付勢手段）
８　コマンドピストン
９　電磁弁（アクチュエータ）
１０　噴孔
１１　第１シート部
１２　第２シート部
１３　油溜まり
１４　ノズル室
１６　インオリフィス（燃料供給路）
１７　アウトオリフィス（連通路）
１９　圧力制御室
２１　燃料供給路
２２　燃料供給路
２３　燃料供給路
２４　燃料供給路
２５　燃料排出路
２６　燃料排出路
３０　ボール弁（弁体）
３６　燃料排出路
３７　燃料排出路
５３　インジェクタ（電磁式燃料噴射弁）[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a fuel injection valve used for a fuel injection device for an internal combustion engine such as a diesel engine, and more particularly to a fuel injection valve used for a pressure accumulating fuel injection system.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, as a fuel injection device for an internal combustion engine such as a diesel engine, a pressure-accumulation type fuel injection system for injecting high-pressure fuel accumulated in a common rail into each cylinder of an engine via an injector has been known. In such a pressure-accumulation type fuel injection system, the main injection (which can be an engine torque) is performed for the purpose of performing stable combustion from the start of the main injection to reduce combustion noise and engine vibration and further improve exhaust gas performance. Prior to the main injection), a pre-injection (pilot injection) of a small injection amount is performed.
[0003]
Further, as an example of an injector used in the pressure accumulating type fuel injection system, a communication passage (out orifice) for communicating a pressure control chamber into which fuel flows in from a fuel supply passage via an in orifice and a fuel discharge passage which constitutes a low pressure portion. ) Is equipped with a solenoid valve that opens and closes. When the solenoid valve is closed, the fuel pressure in the pressure control chamber acts as a nozzle back pressure that pushes down the nozzle needle, and presses the nozzle needle against the seat of the nozzle body.
[0004]
However, when the solenoid valve is opened, the fuel flowing into the pressure control chamber via the injecting steel pipe (high-pressure pipe) and the fuel supply passage formed in the nozzle holder from the common rail through the in-orifice is more than the pressure control chamber. The fuel pressure in the pressure control chamber drops due to the large amount of fuel flowing out of the nozzle through the out orifice into the fuel discharge passage and the return pipe, and the pushing force due to the fuel pressure in the nozzle is reduced by the pushing force due to the fuel pressure in the pressure control chamber. And the urging force of the needle urging means such as a spring overcomes the sum, the nozzle needle is lifted from the seat, and high-pressure fuel is injected into the cylinder of the engine.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, the injection amount (= injection period) of the fuel injected and supplied into the cylinder of the engine from the injection hole of the injector is determined by the solenoid valve opening time determined according to the operating state or operating condition of the engine, that is, the electromagnetic valve of the injector. Although it is configured to be determined by the energization time to the valve, the injection amount in a small injection amount region such as a pilot injection performed before the main injection or an after-injection performed after the main injection is particularly configured. The variation is greatly affected by a slight variation in the valve opening time as shown by the broken line in the graph of FIG. As a result, there is a problem that controllability of a small injection amount such as pilot injection is reduced.
[0006]
[Object of the invention]
An object of the present invention is to suppress a variation in the injection amount in a small injection amount region such as a pilot injection due to a slight variation in the valve opening time of the valve body. An object of the present invention is to provide a fuel injection valve capable of improving controllability.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
According to the first aspect of the invention, when the valve body is closed, the fuel pressure in the pressure control chamber acts as a nozzle back pressure for pushing down the nozzle needle, so that the nozzle needle is pressed against the seat. In addition, when the valve body opens, if the pushing force due to the fuel pressure in the nozzle exceeds the sum of the pushing force due to the fuel pressure in the pressure control chamber and the urging force of the needle urging means, the nozzle needle starts lifting. It is configured to
[0008]
In such a fuel injection valve, the push-up force due to the fuel pressure in the nozzle at the beginning of the injection, or the fuel receiving pressure area of the nozzle needle receiving the push-up force is made smaller than that during the fuel injection after the start of the injection. In the early stage of the injection, the fuel pressure area of the nozzle needle or the pushing force by the fuel pressure in the nozzle is reduced, and during the fuel injection after the start of the injection, the fuel pressure area of the nozzle needle or the pushing force by the fuel pressure in the nozzle is increased. can do. Accordingly, it is possible to suppress an injection amount variation in a small injection amount region such as a pilot injection due to a slight variation in the valve opening time of the valve body. The controllability of a small injection amount such as that described above can be improved.
[0009]
According to the invention described in claim 2, for example, a nozzle needle that opens and closes one or a plurality of injection holes provided at the tip of the nozzle body, and a substantially cylindrical large-diameter nozzle needle that starts lifting at the beginning of injection start. And a small-diameter nozzle needle that is slidably accommodated in the large-diameter nozzle needle and starts lift during fuel injection after the start of injection. Can be changed from small to large, so that it is possible to suppress an injection amount variation in a small injection amount region such as a pilot injection, which is caused by a slight variation in the valve opening time of the valve body. .
[0010]
According to the third aspect of the present invention, when only the large-diameter nozzle needle starts lifting, the pushing-up force due to the fuel pressure in the nozzle at the beginning of the injection start is equal to the fuel receiving pressure area of the large-diameter nozzle needle and the internal pressure of the nozzle. Fuel pressure. Also, when the small-diameter nozzle needle starts lifting during the fuel injection later than the large-diameter nozzle needle, the push-up force due to the fuel pressure in the nozzle during the fuel injection after the start of the injection is larger than that of the large-diameter nozzle needle. It is determined by the sum of the fuel receiving pressure area with the nozzle needle and the fuel pressure in the nozzle.
[0011]
According to the fourth aspect of the invention, a substantially conical cylindrical tapered portion is provided on the distal end side of the large-diameter nozzle needle, and a substantially annular step portion is provided on the outer periphery of the large-diameter nozzle needle. The tapered portion and the step portion have a fuel receiving pressure area for receiving the fuel pressure in the nozzle when the large-diameter nozzle needle starts lifting. According to the fifth aspect of the present invention, a substantially conical tapered portion is provided on the distal end side of the small diameter nozzle needle, and a substantially annular step portion is provided on the outer periphery of the small diameter nozzle needle. These tapered portion and stepped portion have a fuel receiving pressure area for receiving the fuel pressure in the nozzle when the small diameter nozzle needle starts lifting.
[0012]
According to the invention described in claim 6, the needle urging means for urging the nozzle needle in the valve closing direction includes the first needle urging means for urging the large diameter nozzle needle in the valve closing direction and the small diameter nozzle needle. And a second needle urging means for urging in the valve closing direction. As a result, when fuel injection is started and the command piston and the large-diameter nozzle needle are lifted to a predetermined value or more, the urging force of the second needle urging means pressing the small-diameter nozzle needle is reduced. When the pushing force of the small-diameter nozzle needle becomes larger than the urging force of the second needle urging means, the small-diameter nozzle needle also starts lifting.
[0013]
According to the seventh aspect of the present invention, an electric actuator, an electromagnetic actuator, or a piezoelectric actuator may be used as the actuator. For example, an electromagnetic actuator such as an electromagnetic valve having a valve body that opens and closes a communication path that connects a pressure control chamber to which fuel is supplied via a fuel supply path and a fuel discharge path may be used. Alternatively, a piezoelectric actuator may be used in which a piezo element is housed in the actuator body, and the valve element is driven by expansion and contraction of the piezo element to change the fuel pressure in the pressure control chamber.
[0014]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
[Configuration of Example]
Embodiments of the present invention will be described based on examples with reference to the drawings. Here, FIG. 1 is a view showing a main structure of a back pressure control type injector used in a common rail type fuel injection system, and FIG. 2 is a view showing an entire structure of the injector.
[0015]
As shown in FIG. 3, the common rail type fuel injection system according to the present embodiment includes a common rail 51 as a pressure accumulator for accumulating high pressure fuel corresponding to the fuel injection pressure, and a fuel for pressurizing the sucked fuel to increase the pressure. A supply pump (hereinafter referred to as a supply pump) 52; an injector 53 including an electromagnetic fuel injection valve for injecting fuel into each cylinder of an internal combustion engine (hereinafter referred to as an engine) such as a multi-cylinder diesel engine; An engine control unit (not shown: hereinafter referred to as an ECU) for electronically controlling the injector 53 is provided. In FIG. 3, only the injector 53 corresponding to one k cylinder of the four-cylinder engine is shown, and illustration of the other cylinders is omitted.
[0016]
It is necessary to continuously accumulate high-pressure fuel corresponding to the fuel injection pressure in the common rail 51. Therefore, the high-pressure fuel accumulated in the common rail 51 is supplied from a supply pump 52 through a fuel steel pipe (high-pressure pipe) 54. Supplied. In addition, a pressure limiter 56 for releasing pressure is attached to the return pipe 55 for relieving the fuel from the common rail 51 to the fuel tank 57 so that the fuel injection pressure does not exceed the limit set pressure.
[0017]
The supply pump 52 includes a feed pump (not shown) that pumps low-pressure fuel from the fuel tank 57 through the fuel filter 58, and an electromagnetic valve (for example, an adjusting valve for adjusting the amount of high-pressure fuel pumped (discharged) to the common rail 51). It is a high-pressure supply pump incorporating an actuator (not shown) such as a suction metering valve. The fuel leaked from the supply pump 52 and the fuel leaked from the injector 53 or the fuel discharged from the pressure control chamber 19 (return fuel) are returned to the fuel tank 57 via the return pipe 55.
[0018]
The injector 53 according to the present embodiment is mounted corresponding to each cylinder of the engine, and holds the nozzle 4 including a nozzle needle (described later) and the nozzle body 3, and holds the nozzle 4, and at the same time, supplies fuel to the inside of the nozzle 4. The apparatus includes a nozzle holder 5 for guiding, a solenoid valve 9 for driving the nozzle needle in a valve opening direction, and needle urging means (described later) for driving the nozzle needle in a valve closing direction.
[0019]
The nozzle body 3 is fastened to the lower part of the nozzle holder 5 in the figure by a retaining nut 60. The nozzle body 3 has a plurality of injection holes 10 for injecting fuel, first and second seat portions 11 and 12 on which the nozzle needles are seated when the solenoid valve is closed, and first and second seat portions 11 and 12, respectively. An oil reservoir 13 and a nozzle chamber 14 are provided upstream of the fuel flow direction 12 in the fuel flow direction. The first sheet portion 11 is provided on the upstream side in the fuel flow direction from the plurality of injection holes 10, and the second sheet portion 12 is provided in the fuel flow direction more than the plurality of injection holes 10. It is provided on the downstream side.
[0020]
A sliding hole 15 for slidably supporting the nozzle needle is formed in the upper end side of the nozzle chamber 14 in the drawing in the axial direction. The nozzle holder 5 is for mounting the nozzle 4 on the cylinder head of the engine, and houses a command piston 8 therein so as to be vertically displaceable. The command piston 8 is slidably received in the nozzle holder 5 and connected to the upper end of the nozzle needle in the figure.
[0021]
The nozzle body 3 and the nozzle holder 5 are provided with fuel supply passages (fuel passages) 21 to 23 for supplying high-pressure fuel from the first joint portion of the nozzle holder 5 to the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14 of the nozzle body 3. The nozzle holder 5 is provided with a fuel supply passage (fuel passage) 24 for supplying high-pressure fuel from the fuel supply passage 21 to the pressure control chamber 19 via the in-orifice 16. The fuel supply passage 21 communicates with the pressure accumulation chamber of the common rail 51 via a fuel steel pipe (high-pressure pipe) 59.
[0022]
The nozzle holder 5 has a fuel discharge passage (fuel passage) for discharging fuel leaked into the nozzle holder 5 and fuel guided into the solenoid valve 9 to a return pipe 55 communicating with a fuel tank 57. 25 and 26 are provided. Note that a bar filter 27 that captures foreign matter in the high-pressure fuel is accommodated in the fuel supply path 21. The fuel discharge passage 26 is formed in an outlet pipe 28 connecting the second joint part of the nozzle holder 5 and the return pipe 55.
[0023]
An orifice plate 61 in which an in orifice (entrance orifice) 16 and an out orifice (outlet orifice) 17 are formed is fitted into a concave portion provided at the upper end of the nozzle holder 5 in the drawing. The fuel pressure in the pressure control chamber 19 surrounded by the illustrated upper end of the nozzle holder 5, the illustrated upper end of the command piston 8, and the illustrated lower end of the orifice plate 61 is a nozzle back pressure that pushes the nozzle needle downward in the figure. That is, it acts as a pressing force for pressing the nozzle needle against the first and second sheet portions 11 and 12.
[0024]
The electromagnetic valve 9 is equivalent to an electromagnetic actuator, and is a ball valve (corresponding to the present invention) that opens and closes an out orifice (corresponding to a communication passage of the present invention) 17 that connects the pressure control chamber 19 and the fuel discharge passage 25. 30), an armature 31 displaced integrally with the ball valve 30, a coil spring 32 for urging the ball valve 30 and the armature 31 in a valve closing direction, and a solenoid coil for attracting the armature 31. 33, a valve body 34 that slidably accommodates the armature 31, and a retaining nut 35 that holds them.
[0025]
In the valve body 34, a fuel discharge path 36 for guiding the fuel guided into the armature chamber accommodating the armature 31 to the fuel discharge path 25 of the nozzle holder 5, a seal portion of the ball valve 30, that is, the ball valve 30 is moved. A fuel discharge passage 37 is provided for guiding the fuel guided into the freely accommodated valve chamber to the fuel discharge passage 36. Note that the in orifice 16 functions as a fuel supply path for guiding high-pressure fuel into the pressure control chamber 19, and the out orifice 17 functions as a communication path that connects the pressure control chamber 19 and the fuel discharge path 25. The out orifice 17 is configured to be shut off when the ball valve 30 is seated on the sealing portion of the valve body 34 by the urging force of the coil spring 32.
[0026]
Next, a nozzle needle according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. The nozzle needle is a substantially cylindrical large-diameter nozzle needle (first nozzle needle) 1 that starts lifting at the beginning of the injection start, and is slidably housed in the large-diameter nozzle needle 1, and the fuel after the start of the injection. The nozzle is divided into a small-diameter nozzle needle (second nozzle needle) 2 which starts a lift during injection. Inside the large-diameter nozzle needle 1, a sliding hole 41 for slidably housing the small-diameter nozzle needle 2 is formed. The sliding hole 41 has the same inner diameter from the upper end to the lower end in the drawing.
[0027]
On the distal end side of the large-diameter nozzle needle 1, an annular ridge line and a conical cylindrical tapered portion that are seated on the first seat portion 11 of the nozzle body 3 are provided. An annular step 42 is provided. The illustrated lower end surface of the command piston 8 and the illustrated lower end surface of the spring seat 43 are in contact with the illustrated upper end surface of the large diameter nozzle needle 1.
[0028]
As a result, the lower end of the large-diameter nozzle needle 1 forming the nozzle chamber 14 with the nozzle body 3 is closer to the lower end of the nozzle body 3 than is slidably supported in the sliding hole 15 of the nozzle body 3. Outer diameter is smaller. When the large-diameter nozzle needle 1 starts lifting, the fuel pressure in the nozzle 4, that is, the fuel in the nozzle chamber 14 and the oil reservoir 13, increases. This is the fuel receiving area under pressure.
[0029]
An annular ridge line and a conical tapered portion which are seated on the second seat portion 12 of the nozzle body 3 are provided on the distal end side of the small-diameter nozzle needle 2. A step 44 is provided. Note that a pin portion 46 protrudes in the axial direction from the illustrated upper end surface of the small-diameter nozzle needle 2.
[0030]
Thereby, the lower end of the small-diameter nozzle needle 2 forming a clearance 45 with the large-diameter nozzle needle 1 is slidably supported in the sliding hole 41 of the large-diameter nozzle needle 1. The outer diameter is smaller than the upper end side. The tapered portion on the distal end side and the step portion 44 on the outer peripheral side of the small-diameter nozzle needle 2 form a fuel receiving pressure area for receiving the fuel pressure in the nozzle 4, that is, the fuel pressure in the nozzle chamber 14 when the small-diameter nozzle needle 2 starts lifting. It becomes.
[0031]
The needle urging means includes a first coil spring (corresponding to the first needle urging means of the present invention) 6 for urging the large-diameter nozzle needle 1 in the valve closing direction, and a small-diameter nozzle needle 2 in the valve closing direction. And a second coil spring (corresponding to a second needle urging means of the present invention).
[0032]
The illustrated lower end of the first coil spring 6 is held by a spring seat 43 on the large-diameter nozzle needle 1 side, and the illustrated upper end of the first coil spring 6 is held by a spring seat 47 on the nozzle holder 5 side. I have. The illustrated lower end of the second coil spring 7 is held by a spring seat (around the base of the pin portion 46) on the illustrated upper end surface of the small-diameter nozzle needle 2, and the illustrated upper end of the second coil spring 7 is The command piston 8 is held by a spring seat on the lower end surface in the figure.
[0033]
Here, the nozzle chamber 14 as a first inner / outer diameter gap (see FIG. 1) between the inner diameter of the nozzle body 3 and the outer diameter of the large diameter nozzle needle 1, that is, the step portion 42 of the large diameter nozzle needle 1 is formed by a first coil spring. 6, the force acting on the large-diameter nozzle needle 1 to separate from the first seat portion 11 of the nozzle body 3 against the urging force (first spring load) (fuel pressure in the nozzle 4: the large-diameter nozzle needle 1 The pressure receiving area is for generating a pressure (push-up force).
[0034]
A clearance 45 as a second inner / outer diameter gap (see FIG. 1) between the inner diameter of the large-diameter nozzle needle 1 and the outer diameter of the small-diameter nozzle needle 2, that is, the annular step portion 44 of the small-diameter nozzle needle 2 has a large diameter. After the nozzle needle 1 is disengaged, an acting force (the inside of the nozzle 4) of displacing the small diameter nozzle needle 2 from the second seat portion 12 of the nozzle body 3 against the urging force (second spring load) of the second coil spring 7. Fuel pressure: a fuel receiving pressure area for generating a pushing force for pushing the small diameter nozzle needle 2 upward in the figure).
[0035]
[Operation of Embodiment]
Next, a back pressure control type injector 53 used in the common rail type fuel injection system of the present embodiment will be briefly described with reference to FIGS.
[0036]
The high-pressure fuel pumped from the supply pump 52 is accumulated in the accumulator of the common rail 51. Then, the high-pressure fuel in the accumulator of the common rail 51 is distributed and supplied to the injector 53 mounted corresponding to each cylinder of the engine via the high-pressure pipe 59. Thereby, high-pressure fuel is supplied into the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14 via the fuel supply passages 21 to 23 of the injector 53 for each cylinder, and pressure control is performed via the fuel supply passages 21 and 24 and the in orifice 16. High pressure fuel is supplied into the chamber 19.
[0037]
Here, when energization to the solenoid coil 33 of the solenoid valve 9 of the injector 53 of the k cylinder (for example, # 1 cylinder) of the engine is stopped, and the ball valve 30 of the solenoid valve 9 closes the out orifice 17 ( When the solenoid valve is closed), the fuel in the pressure control chamber 19 does not flow into the return pipe 55 through the out orifice 17 and the fuel discharge passages 37, 36, 25, and 26.
[0038]
As a result, the fuel is filled in the pressure control chamber 19, so that the fuel pressure in the pressure control chamber 19 acts as a nozzle back pressure for pushing the large-diameter nozzle needle 1 downward through the command piston 8. In addition, the urging force (spring load) of the first coil spring 6 also acts on the large-diameter nozzle needle 1.
[0039]
As a result, the large-diameter nozzle needle 1 is pressed against the first sheet portion 11 of the nozzle body 3. Also, the small diameter nozzle needle 2 is pressed against the second seat portion 12 of the nozzle body 3 by the urging force (spring load) of the second coil spring 7. Thereby, the plurality of injection holes 10 formed on the tip side (the lower end side in the figure) of the nozzle body 3 are closed. That is, the communication state between the plurality of injection holes 10 and the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14 is cut off, so that fuel is not injected into the k cylinder of the engine.
[0040]
Next, when a pulsed injector drive current is applied from the ECU to the solenoid coil 33 of the solenoid valve 9 of the injector 53, the ball valve 30 of the solenoid valve 9 opens the out orifice 17. When the solenoid valve is opened, fuel is supplied into the pressure control chamber 19 through the fuel supply paths 21 and 24 and the in orifice 16, but the fuel in the pressure control chamber 19 is supplied to the out orifice 17 and the fuel discharge port. It flows out into the return pipe 55 via the passages 37, 36, 25, 26.
[0041]
That is, the fuel from the pressure control chamber 19 via the out orifice 17 is higher than the high pressure fuel flowing from the high pressure pipe 59 and the fuel supply passages 21 and 24 into the pressure control chamber 19 via the in orifice 16 from the common rail 51. Since a large amount of fuel flows into the discharge passages 37, 36, 25, and 26 and the return pipe 55, the fuel pressure in the pressure control chamber 19 decreases.
[0042]
When the fuel pressure in the pressure control chamber 19 drops below the valve opening pressure, the fuel pressure in the nozzle 4 that pushes up the large-diameter nozzle needle 1 upward in the drawing, that is, the oil pool 13 of the nozzle body 3 and the nozzle chamber 14 Of the fuel pressure in the pressure control chamber 19 acting on the large-diameter nozzle needle 1 via the command piston 8.
[0043]
As a result, the large-diameter nozzle needle 1 is separated from the first seal portion 11 of the nozzle body 3 and rises (lifts) upward in the drawing. Thereby, a plurality of injection holes 10 formed on the tip end side of the nozzle body 3 are opened. That is, since the plurality of injection holes 10 communicate with the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14, the high-pressure fuel in the nozzle chamber 14 flows between the tapered portion on the distal end side of the large-diameter nozzle needle 1 and the conical surface of the nozzle body 3. , Flows into the tip of the nozzle body 3, and fuel injection from the plurality of injection holes 10 into the k cylinder of the engine is started.
[0044]
At this time, when the large-diameter nozzle needle 1 rises (lifts) upward in the drawing, the push-up force for pushing the large-diameter nozzle needle 1 upward in the drawing corresponds to the fuel receiving pressure area of the large-diameter nozzle needle 1 (see A1 in FIG. 1). And the fuel pressure in the nozzle 4, that is, the fuel pressure in the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14 of the nozzle body 3.
[0045]
Then, when the command piston 8 and the large-diameter nozzle needle 1 further rise (lift) upward in the figure, a gap between the spring seat on the illustrated upper end face of the small-diameter nozzle needle 2 and the spring seat on the illustrated lower face of the command piston 8 is increased. Since the axial clearance increases, the urging force (spring load) of the second coil spring 7 that presses the small-diameter nozzle needle 2 against the second seal portion 12 of the nozzle body 3 decreases.
[0046]
The fuel pressure in the nozzle 4 that pushes the nozzle needle 2 smaller in diameter than the urging force (spring load) of the second coil spring 7, that is, the pushing force due to the fuel pressure in the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14 of the nozzle body 3. Becomes larger, the small-diameter nozzle needle 2 also starts to lift (lift) upward in the figure, and after the upper end surface of the pin portion 46 of the small-diameter nozzle needle 2 abuts the lower end surface of the command piston 8, the smaller-diameter nozzle The needle 2 rises (lifts) upward in the figure together with the large-diameter nozzle needle 1.
[0047]
At this time, when the small-diameter nozzle needle 2 rises (lifts) upward in the figure, the push-up force for pushing the small-diameter nozzle needle 2 upward in the figure depends on the fuel receiving pressure area of the small-diameter nozzle needle 2 (see A2 in FIG. 1) and the nozzle. 4, that is, the fuel pressure in the oil reservoir 13 of the nozzle body 3 and the fuel pressure in the nozzle chamber 14. That is, when both the large-diameter nozzle needle 1 and the small-diameter nozzle needle 2 are operating (upward in the drawing), the pushing force for pushing the large-diameter nozzle needle 1 and the small-diameter nozzle needle 2 upward in the drawing is a large-diameter nozzle needle. 1, the sum of the fuel receiving pressure area (see A1 in FIG. 1) and the fuel receiving pressure area of the small-diameter nozzle needle 2 (see A2 in FIG. 1), the fuel pressure in the nozzle 4, that is, the oil reservoir 13 and the nozzle chamber of the nozzle body 3 14 and the fuel pressure within.
[0048]
Thereafter, when the injector drive current from the ECU is stopped, when the solenoid valve is closed, the ball valve 30 of the solenoid valve 9 closes the out orifice 17 to fill the pressure control chamber 19 with fuel as described above. , The fuel pressure in the pressure control chamber 19 acts as a nozzle back pressure for pushing down the large-diameter nozzle needle 1 and the small-diameter nozzle needle 2 downward in the drawing via the command piston 8, and the urging force of the first coil spring 6 (spring load) ) Acts on the large-diameter nozzle needle 1, and the urging force (spring load) of the second coil spring 7 acts on the small-diameter nozzle needle 2.
[0049]
As a result, the large diameter nozzle needle 1 is pressed against the first sheet portion 11 of the nozzle body 3, and the small diameter nozzle needle 2 is also pressed against the second sheet portion 12 of the nozzle body 3. Thereby, the plurality of injection holes 10 formed on the tip end side of the nozzle body 3 are closed. That is, the communication state between the plurality of injection holes 10 and the oil reservoir 13 and the nozzle chamber 14 is cut off, and the fuel injection into the k cylinder of the engine ends.
[0050]
[Effects of Embodiment]
Here, in the conventional back pressure control type injector, the injection amount (= injection period) of the fuel injected and supplied into the cylinder of the engine from a plurality of injection holes formed on the tip side of the nozzle body of the injector is: In the related art, the solenoid valve opening time is determined by the solenoid valve opening time determined according to the operating state or operating condition of the engine, that is, by the energization time to the solenoid valve of the injector. However, even if there is a slight variation in the injection amount, the variation in the injection amount in a small injection amount region such as the pilot injection performed before the main injection or the after injection performed after the main injection has a problem. Was.
[0051]
Therefore, in order to solve the problem, in the back pressure control type injector 53 used in the common rail type fuel injection system of the present embodiment, a plurality of injection holes 10 formed at the tip side of the nozzle body 3 are opened and closed. By dividing the nozzle needle to be divided into a large-diameter nozzle needle 1 and a small-diameter nozzle needle 2, the fuel receiving pressure area of the nozzle needle can be changed from small to large during fuel injection into the k cylinder of the engine. it can.
[0052]
That is, in the early stage of the injection start, in which the fuel injection into the k-cylinder of the engine is started, only the large-diameter nozzle needle 1 is lifted, so that the fuel receiving area of the nozzle needle is made smaller than that in the middle of the fuel injection, so that the nozzle needle The pushing force is reduced, and during the subsequent fuel injection, not only the large-diameter nozzle needle 1 but also the small-diameter nozzle needle 2 is lifted, so that the fuel receiving pressure area of the nozzle needle is made larger than at the beginning of the injection start, and Pushing force can be increased.
[0053]
Therefore, by making the fuel receiving pressure area of the nozzle needle at the beginning of the injection smaller than during the fuel injection, as shown by the solid line in the graph of FIG. Therefore, the change in the amount of fuel injected into the cylinder of the engine becomes smaller than during the fuel injection, and the fuel is injected into the cylinder of the engine during the fuel injection in response to the change in the valve opening time. The change in the fuel injection amount can be greater than in the initial stage of the injection start.
[0054]
As a result, in the characteristics of the solenoid valve opening time and the injection amount, it is possible to reduce the influence of the solenoid valve opening time in the early injection start, for example, in a small injection amount region such as pilot injection or pre-injection. That is, it is possible to suppress an injection variation in a small injection amount region such as a pilot injection or a pre-injection due to a slight variation in the solenoid valve opening time. In particular, controllability of the minute injection amount can be improved.
[0055]
[Modification]
In this embodiment, an example in which the present invention is applied to a common rail type fuel injection system is shown. However, the present invention is not provided with the common rail 51, and is an electronic control type distribution type fuel injection pump or an electronic control type row type fuel injection pump. The invention may be applied to a fuel injection device for an internal combustion engine provided with the above. Further, in the present embodiment, an example is shown in which the injector 53 composed of an electromagnetic fuel injection valve is used, but an injector composed of a piezoelectric fuel injection valve may be used.
[0056]
Further, the number of pilot injections (also referred to as pre-injections) performed prior to the main injection may be arbitrarily set to one or more. Pilot injection or pre-injection may be performed by lifting only the large-diameter nozzle needle 1, and main injection may be performed by lifting both the large-diameter nozzle needle 1 and the small-diameter nozzle needle 2. .
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a main structure of an injector (Example).
FIG. 2 is a cross-sectional view showing the entire structure of the injector (Example).
FIG. 3 is a schematic diagram showing an entire configuration of a common rail type fuel injection system (Example).
FIG. 4 is a graph showing an injection amount characteristic with respect to a solenoid valve opening time (Example).
[Explanation of symbols]
1 Large diameter nozzle needle
2 Small diameter nozzle needle
3 Nozzle body
4 nozzles
5 Nozzle holder
6. First coil spring (first needle biasing means)
7. Second coil spring (second needle biasing means)
8 Command piston
9 Solenoid valve (actuator)
10 orifice
11 1st sheet part
12 Second seat part
13 Oil pool
14 Nozzle chamber
16 In orifice (fuel supply path)
17 Out orifice (communication passage)
19 Pressure control room
21 Fuel supply path
22 Fuel supply path
23 Fuel supply path
24 Fuel supply path
25 Fuel discharge path
26 Fuel discharge path
30 Ball valve (valve element)
36 Fuel discharge path
37 Fuel discharge path
53 Injector (Electromagnetic fuel injection valve)

Claims (7)

燃料供給路を介して燃料が供給される圧力制御室と燃料排出路とを連通させる連通路を開閉する弁体を有し、前記弁体を駆動して前記圧力制御室内の燃料圧力を変更するアクチュエータと、
燃料を噴射する噴孔、およびこの噴孔を開閉するノズルニードルを有し、前記弁体の開弁時間に応じた噴射量の燃料噴射を行なうノズルと、
前記ノズルニードルを閉弁方向に付勢するニードル付勢手段とを備え、
前記弁体が開弁して、前記ノズル内の燃料圧力により前記ノズルニードルを押し上げる押し上げ力が、前記ノズルニードルを押し下げるノズル背圧として作用する前記圧力制御室内の燃料圧力と前記ニードル付勢手段の付勢力との和よりも上回ると、前記ノズルニードルがリフトを開始する燃料噴射弁であって、
噴射開始初期の、前記ノズル内の燃料圧力による押し上げ力、あるいはその押し上げ力を受ける前記ノズルニードルの燃料受圧面積を、その噴射開始後の燃料噴射途中よりも小さくしたことを特徴とする燃料噴射弁。A valve that opens and closes a communication path that connects the pressure control chamber to which fuel is supplied via the fuel supply path and the fuel discharge path, and drives the valve to change the fuel pressure in the pressure control chamber An actuator,
An injection hole for injecting fuel, and a nozzle having a nozzle needle for opening and closing the injection hole, and performing a fuel injection of an injection amount according to a valve opening time of the valve body;
Needle biasing means for biasing the nozzle needle in the valve closing direction,
The valve body is opened, and a pushing force that pushes up the nozzle needle by the fuel pressure in the nozzle acts as a nozzle back pressure that pushes down the nozzle needle. A fuel injection valve that starts lifting when the nozzle needle starts to lift when the sum is greater than the sum of the urging force;
A fuel injection valve, characterized in that, at the beginning of the injection start, the pushing force by the fuel pressure in the nozzle or the fuel receiving pressure area of the nozzle needle receiving the pushing force is smaller than that during the fuel injection after the start of the injection. . 請求項１に記載の燃料噴射弁において、
前記ノズルニードルを、前記噴射開始初期にリフトを開始する略円筒状の大径ノズルニードルと、この大径ノズルニードル内に摺動可能に収容されて、前記噴射開始後の燃料噴射途中にリフトを開始する小径ノズルニードルとに２分割したことを特徴とする燃料噴射弁。The fuel injection valve according to claim 1,
The nozzle needle, a substantially cylindrical large-diameter nozzle needle that starts lifting at the beginning of the injection start, and is slidably housed in the large-diameter nozzle needle, and lifts during the fuel injection after the start of the injection. A fuel injection valve, wherein the fuel injection valve is divided into a small-diameter nozzle needle to start. 請求項２に記載の燃料噴射弁において、
前記噴射開始初期の、前記ノズル内の燃料圧力による押し上げ力を、前記大径ノズルニードルの燃料受圧面積と前記ノズル内の燃料圧力とにより決定し、
前記噴射開始後の燃料噴射途中の、前記ノズル内の燃料圧力による押し上げ力を、前記大径ノズルニードルと前記小径ノズルニードルとの燃料受圧面積の和と前記ノズル内の燃料圧力とにより決定したことを特徴とする燃料噴射弁。The fuel injection valve according to claim 2,
In the initial stage of the injection start, the pushing force by the fuel pressure in the nozzle is determined by the fuel receiving pressure area of the large-diameter nozzle needle and the fuel pressure in the nozzle,
During the fuel injection after the start of the injection, the pushing force by the fuel pressure in the nozzle is determined by the sum of the fuel receiving pressure areas of the large-diameter nozzle needle and the small-diameter nozzle needle and the fuel pressure in the nozzle. A fuel injection valve characterized by the above-mentioned. 請求項２または請求項３に記載の燃料噴射弁において、
前記大径ノズルニードルの先端側には、略円錐筒形状のテーパ部が設けられ、
前記大径ノズルニードルの外周には、略円環形状の段差部が設けられ、
前記テーパ部および前記段差部は、前記大径ノズルニードルのリフト開始時に、前記ノズル内の燃料圧力を受ける燃料受圧面積となることを特徴とする燃料噴射弁。The fuel injection valve according to claim 2 or 3,
On the tip side of the large-diameter nozzle needle, a substantially conical cylindrical taper portion is provided,
A substantially annular step portion is provided on the outer periphery of the large-diameter nozzle needle,
The fuel injection valve, wherein the tapered portion and the stepped portion have a fuel receiving pressure area for receiving a fuel pressure in the nozzle when the large diameter nozzle needle starts lifting. 請求項２ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射弁において、
前記小径ノズルニードルの先端側には、略円錐形状のテーパ部が設けられ、
前記小径ノズルニードルの外周には、略円環形状の段差部が設けられ、
前記テーパ部および前記段差部は、前記小径ノズルニードルのリフト開始時に、前記ノズル内の燃料圧力を受ける燃料受圧面積となることを特徴とする燃料噴射弁。The fuel injection valve according to any one of claims 2 to 4,
On the tip side of the small-diameter nozzle needle, a substantially conical tapered portion is provided,
A substantially annular step portion is provided on the outer periphery of the small-diameter nozzle needle,
The fuel injection valve, wherein the tapered portion and the stepped portion have a fuel receiving pressure area for receiving a fuel pressure in the nozzle when the small-diameter nozzle needle starts lifting. 請求項２ないし請求項５のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射弁において、前記ノズルを保持すると共に、燃料を前記ノズルまで導くノズルホルダーと、このノズルホルダー内に摺動自在に収容されて、前記ノズルニードルに連結されたコマンドピストンとを備え、
前記ニードル付勢手段は、前記大径ノズルニードルと前記ノズルホルダーとの間に保持されて、前記大径ノズルニードルを閉弁方向に付勢する第１ニードル付勢手段、および前記小径ノズルニードルと前記コマンドピストンとの間に保持されて、前記小径ノズルニードルを閉弁方向に付勢する第２ニードル付勢手段を有していることを特徴とする燃料噴射弁。The fuel injection valve according to any one of claims 2 to 5, wherein the nozzle holder holds the nozzle and guides fuel to the nozzle, and is slidably housed in the nozzle holder. And a command piston connected to the nozzle needle,
A first needle urging unit that is held between the large-diameter nozzle needle and the nozzle holder and urges the large-diameter nozzle needle in a valve-closing direction; and the small-diameter nozzle needle. A fuel injection valve, comprising: a second needle urging unit that is held between the command piston and urges the small-diameter nozzle needle in a valve closing direction. 請求項１ないし請求項６のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射弁において、前記アクチュエータは、電動式または電磁式または圧電式のアクチュエータであることを特徴とする燃料噴射弁。The fuel injector according to any one of claims 1 to 6, wherein the actuator is an electric, electromagnetic, or piezoelectric actuator.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008128136A (en) * 2006-11-22 2008-06-05 Diesel United:Kk Fuel injection valve and its usage
KR101137614B1 (en) 2010-10-28 2012-04-19 현대중공업 주식회사 Fuel injection valve of internal combustion engines
WO2012057530A3 (en) * 2010-10-28 2012-06-21 현대중공업 주식회사 Fuel-injection valve for an internal combustion engine
CN103180600A (en) * 2010-10-28 2013-06-26 现代重工业株式会社 Fuel-injection valve for an internal combustion engine
US9388782B2 (en) 2010-10-28 2016-07-12 Hyundai Heavy Industries, Co., Ltd. Fuel-injection valve for an internal combustion engine

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