JP2003517537A - Roll assembly for high temperature use and method of making same - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】 ロールボディ（２２）とその対向した端部（２４）のトラニオン（３０）とを備える高温用途用ロールアセンブリ（２０）が開示されている。ロールボディと支持トラニオンは、異なる線熱膨張率を有する合金から形成される。トラニオンは、所望の作用温度で減少しあるいは閉じる所定の間隙（４０）が室温で形成されるように、ロールボディに取り付けられる。間隙は、ロールボディとトラニオンとの間の異なる熱膨張のために、減少する。特定の実施態様において、間隙の距離は、ロールアセンブリの一体性および負荷伝達のために、トラニオンとロールボディとの間に所定の密な締まり嵌めが形成されるように、決定される。他の実施形態においては、この間隙の距離は、ロールボディとトラニオンとの間に延びる複数の機械的なコネクタ（４４）がロールアセンブリに一体性を提供し、ロールボディとトラニオンとの間に負荷伝達を提供するように決定される。 SUMMARY A high temperature application roll assembly (20) comprising a roll body (22) and a trunnion (30) at its opposing end (24) is disclosed. The roll body and the support trunnion are formed from alloys having different coefficients of linear thermal expansion. The trunnion is mounted on the roll body such that a predetermined gap (40) that reduces or closes at the desired operating temperature is formed at room temperature. The gap decreases due to the different thermal expansion between the roll body and the trunnion. In certain embodiments, the gap distance is determined such that a predetermined tight interference fit is formed between the trunnion and the roll body for roll assembly integrity and load transfer. In another embodiment, the distance of this gap is such that a plurality of mechanical connectors (44) extending between the roll body and the trunnion provide integrity to the roll assembly and provide a load between the roll body and the trunnion. Determined to provide communication.
Description
【０００１】[0001]
ロールアセンブリは、スチール製造等の種々の高温度の用途に用いられており
、たとえば、スチールスラブを熱処理炉を通して移動するために使用される製鋼
所の炉ロールに用いられる。ロールアセンブリは、ほぼ円筒状のロールボディと
、このロールボディの両端部のヘッドあるいはトラニオンとを備える。トラニオ
ンは、溶接組立てあるいは通常の機械的な方法により、ロールボディに強固に取
付けられる。図１は、従来の溶接によるロールアセンブリ１０の概略図である。
ロールボディ１２は、このロールボディ１２に溶接部１８で取付けられたトラニ
オン１４，１６を有する。ロールボディ１２はトラニオン１４，１６で支えられ
かつ回転され、これらのトラニオンはロールボディ１２から支持ロール軸までの
移行形状部として作用する。トラニオン取付け部は、剛性で高強度結合部である
とされている。通常は、トラニオンとロールボディとは同じ材料である。しかし
、ロールボディはトラニオンと異なる材料で形成し、経済的なロールアセンブリ
を維持しつつ特定の技術的な条件を満たす必要のある位置に好適な材料を配置す
ることが有益である。Roll assemblies are used in a variety of high temperature applications, such as steel making, for example, in steel mill furnace rolls used to move steel slabs through heat treating furnaces. The roll assembly includes a substantially cylindrical roll body and heads or trunnions at both ends of the roll body. The trunnion is rigidly attached to the roll body by welding assembly or conventional mechanical methods. FIG. 1 is a schematic diagram of a conventional welded roll assembly 10.
The roll body 12 has trunnions 14 and 16 attached to the roll body 12 by welding portions 18. The roll body 12 is supported and rotated by trunnions 14, 16 which act as transition features from the roll body 12 to the supporting roll shaft. The trunnion mount is said to be a rigid, high strength joint. Usually, the trunnion and roll body are the same material. However, it is beneficial to make the roll body out of a different material than the trunnion and to place a suitable material at the location where certain technical requirements must be met while maintaining an economical roll assembly.
【０００２】
ロールアセンブリに異種材料を用いることは有益であるが、しかし、異種材料
は線熱膨張率が異なることがある。異種材料は、所望の作業温度まで加熱された
ときに、膨張量が相違する。この結果、熱膨張の相違による応力で、設計応力が
高くなり、これにより、ロールアセンブリの早期故障を生じさせる。ロールボデ
ィを、高価なニッケルアルミナイド合金などの耐熱性の高い合金で形成し、一方
、トラニオンを別個のより経済的な材料で形成することが特に有益である。The use of dissimilar materials in roll assemblies is beneficial, but dissimilar materials can have different coefficients of linear thermal expansion. Different materials have different expansions when heated to the desired working temperature. As a result, the stress due to the difference in thermal expansion increases the design stress, which causes premature failure of the roll assembly. It is particularly beneficial to form the roll body from a high temperature resistant alloy such as the expensive nickel aluminide alloy, while forming the trunnion from a separate, more economical material.
【０００３】
ニッケルアルミナイド合金は、ニッケル−アルミニウム（Ni3Al）金属間化合
物合金であり、鍛造ダイおよび熱処理炉取付具等の高温商業用途に開発されたも
のである（シッカ、ブイ.、「ニッケルおよび鉄アルミナイドの商業化」、ニッ
ケルおよび鉄アルミナイドについての国際シンポジウム：マテリアルス ウィー
ク´９６のプロパティ アンド アプリケーションズ プロシーデイングス、Ａ
ＳＭインターナショナル、１９９６年、３６ｌ〜３７５頁）。ニッケルアルミナ
イドの炉ロールは、標準の耐熱金属を改良したものである。ニッケルアルミナイ
ドの炉ロールは、“ブリスタ”と称される欠陥を生じさせず、使用中に変形せず
、その頂部を通過するスチールスラブを傷つけず、スチールスラブ上で酸化付着
物を生じさせることがない。この結果、ニッケルアルミナイドのロールは、製品
の質を改善し、炉の生産性を増大し、保守休止時間を減少し、保守コストを低減
する。一部のニッケルアルミナイド合金と従来の耐熱クロム−ニッケル−鉄合金
との概略的な化学的組成物の比較を以下の表１に示す。Nickel aluminide alloys are nickel-aluminum (Ni3Al) intermetallic alloys that have been developed for high temperature commercial applications such as forging dies and heat treatment furnace fittings (Sikka, Buoy., “Nickel and Iron. Commercialization of Aluminides ", International Symposium on Nickel and Iron Aluminides: Materials Week '96 Properties and Applications, Proceedings, A
SM International, 1996, pp. 36-375). Nickel aluminide furnace rolls are modifications of standard refractory metals. Nickel aluminide furnace rolls do not cause defects called "blister", do not deform during use, do not damage the steel slab passing through it, and can cause oxidative deposits on the steel slab. Absent. As a result, nickel aluminide rolls improve product quality, increase furnace productivity, reduce maintenance downtime, and reduce maintenance costs. A schematic chemical composition comparison of some nickel aluminide alloys and conventional refractory chromium-nickel-iron alloys is shown in Table 1 below.
【０００４】[0004]
【表１】 （重量パーセントでの値） Aｌ Cr Mo Zr B Ni Fe IC-396M 8.0 7.7 1.4 1.7 0.005 81 -- （ニッケルアルミナイド） IC-221M 8.0 7.7 3.0 0.8 0.005 81 -- （ニッケルアルミナイド） HK -- 26 -- -- -- 20 残部 （従来合金） HP -- 26 -- -- -- 35 残部 （従来合金）[Table 1] (Value in weight percent) Al Cr Mo Zr B Ni Fe IC-396M 8.0 7.7 1.4 1.7 0.005 81- (Nickel aluminide) IC-221M 8.0 7.7 3.0 0.8 0.005 81- (Nickel aluminide) HK --26 ---- --20 Remainder (Conventional alloy) HP --26 ---- --35 Remainder (Conventional alloy)
【０００５】
種々の従来技術によるロールアセンブリは、ロールボディの端部に溶接された
トラニオンを有する。従来、溶接による組立ては経済的な組立体を製造するため
に必要なものと考えられていた。1の従来技術によるロールアセンブリでは、Ｉ
Ｃ−３９６Ｍニッケルアルミナイド製のロールボディが、ニッケルアルミナイド
製のトラニオンに溶接されていた。しかし、溶接部は、１ヶ月という許容できな
い短い期間で破損し、ロールアセンブリは設備から除去されてしまった。産業界
では、この故障から、ニッケルアルミナイド合金は溶接組立てには適さないとの
結論に至った。Various prior art roll assemblies have trunnions welded to the ends of the roll body. In the past, welding assembly was considered to be necessary to produce economical assemblies. 1 prior art roll assembly, I
A roll body made of C-396M nickel aluminide was welded to the nickel aluminide trunnion. However, the weld broke after an unacceptably short period of one month and the roll assembly was removed from the facility. This failure has led the industry to conclude that nickel aluminide alloys are not suitable for weld assembly.
【０００６】
しかし、当業者は、溶接が好ましい商業的製造方法であると信じており、広範
囲の溶接開発研究により、ＩＣ−３９６Ｍ合金よりも更に溶接可能な合金である
ニッケルアルミナイド合金ＩＣ−２２１Ｍの開発に至った。ガスタングステンア
ーク溶接技術が、ＩＣ−２２１Ｍ合金のロールボディとトラニオンとを組立てる
ために開発された。（サンテラ，エム．、「Ni3AlおよびFe3Al合金の溶接につい
ての概要」、マテリアルス ウィーク´９６のプロシーデイングス、ＡＳＭイン
ターナショナル、１９９６年、３２１〜３２７頁）。しかし、ニッケルアルミナ
イドのロールとトラニオンとに対するガスタングステンアーク溶接技術を用いて
製造した５つのロールの内、３つが、１から１４日という許容できない短い使用
期間で溶接割れにより、故障した。溶接によるニッケルアルミナイド組立ての長
期間にわたる使用は、信頼できないものと考えられている。However, those skilled in the art believe that welding is the preferred commercial manufacturing method, and extensive welding development studies have shown that nickel aluminide alloy IC-221M, which is a more weldable alloy than IC-396M alloy. Led to development. A gas tungsten arc welding technique was developed to assemble roll bodies and trunnions of IC-221M alloy. (Santera, M., "Overview on Welding of Ni3Al and Fe3Al Alloys", Materials Week '96, Proceedings, ASM International, 1996, 321-327). However, of the five rolls produced using the gas tungsten arc welding technique on nickel aluminide rolls and trunnions, three failed due to weld cracking during an unacceptably short service life of 1 to 14 days. The long term use of welded nickel aluminide assemblies is considered unreliable.
【０００７】
産業界では、ニッケルアルミナイド合金の構成部材は、長期間の使用のための
溶接組立てに成功したとしても、ニッケルアルミナイドのロールアセンブリのコ
ストは、従来の耐熱合金に比して極めて高いものと、確認されている。ニッケル
アルミナイドロールアセンブリは，従来のロールよりも２．５から３倍高価であ
る。しかし、ニッケルアルミナイドのロールボディは、熱処理炉内で必要な優れ
た性能を発揮するため、産業界はニッケルアルミナイドのロールボディを使用す
る方法を見出すことを望んでいる。In the industry, nickel aluminide alloy components are significantly more expensive than nickel aluminide roll assemblies than conventional refractory alloys, even though they have been successfully weld assembled for long-term use. Has been confirmed. Nickel aluminide roll assemblies are 2.5 to 3 times more expensive than conventional rolls. However, because nickel aluminide roll bodies provide the required superior performance in heat treatment furnaces, the industry desires to find a way to use nickel aluminide roll bodies.
【０００８】
産業界では、第１合金で形成されたロールボディを備えたロールアセンブリは
、第２合金から形成されたトラニオンに溶接できないことも確認されている。線
熱膨張率が異なる合金間の溶接は、ロールボディとトラニオンとの熱膨張の差に
起因する応力を容易には吸収できない。更に、溶接は、ロールアセンブリの温度
勾配で形成される応力に対応できない。It has also been identified in the industry that roll assemblies with roll bodies formed from a first alloy cannot be welded to trunnions formed from a second alloy. Welding between alloys having different linear thermal expansion coefficients cannot easily absorb the stress due to the difference in thermal expansion between the roll body and the trunnion. In addition, the weld cannot accommodate the stresses created by the temperature gradients in the roll assembly.
【０００９】
低コストの従来の合金製トラニオンをニッケルアルミナイド製のロールボディ
に溶接する試みがなされた。しかし、従来の合金とニッケルアルミナイド合金と
の間の線熱膨張の差により、炉の作業温度で、溶接結合部に２８０ＭＰａ（４０
，０００ｐｉｓ）の許容できないほど高いフォン・ミーゼス有効応力(von Mises
effective stress)が生じた。この方法で形成された２つのロールの一方は、４
ヶ月の許容できない短い使用期間の後、溶接結合部で故障した。Attempts have been made to weld low cost conventional alloy trunnions to nickel aluminide roll bodies. However, due to the difference in linear thermal expansion between the conventional alloy and the nickel aluminide alloy, at the working temperature of the furnace, 280 MPa (40 MPa
Unacceptably high von Mises effective stress (von Mises)
effective stress) has occurred. One of the two rolls formed in this way has 4
After an unacceptably short service life of months, the weld joint failed.
【００１０】
同様な線膨張を有する合金から形成されたロールボディとトラニオンとからな
るロールアセンブリでは、溶接充填金属は、ロールアセンブリ内の応力に対応で
きない。例えば、ニッケルアルミナイド溶接は、６００℃〜１０００℃（１１０
０°Ｆ〜１８３０°Ｆ）の範囲における短期高温引張試験で測定したときに、５
％未満の伸びという極めて低い延性を有する。ニッケルアルミナイド溶接充填金
属は、脆性破壊し易く、溶接充填金属は長期にわたる使用には十分ではない。In a roll assembly consisting of a roll body and trunnion formed of an alloy with similar linear expansion, the weld fill metal cannot handle the stresses in the roll assembly. For example, nickel aluminide welding processes 600 ° C to 1000 ° C (110 ° C).
5 when measured in the short term high temperature tensile test in the range of 0 ° F to 1830 ° F)
It has a very low ductility of less than%. Nickel aluminide weld fill metal is prone to brittle fracture and weld fill metal is not sufficient for long term use.
【００１１】
ロールアセンブリの改良に対する従来の試みに基づき、産業界では、溶接組立
ておよび異種合金を必要とする市販のロールアセンブリは、ロールアセンブリを
形成するために密接に接触した状態で一体的に組立てることができないと、確認
されている。Based on conventional attempts to improve roll assemblies, in the industry, commercial roll assemblies that require welded assemblies and dissimilar alloys are assembled together in intimate contact to form the roll assembly. It has been confirmed that it is not possible.
【００１２】[0012]
本発明は、ロールアセンブリおよびロールアセンブリを製造する方法に関する
。このロールアセンブリは、ほぼ円筒状のロールボディと、それぞれがこのロー
ルボディの対向する端部に係合する第１，第２ヘッドあるいはトラニオンとを備
える。ロールボディの端部は、第１径を有する。各トラニオンの端部は、それぞ
れのトラニオンの端部がロールボディの端部に係合するように、第２径あるいは
外径を有する。特定の実施形態で、ロールボディの端部がトラニオンの内側に嵌
合し、一方、他の実施形態では、各トラニオンの端部がロールボディの端部の内
側に嵌合するのは、本発明の意図する範囲内である。The present invention relates to roll assemblies and methods of making roll assemblies. The roll assembly includes a generally cylindrical roll body and first and second heads or trunnions, each engaging opposite ends of the roll body. The end of the roll body has a first diameter. The end of each trunnion has a second or outer diameter such that the end of each trunnion engages the end of the roll body. In certain embodiments, the ends of the roll bodies fit inside the trunnions, while in other embodiments, the ends of each trunnion fit inside the ends of the roll body. Within the intended range of.
【００１３】
正確に定められあるいは制御された間隙が、ロールボディの径とトラニオンの
径との間に形成される。ロールボディは、第１線熱膨張率を有する第１材料で形
成され、トラニオンは、第２線熱膨張率を有する第２材料で形成される。A precisely defined or controlled gap is formed between the roll body diameter and the trunnion diameter. The roll body is formed of a first material having a first linear thermal expansion coefficient, and the trunnion is formed of a second material having a second linear thermal expansion coefficient.
【００１４】
ロールボディの第１材料とトラニオンの第２材料との線熱膨張間の相違は、別
の実施形態で対応される。第１実施形態では、制御された間隙が、室温では十分
大きく、間隙の大きさが、ロールアセンブリがその所望の作業温度に近づくにつ
れて減少し、作業温度では、小さな間隙が維持される。したがって、トラニオン
の膨張からロールボディに応力が誘導されることはない。The difference between the linear thermal expansions of the first material of the roll body and the second material of the trunnion is addressed in another embodiment. In the first embodiment, the controlled gap is large enough at room temperature that the size of the gap decreases as the roll assembly approaches its desired working temperature, at which small gap is maintained. Therefore, no stress is induced in the roll body from the expansion of the trunnion.
【００１５】
第２実施形態では、制御された間隙が室温で存在し、ロールアセンブリがその
所望の作業温度に達すると、間隙が閉じ、ロールボディに対してトラニオンが密
に接触する。この実施形態では、ロールアセンブリの有用な使用寿命中における
ロールアセンブリの一体性に対する許容可能なフォン・ミーゼス有効応力を維持
しつつ、制御された締まり嵌めが、作業温度において、ロールボディとトラニオ
ンとの間に形成される。In the second embodiment, when the controlled gap exists at room temperature and the roll assembly reaches its desired working temperature, the gap closes and the trunnion makes intimate contact with the roll body. In this embodiment, a controlled interference fit maintains the acceptable von Mises effective stress on the integrity of the roll assembly during the useful service life of the roll assembly, while maintaining a acceptable interference between the roll body and the trunnion at working temperature. Formed in between.
【００１６】
両実施形態では、ロールボディおよびトラニオンは、ロールアセンブリが高温
作動状態にないときに、機械的に一体的に結合される。機械的な結合は、加熱さ
れたときに、ロールボディおよびトラニオンの材料の膨張を規制することなく、
ロールアセンブリがより低い温度で分離されるのを防止する。高温の作業温度で
、間隙を意図的に維持する実施形態では、機械的な結合は、ロールボディからト
ラニオンに負荷を伝達する手段も提供する。作業温度で、制御された締まり嵌め
が形成される実施形態では、締まり嵌めは、負荷を伝達し、機械的な結合の信頼
性が大きく減少する。In both embodiments, the roll body and trunnion are mechanically coupled together when the roll assembly is not in the hot operating condition. The mechanical bond does not restrict the expansion of the roll body and trunnion material when heated,
Prevents the roll assembly from separating at lower temperatures. In embodiments where the gap is intentionally maintained at elevated operating temperatures, the mechanical coupling also provides a means of transferring load from the roll body to the trunnions. In embodiments where a controlled interference fit is formed at the working temperature, the interference fit transfers the load and the reliability of the mechanical connection is greatly reduced.
【００１７】
本発明は、高温で使用するための、改良されかつ経済的に組立てられたロール
アセンブリを提供する。本発明の１の実施形態では、ニッケルアルミナイド熱処
理炉ロールボディは、より安価な合金で形成されたトラニオンに取付けられる。
トラニオンとロールボディとの間の制御された間隙が室温で形成される。ピン等
の機械的なコネクタを用いてロールボディとトラニオンとが室温で結合される。
所望の作業温度で、トラニオンはロールボディよりも膨張する。熱膨張の差は、
別の実施形態で対応されている。１の実施形態では、間隙が作業温度で維持され
、機械的なコネクタが、負荷の全てを伝達するために用いられる。他の実施形態
では、制御された干渉がロールボディとトラニオンとの間に形成され、負荷が伝
達される。しかし、特定の実施形態では、締まり嵌めが用いられるときに、機械
的なコネクタは、ロールアセンブリに追加の安全手段を形成し、ロールボディと
トラニオンとの間の応力の差に対応させることが望ましい。更に、所望の作業温
度で、機械的なコネクタは、適度に緩められ、規制することなく、熱膨張の差が
生じることができる。The present invention provides an improved and economically assembled roll assembly for use at elevated temperatures. In one embodiment of the invention, the nickel aluminide heat treat furnace roll body is attached to a trunnion formed of a cheaper alloy.
A controlled gap between the trunnion and the roll body forms at room temperature. The roll body and trunnion are joined at room temperature using mechanical connectors such as pins.
At the desired working temperature, the trunnion expands more than the roll body. The difference in thermal expansion is
Corresponding in another embodiment. In one embodiment, the gap is maintained at working temperature and mechanical connectors are used to carry all of the load. In another embodiment, controlled interference is created between the roll body and the trunnion to transfer the load. However, in certain embodiments, when an interference fit is used, it is desirable for the mechanical connector to provide additional safety measures to the roll assembly to accommodate stress differences between the roll body and the trunnions. . Moreover, at the desired working temperature, the mechanical connector can be loosened reasonably and differential thermal expansion can occur without regulation.
【００１８】
本発明は、他の高温材料を用いる場合に、および、ロールボディの代わりにト
ラニオンに線熱膨張の少ない材料が用いられる状況においても、有用である。The present invention is also useful when other high temperature materials are used and in situations where the trunnion is replaced with a material having a low linear thermal expansion.
【００１９】[0019]
ロールボディおよびトラニオンの異なる線熱膨張は、室温でロールボディとト
ラニオンとの間に制御された間隙を有することにより、吸収される。機械的なコ
ネクタが、トラニオンをロールボディに接続し、ロールアセンブリの一体性を室
温で維持するために使用される。機械的なコネクタは、十分緩く、熱膨張の差が
規制を伴わずに発生するのを許容する。制御された間隙は、ロールアセンブリを
所望の作業温度に加熱したときに、許容できない程高いフォン・ミーゼス応力を
ロールボディあるいはトラニオンに形成することなく、減少し、あるいは、閉じ
る。特定の実施形態においては、間隙は、加熱したときに、小さな間隙が維持さ
れ、機械的なコネクタが全使用負荷を伝達するように形成される。他の実施形態
においては、間隙は、加熱したときに、閉じ、密な締まり嵌めが、ロールボディ
とトラニオンとの間に形成されるように形成される。締まり嵌めは、使用負荷を
伝達し、一方で、機械的なコネクタは、負荷伝達の第２の手段として作用する。
ロールボディおよびトラニオンを形成する材料の組成は、業界使用条件を満たし
かつ経済的なロール組立てを提供するように選択される。この発明の例が、ほぼ
８４０℃〜１０１０℃（１５５０°F〜１８５０°F）で作動される熱処理炉用ロ
ールに対して提供されている。しかし、本発明の範囲は、本明細書中で規定され
ている例に限定されず、これらの例は、本発明をこの特定の高温での使用に限定
しないことが理解されるべきである。The different linear thermal expansions of the roll body and trunnion are absorbed by having a controlled gap between the roll body and trunnion at room temperature. A mechanical connector connects the trunnion to the roll body and is used to maintain the integrity of the roll assembly at room temperature. The mechanical connector is loose enough to allow differential thermal expansion to occur without regulation. The controlled clearance reduces or closes when the roll assembly is heated to the desired operating temperature without forming unacceptably high von Mises stresses in the roll body or trunnion. In certain embodiments, the gap is formed such that when heated, a small gap is maintained and the mechanical connector carries the full service load. In another embodiment, the gap is formed such that when heated, it closes and a tight interference fit is formed between the roll body and the trunnion. The interference fit transfers the working load, while the mechanical connector acts as a second means of load transfer.
The composition of the material forming the roll body and trunnion is selected to meet industry requirements and provide an economical roll assembly. An example of this invention is provided for a heat treat furnace roll operated at approximately 840 ° C to 1010 ° C (1550 ° F to 1850 ° F). However, it should be understood that the scope of the invention is not limited to the examples defined herein, and these examples do not limit the invention to use at this particular elevated temperature.
【００２０】
名目上、３６３．６ｍｍ（１４．３１３ｉｎ．）の外径と３２２．２ｍｍ（１
２．６６８ｉｎ．）の内径を有するＩＣ−２２１Ｍニッケルアルミナイドのロー
ルボディが、ＨＫ合金のトラニオンに強固に取付けられたときに、フォン・ミー
ゼス有効応力は、下記表２に示したＩＣ−２２１ＭおよびＨＫの線熱膨張率を使
用して計算される。Nominally 363.6 mm (14.313 in.) Outer diameter and 322.2 mm (1
2.668 in. ) When a roll body of IC-221M nickel aluminide having an inner diameter of) is firmly attached to the trunnion of HK alloy, the von Mises effective stress shows the linear thermal expansion of IC-221M and HK shown in Table 2 below. Calculated using the rate.
【表２】
室温から９００℃までの線熱膨張率
１０-6／℃（１０-6／°F）
ＩＣ−２２１Ｍロールボディ １５．８（８．８）
ＨＫトラニオン １８．１（１０．０）
ＨＫ合金トラニオンとニッケルアルミナイドのロールボディとの間の膨張の差は
、それぞれが密に組立てられた場合、約０．６４ｍｍ（０．０２５ｉｎ．）であ
る。また、作業温度で弾性率の相違を許容すると、ＩＣ−２２１Ｍにより規制さ
れたＨＫの膨張から生じるフォン・ミーゼス有効応力は、約２８０ＭＰａ（４０
，０００ｐｓｉ）である。これは、安全な設計応力レベルを超え、許容すること
はできない。TABLE 2 linear thermal expansion 10 -6 / ° C. from room temperature to 900 ℃ (10 -6 / ° F ) IC-221M roll body 15.8 (8.8) HK trunnion 18.1 (10.0) The expansion difference between the HK alloy trunnion and the nickel aluminide roll body is about 0.64 mm (0.025 in.) When each is densely assembled. Further, if the elastic modulus difference is allowed at the working temperature, the von Mises effective stress generated from the expansion of HK regulated by IC-221M is about 280 MPa (40
1,000 psi). This exceeds safe design stress levels and is unacceptable.
【００２１】
図２は、ロールボディ２２とトラニオン３０とを備える本発明のロールアセン
ブリ２０の一方の端部の概略図である。ロールアセンブリ２０は、一般的に、ロ
ールボディ２２の各端部にトラニオン３０を備えることが理解されるべきである
。図示を容易とするために、一方のトラニオン３０のみが示されている。しかし
、本発明は、ロールボディの各端部でのトラニオンの使用を予定していることが
、更に理解されるべきである。ロールボディ２２は、ほぼ円筒状の形状を有し、
対向する端部２４を有している。図示を容易とするために、ロールボディの一方
の端部２４のみが示されている。しかし、ロールボディ２２の対向した端部（図
示せず）は、ロールアセンブリの最終使用条件に応じて、同じあるいは異なる形
状を有することができる。ロールボディ２２の端部２４は、所望の内径２６に座
ぐり加工される。FIG. 2 is a schematic view of one end of a roll assembly 20 of the present invention including a roll body 22 and a trunnion 30. It should be appreciated that the roll assembly 20 generally comprises a trunnion 30 at each end of the roll body 22. Only one trunnion 30 is shown for ease of illustration. However, it should be further understood that the present invention contemplates the use of trunnions at each end of the roll body. The roll body 22 has a substantially cylindrical shape,
It has opposite ends 24. Only one end 24 of the roll body is shown for ease of illustration. However, the opposite ends (not shown) of the roll body 22 can have the same or different shapes, depending on the end use conditions of the roll assembly. The end 24 of the roll body 22 is counterbored to a desired inner diameter 26.
【００２２】
トラニオン３０は、所望の外径３６に機械加工された第１端部３４を有してい
る。トラニオン３０の第１端部３４は、ロールボディ２２の座ぐり加工された内
径２６の内側に嵌合するか、あるいは、この内径に軸方向に配置される。図面に
示した実施形態において、トラニオン３０の第１端部３４は、ロールボディ２２
の第１端部２４内の内側に軸方向に配置され、ロールボディ２２の端部２４の内
径２６は、トラニオン３０の第１端部３４の外径より大きい。しかし、他の実施
形態は、ロールボディの第１端部の外側に軸方向に配置されたトラニオンの第１
端部を有することができ、ロールボディの端部の外径は、トラニオンの第１端部
の内径より小さいことは、本発明の意図された範囲内である。The trunnion 30 has a first end 34 machined to a desired outer diameter 36. The first end 34 of the trunnion 30 fits inside or is axially located at the bored inner diameter 26 of the roll body 22. In the illustrated embodiment, the first end 34 of the trunnion 30 is
The inner diameter 26 of the end 24 of the roll body 22 is larger than the outer diameter of the first end 34 of the trunnion 30 and is axially disposed inside the first end 24 of the trunnion 30. However, other embodiments include a first trunnion axially disposed outside the first end of the roll body.
It is within the contemplated scope of the present invention that it may have an end and the outer diameter of the end of the roll body is less than the inner diameter of the first end of the trunnion.
【００２３】
つぎに、図３を参照すると、トラニオン３０が、冷却温度あるいは室温でロー
ルボディ２２の端部２４上に軸方向に配置されたときに、ロールボディの内径２
６とトラニオン３０の外径３６との間に、所望の間隙４０が形成される。間隙４
０の長さは、ロールボディ２４の径２６とトラニオン３０の径３６との間の差に
より決定される。１の実施形態において、ＩＣ−２２１Ｍニッケルアルミナイド
合金から形成されたロールボディ２２のロールボディ端部２４は、３２７．３６
ｍｍ（１２．８８８ｉｎ．）の内径に座ぐり加工される。HKトラニオン３０の外
形３６は、３２６．９０ｍｍ（１２．８７ｉｎ．）の小径に機械加工される。ト
ラニオン３０が、ロールボディ２２内に同軸状に配置され、冷却あるいは室温環
境で組立てられたときに、ロールボディ２２の重ねられる内径２４とトラニオン
３０の外径３６との間に０．４６ｍｍ（０．０１８ｉｎ．）の隙間が存在する。
所望の使用温度に晒されたときに、ロールボディ２２とトラニオン３０は、異な
る率で膨張する。フォン・ミーゼス有効応力は、設計上の安全応力内である７０
ＭＰａ（１０，０００ｐｓｉ）未満である。０．４６ｍｍ（０．０１８ｉｎ．）
の膨張距離は、膨張しかつ間隙４０の長さを減少させるトラニオン３０により吸
収される。残りの０．１８ｍｍ（０．００７ｉｎ．）の膨張差は、使用温度で制
御された密な締まり嵌めを提供するように計算される。Referring now to FIG. 3, when the trunnion 30 is axially disposed on the end 24 of the roll body 22 at a cooling temperature or room temperature, the inner diameter 2 of the roll body is
A desired gap 40 is formed between 6 and the outer diameter 36 of the trunnion 30. Gap 4
The length of 0 is determined by the difference between the diameter 26 of the roll body 24 and the diameter 36 of the trunnion 30. In one embodiment, the roll body end 24 of the roll body 22 formed from an IC-221M nickel aluminide alloy has 327.36.
It is counterbore processed to an inner diameter of mm (12.888 in.). The outer shape 36 of the HK trunnion 30 is machined to a small diameter of 326.90 mm (12.87 in.). When the trunnion 30 is coaxially arranged in the roll body 22 and is assembled in a cooling or room temperature environment, 0.46 mm (0 mm) between the overlapping inner diameter 24 of the roll body 22 and the outer diameter 36 of the trunnion 30. .018 in.) Is present.
When exposed to the desired use temperature, the roll body 22 and trunnion 30 expand at different rates. Von Mises effective stress is within the design safe stress 70
It is less than MPa (10,000 psi). 0.46 mm (0.018 in.)
The expansion distance of is absorbed by the trunnion 30 which expands and reduces the length of the gap 40. The remaining 0.18 mm (0.007 in.) Differential expansion is calculated to provide a controlled temperature and tight interference fit.
【００２４】
他の実施形態において、ロールボディ２２とトラニオン３０は、たとえば、HK
合金のトラニオン３０とニッケルアルミナイド合金のロールボディ２２との間の
膨張の差が、約０．６４ｍｍ（０．０２５ｉｎ．）であるときに、締まり嵌めを
伴わずに、一体的に結合することができる。間隙４０が、室温で最小の０．６４
ｍｍ（０．０２５ｉｎ．）に形成されるときに、締まり嵌めは、作業温度で形成
されない。In another embodiment, the roll body 22 and the trunnion 30 are, for example, HK
When the difference in expansion between the alloy trunnion 30 and the nickel aluminide alloy roll body 22 is about 0.64 mm (0.025 in.), They may be joined together without an interference fit. it can. Gap 40 has a minimum of 0.64 at room temperature
When formed in mm (0.025 in.), the interference fit does not form at working temperature.
【００２５】
特定の実施形態において、トラニオン３０は、室温で、複数の機械的なコネク
タ４４、たとえば、図４および図５に示したピンにより、ロールボディ２０に固
定される。ロールボディ２２の端部２４は、半径方向に延びる複数の貫通開口２
８を有している。トラニオン３０の端部３４は、半径方向に延びる複数の内孔３
８を有している。機械的なコネクタ４４が、ロールボディ２２の端部２４の半径
方向に延びる開口を貫通して配置されている。各開口２８は、トラニオン３０の
端部３４の対応する半径方向に延びる内孔３８に半径方向で整合している。内孔
３８は、先端部３９まで延びてもよい。機械的なコネクタ４４は、ロールボディ
２２の開口２８内とトラニオン３０の内孔３８内に配置される。機械的なコネク
タ４４は、内孔３８の先端部３９に接触する先端部４６を有している。内孔３８
が、トラニオン３０の端部３４を挿通してもよいことも本発明の意図された範囲
内である。機械的なコネクタ４４は、トラニオン３０を越えて延びてもよく、ス
ナップリング（図示せず）あるいはその他のロック装置で固定してもよい。In certain embodiments, the trunnion 30 is secured to the roll body 20 at room temperature by a plurality of mechanical connectors 44, such as the pins shown in FIGS. 4 and 5. The end 24 of the roll body 22 has a plurality of through openings 2 extending in the radial direction.
Have eight. The end 34 of the trunnion 30 has a plurality of radially extending bores 3
Have eight. A mechanical connector 44 is located through a radially extending opening in the end 24 of the roll body 22. Each opening 28 is radially aligned with a corresponding radially extending bore 38 at the end 34 of the trunnion 30. The inner hole 38 may extend to the tip 39. A mechanical connector 44 is arranged in the opening 28 of the roll body 22 and the inner hole 38 of the trunnion 30. Mechanical connector 44 has a tip 46 that contacts tip 39 of bore 38. Inner hole 38
However, it is within the intended scope of the invention that the end 34 of the trunnion 30 may be threaded therethrough. The mechanical connector 44 may extend beyond the trunnion 30 and may be secured with a snap ring (not shown) or other locking device.
【００２６】
機械的なコネクタ４４は、所望の径を有し、ロールボディ２２およびトラニオ
ン３０内に室温で合理的なすきま嵌めを形成し、これにより、予定される熱膨張
の規制が、炉の加熱および冷却期間中に、防止される。機械的なコネクタ４４は
、ロールアセンブリ２０が室温のときに、開口２８内および内孔３８内に配置さ
れる。室温で、ロールボディ２２とトラニオン３０との間に締まり嵌めは形成さ
れない。むしろ、機械的なコネクタ４４は、ロールボディ２２をトラニオン３０
に緩い状態で結合する。ロールボディ２２とトラニオン３０が、加熱されたとき
に、ロールボディ２２およびトラニオン３０が膨張する場所が存在する。The mechanical connector 44 has a desired diameter and forms a reasonable clearance fit within the roll body 22 and the trunnion 30 at room temperature so that the expected thermal expansion regulation of the furnace is reduced. Prevented during heating and cooling. A mechanical connector 44 is placed in the opening 28 and the bore 38 when the roll assembly 20 is at room temperature. At room temperature, no interference fit is formed between the roll body 22 and the trunnion 30. Rather, mechanical connector 44 connects roll body 22 to trunnion 30.
To loosely connect to. There is a location where the roll body 22 and trunnion 30 expand when they are heated.
【００２７】
機械的なコネクタ４４は、ロールボディ２２とトラニオン３０との整合を維持
し、室温で存在することがある応力を支える。開口２８および内孔３８内の機械
的なコネクタ４４は、ロールアセンブリ２０が室温にあるときに、ロールボディ
とトラニオンとの間の結合部も支える。さらに、機械的なコネクタ４４は、ロー
ルボディ２２とトラニオン３０との間の締まり嵌めにより説明されない応力差も
吸収する。しかし、室温で機械的にロールボディ２２をトラニオン３０に取り付
ける他の方法が可能であることも本発明の意図された範囲内である。Mechanical connector 44 maintains the alignment of roll body 22 and trunnion 30 and bears the stresses that may be present at room temperature. Mechanical connectors 44 in the openings 28 and bores 38 also support the bond between the roll body and the trunnions when the roll assembly 20 is at room temperature. Moreover, the mechanical connector 44 also absorbs stress differences not accounted for by the interference fit between the roll body 22 and the trunnion 30. However, it is within the intended scope of the invention that other methods of mechanically attaching the roll body 22 to the trunnion 30 at room temperature are possible.
【００２８】
機械的なコネクタ４４は、ロールアセンブリ３０が受ける全ての機械的な負荷
に耐える構造を有している。機械的なコネクタ４４は、合金トラニオン３０とニ
ッケルアルミナイドのロールボディ２２との間の熱膨張差が、規制を伴わずに発
生することも許容する。The mechanical connector 44 is constructed to withstand all mechanical loads experienced by the roll assembly 30. The mechanical connector 44 also allows an unregulated thermal expansion differential between the alloy trunnion 30 and the nickel aluminide roll body 22 to occur.
【００２９】
特定の実施形態においては、締まり嵌めを避ける利点は、制御された間隙の製
造公差を非常に広くすることができ、これにより、組立て前の機械加工プロセス
を簡略化することが可能であり、締まり嵌めの長期間の一体性に関する憂慮が除
去されるということである。トラニオンをロールボディに結合するのに締まり嵌
めが使用されない実施形態においては、機械的なコネクタの組成およびサイズは
、トラニオンおよびロールボディの組成およびサイズに対応するように選定され
、これらの変更は、本発明の範囲内であることが理解されるべきである。In certain embodiments, the advantage of avoiding an interference fit can result in very large controlled gap manufacturing tolerances, which can simplify the pre-assembly machining process. Yes, the concerns about the long-term integrity of the interference fit are eliminated. In embodiments where an interference fit is not used to connect the trunnion to the roll body, the composition and size of the mechanical connector are selected to correspond to the composition and size of the trunnion and roll body, and these changes are It should be understood that it is within the scope of the present invention.
【００３０】
組立ての際のロールボディ２２およびトラニオン３０の適切な整合は、達成す
るのが重要である。トラニオンおよびロールボディを好適な同軸関係で配置可能
とするために、比較的大きな間隙４０が、室温で必要である。しかし、トラニオ
ンとロールボディが組立てられるときに、トラニオン３０の端部３４とロールボ
ディ２２の端部２４との間に同心性（すなわち、同軸整合）を維持することが必
要である。トラニオン３０は、ロールボディ２２の端部２４に半径方向に延びる
開口２８を形成する前におよびトラニオン３０に内孔３８を形成する前に、ロー
ルボディ２２の端部２４に配置される。Proper alignment of the roll body 22 and trunnion 30 during assembly is important to achieve. A relatively large gap 40 is required at room temperature to allow the trunnion and roll body to be placed in a suitable coaxial relationship. However, it is necessary to maintain concentricity (ie, coaxial alignment) between the end 34 of the trunnion 30 and the end 24 of the roll body 22 when the trunnion and roll body are assembled. The trunnion 30 is disposed at the end 24 of the roll body 22 before forming the radially extending opening 28 in the end 24 of the roll body 22 and before forming the inner bore 38 in the trunnion 30.
【００３１】
図６に示したように、ロールボディ２２とトラニオン３０との間の同心性は、
各トラニオン３０の端部３４の少なくとも一部の周りを周方向に延びる分解可能
な材料５０の少なくとも１の層を配置することにより維持される。As shown in FIG. 6, the concentricity between the roll body 22 and the trunnion 30 is
Maintained by disposing at least one layer of degradable material 50 extending circumferentially around at least a portion of the end 34 of each trunnion 30.
【００３２】
１の好ましい実施形態において、材料５０は、トラニオン３０の端部３４およ
び／またはロールボディ２２の端部２４をほぼ周方向で囲む。しかし、シムとし
て作用する材料５０の複数のセクション（図示せず）が、ロールボディ２２およ
びトラニオン３０を同軸関係に維持するために、トラニオン３０の端部３３４の
周の一部および／またはロールボディ２２の端部２４の内径２６の一部に周方向
に配置可能であることも本発明の意図された範囲内である。また、所定の実施形
態において、分解可能な材料の他の部材５４が、機械的なコネクタ４４が内孔３
８内に付着するのを防止するために、内孔３８の先端部３９に配置可能である。In one preferred embodiment, the material 50 substantially circumferentially surrounds the end 34 of the trunnion 30 and / or the end 24 of the roll body 22. However, multiple sections of material 50 (not shown) that act as shims maintain a portion of the circumference of the end 334 of the trunnion 30 and / or the roll body to maintain the roll body 22 and the trunnion 30 in a coaxial relationship. It is also within the contemplated scope of the present invention to be circumferentially positionable on a portion of the inner diameter 26 of the end 24 of the 22. Also, in certain embodiments, the other member 54 of the degradable material is the mechanical connector 44 and the bore 3
It can be placed at the tip 39 of the bore 38 to prevent it from sticking inside.
【００３３】
材料５０は、トラニオンの端部３４とロールボディ端部２４との間に均一な間
隙４０を維持し、半径方向に伸びる開口２８と内孔３８が形成されるときに、開
口２８と内孔３８は、半径方向で整合する。ロールボディアセンブリ２０が、そ
の所望の作用温度に高められたときに、材料５０は、分解し、ロールボディ２２
およびトラニオン３０の異種金属の規制されない膨張に必要な意図された間隙４
０が形成される。The material 50 maintains a uniform gap 40 between the trunnion end 34 and the roll body end 24, and when the radially extending opening 28 and inner bore 38 are formed, The inner holes 38 are radially aligned. When the roll body assembly 20 is raised to its desired operating temperature, the material 50 decomposes and the roll body 22
And the intended clearance 4 required for the uncontrolled expansion of the dissimilar metal of the trunnion 30.
0 is formed.
【００３４】
上述のように本発明について説明したが、特定の材料、手順および装置の種々
の変更が当業者に明らかになるであろう。これらの変更の全ては、添付特許請求
の範囲および精神内であることが意図されている。Although the present invention has been described above, various changes in specific materials, procedures and equipment will be apparent to those skilled in the art. All of these modifications are intended to be within the scope and spirit of the appended claims.
【図１】 従来のロールアセンブリの概略図。[Figure 1] 1 is a schematic view of a conventional roll assembly.
【図２】 本発明のロールアセンブリの一部の概略的断面図[Fig. 2] Schematic cross-sectional view of a portion of the roll assembly of the present invention
【図３】 本発明のロールアセンブリの一部の概略的端面図。[Figure 3] FIG. 3 is a schematic end view of a portion of the roll assembly of the present invention.
【図４】 本発明のロールアセンブリの一部の概略的断面図。[Figure 4] FIG. 3 is a schematic cross-sectional view of a portion of the roll assembly of the present invention.
【図５】 図４の線５−５に沿う図。[Figure 5] FIG. 5 is a view taken along line 5-5 of FIG. 4.
【図６】 図４に示した領域の拡大図。[Figure 6] The enlarged view of the area | region shown in FIG.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＢＲ，ＣＡ，Ｃ Ｎ，ＪＰ，ＫＲ，ＲＵ (72)発明者 メナート、ウォーレン、エル アメリカ合衆国 オハイオ、バーミリオ ン、リバティ アベニュー 5895 (72)発明者 ロジャーズ、ジョン、シー アメリカ合衆国 オハイオ、サンダスキ イ、ネイル ドライブ 2100 (72)発明者 ウォレス、ジョン、エフ アメリカ合衆国 オハイオ、シェイカー ハイツ、ブリーメア ロード 3326 Ｆターム(参考） 3J103 AA02 AA41 AA75 BA22 CA04 CA05 CA13 EA08 EA11 FA01 FA23 GA02 GA15 GA36 HA01 HA03 HA11 HA15 HA32 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (81) Designated countries EP (AT, BE, CH, CY, DE, DK, ES, FI, FR, GB, GR, IE, I T, LU, MC, NL, PT, SE), BR, CA, C N, JP, KR, RU (72) Inventor Menart, Warren, Elle Vermilio, Ohio, United States Liberty Avenue 5895 (72) Inventor Rogers, John, C Sandusky, Ohio, United States B, nail drive 2100 (72) Inventor Wallace, John, F Shaker, Ohio, USA Heights, Breemere Road 3326 F term (reference) 3J103 AA02 AA41 AA75 BA22 CA04 CA05 CA13 EA08 EA11 FA01 FA23 GA02 GA15 GA36 HA01 HA03 HA11 HA15 HA32
Claims (14)
１線熱膨張率を有する第１材料から形成され、それぞれが第１径を有する対向し
た端部を持つロールボディと、 第２線熱膨張率を有する第２材料から形成され、第２径を有する第１端部を持
つ少なくとも１のトラニオンと、 ロールボディの第１端部がトラニオンの第１端部に配置されたとき、あるいは
、トラニオンの第１端部がロールボディの第１端部に配置されたときに、室温で
存在する所望の距離の間隙と、を備え、 この間隙の距離は、ロールボディの第１径とトラニオンの第２径との間の差で
規定され、更に、 この間隙内に配置される分解可能な材料を備え、これにより、ロールボディと
トラニオンとが、ロールアセンブリを組立てる際に同軸状の関係に保持され、 この間隙は、ロールアセンブリが所望の温度に上昇したときに、ロールボディ
とトラニオンとの間で減少するようになっている、ロールアセンブリ。1. A roll assembly for use in high temperature applications, the roll body being formed from a first material having a first coefficient of linear thermal expansion and having opposite ends each having a first diameter. At least one trunnion formed of a second material having a second coefficient of linear thermal expansion and having a first end having a second diameter, and a first end of the roll body disposed at the first end of the trunnion. Or at a room temperature when the first end of the trunnion is located at the first end of the roll body, the gap having a desired distance at room temperature. A rollable body is defined by the difference between the one diameter and the second diameter of the trunnion, and further comprises a decomposable material disposed within this gap so that the roll body and the trunnion are coaxial during assembly of the roll assembly. In a relationship Is, the gap, when the roll assembly is raised to the desired temperature, so as to decrease between the roll body and the trunnion roll assembly.
、間隙が閉じ、ロールボディの端部とトラニオンの端部とが、締り嵌めにより、
係合する請求項１に記載のロールアセンブリ。2. When the roll body and the trunnion have risen to a desired temperature, the gap is closed, and the end of the roll body and the end of the trunnion are fitted by an interference fit.
The roll assembly of claim 1 that engages.
室温でトラニオンに取付けられる請求項１に記載のロールアセンブリ。3. The roll body comprises at least one mechanical connector,
The roll assembly of claim 1 mounted to the trunnion at room temperature.
、これらの開口は、トラニオンの第１端部の半径方向に延びる複数の内孔と整合
し、ロールボディは、半径方向に延びる開口および内孔内に配置される複数の機
械的なコネクタにより、トラニオンに取付けられる請求項３に記載のロールアセ
ンブリ。4. The end of the roll body has a plurality of radially extending openings which are aligned with the plurality of radially extending bores at the first end of the trunnion, the roll body comprising: The roll assembly of claim 3, wherein the roll assembly is attached to the trunnion by a plurality of mechanical connectors disposed within the radially extending openings and bore.
ニオンとを係合可能とし、ロールボディとトラニオンとは、機械的なコネクタに
よるロールボディあるいはトラニオンの規制を伴わずに、線熱膨張を受ける請求
項４に記載のロールアセンブリ。5. A mechanical connector enables a roll body and a trunnion to engage with each other by an interference fit, and the roll body and the trunnion are connected to each other without a regulation of the roll body or the trunnion by the mechanical connector. The roll assembly of claim 4, which undergoes thermal expansion.
械的なコネクタにより、上昇した所望の温度でトラニオンに取付けられる請求項
４に記載のロールアセンブリ。6. The roll assembly of claim 4, wherein no interference fit is formed and the roll body is attached to the trunnion at the desired elevated temperature by at least one mechanical connector.
センブリ。7. The roll assembly of claim 3, wherein the mechanical connector includes pins.
大径の内径を有し、これにより、トラニオンの第１端部は、ロールボディの第１
端部内で軸方向に配置される請求項１に記載のロールアセンブリ。8. The end of the roll body has an inner diameter that is greater than the outer diameter of the first end of the trunnion, whereby the first end of the trunnion is the first end of the roll body.
The roll assembly of claim 1, wherein the roll assembly is axially disposed within the end.
小径の外径を有し、これにより、トラニオンの第１端部は、ロールボディの第１
端部の外側で軸方向に配置される請求項１に記載のロールアセンブリ。9. The end of the roll body has an outer diameter that is smaller than the inner diameter of the first end of the trunnion, whereby the first end of the trunnion is the first end of the roll body.
The roll assembly of claim 1, wherein the roll assembly is axially disposed outside the ends.
および／または、ロールボディの端部の内径の周りに延在する請求項１０に記載
のロールアセンブリ。10. The degradable material is around the outer diameter of the first end of the trunnion,
11. A roll assembly according to claim 10 and / or extending around the inner diameter of the end of the roll body.
の外径の少なくとも一部、および／または、ロールボディの端部の内径の少なく
とも一部に配置される請求項１０に記載のロールアセンブリ。11. The plurality of sections of degradable material are disposed on at least a portion of the outer diameter of the end of the trunnion and / or at least a portion of the inner diameter of the end of the roll body. The roll assembly described.
トラニオンは、耐熱クロム−ニッケル−鉄合金で形成される請求項１に記載のロ
ールアセンブリ。12. The roll body is formed of a nickel aluminide alloy,
The roll assembly of claim 1, wherein the trunnion is formed of a heat resistant chromium-nickel-iron alloy.
．０％のアルミニウムと、約７．７％のクロムと、約１．４％のモリブデンと、
約１．７％のジルコニウムと、約０．００５％のボロンと、約８１％のニッケル
とを含む請求項１０に記載のロールアセンブリ。13. The nickel aluminide alloy is about 8 percent by weight.
． 0% aluminum, about 7.7% chromium, about 1.4% molybdenum,
The roll assembly of claim 10, comprising about 1.7% zirconium, about 0.005% boron, and about 81% nickel.
．０％のアルミニウムと、約７．７％のクロムと、約３．０％のモリブデンと、
約０．８％のジルコニウムと、約０．００５％のボロンと、約８１％のニッケル
とを含む請求項１０に記載のロールアセンブリ。14. The nickel aluminide alloy is approximately 8 percent by weight.
． 0% aluminum, about 7.7% chromium, about 3.0% molybdenum,
The roll assembly of claim 10, comprising about 0.8% zirconium, about 0.005% boron, and about 81% nickel.
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