JP2003286970A - Oil pump - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オイルポンプ、特
に、車両用の内燃機関に用いられるオイルポンプに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に知られているオイルポンプ
としては、例えば、特開平４−３５０３７３号公報に示
されるものがある。このオイルポンプは、回転軸の回転
力が伝達されると共にハウジング内に収容されて両側面
を該ハウジングの内側面に摺接されるインナロータと、
該インナロータの複数の外歯に噛合する複数の内歯を有
して両歯間に複数のポンプ室を形成すると共にハウジン
グに形成した凹部にインナロータの回転中心から所定量
偏心した回転中心回りに回転可能に収容されてインナー
ロータによって回転されるアウターロータとを備え、ハ
ウジングがアルミニウム合金材料で形成され、両ロータ
が鉄系材料で形成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、内燃機関の使
用油温範囲（例えば、−３０〜１３０℃）では、油温が
高い程、内燃機関の潤滑部へ供給される油圧は低下す
る。これは、油温の上昇に伴う油粘度の低下、内燃機関
側の各軸受の熱膨張によるクリアランスの拡大、オイル
ポンプ内の熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大等
に起因している。例えば、上記した従来のオイルポンプ
のようにハウジングをアルミニウム合金材料のＡＤＣ１
２で形成すると共に、両ロータを鉄系焼結材で形成し、
２０℃での両ロータの回転軸に対するスラスト方向のク
リアランス（サイドクリアランス）とラジアル方向のク
リアランス（ボデークリアランス）を夫々６０μｍ、１
００μｍに設定した場合、オイルポンプの使用範囲温度
（−３０〜１３０℃）の下限（−３０℃）では、サイド
クリアランスは５４μｍ、ボデークリアランスは５７μ
ｍとなる。また、使用温度範囲の上限（１３０℃）で
は、サイドクリアランスは７３μｍ、ボデークリアラン
スは１９４μｍとなる。尚、ここでは、両ロータの巾を
９．５ｍｍ、アウターロータ外径を７１ｍｍ、アルミニ
ウム合金材料（ＡＤＣ１２）の熱膨張係数を２１×１０
−６ｍｍ／ｍｍ／℃、鉄系焼結材の熱膨張係数を８．９
９×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃とした。
【０００４】このように、油温の上昇に伴いサイドクリ
アランス及びボデークリアランスが拡大されることで内
燃機関の潤滑部へ供給される油圧が低下するため、通
常、内燃機関の潤滑に必要な油圧を確保するためのオイ
ルポンプの適合は、高油温下で行われる。従って、上述
した例では、サイドクリアランス及びボデークリアラン
スが共に大きく、オイルポンプの容積効率が低い油温１
３０℃で必要油圧が確保されるようにポンプ容量が設定
される。
【０００５】このため、図４に示すように、例えば、サ
イドクリアランス及びボデークリアランスが高油温下よ
りも小さい、車両の通常走行域（例えば、油温８０℃）
では大幅な余剰油圧（油量）をオイルポンプが供給する
ことになる。この余剰油圧（油量）を招くオイルポンプ
の容量アップは、ポンプ駆動力の増加による燃費、内燃
機関出力の低下を招くばかりでなく、オイルポンプの搭
載スペースの制約やオイルポンプの製造コストの増大を
招く。
【０００６】それゆえ、本発明は、サイドクリアランス
及びボデークリアランスの油温による変化を抑制し、ポ
ンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の増加に
よる燃費、内燃機関出力の低下を抑えることを、その技
術的課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記技術的課題を解決す
るために本発明により講じた手段は、回転力が伝達され
ると共にハウジング内に収容されて両側面を該ハウジン
グの内側面に摺接されるインナロータと、該インナロー
タの複数の外歯に噛合する複数の内歯を有して両歯間に
複数のポンプ室を形成すると共に前記ハウジングに形成
した凹部に前記インナロータの回転中心から所定量偏心
した回転中心回りに回転可能に収容されて前記インナー
ロータによって回転されるアウターロータとを備えたオ
イルポンプにおいて、前記インナロータ及び前記アウタ
ロータを、前記ハウジングを形成する材料の熱膨張係数
よりも高い熱膨張係数を有する材料で形成したことであ
る。
【０００８】上記した手段によれば、高油温時における
サイドクリアランス及びボデークリアランスを小さくす
ることができる。これにより、車両の通常走行域と高油
温時でのオイルポンプの油圧差（油量差）を小さく抑え
ることが可能となり、ポンプの不必要な容量アップに伴
うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機関出力の低下
を抑えることが可能となる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明に従った一実施形態
を図面に基づいて説明する。図１及び図２において、オ
イルポンプはハウジング１０とこのハウジング１０内に
組み付けたインナーロータ２１とアウターロータ２２を
主要構成部材とするものであり、図２に示したようにエ
ンジンブロック３１に組み付けられてクランク軸３２に
よって回転駆動されるように構成されている。尚、クラ
ンク軸３２には、オイルシール３３が脱着可能に組み付
けられているとともに、タイミングベルト（図示省略）
を駆動するクランクプーリ３４が脱着可能に組み付けら
れるようになっている。また、オイルポンプは、ハウジ
ング１０の本体１１にインナーロータ２１とアウターロ
ータ２２を組み付けた後にカバー１２を本体１１に組み
付けることにより組み立てられている。
【００１０】ハウジング１０は、本体１１とこれに１０
個の皿ねじ１３によって組み付けたカバー１２によって
構成されていて、本体１１とカバー１２にはクランク軸
３２が貫通する内孔１１ａ、１２ａが設けられている。
また、本体１１には、エンジンブロック３１に組み付け
るときに、ピン（図示省略）が嵌合する２個のピン孔
と、取付ボルト（図示省略）が挿通される９個の取付孔
１１ｄ他が設けられるとともに、当該ハウジング１０の
組付後に補機部材（図示省略）を組み付けるためのねじ
孔が設けられている。更に、本体１１には、吸入ポート
１１ｐと吐出ポート１１ｑが設けられている。
【００１１】インナーロータ２１は、１０個の外歯２１
ａを有するとともに、クランク軸３２が嵌合する内孔２
１ｂを有していて、内孔２１ｂには径方向内方に突出す
る一対の半月状突出部２１ｃが対向して設けられてお
り、同突出部２１ｃ（二面幅部）を介してクランク軸３
２の回転がインナーロータ２１に伝達されるようになっ
ている。インナーロータ２１の各突出部２１ｃの一側面
（本体１１側の側面）に、軸方向に突出してハウジング
１０の本体内孔１１ａに嵌合する凸部２１ｃ１がそれぞ
れ設けられている。各凸部２１ｃ１は、その外周面間の
径が本体内孔１１ａの径より所定量小径とされていて、
インナーロータ２１の回転時に各凸部２１ｃ１がハウジ
ング１０の本体内孔１１ａに摺接しないように設定され
ている。また、インナーロータ２１は、その両側面２１
ｅ、２１ｆにてハウジング１０の内側面１１ｒ、１２ｂ
に摺接するようになっている。
【００１２】アウターロータ２２は、インナーロータ２
１の外歯２１ａに順次噛合する１１個の内歯２２ａを有
していて、両歯２１ａ、２２ａ間に複数のポンプ室Ｒを
形成しており、ハウジング１０の本体１１に形成した凹
部１１ｓにインナーロータ２１の回転中心から所定量偏
心した回転中心回りに回転可能に収容されてインナーロ
ータ２１によって回転されるようになっている。
【００１３】ところで、本実施形態においては、一般
に、油温の上昇に伴う油粘度の低下、内燃機関側の各軸
受の熱膨張によるクリアランスの拡大、オイルポンプ内
の熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大等に起因し
て、内燃機関の各潤滑部へ供給される油圧は低下するた
め、内燃機関の潤滑に必要な油圧を確保するためのオイ
ルポンプの適合は、高油温下で行われている。
【００１４】本実施形態においては、オイルポンプ内の
熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大に起因する油
圧の低下を抑制するために、ハウジング１０がアルミニ
ウム合金材料（ＡＤＣ１２）により形成され、インナー
ロータ２１及びアウターロータ２２はアルミニウム合金
材料よりも熱膨張係数の高い合成樹脂材（ＰＡ６６）で
形成されている。これによれば、２０℃でのインナーロ
ータ２１の両側面２１ｅ、２１ｆとハウジング１０の内
側面１１ｒ、１２ｂとの間、及びアウターロータ２２の
両側面とハウジング１０の内側面との間のクリアランス
（サイドクリアランス）と、アウターロータ２２の外周
面とハウジング１０の凹部１１ｓの内周面との間のクリ
アランス（ボデークリアランス）を夫々６０μｍ、１０
０μｍに設定した場合、オイルポンプの使用範囲温度
（−３０〜１３０℃）の下限（−３０℃）では、サイド
クリアランスは６２μｍ、ボデークリアランスは１１４
μｍとなる。また、使用温度範囲の上限（１３０℃）で
は、サイドクリアランスは５６μｍ、ボデークリアラン
スは６９μｍとなる。尚、ここでは、両ロータの巾を
９．５ｍｍ、アウターロータ外径を７１ｍｍ、アルミニ
ウム合金材料（ＡＤＣ１２）の熱膨張係数を２１×１０
−６ｍｍ／ｍｍ／℃、合成樹脂材（ＰＡ６６）の熱膨張
係数を２５×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃とした。
【００１５】このように、本実施形態においては、高油
温下でのサイドクリアランス及びボデークリアランスを
従来のオイルポンプに比べ小さくすることができる。こ
れにより、高油温下よりも油粘度が高く、また内燃機関
側の各軸受の熱膨張によるクリアランスの拡大の少な
い、車両の通常走行域（例えば、油温８０℃）でのオイ
ルポンプの油圧と高油温下でのオイルポンプの油圧との
差（油量の差）を図３に示すように小さく抑えることが
できる。この結果、高油温下でのサイドクリアランス及
びボデークリアランスの拡大に起因してポンプの容量を
不必要にアップする必要はなくなり、この容量アップに
伴うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機関出力の低
下を抑えることができる。また、オイルポンプの小型化
及び製造コストの低減を図ることができる。
【００１６】また、本実施形態においては、上記したよ
うに、低温時はボデークリアランス、サイドクリアラン
ス共に大きくなるため、ポンプ内での漏れが増加し、内
燃機関への過大油圧の供給を抑制することができる。
【００１７】尚、本実施形態においては、本体１１とカ
バー１２の材質を、両ロータ２１，２２の材質よりも熱
膨張係数の低いものとしたが、カバー１２は必ずしも両
ロータ２１，２２の材質よりも熱膨張係数の低いもので
なくても良い。また、本実施形態では、ハウジング１０
をアルミニウム合金材料、両ロータ２１、２２を合成樹
脂で夫々形成したが、例えば、ハウジング１０を鉄系材
料で形成し、両ロータ２１，２２をアルミニウム合金材
料で形成しても良い。
【００１８】
【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、高油温時
におけるサイドクリアランス及びボデークリアランスを
小さくすることができる。これにより、車両の通常走行
域と高油温時でのオイルポンプの油圧差（油量差）を小
さく抑えることができ、ポンプの不必要な容量アップに
伴うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機関出力の低
下を抑えることができる。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an oil pump, and more particularly to an oil pump used for an internal combustion engine for a vehicle. 2. Description of the Related Art As a conventionally known oil pump, for example, there is one disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-350373. The oil pump includes an inner rotor to which the rotational force of the rotating shaft is transmitted and which is housed in the housing and both sides of which are in sliding contact with the inner surface of the housing;
The inner rotor has a plurality of internal teeth meshing with a plurality of external teeth to form a plurality of pump chambers between the two teeth, and rotates around a rotation center eccentric by a predetermined amount from the rotation center of the inner rotor in a recess formed in the housing. An outer rotor rotatably accommodated and rotated by an inner rotor, wherein the housing is formed of an aluminum alloy material, and both rotors are formed of an iron-based material. Generally, in the operating oil temperature range of the internal combustion engine (for example, -30 to 130 ° C.), the higher the oil temperature, the lower the hydraulic pressure supplied to the lubricating portion of the internal combustion engine. I do. This is due to a decrease in oil viscosity due to an increase in oil temperature, an increase in clearance due to thermal expansion of each bearing on the internal combustion engine side, an increase in clearance in the pump due to thermal expansion in the oil pump, and the like. For example, as in the above-described conventional oil pump, the housing is made of an ADC1 made of an aluminum alloy material.
2 and both rotors are made of iron-based sintered material,
At 20 ° C., the clearance in the thrust direction (side clearance) and the clearance in the radial direction (body clearance) with respect to the rotation axes of both rotors are 60 μm and 1 μm, respectively.
When set to 00 μm, at the lower limit (-30 ° C.) of the operating range temperature (-30 to 130 ° C.) of the oil pump, the side clearance is 54 μm and the body clearance is 57 μm.
m. At the upper limit of the operating temperature range (130 ° C.), the side clearance is 73 μm and the body clearance is 194 μm. Here, the width of both rotors is 9.5 mm, the outer diameter of the outer rotor is 71 mm, and the coefficient of thermal expansion of the aluminum alloy material (ADC12) is 21 × 10
−6 mm / mm / ° C., the thermal expansion coefficient of the iron-based sintered material is 8.9.
9 × 10 −6 mm / mm / ° C. As described above, the oil pressure supplied to the lubricating portion of the internal combustion engine decreases due to the expansion of the side clearance and the body clearance as the oil temperature rises. Adaptation of the oil pump to ensure is done at high oil temperatures. Therefore, in the above-described example, both the side clearance and the body clearance are large and the volume efficiency of the oil pump is low.
The pump capacity is set so that the required oil pressure is secured at 30 ° C. For this reason, as shown in FIG. 4, for example, in a normal running range of a vehicle (for example, at an oil temperature of 80 ° C.), the side clearance and the body clearance are smaller than under a high oil temperature.
Then, the oil pump supplies a large surplus hydraulic pressure (oil amount). The increase in the capacity of the oil pump that causes the excess hydraulic pressure (oil amount) not only causes a decrease in fuel efficiency and output of the internal combustion engine due to an increase in the pump driving force, but also limits the mounting space of the oil pump and increases the manufacturing cost of the oil pump. Invite. Therefore, the present invention suppresses changes in the side clearance and the body clearance due to the oil temperature, and suppresses a decrease in fuel consumption and a decrease in the output of the internal combustion engine due to an increase in pump driving force due to an unnecessary increase in capacity of the pump. And its technical issues. Means taken according to the present invention to solve the above-mentioned technical problem is that the rotational force is transmitted and housed in the housing so that both side surfaces are formed on the inner surface of the housing. A plurality of inner teeth meshing with a plurality of outer teeth of the inner rotor, a plurality of pump chambers are formed between the two teeth, and a rotation center of the inner rotor is formed in a recess formed in the housing. And an outer rotor rotatably accommodated around a rotation center decentered by a predetermined amount from the outer rotor rotated by the inner rotor, wherein the inner rotor and the outer rotor are formed from a thermal expansion coefficient of a material forming the housing. Is formed of a material having a high coefficient of thermal expansion. [0008] According to the above means, the side clearance and the body clearance at the time of high oil temperature can be reduced. This makes it possible to reduce the oil pressure difference (oil amount difference) of the oil pump between the normal traveling range of the vehicle and the high oil temperature, and increases the fuel efficiency due to an increase in pump driving force due to an unnecessary increase in the capacity of the pump. It is possible to suppress a decrease in the output of the internal combustion engine. An embodiment according to the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 and 2, the oil pump mainly includes a housing 10, an inner rotor 21 and an outer rotor 22 assembled in the housing 10, and is assembled to an engine block 31 as shown in FIG. It is configured to be rotationally driven by a crankshaft 32. An oil seal 33 is detachably attached to the crankshaft 32 and a timing belt (not shown).
Is mounted so as to be detachable. The oil pump is assembled by assembling the inner rotor 21 and the outer rotor 22 to the main body 11 of the housing 10 and then assembling the cover 12 to the main body 11. The housing 10 includes a main body 11 and a main body 11.
The main body 11 and the cover 12 are provided with inner holes 11a and 12a through which the crankshaft 32 penetrates.
Further, the main body 11 is provided with two pin holes into which pins (not shown) fit, and nine mounting holes 11d and the like through which mounting bolts (not shown) are inserted when the main body 11 is assembled to the engine block 31. In addition, a screw hole for attaching an auxiliary member (not shown) after the housing 10 is assembled is provided. Further, the main body 11 is provided with a suction port 11p and a discharge port 11q. The inner rotor 21 has ten external teeth 21.
a and the inner hole 2 into which the crankshaft 32 fits.
1b, the inner hole 21b is provided with a pair of semi-lunar protrusions 21c protruding inward in the radial direction, and is provided with the crankshaft through the protrusions 21c (width across flats). 3
2 is transmitted to the inner rotor 21. On one side surface (side surface on the main body 11 side) of each protruding portion 21c of the inner rotor 21, a convex portion 21c1 that protrudes in the axial direction and fits into the main body inner hole 11a of the housing 10 is provided. The diameter between the outer peripheral surfaces of each of the protrusions 21c1 is smaller than the diameter of the main body inner hole 11a by a predetermined amount.
Each of the protrusions 21c1 is set so as not to slide on the main body inner hole 11a of the housing 10 when the inner rotor 21 rotates. Also, the inner rotor 21 has two side surfaces 21.
e, 21f, inner surfaces 11r, 12b of housing 10
It comes into sliding contact with. The outer rotor 22 includes the inner rotor 2
A plurality of pump chambers R are formed between the two teeth 21a and 22a, and have a plurality of pump chambers R formed between the two teeth 21a and 22a. The inner rotor 21 is rotatably housed around a rotation center that is eccentric by a predetermined amount from the rotation center of the inner rotor 21 and is rotated by the inner rotor 21. In the present embodiment, the oil viscosity generally decreases with an increase in the oil temperature, the clearance increases due to the thermal expansion of each bearing on the internal combustion engine side, and the clearance inside the pump increases due to the thermal expansion inside the oil pump. Due to such factors, the oil pressure supplied to each lubricating portion of the internal combustion engine decreases, and accordingly, the adaptation of the oil pump for securing the oil pressure required for lubrication of the internal combustion engine is performed at a high oil temperature. . In the present embodiment, the housing 10 is made of an aluminum alloy material (ADC 12) in order to suppress a decrease in oil pressure due to an increase in clearance inside the oil pump due to thermal expansion inside the oil pump. The outer rotor 22 is formed of a synthetic resin material (PA66) having a higher coefficient of thermal expansion than the aluminum alloy material. According to this, the clearance (at 20 ° C.) between the both side surfaces 21 e and 21 f of the inner rotor 21 and the inner side surfaces 11 r and 12 b of the housing 10 and between the both side surfaces of the outer rotor 22 and the inner side surface of the housing 10 ( Side clearance), and the clearance (body clearance) between the outer peripheral surface of the outer rotor 22 and the inner peripheral surface of the recess 11s of the housing 10 is 60 μm, respectively.
When set to 0 μm, the side clearance is 62 μm and the body clearance is 114 at the lower limit (−30 ° C.) of the operating range temperature (−30 to 130 ° C.) of the oil pump.
μm. At the upper limit of the operating temperature range (130 ° C.), the side clearance is 56 μm and the body clearance is 69 μm. Here, the width of both rotors is 9.5 mm, the outer diameter of the outer rotor is 71 mm, and the coefficient of thermal expansion of the aluminum alloy material (ADC12) is 21 × 10
-6 mm / mm / ℃, and the thermal expansion coefficient of the synthetic resin material (PA66) and 25 × 10 -6 mm / mm / ℃. As described above, in the present embodiment, the side clearance and the body clearance at a high oil temperature can be made smaller than those of the conventional oil pump. As a result, the oil viscosity of the oil pump is higher than that at a high oil temperature and the oil pressure of the oil pump in the normal running range of the vehicle (for example, oil temperature of 80 ° C.), in which the clearance is not expanded due to the thermal expansion of each bearing on the internal combustion engine side And the oil pressure of the oil pump at a high oil temperature (difference in oil amount) can be suppressed to a small value as shown in FIG. As a result, it is not necessary to unnecessarily increase the capacity of the pump due to the expansion of the side clearance and body clearance at a high oil temperature, and the fuel consumption and the output of the internal combustion engine due to the increase in the pump driving force due to the increase in the capacity are eliminated. Reduction can be suppressed. Further, the size of the oil pump can be reduced and the manufacturing cost can be reduced. In this embodiment, as described above, since both body clearance and side clearance become large at low temperatures, leakage in the pump increases, and supply of excessive hydraulic pressure to the internal combustion engine is suppressed. Can be. In this embodiment, the main body 11 and the cover 12 are made of a material having a lower thermal expansion coefficient than the material of the rotors 21 and 22. However, the cover 12 is not necessarily made of the material of the rotors 21 and 22. It is not necessary that the thermal expansion coefficient be lower than that of the thermal expansion coefficient. In the present embodiment, the housing 10
Are formed of an aluminum alloy material, and the rotors 21 and 22 are formed of a synthetic resin. However, for example, the housing 10 may be formed of an iron-based material, and the rotors 21 and 22 may be formed of an aluminum alloy material. As described above, according to the present invention, the side clearance and the body clearance at a high oil temperature can be reduced. As a result, the difference in oil pressure (difference in oil amount) between the oil pump and the normal running range of the vehicle at a high oil temperature can be suppressed, and the fuel consumption and internal combustion due to the increase in the pump driving force due to the unnecessary increase in the capacity of the pump. A decrease in engine output can be suppressed.
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従ったオイルポンプの一実施形態を示
す背面図である。
【図２】図１の２−２線に沿った縦断側面図である。
【図３】図１及び図２に示した一実施形態における内燃
機関回転数と油圧との関係を表す特性図断面図である。
【図４】従来のオイルポンプにおける内燃機関回転数と
油圧との関係を表す特性図断面図である。
【符号の説明】
１０ ハウジング
１１ 本体
１１ｓ 凹部
１２ カバー
２１ インナーロータ
２１ａ 外歯
２２ アウターロータ
２２ａ 内歯
Ｒ ポンプ室BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a rear view showing an embodiment of an oil pump according to the present invention. FIG. 2 is a vertical sectional side view taken along line 2-2 of FIG. FIG. 3 is a sectional view of a characteristic diagram showing a relationship between an internal combustion engine speed and a hydraulic pressure in the embodiment shown in FIGS. 1 and 2; FIG. 4 is a characteristic sectional view showing a relationship between an internal combustion engine speed and a hydraulic pressure in a conventional oil pump. [Description of Signs] 10 Housing 11 Main body 11s Recess 12 Cover 21 Inner rotor 21a External teeth 22 Outer rotor 22a Internal teeth R Pump chamber
Claims (1)
に収容されて両側面を該ハウジングの内側面に摺接され
るインナロータと、該インナロータの複数の外歯に噛合
する複数の内歯を有して両歯間に複数のポンプ室を形成
すると共に前記ハウジングに形成した凹部に前記インナ
ロータの回転中心から所定量偏心した回転中心回りに回
転可能に収容されて前記インナーロータによって回転さ
れるアウターロータとを備えたオイルポンプにおいて、
前記インナロータ及び前記アウタロータを、前記ハウジ
ングを形成する材料の熱膨張係数よりも高い熱膨張係数
を有する材料で形成したことを特徴とするオイルポン
プ。Claims: 1. An inner rotor that receives torque and is housed in a housing and has both side surfaces in sliding contact with the inner surface of the housing, and meshes with a plurality of outer teeth of the inner rotor. A plurality of pump chambers formed between both teeth having a plurality of internal teeth, and a plurality of pump chambers are formed between the two teeth, and the inner rotor is rotatably housed in a recess formed in the housing around a rotation center eccentric by a predetermined amount from the rotation center of the inner rotor. An oil pump having an outer rotor rotated by
An oil pump, wherein the inner rotor and the outer rotor are formed of a material having a higher thermal expansion coefficient than a material of the housing.
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