JP2003285114A - Skinpass rolling method of hot-dip galvanizing steel sheet and apparatus for skinpass rolling - Google Patents
Skinpass rolling method of hot-dip galvanizing steel sheet and apparatus for skinpass rollingInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、溶融亜鉛めっき
鋼帯の調質圧延方法および調質圧延装置に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a temper rolling method and temper rolling apparatus for hot dip galvanized steel strip.
【０００２】[0002]
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼帯は、通常、冷間圧延
または脱スケールされた熱延鋼帯などの素材鋼帯につい
て表面清浄、焼鈍等の処理を行い、溶融亜鉛めっき浴に
浸漬した後、めっき浴から引き上げ、めっき付着量を調
整し、冷却し、さらに表面を平滑にして表面外観を良好
にするため、あるいは機械的性質の調整のため、調質圧
延を行って製造される。2. Description of the Related Art Hot-dip galvanized steel strips are usually cold-rolled or descaled, and hot-rolled strips of raw material are subjected to surface cleaning, annealing, etc., and then immersed in a hot-dip galvanizing bath. It is manufactured by performing temper rolling in order to pull out from the plating bath, adjust the amount of coating adhered, cool, and smooth the surface to improve the surface appearance or to adjust the mechanical properties.
【０００３】溶融亜鉛めっき鋼帯に調質圧延を行うと、
調質圧延機のワークロール表面に亜鉛粉などの異物が付
着し、その後圧延時に転写され溶融亜鉛めっき鋼帯の外
観を損なう。また、自動車外板用途等に使用される溶融
亜鉛めっき鋼帯では、中心線平均粗さＲａが１．０μｍ
以上に規定される粗い表面粗さが採用されるようになっ
てきた。ワークロール表面に亜鉛粉などの異物が付着す
ると、ワークロールが目詰まりしてロールの表面粗さが
低下し、調質圧延で溶融亜鉛めっき鋼帯の表面粗さを所
要の表面粗さにすることができなくなる。そのため、溶
融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延する際に、ワークロールの
表面汚れを除去する方法、ワークロールの目詰まりを防
止する方法が提案されている。When the hot-dip galvanized steel strip is temper-rolled,
Foreign matter such as zinc powder adheres to the work roll surface of the temper rolling mill and is transferred at the time of rolling to impair the appearance of the hot-dip galvanized steel strip. Further, in the hot-dip galvanized steel strip used for automobile outer panel applications, the center line average roughness Ra is 1.0 μm.
The rough surface roughness defined above has been adopted. If foreign matter such as zinc powder adheres to the work roll surface, the work roll will be clogged and the surface roughness of the roll will decrease. Can't do it. Therefore, when temper-rolling the hot-dip galvanized steel strip, a method for removing surface stains on the work roll and a method for preventing clogging of the work roll have been proposed.
【０００４】例えば、特開昭６１−１４７９０１号公報
（以下、先行技術１という）には、亜鉛系めっき鋼帯の
調質圧延において、圧延機のロール表面に付着する亜鉛
粉、鉄粉等の異物の除去を行う際に、ロール表面に５０
０ｋｇ／ｃｍ2以上の高圧流体を直接吹き付けることが
提案されている。For example, Japanese Patent Laid-Open No. 61-147901 (hereinafter referred to as Prior Art 1) discloses that zinc powder, iron powder, etc. adhered to the roll surface of a rolling mill during temper rolling of a zinc-based plated steel strip. When removing foreign matter, 50
It has been proposed to directly spray a high-pressure fluid of 0 kg / cm 2 or more.
【０００５】また、特開平３−２７８０３号公報（以
下、先行技術２という）には、亜鉛系めっき鋼帯の調質
圧延機において、ワークロールの入側に高圧流体吹き付
けノズル、出側にブラシあるいは研磨布による機械研磨
機を配し、ワークロールに高圧流体を吹き付けるととも
に、ブラシあるいは研磨布による機械研磨を少なくとも
二時間に１回以上合計１分以上３０分以下の割合で間欠
的に併用しながら調質圧延することが提案されている。
さらに、異物除去の観点から、高圧流体の吹き付け圧力
を１５００ｋｇ／ｃｍ2とすることが記載されている。Further, in Japanese Patent Laid-Open No. 3-27803 (hereinafter referred to as Prior Art 2), in a temper rolling mill for galvanized steel strip, a high pressure fluid spray nozzle is provided on the inlet side of a work roll and a brush is provided on the outlet side. Alternatively, a mechanical polishing machine with a polishing cloth is arranged, and a high-pressure fluid is sprayed onto the work roll, and mechanical polishing with a brush or a polishing cloth is intermittently used at least once every two hours at a rate of 1 minute to 30 minutes in total. While temper rolling is proposed.
Further, it is described that the spraying pressure of the high-pressure fluid is 1500 kg / cm 2 from the viewpoint of removing foreign matters.
【０００６】しかし、先行技術１の提案では、吹き付け
流体が高圧であるため、設備費が高価になるという問題
がある。さらに、ワークロールに吹き付けた流体につい
ては、該流体中に含まれる亜鉛粉の除去等の排液処理を
行う必要があるが、吹き付ける流体流量が多くなるた
め、排液処理費用が高価になるという問題がある。However, the proposal of the prior art 1 has a problem that the equipment cost becomes high because the blowing fluid has a high pressure. Further, with respect to the fluid sprayed on the work roll, it is necessary to perform drainage treatment such as removal of zinc powder contained in the fluid, but since the flow rate of the fluid to be sprayed increases, drainage treatment cost becomes high. There's a problem.
【０００７】また、先行技術２の提案では、調質圧延の
際に溶融亜鉛めっき鋼帯の外観を損なうことは防止でき
るが、非合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の場合、ワークロー
ルが目詰まりを起こし、ロールの表面粗さが低下する。
そのため、表面粗さが粗い溶融亜鉛めっき鋼帯、例えば
中心線平均粗さＲａが１．０μｍ以上の溶融亜鉛めっき
鋼帯を製造する場合、ワークロールの交換を頻繁に行う
ことが必要になり、該粗さを有する溶融亜鉛めっき鋼帯
を安定製造できないという問題がある。Further, in the proposal of the prior art 2, it is possible to prevent the appearance of the hot dip galvanized steel strip from being impaired during temper rolling, but in the case of the non-alloyed hot dip galvanized steel strip, the work roll is clogged. And the surface roughness of the roll is lowered.
Therefore, when manufacturing a hot-dip galvanized steel strip having a rough surface roughness, for example, a hot-dip galvanized steel strip having a center line average roughness Ra of 1.0 μm or more, it is necessary to frequently replace the work rolls. There is a problem that a hot-dip galvanized steel strip having the roughness cannot be stably manufactured.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題点
を考慮し、ワークロール表面に付着する異物によって溶
融亜鉛めっき鋼帯の外観が損なわれることを防止し、ま
た、ワークロールの目詰まりを防止し、中心線平均粗さ
Ｒａが１．０μｍ以上に規定されるような表面粗さの粗
い溶融亜鉛めっき鋼帯であっても安定製造できる溶融亜
鉛めっき鋼帯の安価な調質圧延方法および安価な調質圧
延装置を提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION In consideration of the above problems, the present invention prevents foreign matter adhering to the surface of a work roll from impairing the appearance of a hot-dip galvanized steel strip, and clogging of the work roll. And an inexpensive temper rolling method for a hot-dip galvanized steel strip which can stably produce even a hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness such that the center line average roughness Ra is defined to be 1.0 μm or more. And an object is to provide an inexpensive temper rolling apparatus.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の手段は次のとおりである。
（１）溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延するにあたり、ワ
−クロ−ル表面に２００〜５００ｋｇ／ｃｍ2の高圧流
体を吹き付けることを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の
調質圧延方法（第１発明）。Means for solving the above problems according to the present invention are as follows. (1) When temper-rolling a hot-dip galvanized steel strip, a method of temper-rolling a hot-dip galvanized steel strip, characterized in that a high-pressure fluid of 200 to 500 kg / cm 2 is sprayed on the surface of the work roll. 1 invention).
【００１０】（２）ワークロール表面の各々の表面への
高圧流体の吹き付け割合を３０秒あたり２秒以上とする
ことを特徴とする前記（１）に記載の溶融亜鉛めっき鋼
帯の調質圧延方法（第２発明）。(2) The hot rolling of the hot-dip galvanized steel strip according to (1) above, wherein the high-pressure fluid is sprayed onto each surface of the work roll at a rate of 2 seconds or more per 30 seconds. Method (second invention).
【００１１】（３）ワークロール表面へ高圧流体を間欠
的に吹き付けるとともに、連続する吹き付け停止時間を
３分以下とすることを特徴とする前記（１）又は（２）
に記載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延方法（第３発
明）。(3) The above-mentioned (1) or (2), wherein the high-pressure fluid is intermittently sprayed onto the surface of the work roll and the continuous spraying stop time is set to 3 minutes or less.
The hot-dip galvanized steel strip temper rolling method described in (3rd invention).
【００１２】（４）溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延する
にあたり、ワークロール表面への高圧流体の吹き付けお
よびブラシを用いたワークロール表面の機械研磨のいず
れかを行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の調質
圧延方法（第４発明）。(4) Hot-dip galvanizing the hot-dip galvanized steel strip by tempering and rolling the work roll surface with a high-pressure fluid or mechanically polishing the work roll surface with a brush. Method for temper rolling of galvanized steel strip (fourth invention).
【００１３】（５）前記（４）において、ワークロール
表面への高圧流体の吹き付けを、前記（１）〜（３）の
いずれかに記載の条件で行うことを特徴とする溶融亜鉛
めっき鋼帯の調質圧延方法（第５発明）。(5) The hot-dip galvanized steel strip according to the above (4), characterized in that the high-pressure fluid is sprayed onto the surface of the work roll under the conditions described in any one of the above (1) to (3). Temper rolling method (fifth invention).
【００１４】（６）前記（４）または（５）において、
ブラシを用いたワークロール表面の機械研磨を、鋼帯全
長について行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の
調質圧延方法（第６発明）。(6) In the above (4) or (5),
A temper rolling method for hot-dip galvanized steel strip, characterized in that the mechanical polishing of the work roll surface using a brush is performed for the entire length of the steel strip (sixth invention).
【００１５】（７）溶融亜鉛めっき鋼帯の表面粗さ仕様
に基いて、ワークロール表面への高圧流体の吹き付けお
よびブラシを用いたワークロール表面の機械研磨のいず
れを行うかを決定することを特徴とする前記（４）〜
（６）のいずれかに記載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧
延方法（第７発明）。(7) Based on the surface roughness specification of the hot-dip galvanized steel strip, it is decided to spray the high-pressure fluid onto the surface of the work roll or mechanically polish the surface of the work roll using a brush. Characteristic (4) to
The temper rolling method for hot-dip galvanized steel strip according to any one of (6) (seventh invention).
【００１６】（８）溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延装置
において、ワ−クロ−ルの入側あるいは出側のいずれか
一方にワークロール表面に高圧流体を吹き付ける高圧流
体吹き付けノズル、他方にワークロール表面を研磨する
ブラシを使用する機械研磨装置を備え、さらに前記高圧
流体吹き付けノズルと前記ブラシを使用する機械研磨装
置は、各々単独使用するように配設されていることを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延装置（第８発
明）。(8) In the temper rolling apparatus for hot-dip galvanized steel strip, a high-pressure fluid spray nozzle for spraying a high-pressure fluid onto the work roll surface on either the inlet side or outlet side of the work roll, and the workpiece on the other side. A molten zinc comprising a mechanical polishing device using a brush for polishing the roll surface, wherein the high-pressure fluid spray nozzle and the mechanical polishing device using the brush are arranged to be used individually. Temper rolling apparatus for plated steel strip (eighth invention).
【００１７】（９）高圧流体吹き付けノズルが鋼帯幅方
向に複数個設けられ、鋼帯全幅にわたって高圧流体を吹
き付け可能に配設されていることを特徴とする前記
（８）に記載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延装置（第
９発明）。(9) Molten zinc according to the above (8), characterized in that a plurality of high-pressure fluid spray nozzles are provided in the width direction of the steel strip, and the high-pressure fluid is sprayed over the entire width of the steel strip. Temper rolling apparatus for plated steel strip (ninth invention).
【００１８】（１０）高圧流体吹き付けノズルを鋼帯幅
方向にオシレーションするオシレーション機構を備える
ことを特徴とする前記（８）に記載の溶融亜鉛めっき鋼
帯の調質圧延装置（第１０発明）。(10) The temper rolling apparatus for hot-dip galvanized steel strip according to the above (8), further comprising an oscillation mechanism for oscillating the high-pressure fluid spray nozzle in the width direction of the steel strip (the tenth invention). ).
【００１９】（１１）前記（８）〜（１０）において、
高圧流体吹き付けノズルは、高圧流体の吹き付け圧力が
２００〜５００ｋｇ／ｃｍ2であることを特徴とする溶
融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延装置（第１１発明）。(11) In the above (8) to (10),
The high-pressure fluid spraying nozzle has a high-pressure fluid spraying pressure of 200 to 500 kg / cm 2, which is a temper rolling apparatus for hot-dip galvanized steel strips (the eleventh invention).
【００２０】[0020]
【発明の実施の形態】本発明者等は、調質圧延機のワー
クロール表面への亜鉛粉などの異物付着による溶融亜鉛
めっき鋼帯の表面外観の劣化、中心線平均粗さＲａで
１．０μｍ以上の溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延する際
に見られる目詰まりによるワークロールの表面粗さの低
下を安価に防止する方法について詳細に検討した。その
結果、前記問題点を解決するには、調質圧延の際に、ワ
ークロール表面への高圧流体の吹き付けおよびブラシを
用いたワークロール表面の機械研磨のいずれかを単独で
行うことが有効であり、さらにそのいずれを行うかを、
溶融亜鉛めっき鋼帯の表面粗さ仕様に基いて決めること
が有効であることを見出した。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present inventors have found that the deterioration of the surface appearance of a hot-dip galvanized steel strip due to the adhesion of foreign matter such as zinc powder to the work roll surface of a temper rolling mill and the center line average roughness Ra of 1. A method for inexpensively preventing a decrease in the surface roughness of the work roll due to clogging when temper rolling a hot-dip galvanized steel strip having a thickness of 0 μm or more was studied in detail. As a result, in order to solve the above problems, during temper rolling, it is effective to perform either spraying of the high-pressure fluid to the work roll surface or mechanical polishing of the work roll surface using a brush independently. Yes, and which one to do,
We have found that it is effective to determine based on the surface roughness specification of hot-dip galvanized steel strip.
【００２１】すなわち、ブラシを用いたワークロール表
面の機械研磨は、ワークロールの目詰まりを発生してロ
ールの表面粗さを低下させ、従って調質圧延後の溶融亜
鉛めっき鋼帯の表面粗さを低下させる。この問題は、特
に鋼帯表面粗さが中心線平均粗さＲａで１．０μｍ以上
に規定されるような粗い表面粗さとする場合に顕在化す
る。従って、溶融亜鉛めっき鋼帯の表面粗さの仕様が前
記のように粗い表面粗さ範囲である場合は、ブラシを用
いたワークロール表面の機械研磨を行いながら調質圧延
するのは不適切である。That is, mechanical polishing of the surface of the work roll using a brush causes clogging of the work roll to reduce the surface roughness of the roll, and thus the surface roughness of the hot-dip galvanized steel strip after temper rolling. Lower. This problem becomes apparent particularly when the surface roughness of the steel strip is such that the center line average roughness Ra is 1.0 μm or more. Therefore, when the surface roughness specification of the hot-dip galvanized steel strip is within the rough surface roughness range as described above, it is inappropriate to temper-roll while mechanically polishing the work roll surface using a brush. is there.
【００２２】表面粗さ範囲が規定されていても、その範
囲がＲａで１．０μｍ未満であれば、ブラシを用いた機
械研磨であっても、調質圧延後の鋼帯表面粗さ管理の面
で問題は発生しない。また、表面粗さ範囲が規定されて
いないものは、ブラシを用いたワークロール表面の機械
研磨を行っても、品質上の問題はない。またブラシを用
いた機械研磨は、後記する高圧水吹き付けに比べて操業
費用が安価で済むという利点がある。従って、表面粗さ
が規定されていない溶融亜鉛めっき鋼帯、および表面粗
さ範囲が規定されていても、その範囲（表面粗さの仕
様）がＲａで１．０μｍ未満の溶融亜鉛めっき鋼帯につ
いては、ブラシを用いた機械研磨を行う方が有利であ
る。この場合、ワークロール表面への異物付着を防止す
る観点から、ブラシを用いた機械研磨は鋼帯全長にわた
って行う。Even if the surface roughness range is defined, if the range is less than 1.0 μm in Ra, the surface roughness of steel strip after temper rolling can be controlled even by mechanical polishing using a brush. The problem does not occur. Further, in the case where the surface roughness range is not defined, there is no quality problem even if the work roll surface is mechanically polished using a brush. Further, mechanical polishing using a brush has an advantage that the operating cost is lower than that of high-pressure water spraying described later. Therefore, a hot-dip galvanized steel strip whose surface roughness is not specified and a hot-dip galvanized steel strip whose Ra (specification of surface roughness) is less than 1.0 μm even if the surface roughness range is specified With respect to, it is more advantageous to perform mechanical polishing using a brush. In this case, from the viewpoint of preventing foreign matter from adhering to the surface of the work roll, mechanical polishing using a brush is performed over the entire length of the steel strip.
【００２３】また、ノズルから噴射する流体に水を用
い、ワークロール表面に高圧水を吹き付け、ワークロー
ルの目詰まり防止効果を詳しく調査した。目詰まり防止
効果は、溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延し、所要の鋼帯
表面粗さを安定確保できるか否かで評価した。その結
果、高圧水の吹き付け圧力が２００ｋｇ／ｃｍ2以上で
あれば目詰まり防止効果が認められ、鋼帯表面粗さが中
心線平均粗さＲａで１．０μｍ以上に規定される粗い表
面粗さの溶融亜鉛めっき鋼帯について、調質圧延後に所
要の鋼帯表面粗さを安定確保できることが見出された。Further, water was used as the fluid jetted from the nozzle, and high-pressure water was sprayed on the surface of the work roll, and the effect of preventing clogging of the work roll was investigated in detail. The effect of preventing clogging was evaluated by whether or not the hot-dip galvanized steel strip was temper-rolled and the required surface roughness of the steel strip could be stably secured. As a result, if the high-pressure water spray pressure is 200 kg / cm 2 or more, the effect of preventing clogging is recognized, and the surface roughness of the steel strip is specified to be 1.0 μm or more in the center line average roughness Ra. It was found that the hot-dip galvanized steel strip of No. 1 can stably secure the required surface roughness of the steel strip after temper rolling.
【００２４】また、高圧水は連続吹き付けでも差し支え
ないが、間欠吹き付けであってもよいことが見出され、
さらに検討したところ、間欠吹き付けの場合、高圧水の
吹き付け割合は鋼帯が圧延されるロールの各表面に対し
て３０秒あたり２秒以上とする必要があり、高圧水の吹
き付けは、連続して３分を超える時間にわたって停止し
ないことが好ましいことが明らかになった。It has been found that high-pressure water may be continuously sprayed, but intermittent spraying is also possible.
As a result of further study, in the case of intermittent spraying, the spraying rate of high-pressure water needs to be 2 seconds or more per 30 seconds on each surface of the roll on which the steel strip is rolled. It turned out that it is preferable not to stop for more than 3 minutes.
【００２５】本発明は、上記知見に基いてなされた。第
１発明では、溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延するにあた
り、ワ−クロ−ル表面に２００〜５００ｋｇ／ｃｍ2の
高圧流体を吹き付けることを規定する。これによってワ
ークロールの目詰まりを防止し、鋼帯表面粗さが中心線
平均粗さＲａで１．０μｍ以上に規定される粗い表面粗
さ仕様の溶融亜鉛めっき鋼帯を安価に安定製造できる。The present invention was made based on the above findings. In the first aspect of the invention, when temper-rolling the hot-dip galvanized steel strip, it is specified that a high-pressure fluid of 200 to 500 kg / cm 2 is sprayed on the surface of the work wheel. As a result, clogging of the work rolls can be prevented, and a hot dip galvanized steel strip having a rough surface roughness specification in which the steel strip surface roughness is regulated to 1.0 μm or more in terms of the centerline average roughness Ra can be stably manufactured at low cost.
【００２６】高圧水の吹き付け圧力が２００ｋｇ／ｃｍ
2未満になると、ワークロールの目詰まりを防止する効
果が低下し、鋼帯表面粗さが中心線平均粗さＲａで１．
０μｍ以上に規定される粗い表面粗さ仕様の溶融亜鉛め
っき鋼帯を安定製造できなくなるため、高圧水の吹き付
け圧力は２００ｋｇ／ｃｍ2以上に規定した。高圧水の
吹き付け圧力を高くすると目詰まり防止効果が飽和し、
却って設備費や排液処理費用の高騰を招くため、吹き付
け圧力は５００ｋｇ／ｃｍ2以下に規定した。吹き付け
圧力は４５０ｋｇ／ｃｍ2以下とすることがより好まし
い。High-pressure water spray pressure is 200 kg / cm
If it is less than 2, the effect of preventing clogging of the work roll is reduced, and the surface roughness of the steel strip is 1.
Since it becomes impossible to stably manufacture a hot-dip galvanized steel strip having a rough surface roughness specification of 0 μm or more, the spraying pressure of high-pressure water is specified to 200 kg / cm 2 or more. Increasing the spray pressure of high-pressure water saturates the effect of preventing clogging,
On the contrary, the spraying pressure is specified to be 500 kg / cm 2 or less because the equipment cost and the waste liquid treatment cost increase. The spraying pressure is more preferably 450 kg / cm 2 or less.
【００２７】高圧流体の吹き付け圧力が前記範囲内にあ
る場合、高圧水は連続吹き付けでも差し支えないが、間
欠吹き付けとすることも可能である。この場合、ワーク
ロール表面（鋼帯が圧延されるワークロールの各々の表
面）への高圧水の吹き付け割合は３０秒あたり２秒以上
とする必要がある。高圧水の吹き付け割合が３０秒あた
り２秒未満になるとワークロールの目詰まりが発生し易
くなることによる（第２発明）。高圧水の吹き付け割合
は３０秒あたり５秒以上とすることがより好ましい。こ
こで、吹き付け割合が３０秒あたり２秒以上とは、調質
圧延時間３０秒あたり２秒以上高圧水が吹き付けられて
いることを意味しており、例えば６０秒で４秒以上であ
ってもよい。When the spraying pressure of the high-pressure fluid is within the above range, the high-pressure water may be continuously sprayed, but intermittent spraying is also possible. In this case, it is necessary to spray the high-pressure water onto the work roll surface (each surface of the work roll on which the steel strip is rolled) at a rate of 2 seconds or more per 30 seconds. This is because when the high-pressure water spray rate is less than 2 seconds per 30 seconds, the work roll is likely to be clogged (second invention). The spraying rate of high-pressure water is more preferably 5 seconds or more per 30 seconds. Here, the spraying rate of 2 seconds or more per 30 seconds means that high-pressure water is sprayed for 2 seconds or more per 30 seconds of temper rolling, for example, even if 60 seconds is 4 seconds or more. Good.
【００２８】また、高圧水を間欠的に吹き付ける場合、
高圧水の吹き付け停止は連続して３分を超えないように
することが好ましい（第３発明）。連続して３分超の時
間高圧水が吹き付けられないと、ワークロールの目詰ま
りが発生しやすくなるためである。When high-pressure water is intermittently sprayed,
It is preferable that the stoppage of the high-pressure water spray does not continuously exceed 3 minutes (third invention). This is because if the high-pressure water is not sprayed continuously for more than 3 minutes, the work roll is likely to be clogged.
【００２９】このように高圧水を吹き付けると、表面粗
さが中心線平均粗さＲａで１．０μｍ以上に規定される
溶融亜鉛めっき鋼帯を安定製造できる。また前記条件を
満足する範囲内で高圧水を間欠的に吹き付けると、排液
処理負荷をより軽減し、排液処理費用をより低減するこ
とに寄与する。By spraying high-pressure water in this way, it is possible to stably manufacture a hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness of 1.0 μm or more in terms of centerline average roughness Ra. If high-pressure water is intermittently sprayed within the range that satisfies the above conditions, the drainage treatment load is further reduced, and the drainage treatment cost is further reduced.
【００３０】高圧流体には、水、調質圧延油などを使用
できる。高圧流体の吹き付け位置は、ワ−クロ−ルの入
側あるいは出側のいずれでもい。ここで、ワークロール
の入側とは、ワークロールの鋼帯通板方向上流側、ワー
クロールの出側とは、ワークロールの鋼帯通板方向下流
側を指している。Water, tempered rolling oil, etc. can be used as the high-pressure fluid. The high-pressure fluid may be sprayed on either the inlet side or the outlet side of the work roll. Here, the work roll entrance side refers to the work roll upstream side in the steel strip passing direction, and the work roll exit side refers to the work roll downstream side in the steel strip passing direction.
【００３１】溶融亜鉛めっき鋼帯には、表面粗さが規定
されているもの、規定されていないものがある。前記各
種の溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延するにあたっては、
ワークロール表面への異物付着やワークロールの目詰ま
りを防止し、表面外観に優れ、あるいは所要の表面粗さ
を有する溶融亜鉛めっき鋼帯を安価に安定製造できるこ
とが必要である。第４〜７発明では、前記各溶融亜鉛め
っき鋼帯を安価に安定製造できる方法を規定する。Some hot-dip galvanized steel strips have surface roughness specified and those not. In temper rolling the various hot dip galvanized steel strips,
It is necessary to prevent foreign matter from adhering to the surface of the work roll and to prevent clogging of the work roll so that a hot-dip galvanized steel strip having an excellent surface appearance or a required surface roughness can be stably manufactured at low cost. In 4th-7th invention, the method of stably manufacturing each said hot dip galvanized steel strip at low cost is prescribed.
【００３２】溶融亜鉛めっき鋼帯を調質圧延するにあた
り、ワークロール表面への高圧流体の吹き付けおよびブ
ラシを用いたワークロール表面の機械研磨のいずれかを
行う（第４発明）。また、ワークロール表面への高圧流
体の吹き付けは、前記第１〜第３発明で規定する条件で
行う（第５発明）。ブラシを用いたワークロール表面の
機械研磨は、鋼帯全長について行う（第６発明）。When temper-rolling the hot-dip galvanized steel strip, either spraying a high-pressure fluid onto the surface of the work roll or mechanically polishing the surface of the work roll using a brush is performed (the fourth invention). The high-pressure fluid is sprayed onto the surface of the work roll under the conditions specified in the first to third inventions (fifth invention). Mechanical polishing of the work roll surface using a brush is performed for the entire length of the steel strip (sixth invention).
【００３３】ワークロール表面への高圧流体の吹き付
け、ブラシを用いたワークロール表面の機械研磨のいず
れを行うかは、溶融亜鉛めっき鋼帯の表面粗さ仕様に基
いて決定する。すなわち、表面粗さ（表面粗さの仕様）
が中心線平均粗さＲａで１．０μｍ以上に規定される溶
融亜鉛めっき鋼帯については、ワークロール表面への高
圧流体の吹き付けを行い、表面粗さが規定されていない
溶融亜鉛めっき鋼帯、および表面粗さ範囲が規定されて
いても、表面粗さ（表面粗さの仕様）が中心線平均粗さ
Ｒａで１．０μｍ未満の溶融亜鉛めっき鋼帯について
は、ブラシを用いた機械研磨を行う（第７発明）。Whether to spray the high-pressure fluid onto the surface of the work roll or mechanically polish the surface of the work roll using a brush is determined based on the surface roughness specification of the hot-dip galvanized steel strip. That is, surface roughness (specification of surface roughness)
For the hot-dip galvanized steel strip whose center line average roughness Ra is 1.0 μm or more, a high-pressure fluid is sprayed onto the surface of the work roll to obtain a hot-dip galvanized steel strip whose surface roughness is not specified, And even if the surface roughness range is specified, for a hot-dip galvanized steel strip whose surface roughness (specification of surface roughness) is less than 1.0 μm in centerline average roughness Ra, mechanical polishing with a brush is required. Perform (seventh invention).
【００３４】前記した方法によって、表面粗さの仕様が
前記で規定される多種の溶融亜鉛めっき鋼帯を安価に安
定製造できる。By the method described above, various types of hot dip galvanized steel strips whose surface roughness specifications are defined above can be stably manufactured at low cost.
【００３５】次に、本発明の実施の形態について図面を
参照して具体的に説明する。図１は、本発明の実施に形
態に係る調質圧延機（４重式調質圧延機）の要部設備の
配置例と制御フローを説明する図である。図１におい
て、１はバックアップロール、２はワークロール、３は
スプレーノズル、４は配管、５はポンプ、６はノズル移
動装置、７はブラシロール、８はブラシロール移動装
置、９は制御装置、１０はワークロール表面に吹き付け
る流体を貯留する貯留槽、１１は弁、１２は鋼帯であ
る。Next, embodiments of the present invention will be specifically described with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram illustrating an arrangement example and a control flow of essential equipment of a temper rolling mill (quadruple temper rolling mill) according to an embodiment of the present invention. In FIG. 1, 1 is a backup roll, 2 is a work roll, 3 is a spray nozzle, 4 is piping, 5 is a pump, 6 is a nozzle moving device, 7 is a brush roll, 8 is a brush roll moving device, 9 is a control device, Reference numeral 10 is a storage tank for storing the fluid to be sprayed on the work roll surface, 11 is a valve, and 12 is a steel strip.
【００３６】図１の装置において、スプレーノズル３は
上下各ワークロール２の入側に配置され、ブラシロール
７は上下各ワークロール２の出側に配置されている。ス
プレーノズル３を上下各ワークロールの出側に配置して
もよい。この場合、ブラシロール７は上下各ワークロー
ル２の入側に配置する。スプレーノズル３とブラシロー
ル７を、ワークロールを挟んだ反対側に配置するのは、
バックアップロール１と鋼帯１２に挟まれるワークロー
ル２の一方の側には、スプレーノズル２とブラシロール
７を併設するのに十分なスペースが無いためである。In the apparatus shown in FIG. 1, the spray nozzle 3 is arranged on the inlet side of each of the upper and lower work rolls 2, and the brush roll 7 is arranged on the outlet side of each of the upper and lower work rolls 2. The spray nozzle 3 may be arranged on the exit side of each of the upper and lower work rolls. In this case, the brush roll 7 is arranged on the entry side of each of the upper and lower work rolls 2. Arranging the spray nozzle 3 and the brush roll 7 on opposite sides of the work roll is
This is because there is not enough space to install the spray nozzle 2 and the brush roll 7 on one side of the work roll 2 sandwiched between the backup roll 1 and the steel strip 12.
【００３７】スプレーノズル３は、ノズル架台（図示な
し）に取りつけられたノズル移動装置６によってワーク
ロール２に対して前進・後退可能である。制御装置９か
らノズル移動装置６を操作しスプレーノズル３を前進位
置にすると、スプレーノズル３は、ワークロール２とス
プレーノズル３の距離が予め設定された距離になる位置
まで前進して停止する。スプレーノズル３を後退位置に
すると、スプレーノズル３は後退限まで後退する。The spray nozzle 3 can be moved forward and backward with respect to the work roll 2 by a nozzle moving device 6 attached to a nozzle stand (not shown). When the nozzle moving device 6 is operated from the control device 9 to move the spray nozzle 3 to the forward position, the spray nozzle 3 moves forward to a position where the distance between the work roll 2 and the spray nozzle 3 becomes a preset distance and then stops. When the spray nozzle 3 is in the retracted position, the spray nozzle 3 retracts to the retracted limit.
【００３８】スプレーノズル３が前進位置にあるとき
に、貯留槽１０内の流体をポンプ５で２００〜５００ｋ
ｇ／ｃｍ2の圧力、より好ましくは２００〜４５０ｋｇ
／ｃｍ2の圧力に加圧し、配管４を経てスプレーノズル
３からワークロール２表面に前記高圧流体を吹き付け
る。これによってワークロール２表面への異物付着、ワ
ークロール２の目詰まりが防止される。When the spray nozzle 3 is at the forward position, the fluid in the reservoir 10 is pumped by the pump 5 to 200 to 500 k.
g / cm 2 pressure, more preferably 200-450 kg
The pressure is increased to / cm 2 , and the high-pressure fluid is sprayed from the spray nozzle 3 to the surface of the work roll 2 through the pipe 4. This prevents foreign matter from adhering to the surface of the work roll 2 and clogging of the work roll 2.
【００３９】ワークロール２表面への高圧流体の吹き付
けは、表面粗さが中心線平均粗さＲａで１．０μｍ以上
に規定されている溶融亜鉛めっき鋼帯について行う。該
鋼帯コイル先端の調質圧延機通過に合わせて弁１１を開
き、高圧流体の吹き付けを開始し、該鋼帯コイル後端の
調質圧延機通過に合わせて弁１１を閉じ高圧流体の吹き
付けを停止する。高圧流体の吹き付けは、ワークロール
２表面の各々の表面について、３０秒あたり２秒以上行
うことが好ましく、３０秒あたり５秒以上行うことがよ
り好ましい。高圧流体の吹き付けはロールの各々の表面
に連続して吹き付けてもよく、間欠的に吹き付けてもよ
い。間欠的に吹き付ける場合は、吹き付けを休止する時
間が連続して３分を超えないようにすることが好まし
い。The high-pressure fluid is sprayed onto the surface of the work roll 2 for a hot-dip galvanized steel strip whose surface roughness is specified to be 1.0 μm or more in terms of the centerline average roughness Ra. The valve 11 is opened in synchronization with the passage of the temper rolling mill at the front end of the steel strip coil, and the high-pressure fluid is started to be sprayed. The valve 11 is closed in accordance with the passage of the temper rolling mill at the rear end of the steel strip coil, and the high-pressure fluid is sprayed. To stop. The high-pressure fluid is sprayed on each surface of the work roll 2 preferably for 2 seconds or longer per 30 seconds, and more preferably for 5 seconds or longer per 30 seconds. The high-pressure fluid may be sprayed continuously on each surface of the roll or may be sprayed intermittently. When spraying intermittently, it is preferable that the time during which spraying is stopped does not exceed 3 minutes continuously.
【００４０】ワークロール２表面に吹き付けられた高圧
流体は、調質圧延機下部に設けられた排液ピット（図示
なし）に集められ、さらに排液処理設備（図示なし）に
送られる。The high-pressure fluid sprayed on the surface of the work roll 2 is collected in a drainage pit (not shown) provided in the lower part of the temper rolling mill, and further sent to a drainage treatment facility (not shown).
【００４１】図２は、図１に示す調質圧延機に設置され
るスプレーノズルの配置例を示す。図２では、スプレー
ノズル３、…、３は鋼帯幅方向に複数個配置され、さら
に隣合うスプレーノズル３、３のスプレーは、ワークロ
ール２表面位置で、鋼帯幅方向（ロール胴長方向）でそ
の一部が互いに重なるように配置されており、鋼帯幅方
向の全幅に高圧流体を吹き付け可能である。全てのスプ
レーノズル３、…、３から高圧流体を連続して吹き付け
ることによって、ワークロール２表面に常時高圧水を吹
き付けることが可能である。FIG. 2 shows an arrangement example of spray nozzles installed in the temper rolling mill shown in FIG. In FIG. 2, a plurality of spray nozzles 3, ..., 3 are arranged in the width direction of the steel strip, and the sprays of the adjacent spray nozzles 3, 3 are at the surface position of the work roll 2 in the width direction of the steel strip (roller length direction ) Are arranged so that the parts thereof overlap each other, and the high-pressure fluid can be sprayed over the entire width in the width direction of the steel strip. It is possible to constantly spray high-pressure water on the surface of the work roll 2 by continuously spraying the high-pressure fluid from all the spray nozzles 3, ...
【００４２】図３は、図１に示す調質圧延機に設置され
るスプレーノズルの別の配置例を示す。図３では、鋼帯
幅方向に２組のスプレーノズル３ａ、３ｂが設置されて
おり、該スプレーノズル３ａ、３ｂはナットジャケット
１４、ボールネジ１５及びギアドモータ１６を用いたオ
シレーション機構によって鋼帯幅方向にオシレーション
可能である。FIG. 3 shows another arrangement example of the spray nozzles installed in the temper rolling mill shown in FIG. In FIG. 3, two sets of spray nozzles 3a and 3b are installed in the width direction of the steel strip. The spray nozzles 3a and 3b are formed by an oscillation mechanism using a nut jacket 14, a ball screw 15 and a geared motor 16 in the width direction of the steel strip. Oscillation is possible.
【００４３】すなわち、スライドテーブル１３がナット
ジャケット１４に取りつけられ、該ナットジャケット１
４にボールネジ１５がねじ込まれ、該ボールネジ１５は
ギアドモータ１６で正逆回転自在に構成されている。該
スライドテーブル１３の鋼帯幅方向に２個のスプレーノ
ズル３ａ、３ｂが、通板される最大鋼帯幅の１／２より
やや広い間隔を設けて取り付けられている。ギアドモー
タ１６でボールネジ１５を正逆回転を繰り返してナット
ジャケット１４を鋼帯幅方向にオシレーションすると、
スプレーノズル３ａ、３ｂが鋼帯幅方向にオシレーショ
ンされる。一方のスプレーノズル３ａを鋼帯の一方の端
部側と鋼帯中央部間をオシレーションするようにギアド
モータ１６でナットジャケット１４をオシレーションす
ると、もう一方のスプレーノズル３ｂは鋼帯中央部と鋼
帯のもう一方の端部間をオシレーションされる。これに
よってワークロール２の鋼帯通板部分表面に間欠的に高
圧水が吹き付けられる。That is, the slide table 13 is attached to the nut jacket 14, and the nut jacket 1
A ball screw 15 is screwed into the shaft 4, and the ball screw 15 is constituted by a geared motor 16 so as to be rotatable in the forward and reverse directions. Two spray nozzles 3a and 3b are attached to the slide table 13 in the width direction of the steel strip at intervals slightly wider than 1/2 of the maximum width of the steel strip to be passed. When the nut screw 14 is oscillated in the width direction of the steel strip by repeatedly rotating the ball screw 15 forward and backward with the geared motor 16,
The spray nozzles 3a and 3b are oscillated in the width direction of the steel strip. When the nut jacket 14 is oscillated by the geared motor 16 so that the one spray nozzle 3a oscillates between one end side of the steel strip and the central portion of the steel strip, the other spray nozzle 3b causes the steel strip center portion and the steel strip central portion to oscillate. Oscillated between the other ends of the strip. As a result, high-pressure water is intermittently sprayed onto the surface of the steel strip passing plate of the work roll 2.
【００４４】図３の装置では、スライドテーブル１３に
取りつけるスプレーノズル数は変更可能に構成されてい
る。スライドテーブル１３に取り付けるスプレーノズル
数、スプレーノズルのスプレー幅に応じて、スプレーノ
ズルのオシレーションサイクル及び高圧水吹き付けと吹
き付け停止のスケジュールを適宜条件に設定すること
で、ワークロール２表面に吹き付ける高圧水の吹き付け
割合を３０秒あたり２秒以上とし、また吹き付け停止時
間を３分以内に調整できる。１個のノズルを取りつける
場合、スライドテーブル１３の鋼帯幅方向中央にスプレ
ーノズルを取り付け、該スプレーノズルで最大鋼帯幅に
対応するワークロール表面に高圧水を吹き付けるように
する。ｎ個のノズルを取りつける場合、各スプレーノズ
ルが略最大鋼帯幅／ｎ−１のワークロール表面部分に高
圧水を吹き付けるように各スプレーノズルを配置して高
圧水を吹き付ける。In the apparatus shown in FIG. 3, the number of spray nozzles attached to the slide table 13 can be changed. Depending on the number of spray nozzles attached to the slide table 13 and the spray width of the spray nozzles, by setting the oscillation cycle of the spray nozzles and the schedule for spraying and stopping spraying of high pressure water to appropriate conditions, the high pressure water sprayed on the surface of the work roll 2 The spraying rate can be 2 seconds or more per 30 seconds, and the spraying stop time can be adjusted within 3 minutes. When mounting one nozzle, a spray nozzle is attached to the center of the slide table 13 in the width direction of the steel strip, and high-pressure water is sprayed onto the work roll surface corresponding to the maximum steel strip width by the spray nozzle. When installing n nozzles, each spray nozzle is arranged so that each spray nozzle sprays the high pressure water on the surface portion of the work roll having a substantially maximum steel strip width / n−1, and the high pressure water is sprayed.
【００４５】ブラシロール７は、ブラシロール架台（図
示なし）に取りつけられたブラシロール移動装置８によ
って、ワークロール２に対して前進・後退可能であり、
また鋼帯幅方向に所定幅オシレーション可能に構成され
ている。制御装置９からブラシロール移動装置８を操作
してブラシロール７を前進位置にすると、ブラシロール
７はワークロール２に当接するまで前進し、予め設定さ
れている押し付け圧力でワークロール２に押し付けら
れ、幅方向にオシレーションされながら、ワークロール
２表面を研磨する。ブラシロール７を後退位置にする
と、ブラシロール７は後退限まで後退する。The brush roll 7 can be moved forward and backward with respect to the work roll 2 by a brush roll moving device 8 attached to a brush roll base (not shown).
Further, the steel strip is configured to be oscillated by a predetermined width in the width direction. When the brush roll moving device 8 is operated from the control device 9 to move the brush roll 7 to the forward position, the brush roll 7 moves forward until it comes into contact with the work roll 2, and is pressed against the work roll 2 with a preset pressing pressure. The surface of the work roll 2 is polished while being oscillated in the width direction. When the brush roll 7 is set to the retracted position, the brush roll 7 retracts to the retracted limit.
【００４６】ワークロール２表面のブラシロール７によ
る研磨は、表面粗さが規定されていない溶融亜鉛めっき
鋼帯、および表面粗さ範囲が規定されていても、表面粗
さ（表面粗さの仕様）が中心線平均粗さＲａで１．０μ
ｍ未満の溶融亜鉛めっき鋼帯について行う。前記鋼帯コ
イル先端の調質圧延機通過に合わせてブラシロール７を
ワークロール２表面に押し付けて研磨を開始し、前記鋼
帯コイル後端の調質圧延機通過に合わせてブラシロール
７をワークロール２表面から後退させる。この間、ブラ
シロール７でワークロール２表面を連続研磨する。Polishing of the surface of the work roll 2 by the brush roll 7 allows the surface roughness (specification of the surface roughness) to be obtained even if the hot-dip galvanized steel strip whose surface roughness is not specified and the surface roughness range is specified. ) Is the center line average roughness Ra of 1.0 μ
Conducted for hot dip galvanized steel strips having a length of less than m. The brush roll 7 is pressed against the surface of the work roll 2 in synchronization with the passage of the temper rolling mill at the end of the steel strip coil to start polishing, and the brush roll 7 is worked as the rear end of the steel strip coil passes through the temper rolling mill. Retreat from the surface of roll 2. During this period, the surface of the work roll 2 is continuously polished by the brush roll 7.
【００４７】なお、図１の調質圧延機では、高圧流体吹
き付け、ブラシロール使用のいずれか一方だけを単独使
用可能、すなわち両者を併用できないように構成されて
いる。すなわち、スプレーノズル３からワークロール２
表面に高圧水を吹き付けているとき（スプレーノズル３
が前進位置でバルブ１１が開の状態）は、ブラシロール
７は後退位置にあり、制御装置９からブラシロール移動
装置を操作してもブラシロール７は前進せず、バルブ１
１が閉の状態では、ブラシロール移動装置８を操作して
ブラシロール７の前進、後退ができるように構成されて
いる。またブラシロール７でワークロール２を研磨して
いるとき（ブラシロール７が前進位置にあるとき）は、
弁１１は閉止され、制御装置９で弁１１を開くことがで
きず、またブラシロール７が後退位置にあるときは、弁
１１の開閉操作ができるように構成されている。The temper rolling mill of FIG. 1 is constructed so that only one of high pressure fluid spraying and brush roll use can be used alone, that is, both cannot be used together. That is, from the spray nozzle 3 to the work roll 2
When high-pressure water is sprayed on the surface (spray nozzle 3
Is in the forward position and the valve 11 is open), the brush roll 7 is in the backward position, and even if the brush roll moving device is operated from the control device 9, the brush roll 7 does not move forward, and the valve 1
When 1 is closed, the brush roll moving device 8 is operated to move the brush roll 7 forward and backward. When polishing the work roll 2 with the brush roll 7 (when the brush roll 7 is at the forward position),
The valve 11 is closed, the valve 11 cannot be opened by the control device 9, and the valve 11 can be opened / closed when the brush roll 7 is in the retracted position.
【００４８】図１に示した調質圧延機を用いて溶融亜鉛
めっき鋼帯を調質圧延するにあたり、ブラワークロール
表面への高圧流体の吹き付けおよびブラシを用いたワー
クロール表面の機械研磨のいずれかを、前記で説明した
ように行う。前記で説明した以外の調質圧延条件は常法
によって行うことができる。When temper-rolling a hot-dip galvanized steel strip using the temper rolling mill shown in FIG. 1, either by spraying a high-pressure fluid onto the surface of a bra work roll or mechanically polishing the work roll surface using a brush. This is done as described above. The temper rolling conditions other than those described above can be performed by a conventional method.
【００４９】本発明によれば、ワークロール表面に付着
する異物によって溶融亜鉛めっき鋼帯の外観が損なわれ
ることが防止され、また、ワークロールの目詰まりを防
止し、中心線平均粗さＲａが１．０μｍ以上に規定され
るような表面粗さの粗い溶融亜鉛めっき鋼帯を安価に安
定製造できる。また、表面粗さ仕様の異なる多種の溶融
亜鉛めっき鋼帯を安価に製造できる。According to the present invention, the appearance of the hot-dip galvanized steel strip is prevented from being impaired by foreign matter adhering to the surface of the work roll, the clogging of the work roll is prevented, and the center line average roughness Ra is A hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness as defined by 1.0 μm or more can be stably manufactured at low cost. Further, various types of hot dip galvanized steel strips having different surface roughness specifications can be manufactured at low cost.
【００５０】[0050]
【実施例】供試材としてサイズ：０．７０ｍｍ×１２１
９ｍｍの極低炭素軟質鋼帯を、片面あたりの目標めっき
付着量を７０ｇ／ｍ2として溶融亜鉛めっきし、めっき
直後に自然冷却のみを施して製造した溶融亜鉛めっき鋼
帯について、図１に示した装置構成の調質圧延機で、伸
長率１．０％で調質圧延を行った。ワ−クロ−ルには、
放電ダル加工を施し、しかる後にその表面にクロムめっ
きした、表面粗さがＲａ：３．２μｍのロールを使用し
た。[Example] As a test material, size: 0.70 mm x 121
Fig. 1 shows a hot dip galvanized steel strip produced by hot dip galvanizing a 9 mm ultra-low carbon soft steel strip with a target coating deposition amount per side of 70 g / m 2 and performing only natural cooling immediately after plating. Using the temper rolling mill having the above-mentioned device configuration, temper rolling was performed at an elongation rate of 1.0%. For the work roll,
A roll having a surface roughness Ra of 3.2 μm, which was subjected to electric discharge dull processing and then chrome-plated on the surface, was used.
【００５１】調質圧延時に、ワークロール表面へのスプ
レーノズルによる高圧水吹き付け、ブラシロールによる
ワークロール表面の機械研磨のいずれか一方だけを行っ
た。スプレーノズルについては、図２、図３に示す配置
のものを使用した。図２、図３のスプレーノズルとして
は、フラット型スプレーで、噴射角度：６０度のノズル
を使用し、ワークロール−ノズル距離（Ｈ）：１５０ｍ
ｍ、水平面に対する取付け角度（α）：３０度でワーク
ロール表面に対して直角方向に高圧水を噴射した。ここ
で、取付け角度（α）は、図４に示す水平面に対するで
噴射方向の角度αである。ロール表面での噴射幅（Ｗ）
は約１７０ｍｍである。During temper rolling, only one of high-pressure water spraying on the work roll surface with a spray nozzle and mechanical polishing of the work roll surface with a brush roll was performed. As for the spray nozzle, the one having the arrangement shown in FIGS. 2 and 3 was used. The spray nozzles shown in FIGS. 2 and 3 are flat type spray nozzles having a spray angle of 60 degrees and a work roll-nozzle distance (H) of 150 m.
m, installation angle (α) with respect to the horizontal plane: 30 °, high-pressure water was jetted in a direction perpendicular to the surface of the work roll. Here, the attachment angle (α) is the angle α in the injection direction with respect to the horizontal plane shown in FIG. Jet width on roll surface (W)
Is about 170 mm.
【００５２】ブラシロールには、砥粒入のナイロンブラ
シ（幅１９００ｍｍ）を使用し、回転方向はワ−クロ−
ルと接する部分でワークロールと同一方向に移動するよ
うに回転させ、鋼帯幅方向に３０ｍｍオシレ−ションさ
せながらワークロール表面を機械研磨した。As the brush roll, a nylon brush containing abrasive grains (width 1900 mm) was used, and the rotation direction was a work roll.
The surface of the work roll was mechanically polished while rotating so as to move in the same direction as the work roll at the portion in contact with the work roll and oscillating 30 mm in the width direction of the steel strip.
【００５３】図２の装置では、スプレーノズルから常時
高圧水をワークロール表面に吹き付け、吹き付け圧力は
１００ｋｇ／ｃｍ2または３００ｋｇ／ｃｍ2とした。In the apparatus shown in FIG. 2, high-pressure water was constantly sprayed from the spray nozzle onto the surface of the work roll, and the spray pressure was 100 kg / cm 2 or 300 kg / cm 2 .
【００５４】図３の装置では、スプレーノズルを１個又
は２個使用し、スプレーノズルから吹き付け圧力は２０
０ｋｇ／ｃｍ2又は３００ｋｇ／ｃｍ2とし、スプレーノ
ズルを鋼帯幅方向にオシレーションさせ、その際、高圧
水吹き付け−停止スケジュールとオシレーションサイク
ルを調整し、ワークロール表面の各々の場所に対する高
圧水の吹き付け割合と吹き付け停止時間を調整した。In the apparatus of FIG. 3, one or two spray nozzles are used, and the spray pressure from the spray nozzle is 20.
0 kg / cm 2 or 300 kg / cm 2 , the spray nozzle was oscillated in the width direction of the steel strip, and at that time, the high pressure water spraying-stopping schedule and the oscillation cycle were adjusted, and high pressure water for each location on the work roll surface was adjusted. The spraying ratio and the spraying stop time were adjusted.
【００５５】なお、図２および図３に使用したスプレー
ノズルの流量は、１００ｋｇ／ｃｍ 2で略１８Ｌ／ｍｉ
ｎ、２００ｋｇ／ｃｍ2で略２５Ｌ／ｍｉｎ、３００ｋ
ｇ／ｃｍ2で略流量３２Ｌ／ｍｉｎである。The spray used in FIGS. 2 and 3 is used.
Nozzle flow rate is 100 kg / cm 2About 18L / mi
n, 200 kg / cm2About 25L / min, 300k
g / cm2The flow rate is approximately 32 L / min.
【００５６】高圧水の吹き付け条件、ブラシロールの使
用条件を表１に示す。調質圧延後の溶融亜鉛めっき鋼帯
の表面粗さの変化を図５に示す。鋼帯表面粗さ（中心線
平均粗さ）Ｒａは３個の測定値の平均である。Table 1 shows the conditions for spraying high-pressure water and the conditions for using the brush roll. FIG. 5 shows changes in the surface roughness of the hot-dip galvanized steel strip after temper rolling. Steel strip surface roughness (center line average roughness) Ra is an average of three measured values.
【００５７】[0057]
【表１】 [Table 1]
【００５８】ブラシロールを使用した場合（条件１）、
調質圧延開始直後からワ−クロ−ルに亜鉛粉による目詰
まりが発生した。ブラシロールではロールの最表層のみ
を研磨するため、目詰まりを防止する効果が劣り、目視
でも表面粗さの低下が認められた。鋼帯表面粗さは、鋼
帯表面粗さ（中心線平均粗さ）が０．８μｍ程度に低下
し、その後この粗さでほぼ一定となった。When a brush roll is used (condition 1),
Immediately after the start of temper rolling, the work roll was clogged with zinc powder. Since the brush roll polishes only the outermost layer of the roll, the effect of preventing clogging is inferior, and a reduction in surface roughness was visually observed. Regarding the surface roughness of the steel strip, the surface roughness (center line average roughness) of the steel strip decreased to about 0.8 μm, and thereafter, the roughness became almost constant.
【００５９】条件１では、鋼帯表面粗さ（中心線平均粗
さ）Ｒａを１．０μｍ以上にできるのは、圧延開始直後
の極短い圧延長範囲に限られ、さらにこの間において
も、表面粗さの変化が大きいので、表面粗さ（中心線平
均粗さ）Ｒａが１．０μｍ以上の溶融亜鉛めっき鋼帯を
安定製造することができない。Under the condition 1, the surface roughness (center line average roughness) Ra of the steel strip can be 1.0 μm or more only in the extremely short rolling length range immediately after the start of rolling. Since the change in thickness is large, it is impossible to stably manufacture a hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness (center line average roughness) Ra of 1.0 μm or more.
【００６０】一方、条件１では、表面粗さ範囲がＲａで
１．０μｍ未満の溶融亜鉛めっき鋼帯については安定製
造でき、また安価でもある。従って、条件１では、表面
粗さが規定されていない溶融亜鉛めっき鋼帯、表面粗さ
範囲がＲａで１．０μｍ未満の溶融亜鉛めっき鋼帯を製
造する方法として好適である。On the other hand, under the condition 1, a hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness Ra of less than 1.0 μm can be stably manufactured and is inexpensive. Therefore, the condition 1 is suitable as a method for producing a hot-dip galvanized steel strip having an unspecified surface roughness and a hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness Ra of less than 1.0 μm.
【００６１】高圧水の吹き付け圧力が１００ｋｇ／ｃｍ
2の場合（条件２）、高圧水の吹き付けを常時行ったに
もかかわらず、ワークロールに目詰まりする亜鉛粉を除
去出来ないため、鋼帯表面粗さが低下し、圧延長が８ｋ
ｍを超えた時点で鋼帯表面に肌荒れ（表面欠陥）が発生
したため、ワークロール交換が必要になった。High-pressure water spray pressure is 100 kg / cm
In the case of 2 (condition 2), although the high-pressure water was constantly sprayed, the zinc powder that clogs the work roll could not be removed, so the surface roughness of the steel strip decreased and the rolling length was 8k.
Roughness (surface defect) occurred on the surface of the steel strip at the point when m was exceeded, so the work roll had to be replaced.
【００６２】高圧水の吹き付け圧力が本発明範囲内にあ
る条件３〜８は、圧延長が３００ｋｍであっても前記条
件１及び２に比べて鋼帯表面粗さの低下が抑制されてい
る。特に、高圧水の吹き付け割合及び高圧水の吹き付け
停止時間が本発明範囲内にある条件３〜７では、ワ−ク
ロ−ルに亜鉛粉による目詰まりは認められず、圧延開始
直後に鋼帯との接触により不可避的に発生するロ−ルの
初期粗さ低下が認められたが、その後は、表面粗さ（中
心線平均粗さ）Ｒａが１．５μｍ前後でほぼ一定となっ
た。条件３〜７によると、圧延開始直後を除き、鋼帯表
面粗さ（中心線平均粗さ）Ｒａが１．０μｍ以上の溶融
亜鉛めっき鋼帯を安定して製造することが可能である。Under the conditions 3 to 8 in which the pressure of high-pressure water spraying is within the range of the present invention, even if the rolling length is 300 km, the reduction of the surface roughness of the steel strip is suppressed as compared with the above conditions 1 and 2. In particular, under conditions 3 to 7 in which the proportion of high-pressure water sprayed and the high-pressure water spray stopped time were within the scope of the present invention, clogging of the work roll with zinc powder was not observed, and the steel strip was formed immediately after the start of rolling. Although a decrease in the initial roughness of the roll which was inevitably caused by the contact of No. 1 was observed, after that, the surface roughness (center line average roughness) Ra became approximately constant at around 1.5 μm. According to the conditions 3 to 7, it is possible to stably manufacture a hot-dip galvanized steel strip having a steel strip surface roughness (center line average roughness) Ra of 1.0 μm or more except immediately after the start of rolling.
【００６３】[0063]
【発明の効果】本発明によれば、ワークロール表面に付
着する異物によって溶融亜鉛めっき鋼帯の外観が損なわ
れることが防止され、また、ワークロールの目詰まりを
防止し、中心線平均粗さＲａが１．０μｍ以上に規定さ
れるような表面粗さの粗い溶融亜鉛めっき鋼帯を安価に
安定製造できる。また、表面粗さ仕様の異なる多種の溶
融亜鉛めっき鋼帯を安価に製造できる。According to the present invention, the appearance of the hot-dip galvanized steel strip is prevented from being impaired by foreign substances adhering to the surface of the work roll, the clogging of the work roll is prevented, and the center line average roughness is prevented. A hot-dip galvanized steel strip having a surface roughness such that Ra is defined to be 1.0 μm or more can be stably manufactured at low cost. Further, various types of hot dip galvanized steel strips having different surface roughness specifications can be manufactured at low cost.
【図１】本発明の実施に形態に係る調質圧延機（４重式
調質圧延機）の要部設備の配置例と制御フローを説明す
る図である。FIG. 1 is a diagram illustrating an arrangement example and a control flow of essential equipment of a temper rolling mill (quadruple temper rolling mill) according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す調質圧延機に設置されるスプレーノ
ズルの配置例を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing an arrangement example of spray nozzles installed in the temper rolling mill shown in FIG.
【図３】図１に示す調質圧延機に設置されるスプレーノ
ズルの別の配置例を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing another arrangement example of spray nozzles installed in the temper rolling mill shown in FIG. 1.
【図４】実施例におけるスプレーノズルの噴射角度αを
説明する図である。FIG. 4 is a diagram illustrating an ejection angle α of a spray nozzle according to an embodiment.
【図５】実施例における調質圧延後の鋼帯の表面粗さの
変化を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a change in surface roughness of a steel strip after temper rolling in an example.
１ バックアップロール ２ ワークロール ３、３ａ、３ｂ スプレーノズル ４ 配管 ５ ポンプ ６ ノズル移動装置 ７ ブラシロール ８ ブラシロール移動装置 ９ 制御装置 １０ 貯留槽 １１ 弁 １２ 溶融亜鉛めっき鋼帯 １３ スライドテーブル １４ ナットジャケット １５ ボールネジ １６ ギアドモータ 1 backup roll 2 work rolls 3, 3a, 3b spray nozzle 4 piping 5 pumps 6 Nozzle moving device 7 brush roll 8 Brush roll moving device 9 Control device 10 storage tanks 11 valves 12 Hot dip galvanized steel strip 13 slide table 14 Nut jacket 15 Ball screw 16 geared motor
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２３Ｃ 2/40 Ｃ２３Ｃ 2/40 Ｆターム(参考） 4E002 AD06 BB20 CB09 4K027 AA02 AA22 AB42 AC87 AD15 AD22 AD24 AD28 AE25 Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) C23C 2/40 C23C 2/40 F term (reference) 4E002 AD06 BB20 CB09 4K027 AA02 AA22 AB42 AC87 AD15 AD22 AD24 AD28 AE25
Claims (11)
たり、ワ−クロ−ル表面に２００〜５００ｋｇ／ｃｍ2
の高圧流体を吹き付けることを特徴とする溶融亜鉛めっ
き鋼帯の調質圧延方法。1. When temper-rolling a hot-dip galvanized steel strip, 200 to 500 kg / cm 2 is applied to the surface of the work roll.
A method for temper rolling of a hot-dip galvanized steel strip, characterized in that the high-pressure fluid is sprayed.
流体の吹き付け割合を３０秒あたり２秒以上とすること
を特徴とする請求項１に記載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調
質圧延方法。2. The temper rolling method for hot-dip galvanized steel strip according to claim 1, wherein the spraying rate of the high-pressure fluid onto each surface of the work roll is set to 2 seconds or more per 30 seconds.
吹き付けるとともに、連続する吹き付け停止時間を３分
以下とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶
融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延方法。3. The hot-dip galvanized steel strip according to claim 1, wherein the high-pressure fluid is intermittently sprayed onto the surface of the work roll, and the continuous spraying stop time is 3 minutes or less. Rolling method.
たり、ワークロール表面への高圧流体の吹き付けおよび
ブラシを用いたワークロール表面の機械研磨のいずれか
一方で行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の調質
圧延方法。4. Hot-dip galvanized steel strip is temper-rolled by spraying a high-pressure fluid onto the work roll surface or mechanically polishing the work roll surface using a brush. Method for temper rolling of galvanized steel strip.
の高圧流体の吹き付けを、請求項１〜３のいずれかに記
載の条件で行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の
調質圧延方法。5. The temper rolling method for hot dip galvanized steel strip according to claim 4, wherein the high-pressure fluid is sprayed onto the surface of the work roll under the conditions according to any one of claims 1 to 3. .
たワークロール表面の機械研磨を、鋼帯全長について行
うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延方
法。6. The temper rolling method for hot dip galvanized steel strip according to claim 4, wherein mechanical polishing of the work roll surface using a brush is performed for the entire length of the steel strip.
いて、ワークロール表面への高圧流体の吹き付けおよび
ブラシを用いたワークロール表面の機械研磨のいずれを
行うかを決定することを特徴とする請求項４〜６のいず
れかに記載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延方法。7. A method for spraying a high-pressure fluid to the surface of a work roll or mechanically polishing the surface of a work roll using a brush is determined based on the surface roughness specification of a hot-dip galvanized steel strip. The temper rolling method for hot-dip galvanized steel strip according to any one of claims 4 to 6.
いて、ワ−クロ−ルの入側あるいは出側のいずれか一方
にワークロール表面に高圧流体を吹き付ける高圧流体吹
き付けノズル、他方にワークロール表面を研磨するブラ
シを使用する機械研磨装置を備え、さらに前記高圧流体
吹き付けノズルと前記ブラシを使用する機械研磨装置
は、各々単独使用するように配設されていることを特徴
とする溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延装置。8. A hot-dip galvanized steel strip temper rolling apparatus, wherein a high-pressure fluid spray nozzle for spraying a high-pressure fluid onto the surface of the work roll on either the inlet side or the outlet side of the work roll, and the work roll on the other side. A hot-dip galvanizing apparatus comprising a mechanical polishing device that uses a brush for polishing the surface, and the high-pressure fluid spray nozzle and the mechanical polishing device that uses the brush are arranged to be used individually. Steel strip temper rolling equipment.
複数個設けられ、鋼帯全幅にわたって高圧流体を吹き付
け可能に配設されていることを特徴とする請求項８に記
載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調質圧延装置。9. The hot dip galvanized steel according to claim 8, wherein a plurality of high-pressure fluid spray nozzles are provided in the width direction of the steel strip, and the high-pressure fluid is sprayed over the entire width of the steel strip. Strip temper rolling equipment.
にオシレーションするオシレーション機構を備えること
を特徴とする請求項８に記載の溶融亜鉛めっき鋼帯の調
質圧延装置。10. The temper rolling apparatus for hot-dip galvanized steel strip according to claim 8, further comprising an oscillation mechanism for oscillating the high-pressure fluid spray nozzle in the width direction of the steel strip.
き付けノズルは、高圧流体の吹き付け圧力が２００〜５
００ｋｇ／ｃｍ2であることを特徴とする溶融亜鉛めっ
き鋼帯の調質圧延装置。11. The high-pressure fluid spray nozzle according to claim 8, wherein the high-pressure fluid spray pressure is 200 to 5
A temper rolling apparatus for hot-dip galvanized steel strip, which is characterized in that it is 00 kg / cm 2 .
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