JP2003230956A - Equipment made of stainless steel and its manufacturing method - Google Patents
Equipment made of stainless steel and its manufacturing methodInfo
- Publication number
- JP2003230956A JP2003230956A JP2002035571A JP2002035571A JP2003230956A JP 2003230956 A JP2003230956 A JP 2003230956A JP 2002035571 A JP2002035571 A JP 2002035571A JP 2002035571 A JP2002035571 A JP 2002035571A JP 2003230956 A JP2003230956 A JP 2003230956A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- nickel
- brazing
- brazing material
- copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本願発明は、ろう付けにより
接合されるステンレス製機器およびその製造方法に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a stainless steel device joined by brazing and a method for manufacturing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】例えば、高温の臭化リチウム溶液が接触
する吸収式冷凍装置のプレート式熱交換器を構成する伝
熱プレート等のように、腐食性の高い環境下で使用され
る機器は、一般に耐食性の高いステンレス鋼材により構
成される。そして、これらの機器における接合部をろう
付けするろう材も、ろう付け性能の良さとともに、耐食
性の高いことが要求される。特に、ろう材の場合、ろう
材自体の耐食性だけでなく、相手側金属（即ち、機器構
成部材）であるステンレス鋼材との関係における電気化
学的に腐食、即ち電食が問題となる。該電食は、ステン
レス鋼材とろう材との間に電位差があることによって生
じ、電位差が大きいほど腐食も激しくなる。2. Description of the Related Art For example, a device used in a highly corrosive environment such as a heat transfer plate which constitutes a plate heat exchanger of an absorption refrigeration apparatus in contact with a high temperature lithium bromide solution, Generally, it is made of stainless steel having high corrosion resistance. The brazing material for brazing the joints in these devices is required to have good brazing performance and high corrosion resistance. In particular, in the case of a brazing filler metal, not only the corrosion resistance of the brazing filler metal itself, but also the electrochemical corrosion, that is, electrolytic corrosion, in relation to the stainless steel material that is the counterpart metal (that is, the component member of the device) becomes a problem. The electrolytic corrosion is caused by a potential difference between the stainless steel material and the brazing material, and the greater the potential difference, the more severe the corrosion.
【０００３】このような事情から、上記のような高腐食
環境下では、ステンレス鋼材の炉中ろう付けにおいて一
般に使用されている銅ろう材（ＢＣｕ）などでは腐食が
生じ易く、ろう材として採用し難いとされていた。Under such circumstances, in the above-described high corrosion environment, the copper brazing material (BCu) generally used for brazing stainless steel in the furnace is apt to be corroded, and thus it is adopted as the brazing material. It was said to be difficult.
【０００４】そこで、電食に対して高い耐食性を示すニ
ッケルろう材（ＢＮｉ）を採用する試みがなされてい
る。Therefore, an attempt has been made to adopt a nickel brazing material (BNi) which exhibits high corrosion resistance against electrolytic corrosion.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これま
で知られているニッケルろう材（ＢＮｉ）は、確かに耐
食性は高いが、ニッケル自体が高価であるため、当然ろ
う材の価格も高くなり、ろう付けされる製品のコストを
上昇させてしまうという不具合があった。However, the nickel brazing material (BNi) known so far has high corrosion resistance, but since nickel itself is expensive, the price of the brazing material is naturally high. There was a problem that the cost of the attached product increased.
【０００６】また、ニッケルろう材（ＢＮｉ）や粉末を
加工したベストろう材は、通常粉末状態で提供されるも
のであるところから、ある種の機器（例えば、複数の伝
熱プレートを積層してなるプレート式熱交換器）の接合
部を接合させるろう材として用いた場合、セット工数が
かかるという不具合が存する。Further, nickel brazing filler metal (BNi) and best brazing filler metal obtained by processing powder are usually provided in a powder state, so that some kind of equipment (for example, a plurality of heat transfer plates are laminated together). When used as a brazing material for joining the joint portion of the plate type heat exchanger), there is a problem that it takes a lot of man-hours for setting.
【０００７】本願発明は、上記の点に鑑みてなされたも
ので、ステンレス鋼材との関係において生じる電食に対
する耐食性高く、しかも低コストのステンレス製機器を
提供できるようにすることを目的とするものである。The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a stainless-steel device having high corrosion resistance against electrolytic corrosion generated in relation to a stainless steel material and having low cost. Is.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、上
記課題を解決するための手段として、複数のステンレス
鋼材１，１・・を接合材３，３・・により接合してなる
ステンレス製機器において、前記接合材３として、銅と
ニッケルの合金からなるろう材を採用している。According to the invention of claim 1, as means for solving the above-mentioned problems, stainless steel made by joining a plurality of stainless steel materials 1, 1 ... With a joining material 3, 3. In the device, a brazing material made of an alloy of copper and nickel is used as the bonding material 3.
【０００９】上記のように構成したことにより、ニッケ
ルによる不働態皮膜の生成に加えて、例えば臭化リチウ
ム溶液等の各種腐食溶液中におけるろう付け相手部材で
あるステンレス鋼材１とろう材３との間での電位差が小
さく、特に電食に対する耐食性が向上することとなり、
高腐食環境下での使用に十分耐え得るものとなる。With the above construction, in addition to the formation of the passive film by nickel, the stainless steel material 1 and the brazing material 3 which are brazing mating members in various corrosive solutions such as lithium bromide solution are formed. The potential difference between the two is small, and the corrosion resistance especially against electrolytic corrosion is improved,
It can sufficiently withstand use in a highly corrosive environment.
【００１０】しかも、安価な銅（Ｃｕ）との合金ろう材
を使用しているので、ニッケル（Ｎｉ）の含有率を低く
抑えることにより、ろう材のコストを安価にすることが
できることとなり、製品コストの低減に寄与する。Moreover, since an inexpensive brazing alloy with copper (Cu) is used, the cost of the brazing material can be reduced by suppressing the nickel (Ni) content to a low level. Contributes to cost reduction.
【００１１】請求項２の発明におけるように、請求項１
記載のステンレス製機器において、前記ステンレス鋼材
１を、プレート式熱交換器を構成する伝熱プレートとし
た場合、銅（Ｃｕ）とニッケル（Ｎｉ）の合金ろう材３
は、板材として提供できるところから、複数の伝熱プレ
ート１，１・・を積層して構成されるプレート式熱交換
器の接合を容易且つ確実に行うことができる。As in the invention of claim 2, claim 1
In the stainless steel device described above, when the stainless steel material 1 is a heat transfer plate forming a plate-type heat exchanger, a brazing alloy material 3 of copper (Cu) and nickel (Ni) 3
Since it can be provided as a plate material, it is possible to easily and reliably join the plate heat exchanger configured by laminating a plurality of heat transfer plates 1, 1.
【００１２】請求項３の発明におけるように、請求項１
および２のいずれか一項記載のステンレス製機器におい
て、前記ろう材３における銅に対するニッケルの重量比
を１５〜３５％とした場合、重量比を１５〜３５％の含
有率のニッケル（Ｎｉ）の存在によりステンレス鋼材１
との間での電位差を小さく抑えることができるととも
に、銅（Ｃｕ）に対するニッケル（Ｎｉ）の含有率が抑
えられているため、コスト的に安価となる。As in the invention of claim 3, claim 1
In the stainless steel equipment according to any one of 1 and 2, when the weight ratio of nickel to copper in the brazing material 3 is 15 to 35%, the weight ratio of nickel (Ni) is 15 to 35%. Stainless steel material 1 by its existence
The potential difference between the two can be kept small, and the content ratio of nickel (Ni) with respect to copper (Cu) is suppressed, so that the cost is low.
【００１３】なお、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が１５％
以下となると、コスト的には安価となるが、ステンレス
鋼材との安価なでの電位差が大きくなり、電食度が大き
くなるし、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が３５％を超える
と、電位差はほとんど生じないが、コストが上昇すると
ともに、融点が高くなるため、融点降下元素の添加量を
相当に増量しなければならなくなり、実際にろう材とし
て製造しにくくなる。The weight ratio of nickel (Ni) is 15%.
If it becomes the following, the cost will be low, but the potential difference at a low cost with the stainless steel material will be large, the degree of electrolytic corrosion will be large, and if the weight ratio of nickel (Ni) exceeds 35%, the potential difference will be Although it hardly occurs, the cost rises and the melting point rises, so that the amount of the melting point depressing element to be added must be considerably increased, which makes it difficult to actually manufacture the brazing filler metal.
【００１４】請求項４の発明におけるように、請求項３
記載のステンレス製機器において、前記ろう材３に、融
点降下元素を所定重量比添加した場合、ろう材３の融点
を降下させることができることとなり、従来のろう付け
温度でのろう付けが可能となる。As in the invention of claim 4, claim 3
In the stainless steel device described above, if a melting point depressing element is added to the brazing material 3 in a predetermined weight ratio, the melting point of the brazing material 3 can be lowered, and brazing at the conventional brazing temperature becomes possible. .
【００１５】請求項５の発明では、上記課題を解決する
ための方法として、複数のステンレス鋼材１，１・・と
銅とニッケルの合金からなるろう材３，３・・とを重合
積層して中間組立品Ａを形成し、該中間組立品Ａを真空
加熱炉４中において前記ステンレス鋼材１の融点より低
く、前記ろう材３の融点より高い温度に加熱して前記ス
テンレス鋼材１，１・・同士の接合部１ａ，１ａ・・を
接合するようにしている。In a fifth aspect of the present invention, as a method for solving the above-mentioned problems, a plurality of stainless steel materials 1, 1 ... And a brazing material 3,3. The intermediate assembly A is formed, and the intermediate assembly A is heated in the vacuum heating furnace 4 to a temperature lower than the melting point of the stainless steel material 1 and higher than the melting point of the brazing material 3, and the stainless steel materials 1, 1, ... The joint portions 1a, 1a ... Are joined together.
【００１６】上記のようにしたことにより、複数のステ
ンレス鋼材１，１・・と銅とニッケルの合金からなるろ
う材３，３・・とを重合積層してなる中間組立品Ａを真
空加熱炉４中において加熱してろう材３，３・・を溶融
してステンレス鋼材１，１・・同士の接合部１ａ，１ａ
・・を接合することによりステンレス製機器が得られ
る。As a result of the above, an intermediate assembly A, which is obtained by polymerizing and laminating a plurality of stainless steel materials 1, 1 ... And brazing materials 3, 3 ... Made of an alloy of copper and nickel, is used as a vacuum heating furnace. 4 to be heated to melt the brazing filler metal 3, 3 ... And to join the stainless steel materials 1, 1.
・ By joining the ・ ・, stainless steel equipment can be obtained.
【００１７】このとき、ニッケルによる不働態皮膜の生
成に加えて、例えば臭化リチウム溶液等の各種腐食溶液
中におけるろう付け相手部材であるステンレス鋼材１と
ろう材３との間での電位差が小さく、特に電食に対する
耐食性が向上することとなり、高腐食環境下での使用に
十分耐え得るものとなる。At this time, in addition to the formation of the passive film by nickel, the potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 which are brazing mating members in various corrosive solutions such as lithium bromide solution is small. In particular, the corrosion resistance to electrolytic corrosion is improved, and it becomes sufficiently durable for use in a highly corrosive environment.
【００１８】しかも、安価な銅（Ｃｕ）との合金ろう材
３を使用しているので、ニッケル（Ｎｉ）の含有率を低
く抑えることにより、ろう材のコストを安価にすること
ができることとなり、製品コストの低減に寄与する。Moreover, since the alloy brazing material 3 with an inexpensive copper (Cu) is used, the cost of the brazing material can be reduced by suppressing the nickel (Ni) content to a low level. It contributes to the reduction of product cost.
【００１９】さらに、銅とニッケルの合金からなるろう
材３は板材として提供できるため、複数のステンレス鋼
材１と銅とニッケルの合金からなるろう材３とを重合積
層して中間組立品Ａを形成するのに最適となる。Furthermore, since the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel can be provided as a plate material, a plurality of stainless steel materials 1 and the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel are polymerized and laminated to form an intermediate assembly A. Best to do.
【００２０】請求項６の発明では、上記課題を解決する
ための方法として、ステンレス鋼材１と銅とニッケルの
合金からなるろう材３とを予め接合してなる複数のクラ
ッド材Ｂ，Ｂ・・を積層して中間組立品Ａを形成し、該
中間組立品Ａを真空加熱炉４中において前記ステンレス
鋼材１の融点より低く、前記ろう材３の融点より高い温
度に加熱して前記ステンレス鋼材１，１・・同士の接合
部１ａ，１ａ・・を接合するようにしている。In a sixth aspect of the present invention, as a method for solving the above-mentioned problems, a plurality of clad materials B, B, ... Combining a stainless steel material 1 and a brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel in advance. To form an intermediate assembly A, and the intermediate assembly A is heated in a vacuum heating furnace 4 to a temperature lower than the melting point of the stainless steel material 1 and higher than the melting point of the brazing material 3 to heat the stainless steel material 1. , 1 ... The joining portions 1a, 1a ..
【００２１】上記のようにしたことにより、ステンレス
鋼材１と銅とニッケルの合金からなるろう材３とを予め
接合してなる複数のクラッド材Ｂ，Ｂ・・を積層してな
る中間組立品Ａを真空加熱炉４中において加熱してろう
材３，３・・を溶融してステンレス鋼材１，１・・同士
の接合部１ａ，１ａ・・を接合することによりステンレ
ス製機器が得られる。従って、ステンレス鋼材１とろう
材３との積層作業が不要となり、中間組立品Ａの形成段
階での作業が簡略化できる。As a result of the above, an intermediate assembly A is formed by laminating a plurality of clad materials B, B ... In which the stainless steel material 1 and the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel are previously joined. Are heated in a vacuum heating furnace 4 to melt the brazing filler metals 3, 3, ... And join the joining portions 1a, 1a .. Therefore, the work of stacking the stainless steel material 1 and the brazing material 3 becomes unnecessary, and the work in the step of forming the intermediate assembly A can be simplified.
【００２２】このとき、ニッケルによる不働態皮膜の生
成に加えて、例えば臭化リチウム溶液等の各種腐食溶液
中におけるろう付け相手部材であるステンレス鋼材１と
ろう材３との間での電位差が小さく、特に電食に対する
耐食性が向上することとなり、高腐食環境下での使用に
十分耐え得るものとなる。At this time, in addition to the formation of the passive film by nickel, the potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 which are brazing mating members in various corrosive solutions such as lithium bromide solution is small. In particular, the corrosion resistance to electrolytic corrosion is improved, and it becomes sufficiently durable for use in a highly corrosive environment.
【００２３】しかも、安価な銅（Ｃｕ）との合金ろう材
３を使用しているので、ニッケル（Ｎｉ）の含有率を低
く抑えることにより、ろう材３のコストを安価にするこ
とができることとなり、製品コストの低減に寄与する。Moreover, since the alloy brazing filler metal 3 with cheap copper (Cu) is used, the cost of the brazing filler metal 3 can be reduced by suppressing the nickel (Ni) content to a low level. Contribute to the reduction of product cost.
【００２４】さらに、銅とニッケルの合金からなるろう
材３は板材として提供できるため、ステンレス鋼材１と
銅とニッケルの合金からなるろう材３を予め接合してク
ラッド材Ｂを得るのに最適となる。Further, since the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel can be provided as a plate material, it is optimal for joining the stainless steel material 1 and the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel in advance to obtain the clad material B. Become.
【００２５】請求項７の発明におけるように、請求項５
および６のいずれか一項記載のステンレス製機器の製造
方法において、前記ステンレス鋼材１を、プレート式熱
交換器を構成する伝熱プレートとした場合、銅（Ｃｕ）
とニッケル（Ｎｉ）の合金ろう材３は、板材として提供
できるところから、複数の伝熱プレート１，１・・を積
層して構成されるプレート式熱交換器の接合を容易且つ
確実に行うことができる。As in the invention of claim 7, claim 5
In the method for manufacturing a stainless steel device according to any one of 1 and 6, when the stainless steel material 1 is a heat transfer plate forming a plate heat exchanger, copper (Cu) is used.
Since the brazing filler metal 3 of nickel and nickel (Ni) can be provided as a plate material, the plate type heat exchanger configured by stacking a plurality of heat transfer plates 1, 1 ... You can
【００２６】請求項８の発明におけるように、請求項
５、６および７のいずれか一項記載のステンレス製機器
の製造方法において、前記ろう材３における銅に対する
ニッケルの重量比を１５〜３５％とした場合、重量比を
１５〜３５％の含有率のニッケル（Ｎｉ）の存在により
ステンレス鋼材１とろう材３との間での電位差を小さく
抑えることができるとともに、銅（Ｃｕ）に対するニッ
ケル（Ｎｉ）の含有率が抑えられているため、コスト的
に安価となる。As in the invention of claim 8, in the method for manufacturing a stainless steel device according to any one of claims 5, 6 and 7, the weight ratio of nickel to copper in the brazing material 3 is 15 to 35%. In such a case, the presence of nickel (Ni) having a weight ratio of 15 to 35% makes it possible to suppress the potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 to be small, and at the same time, to nickel (Cu) with respect to copper (Cu) ( Since the content rate of Ni) is suppressed, the cost becomes low.
【００２７】なお、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が１５％
以下となると、コスト的には安価となるが、ステンレス
鋼材１とろう材３との間での電位差が大きくなり、電食
度が大きくなるし、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が３５％
を超えると、電位差はほとんど生じないが、コストが上
昇するとともに、融点が高くなるため、融点降下元素の
添加量を相当に増量しなければならなくなり、実際にろ
う材として製造しにくくなる。The weight ratio of nickel (Ni) is 15%.
If it becomes the following, the cost will be low, but the potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 will be large, the degree of electrolytic corrosion will be large, and the weight ratio of nickel (Ni) will be 35%.
If it exceeds, the potential difference hardly occurs, but the cost rises and the melting point rises, so that the addition amount of the melting point depressing element has to be considerably increased, and it becomes difficult to actually manufacture it as a brazing filler metal.
【００２８】請求項９の発明におけるように、請求項８
記載のステンレス製機器の製造方法において、前記ろう
材３に、融点降下元素を所定重量比添加した場合、ろう
材３の融点を降下させることができることとなり、真空
加熱炉４において従来のろう付け温度でのろう付けが可
能となる。As in the invention of claim 9, claim 8
In the method for manufacturing a stainless steel device described above, when a melting point depressing element is added to the brazing filler metal 3 in a predetermined weight ratio, the melting point of the brazing filler metal 3 can be lowered, and the conventional brazing temperature in the vacuum heating furnace 4 can be reduced. Brazing is possible.
【００２９】[0029]
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照して、本
願発明の好適な実施の形態について詳述する。以下の説
明においては、ステンレス製機器の例としてプレート式
熱交換器を採用している。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Preferred embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the accompanying drawings. In the following description, a plate heat exchanger is used as an example of stainless steel equipment.
【００３０】このプレート式熱交換器は、図１に示すよ
うに、複数の伝熱プレート１，１・・を積層接合して、
これらの伝熱プレート１，１・・相互間に流体通路２，
２・・を形成して構成されており、例えば吸収式冷凍装
置において使用されるものである。上記伝熱プレート
１，１・・における接合部１ａ，１ａ・・は、接合材と
して作用するろう材３，３・・の溶融によりろう付け接
合されることとなっている。As shown in FIG. 1, this plate heat exchanger has a plurality of heat transfer plates 1, 1 ...
Fluid passages 2 between these heat transfer plates 1, 1 ...
2 ... Is formed and is used, for example, in an absorption type refrigeration system. The joining portions 1a, 1a, ... Of the heat transfer plates 1, 1, ... Are brazed and joined by melting the brazing filler metals 3, 3 ,.
【００３１】上記構成のプレート式熱交換器において
は、流体通路２，２・・を腐食性の高い流体（例えば、
臭化リチウム溶液）が流通することなっているため、伝
熱プレート１，１・・としては、耐食性の高いステンレ
ス鋼材が使用される。In the plate heat exchanger having the above structure, the fluid passages 2, 2, ...
Since the lithium bromide solution) is distributed, stainless steel materials having high corrosion resistance are used as the heat transfer plates 1, 1.
【００３２】ところで、従来技術の項において既に説明
したように、ステンレス鋼材（ＳＵＳ３１６Ｌ）からな
る伝熱プレート１，１・・を接合するための接合材とな
るろう材３としては、安価な銅ろう材（ＢＣｕ）を使用
することができないため、本実施の形態においては、ろ
う材３として、銅（Ｃｕ）に対して重量比１５〜３５％
でニッケル（Ｎｉ）を含有するＣｕ−Ｎｉ合金ろう材が
採用されている。そして、本実施の形態においては、上
記ろう材３には、若干の融点降下元素が添加されてい
る。該融点降下元素としては、例えば、ケイ素（Ｓ
ｉ）、ホウ素（Ｂ）、リン（Ｐ）などが採用される。By the way, as already described in the section of the prior art, as the brazing material 3 which is a joining material for joining the heat transfer plates 1, 1 ... Made of stainless steel (SUS316L), an inexpensive copper brazing material is used. Since the material (BCu) cannot be used, in the present embodiment, the weight ratio of the brazing material 3 to copper (Cu) is 15 to 35%.
Therefore, a Cu-Ni alloy brazing material containing nickel (Ni) is adopted. Then, in the present embodiment, the melting point depressing element is slightly added to the brazing material 3. Examples of the melting point lowering element include silicon (S
i), boron (B), phosphorus (P), etc. are adopted.
【００３３】一般に、金属材料は、自然環境において化
学的に酸化（換言すれば、腐食）する方向の反応が表面
で起こる。従って、金属材料の耐食性を増すということ
は、上記腐食反応を遅らせることを意味する。In general, a metallic material undergoes a reaction on the surface in the natural environment in the direction of being chemically oxidized (in other words, corroded). Therefore, increasing the corrosion resistance of the metal material means delaying the corrosion reaction.
【００３４】しかし、この耐食性は、環境の影響を受け
易く、環境により腐食の状況は大きく変化する。環境の
酸化性が高くなると、金属の腐食は起こり易くなるが、
クロム（Ｃｒ）などのある種の金属は、酸化がある程度
進行すると、それ以上腐食が進行しなくなる。これが金
属の不働態化であり、本実施の形態にかかるステンレス
製機器（即ち、プレート式熱交換器）を構成するステン
レス鋼材（即ち、伝熱プレート１）の耐食性は、上記不
働態皮膜によって得られるものである。この不働態皮膜
が破壊されて活性状態となると耐食性が失われるのであ
る。However, this corrosion resistance is easily affected by the environment, and the condition of corrosion greatly changes depending on the environment. When the oxidizing property of the environment becomes high, metal corrosion easily occurs,
Certain metals, such as chromium (Cr), do not corrode any more after the oxidation progresses to some extent. This is the passivation of metal, and the corrosion resistance of the stainless steel material (that is, the heat transfer plate 1) that constitutes the stainless steel device (that is, the plate heat exchanger) according to the present embodiment is obtained by the passivation film. It is what is done. Corrosion resistance is lost when this passive film is destroyed and becomes active.
【００３５】従って、耐食性を保持するには、上記不働
態皮膜を維持できるような安定した環境が必要であり、
不働態皮膜が不安定になり易い高温状態や臭素イオン
（Ｂｒ -）などのハロゲンイオンが存在する環境下では
腐食が進行し易くなる。Therefore, in order to maintain the corrosion resistance, the above-mentioned passivation is performed.
It is necessary to have a stable environment that can maintain the state film.
High-temperature conditions and bromine ions that tend to make the passive film unstable
(Br -In an environment where halogen ions such as
Corrosion is likely to proceed.
【００３６】ところで、上記プレート式熱交換器が使用
される吸収式冷凍装置の場合、吸収液である臭化リチウ
ム（ＬｉＢｒ）の化学的性質は、リチウム（Ｌｉ）はア
ルカリ族であるが、臭素（Ｂｒ）はハロゲン族であり、
ハロゲンイオン（Ｂｒ-）を生成する。しかも、プレー
ト式熱交換器を流れる吸収液の温度は、１８０°程度と
高く、腐食性が高い条件を備えている。By the way, in the case of an absorption refrigerating apparatus in which the plate heat exchanger is used, the chemical property of lithium bromide (LiBr) as an absorbing liquid is that lithium (Li) is an alkaline group, but bromine is (Br) is a halogen group,
It produces halogen ions (Br − ). Moreover, the temperature of the absorbing liquid flowing through the plate heat exchanger is as high as about 180 °, and the condition that the corrosiveness is high is provided.
【００３７】しかし、伝熱プレート１の材料であるＳＵ
Ｓ３１６Ｌ（Ｃｒ：１８重量％、Ｎｉ：１２重量％、Ｍ
Ｏ：２．５重量％、Ｃ：少量）のようなステンレス鋼材
の場合、Ｃｒ−Ｎｉの複合添加効果により、非常に安定
した不働態皮膜を有し、応力歪の内在による疲労腐食や
所定粘性・所定流速以上の流体との接触によるエロージ
ョン腐食などの特殊な場合を除いて安定した耐食性を示
す。However, the material of the heat transfer plate 1 is SU
S316L (Cr: 18% by weight, Ni: 12% by weight, M
In the case of stainless steel materials such as O: 2.5% by weight, C: small amount), due to the combined effect of Cr-Ni, it has a very stable passivation film, and fatigue corrosion due to internal stress strain and a predetermined viscosity.・ Stable corrosion resistance except for special cases such as erosion corrosion caused by contact with fluids with a flow velocity higher than the specified.
【００３８】一方、上記ろう材３は、上記したような高
温の臭化リチウム水溶液において伝熱プレート１を構成
するステンレス鋼材と接触することとなっており、伝熱
プレート１とろう材３との間に所定以上の電位差が生ず
ると、ろう材３側の金属イオンが溶け出し、次第に腐食
が進行するようになる。On the other hand, the brazing material 3 comes into contact with the stainless steel material forming the heat transfer plate 1 in the high temperature lithium bromide aqueous solution as described above, so that the heat transfer plate 1 and the brazing material 3 are separated from each other. When a potential difference of a predetermined value or more occurs in between, the metal ions on the brazing filler metal 3 side are dissolved, and the corrosion gradually progresses.
【００３９】ところで、前述したように、前記ろう材３
における銅（Ｃｕ）に対するニッケル（Ｎｉ）の重量比
を１５〜３５％としているため、重量比を１５〜３５％
の含有率のニッケル（Ｎｉ）の存在によりステンレス鋼
材からなる伝熱プレート１との間での電位差を小さく抑
えることができることとなり、特に電食に対する耐食性
が向上することとなっている。By the way, as described above, the brazing material 3 is used.
Since the weight ratio of nickel (Ni) to copper (Cu) in 15 is 35 to 35%, the weight ratio is 15 to 35%.
By virtue of the presence of nickel (Ni) with a content of 1, it is possible to suppress the potential difference with the heat transfer plate 1 made of a stainless steel material to be small, and particularly the corrosion resistance against electrolytic corrosion is improved.
【００４０】しかも、銅（Ｃｕ）に対するニッケル（Ｎ
ｉ）の含有率が３５重量％以下に抑えられているため、
コスト的に安価となる。Moreover, nickel (N
Since the content of i) is suppressed to 35% by weight or less,
It becomes cheap in cost.
【００４１】なお、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が１５％
以下となると、コスト的には安価となるが、ステンレス
鋼材との間での電位差が大きくなり、電食度が大きくな
るし、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が３５％を超えると、
電位差はほとんど生じないが、コストが上昇するととも
に、融点が高くなるため、融点降下元素の添加量を相当
に増量しなければならなくなり、実際にろう材として製
造しにくくなる。The weight ratio of nickel (Ni) is 15%.
If it becomes the following, the cost will be low, but the potential difference with the stainless steel material will be large, the degree of electrolytic corrosion will be large, and if the weight ratio of nickel (Ni) exceeds 35%,
Although there is almost no potential difference, the cost rises and the melting point rises, so the amount of the melting point depressing element to be added must be increased considerably, and it becomes difficult to actually manufacture the brazing filler metal.
【００４２】さらに、このろう材３には、融点降下元素
が所定重量比添加されているため、ろう材３の融点を降
下させることができることとなり、従来のろう付け温度
でのろう付けが可能となる。Furthermore, since the melting point depressing element is added to the brazing material 3 in a predetermined weight ratio, the melting point of the brazing material 3 can be lowered, and brazing at the conventional brazing temperature is possible. Become.
【００４３】次に、上記構成のプレート式熱交換器の製
造方法の実施例について、図２ないし図４を参照して説
明する。Next, an embodiment of the method of manufacturing the plate heat exchanger having the above structure will be described with reference to FIGS.
【００４４】（実施例１）まず、ステンレス鋼材製の伝
熱プレート用板材１′およびＣｕ−Ｎｉ合金製のろう材
用板材３′を用意し（図２（イ）図示），図２（ロ）図
示のように、伝熱プレート用板材１′を伝熱プレート１
の形状に絞り成形して伝熱プレート用成形体１″を形成
するとともに、ろう材用板材３′を伝熱プレート１と同
形状に絞り成形してろう材用成形体３″を形成し、図２
（ハ）に示すように、前記伝熱プレート用成形体１″お
よびろう材用成形体３″に穴空けおよびトリム加工を施
して伝熱プレート１およびろう材３を得る。その後、図
２（ニ）に示すように、伝熱プレート１，１・・とろう
材３，３・・を重合積層して中間組立品Ａを組み立て
る。この中間組立品Ａの断面構造は図３に示す通りであ
る。前記中間組立品Ａを、図２（ホ）に示すように、真
空加熱炉４内に入れて、伝熱プレート１（換言すれば、
ステンレス鋼材）の融点より低く、ろう材３の融点より
高い温度で加熱し、ろう材３を溶融させて伝熱プレート
１，１・・同士を接合部１ａ，１ａ・・において接合す
る。符号５はセット治具である
このようにすると、複数の伝熱プレート１，１・・と銅
とニッケルの合金からなるろう材３，３・・とを重合積
層してなる中間組立品Ａを真空加熱炉４中において加熱
してろう材３，３・・を溶融して伝熱プレート１，１・
・同士の接合部１ａ，１ａ・・を接合することにより図
１に示すプレート式熱交換器が得られる。この場合、銅
とニッケルの合金からなるろう材３は板材として提供で
きるため、複数の伝熱プレート１，１・・と銅とニッケ
ルの合金からなるろう材３とを重合積層して中間組立品
Ａを形成するのに最適となる。(Example 1) First, a plate 1'for a heat transfer plate made of a stainless steel material and a plate 3'for a brazing material made of a Cu-Ni alloy were prepared (shown in FIG. 2A), and FIG. ) As shown in the figure, the heat transfer plate 1'is attached to the heat transfer plate 1
To form the heat transfer plate molded body 1 ″, and to form the brazing material plate material 3 ′ into the same shape as the heat transfer plate 1 to form the brazing material molded body 3 ″, Figure 2
As shown in (c), the heat transfer plate molded body 1 ″ and the brazing material molded body 3 ″ are perforated and trimmed to obtain the heat transfer plate 1 and the brazing material 3. Thereafter, as shown in FIG. 2D, the heat transfer plates 1, 1 ... And the brazing materials 3, 3 ... Are superposed and laminated to assemble the intermediate assembly A. The sectional structure of this intermediate assembly A is as shown in FIG. As shown in FIG. 2 (e), the intermediate assembly A is placed in a vacuum heating furnace 4 and the heat transfer plate 1 (in other words,
The temperature is lower than the melting point of the stainless steel material) and higher than the melting point of the brazing material 3 to melt the brazing material 3 and join the heat transfer plates 1, 1 ... At the joining portions 1a, 1a. Reference numeral 5 is a set jig. In this way, the intermediate assembly A formed by superposing and stacking the plurality of heat transfer plates 1, 1 ... And the brazing filler metal 3,3. In the vacuum heating furnace 4, the brazing filler metal 3, 3 ... Is melted to heat the heat transfer plate 1, 1.
The plate heat exchanger shown in FIG. 1 is obtained by joining the joining portions 1a, 1a. In this case, since the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel can be provided as a plate material, a plurality of heat transfer plates 1, 1 ... And the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel are polymerized and laminated to form an intermediate assembly. Optimal for forming A.
【００４５】（実施例２）この場合、図４（イ）に示す
ように、ステンレス鋼材製の伝熱プレート用板材１′と
銅とニッケルの合金からなるろう材用板材３′とを予め
接合してなるクラッド板材Ｂ′を用意する。該クラッド
板材Ｂ′の断面構造は図５に示す通りである。そして、
図４（ロ）に示すように、該クラッド板材Ｂ′を伝熱プ
レート１の形状に絞り成形してろう材付き伝熱プレート
用成形体Ｂ″を形成し、図４（ハ）に示すように、前記
ろう材付き伝熱プレート用成形体Ｂ″に穴空けおよびト
リム加工を施してろう材付き伝熱プレート（即ち、クラ
ッド材）Ｂを得る。その後、図４（ニ）に示すように、
ろう材付き伝熱プレート（クラッド材）Ｂ，Ｂ・・を積
層して中間組立品Ａを組み立てる。この中間組立品Ａの
断面構造は実施例１の場合と同様に図３に示す通りであ
る。前記中間組立品Ａを、図４（ホ）に示すように、真
空加熱炉４内に入れて、伝熱プレート１（換言すれば、
ステンレス鋼材）の融点より低く、ろう材３の融点より
高い温度で加熱し、ろう材３を溶融させて伝熱プレート
１，１・・同士を接合部１ａ，１ａ・・において接合す
る。(Embodiment 2) In this case, as shown in FIG. 4 (a), a plate material 1'for a heat transfer plate made of a stainless steel material and a plate material 3'for a brazing material made of an alloy of copper and nickel are previously joined. A clad plate material B ′ is prepared. The sectional structure of the clad plate material B'is as shown in FIG. And
As shown in FIG. 4B, the clad plate material B ′ is drawn into the shape of the heat transfer plate 1 to form a brazing material-attached heat transfer plate molding B ″, and as shown in FIG. Then, the molded body B ″ for the heat transfer plate with the brazing material is perforated and trimmed to obtain the heat transfer plate with the brazing material (that is, the clad material) B. After that, as shown in FIG.
Assembling the intermediate assembly A by stacking the heat transfer plates with brazing material (cladding materials) B, B ... The sectional structure of this intermediate assembly A is as shown in FIG. 3 as in the case of the first embodiment. As shown in FIG. 4 (e), the intermediate assembly A is put into a vacuum heating furnace 4 and the heat transfer plate 1 (in other words,
The temperature is lower than the melting point of the stainless steel material) and higher than the melting point of the brazing material 3 to melt the brazing material 3 and join the heat transfer plates 1, 1 ... At the joining portions 1a, 1a.
【００４６】このようにすると、伝熱プレート用板材
１′と銅とニッケルの合金からなるろう材用板材３′と
を予め接合した複数のろう材付き伝熱プレート（クラッ
ド材）Ｂ，Ｂ・・を積層してなる中間組立品Ａを真空加
熱炉４中において加熱してろう材３を溶融して伝熱プレ
ート１，１・・同士の接合部１ａ，１ａ・・を接合する
ことにより図１に示すプレート式熱交換器が得られる。
従って、伝熱プレート用板材１′とろう材用板材３′と
の積層作業が不要となり、中間組立品Ａの形成段階での
作業が簡略化できる。また、銅とニッケルの合金からな
るろう材３は板材として提供できるため、複数のステン
レス鋼材と銅とニッケルの合金からなるろう材を予め接
合してクラッド材Ｂを得るのに最適となる。By doing so, a plurality of brazing filler metal heat transfer plates (cladding materials) B, B., in which the plate material 1'for the heat transfer plate and the plate material 3'for the brazing material made of an alloy of copper and nickel are joined in advance, By heating the intermediate assembly A formed by stacking in the vacuum heating furnace 4 to melt the brazing filler metal 3 and joining the joints 1a, 1a .. The plate heat exchanger shown in 1 is obtained.
Therefore, the work of stacking the heat transfer plate 1'and the brazing plate 3'is unnecessary, and the work in the step of forming the intermediate assembly A can be simplified. Further, since the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel can be provided as a plate material, it is most suitable to obtain a clad material B by previously joining a plurality of brazing materials made of an alloy of stainless steel and an alloy of copper and nickel.
【００４７】（試験例）
（１） 電位差の測定
今、上記構成プレート式熱交換器に使用されているＣｕ
−Ｎｉ合金ろう材の電食に対する耐食性を判定するに際
し、先ず図６に示すような試験装置（電位差測定装置）
１１を使用して試験を行った。(Test Example) (1) Measurement of electric potential difference Cu used in the above plate heat exchanger
In determining the corrosion resistance of the Ni alloy brazing material against electrolytic corrosion, first, a test device (potential difference measuring device) as shown in FIG.
Tests were performed using 11.
【００４８】該試験では、先ず上記伝熱プレート１の構
成材料であるステンレス鋼材（ＳＵＳ３１６Ｌ）よりな
る電極構造のテストピース１２と、上記ろう材中のニッ
ケル（Ｎｉ）の含有量を１３重量％、１７重量％、２０
重量％、２３重量％、３０重量％と変えた電極構造の５
種類のテストピース１３ａ〜１３ｅと、従来使用されて
いたニッケルろう材（ＢＮｉ）による電極構造のテスト
ピース１３ｆの合計７個のテストピース１３（図中に
は、符号１３のみで代表させた）をそれぞれ作成し、各
々圧力容器１４内にシール部材１５，１６を介して設置
し、外部にリード線１７，１８を導出する。他方、前記
圧力容器１４は、その内部空間１４ａが所定の高圧状態
となっていて、その外周には加熱用の電気ヒータ１９が
巻成されている。そして、前記圧力容器内部空間１４ａ
には、前記吸収式冷凍装置の発生器からプレート式熱交
換器に供給される吸収液である臭化リチウム水溶液２０
（濃度：６３％、温度：１８０℃）が所定量封入されて
いる。この臭化リチウム水溶液２０の温度は、前記電気
ヒータ１９の加熱により一定（即ち、１８０℃）に維持
されている。In the test, first, a test piece 12 having an electrode structure made of a stainless steel material (SUS316L), which is a constituent material of the heat transfer plate 1, and the content of nickel (Ni) in the brazing material is 13% by weight, 17% by weight, 20
5% by weight of electrode structure changed to 23% by weight, 30% by weight
The test pieces 13a to 13e of various types and the test piece 13f having the electrode structure using the nickel brazing material (BNi) that has been conventionally used, which is a total of seven test pieces 13 (represented only by reference numeral 13 in the figure), are used. Each of them is prepared and installed in the pressure vessel 14 via seal members 15 and 16, and lead wires 17 and 18 are led out to the outside. On the other hand, the pressure vessel 14 has an internal space 14a in a predetermined high pressure state, and an electric heater 19 for heating is wound around the outer circumference thereof. Then, the pressure vessel internal space 14a
Is a lithium bromide aqueous solution 20 which is an absorption liquid supplied from the generator of the absorption refrigeration system to the plate heat exchanger.
A predetermined amount of (concentration: 63%, temperature: 180 ° C.) is enclosed. The temperature of the aqueous solution of lithium bromide 20 is kept constant (that is, 180 ° C.) by heating the electric heater 19.
【００４９】また、前記圧力容器１４には、上下方向に
延び、その下端側開口を前記臭化リチウム水溶液２０中
に挿入された液連通管２１を介して内圧によって外部上
方側の基準電極挿入筒２２内に臭化リチウム水溶液２０
を導入する液連絡管２３が設けられており、前記基準電
極挿入筒２２内には、銀／塩化銀（Ａｇ／ＡｇＣｌ）よ
りなる基準電極２４が挿入設置されている。該基準電極
２４には、外部リード線２５を介して電位差計２６より
基準電位が印加されている。Further, the pressure vessel 14 extends vertically, and the lower end side opening of the pressure vessel 14 is passed through a liquid communication pipe 21 inserted in the lithium bromide aqueous solution 20 to the inside by an internal pressure so that a reference electrode insertion cylinder on the upper outside is formed. 22 aqueous solution of lithium bromide in 22
Is provided with a liquid communication tube 23, and a reference electrode 24 made of silver / silver chloride (Ag / AgCl) is inserted and installed in the reference electrode insertion cylinder 22. A reference potential is applied to the reference electrode 24 from a potentiometer 26 via an external lead wire 25.
【００５０】そして、該基準電位２４および前記テスト
ピース１２は、そのまま常時固定して置く一方、前記テ
ストピース１３（１３ａ〜１３ｆ）は、順次交換しなが
ら外部リード線１８を介して電位差計２６に接続され
て、前記テストピース１２との間の電位差が測定される
ようになっている。そして、前記テストピース１３ａ〜
１３ｆは、それぞれ順番に前記臭化リチウム水溶液２０
の中に３０日間浸漬し、各々の自然電位に加え、それぞ
れ前記ステンレス鋼材（ＳＵＳ３１６Ｌ）により形成し
た電極構造のテストピース１２との間での電位差および
電位差の変化を、（土）、（日）を除き、１日単位で計
測記録した。それらの結果を、図７、図８の表および図
９のグラフに示す。The reference potential 24 and the test piece 12 are always fixed as they are, while the test pieces 13 (13a to 13f) are sequentially exchanged to the potentiometer 26 via the external lead wire 18. It is connected so that the potential difference between it and the test piece 12 is measured. And the test piece 13a-
13f is the lithium bromide aqueous solution 20 in order.
In the test piece 12 of the electrode structure formed of the above-mentioned stainless steel material (SUS316L). Except for, the measurement was recorded on a daily basis. The results are shown in the tables of FIGS. 7 and 8 and the graph of FIG. 9.
【００５１】これらの測定結果を見ると、上述のよう
に、ニッケル（Ｎｉ）含有量が重量比１５〜３０％のも
のでは、殆ど電位差および電位差の変化がなく、従来の
ニッケルろう材（ＢＮｉ）と略同様に電食による腐食が
小さくなる（即ち、耐食性が高くなる）ことが分かる。Looking at these measurement results, as described above, when the nickel (Ni) content was 15 to 30% by weight, there was almost no potential difference and no change in potential difference, and the conventional nickel brazing material (BNi) It can be seen that the corrosion due to electrolytic corrosion becomes smaller (that is, the corrosion resistance becomes higher) in the same manner as.
【００５２】この場合、ニッケル（Ｎｉ）の含有比率３
５重量％については、試験を行わなかったが、ニッケル
（Ｎｉ）自体の特性と上記電位差測定データの傾向から
見て、ニッケル（Ｎｉ）含有量の増大により電位差解消
効果が高くなることは当然に予測され、例えば後述する
錫（Ｓｎ）、マンガン（Ｍｎ）などの効果的な融点降下
元素の採用により十分にろう材として使用可能である。In this case, the content ratio of nickel (Ni) is 3
Although 5% by weight was not tested, it can be understood from the characteristics of nickel (Ni) itself and the tendency of the above-mentioned potential difference measurement data that the effect of eliminating the potential difference becomes higher as the content of nickel (Ni) increases. It is predicted that, for example, by using an effective melting point lowering element such as tin (Sn) or manganese (Mn) described later, it can be sufficiently used as a brazing material.
【００５３】（２） 腐食試験
この腐食試験では、ステンレス鋼材（ＳＵＳ３１６Ｌ）
同士をろう付け接合するに当たって、従来使用されてい
た銅ろう材（ＢＣｕ）およびニッケルろう材（ＢＮｉ）
を使用した場合と、本実施の形態において使用したＣｕ
−Ｎｉ合金ろう材（Ｎｉ含有量：２０重量％）の３種類
のろう材を使用し、腐食試験後の侵食量を計測したとこ
ろ、図１０の表に示す結果が得られた。(2) Corrosion test In this corrosion test, a stainless steel material (SUS316L) was used.
Conventionally used copper brazing material (BCu) and nickel brazing material (BNi) for brazing and joining the two.
And the Cu used in the present embodiment.
When three kinds of brazing materials, namely, Ni alloy brazing material (Ni content: 20% by weight) were used and the amount of corrosion after the corrosion test was measured, the results shown in the table of FIG. 10 were obtained.
【００５４】これによると、ニッケル含有率が２０重量
％のＣｕ−Ｎｉ合金ろう材の場合、従来の高価なニッケ
ルろう材（ＢＮｉ）の場合と全く同様に侵食量は０．０
ｍｍであった。According to this, in the case of the Cu-Ni alloy brazing material having the nickel content of 20% by weight, the erosion amount is 0.0 as in the case of the conventional expensive nickel brazing material (BNi).
It was mm.
【００５５】このことから、本実施の形態において使用
されているＣｕ−Ｎｉ合金ろう材の耐食性の高さが明ら
かに立証される。From this, the high corrosion resistance of the Cu-Ni alloy brazing material used in the present embodiment is clearly proved.
【００５６】そして、ニッケルの含有率が２０重量％の
場合において、上記のような十分な耐食性を示すことか
ら、前述の電位差測定の結果を勘案すれば、それよりも
若干低い１５重量％までの範囲も十分に有効であること
が予測され、勿論２０重量％以上の場合には、より耐食
性が高くなることは明らかである。When the nickel content is 20% by weight, sufficient corrosion resistance as described above is exhibited. Therefore, considering the results of the above-mentioned potential difference measurement, up to 15% by weight, which is slightly lower than that. The range is also expected to be sufficiently effective, and it is clear that the corrosion resistance becomes higher when the content is 20% by weight or more.
【００５７】以上のように、本実施の形態において使用
されているろう材によると、ろう材とステンレス鋼材と
の間の電気化学的な腐食反応、即ち電食を起こさせる相
対的な電位差を殆どゼロ電位に近づけることができる。As described above, according to the brazing material used in the present embodiment, the electrochemical corrosion reaction between the brazing material and the stainless steel material, that is, the relative potential difference causing the electrolytic corrosion is almost eliminated. It can approach zero potential.
【００５８】従って、従来解決し得なかった高腐食環境
下での電食による腐食を、可及的有効に防止することが
できるようになる。Therefore, it becomes possible to prevent corrosion due to electrolytic corrosion in a highly corrosive environment, which could not be solved conventionally, as effectively as possible.
【００５９】また、伝熱プレートの接合部においても、
ニッケル（Ｎｉ）の添加により、不働態皮膜が形成され
るので、溶液との間での単独腐食も生じにくくなる。Also at the joint of the heat transfer plate,
Since the passive film is formed by the addition of nickel (Ni), the single corrosion with the solution hardly occurs.
【００６０】しかも、本実施の形態において使用された
Ｃｕ−Ｎｉ合金ろう材は、従来のニッケルろう材（ＢＮ
ｉ）に比べて、高価なニッケル（Ｎｉ）の量を相当少な
くすることができ、ろう材のコストを十分に引き下げ得
る。Moreover, the Cu--Ni alloy brazing material used in this embodiment is the same as the conventional nickel brazing material (BN
Compared to i), the amount of expensive nickel (Ni) can be considerably reduced, and the brazing material cost can be sufficiently reduced.
【００６１】なお、上記実施の形態において使用されて
いるＣｕ−Ｎｉ合金ろう材に、さらに耐食性を高めるた
めに、例えばクロム（Ｃｒ）や鉄（Ｆｅ）を若干量添加
することも有効である。このようにすると、ろう材の表
面に安定した不働態皮膜が形成されるようになり、さら
にニッケル（Ｎｉ）との複合添加効果によって、不働態
化促進効果が向上する。その結果、電食を含めたトータ
ルの耐食性が、さらに有効に向上する。It is also effective to add a slight amount of chromium (Cr) or iron (Fe) to the Cu-Ni alloy brazing material used in the above-mentioned embodiment in order to further improve the corrosion resistance. By doing so, a stable passivation film is formed on the surface of the brazing material, and the passivation promoting effect is improved by the combined addition effect with nickel (Ni). As a result, the total corrosion resistance including electrolytic corrosion is further effectively improved.
【００６２】また、上記実施の形態において使用されて
いるＣｕ−Ｎｉ合金ろう材に添加する融点降下元素とし
ては、例えばケイ素（Ｓｉ）、ホウ素（Ｂ）、リン
（Ｐ）などに替えて、少量のケイ素（Ｓｉ）と所定量の
錫（Ｓｎ）あるいはマンガン（Ｍｎ）とを採用すること
も可能であり、有効である。Further, as the melting point lowering element to be added to the Cu-Ni alloy brazing material used in the above embodiment, for example, silicon (Si), boron (B), phosphorus (P) or the like may be used in a small amount. It is also possible and effective to employ the above silicon (Si) and a predetermined amount of tin (Sn) or manganese (Mn).
【００６３】上記実施の形態においては、プレート式熱
交換器を例として説明したが、本願発明は、ステンレス
鋼材を用いてろう付け接合されるステンレス製機器一般
に適用可能なことは勿論である。In the above embodiment, the plate heat exchanger has been described as an example, but it goes without saying that the present invention can be applied to general stainless steel equipment which is brazed and joined using a stainless steel material.
【００６４】[0064]
【発明の効果】請求項１の発明によれば、複数のステン
レス鋼材１，１・・を接合材３，３・・により接合して
なるステンレス製機器において、前記接合材３として、
銅とニッケルの合金からなるろう材を採用して、ニッケ
ルによる不働態皮膜の生成に加えて、例えば臭化リチウ
ム溶液等の各種腐食溶液中におけるろう付け相手部材で
あるステンレス鋼材１とろう材３との間での電位差が小
さくなるようにしたので、特に電食に対する耐食性が向
上することとなり、高腐食環境下での使用に十分耐え得
るものとなるという効果がある。According to the first aspect of the invention, in the stainless steel device formed by joining a plurality of stainless steel materials 1, 1 ... With the joining materials 3, 3 ..., As the joining material 3,
Adopting a brazing material made of an alloy of copper and nickel, in addition to forming a passive film by nickel, stainless steel material 1 and brazing material 3 which are brazing mating members in various corrosive solutions such as lithium bromide solution Since the potential difference between and is small, the corrosion resistance especially to electrolytic corrosion is improved, and there is an effect that it can sufficiently withstand use in a highly corrosive environment.
【００６５】しかも、安価な銅（Ｃｕ）との合金ろう材
を使用しているので、ニッケル（Ｎｉ）の含有率を低く
抑えることにより、ろう材のコストを安価にすることが
できることとなり、製品コストの低減に寄与するという
効果もある。Moreover, since an inexpensive brazing alloy with copper (Cu) is used, the cost of the brazing material can be reduced by suppressing the nickel (Ni) content to a low level. There is also an effect of contributing to cost reduction.
【００６６】請求項２の発明におけるように、請求項１
記載のステンレス製機器において、前記ステンレス鋼材
１を、プレート式熱交換器を構成する伝熱プレートとし
た場合、銅（Ｃｕ）とニッケル（Ｎｉ）の合金ろう材３
は、板材として提供できるところから、複数の伝熱プレ
ート１，１・・を積層して構成されるプレート式熱交換
器の接合を容易且つ確実に行うことができる。As in the invention of claim 2, claim 1
In the stainless steel device described above, when the stainless steel material 1 is a heat transfer plate forming a plate-type heat exchanger, a brazing alloy material 3 of copper (Cu) and nickel (Ni) 3
Since it can be provided as a plate material, it is possible to easily and reliably join the plate heat exchanger configured by laminating a plurality of heat transfer plates 1, 1.
【００６７】請求項３の発明におけるように、請求項１
および２のいずれか一項記載のステンレス製機器におい
て、前記ろう材３における銅に対するニッケルの重量比
を１５〜３５％とした場合、重量比を１５〜３５％の含
有率のニッケル（Ｎｉ）の存在によりステンレス鋼材１
との間での電位差を小さく抑えることができるととも
に、銅（Ｃｕ）に対するニッケル（Ｎｉ）の含有率が抑
えられているため、コスト的に安価となる。As in the invention of claim 3, claim 1
In the stainless steel equipment according to any one of 1 and 2, when the weight ratio of nickel to copper in the brazing material 3 is 15 to 35%, the weight ratio of nickel (Ni) is 15 to 35%. Stainless steel material 1 by its existence
The potential difference between the two can be kept small, and the content ratio of nickel (Ni) with respect to copper (Cu) is suppressed, so that the cost is low.
【００６８】なお、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が１５％
以下となると、コスト的には安価となるが、ステンレス
鋼材との安価なでの電位差が大きくなり、電食度が大き
くなるし、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が３５％を超える
と、電位差はほとんど生じないが、コストが上昇すると
ともに、融点が高くなるため、融点降下元素の添加量を
相当に増量しなければならなくなり、実際にろう材とし
て製造しにくくなる。The weight ratio of nickel (Ni) is 15%.
If it becomes the following, the cost will be low, but the potential difference at a low cost with the stainless steel material will be large, the degree of electrolytic corrosion will be large, and if the weight ratio of nickel (Ni) exceeds 35%, the potential difference will be Although it hardly occurs, the cost rises and the melting point rises, so that the amount of the melting point depressing element to be added must be considerably increased, which makes it difficult to actually manufacture the brazing filler metal.
【００６９】請求項４の発明におけるように、請求項３
記載のステンレス製機器において、前記ろう材３に、融
点降下元素を所定重量比添加した場合、ろう材３の融点
を降下させることができることとなり、従来のろう付け
温度でのろう付けが可能となる。As in the invention of claim 4, claim 3
In the stainless steel device described above, when the melting point depressing element is added to the brazing material 3 in a predetermined weight ratio, the melting point of the brazing material 3 can be lowered, and brazing at the conventional brazing temperature becomes possible. .
【００７０】請求項５の発明によれば、複数のステンレ
ス鋼材１，１・・と銅とニッケルの合金からなるろう材
３，３・・とを重合積層して中間組立品Ａを形成し、該
中間組立品Ａを真空加熱炉４中において前記ステンレス
鋼材１の融点より低く、前記ろう材３の融点より高い温
度に加熱して前記ステンレス鋼材１，１・・同士の接合
部１ａ，１ａ・・を接合することによりステンレス製機
器が得られるようにしたので、ニッケルによる不働態皮
膜の生成に加えて、例えば臭化リチウム溶液等の各種腐
食溶液中におけるろう付け相手部材であるステンレス鋼
材１とろう材３との間での電位差が小さく、特に電食に
対する耐食性が向上することとなり、高腐食環境下での
使用に十分耐え得る信頼性および耐久性に優れたステン
レス製機器が得られるという効果がある。According to the fifth aspect of the present invention, a plurality of stainless steel materials 1, 1 ... And a brazing material 3,3 .. The intermediate assembly A is heated in a vacuum heating furnace 4 to a temperature lower than the melting point of the stainless steel material 1 and higher than the melting point of the brazing material 3 to join the stainless steel materials 1, 1 ... Since it was made possible to obtain a stainless steel device by joining, in addition to the formation of a passive film by nickel, stainless steel material 1 which is a mating member for brazing in various corrosive solutions such as lithium bromide solution The potential difference between the brazing filler metal 3 and the brazing filler metal 3 is small, and the corrosion resistance especially against electrolytic corrosion is improved, and a stainless steel device excellent in reliability and durability that can sufficiently withstand use in a highly corrosive environment is obtained. There is an effect that that.
【００７１】しかも、安価な銅（Ｃｕ）との合金ろう材
３を使用しているので、ニッケル（Ｎｉ）の含有率を低
く抑えることにより、ろう材のコストを安価にすること
ができることとなり、製品コストの低減に寄与するとい
う効果もある。Moreover, since the alloy brazing material 3 with an inexpensive copper (Cu) is used, the cost of the brazing material can be reduced by suppressing the nickel (Ni) content to a low level. It also has the effect of contributing to the reduction of product costs.
【００７２】さらに、銅とニッケルの合金からなるろう
材３は板材として提供できるため、複数のステンレス鋼
材１と銅とニッケルの合金からなるろう材３とを重合積
層して中間組立品Ａを形成するのに最適となるという効
果もある。Further, since the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel can be provided as a plate material, a plurality of stainless steel materials 1 and the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel are polymerized and laminated to form an intermediate assembly A. There is also the effect of being optimal for doing.
【００７３】請求項６の発明によれば、ステンレス鋼材
１と銅とニッケルの合金からなるろう材３とを予め接合
してなる複数のクラッド材Ｂ，Ｂ・・を積層して中間組
立品Ａを形成し、該中間組立品Ａを真空加熱炉４中にお
いて前記ステンレス鋼材１の融点より低く、前記ろう材
３の融点より高い温度に加熱して前記ステンレス鋼材
１，１・・同士の接合部１ａ，１ａ・・を接合すること
によりステンレス製機器が得られるようにしたので、ニ
ッケルによる不働態皮膜の生成に加えて、例えば臭化リ
チウム溶液等の各種腐食溶液中におけるろう付け相手部
材であるステンレス鋼材１とろう材３との間での電位差
が小さく、特に電食に対する耐食性が向上することとな
り、高腐食環境下での使用に十分耐え得る信頼性および
耐久性に優れたステンレス製機器が得られるという効果
がある。According to the sixth aspect of the present invention, the intermediate assembly A is formed by laminating a plurality of clad materials B, B ... Which are formed by previously joining the stainless steel material 1 and the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel. And the intermediate assembly A is heated in a vacuum heating furnace 4 to a temperature lower than the melting point of the stainless steel material 1 and higher than the melting point of the brazing material 3 to join the stainless steel materials 1, 1 ... Since stainless steel equipment can be obtained by joining 1a, 1a ..., In addition to the formation of the passive film by nickel, it is a mating member for brazing in various corrosive solutions such as lithium bromide solution. The potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 is small, and the corrosion resistance especially against electrolytic corrosion is improved, and the stainless steel material is excellent in reliability and durability enough to withstand use in a highly corrosive environment. There is an effect that less-made equipment can be obtained.
【００７４】しかも、ステンレス鋼材１とろう材３との
積層作業が不要となり、中間組立品Ａの形成段階での作
業が簡略化できるという効果もある。Moreover, there is an effect that the work of stacking the stainless steel material 1 and the brazing material 3 becomes unnecessary, and the work in the step of forming the intermediate assembly A can be simplified.
【００７５】また、安価な銅（Ｃｕ）との合金ろう材３
を使用しているので、ニッケル（Ｎｉ）の含有率を低く
抑えることにより、ろう材３のコストを安価にすること
ができることとなり、製品コストの低減に寄与するとい
う効果もある。Also, an inexpensive brazing alloy 3 with copper (Cu)
Therefore, the cost of the brazing filler metal 3 can be reduced by suppressing the nickel (Ni) content to a low level, which also contributes to the reduction of the product cost.
【００７６】さらに、銅とニッケルの合金からなるろう
材３は板材として提供できるため、ステンレス鋼材１と
銅とニッケルの合金からなるろう材３を予め接合してク
ラッド材Ｂを得るのに最適となるという効果もある。Furthermore, since the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel can be provided as a plate material, it is optimal for joining the stainless steel material 1 and the brazing material 3 made of an alloy of copper and nickel in advance to obtain the clad material B. There is also the effect of becoming.
【００７７】請求項７の発明におけるように、請求項５
および６のいずれか一項記載のステンレス製機器の製造
方法において、前記ステンレス鋼材１を、プレート式熱
交換器を構成する伝熱プレートとした場合、銅（Ｃｕ）
とニッケル（Ｎｉ）の合金ろう材３は、板材として提供
できるところから、複数の伝熱プレート１，１・・を積
層して構成されるプレート式熱交換器の接合を容易且つ
確実に行うことができる。As in the invention of claim 7, claim 5
In the method for manufacturing a stainless steel device according to any one of 1 and 6, when the stainless steel material 1 is a heat transfer plate forming a plate heat exchanger, copper (Cu) is used.
Since the brazing filler metal 3 of nickel and nickel (Ni) can be provided as a plate material, the plate type heat exchanger configured by stacking a plurality of heat transfer plates 1, 1 ... You can
【００７８】請求項８の発明におけるように、請求項
５、６および７のいずれか一項記載のステンレス製機器
の製造方法において、前記ろう材３における銅に対する
ニッケルの重量比を１５〜３５％とした場合、重量比を
１５〜３５％の含有率のニッケル（Ｎｉ）の存在により
ステンレス鋼材１とろう材３との間での電位差を小さく
抑えることができるとともに、銅（Ｃｕ）に対するニッ
ケル（Ｎｉ）の含有率が抑えられているため、コスト的
に安価となる。As in the invention of claim 8, in the method of manufacturing a stainless steel device according to any one of claims 5, 6 and 7, the weight ratio of nickel to copper in the brazing material 3 is 15 to 35%. In such a case, the presence of nickel (Ni) having a weight ratio of 15 to 35% makes it possible to suppress the potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 to be small, and at the same time, to nickel (Cu) with respect to copper (Cu) ( Since the content rate of Ni) is suppressed, the cost becomes low.
【００７９】なお、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が１５％
以下となると、コスト的には安価となるが、ステンレス
鋼材１とろう材３との間での電位差が大きくなり、電食
度が大きくなるし、ニッケル（Ｎｉ）の重量比が３５％
を超えると、電位差はほとんど生じないが、コストが上
昇するとともに、融点が高くなるため、融点降下元素の
添加量を相当に増量しなければならなくなり、実際にろ
う材として製造しにくくなる。The weight ratio of nickel (Ni) is 15%.
If it becomes the following, the cost will be low, but the potential difference between the stainless steel material 1 and the brazing material 3 will be large, the degree of electrolytic corrosion will be large, and the weight ratio of nickel (Ni) will be 35%.
If it exceeds, the potential difference hardly occurs, but the cost rises and the melting point rises, so that the addition amount of the melting point depressing element has to be considerably increased, and it becomes difficult to actually manufacture it as a brazing filler metal.
【００８０】請求項９の発明におけるように、請求項８
記載のステンレス製機器の製造方法において、前記ろう
材３に、融点降下元素を所定重量比添加した場合、ろう
材３の融点を降下させることができることとなり、真空
加熱炉４において従来のろう付け温度でのろう付けが可
能となる。As in the invention of claim 9, claim 8
In the method for manufacturing a stainless steel device described above, when a melting point depressing element is added to the brazing filler metal 3 in a predetermined weight ratio, the melting point of the brazing filler metal 3 can be lowered, and the conventional brazing temperature in the vacuum heating furnace 4 can be reduced. Brazing is possible.
【図１】本願発明の実施の形態にかかるステンレス製機
器であるプレート式熱交換器の断面図である。FIG. 1 is a sectional view of a plate heat exchanger that is a stainless steel device according to an embodiment of the present invention.
【図２】本願発明の実施の形態にかかるステンレス製機
器であるプレート式熱交換器の製造方法の実施例１を示
す説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram showing Example 1 of a method for manufacturing a plate heat exchanger which is a stainless steel device according to an embodiment of the present invention.
【図３】本願発明の実施の形態にかかるステンレス製機
器であるプレート式熱交換器の製造方法の実施例１にお
ける中間組立品の断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view of an intermediate assembly in Example 1 of a method for manufacturing a plate heat exchanger that is a stainless steel device according to an embodiment of the present invention.
【図４】本願発明の実施の形態にかかるステンレス製機
器であるプレート式熱交換器の製造方法の実施例２を示
す説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram showing Example 2 of the method for manufacturing the plate heat exchanger that is the stainless steel device according to the embodiment of the present invention.
【図５】本願発明の実施の形態にかかるステンレス製機
器であるプレート式熱交換器の製造方法の実施例２にお
けるクラッド材の断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view of the clad material in Example 2 of the method for manufacturing the plate heat exchanger that is the stainless steel device according to the embodiment of the present invention.
【図６】本願発明の実施の形態にかかるステンレス機器
（プレート式熱交換器）に使用されているろう材とステ
ンレス鋼材との間の電位差の変化、即ち耐食性を計測す
る実験装置の構成を示す図である。FIG. 6 shows the configuration of an experimental apparatus for measuring the change in potential difference between the brazing material and the stainless steel material used in the stainless steel device (plate heat exchanger) according to the embodiment of the present invention, that is, the corrosion resistance. It is a figure.
【図７】本願発明の実施の形態にかかるステンレス機器
（プレート式熱交換器）に使用されているろう材とステ
ンレス鋼材との間の電位差の変化、即ち耐食性を計測す
る実験装置において測定に使用した供試サンプル毎の計
測電位（自然電位）のデータを示す表である。FIG. 7 is used for measurement in an experimental device for measuring the change in potential difference between the brazing material and the stainless steel material used in the stainless steel device (plate heat exchanger) according to the embodiment of the present invention, that is, the corrosion resistance. 7 is a table showing data of measured potential (natural potential) for each of the tested samples.
【図８】本願発明の実施の形態にかかるステンレス機器
（プレート式熱交換器）に使用されているろう材とステ
ンレス鋼材との間の電位差の変化、即ち耐食性を計測す
る実験装置において測定に使用した供試サンプル毎のス
テンレス鋼材との電位差の変化データを示す表である。FIG. 8 is used for measurement in an experimental apparatus for measuring the change in potential difference between the brazing material and the stainless steel material used in the stainless steel device (plate heat exchanger) according to the embodiment of the present invention, that is, the corrosion resistance. 7 is a table showing change data of the potential difference from the stainless steel material for each of the tested samples.
【図９】本願発明の実施の形態にかかるステンレス機器
（プレート式熱交換器）に使用されているろう材とステ
ンレス鋼材との間の電位差の変化、即ち耐食性を計測す
る実験装置において測定に使用した供試サンプル毎のス
テンレス鋼材との電位差の変化データを示すグラフであ
る。FIG. 9 is used for measurement in an experimental apparatus for measuring the change in potential difference between the brazing material and the stainless steel material used in the stainless steel device (plate heat exchanger) according to the embodiment of the present invention, that is, the corrosion resistance. 7 is a graph showing change data of the potential difference between the test sample and the stainless steel material.
【図１０】本願発明の実施の形態にかかるステンレス機
器（プレート式熱交換器）に使用されているろう材の腐
食試験の結果を示す表である。FIG. 10 is a table showing results of a corrosion test of a brazing filler metal used in a stainless steel device (plate heat exchanger) according to the embodiment of the present invention.
１はステンレス鋼材（伝熱プレート）、１ａは接合部、
３はろう材、４は真空加熱炉、Ａは中間組立品、Ｂはク
ラッド材。1 is a stainless steel material (heat transfer plate), 1a is a joint,
3 is a brazing material, 4 is a vacuum heating furnace, A is an intermediate assembly, and B is a clad material.
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成１４年２月１４日（２００２．２．１
４）[Submission date] February 14, 2002 (2002.2.1
4)
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図９[Correction target item name] Figure 9
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図９】 [Figure 9]
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２８Ｆ 19/00 ５１１ Ｆ２８Ｆ 19/00 ５１１Ｚ 21/08 21/08 Ｆ // Ｂ２３Ｋ 103:04 Ｂ２３Ｋ 103:04 (72)発明者 稲垣 定保 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内 (72)発明者 高瀬 達己 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) F28F 19/00 511 F28F 19/00 511Z 21/08 21/08 F // B23K 103: 04 B23K 103: 04 (72) Inventor Sadaho Inagaki, 1304 Kanaoka-machi, Sakai-shi, Osaka Daikin Industry Co., Ltd., Kanaoka factory, Sakai Works (72) Tatsumi Takase, 1304, Kanaoka-machi, Sakai-shi, Osaka Daikin Industry Co., Ltd., Kanaoka factory, Daikin Industries, Ltd.
Claims (9)
を接合材（３），（３）・・により接合してなるステン
レス製機器であって、前記接合材（３）として、銅とニ
ッケルの合金からなるろう材を採用したことを特徴とす
るステンレス製機器。1. A plurality of stainless steel materials (1) (1) ...
A stainless steel device in which the above are joined by joining materials (3), (3), ..., wherein a brazing material made of an alloy of copper and nickel is adopted as the joining material (3). Equipment.
式熱交換器を構成する伝熱プレートとしたことを特徴と
する前記請求項１記載のステンレス製機器。2. The stainless steel device according to claim 1, wherein the stainless steel material (1) is a heat transfer plate forming a plate heat exchanger.
ッケルの重量比を１５〜３５％としたことを特徴とする
前記請求項１および２のいずれか一項記載のステンレス
製機器。3. The stainless steel device according to claim 1, wherein the weight ratio of nickel to copper in the brazing material (3) is 15 to 35%.
所定重量比添加したことを特徴とする前記請求項３記載
のステンレス製機器。4. The stainless steel device according to claim 3, wherein a melting point depressing element is added to the brazing material (3) in a predetermined weight ratio.
・と銅とニッケルの合金からなるろう材（３），（３）
・・とを重合積層して中間組立品（Ａ）を形成し、該中
間組立品（Ａ）を真空加熱炉（４）中において前記ステ
ンレス鋼材（１）の融点より低く、前記ろう材（３）の
融点より高い温度に加熱して前記ステンレス鋼材
（１），（１）・・同士の接合部（１ａ），（１ａ）・
・を接合するようにしたことを特徴とするステンレス製
機器の製造方法。5. A plurality of stainless steel materials (1), (1).
.Brazed material composed of copper and nickel alloys (3), (3)
.. and are polymerized and laminated to form an intermediate assembly (A), and the intermediate assembly (A) is lower than the melting point of the stainless steel material (1) in the vacuum heating furnace (4) and the brazing material (3). ) Is heated to a temperature higher than the melting point of the stainless steel materials (1), (1), ... Joints (1a), (1a).
・ A method for manufacturing a stainless steel device, characterized in that
合金からなるろう材（３）とを予め接合してなる複数の
クラッド材（Ｂ），（Ｂ）・・を積層して中間組立品
（Ａ）を形成し、該中間組立品（Ａ）を真空加熱炉
（４）中において前記ステンレス鋼材（１）の融点より
低く、前記ろう材（３）の融点より高い温度に加熱して
前記ステンレス鋼材（１），（１）・・同士の接合部
（１ａ），（１ａ）・・を接合するようにしたことを特
徴とするステンレス製機器の製造方法。6. An intermediate assembly by laminating a plurality of clad materials (B), (B), ... In which a stainless steel material (1) and a brazing material (3) made of an alloy of copper and nickel are previously joined. (A) is formed, and the intermediate assembly (A) is heated in a vacuum heating furnace (4) to a temperature lower than the melting point of the stainless steel material (1) and higher than the melting point of the brazing material (3). A method for manufacturing a stainless steel device, characterized in that the joining portions (1a), (1a), ... Of the stainless steel materials (1), (1).
式熱交換器を構成する伝熱プレートとしたことを特徴と
する前記請求項５および６のいずれか一項記載のステン
レス製機器の製造方法。7. The method for manufacturing a stainless steel device according to claim 5, wherein the stainless steel material (1) is a heat transfer plate constituting a plate heat exchanger. .
ッケルの重量比を１５〜３５％としたことを特徴とする
前記請求項５、６および７のいずれか一項記載のステン
レス製機器の製造方法。8. The production of a stainless steel device according to claim 5, wherein the weight ratio of nickel to copper in the brazing material (3) is set to 15 to 35%. Method.
所定重量比添加したことを特徴とする前記請求項８記載
のステンレス製機器の製造方法。9. The method of manufacturing a stainless steel device according to claim 8, wherein a melting point depressing element is added to the brazing material (3) in a predetermined weight ratio.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002035571A JP2003230956A (en) | 2002-02-13 | 2002-02-13 | Equipment made of stainless steel and its manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002035571A JP2003230956A (en) | 2002-02-13 | 2002-02-13 | Equipment made of stainless steel and its manufacturing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003230956A true JP2003230956A (en) | 2003-08-19 |
Family
ID=27777728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002035571A Pending JP2003230956A (en) | 2002-02-13 | 2002-02-13 | Equipment made of stainless steel and its manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003230956A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508523A (en) * | 2003-10-17 | 2007-04-05 | アルファ ラヴァル コーポレイト アクチボラゲット | Plate heat exchanger |
-
2002
- 2002-02-13 JP JP2002035571A patent/JP2003230956A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508523A (en) * | 2003-10-17 | 2007-04-05 | アルファ ラヴァル コーポレイト アクチボラゲット | Plate heat exchanger |
| JP2011117720A (en) * | 2003-10-17 | 2011-06-16 | Alfa Laval Corporate Ab | Plate heat exchanger |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN204534884U (en) | Heat exchanger and there is the aircondition of heat exchanger | |
| JP2011117720A (en) | Plate heat exchanger | |
| US8152047B2 (en) | Method of producing a corrosion resistant aluminum heat exchanger | |
| CN108568462A (en) | A kind of compound straight-seam pipes of bimetal metallurgy and its manufacturing method | |
| KR101646484B1 (en) | Plate Heat Exchangers having copper connectors's manufacturing method | |
| JP2007185709A (en) | Brazing method and brazed structure | |
| CN111023868B (en) | Heat exchanger and method of manufacturing a heat exchanger | |
| CN104588895A (en) | Heat exchanger, and especially manufacturing method of adsorption type heat exchanger | |
| US6149049A (en) | Metallurgical bonding of dissimilar metal tubes | |
| CN101498566A (en) | Connection structure for tube plate and recuperator tube of pressure container heat exchanger | |
| JP2003230956A (en) | Equipment made of stainless steel and its manufacturing method | |
| US6904961B2 (en) | Prime surface gas cooler for high temperature and method for manufacture | |
| JPH08271175A (en) | Stainless steel plate laminated heat exchanger, and its production | |
| JP5026306B2 (en) | Ni-Cu brazing material for heat exchanger | |
| WO2000018537A1 (en) | Brazing filler alloy for stainless steel, brazed structure manufactured by using the brazing filler alloy, and brazing filler material for stainless steel | |
| JP2006334603A (en) | Composite material for brazing, and brazed product using the same | |
| JP2010104999A (en) | Composite material for brazing and brazed product | |
| JP2003230981A (en) | Corrosion resistant brazing filler metal for stainless steel | |
| JP4234918B2 (en) | Brazing composite material for heat exchanger and heat exchanger using the same | |
| JP3704178B2 (en) | Aluminum material for brazing and drone cup type heat exchanger using the material and excellent in corrosion resistance | |
| JP2003145290A (en) | Composite material for brazing and brazing structure | |
| JPH09243291A (en) | Heat exchanger | |
| JP2007113030A (en) | High strength aluminum alloy with excellent brazability, high strength aluminum alloy sheet and heat exchanger | |
| JP2005088071A (en) | Composite material for brazing and brazed product using the same | |
| KR102421514B1 (en) | Heat exchange method of tap water, heat exchanger and water heating device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20050203 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20070611 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070619 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20070817 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070911 |