JP2003119292A

JP2003119292A - Production method for molding material, and molded article

Info

Publication number: JP2003119292A
Application number: JP2002229710A
Authority: JP
Inventors: Ryuzo Tomomatsu; 龍蔵友松; Takahiro Hirai; 隆宥平井
Original assignee: CALP Corp
Current assignee: Idemitsu Fine Composites Co Ltd
Priority date: 2001-08-08
Filing date: 2002-08-07
Publication date: 2003-04-23

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing a molding material which can be used for producing a molded article requiring a complex formulation. SOLUTION: In this production method, (A) a masterbatch containing at least two materials selected from among thermoplastic resins and rubbers and a compressed filler is dry-blended with (B) at least one material selected from among thermoplastic resins and rubbers. The ratio A/(A+B) (wherein A is the mass of component A; and B is that of component B) is 0.1-0.6.

Description

Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、外観性に優れ、家
電品、自動車、ＯＡ（オフィスオートメーション）機器
等の分野において好適な成形品を与える成形品用材料の
製造方法及び該材料を成形してなる成形品に関するもの
である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a material for a molded product, which is excellent in appearance and gives a molded product suitable in the fields of home electric appliances, automobiles, OA (office automation) equipment, and the like. The present invention relates to a molded product.

【０００２】[0002]

【従来の技術】最近、家電品、自動車、ＯＡ機器等に用
いる部品に対するコストの低減要求が厳しいものとなっ
ており、これらの部品を形成する充填剤含有複合材料に
おいては、充填剤を含有するマスターバッチをニート樹
脂で希釈して用いることにより、混練コストを低減させ
ることについての検討が増加している。特に、マスター
バッチにおける充填剤を高濃度化したり、ドライブレン
ド成形時におけるマスターバッチの希釈倍率を増加させ
ることにより、混練コストを低減させる検討が多数行な
われいている。特に自動車部品の用途では、高性能であ
ることが要求されるため、充填剤として微細タルクが用
いられているが、微細な粉体は、嵩比重が小さいため、
充填剤を高濃度に含有するマスターバッチは、一般にバ
ッチ式のゲレーション法により製造されていた。しかし
ながら、ゲレーション法は、攪拌機を用いた製造法であ
るため、この方法でマスターバッチを製造しようとする
と充填剤の分散性が困難であり、このため、充填剤に高
価な表面処理を施すことにより分散性を向上させてい
る。ゲレーション法によりマスターバッチを製造する際
に、複数種の樹脂を用いると、充填剤の分散性や樹脂同
士の相溶化が不充分となるため、用いる樹脂種は１種に
限られるという制約がある。また、ゲレーション法によ
りマスターバッチを製造する際に、顔料を添加すると、
製造機器の清掃作業に時間を要することとなるため、顔
料が添加されたマスターバッチはゲレーション法では製
造されていない。従って、ゲレーション法で製造される
マスターバッチは、配合組成が単純なものであり、例え
ばブロックポリプロピレンとタルクを含有するマスター
バッチは、主として、一般のトリムを製造する用途に供
されるものである。ゲレーション法で製造されるマスタ
ーバッチは、後添加ゴムが必要なインパネ系部品の製造
にも採用されているが、このマスターバッチにはゴムを
仕込むことができないため、マスターバッチの希釈に用
いるポリプロピレン系樹脂として、ブロックポリプロピ
レンにゴムをブレンドしたものを用いている。このた
め、希釈用ポリプロピレン系樹脂を調製するにも混練コ
ストがかかり、コストダウン効果が低減されるという問
題があった。2. Description of the Related Art Recently, demands for cost reduction of parts used for home electric appliances, automobiles, office automation equipment, etc. have become strict, and filler-containing composite materials forming these parts contain a filler. There is an increasing number of studies on reducing the kneading cost by using the masterbatch diluted with neat resin. In particular, many studies have been conducted to reduce the kneading cost by increasing the concentration of the filler in the master batch or increasing the dilution ratio of the master batch during dry blend molding. In particular, in the application of automobile parts, since high performance is required, fine talc is used as a filler, but fine powder has a small bulk specific gravity.
A masterbatch containing a high concentration of filler was generally manufactured by a batch type gelation method. However, since the gelation method is a manufacturing method using a stirrer, it is difficult to disperse the filler when attempting to manufacture a masterbatch by this method. Therefore, it is necessary to subject the filler to an expensive surface treatment. Improves the dispersibility. When a master batch is produced by the gelation method, if a plurality of types of resins are used, the dispersibility of the filler and the compatibilization of the resins become insufficient, so there is a restriction that the type of resin used is limited to one. is there. Also, when a master batch is produced by the gelation method, if a pigment is added,
The master batch to which the pigment is added is not manufactured by the gelation method because it takes time to clean the manufacturing equipment. Therefore, the masterbatch produced by the gelation method has a simple composition. For example, the masterbatch containing block polypropylene and talc is mainly used for producing general trims. . The masterbatch produced by the gelation method is also used in the production of instrument panel parts that require post-added rubber, but this masterbatch cannot be charged with rubber, so polypropylene used for dilution of the masterbatch is used. As the system resin, a block polypropylene in which rubber is blended is used. For this reason, there is a problem that the kneading cost is required to prepare the polypropylene resin for dilution and the cost reduction effect is reduced.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑みなされたもので、複雑な配合を必要とする成形品の
製造にも対応できる成形品用材料を安価に製造する方
法、及び該材料を成形してなる成形品を提供することを
目的とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances, and is a method for inexpensively producing a material for a molded article which can be applied to the production of a molded article which requires a complicated composition, and The object is to provide a molded product obtained by molding a material.

【０００４】[0004]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、（Ａ）熱可塑
性樹脂及びゴムから選ばれる二種以上と、圧縮された充
填剤を含有するマスターバッチと、（Ｂ）熱可塑性樹脂
及びゴムから選ばれる一種以上とをドライブレンドする
ことにより成形品用材料を製造する際に、（Ａ）成分の
質量Ａと（Ｂ）成分の質量Ｂとが特定の関係を満たす場
合に、自動車部品や家電品等の成形品を得るのに好適な
成形品用材料が得られることを見出した。本発明はかか
る知見に基づいて完成したものである。すなわち、本発
明は、（Ａ）熱可塑性樹脂及びゴムから選ばれる二種以
上と、圧縮された充填剤を含有するマスターバッチと、
（Ｂ）熱可塑性樹脂及びゴムから選ばれる一種以上とを
ドライブレンドすることにより成形品用材料を製造する
方法であって、（Ａ）成分の質量をＡ、（Ｂ）成分の質
量をＢとしたときに、Ａ／（Ａ＋Ｂ）が0.１〜0.６であ
ることを特徴とする成形品用材料の製造方法を提供する
ものである。Means for Solving the Problems As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventors have found that (A) two or more kinds selected from a thermoplastic resin and a rubber, and a compressed filler. When a material for a molded article is produced by dry blending a masterbatch containing (B) with one or more selected from (B) a thermoplastic resin and rubber, the mass A of the (A) component and the (B) component It has been found that a material for molded articles suitable for obtaining molded articles such as automobile parts and home electric appliances can be obtained when the mass B satisfies a specific relationship. The present invention has been completed based on such findings. That is, the present invention, (A) two or more selected from a thermoplastic resin and rubber, and a masterbatch containing a compressed filler,
(B) A method for producing a material for a molded article by dry blending one or more selected from a thermoplastic resin and rubber, wherein the mass of the component (A) is A and the mass of the component (B) is B. In this case, A / (A + B) is 0.1 to 0.6, and a method for producing a material for molded articles is provided.

【０００５】[0005]

【発明の実施の形態】（Ａ）成分又は（Ｂ）成分におけ
る熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン，ポリエチレ
ン等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリ
カーボネート樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリエステル
樹脂、ポリアミド等が挙げられる。ポリプロピレンとし
ては、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロピレン、
ブロックポリプロピレンが挙げられ、ポリエチレンとし
ては、ホモポリエチレン、ＨＤＰＥ（高密度ポリエチレ
ン）、ＬＰＤＥ（低密度ポリエチレン）、ＬＬＤＰＥ
（直鎖状低密度ポリエチレン）が挙げられる。本発明に
おいてはポリオレフィン系樹脂が好ましく、その中でも
ポリエチレン及びポリプロピレンが好ましい。（Ａ）成
分において熱可塑性樹脂を二種用いる場合、その二種
は、同種の樹脂でグレードが異なるものであってもよ
い。（Ｂ）成分の場合も同様である。（Ａ）成分又は
（Ｂ）成分におけるゴムとしては、天然ゴム、合成ゴム
が挙げられ、合成ゴムとしては、エチレン−プロピレン
ゴム，エチレン−オクテン−１ゴム等のオレフィン系ゴ
ム、スチレン−ブタジエンゴム，アクリロニトリル−ブ
タジエンゴム，クロロプレンゴム等が挙げられる。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Examples of the thermoplastic resin in the component (A) or the component (B) include polyolefin resins such as polypropylene and polyethylene, polystyrene resins, polycarbonate resins, polyacetal resins, polyester resins and polyamides. As polypropylene, homopolypropylene, random polypropylene,
Block polypropylene is mentioned, and as polyethylene, homopolyethylene, HDPE (high density polyethylene), LPDE (low density polyethylene), LLDPE
(Linear low density polyethylene). In the present invention, a polyolefin resin is preferable, and among them, polyethylene and polypropylene are preferable. When two types of thermoplastic resins are used in the component (A), the two types may be resins of the same type but different grades. The same applies to the case of the component (B). Examples of the rubber in the component (A) or the component (B) include natural rubber and synthetic rubber. Examples of the synthetic rubber include olefin rubbers such as ethylene-propylene rubber and ethylene-octene-1 rubber, styrene-butadiene rubber, Examples thereof include acrylonitrile-butadiene rubber and chloroprene rubber.

【０００６】上記（Ａ）のマスターバッチにおいて、充
填剤としては、有機充填剤及び無機充填剤を圧縮したも
のを用いることができる。有機充填剤としては、木粉や
木綿粉などの木質粒子，モミ殻粉末，架橋ゴム粉末，プ
ラスチック粉末，コラーゲン粉末などが挙げられる。本
発明においては無機充填剤が好ましく、無機充填剤の中
でもタルクが好ましい。タルク以外の無機充填剤として
は、炭酸カルシウム，沈降性硫酸バリウム，水酸化マグ
ネシウム，カオリン（ケイ酸アルミニウム），シリカ、
パーライト，セリサイト，ケイソウ土，亜硫酸カルシウ
ム，マイカ，チタン酸カリウムなどが挙げられる。圧縮
される前の充填剤の平均粒径は、レーザー式測定法によ
る測定値で２０μｍ以下であることが好ましい。平均粒
径が２０μｍを超えると、圧縮による二次凝集体の形成
が困難となり、また、嵩比重を高める効果が小さくな
る。嵩比重を高めることにより生産性（組成物の吐出
量、品質安定性、作業性）等が向上する点から、圧縮さ
れる前の充填剤の平均粒径は１５μｍ以下であることが
より好ましく、１０μｍ以下が特に好ましい。また、充
填剤として、顔料を用いてもよい。顔料としては特に制
限はなく、公知のものを用いることができる。In the masterbatch of (A) above, as the filler, those obtained by compressing an organic filler and an inorganic filler can be used. Examples of the organic filler include wood particles such as wood powder and cotton powder, fir shell powder, crosslinked rubber powder, plastic powder and collagen powder. In the present invention, an inorganic filler is preferable, and among the inorganic fillers, talc is preferable. As inorganic fillers other than talc, calcium carbonate, precipitated barium sulfate, magnesium hydroxide, kaolin (aluminum silicate), silica,
Examples include perlite, sericite, diatomaceous earth, calcium sulfite, mica and potassium titanate. The average particle size of the filler before compression is preferably 20 μm or less as measured by a laser measurement method. If the average particle size exceeds 20 μm, it becomes difficult to form secondary aggregates by compression, and the effect of increasing the bulk specific gravity becomes small. The average particle size of the filler before compression is more preferably 15 μm or less from the viewpoint that productivity (compressed amount of composition, quality stability, workability) and the like are improved by increasing the bulk specific gravity, It is particularly preferably 10 μm or less. A pigment may be used as the filler. The pigment is not particularly limited, and known pigments can be used.

【０００７】マスターバッチにおいては、これらの充填
剤を圧縮することによりその嵩比重を0.４以上としたも
のを用いる。ここで、嵩比重とは、〔充填剤の重量
（ｇ）／充填剤の体積（ｃｍ³）〕をいう。圧縮された
充填剤の嵩比重は0.４〜2.０が好ましく、より好ましく
は0.５５〜2.０、特に好ましくは0.７５〜2.０である。
この嵩比重が0.４未満であると、充填剤が分級しやすく
なり、かつ組成物の吐出量を向上させる効果が不十分と
なる。また、嵩比重が小さいと、高濃度混練の場合に樹
脂が溶融せず、充填剤がダイスから噴出する傾向があ
る。一方、嵩比重が高いほど樹脂が溶融しやすくなり、
高濃度混練が可能であるが、嵩比重が2.０を超えると、
混練時に充填剤の分散性が良好でなくなるおそれがあ
る。また、圧縮された充填剤の形状は、分散性を良好な
ものとする点から、チップ状等のものではなく粒子状の
ものが好ましい。チップ状とは、長径が約２〜１０ｍ
ｍ、短径が約２〜５ｍｍの直方体状のものをいう。粒子
状とは、チップ状以外のものをいい、長径と短径とがほ
ぼ等しい形状のものであり、平均粒径が小さいものほど
好ましい。圧縮充填剤の製造法は特に限定されるもので
はないが、充填剤を加圧処理又は減圧処理することによ
り得ることができる。加圧処理は、ローラコンパクタ
（栗本工業社製，ＭＲＣＰ）により行うことができる。
このローラコンパクタは、二本のロールで圧縮する片持
ちタイプのものであり、一方のロールの圧力により嵩比
重を調整することができる。圧縮充填剤の形状は、後工
程のグラニュレーターで、粒子状やチップ状などに調整
することができる。充填剤としては、以上に述べた平均
粒径、嵩比重及び形状等を満たす点から、タルクが最も
好ましい。In the masterbatch, those having a bulk specific gravity of 0.4 or more are used by compressing these fillers. Here, the bulk specific gravity means [weight of filler (g) / volume of filler (cm ³ )]. The bulk density of the compressed filler is preferably 0.4 to 2.0, more preferably 0.55 to 2.0, and particularly preferably 0.75 to 2.0.
If this bulk specific gravity is less than 0.4, the filler is likely to be classified, and the effect of improving the discharge amount of the composition becomes insufficient. Further, when the bulk specific gravity is small, the resin does not melt in the case of high-concentration kneading, and the filler tends to be ejected from the die. On the other hand, the higher the bulk specific gravity, the easier the resin to melt,
High-concentration kneading is possible, but if the bulk specific gravity exceeds 2.0,
When kneading, the dispersibility of the filler may not be good. Further, the shape of the compressed filler is preferably a particle shape rather than a chip shape or the like from the viewpoint of improving the dispersibility. Chip-shaped means that the major axis is about 2-10 m
m, a rectangular parallelepiped having a minor axis of about 2 to 5 mm. The term "particulate shape" means something other than a chip shape, in which the major axis and the minor axis are substantially equal, and the smaller the average particle diameter, the more preferable. The method for producing the compressed filler is not particularly limited, but it can be obtained by subjecting the filler to pressure treatment or reduced pressure treatment. The pressure treatment can be performed by a roller compactor (MRCP manufactured by Kurimoto Industry Co., Ltd.).
This roller compactor is of a cantilever type that is compressed by two rolls, and the bulk specific gravity can be adjusted by the pressure of one roll. The shape of the compression filler can be adjusted to a particle shape, a chip shape, or the like by a granulator in a subsequent step. As the filler, talc is most preferable from the viewpoint of satisfying the above-mentioned average particle size, bulk specific gravity, shape and the like.

【０００８】（Ａ）マスターバッチにおいては、熱可塑
性樹脂及びゴムから選ばれる二種以上８０〜１０質量部
と充填剤２０〜９０質量部とを合計量で１００質量部使
用する。充填剤の使用量が２０質量部未満であると、コ
スト低減効果が小さい。また、充填剤の使用量が９０質
量部を超えると、マスターバッチを（Ｂ）成分で希釈し
たときに充填剤の分散性が低下するため、物性が低下す
ることがある。本発明の製造方法において、（Ａ）成分
と（Ｂ）成分の使用割合は、（Ａ）成分の質量をＡ、
（Ｂ）成分の質量をＢとしたときに、Ａ／（Ａ＋Ｂ）が
0.１〜0.６であることを要する。Ａ／（Ａ＋Ｂ）は好ま
しくは0.１５〜0.５である。Ａ／（Ａ＋Ｂ）が0.１未満
では成形品の品質安定性が低下し、0.６を超えるとコス
ト低減効果が小さい。本発明の成形品用材料には、有機
過酸化物、酸化防止剤、耐候剤、帯電防止剤、顔料等
を、組成物の使用目的に応じて適宜添加することができ
る。これらの添加剤は、マスターバッチに仕込むことが
好ましい。In the masterbatch (A), 80 to 10 parts by weight of two or more kinds selected from thermoplastic resins and rubbers and 20 to 90 parts by weight of filler are used in a total amount of 100 parts by weight. When the amount of the filler used is less than 20 parts by mass, the cost reduction effect is small. Further, when the amount of the filler used exceeds 90 parts by mass, the dispersibility of the filler is reduced when the masterbatch is diluted with the component (B), and thus the physical properties may be reduced. In the production method of the present invention, the ratio of the component (A) and the component (B) used is such that the mass of the component (A) is A,
When the mass of the component (B) is B, A / (A + B) is
It must be between 0.1 and 0.6. A / (A + B) is preferably 0.15 to 0.5. When A / (A + B) is less than 0.1, the quality stability of the molded product deteriorates, and when it exceeds 0.6, the cost reduction effect is small. Organic peroxides, antioxidants, weathering agents, antistatic agents, pigments and the like can be appropriately added to the material for molded articles of the present invention depending on the intended use of the composition. These additives are preferably charged into a masterbatch.

【０００９】本発明で用いるマスターバッチは、特定の
混練押出機として、二軸部のＬ／Ｄ（長さ／径）が１２
以上であるスクリューを備え、かつ二軸部端部において
せき止め構造を有する二軸混練部と、単軸押出部とから
なる混練押出機を用いて製造することが好ましい。二軸
部のＬ／Ｄは２０以上が好ましく、より好ましくは２５
以上である。Ｌ／Ｄが１２未満では充填剤の分散が不充
分となり、充填剤を高濃度かつ分散性良くマスターバッ
チに充填することができない。スクリューの回転数は、
製造するマスターバッチの特性に応じて１０〜１５００
ｒｐｍとすることができる。また、二軸部のスクリュー
には、同回転数よりも異なる回転数を与えることが、混
練効果の点から好ましい。通常、回転数比は１：1.１程
度とされる。せき止め構造は、二軸部端部のスクリュー
溝を浅く形成してケーシング（後述する図１参照）との
間隙をわずかにし、かつ細かいピッチとしたものであ
り、このせき止め構造により、通過する配合成分の流量
が最小限に規制されると共に、混練が充分に行われる。The masterbatch used in the present invention has a L / D (length / diameter) of the biaxial portion of 12 as a specific kneading extruder.
It is preferable to manufacture using a kneading extruder including a biaxial kneading section having the above-mentioned screw and having a damming structure at the end of the biaxial section, and a single screw extruding section. The L / D of the biaxial portion is preferably 20 or more, more preferably 25.
That is all. When L / D is less than 12, the filler is not sufficiently dispersed, and the filler cannot be filled in the masterbatch with high concentration and good dispersibility. The rotation speed of the screw is
10 to 1500 depending on the characteristics of the masterbatch to be manufactured
It can be rpm. Further, it is preferable from the viewpoint of kneading effect to give the screw of the biaxial portion a different rotation speed than the same rotation speed. Normally, the rotation speed ratio is set to about 1: 1.1. The damming structure is one in which the screw groove at the end of the biaxial portion is formed shallow so that the gap with the casing (see FIG. 1 described later) is made small and the pitch is fine. The flow rate is regulated to the minimum and kneading is sufficiently performed.

【００１０】二軸混練部のスクリューは、充填剤の分散
と組成物の吐出量を考慮して、非噛合い異方向型である
ことが好ましい。スクリューの形状はロータ型であるこ
とが好ましい。また、このスクリューのネジ構造は、後
述する図２に示すような２条ネジであることが好まし
い。スクリュー及びロータは、それぞれセグメントにな
っており、必要に応じてロータの位置やＬ／Ｄ、あるい
はチップクリアランス等で混練を調節することができ
る。二軸混練部は、組成物の要求特性に応じて、混練部
における配合成分の滞留時間が調整できるように、その
終端に樹脂量を調節する機能を有することが好ましい。
このような機能としては、オリフィス調整機能を例示す
ることができる。また、二軸混練部と単軸押出部とは一
体構造でことあるは必ずしも必要ではなく、上記の要件
を満たす混練押出機であればタンデム型のものであって
もかまわないが、一体構造であることが好ましい。本発
明において混練押出機としては、図１〜図３に示す特開
平７−８８９２６号公報に記載の連続混練押出装置を使
用することができる。この装置は、金属製のケーシング
１に内装された第１軸３と、これよりも短い第２軸４と
を備えたものであり、基部側から（図１において右側か
ら）供給された配合成分は、溶融、混練されて先端側に
送られ、吐出される。The screw of the biaxial kneading section is preferably a non-meshing different direction type in consideration of the dispersion of the filler and the discharge amount of the composition. The shape of the screw is preferably a rotor type. The screw structure of this screw is preferably a double thread as shown in FIG. 2 described later. The screw and rotor are each a segment, and the kneading can be adjusted by the position of the rotor, the L / D, the tip clearance, or the like, if necessary. The biaxial kneading section preferably has a function of adjusting the amount of resin at the terminal end thereof so that the residence time of the blended components in the kneading section can be adjusted according to the required characteristics of the composition.
An orifice adjusting function can be exemplified as such a function. Further, it is not always necessary that the twin-screw kneading section and the single-screw extruding section have an integrated structure, and a kneading extruder that satisfies the above requirements may be a tandem type, but it is an integral structure. Preferably there is. As the kneading extruder in the present invention, the continuous kneading extruder described in JP-A-7-88926 shown in FIGS. 1 to 3 can be used. This device is provided with a first shaft 3 installed in a metal casing 1 and a second shaft 4 shorter than the first shaft 3, and a blending component supplied from the base side (from the right side in FIG. 1). Is melted and kneaded, sent to the tip side, and discharged.

【００１１】図１は装置の平面の断面を示し、図２は図
１におけるＡ−Ａ断面図であり、図３は図１におけるＢ
−Ｂ断面図である。図１に示すように、ケーシング１は
全体筒状に形成されており、略中央で左右に２分割され
ている。分割部分は蝶番１ａにより回転可能に支持さ
れ、矢示Ｆ方向に折れ曲がるようになっている。なお、
このケーシング１の分割部分には別部材とした接続部材
１ｂが介挿されている。ケーシング１内には、円筒状シ
リンダ２１、２つの円筒状シリンダを連結したまゆ型シ
リンダ２０、及び接続部材１ｂ内に形成された２つの軸
受けシリンダ２２及び２３が形成されている。まゆ型シ
リンダ２０内には、スクリュー部２を各々形成した第１
軸３及び第２軸４が並列に配置されている。これら第１
軸３及び第２軸４は、スクリュー基部３０及び３１を介
してケーシング１に嵌挿されている。これら第１軸３と
第２軸４の基端部は、ケーシング１外部に設置した図示
しないギアボックスに挿入され、ベアリングで回転自在
に支持されている。FIG. 1 shows a plane cross section of the device, FIG. 2 is a sectional view taken along line AA in FIG. 1, and FIG. 3 is B in FIG.
It is a -B sectional view. As shown in FIG. 1, the casing 1 is formed in a tubular shape as a whole, and is divided into two parts at the center in the left and right directions. The divided portion is rotatably supported by the hinge 1a, and is bent in the arrow F direction. In addition,
A connecting member 1b, which is a separate member, is inserted in the divided portion of the casing 1. In the casing 1, a cylindrical cylinder 21, an eyebrow type cylinder 20 connecting two cylindrical cylinders, and two bearing cylinders 22 and 23 formed in the connecting member 1b are formed. In the cocoon-shaped cylinder 20, first screw parts 2 are formed, respectively.
The shaft 3 and the second shaft 4 are arranged in parallel. These first
The shaft 3 and the second shaft 4 are fitted in the casing 1 via the screw bases 30 and 31. The base ends of the first shaft 3 and the second shaft 4 are inserted into a gear box (not shown) installed outside the casing 1 and rotatably supported by bearings.

【００１２】また、第２軸４の先端の送出スクリュー部
４ａは、この部分とシリンダ２２との間に溶融樹脂が介
在することにより所定位置に保持されるので、第２軸４
全体が回転自在に支持される。同様に、第１軸３の中間
部の送出スクリュー部５ａは、この部分とシリンダ２３
との間に溶融樹脂が介在することにより一定位置に保持
されるので、第１軸３全体が回転自在に支持される。そ
して、第１軸３及び第２軸４の中央部分は互いに接触し
ないように対峙し、これらの中途には一対ずつのミキシ
ングロータ部１２及び１３が各々設けられている。この
ミキシングロータ部１２及び１３は、対向する第１ロー
タ部１２ａ，１２ｂ及び第２ロータ部１３ａ，１３ｂか
らなっており、図示のように互いに離れた位置に形成さ
れている。そして、第１ロータ部１２ａと第２ロータ部
１３ａとの間には第２スクリュー２ａが、また、第１ロ
ータ部１２ｂと第２ロータ部１３ｂとの間には第２スク
リュー２ｂが各々形成されている。Further, the delivery screw portion 4a at the tip of the second shaft 4 is held at a predetermined position by the molten resin being interposed between this portion and the cylinder 22, so that the second shaft 4
The whole is rotatably supported. Similarly, the delivery screw portion 5 a at the intermediate portion of the first shaft 3 is connected to this portion and the cylinder 23.
Since the molten resin is interposed between the first and second positions, the first shaft 3 as a whole is rotatably supported. The central portions of the first shaft 3 and the second shaft 4 face each other so as not to come into contact with each other, and a pair of mixing rotor portions 12 and 13 are provided in the middle thereof. The mixing rotor parts 12 and 13 are composed of first rotor parts 12a and 12b and second rotor parts 13a and 13b which face each other, and are formed at positions separated from each other as shown in the drawing. A second screw 2a is formed between the first rotor portion 12a and the second rotor portion 13a, and a second screw 2b is formed between the first rotor portion 12b and the second rotor portion 13b. ing.

【００１３】第１軸３は延長軸部５を有しており、この
延長軸部５は円筒状シリンダ２１内に回転自在に内装さ
れ、この全長にわたってスクリュー５ｂが形成されてい
る。この延長軸部５の基端側は接続部材１ｂ内に保持さ
れ、この部分にはせき止め構造として、スクリュー溝を
浅く形成してケーシング１との間隙をわずかにし、かつ
細かいピッチとした流量規制スクリュー５ａが形成され
ている。この流量規制スクリュー５ａ部では、通過する
配合成分の流量が最小限に規制されると共に、配合成分
の混練が充分に行われるようになっている。上記のよう
な構成により、ケーシング１内には第１軸３及び第２軸
４が並列する二軸スクリュー部６と、延長軸部５部分か
らなる単軸スクリュー部７とが形成されている。ケーシ
ング１における第１軸３及び第２軸４の各々の基端部の
付近には、二軸スクリュ部６に連通する材料供給口８が
形成されている。この材料供給口８には、図示しない供
給装置から配合成分が送られる。The first shaft 3 has an extension shaft portion 5. The extension shaft portion 5 is rotatably mounted inside a cylindrical cylinder 21 and a screw 5b is formed over its entire length. The proximal end side of the extension shaft portion 5 is held in the connecting member 1b, and a damming structure is formed in this portion as a damming structure so that the screw groove is shallowly formed to make a small gap with the casing 1 and a fine pitch is provided. 5a is formed. In the flow rate regulation screw 5a, the flow rate of the blended components passing therethrough is regulated to the minimum, and the blended components are sufficiently kneaded. With the above configuration, the casing 1 is formed with the twin screw portion 6 in which the first shaft 3 and the second shaft 4 are arranged in parallel, and the single screw portion 7 including the extension shaft portion 5. A material supply port 8 communicating with the biaxial screw portion 6 is formed near the base end portions of the first shaft 3 and the second shaft 4 in the casing 1. A compounding component is sent to the material supply port 8 from a supply device (not shown).

【００１４】一方、ケーシング１における延長軸部５の
先端部９側には、組成物の吐出口１０が設けられてい
る。さらにケーシング１において延長軸部５の基端部側
に脱揮口３２が形成されている。延長軸部５の基端部側
におけるケーシング１には、バルブ部１１が設けられて
いる。このバルブ部１１は次のように構成されている。
まず、送出スクリュー４ａの先端側に空室１４を形成
し、この空室１４の一部に小径な通路１６を設けて、こ
の空室１４とシリンダ２１とを連通させている。空室１
４内には外部から筒状の弁体１５を挿通させ、この弁体
１５は矢印Ｈ方向において前進後退動可能となってい
る。そして弁体１５が通路１６に接近するほど空室１４
の容積が小さくなるので、配合成分の流路が狭くなるよ
うになっている。バルブ部１１は、二軸スクリュー部６
と単軸スクリュー部７とを連通するものであり、単軸ス
クリュー部７へ至る溶融樹脂をバイパスさせて流量を調
整するものである。そして第２軸４の一端には送出スク
リュー部４ａが形成され、流量規制スクリュー部５ａに
よりせき止められたほとんどの溶融樹脂を集めてバルブ
部１１を介して、ケーシング１内に樹脂を圧送するよう
になっている。On the other hand, a discharge port 10 for the composition is provided at the tip end 9 side of the extension shaft portion 5 in the casing 1. Further, in the casing 1, a devolatilization port 32 is formed on the base end side of the extension shaft portion 5. A valve portion 11 is provided in the casing 1 on the base end side of the extension shaft portion 5. The valve section 11 is configured as follows.
First, an empty chamber 14 is formed on the tip side of the delivery screw 4a, and a small-diameter passage 16 is provided in a part of this empty chamber 14 to connect the empty chamber 14 and the cylinder 21. Vacancy 1
A tubular valve body 15 is inserted into the inside of the valve 4 from the outside, and the valve body 15 can be moved forward and backward in the direction of arrow H. The closer the valve body 15 is to the passage 16, the vacant chamber 14
Since the volume of the compound becomes small, the flow path of the blended components becomes narrow. The valve portion 11 is a twin screw portion 6
And the single screw portion 7 are communicated with each other, and the flow rate is adjusted by bypassing the molten resin reaching the single screw portion 7. A delivery screw portion 4a is formed at one end of the second shaft 4, and most of the molten resin blocked by the flow rate regulating screw portion 5a is collected and pressure-fed into the casing 1 through the valve portion 11. Has become.

【００１５】なお前記流量調節機構としては他の構成と
してもよく、例えば第１軸３を軸方向に移動可能とし
て、第１軸３とこの周囲にあるケーシング内面に形成し
た凹凸部により弁体を形成し、流路の開閉度を調整する
構造にすることも可能である。次に、上記の連続混練押
出装置の動作について説明する。材料供給口８より投入
された配合成分は、第１軸３及び第２軸４のスクリュー
部２により矢示Ｇ方向に送られ、第１ロータ部１２ａ，
１２ｂにより粗練りが行なわれ、樹脂が半溶融状態とな
って樹脂材料の密度が上昇する。このように樹脂の密度
を上昇させることにより、第２スクリュー２ａ，２ｂで
の樹脂の搬送能力が高められ押出量を多くすることがで
きる。このときの第１軸３及び第２軸４の回転数は１０
〜１５００ｒｐｍである。第２スクリュー２ａ，２ｂで
送られた樹脂材料は第２ロータ部１３ａ，１３ｂで完全
に溶融、混練が行われる。溶融、混練された樹脂は、送
出スクリュー部４ａによって空室１４内へ送られ、弁体
１５によって流量を調節されながら通路１６を通過して
ケーシング１内に送られる。このように流量を調節する
ことにより、二軸混練部６での配合成分の混練滞留時間
及び配合成分の充填度を調整できるので、バルブ部１１
を作動させることによって混練度合いを自由に設定でき
る。このため樹脂の状態に応じてバルブ部１１の開閉度
をコントロールして、配合成分に常に均一な混練を与え
ることができる。The flow rate adjusting mechanism may have another structure. For example, the first shaft 3 is movable in the axial direction, and the valve body is formed by the first shaft 3 and the uneven portion formed on the inner surface of the casing around the first shaft 3. It is also possible to form the structure and adjust the opening / closing degree of the flow path. Next, the operation of the above continuous kneading / extruding apparatus will be described. The compounding ingredients introduced from the material supply port 8 are sent in the direction of arrow G by the screw portion 2 of the first shaft 3 and the second shaft 4, and the first rotor portion 12a,
Coarse kneading is performed by 12b, and the resin becomes a semi-molten state and the density of the resin material increases. By increasing the density of the resin in this way, the ability of the second screw 2a, 2b to convey the resin can be increased and the extrusion amount can be increased. At this time, the rotation speed of the first shaft 3 and the second shaft 4 is 10
~ 1500 rpm. The resin material sent by the second screws 2a and 2b is completely melted and kneaded by the second rotor portions 13a and 13b. The melted and kneaded resin is sent into the vacant chamber 14 by the sending screw portion 4a, and is sent into the casing 1 through the passage 16 while the flow rate is adjusted by the valve body 15. By adjusting the flow rate in this way, it is possible to adjust the mixing residence time of the blended components in the biaxial kneading unit 6 and the filling degree of the blended components.
The degree of kneading can be freely set by operating. Therefore, the degree of opening / closing of the valve portion 11 can be controlled according to the state of the resin, and the blended components can always be uniformly kneaded.

【００１６】また、二組のロータ部である第１ロータ部
１２及び第２ロータ部１３を設けたので、樹脂の溶融、
混練作用が強化され押出量が大幅に増加する。さらに、
接続部材１ｂ内の流量規制スクリュー部５ａ及び送出ス
クリュー部４ａは各々、独立に支持されており、これら
とシリンダ２２及び２３との間に樹脂が充満することに
より軸受作用が生じるため、高回転域で各スクリューが
カジリを起こすことを防止できる。そして、上記のよう
にして溶融、混練調整された組成物は、単軸スクリュー
部７へ送られ、脱揮口３２から必要な脱揮がされた後、
延長軸部５にて順次送られて吐出口１０から押出され
る。Further, since the two rotor portions, that is, the first rotor portion 12 and the second rotor portion 13 are provided, melting of the resin,
The kneading action is strengthened and the extrusion rate is greatly increased. further,
The flow rate regulating screw portion 5a and the delivery screw portion 4a in the connection member 1b are independently supported, and when the resin is filled between these and the cylinders 22 and 23, a bearing action occurs, so that a high rotation range is achieved. Can prevent each screw from scratching. Then, the composition melted and kneaded and adjusted as described above is sent to the single-screw portion 7 and, after being volatilized as necessary from the volatilization port 32,
It is sequentially sent by the extension shaft portion 5 and extruded from the discharge port 10.

【００１７】本発明で用いるマスターバッチとしては、
上記のような製造方法により得られるものが好ましい。
上記製造方法により得られるマスターバッチのうち、熱
可塑性樹脂がプロピレンであって充填剤がタルクである
ものは、高性能であることを要求される自動車内外装部
材を形成するためのマスターバッチとして好適なもので
ある。一般に、マスターバッチは、射出成形等の成形時
に、ニート樹脂とドライブレンドしてを希釈し、成形さ
れる。ここで、ニート樹脂とは、マスターバッチを形成
する樹脂と同様の樹脂を主成分とする樹脂をいい、他の
樹脂が混合されていてもよい。本発明においては、上記
（Ｂ）成分をいう。この場合、成形機にミキシングノズ
ルを設置しなくても、上記製造方法により得られるマス
ターバッチは、物性が低下することがない。但し、顔料
のマスターバッチ等を用いて成形時に着色する場合は、
顔料の分散ムラが発生しやすいため、ミキシングノズル
を設置する方が好ましい。また、（Ｂ）成分として二種
以上を用いる場合、（Ｂ）成分の供給は、その数に応じ
た定量フィードを介して供給することが好ましい。The masterbatch used in the present invention is
What is obtained by the above manufacturing method is preferable.
Among the master batches obtained by the above production method, those in which the thermoplastic resin is propylene and the filler is talc are suitable as master batches for forming automobile interior / exterior members that are required to have high performance. It is something. Generally, a masterbatch is formed by dry blending with a neat resin and diluting it at the time of molding such as injection molding. Here, the neat resin is a resin whose main component is the same resin as the resin forming the masterbatch, and other resins may be mixed. In the present invention, it means the above-mentioned component (B). In this case, even if the mixing nozzle is not installed in the molding machine, the physical properties of the masterbatch obtained by the above-mentioned manufacturing method are not deteriorated. However, when coloring at the time of molding using a pigment masterbatch,
It is preferable to install a mixing nozzle because uneven dispersion of the pigment is likely to occur. When two or more kinds are used as the component (B), it is preferable to supply the component (B) via a quantitative feed according to the number.

【００１８】本発明の成形品は、上記（Ａ）成分、
（Ｂ）成分、及び必要に応じて用いられる上記添加剤を
混合し、射出成形、押出し成形及びブロー成形などの成
形法により製造することができる。押出し成形として
は、異形押出成形が好ましい。本発明の成形品は、シー
ト形状等の任意の形状とすることができる。本発明の成
形品としては、自動車内外装部材として具体的にはイン
ストルメントパネル（インパネ）、耐傷付トリム、ドア
トリム、コンソールボックス、シートバックトレー、側
面衝突防護部材、バンパー、ガーニシュが挙げられ、特
にインストルメントパネル、耐傷付トリム、バンパーと
して好適である。従来、インパネを製造する場合、その
材料にゴムを後添加していたが、本発明によれば、マス
ターバッチにゴムを仕込むことができるので、既存のポ
リプロピレン（ＰＰ）をニート樹脂として用いることが
でき、このためコストを低減させることができる。ま
た、本発明によれば、バンパー用材料として好適な、Ｐ
Ｐ二種（ブロックＰＰ２種）／ゴム二種／タルクからな
る材料、耐傷付トリム用材料として好適な、ＰＰ二種
（ブロックＰＰ、ホモＰＰ）／ＨＤＰＥ／タルクからな
る材料を得ることもできる。また、本発明の成形品は、
上記自動車内外装部材以外にも電気製品のハウジング
類、家具、日用品雑貨等としても好適に使用することが
できる。自動車内装部材に用いるときは、シボ面の低光
沢性が要求される。The molded article of the present invention comprises the above-mentioned component (A),
It can be produced by mixing the component (B) and the above-mentioned additives which are used as necessary, and by molding methods such as injection molding, extrusion molding and blow molding. As the extrusion molding, profile extrusion molding is preferable. The molded article of the present invention can be formed into any shape such as a sheet shape. The molded article of the present invention specifically includes, as an automobile interior / exterior member, an instrument panel (instrument panel), a scratch-resistant trim, a door trim, a console box, a seat back tray, a side collision protection member, a bumper, and a garnish. Suitable as an instrument panel, scratch-resistant trim, and bumper. Conventionally, when manufacturing an instrument panel, rubber was post-added to the material, but according to the present invention, since rubber can be charged into a masterbatch, existing polypropylene (PP) can be used as a neat resin. Therefore, the cost can be reduced. According to the present invention, P, which is suitable as a material for bumpers,
It is also possible to obtain a material composed of two kinds of P (two kinds of block PP) / two kinds of rubber / talc, and a material composed of two kinds of PP (block PP, homo PP) / HDPE / talc, which is suitable as a material for scratch-resistant trim. Further, the molded article of the present invention,
Besides the automobile interior / exterior member, it can be suitably used as a housing for electric products, furniture, daily necessities, etc. When used for automobile interior parts, low glossiness on the grain surface is required.

【００１９】[0019]

【実施例】以下に、実施例に基づいて本発明をさらに具
体的に説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら
制限されるものではない。製造例１〜６（マスターバッチの製造）熱可塑性樹脂として、ブロックポリプロピレン（出光石
油化学社製，Ｊ−７６２Ｈ）、ブロックポリプロピレン
（出光石油化学社製，Ｊ−６０７１ＨＰ）、ホモポリプ
ロピレン（出光石油化学社製，Ｊ−３０００ＧＰ）又は
高密度ポリエチレン（出光石油化学社製，２１０ＪＺ）
を用い、ゴムとしてエチレン−オクテン・１共重合ゴム
（デュポン・ダウエラストマー社製，ＥＧ−８１００）
又はエチレン−プロピレン共重合ゴム（ジェイエスアー
ル社製，ＥＰ０７−Ｐ）を用いた。充填剤としては、平
均粒径が4.５μｍのタルク（富士タルク社製，ＴＰ−Ａ
２５）を、そのままの非圧縮タルク（嵩比重0.１４）又
はローラコンパクタ（栗本工業社製，ＭＲＣＰ）により
圧縮して嵩比重を1.０とした粒子状タルク（表１におい
ては「1.０タルク」と記す、以下同様）を用いた。な
お、嵩比重は、タルクを容積５６０ｃｍ³の計量カップ
に充満するまで注ぎ、軽くタッピングした後、カップの
容積に相当するタルクの重量を測定することにより求め
た。有機過酸化物として１，３−ビス−（ｔ−ブチルパ
ーオキシイソプロピル）ベンゼン４０質量部を炭酸カル
シウム６０質量部にまぶしたもの（化薬アクゾ社製，Ｐ
−１４−４０Ｃ）を用いた。顔料として、ダークグレー
ドライカラー顔料（東京インキ社製，ＮＨ−２８３Ｌ
色）又は黒色マスターバッチ顔料（キャボット社製，Ｐ
Ｅ２２７２，低密度ポリエチレン６０質量％／カーボン
ブラック４０質量％）を用いた。なお、これらの顔料の
配合量は、それぞれ最終配合の組成に調整した。分散剤
としてステアリン酸マグネシウム（表１においては「Ｍ
ｇ−Ｓｔ」と記す、以下同様）、酸化防止剤としてフェ
ノール系酸化防止剤（チバ・スペシャルティ・ケミカル
ズ社製，イルガノックス１０１０）（表１においては
「Ｉｒｇ−１０１０」と記す、以下同様）を用いた。製
造例１〜３はインパネ用のマスターバッチ、製造例４及
び５はバンパー用のマスターバッチ、製造例６は耐傷付
トリム用のマスターバッチである。上記成分を、二軸混
練部と単軸押出部とが一体構造となっている混練押出機
（シーティーイー社製，ＨＴＭ型２軸連続混練押出機，
Ｄ＝５０ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝２２、以下ＨＴＭと記す場合も
ある。）により混練し、押出してペレットを製造した
（製造例１，２，４〜６）。混練押出しは、混練温度２
２０℃、スクリュ−回転数３００ｒｐｍで行った。な
お、上記ＨＴＭ型２軸連続混練押出機において、スクリ
ューは非噛合い異方向型のものであり、スクリューのネ
ジ構造は２条ネジであり、二軸混練部の端部には、前記
のようなせき止め構造と、樹脂流量を調節するオリフィ
ス調整機能を有している。このせき止め構造とオリフィ
ス調整機能により、熱可塑性樹脂組成物の吐出量を調節
した。オリフィス開度は１００％とした。また、ゲレー
ション法として、ヘンシェルミキサーを用い、１８０℃
で配合成分をゲル化させ、これを冷却槽に移し、造粒機
にてペレット得た（製造例３）。EXAMPLES The present invention will be described in more detail based on the following examples, but the invention is not intended to be limited by these examples. Production Examples 1 to 6 (Production of Masterbatch) As the thermoplastic resin, block polypropylene (Idemitsu Petrochemical Co., Ltd., J-762H), block polypropylene (Idemitsu Petrochemical Co., Ltd., J-6071HP), homopolypropylene (Idemitsu Petrochemical Co., Ltd.) J-3000GP) or high density polyethylene (Idemitsu Petrochemical 210JZ)
Ethylene-octene-1 copolymer rubber as rubber (DuPont Dow Elastomer Co., EG-8100)
Alternatively, ethylene-propylene copolymer rubber (manufactured by JSR, EP07-P) was used. As a filler, talc having an average particle size of 4.5 μm (manufactured by Fuji Talc Co., TP-A
No. 25) was compressed as it was with uncompressed talc (bulk specific gravity 0.14) or roller compactor (MRCP manufactured by Kurimoto Industry Co., Ltd.) to give a bulk specific gravity of 1.0 (“1. 0 talc ", the same applies hereinafter) was used. The bulk specific gravity was determined by pouring talc into a measuring cup having a volume of 560 cm ³ until light, tapping it, and then measuring the weight of talc corresponding to the volume of the cup. As an organic peroxide, 40 parts by mass of 1,3-bis- (t-butylperoxyisopropyl) benzene sprinkled with 60 parts by mass of calcium carbonate (Kyaku Akzo Co., Ltd., P
-14-40C) was used. As a pigment, a dark gray dry color pigment (manufactured by Tokyo Ink Co., NH-283L
Color) or black masterbatch pigment (Cabot, P
E2272, low-density polyethylene 60% by mass / carbon black 40% by mass) was used. The amount of these pigments was adjusted to the final composition. Magnesium stearate as a dispersant (in Table 1, "M
g-St ”, the same applies hereinafter, and a phenolic antioxidant (Irganox 1010, manufactured by Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd.) as an antioxidant (in Table 1, referred to as“ Irg-1010 ”, the same applies below). Using. Manufacturing Examples 1 to 3 are instrument panel masterbatches, Manufacturing Examples 4 and 5 are bumper masterbatches, and Manufacturing Example 6 is a masterbatch for scratch-resistant trim. A kneading extruder having a biaxial kneading part and a single screw extruding part as an integral structure (the HTM type biaxial continuous kneading extruder, manufactured by CTE Co., Ltd.,
D = 50 mm, L / D = 22, hereinafter sometimes referred to as HTM. ), And extruded to produce pellets (Production Examples 1, 2, 4 to 6). For kneading and extrusion, kneading temperature is 2
It was carried out at 20 ° C. and a screw rotation speed of 300 rpm. In the above HTM type twin-screw continuous kneading extruder, the screw is a non-meshing different direction type, the screw has a double thread screw structure, and the end portion of the twin-screw kneading section has the above-mentioned structure. It has a damming structure and an orifice adjusting function to adjust the resin flow rate. The discharge amount of the thermoplastic resin composition was adjusted by the damming structure and the orifice adjusting function. The orifice opening was 100%. Moreover, as a gelation method, a Henschel mixer was used, and the temperature was 180 ° C.
The compounding ingredients were gelled in step (3), transferred to a cooling tank, and pelletized by a granulator (Production Example 3).

【００２０】[0020]

【表１】 [Table 1]

【００２１】実施例１〜３比較例１〜３（インパネ用成
形品）表２に示す成分をドライブレンドし、射出成形機（日精
樹脂工業社製，ＦＥ１２０）に投入し、成形温度２２０
℃、射出時間１２秒、背圧２０％（全配合の場合は１０
％）、射出速度５０％、射出圧；最小充填圧＋１０％、
金型温度５０℃、冷却時間２０秒の条件で成形してサン
プルを作製した。なお、定量フィーダーとして、（有）
佐藤産業社製のシンプルカラー（ＳＣ−ＩＮ−４Ｐ（機
上タイプ））を使用した。得られたサンプルについて、
以下の方法により物性を評価した。結果を表２に示す。
表２において、ドライブレンド成形用ダークグレーＭＢ
（マスターバッチ）顔料（ＮＨ−２８３Ｌ色）は、東京
インキ社製のものであり、ドライブレンド成形時の分散
性を考慮した顔料である。比較例２及び３は、実施例１
と同様の配合であって、マスターバッチを用いないで、
全配合品を用いて射出成形を行なったものである。但
し、マスターバッチ顔料は、成形時にドライブレンドす
る。Examples 1 to 3 Comparative Examples 1 to 3 (molded article for instrument panel) The components shown in Table 2 were dry blended and charged into an injection molding machine (FE120 manufactured by NISSEI PLASTIC INDUSTRIES CO., LTD.) At a molding temperature of 220.
℃, injection time 12 seconds, back pressure 20% (10% for all formulations)
%), Injection speed 50%, injection pressure; minimum filling pressure + 10%,
A sample was produced by molding under the conditions of a mold temperature of 50 ° C. and a cooling time of 20 seconds. As a quantitative feeder, (Yes)
A simple color (SC-IN-4P (machine type)) manufactured by Sato Sangyo Co., Ltd. was used. For the obtained sample,
The physical properties were evaluated by the following methods. The results are shown in Table 2.
In Table 2, dry blend molding dark gray MB
The (masterbatch) pigment (NH-283L color) is manufactured by Tokyo Ink Co., Ltd., and is a pigment in consideration of dispersibility during dry blend molding. Comparative Examples 2 and 3 are the same as Example 1.
With the same composition as, but without using the masterbatch,
Injection molding was performed using all the blended products. However, the masterbatch pigment is dry-blended at the time of molding.

【００２２】（物性評価）（１）メルトインデックス（ＭＩ）表面硬度測定用テストピース（７５ｍｍ×７５ｍｍ×３
ｍｍの平板）を切削し、ＡＳＴＭＤ１２３８に準拠し
て測定した。（２）曲げ弾性率ＪＩＳＫ７１７１に準拠し、曲げ速度５ｍｍ／分、
スパン１００ｍｍで測定した。（３）アイゾット（ＩＺＯＤ）衝撃強度ＪＩＳＫ７１７１に準拠して測定した。（４）色むら発生の有無７５ｍｍ×７５ｍｍ×３ｍｍのサンプルについて目視で
評価した。(Evaluation of Physical Properties) (1) Melt Index (MI) Test piece for surface hardness measurement (75 mm × 75 mm × 3)
mm flat plate) was cut and measured according to ASTM D1238. (2) Flexural modulus According to JIS K 7171, bending speed 5 mm / min,
It was measured at a span of 100 mm. (3) Izod (IZOD) impact strength It was measured according to JIS K 7171. (4) Presence or absence of color unevenness A sample of 75 mm × 75 mm × 3 mm was visually evaluated.

【００２３】[0023]

【表２】 [Table 2]

【００２４】実施例４〜６及び比較例４，５（バンパー
用成形品（ＡＳＴＭ型））表３に示す成分をドライブレンドし、射出成形機（日精
樹脂工業社製，ＦＥ１２０）に投入し、成形温度２２０
℃、射出時間１２秒、背圧２０％（全配合の場合は１０
％）、射出速度５０％、射出圧；最小充填圧＋１０％、
金型温度５０℃、冷却時間２０秒の条件で成形してサン
プルを作製した。なお、定量フィーダーとして、（有）
佐藤産業社製のシンプルカラー（ＳＣ−ＩＮ−４Ｐ（機
上タイプ））を使用した。得られたサンプルについて、
上記方法により物性を評価した。結果を表３に示す。な
お、アイゾット（ＩＺＯＤ）衝撃強度は、−３０℃にお
いて測定した。表３において、ドライブレンド成形用黒
ＭＢ（マスターバッチ）顔料は、キャボット社製のもの
であり、ドライブレンド成形時の分散性を考慮した顔料
である。比較例４及び５は、実施例４と同様の配合であ
って、マスターバッチを用いないで、全配合品を用いて
射出成形を行なったものである。但し、マスターバッチ
顔料は、成形時にドライブレンドする。Examples 4 to 6 and Comparative Examples 4 and 5 (molded article for bumper (ASTM type)) The components shown in Table 3 were dry blended and charged into an injection molding machine (FE120 manufactured by Nissei Plastic Industry Co., Ltd.), Molding temperature 220
℃, injection time 12 seconds, back pressure 20% (10% for all formulations)
%), Injection speed 50%, injection pressure; minimum filling pressure + 10%,
A sample was produced by molding under the conditions of a mold temperature of 50 ° C. and a cooling time of 20 seconds. As a quantitative feeder, (Yes)
A simple color (SC-IN-4P (machine type)) manufactured by Sato Sangyo Co., Ltd. was used. For the obtained sample,
The physical properties were evaluated by the above methods. The results are shown in Table 3. The IZOD impact strength was measured at -30 ° C. In Table 3, the black MB (masterbatch) pigment for dry blend molding is manufactured by Cabot Corporation and is a pigment in consideration of dispersibility at the time of dry blend molding. Comparative Examples 4 and 5 have the same composition as that of Example 4, and injection molding was carried out using the entire composition without using the masterbatch. However, the masterbatch pigment is dry-blended at the time of molding.

【００２５】[0025]

【表３】 [Table 3]

【００２６】実施例７，８及び比較例６，７（耐傷付き
トリム用成形品（ＡＳＴＭ型））表４に示す成分をドライブレンドし、射出成形機（日精
樹脂工業社製，ＦＥ１２０）に投入し、成形温度２２０
℃、射出時間１２秒、背圧２０％（全配合の場合は１０
％）、射出速度５０％、射出圧；最小充填圧＋１０％、
金型温度５０℃、冷却時間２０秒の条件で成形してサン
プルを作製した。なお、定量フィーダーとして、（有）
佐藤産業社製のシンプルカラー（ＳＣ−ＩＮ−４Ｐ（機
上タイプ））を使用した。得られたサンプルについて、
以下の方法により物性を評価した。なお、デュポン衝撃
強度は、荷重２ｋｇｆ（約１9.６Ｎ）、撃芯１／２イン
チΦ（１2.７ｍｍΦ）、受け皿内径２インチ（５0.８ｍ
ｍ）の条件で、７５ｍｍ×７５ｍｍ×３ｍｍに切削した
サンプルを用い、−１０℃において測定した。結果を表
４に示す。表４において、ドライブレンド成形用ダーク
グレーＭＢ（マスターバッチ）顔料（ＮＨ−２８３Ｌ
色）は、実施例１で用いたものと同様のものである。比
較例６及び７は、実施例７と同様の配合であって、マス
ターバッチを用いないで、全配合品を用いて射出成形を
行なったものである。但し、マスターバッチ顔料は、成
形時にドライブレンドする。Examples 7 and 8 and Comparative Examples 6 and 7 (molded product for scratch-resistant trim (ASTM type)) The components shown in Table 4 were dry blended and charged into an injection molding machine (FE120 manufactured by Nissei Plastic Industry Co., Ltd.). Molding temperature 220
℃, injection time 12 seconds, back pressure 20% (10% for all formulations)
%), Injection speed 50%, injection pressure; minimum filling pressure + 10%,
A sample was produced by molding under the conditions of a mold temperature of 50 ° C. and a cooling time of 20 seconds. As a quantitative feeder, (Yes)
A simple color (SC-IN-4P (machine type)) manufactured by Sato Sangyo Co., Ltd. was used. For the obtained sample,
The physical properties were evaluated by the following methods. The DuPont impact strength is a load of 2 kgf (about 19.6 N), a hammer center of 1/2 inch Φ (12.7 mmΦ), and a receiving plate inner diameter of 2 inches (50.8 m).
The measurement was performed at −10 ° C. using a sample cut into 75 mm × 75 mm × 3 mm under the condition of m). The results are shown in Table 4. In Table 4, dark gray MB (masterbatch) pigment for dry blend molding (NH-283L
The color) is the same as that used in Example 1. Comparative Examples 6 and 7 have the same formulation as that of Example 7, and injection molding was performed using all the blended products without using the masterbatch. However, the masterbatch pigment is dry-blended at the time of molding.

【００２７】[0027]

【表４】 [Table 4]

【００２８】[0028]

【発明の効果】本発明によれば、複雑な配合を必要とす
る成形品の製造にも対応できる成形品用材料を安価に製
造することができ、この成形品用材料を成形してなる成
形品は、外観性が良好であり、特に自動車内外装部材と
して好適なものである。EFFECTS OF THE INVENTION According to the present invention, it is possible to inexpensively manufacture a material for a molded product which can be used for manufacturing a molded product which requires a complicated composition, and to mold the material for a molded product. The product has good appearance and is particularly suitable as an automobile interior / exterior member.

[Brief description of drawings]

【図１】本発明で用いる混練押出機の一例を示す断面図
である。FIG. 1 is a sectional view showing an example of a kneading extruder used in the present invention.

【図２】図１におけるＡ−Ａ断面図である。FIG. 2 is a sectional view taken along line AA in FIG.

【図３】図１におけるＢ−Ｂ断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along line BB in FIG.

[Explanation of symbols]

１ケーシング２スクリュー部３第１軸４第２軸５延長軸部６二軸スクリュー部７単軸スクリュー部８材料供給口９端部１０吐出口 1 casing 2 screw part 3 First axis 4 second axis 5 Extension shaft 6 Twin screw part 7 Single screw part 8 Material supply port 9 end 10 outlets

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ０８Ｌ 23/00 Ｃ０８Ｌ 23/00 101/00 101/00 // Ｂ２９Ｋ 21:00 Ｂ２９Ｋ 21:00 23:00 23:00 105:16 105:16 Ｆターム(参考） 4F070 AA05 AA07 AA08 AA09 AA14 AA15 AA16 AA18 AA47 AA50 AA54 AB21 AC13 AC16 AC22 AC27 AC95 AC96 AD04 AE01 FA04 FA17 FB03 FC05 4F071 AA11 AA12 AA12X AA15 AA16 AA18 AA19 AA20 AA22 AA22X AA34X AA40 AA43 AA54 AA73 AA75 AA76 AB21 AB24 AB26 AB30 AD02 AD06 AE17 AF17 AF23 AF32 AF34 AF53 AH04 AH07 AH12 AH16 BA01 BB05 BB06 BC03 BC07 4F201 AA03 AA04 AA11 AA45 AB11 AB16 AC04 AC08 AH17 AH26 AH33 BA01 BC01 BC02 BC12 BC15 BC37 BD04 BD05 BD06 BK01 BK02 BK13 BK25 BK28 BK40 4J002 AA011 AC002 AC072 AC082 AD003 AH003 BB031 BB052 BB121 BB152 BC031 BC052 CB001 CF001 CG001 CL001 DE076 DE186 DE236 DG046 DJ016 DJ036 DJ056 FD013 FD016 FD020 FD070 FD090 GN00 GQ00 GT00 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. ⁷ Identification code FI theme code (reference) C08L 23/00 C08L 23/00 101/00 101/00 // B29K 21:00 B29K 21:00 23:00 23:00 105: 16 105: 16 F-term (reference) 4F070 AA05 AA07 AA08 AA09 AA14 AA15 AA16 AA18 AA47 AA50 AA54 AB21 AC13 AC16 AC22 AC27 AC95 AC96 AD04 AE01 FA04 FA17 FB03 FC05 4F071 AA11 AA12 AA12X AA15 AA16 AA18 AA19 AA20 AA22 AA22X AA34X AA40 AA43 AA54 AA73 AA75 AA76 AB21 AB24 AB26 AB30 AD02 AD06 AE17 AF17 AF23 AF32 AF34 AF53 AH04 AH07 AH12 AH16 BA01 BB05 BB06 BC03 BC07 4F201 AA03 AA04 AA11 AA45 AB11 AB16 AC04 AC08 AH17 AH26 AH33 BA01 BC01 BC02 BC12 BC15 BC37 BD04 BD05 BD06 BK01 BK02 BK13 BK25 BK28 BK40 4J002 AA011 AC002 AC072 AC082 AD003 AH003 BB031 BB052 BB121 BB152 BC031 BC052 CB001 CF001 CG001 CL001 DE076 DE186 DE236 DG046 DJ016 DJ036 DJ0 56 FD013 FD016 FD020 FD070 FD090 GN00 GQ00 GT00

Claims

[Claims]

1. A dry blend of (A) two or more kinds selected from a thermoplastic resin and rubber, a masterbatch containing a compressed filler, and (B) one or more kinds selected from a thermoplastic resin and rubber. A method for producing a material for a molded article by:
When the mass of the component is B, A / (A + B) is 0.1-
A method for producing a material for molded articles, wherein the method is 0.6.

2. A masterbatch as a kneading extruder,
A kneading extruder comprising a biaxial kneading section having a screw having an L / D (length / diameter) of 12 or more in the biaxial section and having a damming structure at the end of the biaxial section, and a single screw extruding section. The production method according to claim 1, which is produced by melt-kneading two or more kinds selected from a thermoplastic resin and rubber with a filler.

3. The method according to claim 1, wherein the thermoplastic resin as the component (A) or the component (B) is selected from polyethylene and polypropylene.

4. The production method according to claim 1, wherein the concentration of the compressed filler in the masterbatch is 20 to 90% by mass.

5. The method according to claim 1, wherein the compressed filler contains at least talc.

6. A molded product obtained by molding the molding material obtained by the manufacturing method according to claim 1.

7. The molded article according to claim 6, wherein the molding is performed by injection molding, extrusion molding or blow molding.