JP2003029148A - Zoom lens system - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【技術分野】本発明は、写真用カメラ、特にレンズシャ
ッター式カメラに用いられるズームレンズ系に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens system used for a photographic camera, particularly a lens shutter type camera.
【０００２】[0002]
【従来技術及びその問題点】コンパクトカメラ用のズー
ムレンズ系は、レンズ後方にミラーの配置スペースを要
する一眼レフカメラ用のズームレンズ系と異なり、長い
バックフォーカスを必要としない。このようなバックフ
ォーカスの制約の少ないズームレンズ系としては、物体
側から順に、正、正、負の３群から構成されるズームレ
ンズ系が提案されている（例えば特開平２‐２５６０１
５号公報）。このレンズタイプでさらにズーム比を大き
くすると、長焦点距離端での全長が大きくなってしまう
という問題がある。2. Description of the Related Art A zoom lens system for a compact camera does not require a long back focus unlike a zoom lens system for a single-lens reflex camera which requires a mirror arrangement space behind the lens. As such a zoom lens system with less restrictions on back focus, there has been proposed a zoom lens system composed of three positive, positive, and negative groups in order from the object side (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 25601/1990).
No. 5). If the zoom ratio is further increased in this lens type, there is a problem that the total length at the long focal length end becomes large.
【０００３】また、小型化・高ズーム比を目指して、物
体側から順に、正、負、正、及び負の４群から構成され
るズームレンズ系も提案されている（例えば特開平６‐
２６５７８８号公報、特開２０００‐１８０７２５号公
報）。しかし、ズーム移動量が大きいため長焦点距離端
での全長が大きく、また短焦点距離端において、入射瞳
位置が遠いために前玉径が大きく、小型化が達成できな
い。A zoom lens system composed of four groups of positive, negative, positive, and negative in order from the object side has also been proposed for the purpose of downsizing and high zoom ratio (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 6-
265788, JP 2000-180725). However, since the amount of zoom movement is large, the total length at the long focal length end is large, and at the short focal length end, the front pupil diameter is large because the entrance pupil position is far, and miniaturization cannot be achieved.
【０００４】[0004]
【発明の目的】本発明は、長焦点距離端でのレンズ全長
及び前玉有効径の小型化を図り、少ないレンズ構成にも
かかわらず、全焦点距離範囲において良好な性能を有す
る小型で高ズーム比のズームレンズ系を得ることを目的
とする。It is an object of the present invention to reduce the overall lens length and the effective diameter of the front lens at the long focal length end, and to achieve a compact and high zoom lens which has good performance in the entire focal length range despite the small lens construction. The objective is to obtain a zoom lens system with a ratio.
【０００５】本発明のズームレンズ系は、ズーム比Ｚ
（＝ｆT／ｆW）が
Ｚ＞３
で、長焦点距離端での全長ＴＬTが
ＴＬT／ｆT＜１．０
と短く、前玉径も小さい、沈胴式レンズシャッターカメ
ラに最適なズームレンズ系を提供するものである。The zoom lens system of the present invention has a zoom ratio Z.
(= F T / f W ) is Z> 3, the total length TL T at the long focal length end is as short as TL T / f T <1.0, and the front lens diameter is also small. A zoom lens system is provided.
【０００６】本発明によるズームレンズ系は、物体側か
ら順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折
力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レ
ンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群、とから構
成され、各群を光軸方向に移動させてズーミングを行
い、次の条件式（１）ないし（３）を満足することを特
徴としている。
（１）１．１＜ｆ23T／ｆ23W＜１．８
（２）０．２＜ＬＤ23W／ｆW＜０．４５
（３）０．０１＜（Ｄ23W−Ｄ23T）／ｆW＜０．０５
但し、
ｆ23W：短焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の合成焦点距離、
ｆ23T：長焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の合成焦点距離、
ＬＤ23W：短焦点距離端での第２レンズ群の最も物体側
の面から第３レンズ群の最も像側の面までの距離、
ｆW：短焦点距離端での全系の焦点距離、
Ｄ23W：短焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の軸上空気間隔、
Ｄ23T：長焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の軸上空気間隔、
である。The zoom lens system according to the present invention comprises, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power, each group is moved in the optical axis direction for zooming, and the following conditional expressions (1) to (3) are satisfied. There is. (1) 1.1 <f 23T / f 23W <1.8 (2) 0.2 <LD 23W / f W <0.45 (3) 0.01 <(D 23W -D 23T) / f W < 0.05 where f 23W : Composite focal length of the second lens group and the third lens group at the short focal length end, f 23T : Composite focal length of the second lens group and the third lens group at the long focal length end LD 23W : Distance from the most object side surface of the second lens group to the most image side surface of the third lens group at the short focal length end, f W : Focal length of the entire system at the short focal length end, D23W : axial air distance between the second lens group and the third lens group at the short focal length end, D23T : axial air distance between the second lens group and the third lens group at the long focal length end, .
【０００７】本発明のズームレンズは、さらに次の条件
式（４）または（５）を満足することが好ましい。
（４）０．１＜｜ｒ１／ｆT｜＜０．２５ （ｒ１＜
０）
（５）６．０＜｜ｆT／ｆ2｜＜１２．０ （ｆ2＜０）
但し、
ｒ１：第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
ｆ2：第２レンズ群の焦点距離、
である。It is preferable that the zoom lens of the present invention further satisfies the following conditional expression (4) or (5). (4) 0.1 <| r1 / f T | <0.25 (r1 <
0) (5) 6.0 <| f T / f 2 | <12.0 (f 2 <0) where r1: radius of curvature of the most object side surface of the first lens group, f 2 : second lens The focal length of the group,
【０００８】本発明によるズームレンズ系は、好ましい
一態様では、ズーミング時に第１レンズ群と第４レンズ
群の移動量が同一である（一体に移動する）。ズーミン
グ時に第１レンズ群と第４レンズ群が一体に移動する
と、鏡筒構成が簡素になり、径方向の大きさが小さくな
る。これにより沈胴方式を採用した多重鏡筒のコンパク
トカメラの小型化を図ることができる。In a preferred aspect of the zoom lens system according to the present invention, the amount of movement of the first lens unit and the amount of movement of the fourth lens unit during zooming are the same (moving together). When the first lens group and the fourth lens group move integrally during zooming, the lens barrel structure is simplified and the size in the radial direction is reduced. As a result, it is possible to reduce the size of the compact camera of the multiple lens barrel which adopts the collapsing method.
【０００９】また、フォーカシングは、第２レンズ群と
第３レンズ群を一体に移動させて行うことが好ましい。
カメラの小型化のためには、フォーカシングレンズ群は
小型・軽量で且つ移動量が小さいことが望ましい。光学
有効径が他の群よりも相対的に小さい第２レンズ群また
は第３レンズ群をフォーカシング群とすればよいが、第
２レンズ群または第３レンズ群単体でフォーカシングを
行うと、移動量が大きくなり、小型化が困難となる。第
２レンズ群と第３レンズ群一体でフォーカシングを行う
ことにより、小型化が達成でき、また近接時の性能劣化
も少なくできる。Focusing is preferably performed by moving the second lens group and the third lens group integrally.
In order to miniaturize the camera, it is desirable that the focusing lens group be small and lightweight and have a small amount of movement. The second lens group or the third lens group whose optical effective diameter is relatively smaller than that of the other group may be used as the focusing group. However, when focusing is performed by the second lens group or the third lens group alone, the movement amount is It becomes large and it becomes difficult to miniaturize it. By focusing the second lens group and the third lens group integrally, downsizing can be achieved and performance deterioration at the time of proximity can be reduced.
【００１０】本発明のズームレンズ系において、少ない
移動量でズーム比を稼ぐためには、第２レンズ群の負の
屈折力が強い必要がある。この場合、第２レンズ群の負
レンズ群を低屈折率な硝材で構成するとコマ収差や非点
収差等が大きく発生し、又ペッツバール和の負の値が大
きくなり、像面湾曲が大きくオーバーとなり、軸外収差
が悪化を招く。軸外性能のを良好にするためには１．８
２＜Ｎ2Gとすることが望ましい。但し、
Ｎ2G：第２レンズ群中の負レンズのｄ線に対する屈折力
の平均値、
である。この条件式の下限を超えると、ペッツバール和
の負の値が大きくなり、軸外性能が劣化する。In the zoom lens system of the present invention, in order to obtain a zoom ratio with a small amount of movement, the second lens group needs to have a strong negative refractive power. In this case, if the negative lens group of the second lens group is made of a glass material having a low refractive index, a large amount of coma and astigmatism will occur, and the negative value of Petzval sum will increase, resulting in a large over-field curvature. , Off-axis aberrations are aggravated. 1.8 for good off-axis performance
It is desirable that 2 <N 2G . Here, N 2G is the average value of the refractive power of the negative lens in the second lens group with respect to the d-line. If the lower limit of this conditional expression is exceeded, the negative value of the Petzval sum will increase and the off-axis performance will deteriorate.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】本発明によるコンパクトカメラ用
４群ズームレンズ系は、図２９、図３０の簡易移動図に
示すように、物体側から順に、正のパワーの第１変倍レ
ンズ群１０と、負のパワーの第２変倍レンズ群２０と、
正のパワーの第３変倍レンズ群３０と、負のパワーの第
４変倍レンズ群４０とからなり、ズーミング時には、第
１レンズ群から第４レンズ群の４つのレンズ群が光軸方
向に移動する。絞りＳは、第３レンズ群３０と第４レン
ズ群４０の間に位置し、第３レンズ群３０と一体に移動
する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION A four-group zoom lens system for a compact camera according to the present invention has a positive power first variable power lens group 10 in order from the object side, as shown in the simplified movement diagrams of FIGS. And a second variable power lens group 20 having negative power,
It is composed of a third variable power lens group 30 having a positive power and a fourth variable power lens group 40 having a negative power, and during zooming, the four lens groups from the first lens group to the fourth lens group are arranged in the optical axis direction. Moving. The diaphragm S is located between the third lens group 30 and the fourth lens group 40 and moves integrally with the third lens group 30.
【００１２】図２９の簡易移動図は、中間焦点距離で切
替移動のある移動軌跡の例であり、短焦点距離端ｆｗか
ら長焦点距離端ｆｔに向けてのズーミングに際し、第１
レンズ群１０、第２レンズ群２０、第３レンズ群３０及
び第４レンズ群４０は、短焦点距離端ｆｗから中間焦点
距離ｆｍまでの焦点距離域ＺＷ（第１の焦点距離域、短
焦点距離側ズーミング域）で、ともに物体側に移動し、
中間焦点距離ｆｍにおいて、所定の距離だけ像側に移動
して切替後中間焦点距離ｆｍ’となり、さらに、切替後
中間焦点距離ｆｍ’から長焦点距離端ｆｔまでの焦点距
離域ＺＴ（第２の焦点距離域、長焦点距離側ズーミング
域）でともに物体側に移動する。また、第２レンズ群２
０と第３レンズ群３０は、焦点距離域ＺＷで、各々の間
隔を一定（ｄ１）に保持し（第１の状態）、中間焦点距
離ｆｍにおいて各々の間隔を狭め（ｄ２）、さらに焦点
距離域ＺＴで、その狭めた間隔（第２の状態）を保持す
る。中間焦点距離ｆｍは、第１の焦点距離域に属し、切
替後中間焦点距離ｆｍ’は、中間焦点距離ｆｍにおい
て、第１レンズ群１０と第４レンズ群４０が像側へ移動
し、かつ第２レンズ群２０と第３レンズ群３０が間隔を
狭めたときの焦点距離である。絞りＳは、第３レンズ群
３０と第４レンズ群４０の間に位置し、ズーミングに際
し第３レンズ群３０とともに移動する。The simplified movement diagram of FIG. 29 is an example of a movement locus with a switching movement at an intermediate focal length, which is the first when the zooming from the short focal length end fw to the long focal length end ft is performed.
The lens group 10, the second lens group 20, the third lens group 30, and the fourth lens group 40 have a focal length range ZW (first focal length range, short focal length) from the short focal length end fw to the intermediate focal length fm. Side zooming area), both move to the object side,
At the intermediate focal length fm, a predetermined distance is moved to the image side to become the switched intermediate focal length fm ′, and further, the focal length range ZT from the switched intermediate focal length fm ′ to the long focal length end ft (second Both of them move to the object side in the focal length range and the zooming range on the long focal length side. In addition, the second lens group 2
0 and the third lens group 30 keep their respective intervals constant (d1) in the focal length range ZW (first state), narrow the respective intervals at the intermediate focal length fm (d2), and further increase the focal length. In the zone ZT, the narrowed interval (second state) is maintained. The intermediate focal length fm belongs to the first focal length range, and the post-switching intermediate focal length fm ′ is such that the first lens group 10 and the fourth lens group 40 move to the image side at the intermediate focal length fm, and This is the focal length when the distance between the second lens group 20 and the third lens group 30 is narrowed. The diaphragm S is located between the third lens group 30 and the fourth lens group 40, and moves together with the third lens group 30 during zooming.
【００１３】図２９の移動図は、簡易的なもので、第
１、第２、第３、第４レンズ群、１０、２０、３０、４
０のズーミング基礎軌跡を直線で描いているが、実際に
は直線であるとは限らない。図２９の簡易移動図では、
フォーカシングは、焦点距離域に拘わらず、第２レンズ
群２０と第３レンズ群３０を一体に移動させて行う。ま
た、以上のズームレンズ系のズーミング基礎軌跡は、中
間焦点距離ｆｍ、ｆｍ’において不連続であるが、短焦
点距離端ｆｗ、中間焦点距離ｆｍ、ｆｍ’及び長焦点距
離端ｆｔでの第１、第２、第３、第４レンズ群、１０、
２０、３０、４０の位置を適当に定めることにより、常
時正しく像面に結像するような解が存在する。そして、
このようなズーミング基礎軌跡によると、高ズーム比で
ありながら小型のズームレンズ系が得られる。また、各
レンズ群の停止位置は、図２９の簡易移動図上でステッ
プワイズに決定することができ、実際の機械構成では、
各群をこのようにステップワイズの停止位置に停止させ
ることができる。例えば、停止位置をｆｍ（ｆｍ’）上
とせず、ｆｍ（ｆｍ’）の前後から適当に選択すること
により、ｆｍ（ｆｍ’）における不連続軌跡を、実際は
滑らかに通過させることができる。また第１の焦点距離
域ＺＷの最もｆｍ側の停止位置より、第２の焦点距離域
ＺＴの最もｆｍ’側の停止位置を物体側に設定すること
により、実際の移動軌跡がＵターンすることを避けられ
るので動作精度を高めることができる。The movement diagram of FIG. 29 is a simplified one, and it shows the first, second, third, and fourth lens groups 10, 20, 30, 4, and 4.
Although the zooming basic locus of 0 is drawn by a straight line, it is not always a straight line. In the simplified movement diagram of FIG. 29,
Focusing is performed by moving the second lens group 20 and the third lens group 30 together regardless of the focal length range. Further, the above zooming basic locus of the zoom lens system is discontinuous at the intermediate focal lengths fm and fm ′, but is the first at the short focal length end fw, the intermediate focal lengths fm and fm ′, and the long focal length end ft. , The second, third, and fourth lens groups 10,
By appropriately setting the positions of 20, 30, and 40, there is a solution that always forms an image on the image plane correctly. And
According to such a zooming basic locus, a compact zoom lens system can be obtained with a high zoom ratio. Further, the stop position of each lens group can be determined stepwise on the simple movement diagram of FIG. 29, and in the actual mechanical configuration,
Each group can thus be stopped in a stepwise stop position. For example, the discontinuity locus in fm (fm ') can actually be smoothly passed by appropriately selecting the stop position not on fm (fm') but before and after fm (fm '). Further, by setting the stop position on the most fm 'side of the second focal length region ZT from the stop position on the most fm side of the first focal length region ZW to the object side, the actual movement trajectory makes a U-turn. Since it can be avoided, the operation accuracy can be improved.
【００１４】図３０は、切替中間焦点距離を持たない簡
易移動図の例であって、短焦点距離端から長焦点距離端
へのズーミングに際し、すべてのレンズ群が互いの空気
間隔を変化させながら物体側へ移動する。絞りＳは、第
３レンズ群３０と第４レンズ群４０の間に位置し、第３
レンズ群３０と一緒に移動する。図３０においても、第
１、第２、第３、第４レンズ群、１０、２０、３０、４
０のズーミング基礎軌跡を直線で描いているが、実際に
は直線であるとは限らない。FIG. 30 is an example of a simple movement diagram having no switching intermediate focal length, in which all the lens groups change their air gaps during zooming from the short focal length end to the long focal length end. Move to the object side. The diaphragm S is located between the third lens group 30 and the fourth lens group 40,
It moves with the lens group 30. Also in FIG. 30, the first, second, third, and fourth lens groups 10, 20, 30, 4,
Although the zooming basic locus of 0 is drawn by a straight line, it is not always a straight line.
【００１５】条件式（１）は短焦点距離端、長焦点距離
端での第２レンズ群と第３レンズ群の合成焦点距離の比
を規定するものである。条件式（１）の下限を超える
と、ズーミングに際し第２レンズ群と第３レンズ群との
間隔を変化させた効果が小さくなり、ズーミングの際の
収差変動を補正しきれず高ズーム比の達成が困難とな
る。条件式（１）の上限を超えると、第２レンズ群と第
３レンズ群のズーム移動量の差が大きくなり、小型化が
困難となる。Conditional expression (1) defines the ratio of the combined focal lengths of the second lens unit and the third lens unit at the short focal length end and the long focal length end. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the effect of changing the distance between the second lens group and the third lens group during zooming will be small, and aberration fluctuations during zooming will not be corrected and a high zoom ratio will be achieved. It will be difficult. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the difference in zoom movement amount between the second lens unit and the third lens unit becomes large, and it becomes difficult to reduce the size.
【００１６】条件式（２）は、短焦点距離端での第２レ
ンズ群の最も物体側の面から第３レンズ群の最も像側の
面までの距離を規定するものである。条件式（２）の下
限を超えると、負の第２レンズ群と正の第３レンズ群の
間隔が狭くなるため短焦点距離端においてバックフォー
カスが極めて短くなり、第４レンズ群の径が大きくなっ
てしまう。条件式（２）の上限を超えると、第２レンズ
群と第２レンズ群の間隔が広くなりすぎるため、短焦点
距離端において入射瞳位置が像面側に寄るので第１レン
ズ群の径が大きくなってしまい、径方向の小型化が困難
となる。Conditional expression (2) defines the distance from the most object side surface of the second lens group at the short focal length end to the most image side surface of the third lens group. When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the distance between the negative second lens group and the positive third lens group becomes narrow, so the back focus becomes extremely short at the short focal length end, and the diameter of the fourth lens group becomes large. turn into. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the distance between the second lens group and the second lens group becomes too wide, and the entrance pupil position deviates toward the image plane side at the short focal length end. It becomes large and it becomes difficult to reduce the size in the radial direction.
【００１７】条件式（３）は、第２レンズ群及び第３レ
ンズ群のズーミング時の間隔変化量を規定するものであ
る。条件式（３）の下限を超えると、第２レンズ群及び
第３レンズ群によるズーミングの効果が少なくなり、全
長を大型化しなければ高ズーム比を達成することが困難
となる。条件式（３）の上限を超えると、短焦点距離端
における第２レンズ群及び第３レンズ群迄の距離が増大
し、ひいては、第１レンズ群から第３レンズ群までの距
離が増大して、第１レンズ群及び第２レンズ群の径が大
きくなる。Conditional expression (3) defines the amount of change in the distance between the second lens group and the third lens group during zooming. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the effect of zooming by the second lens group and the third lens group will be reduced, and it will be difficult to achieve a high zoom ratio unless the overall length is increased. When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the distances to the second lens group and the third lens group at the short focal length extremity increase, which in turn increases the distance from the first lens group to the third lens group. , The diameters of the first lens group and the second lens group become large.
【００１８】条件式（４）は、第１レンズ群の最も物体
側の面の曲率半径を規定するものである。条件式（４）
の下限を超えて第１面のパワーが強くなると、軸外収差
の補正が困難となる。条件式（４）の上限を超えて第１
面のパワーが弱くなると、前玉光線有効径が大きくなっ
てしまい、小型化が達成不可能となる。Conditional expression (4) defines the radius of curvature of the surface of the first lens group closest to the object side. Conditional expression (4)
If the power of the first surface is increased beyond the lower limit of, it becomes difficult to correct the off-axis aberration. Beyond the upper limit of conditional expression (4)
If the power of the surface becomes weak, the effective diameter of the front lens beam becomes large, and it becomes impossible to achieve miniaturization.
【００１９】条件式（５）は、長焦点距離端における全
系の焦点距離ｆＴに対する第２レンズ群のパワーを規定
するものである。条件式（５）の下限を超えて第２レン
ズ群のパワーが弱くなると、高ズーム比を達成するため
の移動量が大きくなりすぎて、高ズーム比と小型化の両
立が困難となる。条件式（５）の上限を超えて第２レン
ズ群のパワーが強くなると、小型化は達成できるが、ズ
ーム全域にわたって収差補正が困難となり、特に軸外収
差の補正が困難となる。Conditional expression (5) defines the power of the second lens group with respect to the focal length fT of the entire system at the long focal length extremity. If the power of the second lens unit becomes weaker than the lower limit of conditional expression (5), the amount of movement for achieving a high zoom ratio becomes too large, and it becomes difficult to achieve both a high zoom ratio and downsizing. When the power of the second lens unit becomes strong beyond the upper limit of conditional expression (5), size reduction can be achieved, but it becomes difficult to correct aberrations over the entire zoom range, and particularly to correct off-axis aberrations.
【００２０】次に具体的な実施例を示す。諸収差図中、
球面収差で表される色収差（軸上色収差）図及び倍率色
収差図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する
収差であり、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナルであ
る。また、表中のＦNOはＦナンバー、ｆは全系の焦点距
離、Ｗは半画角（゜）、ｆ B はバックフォーカス、ｒは
曲率半径、ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎd はｄ線
に対する屈折率、νはアッベ数を示す。また、回転対称
非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+
A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋ
は円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の
非球面係数）Next, specific examples will be shown. In the various aberration diagrams,
Chromatic aberration (axial chromatic aberration) represented by spherical aberration and magnification color
The d-line, g-line, and C-line in the aberration diagram correspond to the respective wavelengths.
Aberration, S is sagittal, M is meridional
It Also, F in the tableNOIs the F number, f is the focal length of the entire system
Distance, W is half angle of view (°), f BIs the back focus, r is
Radius of curvature, d is lens thickness or lens spacing, NdIs the d line
Is the refractive index, and ν is the Abbe number. Also, rotational symmetry
The aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy2/ [1+ [1- (1 + K) c2y2]1/2] + A4yFour+ A6y6+ A8y8 + A10yTen+
A12y12...
(However, c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K
Is the conic coefficient, A4, A6, A8, ...
Aspherical coefficient)
【００２１】［実施例１］図１ないし図５は、本発明の
ズームレンズ系の第１実施例を示している。この実施例
は、図２９の移動軌跡を有するズームレンズ系に適用し
たもので、図１はレンズ構成図を示し、図２、図３、図
４及び図５はそれぞれ短焦点距離端（ｆｗ）、短焦点距
離側ズーミング域中間焦点距離（ｆｍ）、長焦点距離側
ズーミング域中間焦点距離（ｆｍ’）及び長焦点距離端
（ｆｔ）における諸収差図を示している。表１はその数
値データである。ｆ、Ｗ、及びｆBの値は、ｆｗ‐ｆｍ
‐ｆｍ’‐ｆｔの順に示している。第２レンズ群２０と
第３レンズ群３０は、焦点距離域ＺＷでは第一の間隔ｄ
１（＝4.00）を維持し、焦点距離域ＺＴでは第二の間隔
ｄ２（＝0.50）を維持する。面No. １〜４は第１レンズ
群１０、面No. ５〜７は第２レンズ群２０、面No.８〜
１０は第３レンズ群３０、面No. １１〜１４は第４レン
ズ群４０であり、絞りＳは第３レンズ群（第１０面）の
後方（像側面）1.0mmの位置にある。第１レンズ群１０
は、物体側から順に、負単レンズと正単レンズからな
り、第２レンズ群２０は、物体側から順に、両凹負レン
ズと正レンズの接合レンズからなり、第３レンズ群３０
は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ
と正レンズの接合レンズからなり、第４レンズ群４０
は、物体側から順に、正単レンズと負単レンズからなっ
ている。[Embodiment 1] FIGS. 1 to 5 show a first embodiment of the zoom lens system according to the present invention. This embodiment is applied to a zoom lens system having a movement locus shown in FIG. 29. FIG. 1 shows a lens configuration diagram, and FIGS. 2, 3, 4, and 5 respectively show a short focal length end (fw). FIG. 4 shows various aberration diagrams at the short focal length side zooming region intermediate focal length (fm), the long focal length side zooming region intermediate focal length (fm ′) and the long focal length end (ft). Table 1 shows the numerical data. The values of f, W, and f B are fw-fm
It is shown in the order of -fm'-ft. The second lens group 20 and the third lens group 30 have a first distance d in the focal length range ZW.
1 (= 4.00) is maintained, and the second distance d2 (= 0.50) is maintained in the focal length range ZT. Surface Nos. 1 to 4 are the first lens group 10, surface Nos. 5 to 7 are the second lens group 20, surface Nos. 8 to
Reference numeral 10 is a third lens group 30, surface numbers 11 to 14 are a fourth lens group 40, and the diaphragm S is 1.0 mm behind (image side surface) the third lens group (the tenth surface). First lens group 10
Is composed of a negative single lens and a positive single lens in order from the object side, the second lens group 20 is composed of a cemented lens of a biconcave negative lens and a positive lens in order from the object side, and a third lens group 30
Is a cemented lens composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens convex to the object side and a positive lens.
Is composed of a positive single lens and a negative single lens in order from the object side.
【００２２】[0022]
【表１】 FNO=1：5.8‐11.4‐9.4‐14.1 f= 39.28‐90.00‐90.00‐200.00 W=28.0‐13.5‐13.0‐6.1 fB=9.37‐39.83‐31.45‐86.95 面 No. ｒ ｄ Nd ν 1 -24.990 1.50 1.84666 23.8 2 -40.187 0.10 ‐ ‐ 3 29.998 3.00 1.48749 70.2 4 -55.568 2.50‐11.63‐11.72‐17.59 ‐ ‐ 5 -31.413 1.00 1.88300 40.8 6 11.786 2.78 1.84666 23.8 7 74.437 4.00‐4.00‐0.50‐0.50 ‐ ‐ 8 13.198 1.20 1.84666 23.8 9 8.777 5.59 1.58636 60.9 10* -25.902 13.88‐4.75‐8.16‐2.30 ‐ ‐ 11* 33.087 2.90 1.58547 29.9 12* 286.686 5.29 ‐ ‐ 13 -9.899 1.50 1.72916 54.7 14 -1005.374 ‐ ‐ ‐ *は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 10 0.00 0.65922×10-4 -0.20286×10-6 ‐ 11 0.00 0.20270×10-4 -0.19872×10-6 0.97064×10-8 12 0.00 -0.79376×10-4 0.12147×10-6 ‐[Table 1] F NO = 1: 5.8-11.4-9.4-14.1 f = 39.28-90.00-90.00-200.00 W = 28.0-13.5-13.0-6.1 f B = 9.37-39.83-31.45-86.95 Surface No. rd N d ν 1 -24.990 1.50 1.84666 23.8 2 -40.187 0.10 ‐ ‐ 3 29.998 3.00 1.48749 70.2 4 -55.568 2.50‐11.63‐11.72‐17.59‐ ‐5 -31.413 1.00 1.88300 40.8 6 11.786 2.78 1.84666 23.8 7 74.437 4.00‐4.00‐0.50‐ 0.50‐ ‐ 8 13.198 1.20 1.84666 23.8 9 8.777 5.59 1.58636 60.9 10 * -25.902 13.88‐4.75‐8.16‐2.30‐ ‐ 11 * 33.087 2.90 1.58547 29.9 12 * 286.686 5.29 ‐ ‐ 13 -9.899 1.50 1.72916 54.7 14 -1005.374 ‐ ‐ ‐ * Is a rotationally symmetric aspherical surface. Aspherical surface data (aspherical surface coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 10 0.00 0.65922 × 10 -4 -0.20286 × 10 -6 - 11 0.00 0.20270 × 10 -4 -0.19872 × 10 -6 0.97064 × 10 -8 12 0.00 -0.79376 × 10 -4 0.12147 × 10 -6 -
【００２３】［実施例２］図６ないし図１０は本発明の
ズームレンズ系の第２実施例を示している。この実施例
は、実施例１と同じく、図２９の移動軌跡を有するズー
ムレンズ系に適用したもので、図６はレンズ構成図を示
し、図７、図８、図９及び図１０はそれぞれ短焦点距離
端（ｆｗ）、短焦点距離側ズーミング域中間焦点距離
（ｆｍ）、長焦点距離側ズーミング域中間焦点距離（ｆ
ｍ’）及び長焦点距離端（ｆｔ）における諸収差図を示
している。表２はその数値データであり、ｆ、Ｗ、及び
ｆBの表記は実施例１と同様である。第２レンズ群２０
と第３レンズ群３０は、焦点距離域ＺＷでは第一の間隔
ｄ１（＝4.00）を維持し、焦点距離域ＺＴでは第二の間
隔ｄ２（＝0.50）を維持する。基本的なレンズ構成は実
施例１と同様であり、絞りＳは第３レンズ群（第１０
面）の後方（像側面）1.0mmの位置にある。[Second Embodiment] FIGS. 6 to 10 show a second embodiment of the zoom lens system according to the present invention. This embodiment, like Embodiment 1, is applied to a zoom lens system having the movement locus of FIG. 29. FIG. 6 shows a lens configuration diagram, and FIGS. Focal length end (fw), short focal length side zooming region intermediate focal length (fm), long focal length side zooming region intermediate focal length (f)
m ′) and various aberration diagrams at the long focal length extremity (ft) are shown. Table 2 shows the numerical data, and the notations of f, W, and f B are the same as in Example 1. Second lens group 20
The third lens group 30 maintains the first distance d1 (= 4.00) in the focal length range ZW, and maintains the second distance d2 (= 0.50) in the focal length range ZT. The basic lens configuration is the same as that of the first embodiment, and the diaphragm S includes the third lens group (tenth lens).
It is 1.0 mm behind (image side).
【００２４】[0024]
【表２】 FNO=1：5.8‐11.4‐11.7‐13.8 f= 39.28‐90.00‐90.00‐195.00 W=28.1‐13.4‐13.0‐6.3 fB=9.44‐39.92‐31.53‐84.52 面 No. ｒ ｄ Nd ν 1 -24.738 1.50 1.84666 23.8 2 -41.865 0.10 ‐ ‐ 3 42.018 3.00 1.61800 63.4 4 -51.984 2.50‐11.56‐11.71‐17.46 ‐ ‐ 5 -30.566 1.00 1.88300 40.8 6 11.699 2.80 1.84666 23.8 7 76.261 4.00‐4.00‐0.50‐0.50 ‐ ‐ 8 13.347 1.20 1.84666 23.8 9 8.790 5.92 1.58636 60.9 10* -24.896 14.31‐5.25‐8.60‐2.85 ‐ ‐ 11* 42.658 2.90 1.58547 29.9 12* -218.830 5.05 ‐ ‐ 13 -9.753 1.50 1.72916 54.7 14 -508.814 ‐ ‐ ‐ *は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 10 0.00 0.64024×10-4 -0.26444×10-6 ‐ 11 0.00 0.44240×10-4 -0.63486×10-6 0.11841×10-7 12 0.00 -0.59001×10-4 -0.30620×10-6 ‐[Table 2] F NO = 1: 5.8-11.4-11.7-13.8 f = 39.28-90.00-90.00-195.00 W = 28.1-13.4-13.0-6.3 f B = 9.44-39.92-31.53-84.52 Surface No. rd N d ν 1 -24.738 1.50 1.84666 23.8 2 -41.865 0.10 ‐ ‐ 3 42.018 3.00 1.61800 63.4 4 -51.984 2.50‐11.56‐11.71‐17.46 ‐ ‐5 -30.566 1.00 1.88300 40.8 6 11.699 2.80 1.84666 23.8 7 76.261 4.00‐4.00‐0.50‐ 0.50‐ ‐ 8 13.347 1.20 1.84666 23.8 9 8.790 5.92 1.58636 60.9 10 * -24.896 14.31‐5.25‐8.60‐2.85‐ ‐11 * 42.658 2.90 1.58547 29.9 12 * -218.830 5.05‐‐ 13 -9.753 1.50 1.72916 54.7 14 -508.814‐‐ -* Is a rotationally symmetric aspherical surface. Aspherical surface data (aspherical surface coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 10 0.00 0.64024 × 10 -4 -0.26444 × 10 -6 - 11 0.00 0.44240 × 10 -4 -0.63486 × 10 -6 0.11841 × 10 -7 12 0.00 -0.59001 × 10 -4 -0.30620 × 10 -6 -
【００２５】［実施例３］図１１ないし図１５は本発明
のズームレンズ系の第３実施例を示している。この実施
例は、実施例１と同じく、図２９の移動軌跡を有するズ
ームレンズ系に適用したもので、図１１はレンズ構成図
を示し、図１２、図１３、図１４及び図１５はそれぞれ
短焦点距離端（ｆｗ）、短焦点距離側ズーミング域中間
焦点距離（ｆｍ）、長焦点距離側ズーミング域中間焦点
距離（ｆｍ’）及び長焦点距離端（ｆｔ）における諸収
差図を示している。表３はその数値データであり、ｆ、
Ｗ、及びｆBの表記は実施例１と同様である。第２レン
ズ群２０と第３レンズ群３０は、焦点距離域ＺＷでは第
一の間隔ｄ１（＝3.10）を維持し、焦点距離域ＺＴでは
第二の間隔ｄ２（＝0.50）を維持する。基本的なレンズ
構成は実施例１と同様であり、絞りＳは第３レンズ群
（第１０面）の後方（像側面）1.0mmの位置にある。[Embodiment 3] FIGS. 11 to 15 show a third embodiment of the zoom lens system according to the present invention. This embodiment is applied to the zoom lens system having the movement locus shown in FIG. 29, similarly to the first embodiment. FIG. 11 shows a lens configuration diagram, and FIGS. 12, 13, 14, and 15 are short views, respectively. The various aberration diagrams at the focal length end (fw), the short focal length side zooming region intermediate focal length (fm), the long focal length side zooming region intermediate focal length (fm ') and the long focal length end (ft) are shown. Table 3 shows the numerical data, f,
The notations of W and f B are the same as in Example 1. The second lens group 20 and the third lens group 30 maintain the first distance d1 (= 3.10) in the focal length range ZW and the second distance d2 (= 0.50) in the focal length range ZT. The basic lens configuration is the same as that of the first embodiment, and the diaphragm S is located 1.0 mm behind (the image side surface) the third lens group (the tenth surface).
【００２６】[0026]
【表３】 FNO=1：4.2‐8.0‐8.3‐12.3 f= 39.30‐90.00‐90.00‐170.00 W=28.2‐13.4‐13.1‐7.2 fB=10.33‐44.23‐37.00‐83.54 面 No. ｒ ｄ Nd ν 1 -26.785 1.50 1.84666 23.8 2 -46.643 0.10 ‐ ‐ 3 52.378 2.90 1.69680 55.5 4 -52.378 2.49‐12.31‐12.46‐17.64 ‐ ‐ 5 -24.922 1.50 1.78590 44.2 6 14.011 3.31 1.80518 25.4 7 57.831 3.10‐3.10‐0.50‐0.50 ‐ ‐ 8 14.286 1.50 1.84666 23.8 9 10.000 4.19 1.58636 60.9 10* -22.418 15.06‐5.24‐7.69‐2.51 ‐ ‐ 11* 636.626 2.90 1.58547 29.9 12 -36.701 3.96 ‐ ‐ 13 -10.417 1.50 1.72916 54.7 14 -165.355 ‐ ‐ ‐ *は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 10 0.00 0.78571×10-4 -0.13367×10-6 ‐ 11 0.00 0.81437×10-4 -0.24992×10-6 0.69077×10-8 [Table 3] F NO = 1: 4.2-8.0-8.3-12.3 f = 39.30-90.00-90.00-170.00 W = 28.2-13.4-13.1-7.2 f B = 10.33‐44.23‐37.00‐83.54 surface No. rd N d ν 1 -26.785 1.50 1.84666 23.8 2 -46.643 0.10 ‐ ‐ 3 52.378 2.90 1.69680 55.5 4 -52.378 2.49‐12.31‐12.46‐17.64 ‐ 5 -24.922 1.50 1.78590 44.2 6 14.011 3.31 1.80518 25.4 7 57.831 3.10‐3.10‐0.50‐ 0.50‐‐ 8 14.286 1.50 1.84666 23.8 9 10.000 4.19 1.58636 60.9 10 * -22.418 15.06‐5.24‐7.69‐2.51‐ ‐ 11 * 636.626 2.90 1.58547 29.9 12 -36.701 3.96 ‐ ‐ 13 -10.417 1.50 1.72916 54.7 14 -165.355 ‐ ‐ ‐ * Is a rotationally symmetric aspherical surface. Aspherical surface data (aspherical surface coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 10 0.00 0.78571 × 10 -4 -0.13367 × 10 -6 -11 0.00 0.81437 × 10 -4 -0.24992 × 10 -6 0.69077 × 10 -8
【００２７】［実施例４］図１６ないし図２０は本発明
のズームレンズ系の第４実施例を示している。この実施
例は、実施例１と同じく、図２９の移動軌跡を有するズ
ームレンズ系に適用したもので、図１６はレンズ構成図
を示し、図１７、図１８、図１９及び図２０はそれぞれ
短焦点距離端（ｆｗ）、短焦点距離側ズーミング域中間
焦点距離（ｆｍ）、長焦点距離側ズーミング域中間焦点
距離（ｆｍ’）及び長焦点距離端（ｆｔ）における諸収
差図を示している。表４はその数値データであり、ｆ、
Ｗ、及びｆBの表記は実施例１と同様である。第２レン
ズ群２０と第３レンズ群３０は、焦点距離域ＺＷでは第
一の間隔ｄ１（＝4.00）を維持し、焦点距離域ＺＴでは
第二の間隔ｄ２（＝0.50）を維持する。基本的なレンズ
構成は実施例１と同様であり、絞りＳは第３レンズ群
（第１０面）の後方（像側面）1.0mmの位置にある。[Fourth Embodiment] FIGS. 16 to 20 show a fourth embodiment of the zoom lens system according to the present invention. This embodiment is applied to the zoom lens system having the movement locus shown in FIG. 29, as in the first embodiment. FIG. 16 shows a lens configuration diagram, and FIGS. 17, 18, 19, and 20 are respectively short. The various aberration diagrams at the focal length end (fw), the short focal length side zooming region intermediate focal length (fm), the long focal length side zooming region intermediate focal length (fm ') and the long focal length end (ft) are shown. Table 4 shows the numerical data, f,
The notations of W and f B are the same as in Example 1. The second lens group 20 and the third lens group 30 maintain the first distance d1 (= 4.00) in the focal length range ZW and the second distance d2 (= 0.50) in the focal length range ZT. The basic lens configuration is the same as that of the first embodiment, and the diaphragm S is located 1.0 mm behind (the image side surface) the third lens group (the tenth surface).
【００２８】[0028]
【表４】 FNO= 1：5.0‐11.9‐8.8‐12.5 f= 39.00‐110.75‐110.75‐200.59 W=28.2‐11.0‐10.7‐6.1 fB=9.48‐52.00‐40.72‐84.48 面 No. ｒ ｄ Nd ν 1 -23.981 1.50 1.84666 23.8 2 -38.181 0.10 ‐ ‐ 3 39.917 3.00 1.61800 63.4 4 -50.453 2.50‐13.02‐13.05‐17.45 ‐ ‐ 5 -27.082 1.00 1.80400 46.6 6 11.869 2.62 1.84666 23.8 7 36.166 4.00‐4.00‐0.50‐0.50 ‐ ‐ 8 13.099 1.00 1.84666 23.8 9 8.712 5.10 1.58913 61.2 10* -21.741 16.15‐5.62‐9.09‐4.69 ‐ ‐ 11* 135.888 2.90 1.58547 29.9 12* -39.004 3.47 ‐ ‐ 13 -10.128 1.50 1.72916 54.7 14 266.244 ‐ ‐ ‐ *は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 10 0.00 0.77245×10-4 -0.21237×10-6 ‐ 11 0.00 0.39287×10-4 -0.11410×10-5 0.12382×10-7 12 0.00 -0.73200×10-4 -0.77701×10-6 -0.61450×10-9 [Table 4] F NO = 1: 5.0-11.9-8.8-12.5 f = 39.00-110.75-110.75-200.59 W = 28.2-11.0-10.7-6.1 f B = 9.48-52.00-40.72-84.48 Surface No. rd N d ν 1 -23.981 1.50 1.84666 23.8 2 -38.181 0.10 ‐ ‐ 3 39.917 3.00 1.61800 63.4 4 -50.453 2.50‐13.02‐13.05‐17.45 ‐-5 -27.082 1.00 1.80400 46.6 6 11.869 2.62 1.84666 23.8 7 36.166 4.00‐4.00‐0.50‐ 0.50‐ ‐ 8 13.099 1.00 1.84666 23.8 9 8.712 5.10 1.58913 61.2 10 * -21.741 16.15‐5.62‐9.09‐4.69‐ ‐ 11 * 135.888 2.90 1.58547 29.9 12 * -39.004 3.47 ‐ ‐ 13 -10.128 1.50 1.72916 54.7 14 266.244 ‐ ‐ ‐ * Is a rotationally symmetric aspherical surface. Aspherical surface data (aspherical surface coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 10 0.00 0.77245 × 10 -4 -0.21237 × 10 -6 -11 -11 0.00 0.39287 × 10 -4 -0.114 10 × 10 -5 0.12382 × 10 -7 12 0.00 -0.73 200 × 10 -4 -0.77701 × 10 -6 -0.61450 × 10 -9
【００２９】［実施例５］図２１ないし図２４は本発明
のズームレンズ系の第５実施例を示している。この実施
例は、実施例１ないし４と異なり、図３０の移動軌跡を
有するズームレンズ系に適用したもので、図２１はレン
ズ構成図を示し、図２２、図２３及び図２４はそれぞれ
短焦点距離端（ｆｗ）、中間焦点距離（ｆｍ）及び長焦
点距離端（ｆｔ）における諸収差図を示している。表５
はその数値データである。面No. １〜４は第１レンズ群
１０、面No. ５〜６は第２レンズ群２０、面No. ７〜９
は第３レンズ群３０、面No. １０〜１３は第４レンズ群
４０であり、絞りＳは第３レンズ群（第１０面）の後方
（像側面）1.0mmの位置にある。第１レンズ群１０は、
物体側から順に、負単レンズと正単レンズからなり、第
２レンズ群２０は、両凹負レンズからなり、第３レンズ
群３０は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカス
レンズと正レンズの接合レンズからなり、第４レンズ群
４０は、物体側から順に、正単レンズと負単レンズから
なっている。[Fifth Embodiment] FIGS. 21 to 24 show a fifth embodiment of the zoom lens system according to the present invention. Unlike the first to fourth embodiments, this embodiment is applied to the zoom lens system having the movement locus of FIG. 30, FIG. 21 is a lens configuration diagram, and FIGS. 22, 23, and 24 are short focal points, respectively. The various aberration figures at the distance end (fw), the intermediate focal length (fm) and the long focal length end (ft) are shown. Table 5
Is the numerical data. Surface Nos. 1 to 4 are the first lens group 10, surface Nos. 5 to 6 are the second lens group 20, surface Nos. 7 to 9
Is the third lens group 30, surface Nos. 10 to 13 are the fourth lens groups 40, and the diaphragm S is 1.0 mm behind (image side surface) the third lens group (the tenth surface). The first lens group 10 includes
From the object side, it is composed of a negative single lens and a positive single lens, the second lens group 20 is composed of a biconcave negative lens, and the third lens group 30 is a negative meniscus lens convex toward the object side in order from the object side. The fourth lens group 40 is composed of a cemented lens of positive lenses, and is composed of a positive single lens and a negative single lens in order from the object side.
【００３０】[0030]
【表５】 FNO=1：4.5‐7.5‐12.4 f= 39.00‐109.78‐195.70 W=28.1‐10.9‐6.2 fB=9.30‐43.14‐84.30 面 No. ｒ ｄ Nd ν 1 -35.287 1.50 1.84666 23.8 2 -44.491 0.10 ‐ ‐ 3 22.080 3.00 1.49700 81.6 4 323.124 2.50‐14.45‐17.45 ‐ ‐ 5 -18.846 1.00 1.61800 63.4 6 36.620 4.50‐1.99‐1.00 ‐ ‐ 7 17.807 1.00 1.84666 23.8 8 14.088 4.20 1.58913 61.2 9* -18.408 15.99‐6.20‐2.78 ‐ ‐ 10* 67.766 3.00 1.58547 29.9 11* -63.481 3.45 ‐ ‐ 12 -10.956 1.50 1.72916 54.7 13 156.316 ‐ ‐ ‐ *は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 9 0.00 0.71252×10-4 -0.14086×10-6 ‐ 10 0.00 0.51542×10-4 -0.73993×10-6 0.86383×10-8 11 0.00 -0.48855×10-4 -0.33759×10-6 ‐[Table 5] F NO = 1: 4.5‐7.5‐12.4 f = 39.00‐109.78‐195.70 W = 28.1‐10.9‐6.2 f B = 9.30‐43.14‐84.30 Face No. r d N d ν 1 -35.287 1.50 1.84666 23.8 2 -44.491 0.10 ‐ ‐ 3 22.080 3.00 1.49700 81.6 4 323.124 2.50‐14.45‐17.45 ‐ ‐ 5 -18.846 1.00 1.61800 63.4 6 36.620 4.50‐1.99‐1.00‐ ‐ 7 17.807 1.00 1.84666 23.8 8 14.088 4.20 1.58913 61.2 9 * -18.408 15.99 ‐6.20‐2.78 ‐ -10 * 67.766 3.00 1.58547 29.9 11 * -63.481 3.45 ‐ -12 -10.956 1.50 1.72916 54.7 13 156.316 ‐ ‐ ‐ is a rotationally symmetric aspheric surface. Aspherical surface data (aspherical surface coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 9 0.00 0.71252 × 10 -4 -0.14086 × 10 -6 -10 -10 0.00 0.51542 × 10 -4 -0.73993 × 10 -6 0.86383 × 10 -8 11 0.00 -0.48855 × 10 -4 -0.33759 × 10 -6 -
【００３１】［実施例６］図２５ないし図２８は本発明
のズームレンズ系の第６実施例を示している。この実施
例は、実施例５と同様、図３０の移動軌跡を有するズー
ムレンズ系に適用したもので、図２５はレンズ構成図を
示し、図２６、図２７及び図２８はそれぞれ短焦点距離
端（ｆｗ）、中間焦点距離（ｆｍ）及び長焦点距離端
（ｆｔ）における諸収差図を示している。表６はその数
値データである。基本的なレンズ構成は実施例１と同様
であり、絞りＳは第３レンズ群（第１０面）の後方（像
側面）1.11mmの位置にある。[Sixth Embodiment] FIGS. 25 to 28 show a sixth embodiment of the zoom lens system according to the present invention. This embodiment is applied to the zoom lens system having the movement locus of FIG. 30 as in the fifth embodiment. FIG. 25 shows a lens configuration diagram, and FIGS. 26, 27 and 28 show the short focal length end. (Fw), the intermediate focal length (fm) and the various aberration diagrams at the long focal length end (ft) are shown. Table 6 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as that of the first embodiment, and the diaphragm S is located 1.11 mm behind (image side surface) the third lens group (10th surface).
【００３２】[0032]
【表６】 FNO=1：5.0‐8.2‐13.0 f= 39.00‐110.21‐193.47 W=28.5‐10.9‐6.3 fB=10.11‐45.60‐88.61 面 No. ｒ ｄ Nd ν 1 -36.273 1.50 1.84666 23.8 2 -66.961 0.10 ‐ ‐ 3 29.300 3.00 1.61800 63.4 4 -156.873 2.50‐14.48‐17.45 ‐ ‐ 5 -28.092 2.60 1.88300 40.8 6 12.945 2.30 1.84666 23.8 7 80.376 5.00‐2.13‐1.50 ‐ ‐ 8 17.411 1.00 1.84666 23.8 9 10.438 6.00 1.69680 55.5 10* -28.163 15.86‐7.48‐4.41 ‐ ‐ 11* -148.286 2.90 1.74077 27.8 12* -35.297 3.35 ‐ ‐ 13 -11.311 1.50 1.72916 54.7 14 226.231 ‐ ‐ ‐ *は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 10 0.00 0.44473×10-4 -0.93328×10-7 ‐ 11 0.00 0.17693×10-4 -0.24582×10-6 0.34384×10-8 12 0.00 -0.43961×10-4 -0.14116×10-6 ‐[Table 6] F NO = 1: 5.0‐8.2‐13.0 f = 39.00‐110.21‐193.47 W = 28.5‐10.9‐6.3 f B = 10.11‐45.60‐88.61 Face No. rd N d ν 1 -36.273 1.50 1.84666 23.8 2 -66.961 0.10 ‐ ‐ 3 29.300 3.00 1.61800 63.4 4 -156.873 2.50‐14.48‐17.45 ‐ ‐ 5 -28.092 2.60 1.88300 40.8 6 12.945 2.30 1.84666 23.8 7 80.376 5.00‐2.13‐1.50 ‐‐ 8 17.411 1.00 1.84666 23.8 9 10.438 6.00 1.69680 55.5 10 * -28.163 15.86-7.48-4.41- -11 * -148.286 2.90 1.74077 27.8 12 * -35.297 3.35 ‐ -13 -11.311 1.50 1.72916 54.7 14 226.231 ‐ ‐ ‐ is a rotationally symmetric aspheric surface. Aspherical surface data (aspherical surface coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 10 0.00 0.44473 × 10 -4 -0.93328 × 10 -7 -11 -11 0.00 0.17693 × 10 -4 -0.24582 × 10 -6 0.34384 × 10 -8 12 0.00 -0.43961 × 10 -4 -0.14116 × 10 -6 -
【００３３】各実施例の各条件式に対する値を表８に示
す。Table 8 shows values for each conditional expression of each example.
【表７】 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５ 実施例６ 条件式（１） 1.432 1.438 1.320 1.600 1.596 1.391 条件式（２） 0.282 0.291 0.346 0.352 0.274 0.433 条件式（３） 0.018 0.018 0.015 0.017 0.018 0.018 条件式（４）-0.125 -0.127 -0.158 -0.120 -0.180 -0.187 条件式（５）-8.663 -8.551 -7.681 -10.168 -9.787 -8.861[Table 7] Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5 Example 6 Conditional expression (1) 1.432 1.438 1.320 1.600 1.596 1.391 Conditional expression (2) 0.282 0.291 0.346 0.352 0.274 0.433 Conditional expression (3) 0.018 0.018 0.015 0.017 0.018 0.018 Conditional expression (4) -0.125 -0.127 -0.158 -0.120 -0.180 -0.187 Conditional expression (5) -8.663 -8.551 -7.681 -10.168 -9.787 -8.861
【００３４】表７からも明らかなように、実施例１ない
し実施例６の数値は、条件式（１）ないし（５）を満足
しており、かつ収差図に示すように各焦点距離での諸収
差もよく補正されている。As is clear from Table 7, the numerical values of Examples 1 to 6 satisfy the conditional expressions (1) to (5), and as shown in the aberration diagrams, Various aberrations are well corrected.
【００３５】[0035]
【発明の効果】本発明によれば、長焦点距離端でのレン
ズ全長及び前玉有効径の小型化を図り、少ないレンズ構
成にもかかわらず、全焦点距離範囲において、良好な性
能を有する小型で高ズーム比のズームレンズ系を得るこ
とができる。According to the present invention, the overall length of the lens at the long focal length end and the effective diameter of the front lens can be reduced, and a compact lens having good performance in the entire focal length range in spite of the small lens configuration. Thus, a zoom lens system having a high zoom ratio can be obtained.
【図１】本発明によるズームレンズ系の第１実施例のレ
ンズ構成図である。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment of a zoom lens system according to the present invention.
【図２】図１のレンズ構成の短焦点距離端における諸収
差図である。FIG. 2 is a diagram of various types of aberration at the short focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図３】図１のレンズ構成の短焦点距離側ズーミング域
中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 3 is a diagram of various types of aberration at a short focal length side zooming region intermediate focal length of the lens configuration in FIG. 1;
【図４】図１のレンズ構成の長焦点距離側ズーミング域
中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 4 is a diagram of various types of aberration at a long focal length side zooming region intermediate focal length of the lens configuration in FIG. 1;
【図５】図１のレンズ構成の長焦点距離端における諸収
差図である。5 is a diagram of various types of aberration at the long focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図６】本発明によるズームレンズ系の第２実施例のレ
ンズ構成図である。FIG. 6 is a lens configuration diagram of a second embodiment of the zoom lens system according to the present invention.
【図７】図６のレンズ構成の短焦点距離端における諸収
差図である。7 is a diagram of various types of aberration at the short focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図８】図６のレンズ構成の短焦点距離側ズーミング域
中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 8 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length on the short focal length side zooming area of the lens configuration in FIG. 6;
【図９】図６のレンズ構成の長焦点距離側ズーミング域
中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 9 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length on the long focal length side zooming region of the lens configuration in FIG. 6;
【図１０】図６のレンズ構成の長焦点距離端における諸
収差図である。10 is a diagram of various types of aberration at the long focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図１１】本発明によるズームレンズ系の第３実施例の
レンズ構成図である。FIG. 11 is a lens configuration diagram of Example 3 of the zoom lens system according to the present invention.
【図１２】図１１のレンズ構成の短焦点距離端における
諸収差図である。12 is a diagram of various types of aberration at the short focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図１３】図１１のレンズ構成の短焦点距離側ズーミン
グ域中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 13 is a diagram of various types of aberration at the short focal length side zooming region intermediate focal length of the lens configuration in FIG. 11;
【図１４】図１１のレンズ構成の長焦点距離側ズーミン
グ域中間焦点距離における諸収差図である。14 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length on the long focal length side zooming region of the lens configuration in FIG.
【図１５】図１１のレンズ構成の長焦点距離端における
諸収差図である。15 is a diagram of various types of aberration at the long focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図１６】本発明によるズームレンズ系の第４実施例の
レンズ構成図である。FIG. 16 is a lens configuration diagram of a fourth example of the zoom lens system according to the present invention.
【図１７】図１６のレンズ構成の短焦点距離端における
諸収差図である。17 is a diagram of various types of aberration at the short focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図１８】図１６のレンズ構成の短焦点距離側ズーミン
グ域中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 18 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length on the short focal length side zooming area of the lens configuration in FIG. 16;
【図１９】図１６のレンズ構成の長焦点距離側ズーミン
グ域中間焦点距離における諸収差図である。FIG. 19 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length on the long focal length side zooming area of the lens configuration in FIG. 16;
【図２０】図１６のレンズ構成の長焦点距離端における
諸収差図である。20 is a diagram of various types of aberration at the long focal length extremity of the lens configuration in FIG.
【図２１】本発明によるズームレンズ系の第５実施例の
レンズ構成図である。FIG. 21 is a lens configuration diagram of Example 5 of the zoom lens system according to the present invention.
【図２２】図２１のレンズ構成の短焦点距離端における
諸収差図である。22 is a diagram of various types of aberration at the short focal length extremity of the lens configuration in FIG. 21.
【図２３】図２１のレンズ構成の中間焦点距離における
諸収差図である。23 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length of the lens configuration in FIG.
【図２４】図２１のレンズ構成の長焦点距離端における
諸収差図である。24 is a diagram of various types of aberration at the long focal length extremity of the lens configuration in FIG. 21.
【図２５】本発明によるズームレンズ系の第６実施例の
レンズ構成図である。FIG. 25 is a lens configuration diagram of a sixth example of the zoom lens system according to the present invention.
【図２６】図２５のレンズ構成の短焦点距離端における
諸収差図である。FIG. 26 is a diagram of various types of aberration at the short focal length extremity of the lens configuration in FIG. 25.
【図２７】図２５のレンズ構成の中間焦点距離における
諸収差図である。27 is a diagram of various types of aberration at the intermediate focal length of the lens configuration in FIG. 25.
【図２８】図２５のレンズ構成の長焦点距離端における
諸収差図である。28 is a diagram of various types of aberration at the long focal length extremity of the lens configuration in FIG. 25.
【図２９】実施例１ないし４のズームレンズ系の簡易移
動図である。FIG. 29 is a simplified movement diagram of the zoom lens systems of Examples 1 to 4.
【図３０】同実施例５および６のズームレンズ系の別の
簡易移動図である。FIG. 30 is another simple movement diagram of the zoom lens systems of Examples 5 and 6;
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA02 MA13 MA14 PA06 PA19 PB08 QA03 QA06 QA07 QA17 QA21 QA26 QA37 QA39 QA41 QA45 RA05 RA12 RA13 RA32 SA23 SA27 SA29 SA33 SA62 SA63 SA64 SA65 SB03 SB13 SB23 SB33 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page F term (reference) 2H087 KA02 MA13 MA14 PA06 PA19 PB08 QA03 QA06 QA07 QA17 QA21 QA26 QA37 QA39 QA41 QA45 RA05 RA12 RA13 RA32 SA23 SA27 SA29 SA33 SA62 SA63 SA64 SA65 SB03 SB13 SB23 SB33
Claims (4)
１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正
の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する
第４レンズ群とから構成され、各群を光軸方向に移動さ
せてズーミングを行い、次の条件式（１）ないし（３）
を満足することを特徴とするズームレンズ系。 （１）１．１＜ｆ23T／ｆ23W＜１．８ （２）０．２＜ＬＤ23W／ｆW＜０．４５ （３）０．０１＜（Ｄ23W−Ｄ23T）／ｆW＜０．０５ 但し、 ｆ23W：短焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の合成焦点距離、 ｆ23T：長焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の合成焦点距離、 ＬＤ23W：短焦点距離端での第２レンズ群の最も物体側
の面から第３レンズ群の最も像側の面までの距離、 ｆW：短焦点距離端での全系の焦点距離、 Ｄ23W：短焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の軸上空気間隔、 Ｄ23T：長焦点距離端での第２レンズ群と第３レンズ群
の軸上空気間隔。1. A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power in order from the object side. And a fourth lens group having the following condition, each group is moved in the optical axis direction for zooming, and the following conditional expressions (1) to (3) are satisfied.
A zoom lens system characterized by satisfying. (1) 1.1 <f 23T / f 23W <1.8 (2) 0.2 <LD 23W / f W <0.45 (3) 0.01 <(D 23W -D 23T) / f W < 0.05 where f 23W : Composite focal length of the second lens group and the third lens group at the short focal length end, f 23T : Composite focal length of the second lens group and the third lens group at the long focal length end LD 23W : Distance from the most object side surface of the second lens group to the most image side surface of the third lens group at the short focal length end, f W : Focal length of the entire system at the short focal length end, D23W : axial air distance between the second lens group and the third lens group at the short focal length end, D23T : axial air distance between the second lens group and the third lens group at the long focal length end.
て、さらに次の条件式（４）及び（５）を満足するズー
ムレンズ系。 （４）０．１＜｜ｒ１／ｆT｜＜０．２５ （ｒ１＜
０） （５）６．０＜｜ｆT／ｆ2｜＜１２．０ （ｆ2＜０） 但し、 ｒ１：第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｆ2：第２レンズ群の焦点距離。2. The zoom lens system according to claim 1, further satisfying the following conditional expressions (4) and (5). (4) 0.1 <| r1 / f T | <0.25 (r1 <
0) (5) 6.0 <| f T / f 2 | <12.0 (f 2 <0) where r1: radius of curvature of the most object side surface of the first lens group, f 2 : second lens Focal length of the group.
において、ズーミング時における第１レンズ群と第４レ
ンズ群の移動量は同一であるズームレンズ系。3. The zoom lens system according to claim 1, wherein the first lens group and the fourth lens group have the same amount of movement during zooming.
のズームレンズ系において、第２レンズ群と第３レンズ
群を一体に移動させてフォーカシングを行うズームレン
ズ系。4. The zoom lens system according to claim 1, wherein the second lens unit and the third lens unit are moved integrally to perform focusing.
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Legal Events
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