JP2003002981A - Pellet of thermoplastic resin composition and molding molded from the pellet - Google Patents
Pellet of thermoplastic resin composition and molding molded from the pelletInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂組成
物のペレットに関する。更に詳しくは熱可塑性樹脂組成
物のペレットを、（ｉ）ペレットの流路断面積と特定磁
束密度以上の磁石の該断面への投影面積が特定の関係と
なるように、かつ（ｉｉ）磁力選別機中の磁石の磁束密
度、ペレット流路断面積、およびペレットの通過速度が
特定の関係を満足するように、磁力選別機中を通過させ
ることにより得られた熱可塑性樹脂組成物のペレットに
関する。かかるペレットは成形時のトラブルを極力低減
する必要のあるホットランナ成形に好適なペレットを提
供するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to pellets of a thermoplastic resin composition. More specifically, the pellet of the thermoplastic resin composition is selected so that (i) the flow path cross-sectional area of the pellet and the projected area of the magnet having a specific magnetic flux density or more on the cross section have a specific relationship, and (ii) magnetic force selection. The present invention relates to pellets of a thermoplastic resin composition obtained by passing through a magnetic separator so that the magnetic flux density of a magnet in a machine, the cross-sectional area of a pellet flow path, and the passage speed of a pellet satisfy specific relationships. Such pellets provide pellets suitable for hot runner molding which requires minimizing problems during molding.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に熱可塑性樹脂は、加工性、軽量
性、電気絶縁性、耐水性、耐熱性、耐腐食性などにおい
て優れることから、金属、ガラス、陶磁器、木材などの
代替材料として、電気電子部品、機械部品、ＯＡ機器部
品、医療部品、自動車部品など幅広い分野において使用
されている。2. Description of the Related Art Generally, thermoplastic resins are excellent in workability, light weight, electric insulation, water resistance, heat resistance, corrosion resistance, etc., and therefore, as a substitute material for metals, glass, ceramics, wood, etc. It is used in a wide range of fields such as electronic parts, machine parts, office automation equipment parts, medical parts, and automobile parts.
【０００３】近年は環境負荷の低減および低コスト化を
目的として、熱可塑性樹脂の成形加工において、ホット
ランナを使用した射出成形（本発明では単にホットラン
ナ成形と称する）の採用が増加している。ホットランナ
成形では通常の射出成形において発生するスプルーやラ
ンナを排出しないので材料を無駄にすることがない。そ
の他にも成形の自動化が容易である、成形サイクルの短
縮が可能である、スプルーなどの後処理工程が不要であ
る、スプルーなどを再生品として混入することがなく成
形品の品質が安定するなどの利点を有する。In recent years, injection molding using a hot runner (in the present invention, simply referred to as hot runner molding) has been increasingly adopted in the molding process of a thermoplastic resin for the purpose of reducing environmental load and cost reduction. . In hot runner molding, the sprue and runner generated in normal injection molding are not discharged, so that the material is not wasted. In addition, it is easy to automate the molding, it is possible to shorten the molding cycle, there is no need for post-treatment processes such as sprue, and the quality of the molded product is stable without sprue being mixed as recycled products. Have the advantage of.
【０００４】更にバルブゲート式のホットランナの場
合、かかるゲート部の開閉が自由に制御できる。かかる
特性を活かして射出圧縮成形などにおいては、ホットラ
ンナが多用されている。すなわち、かかるバルブを閉じ
ることにより金型内の樹脂の圧縮を自由に行うことがで
きるからである。通常（いわゆる“コールドランナ”と
称するもの）ならば材料の冷却固化によるゲートシール
後でなければ樹脂のバックフローが生じ、自由に圧縮制
御をすることはできない。Further, in the case of a valve gate type hot runner, the opening and closing of the gate portion can be freely controlled. Hot runners are often used in injection compression molding and the like by utilizing such characteristics. That is, the resin in the mold can be freely compressed by closing the valve. Normally (so-called “cold runner”), resin backflow occurs only after gate sealing by cooling and solidifying the material, and compression control cannot be performed freely.
【０００５】しかしながら通常のスプルーやランナの場
合と異なり、ホットランナにおける樹脂の流動路は狭
い。流動路の径や厚みが１ｍｍ未満であるものも多用さ
れている。特にバルブゲート型の場合には、その流動路
の大きさが実質的に０ｍｍになる状態が繰り返される。
したがって熱可塑性樹脂組成物中に異物が混入した場
合、ホットランナの流動路やゲートに異物が詰まり（以
下単に“ホットランナの詰まり”と称する）、成形トラ
ブルの原因になったりホットランナを破損する原因にな
ったりする場合があった。However, unlike the case of a normal sprue or runner, the resin flow path in the hot runner is narrow. A flow path having a diameter or a thickness of less than 1 mm is often used. Particularly in the case of the valve gate type, the state in which the size of the flow path becomes substantially 0 mm is repeated.
Therefore, when foreign matter is mixed in the thermoplastic resin composition, the flow passage and gate of the hot runner are clogged with foreign matter (hereinafter simply referred to as "hot runner clogging"), which causes molding troubles and damages the hot runner. There were cases where it was a cause.
【０００６】特に鉄を主成分とする磁性の高い金属異物
が混入した場合にその頻度が高い傾向にあった。これ
は、ガラス、炭素繊維、および他の無機充填材などと比
較して、ホットランナ流動路部分やゲート部分を構成す
る鋼材との親和性が高いため、ホットランナの流動路が
詰まりが生じやすいためではないかと考えられる。Particularly, when a highly magnetic metallic foreign matter containing iron as a main component is mixed, the frequency tends to be high. Compared with glass, carbon fiber, and other inorganic fillers, this has a higher affinity with the steel material that constitutes the hot runner flow path part and the gate part, so the flow path of the hot runner tends to be clogged. This is probably because of this.
【０００７】通常のスプルーやランナの詰まりの場合に
は、スプルーなどの固化した樹脂の中に異物が混入して
いるため、詰まりが生じた場合であってもかかるスプル
ーなどを取り除けば以後の成形に影響を与えることは少
ない。一方ホットランナの場合にはかかる処置ができ
ず、以後の成形に多大な影響を及ぼす。したがってホッ
トランナの詰まりは極力さける必要のある成形トラブル
である。またホットランナは通常のスプルーやランナに
比較して高価であり、ホットランナの損傷による大きな
経済的損失も問題となる。In the case of ordinary sprue or runner clogging, foreign matter is mixed in the solidified resin such as sprue, so even if clogging occurs, if the sprue or the like is removed, subsequent molding is performed. Has little effect on. On the other hand, in the case of a hot runner, such a treatment cannot be performed, which has a great influence on the subsequent molding. Therefore, clogging of the hot runner is a molding problem that must be avoided as much as possible. In addition, the hot runner is more expensive than ordinary sprues and runners, and the large economic loss due to damage to the hot runner poses a problem.
【０００８】熱可塑性樹脂組成物中に金属異物が混入す
る原因としては、熱可塑性樹脂組成物の原料に起因する
場合が挙げられる。特に天然鉱物を粉砕加工した原料を
含む場合には、その原石中に元々含まれている場合や、
粉砕および選別などの処理工程中に混入する場合が多
い。殊にワラストナイトでは鉄などの金属異物を含む場
合が多い。また金属異物が混入するその他の原因として
は、熱可塑性樹脂組成物を溶融混練し、ペレット化する
工程で装置の一部が破損するなどして混入する場合が挙
げられる。このように熱可塑性樹脂組成物には、多くの
金属異物が混入する要因があり、ホットランナ成形にお
いて問題となる場合があった。The cause of the inclusion of metallic foreign matter in the thermoplastic resin composition may be that it is due to the raw material of the thermoplastic resin composition. Especially when it contains raw materials obtained by crushing natural minerals, when it is originally contained in the rough stone,
Often mixed during processing steps such as crushing and sorting. In particular, wollastonite often contains metallic foreign substances such as iron. As another cause of the inclusion of the metallic foreign matter, there may be a case where the thermoplastic resin composition is melted and kneaded, and a part of the apparatus is damaged in the step of pelletizing to mix it. As described above, the thermoplastic resin composition has a factor in which a large amount of foreign metal is mixed, which may cause a problem in hot runner molding.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ホットラン
ナで成形する場合の熱可塑性樹脂組成物中の金属異物に
よる問題を解決し、品質の安定性に優れたホットランナ
成形に対応する熱可塑性樹脂組成物のペレットおよびか
かるペレットからホットランナ成形により得られた成形
品を提供するものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention solves the problem caused by foreign metal in the thermoplastic resin composition when molding with a hot runner, and is a thermoplastic resin that is suitable for hot runner molding with excellent quality stability. The present invention provides a pellet of a resin composition and a molded article obtained by hot runner molding from the pellet.
【００１０】本発明者らは上記課題に対して鋭意検討し
た結果、特定の条件を満足する磁力選別を行うことで、
課題を効率的に解決できることを見出し本発明を完成す
るに至った。As a result of diligent studies on the above problems, the present inventors have found that by performing magnetic force selection satisfying specific conditions,
The inventors have found that the problems can be efficiently solved and have completed the present invention.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明は、磁力選別機に
より選別されてなる熱可塑性樹脂組成物のペレットであ
って、該選別が、（ｉ）ペレットの流れ方向を投影軸と
してペレットの流路断面へ下記（１）式を満足する磁石
部分を投影した時の投影面積が、該ペレットの流路断面
積に対して９０％以上であり、かつ（ｉｉ）下記（２）
式を満足することを特徴とする熱可塑性樹脂組成物のペ
レットにかかるものである。
Ａ≧０．７ （１）
１０≦Ｃ／（Ａ×Ｂ）≦１０００ （２）
（ここでＡは磁力選別機中の各磁石の表面最大磁束密度
（Ｔ）であり、（２）式におけるＡは（１）式を満足す
るものであり、Ｂは磁力選別機へのペレット流路断面積
（ｍ2）、およびＣはペレットの通過速度（ｍ3／ｈ）を
表わす）The present invention provides pellets of a thermoplastic resin composition selected by a magnetic separator, wherein the selection is (i) pellet flow with the flow direction of the pellets as the projection axis. The projected area when projecting a magnet portion satisfying the following formula (1) onto the road cross section is 90% or more with respect to the flow passage cross-sectional area of the pellet, and (ii) below (2)
The present invention relates to a pellet of a thermoplastic resin composition which satisfies the formula. A ≧ 0.7 (1) 10 ≦ C / (A × B) ≦ 1000 (2) (where A is the surface maximum magnetic flux density (T) of each magnet in the magnetic force sorter, and in the formula (2) (A represents the formula (1), B represents the cross-sectional area (m 2 ) of the pellet flow path to the magnetic separator, and C represents the passage speed (m 3 / h) of the pellet).
【００１２】本発明は、より好適には更に上記磁力選別
機は、２個以上の丸い断面の棒状磁石が径方向に一列に
配列し、更に該配列が２段以上平行に配列しており、且
つ下記（３）式および（４）式の条件を満足する上記ペ
レットにかかるものである。
８≦Ｅ （３）
０．３×Ｄ≦Ｅ≦１．５×Ｄ （４）
（ここでＤは棒状磁石の直径（ｍｍ）、Ｅは棒状磁石間
の間隔（ｍｍ）を表わす）More preferably, in the magnetic separator of the present invention, two or more bar-shaped magnets having a round cross section are arranged in a row in the radial direction, and the two or more rows are arranged in parallel. Moreover, the present invention relates to the above pellets that satisfy the conditions of the following expressions (3) and (4). 8 ≦ E (3) 0.3 × D ≦ E ≦ 1.5 × D (4) (where D is the diameter (mm) of the bar-shaped magnets and E is the distance (mm) between the bar-shaped magnets).
【００１３】更に本発明は、より好適には上記熱可塑性
樹脂組成物が、天然鉱物を粉砕加工した無機充填材を含
むものである上記ペレットにかかるものであり、殊に該
天然鉱物がワラストナイトである上記ペレットにかかる
ものである。Furthermore, the present invention more preferably relates to the above-mentioned pellet in which the thermoplastic resin composition contains an inorganic filler obtained by crushing a natural mineral, and in particular, the natural mineral is wollastonite. The present invention relates to the above pellet.
【００１４】また本発明は、粒径３００μｍ以上の鉄を
主成分とする金属異物を含まないホットランナ成形用ペ
レットにかかるものであり、そして本発明は、上記のペ
レットをホットランナ成形することにより得られた成形
品にかかるものである。The present invention also relates to hot runner molding pellets containing iron as a main component and having a particle size of 300 μm or more and containing no metallic foreign matter, and the present invention is obtained by hot-runner molding the above pellets. It relates to the obtained molded product.
【００１５】以下に本発明の詳細を説明する。The details of the present invention will be described below.
【００１６】本発明の熱可塑性樹脂組成物に使用される
熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン樹脂、ポリプロピ
レン樹脂、ポリ−４−メチルペンテン−１、および環状
ポリオレフィン樹脂などのポリオレフィン樹脂、ポリス
チレン樹脂、ＨＩＰＳ樹脂、ＭＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、Ａ
Ｓ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、ＭＢＳ樹脂、ＭＡＳ
樹脂、水添ポリスチレン樹脂、およびＳＭＡ樹脂などの
スチレン系樹脂、ポリメチルメタクリレートなどのアク
リル樹脂、並びにスチレン系熱可塑性エラストマー、オ
レフィン系熱可塑性エラストマーなど各種の熱可塑性エ
ラストマーを挙げることができる。（ここでＭＳ樹脂は
メチルメタクリートとスチレンから主としてなる共重合
体、ＡＥＳ樹脂はアクリロニトリル、エチレン−プロピ
レンゴム、およびスチレンから主としてなる共重合体、
ＡＳＡ樹脂はアクリロニトリル、スチレン、およびアク
リルゴムから主としてなる共重合体、ＭＡＳ樹脂はメチ
ルメタクリレート、アクリルゴム、およびスチレンから
主としてなる共重合体、ＳＭＡ樹脂はスチレンと無水マ
レイン酸（ＭＡ）から主としてなる共重合体を指す。）
更に熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネート樹脂、ポ
リフェニレンエーテル樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリ
アルキレンテレフタレート樹脂、脂肪族ポリエステル樹
脂、ポリアミド樹脂、ポリアリレート樹脂（非晶性ポリ
アリレート、液晶性ポリアリレート）、ポリエーテルエ
ーテルケトン樹脂、非晶性ポリアリレートポリエーテル
イミド樹脂、ポリサルフォン樹脂、ポリエーテルサルフ
ォン樹脂、およびポリフェニレンサルファイド樹脂など
を挙げることができる。熱可塑性樹脂は上記に限定され
るものではなく、また上記の２種以上を混合したもので
もよい。Examples of the thermoplastic resin used in the thermoplastic resin composition of the present invention include polyolefin resins such as polyethylene resin, polypropylene resin, poly-4-methylpentene-1, and cyclic polyolefin resin, polystyrene resin, HIPS resin. , MS resin, ABS resin, A
S resin, AES resin, ASA resin, MBS resin, MAS
Examples thereof include resins, hydrogenated polystyrene resins, styrene resins such as SMA resins, acrylic resins such as polymethylmethacrylate, and various thermoplastic elastomers such as styrene thermoplastic elastomers and olefin thermoplastic elastomers. (Here, the MS resin is a copolymer mainly composed of methylmethacrylate and styrene, the AES resin is a copolymer mainly composed of acrylonitrile, ethylene-propylene rubber, and styrene,
ASA resin is a copolymer mainly composed of acrylonitrile, styrene and acrylic rubber, MAS resin is a copolymer mainly composed of methyl methacrylate, acrylic rubber and styrene, SMA resin is a copolymer mainly composed of styrene and maleic anhydride (MA). Refers to a polymer. ) Further, as the thermoplastic resin, polycarbonate resin, polyphenylene ether resin, polyacetal resin, polyalkylene terephthalate resin, aliphatic polyester resin, polyamide resin, polyarylate resin (amorphous polyarylate, liquid crystalline polyarylate), polyether ether Examples thereof include a ketone resin, an amorphous polyarylate polyetherimide resin, a polysulfone resin, a polyether sulfone resin, and a polyphenylene sulfide resin. The thermoplastic resin is not limited to the above, and may be a mixture of two or more of the above.
【００１７】これらの中でもポリカーボネート樹脂、ポ
リフェニレンエーテル樹脂、非晶性ポリアリレート樹
脂、非晶性ポリアリレート樹脂、環状ポリオレフィン樹
脂、ポリサルフォン樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂
などのガラス転移温度が１３０℃以上の熱可塑性樹脂を
主体とする熱可塑性樹脂組成物がより好適である。これ
らはガラス転移温度が高いことから溶融粘度が高く、流
動路が狭い部分においてよりその詰まりが発生しやすい
からである。Among these, polycarbonate resins, polyphenylene ether resins, amorphous polyarylate resins, amorphous polyarylate resins, cyclic polyolefin resins, polysulfone resins, polyethersulfone resins, etc. have a glass transition temperature of 130 ° C. or higher. A thermoplastic resin composition containing a thermoplastic resin as a main component is more preferable. This is because these have a high glass transition temperature and thus have a high melt viscosity and are more likely to be clogged in a portion having a narrow flow path.
【００１８】更に本発明において好適な態様としては、
熱可塑性樹脂組成物に無機充填材を含んでなる熱可塑性
樹脂組成物を挙げることができる。無機充填材を含む場
合には、鉄などを主成分とする金属異物が混入する確率
が高くなるためである。更に本発明においてより好適な
態様としては、無機充填材が天然鉱物を粉砕加工してな
る場合が挙げられる。かかる無機充填材では鉄などを主
成分とする金属異物の混入確率が更に高くなるためであ
る。Further, in a preferred embodiment of the present invention,
The thermoplastic resin composition may include a thermoplastic resin composition containing an inorganic filler. This is because when an inorganic filler is included, the probability of inclusion of foreign metal particles containing iron or the like as a main component increases. Further, in a more preferable embodiment of the present invention, there is a case where the inorganic filler is formed by crushing a natural mineral. This is because with such an inorganic filler, the probability of inclusion of metallic foreign matter containing iron as a main component is further increased.
【００１９】本発明においてより好適な態様としては、
無機充填材がメタケイ酸カルシウム鉱物、殊にワラスト
ナイトである場合を挙げることができる。これらは産出
される原石中に鉄分を混在し、その粉砕物においても鉄
分を含む割合が多いためである。したがってホットラン
ナ対応の場合により注意が必要となる。In a more preferred embodiment of the present invention,
Mention may be made of the case where the inorganic filler is a calcium metasilicate mineral, especially wollastonite. This is because iron is mixed in the raw ore produced, and the crushed product also contains a large amount of iron. Therefore, more attention is required when dealing with hot runners.
【００２０】天然鉱物を粉砕加工してなる無機充填材は
通常、粗粉砕の段階、または最終的に製品とした後、磁
力選別機により処理されるものが多いが、かかる処理を
行った場合であっても現状では鉄などを主成分とする金
属異物の混入を十分に防止するのは困難である。これは
原料段階での高い磁力の磁力選別は収率の低下を招くた
めである。したがってペレットでの選別が重要となる。Inorganic fillers obtained by crushing natural minerals are usually processed at a coarse crushing stage or finally after being made into a product and then treated with a magnetic separator. At present, however, it is difficult to sufficiently prevent the entry of metallic foreign matter containing iron as a main component. This is because the magnetic separation with high magnetic force at the raw material stage causes a decrease in yield. Therefore, sorting with pellets is important.
【００２１】本発明の熱可塑性樹脂組成物は種々の添加
剤を含むことができる。例えば衝撃改質剤となるゴム状
弾性体、酸化防止剤、紫外線吸収剤、耐光安定剤、滑
剤、帯電防止剤、摺動性付与剤、可塑剤、強化剤（ガラ
ス繊維、炭素繊維、アラミド繊維、マイカ、タルク、ガ
ラスフレークなど）、光拡散剤、および染顔料などを挙
げることができる。かかる添加剤の量は耐熱性、耐衝撃
性、熱安定性、光安定性などの目的に応じて適宜選択で
きる。The thermoplastic resin composition of the present invention may contain various additives. For example, a rubber-like elastic body that serves as an impact modifier, an antioxidant, an ultraviolet absorber, a light resistance stabilizer, a lubricant, an antistatic agent, a slidability imparting agent, a plasticizer, a reinforcing agent (glass fiber, carbon fiber, aramid fiber , Mica, talc, glass flakes, etc.), light diffusing agents, and dyes and pigments. The amount of such additives can be appropriately selected according to the purposes such as heat resistance, impact resistance, thermal stability, and light stability.
【００２２】本発明の熱可塑性樹脂組成物のペレットの
形状は、円柱状、球状、および板状などの各種の形状を
とることができる。大きさは通常ペレットとして使用で
きる大きさであればよく、数ｍｍ程度の径、好ましく２
〜６ｍｍ程度の大きさである。The shape of the pellets of the thermoplastic resin composition of the present invention can be various shapes such as columnar shape, spherical shape, and plate shape. The size may be such that it can be used as a pellet, and the diameter is about several mm, preferably 2 mm.
The size is about 6 mm.
【００２３】本発明磁力選別機は、磁石の作用により金
属異物を取り除くものである。取り除かれる金属として
は強磁性体と成り得るものであり、鉄、コバルトなどを
主体とする強磁性体の他、熱などの刺激により磁性化す
るものなども含まれる。特に鋼材などに代表される鉄を
主成分とする金属異物の除去が対象となる。かかる金属
異物は強度が高いため、溶融加工時に熱可塑性樹脂にか
かる圧力などによって破壊されることが少なく、またホ
ットランナの流動路やノズルを構成する材料との親和性
が高い。これらの因子はホットランナの詰まりの大きな
原因となりやすい。The magnetic force sorter of the present invention removes metallic foreign matters by the action of a magnet. The metal to be removed can be a ferromagnetic material, and includes a ferromagnetic material mainly composed of iron, cobalt, etc., as well as a material magnetized by a stimulus such as heat. In particular, the removal of metallic foreign matters whose main component is iron, such as steel, is targeted. Since such a metallic foreign matter has high strength, it is less likely to be broken by pressure applied to the thermoplastic resin during melt processing, and has a high affinity with the material forming the flow passage and nozzle of the hot runner. These factors are likely to be a major cause of hot runner clogging.
【００２４】本発明は、（ｉ）ペレットの流れ方向を投
影軸としてペレットの流路断面へ上記（１）式を満足す
る磁石部分を投影した時の投影面積が、該ペレットの流
路断面積に対して９０％以上であり（以下“条件
（ｉ）”と称する場合がある）、（ｉｉ）上記（２）式
を満足する（以下“条件（ｉｉ）”と称する場合があ
る）磁力選別を行ったことを特徴とする熱可塑性樹脂組
成物にかかるペレットを提供する。According to the present invention, (i) the projected area when the magnet portion satisfying the above equation (1) is projected onto the flow channel cross section of the pellet with the flow direction of the pellet as the projection axis, and the flow channel cross sectional area of the pellet is Is 90% or more (hereinafter sometimes referred to as “condition (i)”) and (ii) satisfies the above equation (2) (hereinafter sometimes referred to as “condition (ii)”) The present invention provides pellets of the thermoplastic resin composition.
【００２５】上記条件（ｉ）について説明する。かかる
条件はペレットが特定以上の磁束密度を有する磁力選別
機中の磁石に接触する確率に相当するものである。かか
る値が特定値以下の場合、本発明の目的が十分に達成さ
れない場合がある。The condition (i) will be described. Such a condition corresponds to the probability that the pellet comes into contact with the magnet in the magnetic force sorter having a magnetic flux density higher than a specific value. When the value is less than the specific value, the object of the present invention may not be sufficiently achieved.
【００２６】ペレットの流路断面積は、磁力選別機の上
方に設置されたペレット供給口のほぼ全体にわたってペ
レットが流れておりかかるペレットが磁力選別機に供給
される場合には、ペレット供給口の断面積として計算さ
れる。一方、ペレットの供給口が明確に設けられていな
い場合には、磁力選別機に供給される直前のペレットの
流路断面積として計算される。The cross-sectional area of the flow path of the pellets is such that, when the pellets flow through almost the entire pellet supply port installed above the magnetic separator, and such pellets are supplied to the magnetic separator, the pellet supply port Calculated as cross-sectional area. On the other hand, when the pellet supply port is not clearly provided, the flow channel cross-sectional area of the pellet immediately before being supplied to the magnetic separator is calculated.
【００２７】条件（ｉ）において、例えば上下方向に配
列された表面最大磁束密度の異なる磁石が同一投影面上
に重なる場合には、いずれかの磁石において上記（１）
式を満足すればよい。しかしながらより好ましいのは、
ペレットの供給口側より観察される磁石の全てが上記
（１）式を満足する場合である。Under the condition (i), for example, when magnets arranged in the vertical direction and having different surface maximum magnetic flux densities overlap each other on the same projection plane, the above-mentioned (1) is applied to one of the magnets.
All you have to do is satisfy the formula. However, more preferred is
This is the case where all the magnets observed from the pellet supply port side satisfy the above expression (1).
【００２８】かかる条件（ｉ）においては、磁力選別機
に供給する際のペレット進行方向に投影した該選別機磁
石部分の投影面積が、磁力選別機に供給する際のペレッ
ト流路断面積に対して１００％となるよう磁石を設置す
ることが最も好適である。Under the above condition (i), the projected area of the magnet portion of the sorter projected in the pellet advancing direction at the time of supplying to the magnetic separator is relative to the pellet channel cross-sectional area at the time of supplying to the magnetic separator. It is most preferable to install the magnet so that the total amount becomes 100%.
【００２９】一方、例えば丸い断面の棒状磁石のみの配
列では磁力選別機の流路全体に対して磁石部分の投影面
積を１００％にすることは困難である。これは投影面積
が１００％の場合ペレットの通過できない滞留部分が生
じるためである。半円形断面などの磁石を使用すれば、
滞留部分は解消されるがコストが高くなる。On the other hand, for example, it is difficult to make the projected area of the magnet portion 100% with respect to the entire flow path of the magnetic force sorter with an array of only rod-shaped magnets having a round cross section. This is because when the projected area is 100%, there is a stagnant portion where pellets cannot pass. If you use a magnet with a semi-circular cross section,
The stagnation part is eliminated, but the cost becomes high.
【００３０】したがってペレットの磁力選別機への効率
のよい通過方法として、磁力選別機の流路全体の投影面
積に対して、磁力選別機へのペレット供給口面積を小さ
くする方法が好ましく挙げられる。かかる方法によりペ
レット流路断面積に対する磁石部分の投影面積を実質的
に１００％にすることができる。またかかる場合にはペ
レットの磁石に接触する確率が理論上１００％となり、
ペレットは少なくとも１つの磁石に直接接触することが
可能となる。かかる磁力選別機へのペレット供給口面積
（上記（２）式のＢに相当する）は、磁力選別機全体の
ペレットの流れ方向を投影軸とした投影面積に対して
０．０５〜０．９倍であることが好ましく、更に０．１
〜０．８倍であることがより好ましい。かかる倍率が低
すぎる場合には、ペレットの処理量が低くなるかまたは
大きな磁力選別機が必要となり適切でない場合がある。Therefore, as a method of efficiently passing the pellets through the magnetic force sorter, a method of reducing the area of the pellet supply port to the magnetic force sorter with respect to the projected area of the entire flow path of the magnetic force sorter is preferable. By such a method, the projected area of the magnet portion with respect to the pellet channel cross-sectional area can be substantially 100%. Also, in such a case, the probability of contacting the pellet magnet is 100% theoretically,
The pellets can be in direct contact with at least one magnet. The area of the pellet supply port to the magnetic separator (corresponding to B in the above formula (2)) is 0.05 to 0.9 with respect to the projected area with the flow direction of the pellet of the entire magnetic separator as the projection axis. It is preferably doubled, and more preferably 0.1
More preferably, it is 0.8 times. If the ratio is too low, the throughput of pellets may be low or a large magnetic separator may be required, which may not be appropriate.
【００３１】上記条件（ｉｉ）について説明する。上記
（２）式の値が範囲を外れて小さすぎる場合には、ペレ
ットの輸送効率および選別効率が低下し、一方大きすぎ
る場合には、金属異物が混入する可能性が高くなる。し
たがってかかる条件を満足すべく、磁力選別機の表面最
大磁束密度、ペレット流路の断面積（ペレット供給口の
断面積など）、およびペレットの通過速度の条件を適宜
制御する必要がある。磁力選別機が固定されている場合
には、ペレットの通過速度の条件を満足するように制御
する。ペレットの通過速度はペレットを空気輸送する際
の空気圧力などの調整により制御することができる。自
然落下の場合よりも低い速度が求められる場合には、圧
空を逆流させる方法なども取ることができる。一方でペ
レットの通過速度の制御が困難である場合には、かかる
条件を満足するよう磁力選別機の仕様を調整する。上記
（２）式において好ましいＣの範囲としては、０．１〜
５（ｍ3／ｈ）が好ましく、０．５〜３．５（ｍ3／ｈ）
がより好ましく、１〜３（ｍ3／ｈ）が更に好ましい。The condition (ii) will be described. If the value of the above formula (2) is out of the range and is too small, the transportation efficiency and sorting efficiency of the pellets are lowered, while if it is too large, the possibility of inclusion of metallic foreign matters is increased. Therefore, in order to satisfy such conditions, it is necessary to appropriately control the conditions of the maximum magnetic flux density on the surface of the magnetic separator, the cross-sectional area of the pellet flow path (such as the cross-sectional area of the pellet supply port), and the pellet passage speed. When the magnetic separator is fixed, control is performed so as to satisfy the pellet passing speed condition. The passage speed of the pellets can be controlled by adjusting the air pressure when pneumatically transporting the pellets. When a lower velocity than that in the case of natural fall is required, a method of backflowing the compressed air can be adopted. On the other hand, when it is difficult to control the pellet passing speed, the specifications of the magnetic separator are adjusted so as to satisfy such conditions. In the above formula (2), the preferable range of C is 0.1 to
5 (m 3 / h) is preferable, and 0.5 to 3.5 (m 3 / h)
Is more preferable and 1 to 3 (m 3 / h) is still more preferable.
【００３２】また本発明におけるペレットの通過速度に
おいてその体積は、真の体積によるものである。すなわ
ち、時間当りのペレットの重量を真密度で除した値を示
す。Further, the volume of the pellet in the present invention is based on the true volume. That is, the value obtained by dividing the weight of pellets per hour by the true density is shown.
【００３３】本発明においてより好ましいのは下記
（５）式の条件を満足する場合である。
３０≦Ｃ／（Ａ×Ｂ）≦７００ （５）
（Ａ、Ｂ、およびＣは、上記（２）式の場合と同様であ
る）In the present invention, the case where the condition of the following expression (5) is satisfied is more preferable. 30 ≦ C / (A × B) ≦ 700 (5) (A, B, and C are the same as in the case of the above formula (2))
【００３４】上記（２）式および（５）式において、そ
のＡは上記（１）式を満足している必要がある。すなわ
ち上記（２）式および（５）式において表面最大磁束密
度が０．７Ｔ以上の磁石において、上記（２）式および
（５）式の条件を満足する必要がある。より好ましくは
表面最大磁束密度が０．７５Ｔ以上である。In the above expressions (2) and (5), the A must satisfy the above expression (1). That is, in the above formulas (2) and (5), it is necessary to satisfy the conditions of the above formulas (2) and (5) in the magnet having the maximum surface magnetic flux density of 0.7 T or more. The surface maximum magnetic flux density is more preferably 0.75 T or more.
【００３５】条件（ｉ）において表面最大磁束密度が
０．７Ｔ以上の磁石がペレットが流れる部分に十分に配
置されていないと、金属異物の除去が不十分となる場合
がある。また磁力選別機の表面最大磁束密度は高いほど
金属異物の除去能力が向上するが、上限としては１．５
Ｔが好ましい。すなわち下記（６）の条件を満足するこ
とが好ましい。
０．７５≦Ａ≦１．５ （６）
（ここでＡは磁力選別機の表面最大磁束密度（Ｔ）を表
わす）Under the condition (i), if the magnet having the maximum surface magnetic flux density of 0.7 T or more is not sufficiently arranged in the portion where the pellet flows, the removal of the metallic foreign matter may be insufficient. Further, the higher the maximum magnetic flux density on the surface of the magnetic force sorter, the higher the ability to remove metallic foreign matter, but the upper limit is 1.5.
T is preferred. That is, it is preferable to satisfy the following condition (6). 0.75 ≦ A ≦ 1.5 (6) (where A represents the maximum magnetic flux density (T) of the magnetic force sorter)
【００３６】上記条件を満足する場合には、十分に金属
異物の除去が可能であると共に、収率が良好でかつ装置
も経済的な範囲となる。When the above conditions are satisfied, it is possible to sufficiently remove the metallic foreign matter, the yield is good, and the apparatus is in the economical range.
【００３７】磁力選別機の種類は、（ｉ）２個以上の棒
状磁石が幅方向に一列に配列したもの（以下“１段の格
子状”と称する場合がある）、（ｉｉ）更にかかる配列
が２段以上平行に配列したもの（以下“２段以上の格子
状”と称する場合がある）、および（ｉｉｉ）かかる配
列が互いに非平行で交差して２段以上配列したもの（以
下“２段以上の交差格子状”と称する場合がある）など
が挙げられる。これらの中でも（ｉｉ）２個以上の棒状
磁石が幅方向に一列に配列し、更に該配列が２段以上平
行に配列したものが好ましい。The types of the magnetic force sorter include (i) two or more bar-shaped magnets arranged in a row in the width direction (hereinafter sometimes referred to as "one-step grid"), and (ii) such an arrangement. Are arranged in parallel in two or more steps (hereinafter sometimes referred to as "two or more steps in a lattice pattern"), and (iii) such an array is arranged in two or more steps crossing each other in a non-parallel manner (hereinafter, referred to as "2 It may be referred to as a "cross-lattice with more than one step"). Among these, (ii) it is preferable that two or more bar-shaped magnets are arranged in a row in the width direction, and the arrangement is further arranged in parallel in two or more steps.
【００３８】棒状磁石としては丸い断面のものが好適で
ある。かかる丸い断面はペレットの流動に対する抵抗が
低く、ペレットの流動をスムースにすることが可能なた
めである。The rod-shaped magnet preferably has a round cross section. This is because such a round cross section has a low resistance to the flow of pellets, and the flow of pellets can be made smooth.
【００３９】すなわち磁力選別機の態様としては、２個
以上の丸い断面の棒状磁石が径方向に一列に配列し、更
に該配列が２段以上平行に配列したものがより好まし
い。これは処理能力が他の磁力選別機に比較して優れ、
また構造が簡素であり故障などの不具合も生じにくく、
より安定した品質のペレットを製造する上で好ましいた
めである。また１列当りの棒状磁石の数としては２〜１
０個程度が好ましく、２〜８個程度がより好ましく、３
〜６個程度が更に好ましい。更に段数としては２〜５段
程度が好ましく、より好ましくは２段または３段であ
る。That is, as a mode of the magnetic force sorter, it is more preferable that two or more rod-shaped magnets having a round cross section are arranged in a row in the radial direction, and the arrangement is arranged in parallel in two or more steps. This has better processing capacity than other magnetic separators,
In addition, the structure is simple and troubles such as failures are unlikely to occur,
This is because it is preferable for producing pellets of more stable quality. Also, the number of rod-shaped magnets per row is 2 to 1
About 0 is preferable, about 2 to 8 is more preferable, 3
About 6 pieces are more preferable. Further, the number of stages is preferably about 2 to 5, more preferably 2 or 3.
【００４０】また磁力選別機の形式としては、静磁界型
および交流磁界型のいずれの形式も選択でき、好ましく
は静磁界型のものである。更に磁石としては永久磁石お
よび電磁石のいずれも選択可能である。As the type of the magnetic force sorter, either a static magnetic field type or an alternating magnetic field type can be selected, and a static magnetic field type is preferable. Further, as the magnet, either a permanent magnet or an electromagnet can be selected.
【００４１】更に上記２段以上の格子状の磁力選別機に
おいては、その隣接する各棒状磁石間の間隔が下記
（３）式および（４）式の条件を満足するものが好適で
ある。８≦Ｅ （３）
０．３×Ｄ≦Ｅ≦１．５×Ｄ （４）
（ここでＤは棒状磁石の直径（ｍｍ）、Ｅは棒状磁石間
の間隔（ｍｍ）を表わす）Further, in the above-mentioned two or more stages of grid-like magnetic separator, it is preferable that the distance between adjacent bar-shaped magnets satisfies the conditions of the following expressions (3) and (4). 8 ≦ E (3) 0.3 × D ≦ E ≦ 1.5 × D (4) (where D is the diameter (mm) of the bar-shaped magnets and E is the distance (mm) between the bar-shaped magnets).
【００４２】より好ましくは下記（７）式および（８）
式の条件を満足するものである。
１０≦Ｅ （７）
０．４×Ｄ≦Ｅ≦１．２×Ｄ （８）
（ここでＤ、Ｅは上記（３）式および（４）式の場合と
同様である）More preferably, the following formulas (7) and (8) are used.
It satisfies the condition of the formula. 10 ≦ E (7) 0.4 × D ≦ E ≦ 1.2 × D (8) (where D and E are the same as those in the above equations (3) and (4)).
【００４３】かかる範囲において、選別の効率を維持し
ながら、ペレットをスムースに通過させることが可能で
ある。間隔が広すぎると効率が低下しやすく、間隔が狭
すぎると磁力選別機内でブリッジなどを生じることがあ
る。Within this range, the pellets can be passed smoothly while maintaining the efficiency of selection. If the interval is too wide, the efficiency tends to decrease, and if the interval is too narrow, a bridge or the like may occur in the magnetic separator.
【００４４】また上記Ｄの値としては、Ｄ＝１８〜５０
ｍｍが好ましい。より好ましくは２０〜４０ｍｍであ
る。かかるＤの範囲に対応した条件（４）式に対応する
範囲がＥとして好適であり、更に（８）式に対応する範
囲がより好適である。また上記Ｅの値は、ペレット径の
５〜５０倍程度の範囲にあることが適切である。As the value of D, D = 18 to 50
mm is preferred. More preferably, it is 20 to 40 mm. The range corresponding to the condition (4) corresponding to the range of D is preferable as E, and the range corresponding to the formula (8) is more preferable. Further, the value of E is appropriately in the range of about 5 to 50 times the pellet diameter.
【００４５】尚、棒状磁石間の間隔とは、２段以上の格
子状の配列において、径方向に一列に並んだ隣接する棒
状磁石間の間隔、および上下方向に配列された上下に隣
接した棒状磁石間の間隔のいずれをも指す。ここで隣接
するとは間隔を決定する対象となる２つの対象物が、そ
れぞれ間隔を決定する関係において（例えば、径方向に
一列に対する間隔であれば、その関係において）、互い
にそれ以上に距離が近い対象を有していない関係をい
う。The interval between the bar-shaped magnets means the interval between adjacent bar-shaped magnets arranged in a row in the radial direction and the bar-shaped adjacent to each other in the vertical direction in a lattice-like arrangement of two or more stages. Refers to any spacing between magnets. In this case, two adjacent objects whose distances are to be determined are closer to each other in the relationship that determines the respective intervals (for example, in the case of a distance in a row in the radial direction, the relationship). A relationship that has no target.
【００４６】熱可塑性樹脂組成物のペレットは、熱可塑
性樹脂組成物を押出機で溶融混練し、ペレタイザーなど
でカッティングすることにより製造される。得られたペ
レットは通常篩により選別を行った後圧空ローダーを使
用して輸送し、均質化のためのブレンドがなされる。更
にその後容器や袋に収容して製品の形態とされる。かか
る製品の形態とされたペレットは、成形加工業者の元
で、場合により乾燥した後、成形機のホッパーに直接供
給することにより、または別タンクから圧空ローダーで
輸送することにより、成形機に供給される。上記の工程
内で磁力選別機を設置する個所は、ペレットの製造後か
ら成形機に供給するまでの工程内で、選別機の磁石がペ
レットに直接接触できる個所であればいずれの個所であ
ってもよい。好ましいのはペレットを容器や袋に収容す
る部分の直前、もしくはペレットを成形する直前が挙げ
られる。より好ましいのはペレットを容器や袋に収容す
る部分の直前の個所である。The pellets of the thermoplastic resin composition are produced by melt-kneading the thermoplastic resin composition with an extruder and cutting it with a pelletizer or the like. The obtained pellets are usually sorted by a sieve and then transported using an air pressure loader, and blended for homogenization. After that, the product is stored in a container or a bag and made into a product form. The pellets in the form of such a product are supplied to a molding machine by a molding processor, optionally after drying, by directly supplying them to a hopper of the molding machine, or by transporting them from a separate tank with a pneumatic loader. To be done. The place where the magnetic separator is installed in the above process is any place as long as the magnet of the separator can directly contact the pellets in the process from the production of pellets to the supply to the molding machine. Good. Preferable is immediately before the portion where the pellets are contained in a container or bag, or immediately before molding the pellets. More preferable is the location immediately before the portion where the pellets are stored in a container or bag.
【００４７】また、さらに好ましくは、熱可塑性樹脂組
成物を押出機で溶融混練し、ペレタイザーなどでカッテ
ィングし、ペレットを製造した後とペレットを容器や袋
に収容する前、もしくはペレットを成形する前に２段階
以上に分けて上記条件（ｉ）および条件（ｉｉ）、より
好ましくは（３）式および（４）式の条件を満足するも
のを設置する。Further, more preferably, the thermoplastic resin composition is melt-kneaded by an extruder and cut by a pelletizer or the like to produce pellets and before the pellets are accommodated in a container or bag, or before the pellets are molded. Are installed in two or more stages, and those satisfying the above conditions (i) and (ii), more preferably the conditions of the expressions (3) and (4), are installed.
【００４８】本発明の熱可塑性樹脂組成物のペレット
は、上記の条件を満足する磁力選別機を通すことによ
り、ホットランナの詰まりを生じることのある成分が効
率的に除去されたものである。すなわち本発明によれ
ば、粒径３００μｍ以上の鉄を主成分とする金属異物を
含まない熱可塑性樹脂組成物のペレットが提供される。
更に好適には、粒径３００μｍ以上の鉄を主成分とする
金属異物を含まない熱可塑性樹脂組成物のホットランナ
成形用ペレットが提供される。The pellets of the thermoplastic resin composition of the present invention are those in which components that may cause clogging of the hot runner are efficiently removed by passing through a magnetic separator that satisfies the above conditions. That is, according to the present invention, pellets of a thermoplastic resin composition containing iron as a main component and having a particle diameter of 300 μm or more and containing no metallic foreign matter are provided.
More preferably, a pellet for hot runner molding of a thermoplastic resin composition containing iron as a main component and having a particle diameter of 300 μm or more and containing no metallic foreign matter is provided.
【００４９】更に好ましくは、粒径３００μｍ以上の鉄
を主成分とする金属異物を実質的に含有しない、天然鉱
物を粉砕加工した無機充填材を含む熱可塑性樹脂組成物
のホットランナ成形用ペレットが提供され、特に好まし
くは粒径３００μｍ以上の鉄を主成分とする金属異物を
実質的に含有しない、ワラストナイトを含む熱可塑性樹
脂組成物のホットランナ成形用ペレットが提供される。
殊に本発明は従来の選別装置や方法では除去できない場
合のあった３００〜５００μｍの金属異物を十分に除去
することを可能としたものである。ここで実質的に含有
しないとは、通常製品として袋に収容されたペレットか
ら製品の特性を判別するためのサンプリングした際に、
かかる金属異物が検出されないことをいう。More preferably, a pellet for hot runner molding of a thermoplastic resin composition containing an inorganic filler obtained by crushing and processing a natural mineral, which substantially does not contain foreign metal containing iron as a main component and has a particle size of 300 μm or more. A pellet for hot runner molding of the thermoplastic resin composition provided, particularly preferably containing substantially no foreign metal containing iron as a main component, having a particle size of 300 μm or more is provided.
In particular, the present invention makes it possible to sufficiently remove metallic foreign matters of 300 to 500 μm, which could not be removed by the conventional sorting apparatus and method. Here, when the sample is used to determine the characteristics of the product from the pellets contained in the bag as a normal product, it means that it does not substantially contain:
It means that such metallic foreign matter is not detected.
【００５０】本発明のホットランナ成形に対応する熱可
塑性樹脂組成物のペレットは、ホットランナ成形した場
合にあっても金属異物による成形トラブルやホットラン
ナの損傷を生ずる確率が極めて低減されたものである。
これにより環境負荷の低減、低コスト化、成形の自動
化、成形サイクルの短縮化、および特殊成形に対する対
応などの各種の熱可塑性樹脂組成物における課題が解決
できる。したがって本発明の熱可塑性樹脂組成物のペレ
ットを使用して、ホットランナ成形により形成された成
形品は、これらの課題を解決した技術的に意義のあるも
のとなる。殊に本発明の熱可塑性樹脂組成物のペレット
は、ホットランナの詰まりの問題が生じやすいバルブゲ
ート型のホットランナに適したペレットであるといえ
る。The pellets of the thermoplastic resin composition corresponding to the hot runner molding of the present invention have a significantly reduced probability of causing molding troubles and damage to the hot runner due to metallic foreign matter even when the hot runner is molded. is there.
This can solve the problems in various thermoplastic resin compositions such as reduction of environmental load, cost reduction, automation of molding, shortening of molding cycle, and correspondence to special molding. Therefore, a molded product formed by hot runner molding using the pellets of the thermoplastic resin composition of the present invention is technically significant in solving these problems. Particularly, the pellets of the thermoplastic resin composition of the present invention can be said to be pellets suitable for a valve gate type hot runner in which the problem of clogging of the hot runner is likely to occur.
【００５１】本発明のペレットにより得られた成形品
は、電子・電気機器部品、ＯＡ機器部品、医療部品、自
動車部品などにおいて好適に使用されるものであり、こ
れら以外にも幅広い用途で使用可能である。The molded product obtained from the pellets of the present invention is preferably used in electronic / electrical equipment parts, OA equipment parts, medical parts, automobile parts and the like, and can be used in a wide variety of applications other than these. Is.
【００５２】[0052]
【発明の実施の形態】以下に実施例を挙げて更に詳しく
説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention will be described in more detail below with reference to Examples.
【００５３】［実施例１および２、並びに比較例１〜
３］
（１）実験用ワラストナイトの作成
本発明の効果を明確にするために、市販のワラストナイ
ト（巴工業社製；サイカテックＮＮ−４）にＳ５５Ｃ鋼
材の金属粉を混入し実験を行った。Ｓ５５Ｃ鋼材の金属
粉（Ｔｙｌｅｒ規格の標準篩において３２メッシュパ
ス、４８メッシュオンの粒径を有する）を０．０５重量
％となるようかかるワラストナイトに混合し、攪拌機に
より均一に混合した。得られたワラストナイトを“ＷＳ
Ｎ−１”とする。[Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 1]
3] (1) Preparation of experimental wollastonite In order to clarify the effect of the present invention, a commercially available wollastonite (manufactured by Tomoe Kogyo Co., Ltd .; Cycatec NN-4) was mixed with metal powder of S55C steel to conduct an experiment. went. Metal powder of S55C steel material (having a particle size of 32 mesh pass and 48 mesh on in a standard sieve of Tyler standard) was mixed to such wollastonite so as to be 0.05% by weight, and uniformly mixed by a stirrer. The obtained wollastonite is called "WS
N-1 ".
【００５４】（２）サンプルペレットの作成
４４ｍｍφのベント式２軸押出機（日本製鋼所（株）製
ＴＥＸ４４ＨＣＴ、ダイス：３．９ｍｍφの９穴）を使
用し、吐出量１００ｋｇ／ｈで下記の熱可塑性樹脂組成
物の押出を行い、約２００ｋｇのペレットを製造した。
押出機から得られたストランドをペレタイザーによりカ
ットし（ペレットの大きさ：直径約３ｍｍ×長さ約３ｍ
ｍ）、ミスカット品を振動式篩により選別した後、圧空
輸送を使用して磁力選別機部分まで輸送し、下記に示す
条件−１〜条件−５の各条件の磁力選別機に通してペレ
ットを得た。(2) Preparation of sample pellets A 44 mmφ bent type twin-screw extruder (TEX44HCT manufactured by Japan Steel Works, Dies: 9 holes of 3.9 mmφ) was used, and the following heat was applied at a discharge rate of 100 kg / h. The plastic resin composition was extruded to produce pellets of about 200 kg.
The strands obtained from the extruder are cut by a pelletizer (pellet size: diameter about 3 mm x length about 3 m
m), after the miscut product is sorted by a vibrating screen, it is transported to the magnetic separator by using pneumatic transportation, and pellets are passed through the magnetic separator under each of the following condition-1 to condition-5. Got
【００５５】（ｉ）条件−１
磁力選別機として表面最大磁力密度０．８Ｔの棒状磁石
を径方向に一列に上側５本、下側４本を配列し、互いが
平行となる配列としたもの（カネテック（株）製ＰＣＭ
Ｂ−２５、永久磁石型、棒状磁石の長さ：２４４ｍｍ、
棒状磁石の直径：２５ｍｍ、棒状磁石間の水平方向の間
隔：２５ｍｍ、上下磁石の断面円中心間の上下方向の間
隔：３７ｍｍ）を使用した。尚、かかる配列においてパ
ラメータＤ、ＥはそれぞれＤ＝２５ｍｍ、並びにＥ＝１
９．６５ｍｍ（上段と下段との磁石間の距離）およびＥ
＝２５ｍｍ（上段および下段それぞれにおける各磁石間
の距離）であった。(I) Condition-1 As a magnetic force sorter, rod-shaped magnets having a maximum surface magnetic force density of 0.8 T are arranged in a row in the radial direction so that the upper five magnets and the lower four magnets are arranged in parallel with each other. (PCM made by Kanetech Co., Ltd.
B-25, permanent magnet type, rod-shaped magnet length: 244 mm,
The diameter of the bar-shaped magnet: 25 mm, the horizontal interval between the bar-shaped magnets: 25 mm, the vertical interval between the centers of the cross-sectional circles of the upper and lower magnets: 37 mm) was used. In this arrangement, parameters D and E are D = 25 mm and E = 1, respectively.
9.65 mm (distance between magnets in upper and lower rows) and E
= 25 mm (distance between each magnet in each of the upper and lower rows).
【００５６】一方、ペレット供給口は、磁力選別機上に
長さ１００ｍｍ×幅１００ｍｍの供給口を設けた。これ
によりペレットの流路断面積に対する、磁力選別機の磁
石のうちペレットの流れ方向を投影軸としてペレットの
流路断面へ（１）式を満足する磁石部分を投影した時の
投影面積（条件（ｉ））は１００％とした。On the other hand, as the pellet supply port, a supply port having a length of 100 mm and a width of 100 mm was provided on the magnetic separator. As a result, the projected area when the magnet portion of the magnet of the magnetic separator is projected onto the pellet flow path cross-section area with the flow direction of the pellet as the projection axis to the pellet flow path cross section (condition ( i)) was set to 100%.
【００５７】磁力選別機および供給口の構成は図１およ
び図２に示すとおりである。またペレットの通過速度は
２．０ｍ3／ｈであった。すなわち条件（１）式および
（２）式のパラメータにおいてＡ＝０．８（Ｔ）、Ｂ＝
０．０１（ｍ2）、およびＣ＝２．０（ｍ3／ｈ）の条件
とした。The structures of the magnetic separator and the supply port are as shown in FIGS. The passing speed of the pellet was 2.0 m 3 / h. That is, in the parameters of the conditions (1) and (2), A = 0.8 (T), B =
The conditions were 0.01 (m 2 ) and C = 2.0 (m 3 / h).
【００５８】尚、１５分おきに磁力選別機に捕捉された
ペレットを取り除きながらペレットの採取を行った。か
かる作業中は経路を切り替え、磁力選別機を通らないペ
レットはサンプル中には含まれないようにした。The pellets were collected while removing the pellets captured by the magnetic separator every 15 minutes. During this operation, the path was switched so that pellets that did not pass through the magnetic separator were not included in the sample.
【００５９】（ｉｉ）条件−２
圧空ローダーの風量の変更によりペレットの通過速度を
２．５ｍ3／ｈに変更した以外は、上記条件−１の場合
と同様に処理を行った。すなわち、条件（１）式および
（２）式のパラメータにおいてＡ＝０．８（Ｔ）、Ｂ＝
０．０１（ｍ2）、およびＣ＝２．５（ｍ3／ｈ）の条件
とした。磁力選別機の処置も同様とした。(Ii) Condition-2 The treatment was performed in the same manner as in Condition-1 except that the pellet passing speed was changed to 2.5 m 3 / h by changing the air flow rate of the compressed air loader. That is, in the parameters of the conditions (1) and (2), A = 0.8 (T) and B =
The conditions were 0.01 (m 2 ) and C = 2.5 (m 3 / h). The treatment of the magnetic separator was the same.
【００６０】（ｉｉｉ）条件−３
磁力選別機において棒状磁石の本数を上段の３本とした
以外は、上記条件−１の場合と同様に処理を行った。す
なわち、条件（ｉ）の磁石部分の投影面積の割合は５０
％であった。また条件（１）式および（２）式のパラメ
ータにおいてＡ＝０．８（Ｔ）、Ｂ＝０．０１
（ｍ2）、およびＣ＝２．０（ｍ3／ｈ）の条件とした。
磁力選別機の処置も条件−１と同様に行った。(Iii) Condition-3 A treatment was performed in the same manner as in Condition-1 except that the number of rod-shaped magnets in the magnetic force sorter was changed to the upper three. That is, the ratio of the projected area of the magnet portion under the condition (i) is 50.
%Met. Further, in the parameters of the conditions (1) and (2), A = 0.8 (T), B = 0.01
(M 2 ) and C = 2.0 (m 3 / h).
The treatment with the magnetic separator was performed in the same manner as in Condition-1.
【００６１】（ｉｖ）条件−４：磁力選別機として表面
最大磁力密度３００ｍＴの棒状磁石を使用した以外は、
上記条件−１の場合と同様に処理を行った。すなわち、
条件（ｉ）の磁石部分の投影面積は０であった。磁力選
別機の処置も条件−１と同様に行った。(Iv) Condition-4: except that a bar-shaped magnet having a maximum surface magnetic force density of 300 mT is used as a magnetic force selector.
Processing was performed in the same manner as in the case of the above condition-1. That is,
The projected area of the magnet portion under the condition (i) was 0. The treatment with the magnetic separator was performed in the same manner as in Condition-1.
【００６２】（ｖ）条件−５：ペレットの通過速度を
３．５ｍ3／ｈに変更し、かつペレット供給口の大きさ
を長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍとした以外は、上記条件−
１の場合と同様に処理を行った。尚、ペレット供給口の
縮小は壁側からそれぞれ２５ｍｍずつ縮小して行った。
すなわち、条件（ｉ）の磁石部分の投影面積の割合は１
００％であった。また条件（１）式および（２）式のパ
ラメータにおいてＡ＝０．８（Ｔ）、Ｂ＝０．００２５
（ｍ2）、およびＣ＝３．５（ｍ3／ｈ）の条件とした。
磁力選別機の処置も条件−１と同様に行った。(V) Condition-5: The above conditions except that the pellet passing speed was changed to 3.5 m 3 / h and the size of the pellet supply port was 50 mm in length × 50 mm in width.
The same treatment as in the case of 1 was performed. The pellet supply port was reduced by 25 mm from the wall side.
That is, the ratio of the projected area of the magnet portion under the condition (i) is 1
It was 00%. Further, in the parameters of the conditions (1) and (2), A = 0.8 (T) and B = 0.0025.
(M 2 ) and C = 3.5 (m 3 / h).
The treatment with the magnetic separator was performed in the same manner as in Condition-1.
【００６３】使用した樹脂組成物は以下のように製造し
た。下記の各成分のうちＰＥＴ、ＰＢＴ、およびＷＳＮ
−１以外の成分を下記配合割合に計量し、櫛歯付きのタ
ンブラーで均一に混合後、スクリュー根元の第１投入口
から計量機（（株）クボタ製；ＣＷＦ）上に設けられた
攪拌羽根式の供給機から供給した。一方ＰＥＴ、ＰＢ
Ｔ、およびＷＳＮ−１は同じく計量機上に設けられた振
動式の供給機を用いて所定の割合となるようサイドフィ
ーダーに供給され、かかるフィーダーを通して第２投入
口から押出機へ供給された。スクリュー回転数１８０ｒ
ｐｍ、ベント吸引度３，０００Ｐａでストランドを製造
し、次いでペレタイザーでペレット化した。樹脂組成物
の組成割合は以下のとおりである。The resin composition used was produced as follows. PET, PBT, and WSN among the following components
Components other than -1 were weighed in the following mixing ratio, and were uniformly mixed with a tumbler with comb teeth, and then a stirring blade provided on a weighing machine (manufactured by Kubota Co., Ltd .; CWF) from the first charging port at the base of the screw. It was supplied from a type feeder. On the other hand, PET, PB
T and WSN-1 were also supplied to the side feeder at a predetermined ratio by using a vibration type feeder also provided on the weighing machine, and were supplied to the extruder from the second charging port through the feeder. Screw rotation speed 180r
Strands were produced at pm, vent suction degree of 3,000 Pa, and then pelletized with a pelletizer. The composition ratio of the resin composition is as follows.
【００６４】（組成割合）ＰＣ：５８重量部、ＰＥＴ：
２１重量部、ＰＢＴ：４重量部、ＷＳＮ−１：１２重量
部、ＩＭ：４重量部、ＷＡＸ：０．８重量部、ＳＴ−
１：０．２重量部、ＳＴ−２：０．００５重量部および
ＴｉＯ２：０．８重量部
更に上記の各原料の記号は下記のとおりである。
ＰＣ：ビスフェノールＡとホスゲンより製造される粘度
平均分子量２５，０００の直鎖状芳香族ポリカーボネー
ト樹脂（帝人化成（株）製「パンライトＬ−１２５
０」）
ＰＥＴ：ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＴＲ−８５
８０；帝人（株）製、固有粘度０．８）
ＰＢＴ：ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＴＲＢ−
Ｈ；帝人（株）製、固有粘度１．０７）
ＩＭ：複合ゴム系グラフト共重合体（三菱レイヨン
（株）製「メタブレンＳ−２００１」）
ＷＡＸ：Ｃ−１：無水マレイン酸とα−オレフィンとの
共重合体（三菱化学（株）製ダイヤカルナＰＡ３０Ｍ、
無水マレイン酸の割合として約１ｍｅｑ／ｇ、ＧＰＣ法
により測定され標準ポリスチレン換算で算出された重量
平均分子量約８，４００）
ＳＴ−１：サイクリックネオペンタンテトライルビス
（オクタデシルフォスファイト）（旭電化工業（株）製
「アデカスタブＰＥＰ−８」）
ＳＴ−２：テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル
フェニル）４，４−ビフェニレンジホスホナイトを主成
分とする安定剤（クラリアントジャパン（株）製「サン
ドスタブＰ−ＥＰＱ ＰＬＵＳ」）
ＴｉＯ２：酸化チタン（石原産業（株）製「タイペーク
ＰＣ−３」）(Composition ratio) PC: 58 parts by weight, PET:
21 parts by weight, PBT: 4 parts by weight, WSN-1: 12 parts by weight, IM: 4 parts by weight, WAX: 0.8 parts by weight, ST-
1: 0.2 parts by weight, ST-2: 0.005 parts by weight and TiO2: 0.8 parts by weight Further, the symbols of the above respective raw materials are as follows. PC: Linear aromatic polycarbonate resin having a viscosity average molecular weight of 25,000 produced from bisphenol A and phosgene (“Panlite L-125 manufactured by Teijin Chemicals Ltd.”
0 ") PET: polyethylene terephthalate resin (TR-85
80; Teijin Ltd., intrinsic viscosity 0.8) PBT: polybutylene terephthalate resin (TRB-
H: Teijin Ltd., intrinsic viscosity 1.07) IM: Composite rubber-based graft copolymer ("Metablen S-2001" produced by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.) WAX: C-1: Maleic anhydride and α-olefin Copolymer with (Mitsubishi Chemical Co., Ltd. Diakarna PA30M,
The ratio of maleic anhydride is about 1 meq / g, and the weight average molecular weight is about 8,400 calculated by GPC method and calculated in terms of standard polystyrene. ST-1: Cyclic neopentane tetrayl bis (octadecyl phosphite) (Asahi Denka Co., Ltd.) "Adeka Stab PEP-8" manufactured by Kogyo Co., Ltd.) ST-2: Tetrakis (2,4-di-tert-butylphenyl) 4,4-biphenylenediphosphonite-based stabilizer (Clariant Japan Co., Ltd.) "Sand stub P-EPQ PLUS" manufactured by TiO2: Titanium oxide ("Taipec PC-3" manufactured by Ishihara Sangyo Co., Ltd.)
【００６５】評価は次の方法により実施した。
磁力選別機に捕捉されたペレット量の定量
磁力選別機中に捕捉されたペレット量について比較を行
った。
成形状況の観察
各選別条件により得られたペレットをそれぞれ１１０℃
で６時間熱風乾燥機を用いて乾燥した後、バルブゲート
型ホットランナー（Ｅタイプノズル、ノズル径２．５ｍ
ｍφ（直径）、モールドマスターズ社製）を２個有す
る、１ショットあたりの重量が約１２０ｇ、および厚み
２ｍｍ箱型成形品を、シリンダー温度２９０℃、金型温
度７５℃、マニホールド温度３００℃、射出速度５０ｍ
ｍ／ｓｅｃ、保圧時間８ｓｅｃ、冷却時間２５ｓｅｃ、
バルブ遅延時間８ｓｅｃで約１，０００ショットまで成
形し、その成形状況を観察した。結果を表１に示す。
尚、ホットランナの詰まりが生じた場合は、ノズルおよ
びバルブの部品を交換することで実験を行った。
金属異物の観察
得られたペレットをランダムにサンプリングし、ペレッ
ト中に３００μｍ以上の金属異物が含まれているか否か
を観察した。かかる観察はペレット１００ｇを塩化メチ
レンに溶解し、得られた溶液中に電磁石（最大表面磁束
密度０．８Ｔ）を入れ、付着した成分を磁石から除去し
て採取した後、光学顕微鏡観察により大きさの確認を行
った。
○：３００μｍ以上の金属異物が含まれない
×：３００μｍ以上の金属異物が含まれるThe evaluation was carried out by the following method. Quantitative determination of the amount of pellets captured in the magnetic separator The amount of pellets captured in the magnetic separator was compared. Observation of molding conditions Pellets obtained under each sorting condition are 110 ° C
After drying for 6 hours using a hot air dryer, valve gate type hot runner (E type nozzle, nozzle diameter 2.5m
A box-shaped molded product having two mφ (diameter) and two mold masters and a weight of about 120 g per shot and a thickness of 2 mm is injected at a cylinder temperature of 290 ° C., a mold temperature of 75 ° C., a manifold temperature of 300 ° C. Speed 50m
m / sec, pressure holding time 8 sec, cooling time 25 sec,
Molding was performed up to about 1,000 shots with a valve delay time of 8 seconds, and the molding condition was observed. The results are shown in Table 1.
When the hot runner was clogged, an experiment was conducted by replacing the nozzle and valve parts. Observation of Metal Foreign Material The obtained pellets were randomly sampled and observed whether the pellet contained a metal foreign material of 300 μm or more. Such an observation was carried out by dissolving 100 g of pellets in methylene chloride, adding an electromagnet (maximum surface magnetic flux density 0.8 T) to the resulting solution, removing the adhering components from the magnet and collecting them, and then observing the size by optical microscope observation. Was confirmed. ◯: Metallic foreign matter of 300 μm or more is not included ×: Metallic foreign matter of 300 μm or more is included
【００６６】[0066]
【表１】
上記表から明らかなように本発明の特定の条件を満足す
る磁力選別機を通して得たペレットは十分に金属異物が
除去されていることがわかる。[Table 1] As is apparent from the above table, the pellets obtained through the magnetic separator satisfying the specific conditions of the present invention are sufficiently free of metallic foreign matters.
【００６７】［実施例３］上記のＷＳＮ−１の代わりに
ＷＳＮ−１の作成に使用した市販のワラストナイトをそ
のまま使用して実施例１と同様の組成物を押出機を４８
時間連続運転して作成した。磁力選別機の条件としては
条件−１のものを使用した。磁力選別機に捕捉されたペ
レットを塩化メチレン溶液に溶解し含まれる異物につい
て調査した。０．５ｍｍ〜１ｍｍの大きさを有する主成
分を鉄とする金属異物が１個、および０．３ｍｍ〜０．
５ｍｍの主成分を鉄とする金属異物が９個確認された
（成分は蛍光Ｘ線観察により確認した）。一方、製造さ
れたペレットからは、ランダムに２０サンプル（計２，
０００ｇ分）を調査したが、大きさが０．３ｍｍ以上の
鉄を主成分とする金属異物は検出されなかった。[Example 3] The same composition as in Example 1 was used in the extruder by using the commercially available wollastonite used for the preparation of WSN-1 in place of the above WSN-1.
It was created by running continuously for hours. As the condition of the magnetic separator, the condition-1 was used. The pellets captured by the magnetic separator were dissolved in a methylene chloride solution and examined for foreign substances contained therein. One metallic foreign matter whose main component is iron, having a size of 0.5 mm to 1 mm, and 0.3 mm to 0.
Nine metallic foreign matters having iron as a main component of 5 mm were confirmed (the components were confirmed by fluorescent X-ray observation). On the other hand, 20 samples were randomly generated from the manufactured pellets (total 2,
000 g), but no metallic foreign matter containing iron as a main component and having a size of 0.3 mm or more was detected.
【００６８】[0068]
【発明の効果】本発明のホットランナ成形に対応する熱
可塑性樹脂組成物のペレットは、ホットランナの詰まり
を極力抑制できるものであり、ホットランナの有する多
くの利点を十分に活用可能とするものである。かかるペ
レットは幅広い産業分野において極めて有用なものであ
り、その奏する産業上の効果は格別なものである。EFFECTS OF THE INVENTION The pellets of the thermoplastic resin composition for hot runner molding of the present invention can suppress clogging of the hot runner as much as possible, and can sufficiently utilize many advantages of the hot runner. Is. Such pellets are extremely useful in a wide range of industrial fields, and the industrial effects produced by them are exceptional.
【図１】実施例１で用いた磁力選別機およびペレット供
給口部を模式的に示す正面図である。FIG. 1 is a front view schematically showing a magnetic separator and a pellet supply port used in Example 1.
【図２】実施例１で用いた磁力選別機およびペレット供
給口部を模式的に示す上面図である。FIG. 2 is a top view schematically showing a magnetic separator and a pellet supply port used in Example 1.
１ 磁力選別機本体
２ ペレット供給口部
３ ペレット供給口部の長さ（１００ｍｍ）
４ 磁力選別機中の丸棒磁石における中心軸間の水
平距離（５０ｍｍ、上下段とも全て同一）
５ 右端部の磁石の外壁部からの距離（２５ｍｍ、
尚、壁の厚みは３ｍｍ）
６ 磁力選別機中の丸棒磁石（上下段とも全て同
一）
７ 下段丸棒磁石における中心軸の外壁部からの距
離（５０ｍｍ）
８ 磁力選別機本体の長さ（２５０ｍｍ）
９ 下段丸棒磁石間の水平距離（２５ｍｍ、全て同
一）
１０ 上段丸棒磁石間の水平距離（２５ｍｍ、全て同
一）
１１ 隣接する上段丸棒磁石と下段丸棒磁石との間の
距離（１９．６５ｍｍ）
１２ 下段丸棒磁石の中心軸を結んだ配列軸の底面か
らの高さ（２０ｍｍ）
１３ 上段丸棒磁石の中心軸を結んだ配列軸と下段丸
棒磁石の円断面を結んだ配列軸との上下方向の距離（３
７ｍｍ）
１４ 磁力選別機本体の高さ（８０ｍｍ）
１５ 丸棒磁石の直径（２５ｍｍ、全て同一）
１６ 左端部の磁石の外壁部からの距離（２５ｍｍ、
尚、壁の厚みは３ｍｍ）
１７ 磁力選別機本体引き出し用の把手
１８ 丸棒磁石の中心軸（平行して記載の一点鎖線は
全て同じ）
１９ ペレット供給口内壁面部分の本体外壁部からの
長さ方向の距離（７５ｍｍ）
２０ 丸棒磁石支持用の内壁（厚み３ｍｍ）
２１ 丸棒磁石支持用の内壁の本体壁からの距離（３
０ｍｍ）
２２ 磁力選別機本体の幅（２５５ｍｍ）
２３ 丸棒磁石支持用の内壁（厚み３ｍｍ）
２４ 丸棒磁石支持用の内壁の本体壁からの距離（３
０ｍｍ）
２５ ペレット供給口の幅（１００ｍｍ）
２６ ペレット供給口内壁面部分の本体外壁部からの
幅方向の距離（７７．５ｍｍ）1 Magnetic force sorter main body 2 Pellet supply port 3 Length of pellet supply port (100 mm) 4 Horizontal distance between center axes of round bar magnets in magnetic force sorter (50 mm, same for both upper and lower stages) 5 Right end Distance from outer wall of magnet (25mm,
The wall thickness is 3 mm. 6 Round bar magnet in the magnetic separator (all the same in the upper and lower stages) 7 Distance from the outer wall of the central axis of the lower round bar magnet (50 mm) 8 Length of the magnetic separator ( 250 mm) 9 Horizontal distance between lower round bar magnets (25 mm, all the same) 10 Horizontal distance between upper round bar magnets (25 mm, all the same) 11 Distance between adjacent upper round bar magnets and lower round bar magnets ( 19.65 mm) 12 Height from the bottom of the array shaft that connects the central axes of the lower round bar magnets (20 mm) 13 Connects the array cross section that connects the central axes of the upper round bar magnets and the circular cross section of the lower round bar magnets Vertical distance from the array axis (3
7 mm) 14 Height of magnetic force sorter body (80 mm) 15 Diameter of round bar magnet (25 mm, all the same) 16 Distance from outer wall of left end magnet (25 mm,
The thickness of the wall is 3 mm. 17 A handle for pulling out the main body of the magnetic separator 18 A central axis of a round bar magnet (all dashed lines shown in parallel are the same) 19 A length of an inner wall surface of a pellet supply port from an outer wall of the main body Distance in direction (75 mm) 20 Inner wall for supporting round bar magnet (thickness 3 mm) 21 Distance from inner wall for supporting round bar magnet from main body wall (3
0 mm) 22 Width of magnetic separator main body (255 mm) 23 Inner wall for supporting round bar magnet (thickness 3 mm) 24 Distance from inner wall for supporting round bar magnet (3)
0 mm) 25 Pellet supply port width (100 mm) 26 Pellet supply port inner wall surface width from the main body outer wall part (77.5 mm)
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｃ 45/00 Ｂ２９Ｃ 45/00 Ｃ０８Ｊ 3/12 ＣＦＤ Ｃ０８Ｊ 3/12 ＣＦＤＺ Ｃ０８Ｋ 3/34 Ｃ０８Ｋ 3/34 Ｃ０８Ｌ 101/00 Ｃ０８Ｌ 101/00 // Ｂ２９Ｋ 103:08 Ｂ２９Ｋ 103:08 Ｆターム(参考） 4F070 AA12 AA17 AA29 AA42 AA47 AA48 AA52 AA58 AA71 AC22 AC27 AC29 AE01 DA05 DB10 DC01 4F071 AA02 AA14 AA22 AA33 AA34 AA40 AA43 AA45 AA46 AA50 AA77 AB01 AB18 AB26 AB30 AH19 BA01 BB05 BC07 BC17 4F201 AB11 AB16 AP07 AP13 BA02 BM14 BM20 BQ11 BQ39 BQ53 BQ57 4F206 AA49 AB11 AB16 AM32 JA07 JE29 JF01 JL02 JN11 4J002 AA011 BB031 BB121 BB151 BB171 BC031 BC051 BG061 BN141 BN151 BN161 BP011 BP021 CF031 CF161 CG001 CH071 CH091 CN011 CN031 DJ006 FD010 FD016 GT00─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) B29C 45/00 B29C 45/00 C08J 3/12 CFD C08J 3/12 CFDZ C08K 3/34 C08K 3/34 C08L 101/00 C08L 101/00 // B29K 103: 08 B29K 103: 08 F term (reference) 4F070 AA12 AA17 AA29 AA42 AA47 AA48 AA52 AA58 AA71 AC22 AC27 AC29 AE01 DA05 DB10 DC01 4F071 AA02 AA14 AA22 A40 A46 A46 A43 AA 34 A43 AA A AA77 AB01 AB18 AB26 AB30 AH19 BA01 BB05 BC07 BC17 4F201 AB11 AB16 AP07 AP13 BA02 BM14 BM20 BQ11 BQ39 BQ53 BQ57 4F206 AA49 AB11 AB16 AM32 JA07 JE29 JF01 JL02 JN11 4J002 AA011 BB031 BB121 BB151 BB171 BC031 BC051 BG061 BN141 BN151 BN161 BP011 BP021 CF031 CF161 CG001 CH071 CH091 CN011 CN031 DJ006 FD010 FD016 GT00
Claims (6)
性樹脂組成物のペレットであって、該選別が、（ｉ）ペ
レットの流れ方向を投影軸としてペレットの流路断面へ
下記（１）式を満足する磁石部分を投影した時の投影面
積が、該ペレットの流路断面積に対して９０％以上であ
り、かつ（ｉｉ）下記（２）式を満足することを特徴と
する熱可塑性樹脂組成物のペレット。 Ａ≧０．７ （１） １０≦Ｃ／（Ａ×Ｂ）≦１０００ （２） （ここでＡは磁力選別機中の各磁石の表面最大磁束密度
（Ｔ）であり、（２）式におけるＡは（１）式を満足す
るものであり、Ｂは磁力選別機へのペレット流路断面積
（ｍ2）、およびＣはペレットの通過速度（ｍ3／ｈ）を
表わす）1. Pellets of a thermoplastic resin composition that are sorted by a magnetic sorting machine, wherein the sorting is carried out by the following formula (1) to a flow path cross section of the pellet with the flow direction of the pellet as a projection axis. The projected area of a magnet portion satisfying the above condition is 90% or more with respect to the flow passage cross-sectional area of the pellet, and (ii) the following formula (2) is satisfied. Composition pellets. A ≧ 0.7 (1) 10 ≦ C / (A × B) ≦ 1000 (2) (where A is the surface maximum magnetic flux density (T) of each magnet in the magnetic force sorter, and in the formula (2) (A represents the formula (1), B represents the cross-sectional area (m 2 ) of the pellet flow path to the magnetic separator, and C represents the passage speed (m 3 / h) of the pellet).
の棒状磁石が径方向に一列に配列し、更に該配列が２段
以上平行に配列しており、且つ下記（３）式および
（４）式の条件を満足する請求項１に記載のペレット。 ８≦Ｅ （３） ０．３×Ｄ≦Ｅ≦１．５×Ｄ （４） （ここでＤは棒状磁石の直径（ｍｍ）、Ｅは棒状磁石間
の間隔（ｍｍ）を表わす）2. The magnetic force sorter comprises two or more rod-shaped magnets having a round cross section arranged in a line in a radial direction, and the arrangements are arranged in parallel in two or more steps, and the following formula (3) and The pellet according to claim 1, which satisfies the condition of the expression (4). 8 ≦ E (3) 0.3 × D ≦ E ≦ 1.5 × D (4) (where D is the diameter (mm) of the bar-shaped magnets and E is the distance (mm) between the bar-shaped magnets).
粉砕加工した無機充填材を含むものである請求項１また
は２のいずれかに記載のペレット。3. The pellet according to claim 1, wherein the thermoplastic resin composition contains an inorganic filler obtained by crushing a natural mineral.
はワラストナイトである請求項３に記載のペレット。4. The pellet according to claim 3, wherein the inorganic filler obtained by grinding and processing the natural mineral is wollastonite.
金属異物を実質的に含有しない、天然鉱物を粉砕加工し
た無機充填材を含む熱可塑性樹脂組成物のホットランナ
成形用ペレット。5. A pellet for hot runner molding of a thermoplastic resin composition containing an inorganic filler obtained by pulverizing and processing a natural mineral, which is substantially free of metallic foreign matter containing iron as a main component and having a particle size of 300 μm or more.
レットをホットランナ成形して得られた成形品。6. A molded product obtained by hot runner molding of the pellet according to any one of claims 1 to 5.
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