JP2002515830A

JP2002515830A - Permanent magnet hydraulic method and apparatus for stabilizing a continuous casting belt

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Publication number: JP2002515830A
Application number: JP50526498A
Authority: JP
Inventors: ヴァレリージーカーガン; アールウィリアムヘイズレット
Original assignee: ヘイズレットストリップ―キャスティングコーポレイション
Priority date: 1996-07-10
Filing date: 1997-07-01
Publication date: 2002-05-28
Also published as: CN1146483C; EP0912273B1; EP0912273A4; DE69720997T2; EP0912273A1; WO1998001247A1; DE69720997D1; CA2259685C; CN1229373A; ES2196351T3; ATE237418T1; BR9710159A; CA2259685A1

Abstract

Permanent-magnetic hydrodynamic methods and apparatus stabilize a moving, flexible, thin-gauge, heat-conducting, magnetically soft ferromagnetic casting belt (50) against thermal distortion while moving along a mold cavity (C) being heated at its front surface by heat coming from molten metal being cast while being cooled at its reversed surfaces by flowing pumped liquid coolant. Hydro-magnetic devices (38) are arranged in an array (51) wherein flows of pumped coolant (93) pass through fixedly throttling passageways (90) feeding pressure pockets facing the belt's reverse surface. These pockets are shown rimmed by magnetic pole faces (34). Coolant issues from the pressure pockets as fast-moving films to cool the belt's reverse surface and levitate the belt spaced from the pole faces while the belt is stabilized in even condition by powerful reach-out magnetic attraction forces.

Description

【発明の詳細な説明】連続的キャスティングベルトを安定化するための永久磁石水力学的方法および装置〔発明の分野〕本発明は、溶融金属をベルト型のキャスティング機械に注入することによる溶融金属の連続的キャスティングの分野に属し、移動するモールドキャビティーまたはモールド空間を画定するために、一以上の無端で可撓性の移動する熱伝導性キャスティングベルト、例えば金属製キャスティングベルトを用いるものである。このベルトは、前記モールドキャビティーまたはモールド空間に沿って連続的に移動し、各ベルトの連続的な領域がモールドキャビティーに入り、モールドキャビティーに沿って移動して、モールドキャビティーを出て行く。このような連続的キャスティングの製品は、通常は連続的なスラブ、プレート、シートもしくはストリップ、または一般的には矩形の連続的バーである。より具体的には、本発明は、移動する可撓性で、肉薄で、熱伝導性で且つ磁気的に軟強磁性体のキャスティングベルトを、モールドキャビティーに沿って移動させ、その表面を溶融金属からの熱で加熱すると共に、その裏面をポンピングされた冷却剤液を流して冷却しながら、該キャスティングベルトを熱歪みに対して安定化するための永久磁石水力学的方法および装置に関する。〔発明の背景〕少なくとも一つの可撓性で肉薄の移動する熱伝導性キャスティングベルト、例えば金属製キャスティングベルトを用いた機械の中に、溶融金属を連続的にキャスティングする際に、一方では裏面が適切な冷却剤液で冷却されながら熱金属が存在する結果として、該ベルトの表面に導入される熱金属からの強い熱によりベルトに誘導された熱歪みが存在しても、該熱金属移動するベルトを、ベルト自体の実質的な平坦性または平面性を必要とする所定の望ましい経路に沿って移動させ続けることが極めて重要である。少なくとも一つのこのようなキャスティングベルトを用いて、機械の中に溶融金属を連続的にキャスティングすることは、熱的に誘導されたキャスティングベルトの反り(warping)、捻れ(buckling)、波打ち(fluting)、または皺(wrinkling )による影響を生じていた。Hazelett et alは米国特許第3,937,270号、第4,002, 197号、第4,062,235号および第4,082,101号の夫々の特許の図８において、またA llyn et al.は米国特許第4,749,027号の図５において、このようなキャスティングベルトに生じる熱的に誘起された横断方向の捻れおよび波打ちを図示している。また、このようなベルトには、熱的に誘起された反りまたは皺も生じる。これらベルトの歪みは全く突然に発生するが、これは排気された容器の蓋が、蓋が開放されて容器の中に空気が突入したときに突然跳ね上がるのと同様に突然に発生する。更に、歪みがなく平坦であることを意図したキャスティングベルトにおいて、これら歪みの範囲および特定の位置は、該ベルトがモールドキャビティーに沿って移動するので、不規則で且つ予測することができない。このような熱的に誘起された歪みは、モールドキャビティーの投入領域付近に生じ易く、ここでは、移動するキャスティングベルトが、導入された熱溶融金属の（または移動するモールドキャビティーの中への導入の直ぐ後で）最初の大きな加熱効果を受ける。投入領域付近において溶融金属の最初の急冷が発生または開始し、このような急冷の際のベルトの歪みによって、亀裂、シミまたは合金成分の偏析を含んだキャスト製品を生じる可能性がある。キャスト製品におけるこれらの欠陥は、強度、成形性および外観上の問題を生じる。 C.W.Hazelettは、米国特許第2,640,235号（第７欄）において、上部および下部冷却バンドのための上部および下部冷却アセンブリーを記載している。これらの冷却アセンブリーは動作において同一であり、各冷却アセンブリーは、プレート（電磁石の軟質コアを形成する或る適切な容易に磁化される材料であり得る）を含んでいる。電流によって磁化されるときのプレートの機能は、バンドをそれ自身の方に引き付けることである。プレートの方へのこのバンドの移動を妨げるために、銅または真鍮のスペーサが用いられるが、これらのスペーサはバンドとプレートとの間にチャンバの形成を可能にする。これらのチャンバの中に冷却水が導入されて、バンドを冷却する。この冷却水はかなりの圧力（通常は十分にバンドを歪ませる）で導入されたが、明細書では、バンドを剛性のスペーサに強固に保持する磁気プレートの影響のために、そうはならなかったと述べている。この方法において、明細書は、バンドを歪みに抗して案内し、保持しながら冷却して、製品の正確な寸法を維持することが可能であると述べている。 William Baker et al.は、米国特許第3,933,193号において、移動するベルトの間で金属ストリップを連続的にキャスティングするための装置を開示している。このベルトは、外部から適用される引力によって、離間した支持体表面に対して近接して保持されたが、この引力は、ベルトの裏面に対する減圧の適用または同じ目的での磁力の適用によって達成された。 Olivio Sivilotti et al.は、米国特許第4,190,103号（第２欄第38−44行）において、「従って、上記で述べた装置の実際的な実施例において、ベルトは、水を満たしたハウジング内の大気圧未満の圧力により、近接して離間した支持体の面に対して引っ張られた。別の構成は、ベルトを所望の経路に保持するために、強磁性支持体を介して強磁性体ベルトに作用する、磁石手段を提供することである。」と述べている。本発明の譲受人であるHazelett Strip-Casting Corporationは、移動するキャスティングベルトの裏面と摺動接触した固定の電磁気ベルトバックアップフィン付きプレートを実験的に試みたが、過大な磨耗および摩擦の観点から、それらの継続性を正当化するのに十分な満足な成果は得られなかった。更に、これらの電磁気フィン付きプレートは、移動するキャスティングベルトを平坦な条件に確実に保持しまたは安定化させることはできなかった。〔発明の概要〕我々は、C.W.Hazwlett、Sivilotti et al.またはBaker et al.が上記の特許に記載した磁気装置が、溶融金属の連続的なキャスティングにおいては工業的な用途に至らないことを見出した。何故なら、これらの磁気的引力、即ち、ベルトまたはバンドに作用する引っ張り力は、キャスティングベルトもしくはバンドと、移動するベルトもしくはバンドの熱的に歪んだ部分を逆向きに引っ張って所定の望ましい平坦な状態にすることを意図した磁気的装置の間の距離（ギャップ）の関数として、著しく速くおよび／または急激に減衰するからである。キャスティングベルトまたはバンドに対するこれら従来装置の磁気的引力（引っ張り）は、顕著なギャプを横切って届くことがなく、従って、熱的に誘起された歪みによって望ましい平坦な条件から著しく外れたベルトまたはバンド部分を適切に逆向きに引っ張ることはない。我々が「到達引力(reach-out attraction force)」と称するものの失敗または不足、即ち、「到達引っ張り(reach-out pull)」の失敗または不足が存在した。我々が「到達引力」（即ち、到達引っ張り力）と称するものにおいて、我々が発見した決定的な重要性は、Baker et al.は開示も示唆もしていなかった。我々の発明において、この到達引っ張り力は、磁気回路の磁極面と、移動する可撓性で肉薄の熱伝導性キャスティングベルトとの間の空隙（ギャップ）を横切って到達するように磁気回路中に配列された、該ベルトの熱的歪み部分を磁極面に向けて引っ張って、所定の望ましい安定化された平坦な条件の狭い限度内にベルトを保持するるために、ここに記述する独特な永久磁石材料によって与えられる。この条件において、前記ベルトは、後述するように、ポンピングされた冷却剤液および迅速に移動する冷却剤の液膜によって作用する水力学的斥力により浮揚された、安定化された平坦な条件でホバーリングしながら、ポンプ輸送された冷却剤の流れによって与えられる水力学的力によって支持され、安定化されたベルトがその所定の経路に沿って移動する。該ベルトは静止した物体に当接して摺動して磨耗したりせずに、実質的に摩擦なしで水の膜に沿って移動する。本発明の好ましい実施例において、我々は、配列された複数の水圧−磁気装置をアレイの中に含めた。ここで、ポンピングされた冷却剤液は、安定にスロットル通路を通過して、キャスティングベルトの裏面に対面した、スロットルノズルとして作用する圧力ポケット内に導かれる。これら冷却剤の流れはスロットルノズルから流出するが、該スロットルノズルはベルトの裏面に対して斥力を働かせるための磁極面に隣接し、または該磁極面によって縁取られている。冷却剤は、圧力ポケットから四方に広がる迅速に移動する冷却液薄膜の形で該圧力ポケットから逃散（噴出）し、圧移動するキャスティングベルトと磁極面との間のギャップの中を移動する。これらの迅速に移動する液膜はベルトを冷却し、また移動するベルトの裏面に対して押し出す水力学的力を適用することにより、ベルトを支持し、これら冷却剤を噴出する磁極面から若干離間（浮揚）した状態でベルトを維持する一方、これら磁極面からギャップを横切って延び、移動するベルトに到達する強力な到達磁気引力（引っ張り力）によって、ベルトは平坦な条件に安定化される。従って、ポンピングされた冷却剤液は２階スロットルされる。一回は、ベルトに面した圧力ポケットに冷却剤液を供給するスロットル通路を通過するときに安定にスロットルされる。これら圧力ポケットから流出し、圧力ポケットを縁取る磁極面上を逃散するときに、再度スロットルされる。実際のところ、冷却剤は、これら圧力ポケットから迅速に移動する冷却剤液膜の形態で噴出して、ベルトと、圧力ポケットを縁取りし且つ冷却剤噴出面のように作用する磁極面との間のギャップを通過する。これらのアレイにおける水圧−磁気装置は、独特な永久磁性材料で形成された強力な永久磁石を含んでいる。夫々のアレイの磁気回路内に配置されたこれら磁石は、異常な特性を有する到達磁気引力を与えるが、この特徴は、本発明の開示された実施例がうまう動作するために決定的に重要であると思われる。我々の見解では、このような永久磁石（これはメガガウス−エールステッドで表された非常に高いエネルギー積を有する）によって与えられる、この異常で非常に強力な起磁力は、水圧−磁気装置のこれらアレイまたは「基体(pillows)」に用いられる磁気回路において、それらがうまく動作することの唯一の理由ではない。それらが上首尾の動作をするために重要であると我々が考えるもう一つの特徴は、空気もしくは水または真空の消磁透過性と同じオーダーであるような低い消磁透過性である。この非常に低い消磁透過性は、開示された磁気回路の磁極面および磁極が、磁気的に軟質の強磁性材料を含んだ、移動する可撓性で肉薄の熱伝導性キャスティングベルトに対して、非常に強力な磁気引力（引っ張り力）を働かせることを可能にする。このような引力は磁極面から比較的遠くにまで延出（到達）し、磁極面と移動するキャスティングベルトとの間のギャップ（空隙：空気および／または水で満たされる）を横切って延びる。それら磁気回路におけるこれら磁石は、磁気的に軟質の強磁性体材料を含んだ、移動する可撓性で肉薄の熱伝導性キャスティングベルトの裏面に対面してＮ極およびＳ極が交互に並んだ、共平面の磁極面アレイを与える。本発明の好ましい実施例において、我々は、移動するベルトの裏面に対して作用する、ポンピングされた冷却剤の本来的に変化する斥力（押し出し力）を利用するが、この冷却剤は水圧−磁気装置におけるスロットルノズルから流出して、磁極面上を通る迅速に移動する冷却剤の液膜を与える。これらの斥力は、ベルトの裏面と磁極面との間の増大する空隙（増大するギャップ）の関数として、相対的に迅速に減少する。これら斥力は、移動するベルトに対して同じ位置にある磁極面によって作用する到達引力（引っ張り力）とバランスされるが、この引力は、このような増大する距離の関数として相対的に徐々に減少する。相対的に徐々に減少する到達磁気引っ張り力に対してバランスされた迅速に減少する斥力効果の有利な相互作用は、移動するキャスティングベルトをホバーリングさせ、引っ張り／押し出し力のバランスにより、狭い限界内で確実に安定化させる。従って、移動するベルトは、圧力ポケット内にポンプ輸送され且つスロットリングされた冷却剤、およびキャスティングベルトと磁極面との間の空隙内を迅速に移動する冷却剤漏出膜上に支持（浮揚）され、平坦な条件で強制的に安定された状態でホバーリングする。これらの水圧−磁気装置内には、ベルトに対して適用される追加の冷却剤を鋭角に供給して、ベルトの裏面に沿って一方向に流れる迅速移動する冷却剤シートを生じさせると共に、磁極面上を通過した迅速に移動する冷却剤膜を逸らせ、再方向付けし、最終的には駆逐するための、空間的に工夫されたスウィープノズルが組み込まれている。こうして、水圧-磁気装置のスロットルノズルから流出して、磁極面に近接した位置で移動ベルトの裏面に対して押し出し力を働かせるポンピングされた液体冷却剤の水力学的力に対して、この到達引っ張り力をバランスさせることにより、移動ベルトは、所定の望ましい平坦性もしくは平面性を伴って安定化され、移動ベルトは磁極面との接触点から離され、ホバーリング（浮揚）する関係で安定化した状態に維持される。磁気的に軟質な強磁性体の薄肉ベルトに対するこの強力な引力（引っ張り力）は、従来の材料で作られた磁石の挙動とは異なる。従来の材料は、後述するようにアルニコ５でさえも、磁気回路にかなりのギャップ、例えば1.5mm（0.060インチ）のギャップが発生すると、その引力または引っ張り力のかなりの部分を失ってしまう。我々は、如何なる永久磁石材料も、以下の条件が満たされる限り、本発明の実施例において首尾良く動作できると考えている。即ち、このような材料は、移動ベルトの裏面に対面した磁極面をもった反対極性の磁極アレイを与えるような、磁気的に軟質の強磁性体材料を含んだ磁気回路において、永久磁石として装着できるものである。このような磁極面は、スロットルノズル（例えばこのような磁極面はスロットルノズルを縁取りし、または取り囲んでいる）に近接しており、キャスティングベルトの裏面に対面することができる。また、このような磁極面および磁極部材は、磁気的に軟質の強磁性体材料を含んだ、移動する可撓性で薄肉の熱伝導性キャスティングベルトに対して到達磁気引力（引っ張り力）を作用することができる。この到達磁気引力は、磁極面での初期値において十分に強力である。また、アレイ近傍のキャスティングベルトに作用する到達磁気引力は、 1.5mm（0.060インチ）まで増大するベルトの一部と磁極面との間のギャップ距離の関数として、その初期値から十分に徐々に減少する。該ベルトは、スロットルノズルから流出し、磁極面とベルトの裏面との間のギャップ内の磁極面を横切って流れる迅速移動する薄膜として、スロットルのズルの圧力ポケットから噴出するポンピングされた冷却剤の流れの上で磁極面から水力学的に浮上しながら、平坦性およびギャップ距離の適切な狭い限界内で安定して強力に保持される。所望のときは、それらの強力な到達引力を減少させるために、永久磁石を回転させるための回転装置を設けてもよい。引っ張り力の減少は、幅の広い薄肉の可撓性キャスティングベルトを損傷することなく、該ベルトを設置および取り外すことを可能にする。或いは、適切に移動可能なシャントによって、強力な磁石からの磁束をキャスティングベルトから遠くへ逸らせ、ベルトの適切な取扱いを可能にするのに十分なように、ベルトに対する引っ張り力を減少させてもよい。本発明は、連続キャスティング機械において、移動する無端の可撓性で薄肉の熱伝導性キャスティングベルトの熱的に誘導された歪みによって生じる上記の一貫した問題に首尾よく対処し、または実質的に克服もしくは実質的に軽減するものである。主に鋼で形成された熱伝導性キャスティングベルトに適用するものとして、ここで用いる「薄肉」の用語は、約１／１０インチ（約2.5mm）未満、通常は約0.0 70インチ（約2.0mm）未満の厚さを有するキャスティングベルトを意味する。磁気的に軟質の強磁性体材料の磁気透過性（透磁性）は、Ｂ／Ｈとして定義される。ここで、「Ｂ」はガウスで表した物質中の磁束密度であり、「Ｈ」は、物質に適用されたエールステッド保持力である。ここで用いる「磁気的に軟質の強磁性体材料」の語は、空気もしくは水または真空の透磁性（約１である）の少なくとも約500倍の最大透磁性を有する材料を意味する。例えば、通常の変圧器のスチールは、1895-1986年の「化学および物理のＣＲＣハンドブック」第６６版のE-115頁に述べられているように、約6,000ガウスの磁束密度および約1.1エールステッドの保持力で測定したときに約5,450の最大透磁性を有する。この「磁気的に軟質の強磁性材料」の用語で用いている「磁気的に軟質の」の語は、このような材料が比較的容易に磁化または消磁されることを意味する。従って、ここで用いる「軟質の」の形容詞は、磁化および消磁が困難で、磁化または消磁されるために大きな保持力を必要とする磁性材料に適用されている「硬質の」の形容詞に対する反意語として用いられる。通常の変圧器のスチールや、ツインベルト型連続キャスティング機械に使用するための肉薄キャスティングベルトの形成に通常用いられる、クオーターハード圧延低炭素鋼シートは、「磁気的に軟質の強磁性材料」の範疇に含まれる。 ASTM指定：Ａ 340-93の「磁気試験に関する記号および定義の標準的な用語」において、「残留誘導、Ｂｒ」は、「磁性材料が対照的な周期的な磁化条件に置かれるときの、ゼロ磁場に対応する磁気誘導の値」と定義されている。硬質磁性材料の透磁性は、消磁曲線の有用な部分で測定したΔＢ／ΔＨであり、この曲線は、Ｂ−Ｈヒステリシス曲線の一部、即ち、正常なヒステリシス曲線の第二（または第四）象限にあるＢ−Ｈ曲線またはＢ−Ｈループとして定義される。「正常なヒステリシス曲線」は、上記のASTM指定に定義されている。本発明の他の目的、側面、特徴および利点は、添付の図面と組み合わせて、現在の好ましい実施例に関する以下の詳細な説明を検討することによって理解されるであろう。添付の図面は例示として呈示されるものであり、本発明を限定するものではない。また、一定の縮尺で描かれたものではなく、むしろ本発明の原理の説明を明瞭にするために描かれたものである。特に、明細書ではツインベルト型キャスティング機械について説明しており、通常はこのようなキャスティング機械の下部搬送体について説明する。対応する参照番号は、種々の図において同様の部品または素子を示すために使用される。白抜きした太い矢印は、移動するモールドキャビティーまたはモールド空間の長手方向に関して、下流方向を指している。従って、これら矢印は、移動するモールドキャビティーもしくは移動するモールド空間の入口からその出口への、凝固金属および製品の流れ方向を示している。液体冷却剤の流れの方向は、通常は凝固する金属と同じ方向である。液体冷却剤の局部的な流れは、単純な一本線の矢印で示されている。〔図面の簡単な説明〕図１は、ツインベルト型キャスティング機械を、上流側の上から、且つ機械の外側から見た斜視図である。この機械は、本発明を有利に用いた、比較的広い中程度の薄肉ベルト型連続的金属キャスティング機械の一例を示している。図２は、本発明の一実施例における水圧−磁気装置のアレイを示す、下部搬送体に配置され且つ下流側の上から見た、拡大した一部斜視図である。移動する可撓性キャスティングベルトは、明瞭に図示するために、図２では一部切り欠いて示されている。図２は、一般に図３、図４および図４ＡのII−II方向から見た図である。図３は、水圧−磁気装置アレイの平明図であり、そのうちの三つは図２に示されている。図３では、図解を明瞭にするために、キャスティングベルトおよびそのプーリードラムが省略されている。図３Ａは、図示しない下部キャスティングベルトの下部裏面に対する冷却剤液の流れを模式的に示した、図３の一部を示す拡大図である。図４は、図１に示すベルト型キャスティング機械の下部搬送体の他の素子に囲まれて現れるときの、典型的な水圧−磁気装置または水圧−磁気基台もしくはアレイのサブアセンブリーを示す、機械の外側から見た長手方向の正断面図である。図１にはキャスティング機械の移動するエッジドラムが示されているが、図示を明瞭にするために、図４には示されていない。図４Ａは、図４と同様であるが、上流側のニッププーリードラム（ニッププーリーロールとも称される）と共働的に相互作用するための水圧−磁気装置の構成を示している。図４Ｂは、平坦な、下流に向けた「アフターバーナー」冷却剤スウィープノズルを含む本発明の変形例を示すための、図４Ａの一部拡大図である。図４Ｃは、図４Ｂに見られる「アフターバーナー」スウィープノズルを示すための、図２の一部拡大図である。図５は、上流側から下流側を見たときの、本発明を具体化したキャスティング機械の下部搬送体内の装置の部分断面図と組み合わせた、一部正面図である。図５において、ＶＡ、ＶＢおよびＶＣでマークした三つの夫々の領域は、それぞれ図４Ａの矢視線ＶＡ−ＶＡ、ＶＢ−ＶＢおよびＶＣ−ＶＣによって特定した領域である。図６は、図５の部分拡大図であり、磁極面と移動するキャスティングベルトの裏面との間のギャップを通る迅速に移動する冷却剤の薄膜と共に、典型的な磁気回路を示している。冷却剤−フィルムギャップの相対的な厚さは、説明を明瞭にするために誇張されている。図７は、移動キャスティングベルトと磁石ノズル磁極面（冷却剤圧力ポケットの縁）との間のギャップ距離の関数として、移動するキャスティングベルトの平衡バランスまたは安定化を説明するプロットを示している。即ち、図７は、（ｉ）内側への引っ張り力と称し得る、相対的に徐々に減少する到達磁気引力と、（ｉｉ）外側への押し出し力と称し得る、ポンプ輸送される冷却剤および高速の冷却剤薄膜の相対的に迅速に減少する水力学的反発力との間の、引っ張り力／押し出し力のバランスを示している。また、比較および説明を明瞭にするために、アルニコ５(alnico 5)磁石で与えられる引力の相対的に迅速で且つ望ましくない減少が示されている。図７Ａは、図７の左側部分と同じであるが、水平スケールが約６：１に拡大されている。図７Ａ’および図７Ａ”は、説明のために含められたものである。図８は、搬送体の移動するモールドキャビティー領域を機械の外側から見た長手方向の断面図であり、水圧−磁気装置、即ち、移動するモールドキャビティーの長さに沿った夫々の場所に配置された水圧磁気基台のアレイを示している。これら水圧−磁気装置のアレイの一つが、フレキシブルに装着された状態で示されている。図９は、図８と同様の図であるが、図８の下流側に配置して示されている水圧 −磁気装置のアレイを、図９の下流側に配置して示されるバックアップロールで置き換えた本発明の別の実施例を示している。図１０は、図８と同様の図であるが、図８の上部搬送体における下流に配置して示されている水圧−磁気装置のアレイを、図１０の下流に配置して示されるバックアップロールで置き換えた本発明の別の実施例を示している。図１０の下部搬送体の下流に配置して示された、バックアップローラに対向する二つのアレイは非磁性冷却剤基台である。図１１は、下流の好適な点から下流を見た図５の拡大断面図であり、液体駆動の磁石回転機構によって回転可能な永久磁石装置を示している。この永久磁石装置は、開いた回路または「オフ」位置で示されている。図１２は、図４の機械の外側の好適な点から見た、図１１の装置の断面図である。図１２は、図１１のXII−XIIに沿った断面である。図１３は、本発明の別の実施例において、図１１および図１２に示した回転可能な永久磁石装置を使用する代わりに、移動可能な磁気的に軟質の強磁性体シャントを使用した例を示している。図１３は、図５の好適な位置から一般的に見た斜視図であり、移動するキャスティングベルトの下に配置され且つ「オフ」位置（磁極面は消磁される）で示された、水圧−磁気装置のアレイ（シャントとして作用する磁気的に軟質の強磁性材料の溝付きバーを備えている）を図示している。図１４は、図１３と同様の図であるが、「オン」位置（磁極面は磁化される）にあるシャントバーを示している。図１５は、二つの異なった永久磁石材料のヒステリシス曲線を示している。即ち、アルニコ５(alnico 5)と、後で詳細に説明する最も好ましい永久磁石材料（これは本発明の最も好ましい実施例で我々が使用した永久磁石である）である。図１６は、水圧磁気基台アレイにおける別の水圧−磁気装置またはサブアセンブリーを示す、機械の外側から見た長手方向の断面図である。この水圧−磁気装置は、図１に示したように、ベルト型キャスティング機械における上部搬送体の他の素子で囲まれた状態で示されている。図１６は、下部キャスティングベルトおよび下部ニッププーリーを示す図４Ａと類似しているが、図１６は、本発明の一実施例の別の構造と共働関係にある上部キャスティングベルトおよび上部ニッププーリーを示している。図１７は、冷却剤の薄膜が、磁極面と移動するキャスティングベルトの裏面との間のギャップを通過して迅速に移動する、この別の構造に従う複数の磁気回路を示す拡大した部分断面図である。この図の左側部分は、図１６および図１９におけるＡ−Ａ線で示される図である。図１７の右側部分はＡ’−Ａ’線に沿った図である。冷却剤膜のギャップの相対的な厚さは、ここでは説明を明瞭にするために誇張されている。図１８は、図１７に類似した拡大部分断面図であるが、図１８は、ニッププーリーフィンの更に遠くの下流側から見た図であり、図１８の左側部分および右側部分は、それぞれ図１６および図１９のＢ−Ｂ線およびＢ’−Ｂ’線に沿って位置する。図１９は、図１６の拡大部分であり、回転可能な磁石アセンブリーの特定のパターンを示している。〔好ましい実施例の詳細な説明〕本明細書では、ツインベルト型キャスティング機械に関連して説明を進めることにするが、これは典型的には、上部および下部のキャスティングベルトを回転させるための、上部および下部の搬送体を有している。説明の便宜上、ここでの説明は下部搬送体に関するものである。ツインベルト型キャスティング機械においては、冷却金属が通るパスラインは、一般的には直線状である。単一ベルト型機械（個々では説明しない）においては、パスラインは若干湾曲した経路を通る。また、ツインベルト型機械において、パスラインは一般的に機械の長手方向に直線的に延びることができるのに対して、ベルトは、モールドキャビティーの一部において機械の横方向に若干湾曲してもよい。これら全ての場合に、磁極面(p ole faces)の位置によって与えられるパスラインまたはそのガイドは、「共平面アレイ」または「平坦表面アレイ」と称する。「平坦な」ベルトは、若干湾曲した経路に従うパスラインに沿って移動してもよいが、平坦なベルトは、パスラインの全範囲に亘って所望の平坦さをもったパスラインに沿って移動するときは、平坦条件にあるとみなすことができ、また、パスラインの或る部分ので横方向に若干湾曲している平坦なベルトは、パスラインの全範囲に亘って所望の平坦さをもったパスラインに沿って移動するときは、平坦な条件にあるとみなすことができる。所望の平坦さをもったパスラインに沿って移動するキャスティングベルトをガイドするための磁極面のアレイは、磁極面の「共平面上のアレイ」と称することができ、または「平坦な表面アレイ」と呼ぶことができる。図１は、上流側の上から、且つ外側からみた、比較的広いツインベルト型キャスティング機械３６の図である。下方の搬送体はＬで示されており、上方の搬送体はＵで示されている。連続キャスティング機械の技術において公知の溶融金属供給装置（図示せず）によって、溶融金属が移動モールドキャビティーまたはモールド空間Ｃ（図４、４Ａ、５、６、８、９および１０）の侵入端４９の中に導入される。この溶融金属の導入は、図１の左側に示した大きな白矢印３７によって模式的に示されている。移動モールドキャビティーＣの下側および上側は、下部および上部の、回転する無端の可撓性で薄肉の熱導電性キャスティングベルト５０および５２によって境界を限定される。本発明の好ましい実施例において、これらのキャスティングベルトは、磁気的に軟質の強磁性体材料で製造される。例えば、それらはクオーターハード圧延低炭素シート鋼(quarter-hard-rolled low-carbon sheet steel) のような金属材料で形成される。このキャスティングベルトの表面は、当該技術において公知にように、例えばこれらをサンドブラストおよび／またはコーティングすることにより処理される。移動するモールドキャビティーＣの二つの横方向の側面は、当該技術において公知のように、二つの回転するブロック鎖エッジダム５４によって境界を限定される。下部ベルト５０およびブロック鎖５４は、移動矢印５５で示すように、移動するモールドキャビティーの導入（上流）端４９および対向する下部（ニップ）プーリー５６の回りに回転され、また移動するモールドキャビティーの出口端に対向する下部プーリー５８の回りに回転される。上部ベルト５２は、上部の上流側（ニップ）プーリー６０の回りおよび上部の下流側プーリー６２の回りを回転する。このようなツインベルト型キャスティング機械の構造および動作は、ベルト型キャスティング機械の技術において周知である。このような機械に関して読者が望む更なる情報は、ここに参照文献として引用したHazelett et al.の特許の中に見出すことができる。図２の視点は、図３および図８に破線および鎖線II−IIで示されている。下部キャスティングベルト５０は、水圧−磁気装置３８のアレイ（一般に５１で示される）によってガイドされるように示されている。このアレイ５１は、水圧磁気基台と称されることがある。夫々の水圧−磁気装置は、移動するモールドキャビティーＣの上流側−下流側の方向（矢印６１）に関して長手方向に延びる磁極部材３９を含んでいる。アレイ５１において、これらの細長い磁極部材３９は、空間的に平行に配置される。それらの頂面は、磁極面３４の共平面アレイを提供するように示されている。これらの細長い磁極部材３９の間に細長い空間６６が画定されており、これはモールドキャビティーに対して長手方向に延びるように示されている。細長い磁極部材３９は、磁気的に軟質の強磁性体材料、例えば、430型クロムステンレス鋼のような磁気的に軟質の鋼で形成される。キャスティングベルト５０は、後述するように、スロットルノズルから流出するポンピングされた冷却剤液により与えられる水力学的力で支持され、磁極面３４に近接した状態て移動する。水圧−磁気装置３８のアレイ５１において、我々は、Ｎ磁極およびＳ磁極（図２の各磁石えはＮ’およびＳ’で示す）を有する複数の比較的コンパクトな永久磁石３２を装着する。これらの磁石は、アレイ５１の中で連続的に離間された、平行な細長い磁極部材３９の間の細長いスペース６６の中に配置される。各スペース６６に少なくとも一つのこれら永久磁石３２を配置して、図３および図５から分かるように、全体のアレイ５１の中に、アレイの各磁極部材３９（図３に示すように、二つの最も外側の磁極部材３９−０は除く）が、その反対側に向いた一対の同じ極性の永久磁石極を有するようにするのが好ましい。これら同じ極性の永久磁石極の対は、アレイ５１を横切って交互にＮ極（Ｎ’）およびＳ極（Ｓ ’）を有する。従って、図２の例において、左側の磁極部材３９は、その対向側面に向いた一対のＮ極性の永久磁石極Ｎ’を有している。図２の中央に見られる次の連続的な磁極部材３９は、その対向側面に面した一対のＳ極性の永久磁石極Ｓ’を有している。従って、図２の右側に見られる次の連続的な磁極部材３９は、その対向側面に面した一対のＮ極性の永久磁石曲Ｎ’を有しており、以下、アレイ５１を横切る方向に同様に配列されている。この永久磁石３２の配置の結果、アレイ５１を横切って離間した連続的な水圧 −磁気装置３８における磁極部材３９の磁極面３４は、交互にＮ極性およびＳ極性を有しており、移動するキャスティングベルト５０に対して強力な到達引力（引っ張り）を与える（図２、図５および図６）。図３に見られるアレイ５１においては、複数の永久磁石３２（例えば５個が図４に示される）が、図３に最も明瞭に示されるように、細長い磁極部材３９の長さに沿って長手方向に離間し、かつ長手方向に整列した位置で、夫々の細長いスペース６６に挿入される。このアレイ５１において、夫々のスペース６６内の第一の磁石３２は、二つの隣接する磁極部材３９の磁極面の上流端１１８付近に配置されている。夫々のスペース内の複数の磁石のうちの最後の磁石は、二つの隣接する磁極部材３９の磁極面３４における下流端１２０付近に配置されている。ノーズアレイ５１ｎを示す図４Ａには、複数のフィン１２８との干渉を回避するために、このノーズアレイの下流端付近に相互に隣接して配置された５個の磁石が示されている。図６において、破線３０は、図６の中心付近に示される完全な磁気回路を示しており、また左側および右側の他の二つの磁気回路の一部を示している。キャスティングベルト５０の相対的厚さ、並びに磁極面３４と該ベルトとの間のギャップ（間隙）７５の寸法は、説明を明瞭にするために誇張されている。完全な磁気回路３０は、図６の中央に見える永久磁石３２のＮ極（Ｎ’）から出発してトレースすることができる。例えば、各スペース６６内の５個の磁石について、この回路３０は各スペース６６および二つの隣接する磁極部材３９に関する５つの回路の夫々を代表して示している。磁気回路は、磁極Ｎ’から水圧−磁気装置３８の第一の磁極部材３９の中へと延び、次いでこの第一の磁極部材の中を第一のその第一の磁極面３４へと延びる。ここでは、磁石の強力な起磁力が、この第一の磁極面における強力な第一の磁極Ｎを磁化する。回路は、この第一の磁極面から第一のギャップ７５を通って延び、磁気的に軟質の強磁性体ベルト５０に入り、次いで、該ベルトの中を第二のギャップ７５に向けて延びる。回路はこの第二のギャップ７５を横切って、アレイ５１の隣接した水圧磁気装置３８における隣接磁極部材の磁極面３４に入り、磁石３２の強力な起磁力によって磁化された強力なＳ磁極（Ｓ）に入る。回路は、第二の磁極部材３９の中を磁極Ｓ’へと延びて、この磁極Ｓに入る。この磁気回路は、磁石内で、その磁極Ｓ’からその磁極Ｎ ’へと完結する。適切な装置の例として、アレイ５１における磁極部材３９は、中央に均一に離間して示されている。この磁極部材３９の中心から中心への間隔は、例えば、訳３／４インチから２インチの範囲である。これらの細長い磁極部材は、例えば約１／２インチの厚さであり、モールドキャビティーに対して長手方向に延びる、隣接磁極部材間の細長いスペース６６を画定している。図６において、磁極部材３９がその磁極面３４に向かって若干狭くなっているため、これらスペースはベルト５０付近で若干広く示されている。図示の実施例における永久磁石３２は、磁極Ｓ’から磁極Ｎ’へと延びている。夫々の永久磁石３２は、結果として、その反対末端または反対面３３にＮ極（Ｎ’）およびＳ極（Ｓ’）を有し、その中を磁束が走る非常に強力な磁石３２を与えるために、Ｎ極とＳ極との適切な端面結合で直列に配置された複数の個々の永久磁石体、および／または適切な並列関係で配置された複数の個々の永久磁石体を含んでいる（図３Ａおよび図６）。磁石が腐蝕性の材料で形成されるときは、これらの磁石は腐蝕に耐えるために適切にコーティングされ、例えばニッケルメッキを施される。図２，３，５および６に示したこれらの永久磁石は平行六面体に配置され、その内部磁束のＳ’からＮ’方向の長さは約１／２インチ〜約１インチで、且つその横断面は少なくとも約１平方インチである。Ｎ’極およびＳ’極を有する磁石３２の端面は、磁極部材３９の側面と実際に接触して配置される必要はない。これらの磁石の端面３３は、それらの隣接する磁極部材の側面に隣接して配置されることが必要とされるだけである。ここで用いる「隣接して」の語は、実際の接触をも含むものである。端面３３と磁極部材の側面との間に幾らかの距離があるときは、端面３３と磁極部材３９との間に生じるギャップは、実際の効果において、夫々の完全な磁気回路３０には二つの顕著なギャップ７５のみが存在するように、磁束回路３０の方向に十分に小さくなければならない。磁極表面３３の空気ギャップが小さくまたは空気ギャップがなければ、夫々の完全な磁気回路３０（これは永久磁石３２の独特の特性により与えられる強力な起磁力で磁化される）は、ギャップ７５を通して「到達」する神秘的な能力を有し、移動するキャスティングベルト５０に対して、実用的な大きさの従来の磁石または電磁石では達成し得ないような強力な引力を働かせるであろう。これらの引力は、図７および図７Ａに関連して更に説明するように、ギャップ７５の距離の増大に伴って比較的徐々に減少する。図６を再度参照すると、次に説明するように、夫々の完全な磁気回路３０における二つのギャップ７５は、比較的迅速に移動する冷却剤液の比較的薄い膜１４で満たされていることが分かる。この冷却剤液９３は、図４および図４Ａに示す冷却剤供給システムによって、各磁極部材３９において長手方向に延びるトンネル通路９２の中にポンプでポンピングされる。冷却剤液（典型的には防蝕剤を含む水である）９３は、粒状物質を除去するために適切に濾過され、次いで下部搬送体Ｌ内を横方向に延びるヘッダ管１００の中にポンピングされる。ヘッダ管１００の一端が図１に示されている。ヘッダ１００において、ポンプ輸送された冷却剤９３は、例えば約30ポンド／平方インチ（p.s.i.）を超える圧力に加圧され得るが、特定の機械設定においては、一般に、利用可能な到達磁気引力がベルトを熱的歪みに対して強制的に安定化させ得るギャップ距離７５を超えて、ベルトを浮揚させるほど大きくは加圧されない。供給管９８（一つだけが示されている）が、ヘッダ１００から延びている。このような供給管の夫々は、磁極部材中のトンネル通路９２に接続された磁極部材の穿孔通路９６に接続する。図４Ａに示した細長い磁極部材３９の形状は、図４に示した形状と比較して変形されており、細長い磁極部材がニップ領域１１を超えて突出し、そのノーズ部分３９ｎが下部ニッププーリーロール５６上におけるフィン１２８間の溝１２７（図４Ａ）の中に嵌合している。入口４９におけるニップ領域１１０は、図４Ａにおいて該入口を通過し、下部ニッププーリー５６の軸１１１を通り、且つ上部ニッププーリー６０（図１）の軸（図示せず）を通過する破線および鎖線によって示されている。ヘッダ１００に沿って、多くの供給管９８が約１インチ〜約2.5インチの間隔で均一に離間して並列に配置されている込み入った条件に適合させるために、これらの供給管は、適切な流れ能力を与える扁平な断面形状を有することができる。細長い磁極部材３９中において長手方向に延びるトンネル通路９２は、ポンプ輸送される冷却剤９３を多くの空間的に案配されたスロットルノズル（これは固定されたスロットル通路９０およびベルトに面し勝つ磁極面３４で縁取られた圧力ポケット１０２を含む）に供給するから、プレナムトンネル(plenum tunnnel) とみなすことができる。夫々のトンネル通路９２の上流端および下流端は、図４および図４Ａに９４で示すように、プラグで開鎖されている。ポンプ輸送された冷却剤９３は、トンネル通路９２から固定スロットル通路９０に入り、スロットルされたポンピング冷却剤流９７を、キャスティングベルトの裏面側に面した圧力ポケット１０２の中に導く。図２、図３、図３Ａ、図４および図５には、複数のこれら圧力ポケットが示されている。それらは磁極表面３４の長手方向に延びた楕円形状を有するように示されている。例えば、これらの圧力ポケット１０２は、約３／１６インチの深さで、約３／１６インチの幅で、磁極表面３４の長手方向の長さが約３／８インチである。これらの楕円形状の圧力ポケット１０２は、図示のように、例えば磁極表面３４の長さ方向１インチ当たり二つの圧力ポケットが存在するように（即ち、中心から中心までの離間距離が約１／２インチになるように）、例えば、それら楕円形状の夫々の下流端と上流端との間に約１〜８インチの間隔を置いて、磁極面３４の長さに沿って近接して離間した状態で示されている。例えば、図示のように、夫々の圧力ポケット１０２はベルト表面に対面した約0.06平方インチの面積を有する。圧力ポケット１０２内のポンピングされた冷却剤のスロットル流９７は、移動ベルト５０の裏面に対して押圧力（反発力）を加える。このポンピングされた冷却剤のスロットル流は、迅速に移動する液体の膜１１４の形態で各圧力ポケットから逃げ、圧力ポケットから半径方向外側に向かってギャップ７５へ進み、圧力ポケットの周囲を取り囲む磁極面３４を横切って移動する。ポンピングされた冷却剤のスロットル流９７によって移動ベルト５０の裏面に適用される押し出し力に加えて、夫々の迅速に移動する液体膜１１４もまた、水圧による押し出し力（反発力）をベルトの裏面に加える。夫々の圧力ポケットの中および周囲に生じるこれらの水力学的押し出し（反発）力は、関連の近接したギャップ７５が、ベルト５０の局部領域が関連の磁極面３４から離れるような何等かの歪みによって減少すると、直ちに（殆ど即時に）低下する。夫々のスロット通路の目的の中には、その関連の圧力ポケット１０２を、冷却剤液９３を圧力ポケットに供給する関連のトンネル通路から隔離（脱カップリング、非カップリング）することが含まれる。この隔離的脱カップリングによって、冷却剤流９７の圧力の如何なる変化（移動するベルト５０の近傍領域の瞬間的な歪み変異に起因するもの）も、近傍のトンネル通路９２内におけるポンピングされた冷却剤９３の圧力には影響しない。従って、何れかの圧力ポケットの中へ流れる冷却剤流に瞬間的に生じ得る局部的な圧力変化に関しては、積極的なフィードバック効果は生じない。結局、夫々の圧力ポケット１０２は、その冷却剤流９７およびその半径方向に流れる液膜１１４と共に、近隣のポケットとは独立に機能する。何れかの流れ９７および何れかの液膜１１４の挙動は、トンネル通路９２内のポンピングされた冷却剤９３の圧力に顕著に影響することはなく、また他の何れかの圧力ポケットおよび他の何れかの冷却剤膜の機能に顕著に影響することはない。この隔離的脱カップリングを達成するために、スロットル通路９０（有意な長さの固定されたスロットル口とみなし得る）の内径（I.D.）は、例えば約１／１６インチ（約0.063インチ）以下であるのが好ましく、また約0.04インチ未満の内径を有する開口部では偶発的に詰まる可能性があるため、約0.04インチ以上であるのが好ましい。図６に示すように、通路９０の長さは約３／４インチで、内径が約0.045インチである。適切な運転パラメータの例として、ヘッダ１００（図４および図４Ａ）内のポンプ輸送された液体９３の圧力は約30p.s.i.以上であるが、上記のように過度に加圧しないようにする。説明のために提供する以下の例において、ヘッダ圧力は約100p.s.i.〜約100p.s.i.の範囲（約７バールの範囲）とする。供給管９８および連結通路９６の中では比較的顕著でない圧力降下が生じることが想定されるので、夫々のトンネル通路９２内における冷却剤９３の圧力は、約100p.s.i.〜約1 10p.s.i.の範囲である。説明のために、最初は、図６における移動するキャスティングベルト５０が、引っ張り力／押し出し力のバランスに対応する位置で安定であると仮定する。移動ベルトは、加圧されたスロットル流９７によって支持されており、また圧力ポケット１０２からギャップ７５を通って逃散する比較的薄い液膜１１４によっても支持されている。このような安定なベルトの初期条件に従えば、適度の流れ９７飲みがポケット１０２の中に入る。ここで用いる「流れ」とは、単位時間当たりの冷却剤容積の量（即ち、多さ）を言う。結局のところ、例えばこれらの初期条件下では、スロットル通路９０の中で約30〜約40p.s.i.の圧力降下が生じると思われる。従って、例えば、圧力ポケット１０２の中に入る流れ９７の圧力は、約100〜約110p.s.iマイナス約30〜約40p.s.i.であり、移動するベルトの安定な位置の初期条件での約60〜約80p.s.i.の範囲内にある流れ９７の圧力を生じると思われる。次に、説明のために、熱的な歪みによって、図６の移動ベルト５０の局部領域が磁極面から遠くへ変位することによりギャップ７５が拡大し、迅速に移動する液膜１１４の厚さが増大し、これら液膜１１４のなかで圧力ポケット１０２から半径方向に逃げる流れが直ちに増大し、圧力ポケットへの流れが増大し、直ちにスロットル通路９０内に生じる圧力降下の増大をもたらし、その圧力降下が、例えば約40〜50p.s.i.になると想定する。結局のところ、圧力ポケット１０２の中への流れ９７の圧力は直ちに約50〜約70p.s.i.となり、次いで直ちに、磁気回路３０内の磁気的引力の比較的変化しない到達引っ張り力が、ベルト５０の歪んだ領域を再度元の安定な位置へと強力に引き戻し、直ちに修復された安定な加圧スロットル流９７および安定な比較的薄い迅速に移動する液膜１１４により水力学的に支持されるものと想定される。水圧−磁気装置３８における全体の効果には、冷却剤の流れの方向９３〜９７に関して圧力ポケットの直ぐ上流に位置する固定されたスロットル通路（固定された細長いオリフィス）９０の存在が含まれる。また、迅速に移動する液膜１１４中の冷却剤の逃散流に関して、圧力ポケット１０２の直ぐ下流に位置するギャップ７５に生じた可変距離により与えられる可変スロットルオリフィスが存在する。こうして、有利なことに、圧力ポケット１０２に導入される冷却剤流９７の圧力は、ギャップ７５の距離の変化に直ちに（殆ど即座に）応答して、直ちに、強力な到達磁気引力が減衰した水力学的押し出し力が減衰した水力学的押し出し力を過バランスさせることにより、移動するキャスティングベルト５０の安定で平坦な所望の条件を直ちに回復するように働く。図３Ａおよび図６から分かるように、加圧冷却剤のスロットル流９７および迅速に移動する冷却剤液膜１１４（図６）は、加圧ポケット１０２から直ちに隣接する磁極面３４に流出し、そこでは回路３０の磁束が強力に作用する。この局部的な方法おいて、到達する磁気的引力および水力学的押し出し力は、それら自身の隣接した場所での引っ張り／押し出し関係においてバランスされる。即ち、肉薄のキャスティングベルト５０に沿った、小さい横方向の距離に亘って生じる反対向きの引っ張りおよび押し出し力のバランスが存在する。結局、これらの反対向きの引っ張り力および押し出し力のベルトに対する効果的な作用には、微々たるモーメントアームしか存在しない。従って、熱的に導入される歪みとは全く対照的的に、局在化した方法で作用するこれらの反対向きの引っ張りおよび押し出し力によって薄肉のキャスティングベルトに導入される機械的歪みは、有利なことに微々たるものに過ぎない。図３Ａには、流れ線１１４で示すように、磁極面３４を通って散逸する迅速に移動する冷却剤膜の方向およびパターンが示されている。ポンピングされた冷却剤のスロットル流９７（図６）および迅速に逃散する冷却剤膜１１４は、キャスティングベルト５０を浮上（浮揚）させて磁極面３４から離し、従って、移動ベルトと摺動支持体またはベルトバックアップとの接触による摩擦および磨耗の問題は有利に解決される。また、これらの迅速に移動する液膜１１４は、ベルトを効果的に冷却するために、遅く移動する如何なる冷却剤をも切り裂いて突き進み、キャスティングベルトの裏面から熱を効果的に除去する。一方向性のスウィープ流（これについては後で説明する）を用いずに、迅速に移動する冷却剤膜１１４は、夫々の磁極面３４を通過して散逸した後に、隣接する磁極部材における磁極面を通って同時に逃散する迅速に移動する冷却剤膜と衝突して、夫々の細長いスペース６６の中央線付近に中間の乱流ゾーン１１３が発生するであろう。このゾーンでは、冷却剤が実質的にゼロの一方向性モーメントを有するため、重力による落下または流出を除いて、該ゾーンは冷却剤を磁極部材３９からクリアするためには無効になるであろう。何れかの乱流冷却剤１１３を夫々の細長い空間６６から逸らせ、再方向付けし、合流させ、復活させ、一掃して、圧力ポケット１０２から冷却剤を連続的に流すための余地を形成し、またベルトの適切な冷却を与えるために、各スペース６６の上流端に導入される、迅速に移動する高容積の一方向性スウィープ冷却剤流１１５（図３Ａ、図４および図４Ａ）が示されている。この一方向性のスウィープ流１１５は、ベルト裏面付近の冷却剤の何れかの流れが、この裏面から熱を適切に取り去るために相対的に遅くなりすぎる（即ち、キャスティングベルトに対する熱損傷を防止するように適切に冷却するには遅すぎる）のを防止する。このスウィープ流１１５は、ベルトに対する熱損傷を防止するために、キャスティングベルト裏面の全ての点で冷却剤とベルトとの間の実質的な相対速度を維持しながら、全ての冷却剤を一方向の流れにする。これら冷却剤の一方向スウィープ流１１５は、図４および図４Ａに最も明瞭に示されているように、上流側プラグ９４付近でトンネル通路９２の上流端と連通したスウィープノズル１１２によって与えられ、ポンプポンピングされた冷却剤の流れ９３はこれらのスウィープノズルに入る。夫々のスウィープノズル１１２（図４および図４Ａ）は、移動キャスティングベルトの裏面に向かう比較的浅い角度のアプローチの鋭角で、下流に向かうように示されている。夫々のスウィープノズル１１２は、スウィープノズルから高速で流出するスウィープ冷却剤の強力な流れ１１５を横方向に広げるための、フード状の指爪形逸らせ板１１６を有している。この指爪形逸らせ板１１６は、付随するスウィープノズル１１１よりも若干鋭角（即ち、より小さい角度）で、移動キャスティングベルト５０の裏面に向くように示されている。夫々の指爪状逸らせ板１１６は、そのスウィープノズルから流出する強力な流れ１１５（図３Ａ）を、夫々の細長い磁極部材３９における上流の紬先形状の先端１１８（図３および図３Ａに最も明瞭に見られる）付近で、キャスティングベルト上の比較的平坦な、近接して画定された位置において、鋭角の衝突角でベルトの裏面に向ける。磁極部材３９の下流端もまた、通常はその上流側の紬先部分１１８と同様に、紬先形状に尖っている（図２および図３）。スウィープノズル１１２の空洞１１２は、スロットル口９０よりも大きいが、トンネル通路９２よりも小さい断面積を有している。トンネル通路９２の断面積と比較したスウィープノズル空洞１１２の断面積の相対的な比率は、ヘッダ１００（図４および図４Ａ）内の冷却剤９３のポンプ圧において、圧力ポケット１０２への冷却剤流９７（図６）の不足およびスウィープ流１１５の不足がないように決定され、寸法決めされる。従って、スウィープ冷却剤１１５の速度、流れおよびモーメントは、ベルト裏面の全ての点での実質的な速度を、ベルトの熱損傷を防ぐにのに十分なレベルに維持しながら、それらがギャップ７５から逃散した後、全ての乱流冷却剤１１３および全ての迅速移動する液膜１１４を合流させ、偏向させ、且つ下流方向６１へと一掃するために十分に速く且つ十分に多量である。スウィープ冷却剤１１５（プラス、これと共に下流に運ばれる他の冷却剤）は、細長いスペース６６の下流端から出て、逸らせ板スクープ１２２（これは移動ベルトに対して横方向に延びる）は、冷却剤を移動ベルトから遠くへすくい去る。付随する冷却剤除去溝（図示せず）は、このすくい去られた冷却剤を供給容器（図示せず）へ戻すように働く。このような冷却剤逸らせ板スクープ１２２およびその冷却剤除去溝は、逸らせ板１２２が冷却剤をベルトに再適用するためのヘッダダクトもノズルも含んでいないこと以外は、例えば、Hazelett et al.による米国特許第3,036,348号のカバーページに記載の図６および図７に示された逸らせ板スクープと同様であればよい。図４Ａに示すように、磁極部材３９（一つだけが示されている）は上流側に突出した細長いノーズ端部３９ｎを有しており、このノーズ端部は、ニッププーリーロール上の二つのフィン１２８間の溝１２７中に嵌合するように、ニップ領域１１を超えて突出している。従って、図４Ａに見られるように、スウィープノズル１１２およびその逸らせ板の指爪１１６は何れも、ニップ領域１１０に対して若干上流側に配置されている。細長いノーズ状末端部分３９ｎを有する水圧−磁気装置３８のアレイは、図８、図９および図１０において５１で示すものと同様に、ノーズアレイと称される。ニッププーリー５６、６０およびそれらのフィン１２８（これらはプーリー本体と一体であるように図示されている）は、非磁性材料、即ち、反磁性材料または常磁性材料、例えばオーステナイトステンレス鋼304型でできており、従って、これらのフィンおよびニッププーリーは、漏出磁束が磁極部材３９、３９ｎから出てフィンおよびプーリーに入るように誘導せず、移動キャスティングベルトを安定化させるために利用可能な、磁極部材３９におけるノーズ部分３９ｎの磁極面３４からの到達磁束を減少させるであろう。その代わりに、これらのフィンは、斯かる非磁性体ステンレス鋼で作製する一方、プーリー本体については、磁極部材のノーズ部分３９と共働して磁気回路を完成するために、磁気的に軟質の強磁性体で作製してもよい。更に別の代替法として、フィン１２８については磁気的に軟質の強磁性滞在量で作製する一方、プーリー本体は非磁性材料で作製してもよい。次いで、到達永久磁石はフィンを磁化するように配置され、ベルトを引き寄せて安定化するために、機械の動作の際にＮ極およびＳ極が交互に現れるように配置される。これらの磁石は、例えば図１１および図１２に示すように、フィンとベルトとの間の磁気的引力を減少させて機械からのベルトの取り外しを容易にし、また他のベルトの設置を容易にするために、磁石を移動させる動作機構と共に可動的に装着することができる。或いは、フィンとベルトとの間の磁気的引例を減少させて、このような取り外しおよび設置を容易にするために、例えば図１３および図１４に示す可動シャントを用いてもよい。磁気的に軟質の強磁性材料を含むキャスティングベルト５０に対して強力な到達引力（引っ張り）を与えるために、磁気回路３０（図６）を強力に磁化し、また全体の磁極部材３９を強力に磁化する各永久磁石３２の永久磁石材料は、非常に重要な一定の臨界的特性を有している。即ち、（１）この永久磁性材料は、サンプルが約8,000ガウス以上の磁束密度で残留誘導Ｂｒを有する点において、Ｂ軸と交差する正常なヒステリシス曲線（Ｂ−Ｈループ）を有する。（２）この永久磁性材料は、第二象限または第四象限におけるループ部分の中点に対する接線が、空気の透磁性を１としたときに、Δエールステッド当たりのΔガウスで約４以下の中点微分消磁透過性(midpoint differential demagnetizing permeabilit y)を示す傾斜を有するような、正常なヒステリシス曲線（Ｂ−Ｈループ）を有する。また、この永久磁性材料は、大きな永久性を有する必要がある。即ち、概略的に言えば、消磁が困難であること、即ち、磁気的意味で「硬い」こと、即ち、この永久磁石材料を消磁するためには、非常に大きい消磁保磁力が必要とされる。磁石３２のこれら有利な特徴は、図７および図１５に関連して更に議論されるであろう。ここで使用する、永久磁石材料サンプルの「中点微分消磁透過性」の語は、サンプルのＢ−Ｈ曲線の第二象限または第四象限にある部分の中点でのこの曲線に対するる接線の、Δエールステッド当たりのΔガウスでで表される勾配を意味する。サンプルのＢ／Ｈ曲線は、ＢおよびＨの値をそれぞれ縦軸および横軸に取ったプロット上に描かれ、その場合、数値のＢ／ＨまたはΔＢ／ΔＨ、即ち、この同じプロット上に描かれたときに保磁力Ｈを真空に適用することから得られる磁束密度Ｂの勾配は常に１にであるように；換言すれば、この同じプロット上にあるときの真空のために適用された保磁力の変化ΔＨに対する磁束密度ΔＢの変化の比が常に１であるように描かれることを理解すべきである。以下の表に、これらの重要な臨界特性に関する我々の選択記載する。表Ｉ磁石３２における永久磁石材料のサンプルは、残留誘導Ｂｒが下記の磁束密度（ガウス）を有する点でＢ軸と交差するＢ−Ｈ曲線を有する：一般には、 8,000以上好ましくは約9,000以上より好ましくは約10,000以上最も好ましくは約11,000超表ＩＩ磁石３２の永久磁石材料のサンプルは、 Δガウス／Δエールステッドで表した中点微分消磁透過率を有する一般には、約４以下好ましくは約2.5以下より好ましくは約1.2以下我々は序論において、このような永久磁石３２によって与えられる表Ｉに示した非常に強力な起磁力は、我々の見解では、それらの上首尾の動作の唯一の理由ではないと述べた。表ＩＩに示すようなそれらの非常に低い中点微分消磁透過性もまた、非常に重要である。例えば、アルニコ５は、約30の中点微分消磁透過性を有している。アルニコ５のこの約30の値は、表ＩＩにおける最も好ましい値である1.2と比較した30／1.2（約25に等しい）の比を有している。結局、磁石のＮ ’からＳ’の所定の距離について、ギャップ（図６）の距離の増大は、一般的に言って、本発明の磁石３２によって与えられるのと同様に、アルニコ５の磁石によって与えられる磁気的引力に対して圧倒的な約25倍の効果を生じる。これは、量的相違ではなく、質的な相違である。こうして、アルニコ５磁石はキャスティングベルト５０または５２の熱的歪みに対するコントロールを失うのに対して、本発明の磁石３２は、これらの好ましい実施例について述べるように構成および動作されるアレイ５１または５１ｎにおけるコントロールを失わない。非常に低い中点消磁透過性（例えば、約1.2）の重要な特徴により与えられる、それ自身の磁気回路３０内で作用する磁石の異常な効果について考える別の方法は、回路３０における磁束が夫々の磁石３２をＳ’からＮ’へ通過しなければならないことを認識することである。磁石３２は、末端３２から末端３２間で１インチ（25.4mm）の物理長を有している。空気の１に比較した1.2の値は、磁石３２自身の中の磁束が、1.2で除した１物理インチの長さの「内部の見かけの空気ギャップ」［これは0.83インチ（21mm）の内部の見かけの空気ギャップである］を架橋しなければならないことを意味する。磁石自身の「内部の見かけの空気ギャップ」である21mmと比較して、磁極面３４における1.5mmのギャップ７５は7.1％に過ぎない。逆に、その椎定中点微分消磁透過性30で除したアルニコ５磁石の１物理インチ長は、僅か0.033インチ（0.84mm）の「内部の見かけ空気ギャップ」を有する。アルニコ５磁石自身の「内部の見かけ空気ギャップ」デアル0.84mmと比較すると、1.5mmのギャップ７５は178％になる。再度言うが、178 ％は、7.1％の磁気引力のより25倍も優れている。アルニコ５についての約30の中点微分消磁透過性は、職業技師Lester R．Moskowitzによって書かれ、32950フロリダ州Malabar所在のKrieger Publishing Companyによって1976年および1985 年に発行された「永久磁石の設計および応用ハンドブック」において、「磁気ヒステリシス曲線の分析（示されたヒステリシス曲線はアルニコ５について典型的なものである）」と題する彼の図６−３において、第二象限の中点に対して接線を引くことにより計測された。細長い磁極部材３９が、非磁性材料（常時正または反磁性材料）、例えば時磁性オーステナイトステンレス鋼303型で形成された横断梁１０４に固定され、支持された状態で、図４および図４Ａに示されている。この磁極部材３９は、梁１０４の溝１０６内に設置されている。磁極部材３９の上流端には、磁極部材を整列させ且つ補助的に支持するための固定孔９５がある。梁１０４の下に配置された横断梁１０８は、下部搬送体Ｌのシャシーフレーム１４１に含まれている。この梁１０８は、例えば構造鋼のような適切な構造材料で製造される。本発明の我々の理解においては、ツインベルト型キャスティング機械３６における最も上流の位置、即ち、キャスティングベルトに対する熱歪みが最も強い、モールドキャビティーＣの全体の長さの最初の１／３前後の近傍に用いられるときに、最も価値があると思われる。この最初の１／３は、図８、図９および図１０で供給ノズル１３８が溶融金属１３９を導入するように示されている入口４９から計測される。この最上流のゾーンは、液体状体から最初に固体状態に変化する脆弱な凝固金属が存在する領域である。図４、図４Ａおよび図５におけるアレイ５１および５１ｎは、横断梁１０４，１０８によって、ベルト搬送体のシャシーに強固に装着されるように示されている。ある金属の連続的キャスティングのためには、モールドキャビティーＣの全長に沿って強固に装着される水圧−磁気アレイまたは基体５１ｎおよび５１を用いるのが望ましい。連続キャスティングにおける経験は、キャスティング生成物Ｐの全厚さに亘って金属が未だ完全には凝固しないが、その冷却に際してかなりの収縮が生じる十分な固体金属が存在する場合のアルミニウム合金のキャスティングにおいては特に、モールドキャビティーＣの下流に結合されたベルトバックアップ支持装置には中程度のバネ性が望ましいことを示している。このようなバネ性は、移動キャスティングベルトの表面が冷却されている金属に密着することを可能にする。ベルトバックアップ支持装置にバネ性を与えるのが望ましいような、金属キャスティング操作のための連続キャスティング機械においては、コイルバネまたは追従性およびバネ性であるように設計した横行支持体上に、一以上の下流側アレイ５１を装着してもよい。キャスティングキャビティーＣに近づく方向または遠ざかる方向でのそれらの位置および整列は、図示しない機構により、動作の最中に調節することができる。追従性でバネ性の支持部材を調節するためのこのようなベルト支持体バックアップ調節機構は、Hazelett and Woodの米国特許第4,552 ,201号、第4,671,341号、4,671,341号、4,658,883号および第4,674,558号に記載されたものと同様であればよい。水圧−磁気ベルト安定化基体のアレイ５１のバネ性または追従性を調節する方法は、異なる直径のスロットル通路９０（図６に最も明瞭に見られる）を用いるものであってもよい。所定のポンプ圧は、移動する無端で可撓性かつ肉薄の特定の熱伝導性キャスティングベルト、または特定の金属もしくは金属合金をキャスティングするためのベルトを用いた特定のベルト型キャスティング機械について望ましいように、約30psi以上の範囲内で選択すればよい。図８に示した本発明の実施例には、水圧−磁気装置３８の四つのベルト安定化アレイ５１が存在している。また、下部ニッププーリーロールおよび上部ニッププーリーロール５６および６０と動作的に関連した、二つのベルト安定化ノーズアレイ５１ｎが存在している。これらのノーズアレイ５１ｎにおいて、磁気部材３９の上流側の細長いノーズ部分３９ｎ（図４Ａ）は、夫々の下部および上部ニッププーリーロール５６および６０上にある周辺フィン１２８の間の溝１２７に嵌合される。ノーズアレイ５１ｎの下流側（方向矢印６１で示される方向）に位置する冷却剤逸らせ板スクープ１２２が存在し、また、モールドキャビティーＣの中間部分付近に示される上部および下部アレイ５１の下流に位置するこのような逸らせ板スクープが存在する。下部および上部の下流側アレイ５１の下流端から流出する冷却剤は、下部ベルトの裏面から落下し、上部ベルトの端部から滴り落ちる。図８には、上部の下流側水圧基体アレイ５３が、例えばコイルバネのような弾性装着具１４０によって、上部ベルトのシャシー枠１４２にフレキシブルに装着された状態で示されている。磁石は、通常は水圧基体アレイ５３では省略される。図９および図１０に示した実施例に関連して、図４Ａでは、フィン付きベルトバックアップローラ１２６に先行する何れかの逸らせ板（アプリケータ）スクープ１２３に、シャシー枠から横行的に延びるヘッダ１０１が設けられているのが分かる。このヘッダ１０１には、ポンプでポンピングされた冷却剤の流れ９３が供給され、また冷却剤の噴射をこの逸らせ板の下流側に向いた冷却剤アプリケータおよびアプリケータスクープの表面１０７に照準を合わせた多くの冷却剤放出のズル１０３（図４Ａには一つだけが見える）が含まれている。ヘッダ１０１、放出ノズル１０３およびアプリケータ表面１０７を備えた、このような逸らせ板および冷却剤アプリケータスクープ１２３は当該技術において公知である。図４Ａの冷却剤アプリケータ表面１０７の直ぐ下流に、当該技術で公知のフィン付きベルトバックアップローラ１２６が示されている。図９に示した本発明の実施例では、下部ベルト搬送体Ｌおよび上部ベルト搬送体Ｕの両方に、第一の逸らせ板およびアプリケータスクープ１２３（これはノーズアレイ５１ｎの直ぐ下流側に配置されている）の下流側に配置された、フィン付きベルトバックアップローラ１２６の第一のシーケンスが存在する。次いで、両搬送体には、第二のそらせ板およびアプリケータスクープ１２３が存在し、続いてフィン付きベルトバックアップローラ１２６の第二のシーケンスが存在する。１以上のこれらフィン付きベルトバックアップローラ１２６は、HazelettおよびWoodの米国特許大4,552,201号、第4,671,341号、第4,658,883号に示されているように、弾性的および／または曲げ可能に装着することができ、またモールドキャ部ティーＣに向かい且つ遠ざかるように調節可能とすることができる。図１０に示した本発明の実施例では、ツインベルト型キャスティング機械３０の上部搬送体は、図９に示したツインベルト型キャスティング機械の上部搬送体と同様に装備されている。即ち、フィン付きベルトバックアップローラの二つのシーケンス（各シーケンスの前には逸らせ板およびアプリケータスクープ１２３がある）が設けられている。図１０において、下部搬送体は水力学的装置の二つの非磁性アレイ５３を有しており、これらは、非磁性アレイ５３において永久磁石３２が省略されている点を除き、図２，３，３Ａ，４，４Ａ，５および６に示した水圧−磁気装置３８のアレイ５１と同様である。これらアレイ５３の前には、図４に示した逸らせ板スクープ１２２と同様に構成された逸らせ板スクープ１２２が存在している。スウィープ冷却剤１１５の量に応じて、各磁極部材３９の下流端から下流側を向いており且つこれと一体的な部分をなしている、一体的で平坦な液体冷却剤ノズル、または「アフターバーナー」ノズル１３０（図４Ｂ、４Ｃ）を用いるのが望ましいかもしれない。このアフターバーナーノズル１３０は、最後の圧力ポケット１０２’と、逸らせ板１０７を出た後にアプリケータスクープ１２３から来る冷却剤の冷却剤／ベルト衝突領域との間にある、キャスティングベルト５０または５２の領域をカバーする。この冷却剤１３２の衝突領域１３４（図４Ａも参照のこと）は、図示のように、第一のバックアップローラフィン１２６がベルト５０に接触して示されている場所にほぼ位置する。このアフターバーナー１３０は、図４Ａの拡大部分である図４Ｂと、図２（ここでは図示を明瞭にするために、下部キャスティングベルト５０が省略されている）の拡大部分である図４Ｃに示されている。アフターバーナーノズル１３０は、下流側の鋭い紬先部分１２０（図２および図３）の領域を置換している。最後の（最下流側の）圧力ポケット、即ち、図４Ｂにおいて最も右側の圧力ポケットは、冷却剤液を供給するノズル１３０が連結されている点で他の圧力ポケット１０２とは異なるので、１０２’ で指称される。圧力ポケット１０２’に冷却剤液を供給するスロットル通路９０ ’は、直径が実質的に大きい（例えば、直径約３／１６インチである）点で他のスロットル通路とは異なる。各アフターバーナーノズル１３０の一つの平坦な側面は、キャスティングベルト５０または５２の裏面によって画定される。他の平坦な側面は、磁極部材３９の後端部に形成された収斂するプラットホーム状の突出棚表面１３３によって画定される。このノズル１３０は、長手方向の断面図である図４Ｂおよび上から見た斜視図である図４Ｃに示されている。ノズル１３０から流出して下流側に広がる冷却剤の流れは、矢印１３５で示されている（図４Ｂおよび図４Ｃ）。ノズル１３０の代わりに、冷却剤液を下流側に噴射させる幾つかの装置の何れを用いてもよい。例えば、磁極部材に、磁極部材の側面で開口して一般に下流側に向いた内部通路を設ければよい。或いは、管もしくはオリフィス、および／または逸らせ板を、磁極部材の間のスペース６６に配置することができる。薄肉の可撓性キャスティングベルトの損傷を伴わずに、その設置または取り外しを可能にするために、図１１に示すように磁石回転装置１４５を設けて、キャスティングベルト５０に対する磁気回路３０の強力な到達引力を低減してもよい。この装置１４５は、ベアリング１４８上に装着された細長い変形の円筒状回転子１４７を有しており、またベルト搬送体の長手方向に延び、磁極部材３９に対して平行に配向されて、その中間に位置するように示されている。この円筒状回転子１４７は、磁気的に軟質の強磁性ステンレス鋼（例えばステンレス鋼430型）の二つの半型に形成された、軸方向に分割されたケース１４６を有している。この回転子は複数の磁石３２（図１２）を含んでおり、その内部磁束経路Ｓ’− Ｎ’は、回転子１４７の回転軸１５１を通過する直径平面１４９に対して平行に配向されている。この回転子ケース１４６は平坦化された側面１５５を有しており、該側面は、回転子ケース上にＮ極およびＳ極（Ｎ’およびＳ’）を形成するために、直径面１４９に対して平行になっている。回転子１４７に近接して、磁気的に軟質の強磁性材料（例えば430型ステンレス鋼）の中間架橋部材１５４が装着されている。これらの架橋部材１５４は、円筒状回転子１４７に面し且つこれから近接して離間された円筒状の凹んだ表面１５３を有している。図１１および図１２における回転子１４７は「オフ」位置で示されており、ここでは、図１１において磁石３２からの磁束が磁極面３４から逸れるように、図６の３０で示される磁気回路に一般に類似した磁気回路が効果的に中断されている。この逸れた磁束は、回転子の直径面１４９に対して一般に平行な方向に磁気的架橋部材１５４を通過することにより、一般には主にＮ’からＳ’へと逸れる。この「オフ」位置において、直径面１４９および回転子の平坦化された側面１５５は、磁極部材３９の側面に対して平行に向いている。従って、大きく減少した量の磁束が磁極面３４に達する。結局、ベルト５０に対する引力は大幅に減少し、従ってこれを損傷することなく設置し、または取り外すことができる。上部指示部材および下部指示部材１５６および１５８は、例えばオーステナイトステンレス鋼303型のような非磁性材料でできている。磁石回転装置１４５を「オン」にするためには、その回転子１４７をその軸１５１の回りに90°回転させて、その直径面１４９が架橋部材１５４の凹面１５３の中心領域に直接向くようにする。こうして、磁石のＮ極およびＳ極（Ｎ’およびＳ’）は、それらのケース１４６上のＮ’極およびＳ’極に対応することによって磁気的に密接にリンクされ、架橋部材１５４に密接にリンクし、図１１に示したアレイの中の回路を完成する。図１１におけるこの「オン」状態の磁気回路は、磁石のＮ極から回転子ケース１４６のＮ’極を通り、第一の架橋部材１５４を通り、第一の磁極部材３９を通って第一の磁極面３４に伸び、ベルト５０へと第一のギャップ４５を横切り、ベルトの中を延びて、第二の磁極面３４へと第二のギャップ７５を横切り、第二の磁極部材３９を通って第二の架橋部材１５４へと伸び、回転子ケース１４６のＳ’極を通って磁石のＳ極Ｓ’へと伸びる結果、磁気回路は各磁石の内部でＳ’からＮ’へと完成される。回転子１４７をその「オン」位置へと90°回転させるために、図示のように、そのケース１４６には支持部材１５６，１５８に装着したベアリング１４８で軸受けされたトラニオン１５２が設けてあり、また該トラニオンに固定されて１６１で旋回自在にピストンロッド１６３（水圧シリンダ１６０内のピストンに連結されている）に結合されたクレビス腕１６２を有している。戻しバネ１６６は、磁石回転装置１４５のピストンを「オフ」位置へと付勢する。回転子におけるクレビス腕１６２の「オン」位置は、図１１に破線輪郭１６２’で示されている。シリンダ１６０は、ホース１６４によって冷却剤供給管９８に連結されたピストンチャンバ１６７を有している。従って、ポンピングされた冷却剤がヘッダ１００を通して供給されれば、冷却剤はチャンバ１６７に入り、バネ１６６の付勢力に抗してピストン１６５を上昇させ、回転子をその「オン」位置に回転させる。冷却剤の圧力が切られると、バネ１６６は、磁石回転装置１４５を「オフ」位置に回転させる。個々の水圧シリンダ１６０を使用して夫々の回転子１４７を動作させる代わりに、アレイ５１における全ての磁石回転装置１４５のクレビス腕１６２を、アレイ５１から延出し且つ手動または水圧で動作する共通の駆動ロッドに旋回自在に連結して、全ての回転子１４７を同時に「オン」位置または「オフ」位置に回転させてもよい。図１３および図１４は、磁気的に軟質の強磁性体材料（例えば430型ステンレス鋼）の長手方向に移動可能なシャントバー１７０を用いて、磁気回路を「オン」または「オフ」に切り替えるための別の機構を示している。このシャントバー１７０は、磁極部材３９に近接して、図１３に示した「オフ」位置から図１４に示した「オン」位置へと摺動可能である。このシャントバーは、介在溝１７４と共に複数のメサ状の突起１７２を与えるために凹凸が付されている。これらのメサ状部分は、中心から中心までの距離が磁極部材３９の中心から中心までの距離「ｄ」の２倍になるように、バー１７０に沿って長手方向に離間している。これらメサ部分１７２およびその介在溝１７４は、シャントバーに沿ってそれぞれ略同じ距離「ｄ」だけ延びている。従って、図１３に示すように、「オフ」位置では、各メサ部分１７２は反対極性の二つの磁極部材３９に直接近接しており（即ち、直接的に連携している）、これにより磁極面３４から逸れた磁束をＮ極部材３９の中心から隣接するＳ極部材の中心へと直接連絡させる。逆に、「オン」位置においては、介在溝１７４を伴った全てのメサ部分１７２が、同じ極性（例えばＮ）の磁極部材３９に直接的に近接（連携）し、メサ部分によって連携された磁極部材の極性とは反対の同じ極性（例えばＳ）の磁極部材に面してはいるが、これらからは遠く離れている。従って、最小限の分路しか生じず、磁気回路（図６）が先に説明したようにして完結される。図示の本発明の実施例においては、細長い磁極部材３９が上流側から下流側への向き６１に装着されているが、これは、この長手方向の上流から下流への向きが、ツインベルト型キャスティング機械にとって便利だからである。我々の見解では、移動キャスティングベルトの裏面を横断方向に横切って冷却剤の流れ１１５を噴出させるために、多くの空間的に設計されたノズル９０，１０２およびそれらのスウィープノズル１１２，１１６を組み込んだ細長い磁極部材３９を横行的に装着するのに便利な、移動キャスティングベルト型の連続キャスティング機械の構成が存在し得る。また、細長い磁極部材３９は、空間的に連続したキャスティング環境に適合させるために、それらの磁極面を縦方向に湾曲させて長手方向に描かれ得ることに留意すべきである。例えば、単一ベルト型の連続キャスティング機械においては、一のキャスティングベルトが、通常は比較的大きな半径の緩やかに湾曲した弧を描く。このような縦方向に湾曲したキャスティングキャビティーを有する機械における磁極面３４は、走行するベルトをその望ましい弧状経路で水圧−磁気的に安定化させるために、移動キャスティングベルトの緩やかな弧に対応した緩やかな曲線で縦方向に湾曲するであろう。また、一つまたは一対のキャスティングベルトが直線状の経路に沿って移動する連続的なキャスティング機械において、磁極面３４は長手方向には直線であるが、磁極面のアレイは、キャスティング経路に沿って移動するときにキャスティングベルトを横方向に緩やかに湾曲させるために、直線的経路の横方向に緩やかに湾曲してもよい。本発明のこれら実施例の結果は、水圧−磁気装置３８における平坦性（平面性）の限界が狭く、且つ水力学的支持体アレイ５１または５１ｎの磁極面３４からの離間距離（ギャップ７５）の限界が狭い平坦な条件において、移動キャスティングベルトが強制的に保持されることである。我々は、上記で述べた銃長な臨界的特性を示す永久磁石材料でできた何れかの永久磁石は、ここに開示した本発明の実施例において首尾よく作動できると想定している。我々は、好ましくは、希土類磁石材料として商業的に公知の永久磁石材料を含む磁石３２を使用することを選択する。例えば、少なくとも一つの「希土類」化学元素（化学元素番号５７から７１のランタナイド族系列）を含む磁性材料からなる磁石、例えば、好ましくは希土類化学元素のネオジムまたはサマリウムを含む磁性材料を含有する磁石である。約20MGOe（メガ−ガウス−エールステッド）の最大エネルギー積を有するコバルトとサマリウムの化合物（Ｃｏ５Ｓｍ）を含んだ永久磁性材料を含有する磁石は、そのＢ−Ｈヒステリシス曲線が約9,000ガウスの残留誘導Ｂｒを有しているので使用することができる。また、約22から約28の範囲のMGOeを有するＣｏ１７Ｓｍ２材料を含む磁石は、そのＢ−Ｈヒステリシス曲線が約9,000ガウス〜約11, 000ガウスの残留誘導Ｂｒを有しているので使用することができる。約20MGOeの最大エネルギー積を有するＣｏ５Ｓｍ永久磁性材料は、約1.08の中点微分消磁透過性を有している。約22から約28の範囲のMGOeを有するＣｏ１７Ｓｍ２永久磁性材料は、約1.15〜約1.0の中点微分消磁透過性を有している。我々が現在最も好んで選択する永久磁石３２は、一般にはネオジム−鉄−ホウ素、Ｎｄ−Ｆｅ−ＢまたはＮｄＦｅＢとして公知の、鉄、ネオジムおよびホウ素の三元素系（三元系）化合物に基づく永久磁性材料を含有するものであり、これは約25〜約35MGOeの範囲の最大エネルギー積を示す。このような磁石は「ネオ磁石」と称され、約32〜約35MGOeのネオ磁石が現在のところ最も好ましい。約32〜約35MGOeの最大エネルギー積を有するＮｄＦｅＢ永久磁性材料は、約10,700ガウス〜約12,300ガウスの残留誘導Ｂｒを有し、約1.15の中点微分消磁透過性を有している。ネオ磁石は耐食性が低いので、ニッケルメッキが施される。我々は、のような更に他の永久磁気材料、例えば鉄−サマリウム−窒化物の三元系化合物、並びに他の未知の三元系化合物永久磁気材料、および未知の四元素系（四元系）永久磁気材料が商業的に入手可能になるであろうし、また本発明の実施例に使用するための、表Ｉに示したような十分に高い残留誘導ＢｒをもったＢ−Ｈ曲線を示し、且つ表IIに示したように十分に低い適切な中点微分消磁透過性を示し得ると考えている。図１５には、約35MGOeの最大エネルギー積を有するＮｄＦｅＢ永久磁性材料についての、一般化された近似Ｂ−Ｈ曲線２００が示されている。Ｂ軸およびＨ軸は、原点２１６で交差している。この「ネオ磁石」材料は、一般的に２０２で示すように、約20,000〜約25,000の範囲の飽和磁化を示す。このＢ−Ｈ曲線２００は、ガウスの残留誘導Ｂｒが約12,000〜約12,300である点２０４で正のＢ軸と交差するように示されている。曲線２００の第２象限ｉｉ（消磁象限）の部分は、有利なことに、約-11,000エールステッドの値を有する水平のＨ軸上の点２０８へと傾斜する実質的な直線２０６である。Ｂ軸の左側のエールステッドに関する負の符号は、２０２での初期磁気飽和を生じた元の保持力から反対方向に作用する保持力Ｈを示している。円２１０は、曲線２００の消磁第二象限ｉｉにおける部分２０６の特性が現在の興味ある領域であることを示している。曲線２００のこの本質的に直線状の消磁部分２０６において、約7,000のプロットされた磁束密度値に約5,000エールステッドのプロットされた保持力値を乗じると、約３5,000,000ガウスエールステッド、即ち、約35メガ−ガウス−エールステッド（約35MGOe）の最大エネルギー積が与えられる。中点２１２において中点微分消磁透過性が決定され、これは中点２１２におけるＢ−Ｈ曲線の２０２部分に対する接線の勾配（約1.15）である。要するに、この永久磁石の「ネオ磁石」材料は、（１）約12,000〜約12,300ガウスの残留誘導Ｂｒを有し、また（２）約1.15の平均微分消磁透過性を有しており、これによって、説明したとおりの強力で有利な到達引力を与える。図１５にはまた、飽和磁化を有するアルニコ５二ついての一般化された近似Ｂ −Ｈ曲線が示されている。このアルニコ５曲線は、残留誘導Ｂｒが約12,800ガウス（上記で述べたLester R．Moskowitzのハンドブックにおける図６−３のアルニコ５のヒステリシス曲線から測定した）のところでＢ軸と交差している。しかし、アルニコ５の曲線２２０は、約15,000ガウスよりそれほど高くない飽和磁化を有している。第二象限ｉｉにおいて、アルニコ５の消磁曲線２２２は殆ど垂直に下降して、約1,000エールステッドよりも小さい点２２６でＨ軸と交差する。従って、アルニコ５は、約７MGOeよりも小さい最大エネルギー席を有する。この比較的低い最大エネルギー積に加えて、アルニコ５の消磁曲線２２２の急勾配の下降は、約30の中点２２２における中点微分消磁透過性を示しており、そのため、上記で説明したように、アルニコ５は本発明の実施例における磁石に使用するためには適さない。図７および図７Ａには、最も好ましい特性（例えば35MGOeの最大エネルギー積）を有する永久磁性材料「ネオ磁石」性の磁石を用いることにより、増大するギャップ距離の関数としてプロットされた、ベルト５０のような移動するキャスティングベルトを引き寄せる磁極面３４の到達引力（ベルトに対する引力）における段階的な減少を一般的に示す直線２３０が示されている。増大するギャップ距離７５は、永久磁石３２によって受けるべき透過の消磁保持力の増大を生じ、従って引力は、一般的に図１５のＢ−Ｈ曲線の直線部分２０６に類似した特性を有する直線２３０に沿って減少する。インチおよびミリメータで表したギャップ距離２７が水平軸に沿って示されており、またベルトに対する平均引っ張り力（マイナス磁気引力）および平均押し出し力（プラス冷却剤斥力効果）が縦軸に沿って示されている。キャスティングベルトに対するp.s.i.で表した平均引っ張り力は測定するのが困難であり、従って、縦軸に沿ったこれらの値は近似に過ぎない。しかし、それらの相対的な値は一般的に略比例しており、従って、重要なのはそれらの相対的な値である。また、図７および図７Ａに示されているのは、ギャップ距離７５の関数としてプロットされた急勾配で落下する曲線２４０であり、これは一般的に、圧力ポケット１０２から流出し、該ポケットから放射状に広がってギャップ７５を通過する、迅速に移動する冷却液フィルム１１４の水力学的斥力（ベルトに対する押し出し）が急激に減少することを表す。適切な冷却剤ポンプ圧ががヘッダ１００の中に供給されると仮定すると、増大するスロットルオリフィス９０は流れ９７（図６）を増加させて、液膜１１４の厚さを増大させるように働き、これによってギャップ７５を増大し、曲線２４０を幾分右側にシフトさせる。このような結果は、反発する冷却剤基体効果を若干「弾性的」なものにすると考えることができる。移動キャスティングベルトのための平衡−安定化状態は、図７および図７Ａに一般的に２４２で示す条件下で生じる。この曲線交差点２４２は、ベルトの裏面が冷却される際にモールドキャビティー内の熱金属の影響下で生じる熱的に誘起された膨張力に起因するもの歪みのような、ダムに変化する熱膨張ベルト歪み力（以下では「内部ベルト圧」と同様に作用すると看做す）が存在する状態である。図７、７Ａ、７Ａ’および７Ａ”におけるベルトの力学を説明する上で、「力」の語は「圧力」よりもより自然であるように思えるが、我々は、熱的な力学がキャスティングベルトの局部的領域内で作用する圧力様の効果を生じると理解している。この内部的な熱的歪み力の圧力様の効果が、以下の議論におおける「圧力」の語の意味であり、ベルトが平衡−安定化状態にあるときに、圧力ポケット１０２によってベルトに適用される冷却剤の大きな圧力ではない。金属のキャスティングの際に常に存在する不安定化内部ベルト圧を迅速に変化させることは、定量化は困難であるが、イメージ的には図７Ａ’および７Ａ”にそれぞれプロットして示した、ランダムで且つ連続的な垂直に劇的にシフトする水平線２６０’および２６０”として表すのが便利である。図７Ａ’は、水平線２６０’のプロットされたレベルによって示された、水平線２６０”によってプロットされた瞬時の中程度の内部ベルト圧（約３p.s.iに等しい）の際の状態を示している。また、図７Ａ”は、水平線２６０”によりプロットされたより高い内部ベルト圧（約5.5p.s.i.に等しい）の際の状態を示している。環境の所定の組合せが、ベルトを浮上させて安全且つ正確に空中に停止させるかどうかを決定するための分析には、全ての力、ベルトに印加される実際の冷却剤圧力および内包される内部ベルト圧をプロットすることが必要である。図７および図７Ａには、冷却剤圧力のプロットがあるが、ランダムな内部ベルト圧のプロットはない。しかし、図７Ａ’に示される一般的な動作の際には二つの斥力圧、即ち、（ｉ）冷却剤の流れ９７および液膜１１４（図７および図７Ａにおける曲線２４０による）だけでなく、（ｉｉ）図７Ａ’において約３p.s.iに等しくプロットされた瞬時のランダムな内部ベルト圧２６０’による追加が存在する。これらの二つの曲線２４０および２６０’は、図７Ａ”では合計されて新しい曲線２４０’になっており、これは磁力（引っ張り圧）曲線２３０に抗して作用する合計の斥力（押し出し）圧である。我々は、この想定曲線２４０’を、矢印２４１で示すように、連続的に劇的かつランダムに上下に変化する曲線２４０’として創造し得る。図７Ａ’の到達磁気引っ張り曲線２３０と得られた押し出し曲線２４０’との間で得られた新しい瞬時の平衡交差点２４２’が、図７Ａで点２４２がプロットされた位置の右側へ幾分シフトするが、到達磁石３２の磁気的に誘導された引っ張り圧力は、非常に小さいパーセンテージだけ減少するに過ぎず、従って到達磁気引力は安定化されたベルトの制御において確実に有効なまま残る。対照的に、アルニコ５の磁石曲線２５０を考察すると、この曲線２５０と得られた押し出し曲線２４０’との間の瞬時の平衡交差点は、図７Ａにおける位置２５２から２５２’での交差点へと右側に比較的大きく移動する。従って、アルニコ５の曲線によって表される磁気的引っ張り力は、約33％減少する。ランダムな内部ベルト圧２６０’（図７Ａ’９および２６０”（図７Ａ”）における劇的な変化は、平衡交差点を新しい位置へと連続的に移動させることである。図７Ａ”の水平線２６０”にプロットされたように、想定した瞬時のランダムな内部ベルト圧が約5.5p.s.i.に等しくなるまで増大すると、この状態は、磁石曲線２５０にとって極めて重大になるが、到達磁石曲線２３０にとってはそうではない。曲線２３０上にプロットされた到達磁石平衡交差点２４２”は、少しだけの追加的な右側への移動を示しており、そこでは到達引っ張り力が極めて小さい追加のパーセンテージだけ更に若干減少している。しかし、アルニコ磁石については、アルニコｔの曲線２５０上の未確定の交差点２５２”は、瞬時のランダムな内部ベルト圧２６０”が発生する前の圧力の約半分未満まで、磁気的に誘導された引っ張り圧力が減少することを表している。ギャップ７５は、約0.10から 0.12mmにまで実質的に増大する。更に、平衡位置２５２”は最早確定的な交差点ではなく、むしろ不確定なゾーンである。何故なら、二つの曲線２５０および２４０”の遭遇する形態は、到達磁石曲線２３０によって有利に与えられるような確定的な大きな角度ではなく、鋭い鋭角（殆ど平行な曲線２５０と２４０”の間）であり、これは平衡位置を相対的に不確定にする。この特定の事例において、曲線２４０”および２５０は、実質的な距離について殆ど平行な関係で収斂し、ベルトを確実かつ有効に安定化する捕捉効果は殆ど消失してしまう。２６０”でプロットされたものよりも有意に高い如何なるランダムな不安定化内部ベルト圧も、もしアルニコ５の磁石を使用すれば、アルニコ５曲線によって表される磁力を無条件に打ち消して、ベルトを磁極部材３９による制御から解き放つであろう。図７および図７Ａにおける到達磁石引っ張り曲線２３０とアルニコ５の引っ張り曲線２５０との間のこの決定的に重要な異なった挙動は、到達引力（引っ張り）曲線２３０が、平行ではなく直角に近い角度で水力学的冷却剤（押し出し）曲線２４０と交差することによって生じる。他方、アルニコ５の引力（引っ張り）曲線２５０は、直角ではなく平行に近い角度で水力学的な冷却剤（押し出し）曲線と交差する。従って、約0.2mmと小さなギャップ距離を生じるような移動キャスティングベルトの一部における熱的歪みの変位は、ランダムな不安定化力の取扱いにおいて、アルニコ５磁石による移動キャスティングベルトの安定化制御の喪失を生じ易いであろう。対照的に、線２３０で表される最も好ましい到達引力（引っ張り）は、図７における1.5mm（約0.06インチ）の大きいギャップ距離でさえ約50％小さくなる。従って、曲線２３０により表される到達引っ張り力は、安定化制御を喪失することは殆どあり得ない。補遺追加の実施例の詳細な説明本発明の実施例における水圧−磁気装置３８Ａの別の構成は、回転可能な永久磁石３２を、各ニッププーリー６０および５６の間の溝の中に配置することを可能にする。従って、関連の変形された細長い磁極部材３９Ａを伴う到達磁石３２は、ニップ領域ライン１１０に対してずっと上流に配置される。それらの変形された磁極部材３９を伴う磁石３２のこの上流側への配置は、これによって、ニップ領域ライン１１０に対して遥か上流に延びる離間した平行な磁極面３４の共平面アレイ５１を与える。従って、離間した平行な磁極面３４の共平面アレイからの完全な到達磁気引力は、モールドキャビティーＣの中に溶融金属３７を導入する入口４９（図１）付近の上流領域において、鉄を含むキャスティングベルト５０および５２を安定化するために利用可能になる。このニップ領域ライン１１０付近における移動モールドキャビティーの上流側領域は、二つの回転キャスティングベルト５２および５０に隣接下凝固金属のスキンの初期固化ゾーンを含んでおり、このゾーンは金属製品Ｐ（図１）のキャスティング品質において最も重要である。主に図１６を参照すると、ニッププーリー６０の上流のフィン１２８の間に挿入された関係で配置された到達磁石３２が示されている。変形された細長い磁極部材３９Ａにおける磁極面３４の上流端１１８が、ニップ領域ライン１１０に配置されて示されている。このライン１１０は、ニッププーリーフィン１２８から離れて、移動キャスティングキャビティーＣに沿って下流へ移動する平面になるときの、キャスティングベルト５２の接線の位置である。図１１および図１２に示した構成において、回転可能な磁石３２は、プーリーフィン１２８と整列して下流側に位置しており、フィンの間に挿入された関係で上流側に延びてはいなかった。図１６から図１９に示した構成においては、夫々の変形された磁極部材３９Ａの全ての素子（それらの磁石を含む）は、一つのプーリー溝１２７（図１７）の幅内に嵌合するように作製される。図１６から図１９に示すこの実施例において、フィン１２８の中心から中心の均一な距離は約１インチ（約25ミリメータ）であり、フィンの厚さは約１／８インチ（約3.2mm）であり、溝の幅は約７／８インチ（約22mm）である。従って、変形された磁極部材３９Ａの全ての素子は、約７／８インチ未満（約22mm未満）の幅内に嵌合するために十分狭く作製される。従って、これらの変形された細長い磁極部材３９Ａはまた、水圧磁気基体アレイ５１を横切って、約１インチ（約25mm）の中心から中心の平行距離で配置される。固体の中心コアを有するニッププーリー６０が示されており、このコアは、図１６、図１７および図１９に明瞭に示されているように、該コアから一体に加工されたフィンを備えている。フィン１２８を備えたこのニッププーリー６０は、例えば316型鍛造ステンレス鋼のような非磁性ステンレス鋼、即ち、磁気的状況に対して特に影響をもたない非磁性材料で製造される。次に、図１７も参照して下流側を見ると、回転可能な磁石３２がプーリーフィン１２８の間に配置されているが分かる。図１７において（また図１６、図１８および図１９において）、磁石３２は、そのキャスティングベルト磁化位置（到達キャスティングベルト引力位置）へ回転した状態で示されている。アレイ５２にいて上流側から下流側へ延びる別の列の磁石３２は、頂部に同じ極性配向、例えばＮ極（Ｎ’）を有するように、それらの夫々の磁極部材３９Ａ内で、それらの磁石回転装置１４５Ａの中に組み立てられる。一方、介在する回転可能な磁石３２の列は、頂部に同じ極性配向、例えばＳ極（Ｓ’）を有するように、それらの夫々の磁極部材３９Ａ内で、それらの磁石回転装置１４５Ａの中に組み立てられる。図示の位置にあるこれらの磁石を用いて、回転ベルト５２に対して到達引力を適用すると、水圧磁気基体アレイ５１を横断的に横切って離間された連続的な水圧磁気装置３８Ａは、回転キャスティングベルト５２に向いたＮ極およびＳ極を交互に有する。磁束３０の「線」は、プーリーフィン１２８付近の空気ギャップ１２９を架橋（通過）し、非磁性体であるプーリーフィン１２８自身を架橋（通過）する。しかし、十分に望ましい到達磁束３０は、磁極面３４を通過し、キャスティングベルト５２を通って延び、これによって、ベルトは磁極部材３４の水圧−磁気共平面基体アレイ５１に向けて強力に到達引力を受ける。先に述べたようにして加圧下にポンピングされた冷却剤９３が、図４および図４Ａにおけるヘッダ１００のようなヘッダ（図示せず）から供給される。このポンピングされた冷却材９３は、供給管９８を通して供給され、傾斜通路９６を通って、上流側に向いた中間のトンネル通路９２Ａ（図１６、図１７および図１９）に導かれ、次いで下流に向いたトンネル通路９２（図１６〜図１９）に導かれる。これらの通路９２は、加圧された冷却剤を安定してスロットル通路９０の中に供給するプレナム通路とみなし得る。通路９０から流出した後、スロットル減圧された冷却材の流れ９７は圧力ポケット１０２に入り、次いで迅速に移動する冷却剤液膜１１４（図１７および図１８）がポケット１０２から突出して、磁極面３４とベルト５２の間の狭いギャップを通過する。こうして、磁力と水力学的力との間のバランスが達成され、本発明の他の実施例について先に説明したように、鉄を含む移動キャスティングベルト５２の磁極面３４の共平面アレイ（平坦アレイ）５１に近接した安定化されたホーバリングがもたらされる。図４および図４Ａにおけるトンネル通路９２は、上流に向いた部分および下流に向いた部分を有するが、それらの長い部分は上流に向いていることが注目される。これとは対照的に、図１６に示すように、冷却剤９３をニップ領域ライン１１０を超えてかなりの距離まで上流に向けるのは、中継トンネル通路９２Ａである。従って、これらの中継通路９２は、ライン１１０から十分に上流側に離れた位置でトンネル通路９２と連通しており、ポンピングされた冷却剤９３は、トンネル通路９２の全有効長に沿って下流へと流れる。通路９２Ａおよび９２の末端は、プラグ９４によって閉鎖される。磁極面３４の前方末端付近に配置されたスウィープノズル１１２（図１６には一つだけが見える）、および水圧−磁気基体アレイ５１の下流側末端に位置する後方末端のスウィープノズル１２０（図１６では一つだけが見える）（「アフターバーナー」ノズル）は、それぞれ下流へスウィープ冷却剤流１１５および１３５を与える。これらの流れは、下流側に噴出させるために、鋭角でキャスティングベルト５２の裏面に向けて狙いを定め、冷却剤液膜の流れ１１４（図１７および図１８）を効果的に下流側に逸らせる。これは圧力ポケット１０２から流出し、磁極面３４とベルトの裏面面との間のギャップ７５を通過する。図２〜図６および図１１〜図１４に示した本発明の実施例は、細長い磁極部材の間に配置された磁石３２を有する。更に、ベルトに対して到達引力を適用するために、図２〜図６および図１３〜図１４の固定位置にある夫々の磁石のＮ極ーＳ極の内部磁束経路は、キャスティングベルトの平面に対して平行で、且つこれら磁極部材３９の側面に対して直角に向いている。図１１および図１２における磁石回転装置１４５もまた、磁極部材３９の間に配置される。図１１には、この磁石回転装置１４５がその「オフ」位置に回転された状態で示されており、この状態では、その磁石３２および回転子１４７のＮ極−Ｓ極内部磁束経路がキャスティングベルトの平面に対して直角で、且つ磁極部材３９の側面に対して平行に配向されている。この回転装置１４５の制御アーム１６２が「オン」位置１６２ ’（図１１）に回転されると、磁石３２およびそれらの回転子１４７における内部のＮ極−Ｓ極磁束経路が、キャスティングベルトの平面に対して平行で、磁極部材３９に対して直角に配向する。図１１には、磁気的に軟質の強磁性材料の架橋部材１５４が存在しており、該架橋部材は、「オン」位置の回転子と二つの近接した磁極部材３９との間で磁束を運ぶために、磁石回転装置１４５の細長い円筒状回転子１４７に直面し、且つそこから近接して離間した細長い円筒状の凹表面１５３を有している。図１６〜図１９に示した実施例では、変形された磁石回転装置１４５Ａ（一つだけが示されている）が、それらの変形された細長い磁極部材３９Ａ内に配置されている。強調のために繰り返すと、夫々の変形された磁石回転装置１４５Ａ（図１６〜図１９）は、二つの連続した磁極部材の間に配置される磁石回転装置１４５（図１１および図１２）とは逆に、夫々の変形された磁極部材３９Ａ内に配置される。この磁石回転装置１４５Ａを夫々の改良された細長い磁極部材３９Ａ内に収容するために、夫々の磁極部材は、第一および第二の部分３９Ａ−１および３９Ａ −２に作製されており、夫々の部分は、磁石回転装置１４５Ａの細長い円筒状回転子１４７に面し、且つこれから近接して離間した細長い円筒状の凹面１５３（図１７および図１８）を有している。第一の磁極部材部分３９Ａ−１は、キャスティングベルト５２または５０に近接しており、またトンネル通路９２、スロットル通路９０、圧力ポケット１０２、磁極面３４、スウィープノズル１１２および１２０を含むように構成され、更に図１６〜図１９に示した他の特徴を含んでいる。第二の磁極部材部分３９Ａ−２はキャスティングベルト５２または５０〜離れており、傾斜通路９６、中間通路９２Ａを含み、更に図１６〜図１９に示した他の特徴を含んでいる。この第二の部分３９Ａ−２はまた、アレイ５１の骨格部分１７６（図１８）を含んでいる。図１８において、骨格１７６は複数の第二の磁極部材部分３９Ａ−２を横切って広がり、且つこれらを相互に連結するように示されている。この骨格１７６は、夫々の変形された磁極部材３９Ａ内の夫々の回転子１４７から近接して離間した複数の細長い円筒状の曲面１５３を含むように示されている。骨格１７６は、多くの離れた磁極部材部分３９Ａ−２を横方向に横切って広がり、且つこれらを相互に連結するように、所望により加工してもよい。これは、所望とあらば、製造方法に応じてベルトの全幅を横切ってもよい。或いは、ベルトの全幅を横方向に横切って延びるために並列に配置されるように、複数のより狭い骨格部材１７６を製造してもよい。全体のアレイ５１を機械の中に組み立てて支持するために、横行梁１８０（図１６および図１９）が骨格１７６に固定される（または並べて配置された複数の狭い骨格部材１７６に固定される）。図１６および図１９に斜めの破線で示すように、骨格１７６にはスロットを設け、図１７においてニップーリーフィン１２８のためのギャップ１２９で示される隙間を与える。１７８でのこのスロットルは、夫々が二つの空気ギャップ１２９（図１７）とフィン１２８の幅との和に等しい幅を有するスロットを与え、これにり上流に延びる複数の遠隔磁極部材部分３９Ａ−２を形成する（図１６、図１７および図１９）。ニッププーリー６０のコアのための隙間を与えるために、夫々の遠隔磁極部分３９Ａ−２は、１８０において斜めに加工される。近位磁極部材部分３９Ａ−１を骨格部材１７６に固定するために、長手方向に延びる肩部１８２を、それらの部材３９Ａ−１の両側に設ける。二つの隣接する近位磁極部分３９Ａ−１の肩部に嵌合された長手方向に延びる非磁性体（例えば非磁性ステンレス鋼）のクランプ棒１８４が、骨格部材１７６のソケット１８７に螺入された機械ネジ１８６によって、骨格部材１７６に取り付けられている。クランプ棒１８４の幅は、近位磁極部分３９Ａ−１を離間した平行な関係で正確に配置するために適している。また、機械ネジ１８６の長さも、近位磁極部分３９Ａ−１が夫々の磁石回転装置１４５Ａの回転子１４７から適切に近接して離間しているときに、円筒状の曲面１５３が、それらの末端がソケット１８７の末端に当接するように寸法決めされている。図１６に再度注意を向けると、近位磁極部分３９Ａ−１のノーズ部分３９ｎ− １が、この近位磁極部材の円筒状の曲面１５３の上に突出しているのが見える。このノーズ部分３９ｎ−１は、ノーズ部分３９ｎ−２で遠位磁極部材３９Ａ−２に当接し、且つ中継通路９２Ａとトンネル通路９２の間の連通を与える連結通路９２−１を含んでいる。また、このノーズ部分３９ｎ−１は、遠位および近位磁極部材３９Ａ−２および３９Ａ−１を、遠位磁極部材３９Ａ−２のノーズ３９ｎ −２を通過してノーズ部分３９ｎ−１におけるソケット１８９の中に螺入される機械ネジ１８８によって一緒に固定するのを補助する。次に、変形された磁石回転装置１４５Ａ（一つだけが示されている）の構成および駆動を説明する。磁石３２は、磁石回転装置１４５Ａの夫々の回転子１４７における複数のストリング１７７（図１６および図１９）に組み立てられる。例えば、図１６は三つの磁石ストリング１７７−１，１７７−２および１７７−３を有する回転子を示している。二つの軸方向に整列された磁石ストリング１７７ −２，１７７−２は、それぞれ三つの磁石を含んでいる。回転子は、四つの磁石を含む最も上流側の第三のストリング１７７−１を有するように示されている。このストリング１７７−１は、ニップ領域ライン１１０に対して上流側に延びている。磁石３２（図１７および図１８）は、一対の平行な平坦な側面を有し、且つ夫々の側面に一対の平行なキー溝１９０を有するように成形されている。これらのキー溝１９０は、細長い円筒状の回転子の長手方向に延びている。即ち、これらの溝は回転子の回転軸に平行に延びている。夫々のストリング１７７−１，１７７−２および１７７−３における磁石は、磁石のための分割ケースを形成する一対の平行な非磁性体の細長い側部器具１４６の間に収容される。これら側部器具１４６の内部表意面は、ストリング中の磁石の側面に適合している。夫々の器具は、半径方向内側に突出して、ストリング中の磁石の整列したキー溝１９０の中に係合する細長いリブ（キー）を有している。側部器具１４６の周囲および磁極Ｎ’およびＳ’の周囲は、回転子を近位および遠位磁極部材３９Ａ−１，３９Ａ−２の円筒状凹表面１５３から近接して離間させるために、円形の円筒状外部表面を形成するように成形されている。図１７および図１８の右側に示すように、側部器具１４６の末端は、機械ネジによって末端器具１９２の夫々の半型に取り付けられる。図１９に最も明瞭に示されるように、中間のストリング１７７−２の末端器具は、回転子１４７の軸と同心のソケット１９３を有している。ジャーナル１９４は、上流側および下流側のストリング１７７−１および１７７−３の末端器具から軸方向に突出しており、またその末端はソケット１９３の中に嵌合されて、ピン１９５によりこれらソケット内に固定されている。これらのジャーナル１９４は、ハウジング１９６によって保持される軸受け筒１９５に支持され、且つその中で回転可能である。第一のストリング１７７−１の上流側末端器具上にある上流側末端ジャーナル１９４は、機械ネジ１９８で遠位磁極片３９Ａ−２に固定されているハウジング１９７に保持された軸受け筒内に収容される。下流端のジャーナル１９４は、機械ネジ１９８で遠位磁極片３９Ａ−２に固定されたブラケット１９９にり保持された軸受け筒１９６を通って、軸方向に突出している。鉄を含むキャスティングベルト５２の取り外しおよび取り替えを可能にするために、夫々の磁石回転装置１４５Ａは、図１６〜図１９に示す「オン」位置から「オフ」位置間まで、その回転子１４７の軸の回りに90°回転される。「オフ」位置では、その磁石のＮ’およびＳ’極がベルトに対して平行な方向に向く。即ち、同じ極性の磁極Ｎ’とＮ’、および同じ極性の磁極Ｓ’とＳ’が相互に向き合うようになり、これによって磁極面３４とベルト５２との間の引力が大幅に減少する。駆動レバーアーム１６２（図１６）は、アレイ５１における各磁石回転装置１４５Ａの軸方向に突出する下流端ジャーナル１９４に固定されている。各駆動レバーアーム１６２の末端には、旋回軸結合２０３により、共通の操作ロッド２０１が取り付けられている。従って、全体のアレイ５１における全ての磁石ストリングは、共通の動作ロッド２０１を移動させることによって、その「オン」位置または「オフ」位置へと同時に回転可能である。現時点における本発明の好ましい特定の実施例を詳細に開示してきたが、本発明のこれらの例は例示の目的で説明されたことを理解すべきである。この開示は、本発明の範囲を制限するものとして解釈されるべきものではない。何故なら、説明した方法および装置は、磁気的に軟質の強磁性材料を含み且つ連続キャスティング機械における金属の連続キャスティングの際に動作する、回転する無端の可撓性で熱伝導性のキャスティングベルトを適切な位置要請を備えた平面に維持するようにこれらの装置および方法を適用するために、更に種々の特別なベルト型連続キャスティング機械または種々のベルト型キャスティング設備の状況下で有用にするために、連続キャスティングの当業者は、後述の請求の範囲の記載を逸脱することなく、その細部において変更（例えば均等な永久磁石材料への変更）することが可能だからである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION To stabilize the continuous casting belt Permanent magnet hydraulic method and apparatus [Field of the Invention] The present invention provides a method for injecting molten metal by injecting it into a belt-type casting machine. Belonging to the field of continuous casting of molten metal, Or one or more endless, flexible, moving thermal conductive material to define the mold space Using a casting belt, for example a metal casting belt . The belt is continuous along the mold cavity or mold space. The continuous area of each belt enters the mold cavity and the mold key Move along the cavity and exit the mold cavity. Such a ream Continuous casting products are usually continuous slabs, plates, sheets or sheets. Is a strip or a continuous bar, generally rectangular. More specifically, the present invention relates to mobile, flexible, thin, thermally conductive and magnetic Moving the soft ferromagnetic casting belt along the mold cavity And heat the surface with the heat from the molten metal while pumping the back. While casting and cooling the coolant liquid, the casting belt is Permanent magnet hydrodynamic method and apparatus for stabilization. [Background of the Invention] At least one flexible, thin moving, thermally conductive casting belt, eg For example, in a machine using a metal casting belt, molten metal is continuously cast. During the sting, on the one hand the hot metal is cooled while the backside is cooled with a suitable coolant As a result, strong heat from the hot metal introduced to the surface of the belt Even if there is thermal strain induced by the Moving along a predetermined desired path that requires substantial flatness or planarity. It is extremely important to keep it. Melt into the machine using at least one such casting belt Continuous casting of metal can be achieved with a thermally induced casting base. Warping, buckling, fluting, or wrinkling ). Hazelett et al, U.S. Pat.Nos. 3,937,270, 4,002, 197, 4,062,235 and 4,082,101, respectively, in FIG. llyn et al. FIG. 5 of U.S. Pat. No. 4,749,027 shows such a castin Illustrates thermally induced transverse torsion and waving in Gubert . Such belts also have thermally induced warpage or wrinkling. this Belt distortion can occur quite suddenly when the lid of the evacuated container is opened. Occurs suddenly, just as it suddenly jumps up when air is released and air enters the container I do. In addition, casting belts intended to be flat without distortion Thus, the extent and specific location of these distortions is determined by the belt Moving along, it is irregular and unpredictable. Such thermally induced strains occur near the injection area of the mold cavity. It is easy to occur, where the moving casting belt is Initial size (or shortly after introduction into the moving mold cavity) Receive a great heating effect. Initial quenching of molten metal occurs near the input area or Starting, the belt may be distorted during quenching, causing cracks, spots or alloy formation. Can result in cast products that contain minute segregation. Cast products These defects cause problems in strength, formability and appearance. C. W. Hazelett in U.S. Pat. No. 2,640,235 (column 7) FIG. 4 describes upper and lower cooling assemblies for a section cooling band. FIG. these Cooling assemblies are identical in operation and each cooling assembly is G (can be any suitable easily magnetized material that forms the soft core of the electromagnet) Includes The function of the plate when magnetized by an electric current Attract yourself. Prevents movement of this band towards the plate For this, copper or brass spacers are used, but these spacers Enables the formation of a chamber between the plate. Cooling water in these chambers Is introduced to cool the band. This cooling water is at a considerable pressure (usually sufficient Distortion), but in the description, the band is firmly attached to a rigid spacer. States that this was not the case due to the effect of the magnetic plate being held. This of In the method, the specification guides the band against strain and cools while holding States that it is possible to maintain the exact dimensions of the product. William Baker et al. U.S. Pat. No. 3,933,193 discloses a moving belt Discloses an apparatus for continuously casting metal strips between . The belt is held against a spaced support surface by externally applied attraction. This attractive force is applied by applying reduced pressure to the back of the belt or The same was achieved by the application of magnetic force. Olivio Sivilotti et al. Is described in U.S. Pat. No. 4,190,103 (Col. 2, lines 38-44). Thus, "Accordingly, in a practical embodiment of the device described above, the belt is Subatmospheric pressure in a housing filled with Pulled against the surface. Another configuration is to hold the belt in the desired path, Providing a magnet means acting on the ferromagnetic belt via the ferromagnetic support. You. "It has said. Hazelett Strip-Casting Corporation, the assignee of the present invention, Fixed electromagnetic belt backup fins in sliding contact with the back of the sting belt With plates, but due to excessive wear and friction, their Sufficient results were not obtained to justify continuity. In addition, these Plates with magnetic fins ensure the moving casting belt stays flat Could not be retained or stabilized. [Summary of the Invention] We are C. W. Hazwlett, Sivilotti et al. Or Baker et al. To the above patent The described magnetic device is of industrial use in the continuous casting of molten metal. I found that it was not possible. Because these magnetic attraction, i.e. belts Or the pulling force acting on the band, the casting belt or band, Pull the thermally distorted part of the moving belt or band in the opposite direction to Of the distance (gap) between magnetic devices intended to achieve the desired flat state As a function, they decay significantly and / or rapidly. Casty The magnetic attraction (tension) of these conventional devices on a belt or band is Remarkable And does not reach across critical gaps, and is therefore Pull the belt or band part that deviates significantly from the There is no tension. We call it "reach-out attraction force" Failure or lack of things, i.e. failure of "reach-out pull" or There was a shortage. In what we refer to as "attained attraction" (ie, attained pulling force), The crucial importance it found was Baker et al. Did not disclose or suggest. In our invention, this ultimate tensile force moves with the pole face of the magnetic circuit. Across the gap between the flexible and thin thermal conductive casting belt The thermally distorted portion of the belt, arranged in a magnetic circuit to reach To within the narrow limits of a given desired stabilized flat condition. Provided by the unique permanent magnet material described here to retain You. In this condition, the belt is pumped and cooled as described below. Floating due to hydraulic repulsion exerted by the liquid film of the liquid agent and the rapidly moving coolant Pumped while hovering in a lifted, stabilized flat condition Stabilized tanks supported and supported by the hydraulic forces provided by the coolant flow The robot moves along the predetermined path. The belt comes in contact with a stationary object and slides. It travels along the water film with virtually no friction without moving and wearing. In a preferred embodiment of the present invention, we employ a plurality of hydraulic-magnetic devices arranged in an array. Was included in the array. Here, the pumped coolant liquid is stably The throttle nozzle passes through the passage and faces the back of the casting belt. Guided into the pressure pocket acting as. These coolant flows are throttled The throttle nozzle exerts a repulsive force on the back of the belt. Adjacent to or bordered by a pole face. The coolant is The pressure pocket in the form of a rapidly moving coolant film spreading in all directions from the pressure pocket Gap between the casting belt and the magnetic pole surface Move through the loop. These rapidly moving liquid films cool the belt and move it. The belt is supported by applying a hydraulic force that pushes against the back of the belt. The belt is slightly separated (floated) from the magnetic pole surface from which these coolants are ejected. While maintaining, these pole faces extend across the gap to reach the moving belt. The belt is stable in flat condition due to the strong magnetic attraction (pulling force) Be transformed into Thus, the pumped coolant liquid is throttled upstairs. Once Passes through a throttle passage that supplies coolant liquid to the pressure pocket facing the belt Sometimes throttle is stable. Spill out of these pressure pockets, pressure pockets The throttle is re-throttled when fleeing over the pole faces bordering the. In fact, cold Repellent is ejected from these pressure pockets in the form of a rapidly moving coolant liquid film, A belt and a pole face which borders the pressure pocket and acts like a coolant ejection face Through the gap between. The hydraulic-magnetic devices in these arrays were formed of a unique permanent magnetic material Contains powerful permanent magnets. These magnets located in the magnetic circuit of each array The stones provide a magnetic attraction with extraordinary properties, a feature of the present disclosure. It is believed that the described embodiment is crucial for successful operation. Our look In the solution, such a permanent magnet (which is a non-magnetized Gauss-Oersted This extraordinarily powerful, given by always having a high energy product) Magnetomotive force is used on these arrays or "pillows" of hydraulic-magnetic devices. It is not the only reason they work well in certain magnetic circuits. It Another feature we consider important for successful operations is the empty Low demagnetization transmission, on the same order as degaussing in air or water or vacuum Sex. This very low demagnetization permeability is the result of the pole face and magnetic field of the disclosed magnetic circuit. The pole is a moving, flexible, thin, thermally conductive key containing a magnetically soft ferromagnetic material. Applying a very strong magnetic attraction (pulling force) to the casting belt Make it possible. Such attraction extends (reaches) relatively far from the pole face The gap between the pole face and the moving casting belt (air gap: air and And / or filled with water). These in their magnetic circuit The magnet is a moving, flexible, thin heat transfer material that contains a magnetically soft ferromagnetic material N and S poles are alternately arranged facing the back of the sexual casting belt. Gives a pole face array of faces. In the preferred embodiment of the present invention, we work against the back of the moving belt. Utilizes the inherently changing repulsion (push force) of the pumped coolant used However, this coolant flows out of the throttle nozzle in the hydraulic-magnetic device, Provides a liquid film of rapidly moving coolant passing over the pole faces. These repulsions are As a function of the increasing air gap (increased gap) between the backside of the Decrease rapidly. These repulsions generate magnetic forces at the same position with respect to the moving belt. It is balanced with the attraction (pulling force) exerted by the polar surface, but this attraction is , Gradually decrease as a function of such increasing distance. Relatively gradually Rapidly decreasing repulsion effect balanced against the ever decreasing magnetic pulling force The favorable interaction of the moving casting belt is to hover and Tension / extrusion force balance ensures stability within narrow limits. Therefore The moving belt is pumped and throttled into the pressure pocket Coolant and the gap between the casting belt and the pole face Supported (floating) on a coolant leaking membrane and forcedly stabilized in flat conditions Hover. Additional coolant applied to the belt is sharpened within these hydraulic-magnetic devices. A fast moving coolant sheet that feeds the corners and flows in one direction along the back of the belt And deflects the rapidly moving coolant film passing over the pole faces, Spatially-engineered sweep nozzle for directing and ultimately driving away Is incorporated. In this way, it flows out of the throttle nozzle of the hydraulic-magnetic device and closes to the pole face. Pumped liquid exerting a pushing force against the back of the moving belt By balancing this ultimate pulling force against the hydraulic force of the coolant The moving belt is stabilized with a predetermined desired flatness or flatness, and the moving belt is moved. The moving belt is separated from the point of contact with the magnetic pole surface, and is stable due to hovering (floating) It is maintained in the state. This strong attractive force (tensile force) on a magnetically soft ferromagnetic thin belt Is different from the behavior of magnets made of conventional materials. Conventional materials are described below. Even Alnico 5 has considerable gaps in the magnetic circuit, e.g. 1. 5mm (0. 060 in H) when a gap occurs, a significant portion of its attractive or pulling force is lost. I will. We believe that any permanent magnet material may be used in the practice of the present invention as long as the following conditions are met: We believe that the examples can work successfully. That is, such materials move Such as to provide an array of poles of opposite polarity with pole faces facing the back of the belt, In a magnetic circuit containing a magnetically soft ferromagnetic material, it can be mounted as a permanent magnet. It can be. Such a pole face is provided by a throttle nozzle (for example, such a magnetic field). Pole surface borders or surrounds the throttle nozzle). It can face the back of the casting belt. Also, such a pole face And the pole member is a mobile, flexible, thin, magnetically soft ferromagnetic material. Applying magnetic attraction (pulling force) to the heat conductive casting belt of meat can do. This attraction is sufficiently strong at the initial value at the pole face. It is. The magnetic attraction that acts on the casting belt near the array is 1. 5mm (0. Gap distance between the part of the belt and the pole face increasing to 060 inches) From the initial value as a function of. The belt is a throttle Flows out of the nozzle and crosses the pole face in the gap between the pole face and the back of the belt Spouts from the pressure pockets of the throttle's chisel as a fast moving thin film While hydraulically floating above the pole faces over the pumped coolant stream, It is held stably and strongly within the appropriate narrow limits of flatness and gap distance. When desired, rotate permanent magnets to reduce their strong attraction A rotating device for causing the rotation may be provided. The reduction in pulling force can Install and remove flexible casting belts without damaging them Make it possible. Alternatively, with a suitably movable shunt, a strong magnet Diverts the magnetic flux away from the casting belt to allow proper handling of the belt. The pull on the belt may be reduced, as may be sufficient for performance. The present invention relates to an endless, flexible, thin-walled moving One of the above mentioned problems caused by thermally induced distortion of the thermally conductive casting belt Successfully address, or substantially overcome or substantially reduce, persistent problems It is. This is mainly applied to heat conductive casting belts made of steel. As used herein, the term "thin" refers to about 1/10 inch (about 2.10 inches). 5mm), usually about 0. 0 70 inches (about 2. 0 mm) means a casting belt having a thickness of less than 0 mm). The magnetic permeability (magnetic permeability) of a magnetically soft ferromagnetic material is defined as B / H. It is. Here, “B” is the magnetic flux density in the material expressed in Gauss, and “H” is the material. Oersted retention applied to quality. The term "magnetically soft The term "magnetic material" refers to the low permeability of air or water or vacuum (about 1). It means a material having a maximum permeability of at least about 500 times. For example, for a regular transformer Steel, 1895-1986, CRC Handbook of Chemistry and Physics, 66th Edition A magnetic flux density of about 6,000 gauss and about 1. 1 a It has a maximum magnetic permeability of about 5,450 as measured by Rousted's holding force. This "magnetic The term "magnetically soft" as used in the term "magnetically soft ferromagnetic material" It means that such a material is relatively easily magnetized or demagnetized. So here The adjective "soft" used in is difficult to magnetize and demagnetize, "Hard" description applied to magnetic materials that require a large holding force to Used as an antonym for a lyric. Used for normal transformer steel and twin-belt continuous casting machines. Quarter-hard, usually used to form thin casting belts for Rolled low carbon steel sheets are included in the category of "magnetically soft ferromagnetic materials." ASTM designation: A 340-93 "Standard Terms of Symbols and Definitions for Magnetic Testing" In the above, “residual induction, Br” means “the magnetic material is placed in a contrasting periodic magnetization condition. The value of the magnetic induction corresponding to the zero magnetic field when applied. " The permeability of a hard magnetic material is ΔB / ΔH measured in the useful part of the demagnetization curve. This curve is part of the BH hysteresis curve, ie, the normal hysteresis curve. Defined as a BH curve or BH loop in the second (or fourth) quadrant of You. "Normal hysteresis curve" is defined in the ASTM designation above. Other objects, aspects, features and advantages of the present invention, when taken in conjunction with the accompanying drawings, are set forth in the accompanying drawings. It is understood by considering the following detailed description of the presently preferred embodiment. Will be. The accompanying drawings are presented by way of illustration and limit the present invention. Not something. It is not drawn to scale, but rather the principles of the present invention. Are drawn for clarity. In particular, in the description twin belt It describes a mold casting machine, usually such a casting machine. The lower carrier of the machine will be described. Corresponding reference numerals indicate the same in the various figures. Used to indicate such parts or elements. Thick white arrows move Refers to the downstream direction with respect to the longitudinal direction of the mold cavity or mold space. ing. Therefore, these arrows indicate moving mold cavities or moving mold cavities. Indicates the flow direction of solidified metal and product from the entrance to the mold space ing. The direction of flow of the liquid coolant is usually in the same direction as the solidifying metal. liquid The local flow of body coolant is indicated by a simple single line arrow. [Brief description of drawings] FIG. 1 shows a twin-belt casting machine from the upstream side and above the machine. It is the perspective view seen from the outside. This machine uses a relatively large medium with the advantage of the invention. 1 illustrates an example of a moderately thin belt type continuous metal casting machine. FIG. 2 shows an array of hydraulic-magnetic devices according to one embodiment of the present invention, lower transport. FIG. 4 is an enlarged partial perspective view of the body, as viewed from above and located downstream. Can move The flexible casting belt has been partially cut away in FIG. 2 for clarity. It is shown. FIG. 2 is a diagram generally viewed from the II-II direction in FIGS. 3, 4 and 4A. It is. FIG. 3 is a plain view of a hydraulic-magnetic device array, three of which are shown in FIG. Have been. In FIG. 3, for clarity of illustration, the casting belt and its belt are shown. Pulley drum is omitted. FIG. 3A shows a coolant liquid on a lower back surface of a lower casting belt (not shown). 4 is an enlarged view schematically showing a part of FIG. FIG. 4 shows the lower casting of the belt-type casting machine shown in FIG. A typical hydraulic-magnetic device or hydraulic-magnetic base or arm, as it appears infrequently FIG. 3 is a longitudinal cross-sectional view from outside of the machine, showing the ray subassembly. . FIG. 1 shows a moving edge drum of the casting machine. Are not shown in FIG. 4 for clarity. FIG. 4A is similar to FIG. 4, but the upstream nip pulley drum (nip pull Of hydraulic-magnetic devices for synergistic interaction with Is shown. FIG. 4B shows a flat, downstream-facing “afterburner” coolant sweepnose. FIG. 4B is a partially enlarged view of FIG. 4A showing a modified example of the present invention including a file. FIG. 4C shows the “afterburner” sweep nozzle seen in FIG. 4B. FIG. 3 is a partially enlarged view of FIG. FIG. 5 shows a casting embodying the present invention when viewing the downstream side from the upstream side. FIG. 4 is a partial front view in combination with a partial cross-sectional view of the device in the lower carrier of the machine. Figure In 5, each of the three regions marked with VA, VB and VC respectively Regions identified by arrows VA-VA, VB-VB and VC-VC in FIG. 4A It is. FIG. 6 is a partially enlarged view of FIG. 5 showing the magnetic pole surface and the moving casting belt. A typical magnetic field with a thin film of coolant moving rapidly through the gap between the backside The circuit is shown. The relative thickness of the coolant-film gap has been clarified. Exaggerated to be. FIG. 7 shows a moving casting belt and a magnetic nozzle pole face (a coolant pressure pocket). Of the moving casting belt as a function of the gap distance between 2 shows a plot illustrating balance or stabilization. That is, FIG. ) Attracting magnetic attraction, which can be referred to as inward pulling force, and gradually decreasing, ii) Pumped coolant and high speed cooling, which may be referred to as outward pushing force Pull / push between the relatively rapidly decreasing hydraulic repulsion of the disintegrant film This shows the balance of the output force. Also, for clarity of comparison and explanation, Relatively rapid and undesired reduction in the attractive force provided by the alnico 5 magnet A small number is shown. FIG. 7A is the same as the left part of FIG. 7, but with the horizontal scale expanded to about 6: 1. Have been. FIGS. 7A 'and 7A "are included for explanation. FIG. 8 shows the length of the moving mold cavity area of the carrier as viewed from the outside of the machine. FIG. 2 is a cross-sectional view in the hand direction, showing a hydraulic-magnetic device, ie, a moving mold cavity; FIG. 5 shows an array of hydraulic magnetic bases located at respective locations along the length of the magnetic base. This One of these arrays of hydraulic-magnetic devices is shown flexibly mounted. ing. FIG. 9 is a view similar to FIG. 8 but showing the hydraulic pressure arranged downstream of FIG. -An array of magnetic devices with backup rolls shown arranged downstream in FIG. 14 shows another embodiment of the invention in which the invention is replaced. FIG. 10 is a view similar to FIG. 8, but arranged downstream in the upper carrier of FIG. The array of hydraulic-magnetic devices shown in FIG. Fig. 9 shows another embodiment of the present invention replaced with a backup roll. The lower part of FIG. Two arrays facing the backup roller, shown downstream of the carrier Is a non-magnetic coolant base. FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view of FIG. 5 looking downstream from a suitable point downstream, 1 shows a permanent magnet device rotatable by the magnet rotating mechanism of FIG. This permanent magnet device The position is shown in an open circuit or "off" position. FIG. 12 is a cross-sectional view of the apparatus of FIG. 11 taken from a preferred point outside the machine of FIG. You. FIG. 12 is a cross-section along XII-XII in FIG. FIG. 13 shows another embodiment of the present invention in which the rotatable rotatable member shown in FIGS. Instead of using a functional permanent magnet device, a movable magnetically soft ferromagnetic An example is shown in which a client is used. FIG. 13 is a general view from the preferred position of FIG. FIG. 3 is a perspective view, located below the moving casting belt and in an “off” position; An array of hydraulic-magnetic devices (as a shunt), indicated by (the pole faces are demagnetized). With a grooved bar of working magnetically soft ferromagnetic material). . FIG. 14 is a view similar to FIG. 13, but in the “on” position (the pole faces are magnetized). Shows a shunt bar at FIG. 15 shows the hysteresis curves of two different permanent magnet materials. Immediately Alnico 5 (alnico 5) and the most preferred permanent magnet material (to be described in detail later) This is the permanent magnet we used in the most preferred embodiment of the present invention). FIG. 16 shows another hydraulic-magnetic device or sub-assembly in a hydraulic magnetic base array. FIG. 3 is a longitudinal cross-sectional view from outside of the machine, showing the brie. This hydraulic-magnetic equipment As shown in FIG. 1, the upper carrier of the belt-type casting machine is It is shown in a state surrounded by other elements. Figure 16 shows the lower casting belt 4A showing the lower and lower nip pulleys, but FIG. An upper casting belt and an upper nip cooperating with another structure of one embodiment. Shows a pulley. FIG. 17 shows that the thin film of the coolant is in contact with the magnetic pole surface and the rear surface of the moving casting belt. Multiple magnetic circuits following this alternative structure, moving quickly through gaps between FIG. The left part of this figure is shown in FIG. 16 and FIG. It is a figure shown by the AA line in FIG. The right part of FIG. 17 is along the line A'-A ' FIG. The relative thicknesses of the coolant film gaps are here for clarity. Has been exaggerated. FIG. 18 is an enlarged partial cross-sectional view similar to FIG. 17, but FIG. FIG. 19 is a view seen from a farther downstream side of the reefing fin, showing a left portion and a right portion of FIG. The portions are located along the lines BB and B'-B 'in FIGS. 16 and 19, respectively. Place. FIG. 19 is an enlarged portion of FIG. 16 showing a particular part of the rotatable magnet assembly. Indicates a turn. (Detailed description of preferred embodiment) In this specification, description will be made in relation to a twin belt type casting machine. But this typically involves rotating the upper and lower casting belts. And an upper and a lower transport body. For convenience of explanation, here The description is for the lower carrier. Twin belt casting machine In addition, the pass line through which the cooling metal passes is generally straight. Single belt type On machines (not individually described) the pass line follows a slightly curved path . In a twin-belt type machine, the pass line generally extends in the machine longitudinal direction. While it can extend in a straight line, the belt is part of the mold cavity. The section may be slightly curved in the transverse direction of the machine. In all these cases, the pole face (p ole faces) or the guideline given by the location A Rays "or" flat surface arrays ". A "flat" belt can move along a path line that follows a slightly curved path Good, but a flat belt should have a desired flatness over the entire range of the pass line. When moving along the line, it can be assumed that the plane is in a flat condition, A flat belt that is slightly curved laterally at some point in the pass line When moving along a pass line with the desired flatness over the entire area of the It can be considered that there is a flat condition. Along the pass line with the desired flatness The array of pole faces to guide the moving casting belt Can be referred to as a "coplanar array" of surfaces, or a "flat surface array" Can be called. Fig. 1 shows a relatively wide twin-belt type cap seen from above and from the outside on the upstream side. FIG. 3 is a diagram of a sting machine 36. The lower transport is indicated by L and the upper transport The body is indicated by U. Molten metal known in the art of continuous casting machines A supply device (not shown) allows the molten metal to move into the moving mold cavity or 4, 4A, 5, 6, 8, 9 and 10 into the entry end 49. Is entered. The introduction of the molten metal is indicated by a large white arrow 37 shown on the left side of FIG. Are shown schematically. The lower and upper sides of the moving mold cavity C are the lower and upper rotating Endless flexible and thin-walled thermally conductive casting belts 50 and 52 Boundary is limited. In a preferred embodiment of the present invention, these castings are used. The belt is made of a magnetically soft ferromagnetic material. For example, they are Quarter-hard-rolled low-carbon sheet steel Is formed of a metal material such as The surface of this casting belt is As is known in the art, for example, these can be sandblasted and / or coated. Is processed by Two sides of the moving mold cavity C The opposite side has two rotating block chain edges, as is known in the art. The boundary is defined by the dam 54. The lower belt 50 and the block chain 54 As shown by the moving arrow 55, the leading (upstream) end 4 of the moving mold cavity 9 and rotated about the opposing lower (nip) pulley 56 the mall It is rotated about a lower pulley 58 opposite the outlet end of the cavity. Upper part The belt 52 is arranged around the upper upstream (nip) pulley 60 and the upper downstream side. It rotates around the pulley 62. Such twin belt casting machine Are well known in the art of belt casting machines. Further information that readers desire regarding such machines is incorporated herein by reference. Hazelett et al. Patents. The perspective of FIG. 2 is shown in FIGS. 3 and 8 by dashed and dashed lines II-II. beneath The casting belt 50 is an array of hydraulic-magnetic devices 38 (generally designated 51). Are shown as guided by This array 51 is a hydraulic magnet Sometimes referred to as a base. Each hydraulic-magnetic device is a moving mold cabinet. A magnetic pole portion extending in the longitudinal direction with respect to the direction from the upstream to the downstream of the tee C (arrow 61). Material 39 is included. In the array 51, these elongated pole members 39 They are arranged parallel to each other. Their top surfaces provide a coplanar array of pole faces 34. As shown. An elongated space 66 is defined between these elongated magnetic pole members 39. This is shown as extending longitudinally relative to the mold cavity. Have been. The elongated pole member 39 is made of a magnetically soft ferromagnetic material, for example, 430 type chromium. Made of magnetically soft steel, such as stainless steel. Casting belt 5 0 is the pumped coolant flowing out of the throttle nozzle as described below It is supported by the hydraulic force provided by the liquid and moves close to the pole face 34. You. In an array 51 of hydraulic-magnetic devices 38, we have N and S poles (FIG. Two magnets (indicated by N 'and S'). The magnet 32 is mounted. These magnets are continuously spaced in the array 51, It is located in an elongated space 66 between the parallel elongated pole members 39. Each space 3 and 5 with at least one of these permanent magnets 32 As can be seen, each pole member 39 of the array (shown in FIG. (Except for the two outermost pole members 39-0). It is preferred to have a pair of permanent magnet poles of the same polarity. These same polarity Pairs of permanent magnet poles alternately across the array 51 with north pole (N ') and south pole (S ′). Therefore, in the example of FIG. 2, the left magnetic pole member 39 is It has a pair of N-pole permanent magnet poles N 'facing the surface. Can be seen in the center of Figure 2 The next continuous magnetic pole member 39 is a pair of S-polarity permanent magnet poles facing its opposite side. S ′. Thus, the next continuous pole member 39 seen on the right side of FIG. And a pair of N-polar permanent magnet bends N 'facing the opposing side surfaces. They are similarly arranged in a direction crossing the ray 51. As a result of this arrangement of permanent magnets 32, a continuous hydraulic pressure spaced across array 51 The pole face 34 of the pole member 39 in the magnetic device 38 is alternately N-pole and S-pole Strong attraction to the moving casting belt 50 ( (FIG. 2, FIG. 5 and FIG. 6). In the array 51 shown in FIG. 3, a plurality of permanent magnets 32 (for example, five 4), but as shown most clearly in FIG. Each elongated strip is spaced longitudinally along the It is inserted into the pace 66. In this array 51, the first One magnet 32 is disposed near the upstream end 118 of the pole face of two adjacent pole members 39. Is placed. The last of the magnets in each space is It is arranged near the downstream end 120 on the magnetic pole surface 34 of the magnetic pole member 39 in contact. FIG. 4A, which shows the nose array 51n, avoids interference with the plurality of fins 128. 5 magnets placed adjacent to each other near the downstream end of this nose array It is shown. 6, the dashed line 30 indicates the complete magnetic circuit shown near the center of FIG. And a portion of the other two magnetic circuits on the left and right sides. Cass Relative thickness of the belt 50 and the gap between the pole face 34 and the belt. The size of the gap 75 is exaggerated for clarity. Perfect magnetic The circuit 30 starts from the north pole (N ') of the permanent magnet 32 seen in the center of FIG. Can be For example, for five magnets in each space 66, this Circuit 30 includes five circuits for each space 66 and two adjacent pole members 39. Each of the roads is shown as a representative. The magnetic circuit is connected to the hydraulic-magnetic device 38 from the magnetic pole N '. Into the first pole member 39, and then through the first pole member 39 Extends to the first pole face 34 of the first pole. Here, the strong magnetomotive force of the magnet Magnetize the strong first magnetic pole N at the pole face. The circuit starts from this first pole face Extending through the first gap 75, into the magnetically soft ferromagnetic belt 50, The belt then extends toward the second gap 75. The circuit is this second Across the gap 75, the adjacent hydraulic magnets 38 of the array 51 The strong magnetized by the strong magnetomotive force of the magnet 32 enters the magnetic pole surface 34 of the magnetic pole member. Enter the appropriate S magnetic pole (S). The circuit extends through the second pole member 39 to the magnetic pole S ' Enters this magnetic pole S. The magnetic circuit is arranged in the magnet from its pole S 'to its pole N ’. As an example of a suitable device, the pole members 39 in the array 51 are uniformly spaced in the center. Are shown in between. The distance from the center of the magnetic pole member 39 to the center is, for example, It ranges from 3/4 inch to 2 inches. These elongate pole members are, for example, about 1/2 inch thick and extending longitudinally relative to the mold cavity; An elongated space 66 between adjacent pole members is defined. In FIG. 6, the magnetic pole member 39 are slightly narrower towards their pole faces 34, so that these spaces are It is shown slightly wider near the rut 50. The permanent magnet 32 in the illustrated embodiment includes: It extends from the magnetic pole S 'to the magnetic pole N'. Each permanent magnet 32 consequently has a north pole (at its opposite end or face 33). N ') and a south pole (S'), a very strong magnet 32 in which the magnetic flux runs. To provide a plurality of individual elements arranged in series with appropriate end face coupling of the north and south poles. Permanent magnet body and / or a plurality of individual permanent magnets arranged in a suitable parallel relationship Body (FIGS. 3A and 6). When magnets are made of corrosive materials , These magnets are appropriately coated to resist corrosion, e.g. nickel Plated. These permanent magnets shown in FIGS. 2, 3, 5 and 6 are parallel And the length of the internal magnetic flux in the S ′ to N ′ direction is about １／ inch to about 1 inch. Inches and its cross section is at least about 1 square inch. The end face of the magnet 32 having the N ′ pole and the S ′ pole is actually It need not be placed in contact. The end faces 33 of these magnets It only needs to be located adjacent to the side of the pole member. Here for The term "adjacent" also includes actual contact. End face 33 and magnetic pole member If there is some distance between the end surface 33 and the pole member 39, In practice, each complete magnetic circuit 30 has two visible gaps. A sufficiently small gap in the direction of the magnetic flux circuit 30 so that only a significant gap 75 exists. I have to. A small air gap or no air gap at the pole surface 33 If present, each complete magnetic circuit 30 (which is given by the unique properties of the permanent magnet 32) Magnetized by the strong magnetomotive force that is obtained) With a secret ability, a practical size for the moving casting belt 50 Exerts a strong attractive force that cannot be achieved with conventional magnets or electromagnets. Would. These gravitational forces, as will be further described in connection with FIGS. 7 and 7A, It decreases relatively gradually as the distance of the tip 75 increases. Referring again to FIG. 6, as described below, each complete magnetic circuit 30 has The two gaps 75 provide a relatively thin film 14 of relatively fast moving coolant liquid. It can be seen that it is filled with. This coolant liquid 93 is shown in FIGS. 4 and 4A. A longitudinally extending tunnel at each pole member 39 is provided by the coolant supply system. Pumped into the passage 92. Coolant liquid (typically containing a corrosion inhibitor) 93) is filtered properly to remove particulate matter and then Pumped into a header tube 100 that extends laterally within the carrier L. Header tube 1 One end of 00 is shown in FIG. In the header 100, the pumped cold The disintegrant 93 is, for example, about 30 pounds per square inch (p. s. i. ) However, in certain machine settings, the available magnetic attraction generally available Beyond the gap distance 75, which can forcibly stabilize the belt against thermal strain, Is not pressurized so large as to levitate. Supply tube 98 (only one is shown ) Extend from the header 100. Each of such supply pipes is The pole member is connected to the perforation passage 96 of the magnetic pole member connected to the tunnel passage 92. The shape of the elongated magnetic pole member 39 shown in FIG. 4A is changed as compared with the shape shown in FIG. An elongated magnetic pole member protrudes beyond the nip region 11 and has a nose portion thereof. 39n is a groove 127 between the fins 128 on the lower nip pulley roll 56. (FIG. 4A). The nip area 110 at the entrance 49 is shown in FIG. At the entrance, passing through the axis 111 of the lower nip pulley 56, and Dashed and dashed lines passing through the axis (not shown) of the nip pulley 60 (FIG. 1) Shown. Along the header 100, a number of supply tubes 98 may be about 1 inch to about 2. 5 inch spacing In order to meet the complex conditions that are evenly spaced and parallel in These supply tubes can have a flat cross-sectional shape that gives adequate flow capacity . A tunnel passage 92 extending longitudinally in the elongated pole member 39 includes a pump A number of spatially arranged throttle nozzles (which are solid The pressure bordered by the pole face 34 which faces the defined throttle passage 90 and the belt Plenum tunnnel because it supplies to the power pocket 102) Can be considered. The upstream and downstream ends of each tunnel passage 92 are shown in FIG. And has been plugged open, as shown at 94 in FIG. 4A. The pumped coolant 93 flows from the tunnel passage 92 to the fixed throttle passage 9. 0 and throttled pumping coolant flow 97 is applied to the casting belt. Into the pressure pocket 102 facing the back side of the body. 2, 3, 3A, 4 and And FIG. 5 shows a plurality of these pressure pockets. They are pole surface 3 4 are shown having a longitudinally extending elliptical shape. For example, these The pressure pocket 102 is about 3/16 inch deep, about 3/16 inch wide, The longitudinal length of the pole surface 34 is about 3/8 inch. These elliptical pressures The force pocket 102 is, for example, as shown in FIG. Or two pressure pockets (ie, center-to-center separation Is about 1/2 inch), for example, the respective downstream end and upper Closely spaced along the length of pole face 34 with a spacing of about 1-8 inches It is shown in a separated state. For example, as shown, each pressure pocket 1 02 is approximately 0, facing the belt surface. It has an area of 06 square inches. The throttled flow 97 of the pumped coolant in the pressure pocket 102 A pressing force (repulsive force) is applied to the back surface of the belt 50. This pumped cold Throttle flow of repellent is applied to each pressure pocket in the form of a rapidly moving liquid membrane 114. Escape from the pressure pocket radially outward to the gap 75, It moves across a pole face 34 surrounding the perimeter of the pocket. Pumped cold Extrusion force applied to the back of moving belt 50 by throttle flow 97 of disintegrant In addition, each rapidly moving liquid film 114 also has a hydraulic pushing force ( (Repulsive force) is applied to the back of the belt. Occurs in and around each pressure pocket These hydraulic pushing (repulsion) forces cause the associated close gap 75 to be Is reduced by any distortion that causes the local area of the gate 50 to move away from the associated pole face 34. If it is less, it drops immediately (almost immediately). Some of the purpose of each slot passage is to cool its associated pressure pocket 102 Isolate from associated tunnel passages to supply solution 93 to pressure pockets (decoupled Coupling, non-coupling). With this isolated decoupling Any change in the pressure of the coolant flow 97 (in the instantaneous region near the moving belt 50). Pumping in the nearby tunnel passage 92). It does not affect the pressure of the coolant 93. Therefore, into any pressure pocket Aggressive filtering for local pressure changes that can occur momentarily in the flowing coolant stream No feedback effect occurs. Eventually, each pressure pocket 102 has its coolant flow 97 and its radially flowing liquid film 114, independently of neighboring pockets Function. The behavior of any flow 97 and any liquid film 114 depends on the tunnel path Does not significantly affect the pressure of the pumped coolant 93 in 92 and Significantly affects the function of any other pressure pocket and any other coolant film Never. To achieve this isolated decoupling, the throttle passage 90 (significant length) (I. can be considered as a fixed throttle port) D. ) Is, for example, about 1/1 6 inches (approx. 063 inches) or less, and about Less than 04 inches Openings with an inner diameter can be accidentally clogged, so about 0. 04 inches or more Preferably it is. As shown in FIG. 6, the length of the passage 90 is about 3/4 inch and The diameter is about 0. It is 045 inches. As an example of suitable operating parameters, the PO in header 100 (FIGS. 4 and 4A) The pressure of the pumped liquid 93 is about 30p. s. i. That's all, but as mentioned above, Do not pressurize. In the following example provided for illustration, the header pressure is About 100p. s. i. ~ About 100p. s. i. (Range of about 7 bar). Supply pipe 98 and It is expected that a relatively insignificant pressure drop will occur in Thus, the pressure of the coolant 93 in each tunnel passage 92 is about 100 p. s. i. ~ About 1 10p. s. i. Range. For purposes of illustration, the moving casting belt 50 in FIG. It is assumed that the position is stable at a position corresponding to the balance between the pulling force and the pushing force. Transfer The moving belt is supported by a pressurized throttle flow 97 and has a A relatively thin liquid film 114 escaping from the ket 102 through the gap 75 Is also supported. According to the initial conditions of such a stable belt, a moderate flow 9 Seven drinks enter pocket 102. The term "flow" used here means a unit time The amount (i.e., the volume) of the coolant volume. After all, for example, these early Under conditions, about 30 to about 40 p. s. i. When the pressure drop of Seem. Thus, for example, the pressure of stream 97 entering pressure pocket 102 is About 100 to about 110p. s. i minus about 30 to about 40p. s. i. The moving belt is stable About 60 to about 80p in initial condition of position. s. i. Yields a pressure of stream 97 that is within the range Seem. Next, for the sake of explanation, the local area of the moving belt 50 of FIG. Is displaced far from the pole face, so that the gap 75 expands and moves quickly. The thickness of the liquid film 114 increases, and the pressure pocket 102 The flow escaping radially increases immediately, the flow into the pressure pocket increases, Causes an increase in the pressure drop occurring in the throttle passage 90, which pressure drop For example, about 40-50p. s. i. Assume that After all, inside the pressure pocket 102 The pressure of stream 97 to about 50 to about 70 p. s. i. And then immediately the magnetic circuit The relatively unchanged ultimate pull of the magnetic attraction within 30 causes the belt 50 to distort. The area is strongly pulled back to its original stable position and immediately restored to a stable pressure Hydraulics due to rottle flow 97 and stable relatively thin rapidly moving liquid film 114 It is assumed that it will be supported. The overall effect of the hydraulic-magnetic device 38 includes the direction of coolant flow 93-97. Fixed throttle passage just upstream of the pressure pocket with respect to The presence of an elongated orifice 90). In addition, the liquid film 11 that moves quickly 4 with respect to the escape flow of the coolant in FIG. There is a variable throttle orifice provided by the variable distance created at You. Thus, advantageously, coolant flow 97 introduced into pressure pocket 102 The pressure immediately (almost immediately) changes in the distance of the gap 75, Hydraulic extrusion with strong magnetic attraction attenuated Hydraulic extrusion with attenuated force By over-balancing the force, the moving casting belt 50 Serves to immediately restore the desired flat condition. As can be seen from FIGS. 3A and 6, throttle flow 97 of pressurized coolant and The rapidly moving coolant liquid film 114 (FIG. 6) is immediately adjacent to the pressure pocket 102. To the magnetic pole face 34 where the magnetic flux of the circuit 30 acts strongly. This local In a typical method, the magnetic attraction and the hydraulic push that are reached are themselves Are balanced in a pull / push relationship at adjacent locations. That is, meat Over a small lateral distance along the thin casting belt 50, There is a balance of opposing pull and push forces. After all, these opposites Effective pulling and pushing forces on belts are insignificant. Only a moment arm. Therefore, it is completely opposed to thermally induced strain. Oppositely, these opposing pulls and extrusions acting in a localized way The mechanical strain introduced into the thin casting belt by the It is just a tiny thing. FIG. 3A shows that quickly dissipating through pole face 34 as indicated by flow line 114. The direction and pattern of the moving coolant film is shown. Pumped cooling The throttle flow 97 of the agent (FIG. 6) and the rapidly escaping coolant film 114 provide The lifting belt 50 is lifted (floating) away from the magnetic pole surface 34, and Friction and wear due to contact between the belt and the sliding support or belt backup. The problem is advantageously solved. Also, these rapidly moving liquid films 114 provide effective cooling of the belt. In the meantime, cut through any slow moving coolant, Effectively removes heat from the back of the device. One-way sweep flow (about this Without using later described), the coolant film 114 that moves quickly is provided with the respective magnetic pole surfaces 3. 4 and then escape simultaneously through the pole faces of adjacent pole members. The center line of each elongated space 66 collides with a rapidly moving coolant film that scatters. There will be an intermediate turbulence zone 113 nearby. In this zone, the coolant It has a virtually zero unidirectional moment, which prevents it from falling or spilling due to gravity. With the exception of the zone being disabled for clearing coolant from pole piece 39 There will be. Any turbulent coolant 113 may be diverted from each elongated space 66 and redirected , Merge, revive, purge, and continuously flow coolant from pressure pocket 102. Space to provide room for the belt and to provide adequate cooling of the belt. A fast moving high volume unidirectional sweep coolant stream introduced at the upstream end of 6 115 (FIGS. 3A, 4 and 4A) is shown. This one-way swee In the flow 115, any flow of the coolant near the back surface of the belt applies heat from the back surface. Is too slow to cut off (ie, casting belt To prevent heat damage to prevent cooling too late). this Sweep flow 115 is castin 'to prevent thermal damage to the belt. Do not maintain a substantial relative speed between the coolant and the belt at all points on the back of the belt. Meanwhile, all the coolant is made to flow in one direction. One-way sweep flow of these coolants 115 is the upstream plug 9 as shown most clearly in FIGS. 4 and 4A. 4 around a sweep nozzle 112 communicating with the upstream end of the tunnel passage 92. A given and pumped coolant stream 93 is provided by these sweep noses. Enter Each sweep nozzle 112 (FIGS. 4 and 4A) is a moving casting With a relatively shallow angle approaching the back of the belt, approaching downstream, Is shown in Each sweep nozzle 112 is fast from the sweep nozzle Hood for widening the strong flow 115 of sweep coolant exiting at It has a finger-shaped finger-shaped deflecting plate 116. This fingernail-shaped deflection plate 116 is attached At a slightly sharper angle (ie, a smaller angle) than the sweep nozzle 111 It is shown facing the back of the casting belt 50. Each fingernail deflecting plate 116 provides a strong flow out of its sweep nozzle. 3 (FIG. 3A) is connected to the tip of the upstream pong shape in each elongated pole member 39. Near edge 118 (most clearly seen in FIGS. 3 and 3A), At relatively flat, closely defined locations on the Face the back of the The downstream end of the magnetic pole member 39 is also usually located at the tip of the pong on the upstream side. As in the case of 118, it is pointed in the shape of a pongee (FIGS. 2 and 3). Sweep nozzle The cavity 112 is larger than the throttle port 90 but is smaller than the tunnel passage 92. It has a smaller cross-sectional area. Swee compared to the cross-sectional area of tunnel passage 92 The relative ratio of the cross-sectional areas of the nozzle cavities 112 is determined by the header 100 (FIGS. 4 and 4). At the pump pressure of the coolant 93 in A), the coolant flow 97 into the pressure pocket 102 (FIG. 6) and the sweep flow 115 are determined so that there is no shortage. Is Thus, the speed, flow and moment of the sweep coolant 115 are Substantial speed at all points on the back of the belt should be sufficient to prevent thermal damage to the belt. All turbulent cooling after they escape from gap 75, while maintaining level Converges, deflects, and downstreams the agent 113 and all rapidly moving liquid films 114 Fast enough and large enough to sweep in direction 61. The sweep coolant 115 (plus any other coolant that is carried downstream with it) Exiting the downstream end of elongated space 66 and deflecting plate scoop 122 (which (Extending transverse to the belt) scoops coolant away from the moving belt . An associated coolant removal groove (not shown) provides the scavenged coolant to a supply vessel. (Not shown). Such a coolant deflector scoop 122 and And the coolant removal groove is provided to allow the deflecting plate 122 to reapply coolant to the belt. Except that it does not include a head duct or a nozzle, for example, Hazelett et al. By 6 and 7 on the cover page of U.S. Pat. No. 3,036,348. What is necessary is just to be the same as a scoop scoop. As shown in FIG. 4A, the pole member 39 (only one is shown) projects upstream. It has a protruding elongated nose end 39n, which is a nip pulley. Nip area to fit into the groove 127 between the two fins 128 on the roll Projecting beyond 11. Therefore, as seen in FIG. Of the nip area 110 It is located slightly upstream. Hydraulic-magnetic with elongate nose end 39n The array of pneumatic devices 38 is similar to that shown at 51 in FIGS. 8, 9 and 10. In addition, it is called a nose array. Nip pulleys 56, 60 and their fins 128 (these are pulley books Is shown as being integral with the body) is a non-magnetic material, ie, a diamagnetic material or Is made of a paramagnetic material, for example austenitic stainless steel type 304, , These fins and nip pulleys have a magnetic flux leakage of the magnetic pole members 39, 39n. Moving casting belt without guiding to exit and enter fins and pulleys Of the nose portion 39n of the pole member 39 which can be used to stabilize It will reduce the flux reached from pole face 34. Instead, these fins Is made of such non-magnetic stainless steel, while the pulley body is made of magnetic material. To cooperate with the nose portion 39 of the pole member to complete the magnetic circuit, a magnetically soft It may be made of a ferromagnetic material. As yet another alternative, the fins 128 may be magnetically The pulley body is made of a non-magnetic material while the You may. The reaching permanent magnet is then positioned to magnetize the fins, Alternating north and south poles during machine operation to attract and stabilize Are arranged as follows. These magnets, for example, as shown in FIGS. Removing the belt from the machine by reducing the magnetic attraction between the fins and the belt Actuator that moves magnets to facilitate and facilitate installation of other belts It can be mounted movably with the structure. Or the magnetic force between the fins and the belt To reduce the number of references and facilitate such removal and installation, For example, the movable shunt shown in FIGS. 13 and 14 may be used. A strong approach to the casting belt 50 containing a magnetically soft ferromagnetic material. The magnetic circuit 30 (FIG. 6) is strongly magnetized to provide attraction (pulling). The permanent magnet material of each permanent magnet 32 that strongly magnetizes the entire magnetic pole member 39 is very It has certain critical properties that are important to That is, (1) this permanent magnetic material In that the sample has a residual induction Br with a magnetic flux density of about 8,000 gauss or more, It has a normal hysteresis curve (BH loop) crossing the axis. (2) This eternity The magnetic material is tangent to the midpoint of the loop in the second or fourth quadrant Is about 4 in ΔGauss per ΔOersted when the air permeability is 1. The following midpoint differential demagnetizing permeabilit has a normal hysteresis curve (BH loop) with a slope indicating y) You. In addition, this permanent magnetic material needs to have a large permanent property. That is, the outline In other words, it is difficult to demagnetize, that is, "hard" in a magnetic sense, To demagnetize this permanent magnet material, a very large demagnetizing coercive force is required . These advantageous features of the magnet 32 will be discussed further with reference to FIGS. Will. As used herein, the term "midpoint differential demagnetizing permeability" of a permanent magnet material sample This curve at the midpoint of the portion in the second or fourth quadrant of the BH curve of the sample The slope of the tangent to it, expressed in ガ Gauss per エ Oersted. You. The B / H curve of the sample is plotted with the B and H values on the vertical and horizontal axes, respectively. On the plot, where the numerical value of B / H or ΔB / ΔH, The magnetic field obtained from applying coercivity H to vacuum when drawn on the same plot The gradient of the flux density B should always be 1; in other words, on this same plot Of magnetic flux density ΔB against change of coercivity ΔH applied for vacuum when It is to be understood that the ratio is always drawn to be one. The following table shows this We describe our selection of important critical properties. Table I The sample of the permanent magnet material in the magnet 32 has a residual induction Br of With a BH curve that intersects the B axis at points with magnetic flux density (Gauss): Generally, more than 8,000 Preferably about 9,000 or more More preferably about 10,000 or more Most preferably more than about 11,000 Table II A sample of permanent magnet material for magnet 32 is: ΔGauss / ΔOersted Has the midpoint differential demagnetization transmittance expressed by Generally, about 4 or less Preferably about 2. 5 or less More preferably about 1. 2 or less We show in the introduction in Table I given by such a permanent magnet 32 The very strong magnetomotive force, in our view, is the only reason for their successful operation Not that. Their very low midpoint differential demagnetizing permeability as shown in Table II Is also very important. For example, Alnico 5 has a midpoint differential demagnetizing permeability of about 30 have. This value of about 30 for Alnico 5 is the most preferred value in Table II. There is 1. 30/1 compared to 2. It has a ratio of 2 (equal to about 25). After all, N of magnet For a given distance from 'to S', the increase in distance of the gap (FIG. 6) is generally Thus, as provided by the magnet 32 of the present invention, the Alnico 5 magnet Thus, an overwhelming effect of about 25 times is exerted on the applied magnetic attraction. this is, It is a qualitative difference, not a quantitative difference. Thus, the Alnico 5 magnet is casty While losing control over the thermal distortion of the tong belt 50 or 52, The magnet 32 of the present invention is configured and described as described for these preferred embodiments. No loss of control in the array 51 or 51n being operated. Very low midpoint demagnetizing permeability (for example, about 1. 2) given by important features Another way to think about the extraordinary effects of a magnet acting in its own magnetic circuit 30 Is that the flux in circuit 30 must pass through each magnet 32 from S 'to N'. Recognize that it must not. The magnet 32 has one end between the end 32 and the end 32. Inches (25. 4mm). 1.compared to air 1 The value of 2 is the magnet The magnetic flux in 32 itself is 1. 1 apparent physical inch length divided by 2 Qi gap "[This is 0. 83 inches (21mm) inside apparent air gap ] Must be crosslinked. The apparent air inside the magnet itself Compared to the `` gap '' of 21 mm, 1. 5mm gap 7 5 is 7. Only 1%. Conversely, the alnico divided by its midpoint differential demagnetizing permeability of 30 The physical length of one inch of five magnets is only 0. 033 inches (0. 84mm) "Apparent air inside Has a “gap”. Alnico 5 magnet's own “apparent air gap inside” 0. Compared to 84mm, 1. The gap 75 of 5 mm is 178%. Again, 178 % Is 7. 25 times better than 1% magnetic attraction. About 30 of Alnico 5 The midpoint differential demagnetizing permeability is measured by a professional engineer Lester R. Written by Moskowitz, 32950 1976 and 1985 by Krieger Publishing Company, Malabar, Lorida In the “Permanent Magnet Design and Application Handbook” published in 2013, Analysis of the Sterisis Curve (Hysteresis curves shown are typical for Alnico 5) In his figure 6-3, entitled "Tangent to the midpoint of the second quadrant, Was measured by subtracting. When the elongated magnetic pole member 39 is made of a non-magnetic material (always a positive or diamagnetic material), Fixed to a transverse beam 104 made of austenitic austenitic stainless steel type 303, 4 and 4A in the held state. This magnetic pole member 39 is 04 is installed in the groove 106. At the upstream end of the magnetic pole member 39, a magnetic pole member is arranged. There is a fixing hole 95 for lining up and auxiliary support. Placed under the beam 104 The cross beam 108 is included in the chassis frame 141 of the lower transport body L. This Is made of a suitable structural material such as, for example, structural steel. In our understanding of the present invention, a twin belt casting machine 36 is provided. The most upstream position of the casting belt, that is, the strongest thermal strain on the casting belt, When used near the first third of the overall length of the mold cavity C, Seems to be most valuable. This first third is shown in FIGS. 8, 9 and 1 At 0 the inlet 49 is shown with the feed nozzle 138 introducing molten metal 139 Measured from This uppermost zone first changes from a liquid state to a solid state. This is the area where the brittle solidified metal is present. The arrays 51 and 51n in FIG. 4, FIG. 4A and FIG. 108 indicates that it is firmly attached to the belt carrier chassis. You. For continuous casting of certain metals, the entire mold cavity C Using a hydraulic-magnetic array or substrates 51n and 51 that are rigidly mounted along their length Is desirable. The experience in continuous casting is that the casting product P Metal is not yet completely solidified, but undergoes considerable shrinkage upon cooling. In the casting of aluminum alloys when solid metal is present, And a belt backup support device connected downstream of the mold cavity C. Indicates that a moderate spring property is desirable. Such a spring property Allows the surface of the sting belt to adhere to the metal being cooled. Metallic caps where it is desirable to add springiness to the belt backup support In continuous casting machines for sting operations, coil springs or Mount one or more downstream arrays on a traversing support designed to be compliant and springy. A 51 may be attached. Direction toward or away from casting cavity C Their position and alignment in the zigzag direction are controlled during operation by a mechanism not shown. Can be adjusted. Such a method for adjusting a compliant and springy support member. A novel belt support backup adjustment mechanism is disclosed in Hazelett and Wood U.S. Pat. No., 201, 4,671,341, 4,671,341, 4,658,883 and 4,674,558 What is necessary is just to be the same as that performed. How to adjust the spring or followability of the array 51 of the hydraulic-magnetic belt stabilizing substrate The method uses different diameter throttle passages 90 (best seen in FIG. 6). It may be something. Predetermined pump pressure is specified for moving, endless, flexible and thin Casting belts or specific metals or metal alloys Belt-type casting machine using belts for casting As desired, one may select within a range of about 30 psi or more. The embodiment of the invention shown in FIG. 8 includes four belt stabilization of hydraulic-magnetic devices 38. Array 51 is present. Also, lower nip pulley roll and upper nip Two belt stabilizing nose operatively associated with pulley rolls 56 and 60 Array 51n is present. In these nose arrays 51n, magnetic members An elongated nose portion 39n upstream of 39 (FIG. 4A) has respective lower and upper ends. In the groove 127 between the peripheral fins 128 on the pulley rolls 56 and 60 Mated. Located downstream of the nose array 51n (in the direction indicated by the directional arrow 61). There is a coolant deflector scoop 122 to be placed and the mold cavity C This is located downstream of the upper and lower arrays 51 shown near the middle portion of There is a deflector scoop. The lower end of the lower and upper downstream arrays 51 The coolant flowing out drops from the back of the lower belt and drips from the end of the upper belt. drop down. In FIG. 8, an upper downstream hydraulic substrate array 53 is provided with an elastic member such as a coil spring. Flexible mounting on the chassis frame 142 of the upper belt by the sexual mounting device 140 It is shown in the state shown. Magnets are typically omitted in hydraulic substrate array 53 . In connection with the embodiment shown in FIGS. 9 and 10, FIG. Any deflecting plate (applicator) scooter preceding backup roller 126 Is provided with a header 101 extending laterally from the chassis frame in the I understand. In the header 101, a coolant flow 93 pumped by a pump is provided. Coolant application supplied and directed to the downstream side of this diverter plate Multiple coolant discharges aimed at the surface 107 of the data and application soup (Only one is visible in FIG. 4A). Header 101, Such a deflecting plate with discharge nozzle 103 and applicator surface 107 And coolant application soups 123 are known in the art. FIG. A just below the coolant applicator surface 107 of A, as is known in the art A belt backup roller 126 is shown. In the embodiment of the present invention shown in FIG. 9, the lower belt transport L and the upper belt transport Both body U have a first deflector and applicator soup 123 (no Disposed immediately downstream of the nozzle array 51n). There is a first sequence of attached belt backup rollers 126. Then Both carriers have a second baffle and application hopper 123, And there is a second sequence of finned belt backup rollers 126 . One or more of these finned belt backup rollers 126 may be provided by Hazelett and And U.S. Patents 4,552,201, 4,671,341 and 4,658,883 to Wood. So that it can be resiliently and / or bendably mounted and It may be adjustable toward and away from the cabin tee C. In the embodiment of the present invention shown in FIG. Is an upper carrier of the twin belt type casting machine shown in FIG. It is equipped as well. That is, two belt backup rollers with fins Sequences (deflector and application task 123 before each sequence) There is). In FIG. 10, the lower carrier is two hydraulic devices. The non-magnetic array 53 has a permanent magnetic 2, 3, 3A, 4, 4A, 5 and 6 except that stone 32 has been omitted. This is the same as the array 51 of the hydraulic-magnetic device 38 described above. Before these arrays 53 Deflecting plate scoop 1 constructed similarly to deflecting plate scoop 122 shown in FIG. 22 are present. According to the amount of the sweep coolant 115, the downstream side from the downstream end of each magnetic pole member 39 is An integral, flat liquid coolant nozzle facing and forming an integral part thereof Using a slur or “afterburner” nozzle 130 (FIGS. 4B, 4C) It might be desirable. This afterburner nozzle 130 is used for the last pressure pocket. 102 'and coming out of the application helper 123 after exiting the deflecting plate 107 Between the casting belt 50 and the coolant / belt collision area Or 52 areas. The collision area 134 of the coolant 132 (see also FIG. 4A) As shown, the first backup roller fin 126 has a belt It is located approximately at the location shown in contact with 50. This afterburner 130 4B, which is an enlarged part of FIG. 4A, and FIG. 2 (here, for clarity of illustration, 4C, which is an enlarged portion of the lower casting belt 50). It is shown. The afterburner nozzle 130 is provided with a sharp, (FIG. 2 and FIG. 3). Last (downstream) pressure pocket That is, the rightmost pressure pocket in FIG. 4B is a nozzle for supplying the coolant liquid. 130 'differs from the other pressure pockets 102 in that Referred to by Throttle passage 90 for supplying coolant to pressure pocket 102 '. 'Is substantially larger in diameter (e.g., about 3/16 inch in diameter). Different from throttle passage. One flat side of each afterburner nozzle 130 The face is defined by the back of the casting belt 50 or 52. Other flat Tan The main side is a converging platform-like projection formed at the rear end of the pole member 39. It is defined by a shelf surface 133. The nozzle 130 is a longitudinal sectional view. 4B and FIG. 4C, which is a perspective view from above. Nozzle 130 The flow of the coolant flowing out and spreading downstream is indicated by arrow 135 (FIG. 4B). And FIG. 4C). How to spray the coolant liquid downstream instead of the nozzle 130 Any of these devices may be used. For example, open the pole member on the side of the pole member. Therefore, an internal passage generally facing downstream may be provided. Or a tube or orifice And / or deflectors may be located in the spaces 66 between the pole members. it can. Installation or removal of thin-walled flexible casting belts without damage In order to enable the mounting, a magnet rotating device 145 is provided as shown in FIG. The strong attraction of the magnetic circuit 30 to the sting belt 50 may be reduced. . This device 145 comprises an elongated, deformed cylindrical rotary mounted on bearings 148. 147, and extends in the longitudinal direction of the belt conveying member, and is opposed to the magnetic pole member 39. Are oriented parallel to each other and are positioned in between. This cylindrical turn The trochanter 147 is made of a magnetically soft ferromagnetic stainless steel (for example, stainless steel type 430). ), And has an axially divided case 146 formed in two halves. This rotor includes a plurality of magnets 32 (FIG. 12) and has an internal magnetic flux path S'-. N ′ is parallel to a diameter plane 149 passing through the rotation axis 151 of the rotor 147. Oriented. The rotor case 146 has a flattened side 155. The sides form north and south poles (N 'and S') on the rotor case. Therefore, it is parallel to the diameter surface 149. Close to rotor 147, magnetic An intermediate bridging member 154 of a gaseous soft ferromagnetic material (eg, type 430 stainless steel) It is installed. These bridging members 154 face the cylindrical rotor 147 and are It has a cylindrical recessed surface 153 closely spaced therefrom. The rotor 147 in FIGS. 11 and 12 is shown in the "off" position, Here, the magnetic flux from the magnet 32 is deviated from the pole face 34 in FIG. A magnetic circuit generally similar to the magnetic circuit shown at 30 in 6 is effectively interrupted. You. This deflected magnetic flux is directed in a direction generally parallel to the rotor diameter surface 149. By passing through the cross-linking member 154, it is generally deviated mainly from N 'to S' . In this "off" position, the diameter surface 149 and the flattened side 1 of the rotor 55 faces parallel to the side surface of the magnetic pole member 39. Therefore, greatly reduced The amount of magnetic flux reaches the pole face 34. Ultimately, the gravitational pull on the belt 50 is greatly reduced And can therefore be installed or removed without damage. Upper part The indicating member and the lower indicating members 156 and 158 are, for example, an austenitic stainless steel. It is made of non-magnetic material such as stainless steel type 303. To turn the magnet rotator 145 "on", the rotor 147 must be Rotating 90 ° around 51, the diametric surface 149 becomes the concave surface 153 of the bridging member 154. To the central area of the. Thus, the north and south poles of the magnet (N 'and And S ') correspond to the N' and S 'poles on their case 146. Magnetically closely linked to the bridging member 154, as shown in FIG. Complete the circuit in the array. This "on" state magnetic circuit in FIG. Passes through the N ′ pole of the rotor case 146 from the N pole of the magnet and passes through the first bridge member 154. Through the first magnetic pole member 39 to the first magnetic pole surface 34 and to the belt 50 Across the first gap 45, extending through the belt and into the second pole face 34, the second Across the gap 75 of the second pole member 39 to the second bridge member 154 As a result, the magnet extends through the S 'pole of the rotor case 146 to the S pole S' of the magnet, The magnetic circuit is completed from S 'to N' inside each magnet. To rotate rotor 147 90 degrees to its "on" position, as shown, The case 146 is provided with a bearing 148 mounted on the support members 156 and 158. A received trunnion 152 is provided and secured to the trunnion. Piston rod 163 (connected to piston in hydraulic cylinder 160) Clevis arm 162 coupled to the clevis arm 162. The return spring 166 is Bias the piston of the magnet rotator 145 to the "off" position. Ku in the rotor The "on" position of the levis arm 162 is indicated by the dashed outline 162 'in FIG. The cylinder 160 is connected to a piston piston connected to the coolant supply pipe 98 by a hose 164. The chamber 167 is provided. Therefore, the pumped coolant is 0, the coolant enters the chamber 167 and the urging force of the spring 166 To raise the piston 165 and rotate the rotor to its "on" position. When the coolant pressure is turned off, spring 166 causes magnet rotator 145 to move to the "off" position. Rotate to. Instead of using individual hydraulic cylinders 160 to operate each rotor 147 The clevis arms 162 of all the magnet rotating devices 145 in the array 51 are Swivel to a common drive rod that extends from b and is operated manually or hydraulically Connect and rotate all rotors 147 simultaneously to the “on” or “off” position May be. 13 and 14 show a magnetically soft ferromagnetic material (for example, a 430 stainless steel). The magnetic circuit is turned on using a shunt bar 170 movable in the longitudinal direction of the "" Or "off". This shunt bar 170 is close to the magnetic pole member 39 and moves from the “off” position shown in FIG. 13 to FIG. It is slidable to the "on" position shown. This shunt bar is Both are provided with irregularities to provide a plurality of mesa-like projections 172. These methods The distance between the center and the center is the distance from the center of the magnetic pole member 39 to the center. Longitudinally spaced along bar 170 so as to be twice "d". this The mesa portion 172 and its intervening groove 174 are respectively substantially along the shunt bar. Extend the same distance "d". Therefore, as shown in FIG. Indicates that each mesa portion 172 is in direct proximity to two pole members 39 of opposite polarity (immediately That is, the magnetic flux deviating from the magnetic pole surface 34 is transferred to the N pole member. The center of 39 is connected directly to the center of the adjacent south pole member. Conversely, "on" position In the arrangement, all the mesa portions 172 with the interposed grooves 174 have the same polarity (for example, (N) directly approach (cooperate) with the magnetic pole member 39, and are cooperated by the mesa portion. Although facing the pole member of the same polarity (for example, S) opposite to the polarity of the pole member, They are far away. Therefore, only a minimum shunt occurs, and the magnetic circuit (Fig. 6) is completed as described above. In the illustrated embodiment of the invention, the elongated pole member 39 is moved from upstream to downstream. Is installed in the direction 61 from the upstream to the downstream in the longitudinal direction. However, it is convenient for twin belt type casting machines. Our view Now, coolant flow 11 traverses across the back of the moving casting belt. 5 and a number of spatially designed nozzles 90, 102 and The elongated magnetic pole member 39 incorporating the sweep nozzles 112 and 116 is traversed. Mobile casting belt type continuous casting machine that is convenient to install There can be machine configurations. Also, the elongated pole member 39 is compatible with a spatially continuous casting environment. To be able to be drawn longitudinally with their pole faces curved vertically. It should be noted. For example, in a single belt type continuous casting machine , One casting belt usually has a relatively large radius and a gently curved arc Draw. Machine having such a vertically curved casting cavity The magnetic pole face 34 at the point of In order to stabilize the moving casting belt. It will bend vertically in a kana curve. In addition, one or a pair of casting belts move along a linear path. In continuous casting machines, the pole faces 34 are longitudinally straight However, the array of pole faces may be cast when moving along the casting path. Gently in the lateral direction of the straight path to allow the belt to gently bend in the lateral direction. May be curved. The result of these embodiments of the present invention is the flatness (flatness) of the hydraulic-magnetic device 38. ) Is narrow, and from the pole face 34 of the hydraulic support array 51 or 51n. In a flat condition where the limit of the separation distance (gap 75) is The forging belt is forcibly held. We will use any of the permanent magnet materials described above that exhibit gun-length critical properties. It is assumed that permanent magnets can operate successfully in the embodiments of the invention disclosed herein. are doing. We preferably use permanent magnets commercially known as rare earth magnet materials. Choose to use a magnet 32 containing material. For example, at least one Including "earth" chemical elements (lanthanide series of chemical element numbers 57 to 71) A magnet made of material, for example neodymium or summary, preferably a rare earth chemical element It is a magnet containing a magnetic material containing chromium. Coba having a maximum energy product of about 20 MGOe (mega-Gauss-Oersted) Magnet containing permanent magnetic material containing compound of cobalt and samarium (Co5Sm) Has a residual induced Br of about 9,000 gauss in its BH hysteresis curve So it can be used. Also, Co17 with MGOe in the range of about 22 to about 28 Magnets containing Sm2 material have a BH hysteresis curve from about 9,000 gauss to about 11,10 gauss. It has a residual induction Br of 000 gauss and can be used. A Co5Sm permanent magnetic material with a maximum energy product of about 20 MGOe is about 1. In 08 It has point differential demagnetizing permeability. Co17S with MGOe ranging from about 22 to about 28 m2 permanent magnetic material is about 1. 15 to about 1. It has zero midpoint differential demagnetizing permeability. The permanent magnet 32 we currently most prefer to select is generally neodymium-iron-boron. Iron, neodymium and boron, known as elemental, Nd-Fe-B or NdFeB Containing a permanent magnetic material based on a three-element (ternary) compound of Indicates a maximum energy product in the range of about 25 to about 35 MGOe. Such a magnet is called "Neo Magnetic Neo magnets of about 32 to about 35 MGOe, referred to as "stones", are currently most preferred. About 32 ~ NdFeB permanent magnetic material with a maximum energy product of about 35 MGOe is about 10,700 gau Have a residual induction Br of about 12,300 gauss, about 1. 15 midpoint differential demagnetizing permeability ing. Since the neo magnet has low corrosion resistance, nickel plating is applied. We may further consider other permanent magnetic materials, such as iron-samarium-nitride Ternary compound, and other unknown ternary compound permanent magnetic materials, and unknown four elements Based (quaternary) permanent magnetic materials will be commercially available and Had sufficiently high residual Br as shown in Table I for use in the examples Appropriate midpoint differential degauss transmission showing BH curve and low enough as shown in Table II We think that we can show sex. FIG. 15 shows an NdFeB permanent magnetic material having a maximum energy product of about 35 MGOe. A generalized approximate BH curve 200 is shown. B axis and H axis Intersect at the origin 216. This "neo magnet" material is generally designated by 202. As such, it exhibits a saturation magnetization in the range of about 20,000 to about 25,000. This BH curve 200 Crosses the positive B axis at point 204 where the Gaussian residual induction Br is about 12,000 to about 12,300. It is shown to be different. Part of the second quadrant ii (demagnetizing quadrant) of the curve 200 Is advantageously a point 2 on the horizontal H axis having a value of about -11,000 Oersteds. 08 is a substantially straight line 206 that slopes to 08. The left side of the B axis Negative sign indicates that the initial coercivity at 202 caused an opposite direction from the original coercivity. The holding force H to be used is shown. Circle 210 is in the demagnetizing second quadrant ii of curve 200 This indicates that the characteristic of the portion 206 is the current region of interest. Curve 20 In this essentially linear demagnetization portion 206 of 0, about 7,000 plotted Multiplying the magnetic flux density value by the plotted coercivity value of about 5,000 Oersteds gives 35,000,000 Gauss Oersted, or about 35 Mega-Gauss-Oersted A maximum energy product of (about 35 MGOe) is given. The midpoint differential demagnetizing permeability is determined at midpoint 212, which is Of the tangent to the 202 portion of the BH curve (approximately 1. 15). In short, this "Neomagnet" materials for permanent magnets are (1) about 12,000 to about 12,300 gauss residual induction Br, and (2) about 1. It has an average differential demagnetization transmission of 15 And provide a powerful and advantageous attraction as described. FIG. 15 also shows a generalized approximation B for five Alnicos with saturation magnetization. The -H curve is shown. The Alnico 5 curve has a residual induction Br of about 12,800 gau. (Lester R., described above). Figure 6-3 Al in Moskowitz's handbook (Measured from the hysteresis curve of Nico 5). Only And the curve 220 for Alnico 5 has a saturation magnetization not much higher than about 15,000 Gauss. have. In the second quadrant ii, the degaussing curve 222 of Alnico 5 is almost vertical And intersects the H axis at a point 226 of less than about 1,000 Oersteds. Thus, Alnico 5 has a maximum energy seat of less than about 7 MGOe. this In addition to the relatively low maximum energy product, the steepness of the degaussing curve 222 of Alnico 5 The descent indicates midpoint differential demagnetizing permeability at about 30 midpoint 222, and therefore As described above, Alnico 5 is used for the magnet in the embodiment of the present invention. Not suitable for. 7 and 7A show the most favorable characteristics (eg, the maximum energy product of 35MGOe). The use of a permanent magnetic material “neo magnet” having Moving cap, such as belt 50, plotted as a function of cap distance To the attraction (attraction to the belt) of the magnetic pole surface 34 that draws the Sting belt A straight line 230 is shown, which generally indicates a gradual decrease in the magnitude. Increasing gap The step distance 75 results in an increase in the demagnetizing holding force of the transmission to be received by the permanent magnet 32. Therefore, the attractive force generally has a characteristic similar to the linear portion 206 of the BH curve in FIG. Along a straight line 230 having The gap distance 27 in inches and millimeters is shown along the horizontal axis. And the average tensile force (minus magnetic attraction) and average push on the belt The delivery force (plus coolant repulsion effect) is shown along the vertical axis. casting P. For belt s. i. The average tensile force expressed in is difficult to measure, and Thus, these values along the vertical axis are only approximations. But their relative values are In general, they are approximately proportional, and therefore what matters is their relative value. Also shown in FIGS. 7 and 7A is a function of the gap distance 75. A steeply falling curve 240 plotted, which is generally a pressure pocket Out of the pocket 102 and radiate from the pocket and pass through the gap 75 Hydraulic repulsion of the rapidly moving coolant film 114 (push against belt) Out) rapidly decreases. The appropriate coolant pump pressure is Assuming that the throttle throttle orifice 90 is supplied during flow 97 ( 6) to act to increase the thickness of the liquid film 114, thereby increasing Gap 75 is increased, shifting curve 240 somewhat to the right. Such a result Can be considered to make the repellent coolant substrate effect somewhat "elastic". You. The equilibrium-stabilization state for the moving casting belt is shown in FIGS. 7 and 7A. Generally occurs under the conditions indicated at 242. This curved intersection 242 is located on the back of the belt. Induced by the effect of hot metal in the mold cavity as the mold cools Thermal expansion belt distortion forces that change into dams, such as those caused by the expanded expansion force (Hereinafter, it is assumed that it acts in the same way as “internal belt pressure”). . In describing the dynamics of the belt in FIGS. 7, 7A, 7A 'and 7A ", the" force " "Seems to be more natural than" pressure, "but we assume that thermal dynamics It is not possible to create a pressure-like effect acting in the local area of the casting belt. I understand. The pressure-like effect of this internal thermal strain force is discussed in the following discussion. Means the term "pressure", which means that when the belt is in equilibrium-stabilization state, There is no high pressure of the coolant applied to the belt by the slot 102. Metal key Rapid change of the instability internal belt pressure, which is always present during casting Are difficult to quantify, but are conceptually shown in FIGS. 7A 'and 7A ", respectively. Dramatically shifting random, continuous vertical lines 26 shown in lots Conveniently represented as 0 'and 260 ". FIG. 7A' Plotted by a horizontal line 260 ", indicated by the plotted levels Medium belt pressure (approx. 3p. s. i) . FIG. 7A "also shows a higher inner belt plotted by horizontal line 260". Pressure (about 5. 5p. s. i. (Equal to). Certain combinations of environments cause the belt to float and stop safely and accurately in the air The analysis to determine if all the forces, the actual cooling applied to the belt It is necessary to plot the agent pressure and the contained internal belt pressure. Fig. 7 FIG. 7A shows a plot of coolant pressure, but a random internal belt pressure plot. There is no lot. However, during the general operation shown in FIG. That is, (i) the coolant flow 97 and the liquid film 114 (FIGS. 7 and 7A) (Ii) about 3p. In FIG. 7A '. s. equal to i There is an addition due to the instantaneous random internal belt pressure 260 'plotted. These two curves 240 and 260 'are summed in FIG. Line 240 ', which acts against the magnetic force (tensile force) curve 230. Is the total repulsive (extrusion) pressure. We show this assumed curve 240 'by the arrow 2 As shown at 41, a curve 240 'that changes continuously up and down randomly and randomly And create it. FIG. 7A 'shows the reached magnetic tensile curve 230 and the resulting extruded curve The new instantaneous equilibrium intersection 242 'obtained between line 240' and point 240 in FIG. 42 is shifted slightly to the right of the plotted position, The induced pulling pressure decreases only by a very small percentage The attained magnetic attraction therefore remains effective in controlling the stabilized belt. You. In contrast, considering the magnet curve 250 of Alnico 5, this curve 250 and the resulting The instantaneous equilibrium intersection between the extruded curve 240 'is shown as position 2 in FIG. 7A. Travel relatively large to the right from the 52 to 252 'intersection. Therefore, Arni The magnetic pulling force represented by the curve of Ko 5 is reduced by about 33%. Random Dramatic at internal belt pressure 260 '(FIGS. 7A'9 and 260 "(FIG. 7A")) The change is to continuously move the equilibrium intersection to a new location. As plotted on the horizontal line 260 "in FIG. 7A", the assumed instantaneous randomness Internal belt pressure is about 5. 5p. s. i. When increased to be equal to Extremely significant for curve 250, but not for reaching magnet curve 230. There is no. The reached magnet equilibrium intersection 242 "plotted on the curve 230 is small Additional rightward movement, where the ultimate pull is very small. The additional percentage has further decreased slightly. However, about Alnico magnets In the meantime, the undetermined intersection 252 "on the alnico t curve 250 is Magnetically induced to less than about half the pressure before the internal belt pressure 260 " This indicates that the applied pulling pressure is reduced. The gap 75 is about 0. From 10 0. Substantially increases to 12 mm. Furthermore, the equilibrium position 252 "is the definitive intersection Rather, it is an uncertain zone. Because two curves 250 and 2 The 40 "encountered configuration is as advantageously provided by the reaching magnet curve 230 A sharp acute angle (between almost parallel curves 250 and 240 ") rather than a definitive large angle ), Which makes the equilibrium position relatively uncertain. In this particular case, Curves 240 "and 250 converge in a substantially parallel relationship for substantial distance, The trapping effect that reliably and effectively stabilizes the belt almost disappears. 260 " Any random destabilizing internal belt pressure significantly higher than plotted If the Alnico 5 magnet is used, the magnetic force represented by the Alnico 5 curve Will unconditionally cancel and release the belt from control by pole member 39. . 7 and 7A and the pulling of Alnico 5 This critically significant different behavior between the rebound curve 250 and the ) Curve 230 is a hydraulic coolant (extrusion) curve at an angle that is not parallel but near a right angle Caused by crossing line 240. On the other hand, the attractive force (pulling) of Alnico 5 Curve 250 shows the hydraulic coolant (extrude) at an angle close to parallel rather than right. C) intersect with the curve. Therefore, about 0. A transfer that produces a gap distance as small as 2 mm Thermal strain displacement in a part of the dynamic casting belt causes random instability Stabilization of moving casting belt by Alnico 5 magnet in handling force Loss of control will likely occur. In contrast, the most favorable arrival represented by line 230 The attraction (pulling) is 1. 5mm (approx. 06 inch) big gap Even distance is about 50% smaller. Thus, the ultimate pull represented by curve 230 Force is unlikely to lose stabilization control. Addendum Detailed description of additional embodiments Another configuration of the hydraulic-magnetic device 38A in an embodiment of the present invention is a rotatable permanent A magnet 32 can be placed in the groove between each nip pulley 60 and 56. Function. Thus, the reaching magnet 32 with the associated deformed elongated pole member 39A Is located much upstream with respect to the nip area line 110. Their deformation The arrangement of the magnet 32 with the pole pieces 39 arranged upstream is thereby niche. Of the spaced parallel pole faces 34 extending far upstream with respect to the A surface array 51 is provided. Thus, from a coplanar array of spaced parallel pole faces 34 Complete attraction attracts molten metal 37 into mold cavity C. In the upstream region near the entrance 49 (FIG. 1), the casting belt 5 containing iron Available to stabilize 0 and 52. This nip area line 110 The area upstream of the moving mold cavity near the Adjacent solidification belts 52 and 50 include an initial solidification zone of the skin of the solidified metal below. And this zone is most important for the casting quality of metal products P (Fig. 1) It is. Referring mainly to FIG. 16, the nip 128 is inserted between fins 128 upstream of the nip pulley 60. The reaching magnets 32 are shown arranged in an inserted relationship. Deformed elongated magnetic pole The upstream end 118 of the pole face 34 of the member 39A is arranged in the nip area line 110. Is shown. This line 110 extends from the nip pulley fin 128 Separates into a plane that moves downstream along the moving casting cavity C The position of the tangent of the casting belt 52 at the time. In the configuration shown in FIGS. 11 and 12, the rotatable magnet 32 is It is located downstream in line with the fins 128 and in the relationship inserted between the fins. It did not extend upstream. In the configurations shown in FIGS. 16 to 19, All the elements (including their magnets) of the deformed magnetic pole member 39A of FIG. It is manufactured so as to fit within the width of the groove 127 (FIG. 17). 16 to 1 9, the uniform distance between the centers of the fins 128 is about 1 Inches (about 25 millimeters) and the fin thickness is about 1/8 inch (about 3. 2mm) And the width of the groove is about 7/8 inch (about 22 mm). Therefore, the deformed magnetic pole part All elements of material 39A fit within a width of less than about 7/8 inch (less than about 22 mm) It is made narrow enough for Accordingly, these deformed elongated magnetic pole members 39A Also crosses the hydraulic magnetic substrate array 51 from a center of about 1 inch (about 25 mm). They are arranged at a parallel distance from the center. A nip pulley 60 having a solid central core is shown, which core is shown in FIG. 16, integrally processed from the core as clearly shown in FIGS. Fins. This nip pulley 60 with fins 128 Non-magnetic stainless steel, for example, type 316 forged stainless steel, i.e. the magnetic situation It is made of a non-magnetic material that has no particular effect on Next, looking at the downstream side also with reference to FIG. FIG. In FIG. 17 (see FIGS. 16 and 18) 19 and FIG. 19), the magnet 32 has its casting belt magnetization position (the arrival position). (A casting belt pulling position). Array 52 And another row of magnets 32 extending from the upstream side to the downstream side has the same polar orientation at the top, e.g. For example, in their respective magnetic pole members 39A, they have N poles (N '). Are assembled in the magnet rotating device 145A. Meanwhile, a rotatable magnet intervening The 32 rows have their same polar orientation at the top, e.g., south pole (S '). Are assembled in their respective magnet rotating devices 145A in the respective magnetic pole members 39A. It is. By using these magnets at the positions shown in FIG. Upon application of a force, a series of spaced apart transversely across the hydraulic magnetic substrate array 51 The hydraulic magnetic device 38A has a north pole and a south pole facing the rotating casting belt 52. It has alternating poles. The “lines” of the magnetic flux 30 bridge the air gap 129 near the pulley fins 128 (Pass), and crosslink (pass) the pulley fin 128 itself, which is a non-magnetic material. I However, the sufficiently desired magnetic flux 30 passing through the pole face 34 and casting The belt extends through the belt 52 so that the belt is A strong attraction is strongly received toward the surface substrate array 51. The coolant 93 pumped under pressure as described above is shown in FIGS. Supplied from a header (not shown), such as header 100 in 4A. This port The pumped coolant 93 is supplied through a supply pipe 98 and passes through an inclined passage 96. Therefore, the intermediate tunnel passage 92A facing the upstream side (see FIGS. 16, 17 and 19) ), And then to a tunnel passage 92 (FIGS. 16-19) directed downstream. You. These passages 92 stabilize the pressurized coolant in the throttle passage 90. Can be considered as a plenum passage that supplies the After flowing out of passage 90, throttle is reduced. The pressurized coolant stream 97 enters the pressure pocket 102 and then moves quickly. Coolant liquid film 114 (FIGS. 17 and 18) protrudes from pocket 102 to form a magnetic pole. It passes through a narrow gap between surface 34 and belt 52. Thus, magnetic and hydraulic A balance between force and force is achieved, as described above for other embodiments of the invention. A coplanar array (flat) of the pole faces 34 of the moving casting belt 52 containing iron Stabilized hovering close to (array) 51 is provided. The tunnel passage 92 in FIG. 4 and FIG. It is noted that the longer parts are facing upstream. You. In contrast, as shown in FIG. It is the transit tunnel aisle 92A that is directed upstream over a considerable distance beyond 10. You. Therefore, these relay passages 92 are located sufficiently upstream from the line 110. The pump coolant 93 is in communication with the tunnel passage 92 at the It flows downstream along the entire effective length of the flannel passage 92. Ends of passages 92A and 92 Is closed by a plug 94. A sweep nozzle 112 disposed near the front end of the pole face 34 (FIG. Only one is visible), and located at the downstream end of the hydraulic-magnetic substrate array 51 The sweep nozzle 120 at the rear end (only one is visible in FIG. 16) (“after -Burner "nozzles) downstream sweep coolant streams 115 and 13 respectively. Give 5 These streams are casted at an acute angle to be ejected downstream. Aiming at the back of the belt 52, the coolant liquid film flow 114 (FIGS. 18) is effectively diverted downstream. This flows out of the pressure pocket 102 , Pass through a gap 75 between the pole face 34 and the back side of the belt. The embodiment of the present invention shown in FIGS. 2 to 6 and FIGS. And a magnet 32 disposed therebetween. In addition, apply ultimate attraction to the belt Therefore, the N pole of each magnet in the fixed position of FIGS. 2 to 6 and FIGS. The internal magnetic flux path of the south pole is parallel to the plane of the casting belt and Are perpendicular to the side surface of the magnetic pole member 39. 11 and FIG. The magnet rotating device 145 is also disposed between the pole members 39. FIG. The magnet rotator 145 is shown rotated to its “off” position, In this state, the magnet 32 and the N-S pole internal magnetic flux path of the rotor 147 Perpendicular to the plane of the toting belt and parallel to the side of the pole member 39 Oriented. When the control arm 162 of the rotation device 145 is in the “ON” position 162 ′ (FIG. 11) when the magnets 32 and their rotors 147 The north-south magnetic flux path of the part is parallel to the plane of the casting belt, Orient at right angles to member 39. FIG. 11 shows a bridging member 154 of a magnetically soft ferromagnetic material. The bridging member provides a magnetic flux between the rotor in the “on” position and two adjacent pole members 39. Face the elongated cylindrical rotor 147 of the magnet rotator 145 to carry It has an elongated cylindrical concave surface 153 closely spaced therefrom. In the embodiment shown in FIGS. 16 to 19, the modified magnet rotating device 145A (one Are only shown), but are disposed within their deformed elongated pole members 39A. Have been. Repeated for emphasis, each modified magnet rotator 145A ( 16 to 19) show a magnet rotating device 1 arranged between two continuous magnetic pole members. 45 (FIGS. 11 and 12), the inside of each deformed magnetic pole member 39A Be placed. The magnet rotating device 145A is housed in each of the improved elongated magnetic pole members 39A. In order to achieve this, each pole member is provided with first and second portions 39A-1 and 39A. -2, and each part is an elongated cylindrical circuit of the magnet rotating device 145A. An elongated cylindrical concave surface 153 facing the trochanter 147 and closely spaced therefrom ( 17 and 18). The first magnetic pole member portion 39A-1 is close to the casting belt 52 or 50. And a tunnel passage 92, a throttle passage 90, a pressure pocket 102 , The pole face 34 and the sweep nozzles 112 and 120. FIG. 19 includes other features shown in FIGS. The second magnetic pole member portion 39A-2 is separated from the casting belt 52 or 50 by And an inclined passage 96 and an intermediate passage 92A. Includes features. This second portion 39A-2 is also a skeletal portion of the array 51. 176 (FIG. 18). In FIG. 18, the skeleton 176 includes a plurality of second magnets. Shown extending across pole member portions 39A-2 and interconnecting them. Have been. The skeleton 176 is connected to each turn in each deformed magnetic pole member 39A. So as to include a plurality of elongated cylindrical curved surfaces 153 that are closely spaced from the trochanter 147. It is shown. Skeleton 176 extends a number of spaced pole member portions 39A-2 laterally. It may be processed as desired so that it extends across and interconnects them. No. This may traverse the full width of the belt, if desired, depending on the method of manufacture. Alternatively, they may be arranged side by side to extend transversely across the full width of the belt , A plurality of narrower skeletal members 176 may be manufactured. To assemble and support the entire array 51 in the machine, traverse beams 180 (FIG. 16 and FIG. 19) are fixed to the skeleton 176 (or a plurality of Fixed to the narrow skeletal member 176). 16 and 19, slots are provided in the skeleton 176. In FIG. 17, a gap 129 for the nipple fin 128 is shown. Give a gap. This throttle at 178 has two air gaps 12 each. 9 (FIG. 17) and a slot having a width equal to the sum of the widths of the fins 128, A plurality of remote pole member portions 39A-2 extending upstream are formed. 17 and FIG. 19). To provide clearance for the core of the nip pulley 60, Each remote pole portion 39A-2 is machined at 180 at an angle. In order to fix the proximal magnetic pole member portion 39A-1 to the skeletal member 176, Extending shoulders 182 are provided on both sides of those members 39A-1. Two adjacent A longitudinally extending non-magnetic material (e.g., fitted to the shoulder of the proximal magnetic pole portion 39A-1) The non-magnetic stainless steel) clamp rod 184 is connected to the socket 187 of the frame member 176. It is attached to the skeleton member 176 by a mechanical screw 186 screwed into the frame member 176. The width of the clamp rod 184 is accurate in a parallel relationship with the proximal magnetic pole portion 39A-1 separated. Suitable for placing in. Also, the length of the mechanical screw 186 is the same as that of the proximal magnetic pole part 3. 9A-1 is appropriately close to and separated from rotor 147 of each magnet rotating device 145A. When in operation, the cylindrical curved surfaces 153 are It is dimensioned to abut against. Referring again to FIG. 16, the nose portion 39n- of the proximal magnetic pole portion 39A-1 is shown. 1 can be seen protruding above the cylindrical curved surface 153 of this proximal pole member. The nose portion 39n-1 is connected to the distal magnetic pole member 39A-2 by the nose portion 39n-2. Connecting passage that abuts the relay passage 92A and provides communication between the relay passage 92A and the tunnel passage 92. 92-1. The nose portion 39n-1 also includes distal and proximal magnetic fields. The pole members 39A-2 and 39A-1 are connected to the nose 39n of the distal magnetic pole member 39A-2. -2 into the socket 189 at the nose 39n-1 A mechanical screw 188 helps to secure together. Next, the configuration and configuration of the modified magnet rotating device 145A (only one is shown) And driving will be described. The magnet 32 is connected to each rotor 147 of the magnet rotating device 145A. Are assembled into a plurality of strings 177 (FIGS. 16 and 19). An example For example, FIG. 16 shows three magnet strings 177-1, 177-2 and 177-3. Is shown. Two axially aligned magnet strings 177 -2 and 177-2 each include three magnets. The rotor has four magnets Is shown to have a third string 177-1 on the most upstream side. This string 177-1 extends upstream with respect to the nip area line 110. I have. The magnet 32 (FIGS. 17 and 18) has a pair of parallel flat sides and Each side is shaped to have a pair of parallel keyways 190. these The keyway 190 extends in the longitudinal direction of the elongated cylindrical rotor. That is, these Groove extends parallel to the rotation axis of the rotor. Each string 177-1, 17 The magnets at 7-2 and 177-3 form a split case for the magnets. It is housed between a pair of parallel non-magnetic elongated side instruments 146. These side instruments The internal face of 146 matches the side of the magnet in the string. Each instrument Project radially inward into the aligned keyways 190 of the magnets in the string. Has an elongate rib (key) that engages with the key. The perimeter of the side instruments 146 and the poles N 'and S' And close to the cylindrical concave surface 153 of the distal magnetic pole members 39A-1 and 39A-2. To form a circular cylindrical outer surface. As shown on the right side of FIGS. 17 and 18, the distal end of the side instrument 146 is a mechanical screw. Is attached to each half of the end instrument 192. Figure 19 most clearly shows As shown, the end device of the intermediate string 177-2 is connected to the shaft of the rotor 147. It has a concentric socket 193. Journal 194 is located upstream and downstream Of the strings 177-1 and 177-3 in the axial direction. And its ends are fitted into sockets 193 and pins 195 It is fixed in the bracket. These journals 194 are attached to the housing 196 Therefore, it is supported by the held bearing cylinder 195 and is rotatable therein. An upstream end journal on the upstream end device of the first string 177-1 194 is a housing secured to the distal pole piece 39A-2 with a mechanical screw 198 It is housed in a bearing cylinder held at 197. The downstream journal 194 is Machine screw 198 to hold the bracket 199 secured to the distal pole piece 39A-2. Through the bearing cylinder 196 that has been set, it projects in the axial direction. It is possible to remove and replace the casting belt 52 including iron. For example, each of the magnet rotating devices 145A is moved from the “on” position shown in FIGS. It is rotated 90 ° about the axis of its rotor 147 until between the "off" positions. "off" In position, the N 'and S' poles of the magnet point in a direction parallel to the belt. Immediately That is, the magnetic poles N 'and N' of the same polarity and the magnetic poles S 'and S' of the same polarity face each other. And thereby significantly reduce the attractive force between the pole face 34 and the belt 52. Less. The drive lever arm 162 (FIG. 16) controls each magnet rotation in the array 51. It is fixed to a downstream end journal 194 projecting in the axial direction of the device 145A. each A common operation lock is provided at the end of the drive lever arm 162 by a pivot shaft connection 203. The card 201 is attached. Therefore, all magnets in the entire array 51 The string is “turned on” by moving the common operating rod 201. And "off" positions. Having described in detail the presently preferred specific embodiments of the present invention, It should be understood that these examples of the description have been set forth for purposes of illustration. This disclosure is It should not be construed as limiting the scope of the invention. Because, The described method and apparatus include a magnetically soft ferromagnetic material and a continuous caster. Endless, rotating during continuous casting of metal on Maintains a flexible, thermally conductive casting belt on a flat surface with proper positioning requirements In order to apply these devices and methods as well, various special belts Under the condition of continuous casting machine or various belt casting equipment To be useful, those skilled in the art of continuous casting will appreciate the claims set forth below. Changes in its details without departing (eg changes to equivalent permanent magnet material) Because it is possible.

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Claims

[Claims] 1. Magnetically moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin heat conductive casting layer containing soft ferromagnetic material The casting belt has a surface facing the mold space and the mold space. Having a backside facing away from the surface) and a method for stabilizing and cooling : The method comprises: Arrayed in a coplanar array facing the back of the casting belt. Magnetic attraction from an array of magnetically soft ferromagnetic pole members with raised pole faces To the casting belt by applying a sufficient attraction magnetic attraction to the casting belt. The pole members are magnetized using permanent magnets that can properly stabilize the belt. Applying the casting belt to the casting belt; Close to the magnetic pole surface with respect to the back surface of the casting belt. Simultaneously apply multiple streams of pumped liquid coolant flowing out Therefore, the casting belt floats with a gap from the magnetic pole surface. (The flow is caused by the gap between the back surface of the casting belt and the magnetic pole surface). Moving through a tip). 2. The method of claim 1, wherein: The plurality of streams of the pumped liquid coolant are Includes stable throttling before application to the backing of the belt Method. 3. The method of claim 1, wherein: Eliminates coolant moving through the gap from the backside To achieve this, a substantially unidirectional flow of liquid coolant is applied to the back of the casting belt. Directing through a space between said pole members along a plane . 4. The method of claim 1, wherein: A magnet is used to magnetize the pole member using a permanent magnet, and intersect the coplanar array. A method comprising providing pole faces having north and south poles with each other. 5. The method of claim 1, wherein: The pumped liquid coolant is transferred to a caster adjacent to the pole. Draining into a pressure pocket facing the back of the tongue belt; The pumped liquid coolant flows into the pressure pocket Throttling the pumped liquid coolant prior to Method. 6. A method according to claim 4, comprising: The pumped liquid coolant is bordered by the pole faces Draining into a pressurized pressure pocket; Pumped liquid coolant flows into each pressure pocket Individually and stably throttling the liquid coolant prior to Method. 7. The method of claim 1, wherein: Separate the casting belt from the pole face by the gap Before the stable throttling of the plurality of streams in order to levitate A method comprising providing a pressurized, pumped liquid coolant. 8. The method of claim 1, wherein: Magnetizing the magnetic pole member using a permanent magnet, at least Another magnet has a midpoint differential demagnetizing permeability of less than about 4ΔGauss / ΔOersted. How to have. 9. 9. The method according to claim 8, wherein: Magnetizing the magnetic pole member using a permanent magnet, at least One magnet has a residual induction of about 8,000 gauss or more. 10. The method of claim 1, wherein: Magnetizing the magnetic pole member using a permanent magnet, at least Even one magnet is about 2. Midpoint differential demagnetizing permeability below 5ΔGauss / ΔOersted Having a method. 11. The method according to claim 10, comprising: Magnetizing the magnetic pole member using a permanent magnet, at least Even one magnet has a residual induction of about 10,000 gauss or more. 12. The method of claim 1, wherein: Magnetizing the magnetic pole member using a permanent magnet, at least One magnet has a residual induction of about 10,000 gauss or more, and about 1. 2ΔGauss / Δ A method having a midpoint differential demagnetizing permeability equal to or lower than Olested. 13. The method of claim 1, wherein: By diverting enough magnetic flux from the casting belt, A method comprising enabling removal of a casting belt from a cold space. 14． The method of claim 1, wherein: Before the molten metal is fed into the mold space, Supplying a pumped liquid coolant to flow the pumped liquid coolant. Forming; Remove the casting belt from the mold space, Remove the supply of liquid coolant pumped to the Stopping; Pumped liquid cooling to divert magnetic flux to the casting belt By using the pressure of the agent, the magnetic flux to the casting belt is automatically and Selectively deflects away from the casting belt and diverts magnetic flux Deviating from the belt, the convenient transfer of the casting belt from the mold space Using the absence of said pressure to allow removal. . 15. Magnetic, moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin thermally conductive casting containing electrically soft ferromagnetic material Belt (the casting belt has a surface facing the mold space and (Having a back side facing away from the space). T: The method comprises: Arrayed in a coplanar array facing the back of the casting belt. Near the array of magnetically soft ferromagnetic pole members having an inclined pole face. Placing the back of the toting belt; A magnet is used to magnetize the pole member using a permanent magnet, and intersects the coplanar array. The casting belt is provided with a flat pole face having N poles and S poles. Providing sufficient attraction from the pole member to stabilize conditions; The flow of the liquid coolant into the pressure pockets bordered by the pole faces Pump to apply the coolant flow to the back side of the casting belt. By supporting the belt away from the magnetic pole surface, the coolant At the same time, passing through the gap between the back surface of the casting belt and the magnetic pole surface Leaking from the pressure pocket by moving the pressure pocket. 16. Magnetic, moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin thermally conductive casting containing electrically soft ferromagnetic material Belt (the casting belt has a surface facing the mold space and Device with a back side facing away from the space). T: the device is A plurality of hydraulic-magnetic devices; Each hydraulic-magnetic device is a magnetically soft ferromagnetic with pole faces Including a pole piece of material; The pole face may be capable of facing the rear surface of the casting belt. Being arranged in a planar array; Each hydraulic-magnetic device has a casting bed adjacent to the pole faces. At least one pressure pocket facing the rear side of the Including passages for supplying pumped liquid coolant in the chamber When; The pole faces may have alternating N and S polarities in the array. A plurality of permanent magnets for magnetizing the magnetic pole member; The magnet moves the casting belt to the pressure pocket. From the casting belt and the gap between the back surface of the casting belt and the magnetic pole surface. Hover over pumped liquid coolant available to move through To stabilize properly in flat conditions, Providing sufficient attained magnetic tensile force. 17． Apparatus according to claim 16, wherein: Multiple coolant sweep nozzles provide substantially unidirectional liquid cooling Sweep the agent flow with sufficient momentum along the back of the casting belt. From the back of the casting belt to the back of the casting belt. A device that removes coolant that has migrated through the gap between the pole faces. 18. Apparatus according to claim 17, wherein: Each water pressure-direct playing position can face the back of the casting belt A plurality of pressure pockets adjacent to the pole face, The hydro-magnetic device is a pumped liquid supplied into individual pressure pockets. An apparatus comprising a plurality of said passages for throttling a flow of a body coolant. 19. Apparatus according to claim 16, wherein: The pole member is elongated and coplanar with spaced parallel elongated pole faces. Arranged in spaced parallel relation to form a planar array; Each pole member is spaced apart along the elongated pole member. A plurality of pressure pockets, wherein each pressure pocket is located A device that is bordered by a portion of the pole face of the pole member. 20. Apparatus according to claim 19, wherein: The coolant sweep nozzle is substantially one of the liquid coolants. Device for directing flow in a direction through an elongated space between elongated pole members . 21. Apparatus according to claim 16, wherein: Flux diverter movable between "on" and "off" positions Including; The "on" position is sufficient to reach the magnetic pull towards the pole face Enables the generation of force; The "off" position reduces magnetic pull toward the pole face Allows for convenient removal of the casting from the mold space Equipment to do. 22. Apparatus according to claim 21, wherein: In response to the presence of the pressure of the pumped liquid coolant, the magnetic flux Move the deflecting device to the "on" position and press the pressure of the pumped liquid coolant Pressure to move the flux diverter to the "off" position in response to the absence of A device that includes a force response mechanism. 23. Magnetic, moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin thermally conductive casting containing electrically soft ferromagnetic material Belt (the casting belt has a surface facing the mold space and (Having a back side facing away from the space). T: The method comprises: A flat strip facing the back of the moving belt and Permanent magnets that can provide sufficient attraction to stabilize the Coplanar with pole faces having alternating north and south poles on pole members magnetized according to Pulling the moving belt by the reached magnetic attraction towards the array; At the same time, while lifting the belt away from the magnetic pole surface The back surface of the lifted moving belt flowing out of a nozzle adjacent to the magnetic pole surface Pumped and slotted moving through the gap between the Hovering over the cooled liquid coolant. 24. The method according to claim 23, wherein: Pumped and throttled liquid coolant Through multiple nozzles in each pole member facing the back of the converter A method that includes: 25. 25. The method according to claim 24, wherein: Providing a plurality of elongated pole members each having an elongated pole face When; These elongate pole members may be in the range of about 3/4 inch to about 2 inches. Separation that defines an elongated space between adjacent pole members separated by a pitch of In a parallel relationship. 26. The method of claim 25, wherein: Pumped and individually throttled liquid coolant Effluent through each individual nozzle longitudinally spaced along each pole member Each nozzle is bordered by a portion of the elongated pole face Law. 27. Magnetic, moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin thermally conductive casting containing electrically soft ferromagnetic material Belt (the casting belt has a surface facing the mold space and (Having a back side facing away from the space). T: The method comprises: Multiple elongated magnetically soft ferromagnets each with elongated pole faces Providing a magnetic pole member; Coordinated array of these elongated pole members with their elongated pole faces Separated to define an elongated space between adjacent pole members that are spaced apart Placing them in a parallel relationship; Providing a plurality of reaching permanent magnets each having N and S poles Process; The magnetic pole member is magnetized by a permanent magnet, and an N pole and Alternately providing the S and S poles; For the casting belt, the casting belt From the coplanar array of the pole faces of the magnetized pole members facing the backside of Applying gravitational force; Adjacent to the pole face with respect to the back of the casting belt Flowed out of the nozzle, and between the back surface of the lifted moving belt and the magnetic pole surface Pumped and throttled liquid coolant moving through a gap By applying, a step of floating the belt away from the magnetic pole surface A method comprising: 28. 28. The method according to claim 27, wherein: These elongate magnetic pole members are inserted into an elongate space between adjacent magnetic pole members. In spaced apart parallel relations defining the pole pieces, wherein the pole members are about 3 A method that is spaced at a pitch ranging from / 4 inch to about 2 inches. 29. 29. The method according to claim 28, wherein: Sweep liquid coolant along the back of the belt Applying in the elongated space between the pole pieces. 30. 29. The method according to claim 28, wherein: An elongated space between successive spaced parallel elongated pole members; Insert at least one permanent magnet in each of the With permanent magnet poles of the same polarity facing the opposite side of each pole member, Placing said permanent magnet in said elongated space. 31. 31. The method according to claim 30, wherein: The plurality of north poles (N ') and south poles (S') of the reaching permanent magnet are Locating adjacent to a side surface of the magnetic pole member. 32. 31. The method according to claim 30, wherein: Insert multiple reachable permanent magnets aligned along each space To do; Align their polarities in the same direction in each elongated space And a method comprising: 33. 28. The method according to claim 27, wherein: It has a residual induction of about 8,000 Gauss or more, and about 4ΔGauss / ΔE A method of providing an attainable permanent magnet having a midpoint differential demagnetizing permeability of less than Rörsted. 34. The method according to claim 23, wherein: Allowing convenient removal of the belt from the mold space Diverting the magnetic flux away from the casting belt. 35. Magnetic, moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin thermally conductive casting containing electrically soft ferromagnetic material Belt (the casting belt has a surface facing the mold space and Device with a back side facing away from the space). T: the device is Spaced parallel elongated magnetically soft ferromagnetic pole members; Each pole member has an elongated shape extending longitudinally along the pole member. Having a pole face; The magnetic pole surface of the magnetic pole member is opposite to the back surface of the casting belt. Being arranged in a coplanar array of facing pole faces; Each pole member should have multiple nozzles on its elongated pole face. And; The nozzle is located at a position separated along the pole face When; Each of the magnetic pole members is required to lie the coolant on the nozzle, Having a supply passage therein; The magnetic pole member is magnetized, and the castin A magnet in which N-poles and S-poles alternately pull the belt toward the pole face. A device comprising a plurality of reaching permanent magnets forming an array of pole faces. 36. At the entrance to the mold space, the casting belt is 36. The apparatus of claim 35, wherein the apparatus partially travels around a nip pulley roll with a nip. And The finned nip pulley roll is non-magnetic and non-magnetic Having body fins; The elongate magnetic pole member is provided with respect to the running direction of the casting belt. Protruding upstream into the groove in the nip pulley roll between adjacent fins A device having an elongated slender nose for mating. 37. Apparatus according to claim 36, wherein: The nose of the elongated pole member is located at the entrance to the mold space. Nip area (individual casting part gets away from positive with fin) A device that projects beyond the upstream. 38. Apparatus according to claim 36, wherein: Each nose portion corresponds to the running direction of the casting belt. And includes a sweep nozzle aimed at the downstream side, wherein the sweep nozzle is Directing the flow of coolant to the back of the casting belt between the elongated pole members To the back side of the casting belt to sweep downstream along A device that is aiming at an acute angle. 39. Apparatus according to claim 38, wherein: The sweep nozzle has a nip at an entrance of the mold space. (Where the casting belt moves away from contact with the fins) A device that projects beyond and beyond. 40. Apparatus according to claim 35, wherein: The reaching permanent magnet has a residual induction of about 8,000 gauss or more When; The reaching permanent magnet has a midpoint of about 4ΔGauss / ΔOersted or less. Device with differential demagnetizing permeability. 41. Apparatus according to claim 35, wherein: Each nozzle faces the back of the casting belt, and A pressure pocket bordered by the area of the pole face of the pole member where the nozzle is located Including Each nozzle cools from the supply passage into the pressure pocket A device including a throttle passage for supplying the agent. 42. 41. The apparatus according to claim 40, wherein: Flux diverter movable between "on" and "off" positions Including; The "on" position causes the casting belt to resist thermal distortion. Sufficient magnetic tension towards the pole face to stabilize Enable the occurrence of The "off" position reduces magnetic pull toward the pole face Allows for convenient removal of the casting from the mold space Equipment to do. 43. Apparatus according to claim 35, wherein: The ends of each elongated pole member (the ends being the casting bell Downstream of the direction of travel of the cooling medium), To direct it to sweep downstream along the backside of the Sweep nozzle aimed at the downstream side toward the back of the Sting belt Including equipment. 44. 42. The apparatus according to claim 41, wherein: A downstream pressure port located near the downstream end of each elongated pole member. Sectional area of a throttling passage for supplying the coolant from the supply passage into the ket; Is another slot in the pole member that supplies another pressure pocket in the pole member. Greater than the cross-sectional area of the ringing passage; The downstream pressure pocket is open in the downstream direction, and Aim downstream to allow coolant to flow downstream along the back of the casting belt To form a sweep nozzle combined with 45. Apparatus according to claim 44, wherein: The downstream end of each pole member is located behind the casting belt. Surface facing the shelf, and facing the back of the casting belt in a downstream direction. Once converged; The downstream pressure pocket is open in the downstream direction, and the side wall is downstream. A device that is deflected toward the shelf surface. 46. The casting belt is rotatable around an axis, and the casting belt is rotatable. Axially spaced along and radially protruding from the pulley rolls Nip pull with multiple circular fins of the same diameter, defining the groove between the fins 36. The device according to claim 35, which travels partially around the lead roll. The pulley roll is non-magnetic; Said circular fins are formed of a magnetically soft ferromagnetic material; Each of the elongated magnetic pole members is in the running direction of the casting belt. Groove in the nip pulley roll between adjacent fins projecting upstream with respect to A device having an elongated slender nose portion that fits within. 47. Magnetic, running along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin at least one heat conductor containing electrically soft ferromagnetic material Casting belt (the casting belt has a surface facing the mold space) And a back side facing away from the mold space). In a continuous casting machine, the moving belt is stabilized and cooled. Device for: An array of spaced, parallel hydraulic-substrate devices; Each of the hydraulic-substrate devices includes an elongated member, the member comprising: Has an elongate surface extending along the member; The elongate surface of the member is on a back surface of the casting belt. A spaced parallel coplanar array of facing elongated surfaces; Each elongated member has a plurality of nozzles in its elongated surface. That there is; The nozzle is located at a spaced position along the elongated surface. To do; Each elongated member is adapted to supply coolant to the nozzle. Having a supply passage therein; Each nozzle faces the back of the casting belt, Including an outlet bordered by a surface area; Each member supplies coolant from the supply passage to the outlet Including a throttling passage. 48. Apparatus according to claim 47, wherein: The hydraulic-substrate device is a magnetic hydraulic-substrate device; The elongate member is formed of a magnetically soft ferromagnetic material; Said elongated surface is an elongated pole face; A plurality of reaching permanent magnets magnetize the elongated member to form an N pole and An array of elongated pole faces with alternating S poles is formed, and Pulling the casting belt toward the elongated pole face; Said reaching permanent magnet has a residual induction of about 8,000 gauss or more; The reaching permanent magnet has a midpoint of about 4ΔGauss / ΔOersted or less. Device with differential demagnetizing permeability. 49. Apparatus according to claim 47, wherein: The elastic mounting mechanism moves in a direction toward and away from the mold space. The array of hydraulic-magnetic devices is elastically moved with an adaptive movement in a zigzag direction. Equipment to be mounted on. 50. 49. The apparatus according to claim 48, wherein: At least one reaching permanent magnet is provided between adjacent elongated members. Inserted into a long space; The magnets are located on the side of the elongated member where their respective poles are adjacent. Oriented face-to-face; Each elongate member has the same polarity facing the opposite side of the elongate member To provide an array of elongated pole faces with alternating north and south poles. An apparatus for magnetizing the elongated member for the purpose. 51. 49. The apparatus of claim 48, further comprising: An array of spaced, parallel hydraulic-substrate devices; Each of the hydraulic-substrate devices is disposed longitudinally along the elongated member. Including an elongate member having an elongate substrate surface extending therethrough; The elongated substrate surface was facing the back surface of the casting belt. Being in a spaced parallel coplanar array of elongated substrate surfaces; Each elongated member has a plurality of nozzles on its elongated substrate surface. That there is; The nozzle is located at a spaced position along the elongated substrate surface. And that; Each elongated member is adapted to supply coolant to the nozzle. Having a supply passage therein; Each nozzle faces the back of the casting belt, and Including an outlet bordered by an area of the substrate surface; The member is for supplying a coolant from the supply passage to the outlet. Including the throttle passage of The hydraulic pressure—the throttle passage in the base device is Having a larger cross-sectional area than the throttle passage in the magnetic device; The array of hydraulic-substrate devices includes the moving casting vessel. With respect to the running direction of the An apparatus that includes: 52. The apparatus according to claim 51, wherein: The elongate member of the hydraulic-substrate device is Extending downstream from the pole member; Reached permanent magnet is a device that is only included in the magnetic hydraulic-substrate device. 53. Magnetic, moving along the mold space where the molten metal is cast Endless flexible and thin thermally conductive casting containing electrically soft ferromagnetic material Belt (the casting belt has a surface facing the mold space and (Having a back side facing away from the space). T: The method comprises: Providing a plurality of arrival magnetic circuits; Each magnetic circuit is in the casting belt and the key is Extending along the path located between the front and back surfaces of the Including portions extending generally parallel to the front and back surfaces; Each magnetic circuit also has a section extending in a generally U-shaped pattern. Wherein the legs of the U-shaped pattern have the caster facing the opposite end of the path. Extending toward the back of the wing belt; The belt cools and the flow of the pumped liquid coolant stream Pumped liquid cooling to lift the belt by hydraulic force Apply a flow of agent to the back of the casting belt (this is the U-shaped pattern). Increasing the leg length of the needle); Delivery of the casting belt from the mold cavity Reduce the magnetic flux in the reaching magnetic circuit to allow convenient removal And a method comprising: 54. A method according to claim 53, comprising: The magnetic circuit is provided in a direction Stretch laterally; Adjacent legs of adjacent U-shaped patterns have the same temporal polarity, In a direction extending transversely to the running direction of the casting belt, S A method of providing a N pole gait alternating with a gait having a magnetic pole. 55. A nip pulley row is provided in a nip area located at an upstream end of the mold space. The nip pulley roll is formed of a non-magnetic material, and Magnetic material that has the same external shape and is uniformly spaced in the axial direction along the pulley roll Cast fins having a plurality of peripheral fins, The belt runs partially around the nip pulley roll in contact with the fins. Line, then tangentially away from the fins in the nip area and into the mold cavity 54. The method of claim 53, wherein the method proceeds downstream in a generally planar configuration along the way. Is The reaching magnetic circuit is provided by a non-magnetic nip pulley roll. Pass the peripheral fins and the minimum air gap on either side of each fin. A method that includes passing through a pump. Nip pulley roll 56. 56. The method of claim 55, wherein: Each of the reaching magnetic circuits is inserted between successively adjacent fins And a position between the casting belt and the nip pulley roll. In a string of rotating magnets, a plurality of aligned permanent magnets are arranged Magnetically activated method. 57. The strings of reaching magnets run parallel to each other and are Rotatable about an axis generally parallel to the belt; Reaching the casting belt downstream of the nip area When applying an attractive force, the string of reaching magnets is rotated and its north pole (N ') -S pole (S ') internal flux path to casting belt, which is generally planar Oriented at right angles, a continuous string facing the casting belt The width of the casting belt having alternating north (N ') and south (S') poles is To cross; The casting bell from the casting cavity Magnetic flux in the reach magnetic circuit to allow convenient removal of the 57. The method of claim 56, wherein: The strings of magnets are rotated simultaneously to have their north pole (N ' )-The internal flux path of the south pole (S ') to the casting belt, which is generally planar; And generally oriented in parallel so that the north pole (N ') of each string is It faces the north pole (N ') of the ring, and the south pole (S') of each string is an adjacent pole. A method comprising a step of facing the south pole (S ') of the tring. 58. Apparatus according to claim 36, wherein: The elongate pole member is proximal to the casting portion. A first part and a second part distal to the casting belt And minutes; The first and second portions of the pole member are adjacent fins. Fit into respective grooves in the nip pulley roll between; Each of the elongated pole members is a first and a second of the pole members. Including an elongated rotor positioned therein between the portions of Each elongated rotor extends longitudinally of the elongated pole member. Yes; Each elongated rotor extends longitudinally of the elongated pole member. Has a rotation axis; Each elongated rotor has at least one string of permanent magnets And their north pole (N ')-S pole (S') internal flux oriented in the same direction Have a route; All the internal flux paths are perpendicular to the axis of rotation of the rotor Orienting device. 59. The apparatus according to claim 58, wherein: The first and second portions of each pole member are connected to the pole member. Circular cylindrical surface facing and closely spaced from the elongated rotor at Having; The circular cylindrical surface is concentric with the axis of rotation of the rotor. Place. 60. 60. The apparatus according to claim 59, wherein: A common drive is connected to each rotor, and all rotors are On "ultimate attraction orientation (here, extending across the casting belt N of magnet strings in alternating continuous rotors in an array of pole members The pole (N ')-S pole (S') internal magnetic flux path is the manpower reached from the first magnetic pole member. To apply to the casting belt, the casting belt and the front The polarity of the continuous pole member in the array pointing toward the first pole member. ) And a reduced attractive orientation of “off” (here, the first pole portion The attraction applied to the caste bedding belt is greatly reduced, and the magnetic force in the rotor is reduced. The north (N ')-south (S') internal flux path in the stone string is Device that is simultaneously rotated between the . 61. The apparatus according to claim 58, wherein: Each rotor has a series of arrived permanent magnets aligned in multiple axial directions. Containing At least one of the strings in each rotor is A device located sufficiently far downstream to be located downstream of the fins. 62. The apparatus according to claim 58, wherein: The elongate pole member with an elongate rotor is located in the nip region. A device extending downstream from the fin to a downstream position located downstream of the fin.