JP2002302935A - 耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法 - Google Patents
耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法Info
- Publication number
- JP2002302935A JP2002302935A JP2001110562A JP2001110562A JP2002302935A JP 2002302935 A JP2002302935 A JP 2002302935A JP 2001110562 A JP2001110562 A JP 2001110562A JP 2001110562 A JP2001110562 A JP 2001110562A JP 2002302935 A JP2002302935 A JP 2002302935A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grid
- improved body
- ground
- liquefied
- model
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 格子状改良体に要求される格子ピッチを簡易
かつ迅速に見積もることができる、耐液状化格子状深層
混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法を提
供する。 【解決手段】 液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値をそ
れぞれ変化させた格子状改良体を埋設しない場合におけ
る所定ケースの一次元地盤モデルを作成してこれに地震
波を入力した場合における応答波を一次元動的解析によ
り求め、Ｄ、Ｎ値、改良体の強度、中間壁数、格子ピッ
チＬの異なる格子状改良体を埋設した場合における所定
ケースの二次元モデルを作成して二次元動的解析を行う
ことで抵抗率をＦＬ求めて抵抗率ＦＬ≧１．０となるよ
うな液状化層厚Ｄ、液状化層のＮ値、格子ピッチＬの関
係をグラフ化し、これを用いて液状化地盤に適用する格
子状改良体の格子ピッチＬを見積もる。
かつ迅速に見積もることができる、耐液状化格子状深層
混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法を提
供する。 【解決手段】 液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値をそ
れぞれ変化させた格子状改良体を埋設しない場合におけ
る所定ケースの一次元地盤モデルを作成してこれに地震
波を入力した場合における応答波を一次元動的解析によ
り求め、Ｄ、Ｎ値、改良体の強度、中間壁数、格子ピッ
チＬの異なる格子状改良体を埋設した場合における所定
ケースの二次元モデルを作成して二次元動的解析を行う
ことで抵抗率をＦＬ求めて抵抗率ＦＬ≧１．０となるよ
うな液状化層厚Ｄ、液状化層のＮ値、格子ピッチＬの関
係をグラフ化し、これを用いて液状化地盤に適用する格
子状改良体の格子ピッチＬを見積もる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、耐液状化格子状
深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法
に関し、とくに、格子状改良体に要求される格子ピッチ
を簡易かつ迅速に見積もる技術に関する。
深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法
に関し、とくに、格子状改良体に要求される格子ピッチ
を簡易かつ迅速に見積もる技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、特許１９３０１６４号などにも
あるように、液状化対策工法として、耐液状化格子状深
層混合処理工法（ＴＯＦＴ工法）が知られている。
あるように、液状化対策工法として、耐液状化格子状深
層混合処理工法（ＴＯＦＴ工法）が知られている。
【０００３】ＴＯＦＴ工法は、液状化対象地盤にコンク
リートなどで形成された格子状改良体を埋設して砂地盤
のせん断変形を抑止し、これにより過剰間隙水圧の発生
を防止するようにしたもので、サンドコンパクション工
法やサンドドレーン工法、といった他の処理工法に比べ
て施工時に発生する騒音・震動等が少ないといった特徴
を有し、阪神大震災等においても充分な効果が確認さ
れ、各種の建設に際しての地盤改良、海底や河川の工事
における軟弱地盤の改良などに広く適用されている。
リートなどで形成された格子状改良体を埋設して砂地盤
のせん断変形を抑止し、これにより過剰間隙水圧の発生
を防止するようにしたもので、サンドコンパクション工
法やサンドドレーン工法、といった他の処理工法に比べ
て施工時に発生する騒音・震動等が少ないといった特徴
を有し、阪神大震災等においても充分な効果が確認さ
れ、各種の建設に際しての地盤改良、海底や河川の工事
における軟弱地盤の改良などに広く適用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＴＯＦＴ工
法による地盤改良に際しては、一般に、震度法をベース
とした地震時の外力に対する安定性（外部安定、内部安
定、全体安定）の検討を行い、その結果に基づいて外力
計算や安定計算を行うことで、強度、埋設深度、格子ピ
ッチといった格子状改良体の各種の仕様が決定され、通
常、その一連の作業には多大な時間と労力が要求され
る。
法による地盤改良に際しては、一般に、震度法をベース
とした地震時の外力に対する安定性（外部安定、内部安
定、全体安定）の検討を行い、その結果に基づいて外力
計算や安定計算を行うことで、強度、埋設深度、格子ピ
ッチといった格子状改良体の各種の仕様が決定され、通
常、その一連の作業には多大な時間と労力が要求され
る。
【０００５】しかしながら、実際には顧客にプレゼンテ
ーションを行う場合や概略設計段階などのように、厳密
性よりもむしろ簡易かつ迅速に格子状改良体の仕様を見
積もることが要求される場合には、前記の作業を経るこ
とは煩に耐えず非効率であった。
ーションを行う場合や概略設計段階などのように、厳密
性よりもむしろ簡易かつ迅速に格子状改良体の仕様を見
積もることが要求される場合には、前記の作業を経るこ
とは煩に耐えず非効率であった。
【０００６】この発明は、このような観点に基づいてな
されたもので、耐液状化格子状深層混合処理工法におい
て決定しなければならない格子状改良体の各種の仕様の
うち、とくに格子状改良体に要求される格子ピッチを簡
易かつ迅速に見積もることができる、耐液状化格子状深
層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法を
提供することを目的とする。
されたもので、耐液状化格子状深層混合処理工法におい
て決定しなければならない格子状改良体の各種の仕様の
うち、とくに格子状改良体に要求される格子ピッチを簡
易かつ迅速に見積もることができる、耐液状化格子状深
層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法を
提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、耐液状化格子状深層混合処理工法における
格子状改良体の簡易設計方法であって、液状化層厚Ｄお
よび液状化層のＮ値をそれぞれ変化させた格子状改良体
を埋設しない場合における所定ケースの一次元地盤モデ
ルを作成してこれら地盤モデルのそれぞれに所定の地震
波を入力した場合における応答波を一次元動的解析によ
り解析し、液状化層厚Ｄ、液状化層のＮ値、格子状改良
体の強度、中間壁数、格子ピッチＬ、をそれぞれ変化さ
せた格子状改良体を埋設した場合における所定ケースの
二次元地盤モデルを作成してこれら各地盤モデルについ
て前記一次元モデルをフリーフィールドモデルとした二
次元動的解析を行って各地盤モデルの格子内における液
状化に対する抵抗率ＦＬを求め、前記各二次元地盤モデ
ルと前記抵抗率との関係から抵抗率ＦＬ≧１．０となる
ような液状化層厚Ｄと液状化層のＮ値、および格子ピッ
チＬの関係をグラフとして表現し、地盤改良の対象とな
る液状化地盤の液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値が知
れている場合に、これらの値に対応する格子ピッチＬを
前記グラフから読みとることで、前記液状化地盤に適用
する格子状改良体の最適格子ピッチＬを見積もることと
する。
の本発明は、耐液状化格子状深層混合処理工法における
格子状改良体の簡易設計方法であって、液状化層厚Ｄお
よび液状化層のＮ値をそれぞれ変化させた格子状改良体
を埋設しない場合における所定ケースの一次元地盤モデ
ルを作成してこれら地盤モデルのそれぞれに所定の地震
波を入力した場合における応答波を一次元動的解析によ
り解析し、液状化層厚Ｄ、液状化層のＮ値、格子状改良
体の強度、中間壁数、格子ピッチＬ、をそれぞれ変化さ
せた格子状改良体を埋設した場合における所定ケースの
二次元地盤モデルを作成してこれら各地盤モデルについ
て前記一次元モデルをフリーフィールドモデルとした二
次元動的解析を行って各地盤モデルの格子内における液
状化に対する抵抗率ＦＬを求め、前記各二次元地盤モデ
ルと前記抵抗率との関係から抵抗率ＦＬ≧１．０となる
ような液状化層厚Ｄと液状化層のＮ値、および格子ピッ
チＬの関係をグラフとして表現し、地盤改良の対象とな
る液状化地盤の液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値が知
れている場合に、これらの値に対応する格子ピッチＬを
前記グラフから読みとることで、前記液状化地盤に適用
する格子状改良体の最適格子ピッチＬを見積もることと
する。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例による、
耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体
の簡易設計方法について詳述する。本実施例では、ま
ず、格子状改良体の最適格子ピッチＬを簡易に決定する
のに利用するグラフの作成に必要となる、抵抗率ＦＬ≧
１．０となるような液状化層厚Ｄ、Ｎ値、格子ピッチＬ
の関係を求めるために、所定の層構造を呈する液状化地
盤にＴＯＦＴ工法における格子状改良体を埋設した地盤
モデルを設定し、この地盤モデルについてＦＥＭ解析を
実施する。
耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体
の簡易設計方法について詳述する。本実施例では、ま
ず、格子状改良体の最適格子ピッチＬを簡易に決定する
のに利用するグラフの作成に必要となる、抵抗率ＦＬ≧
１．０となるような液状化層厚Ｄ、Ｎ値、格子ピッチＬ
の関係を求めるために、所定の層構造を呈する液状化地
盤にＴＯＦＴ工法における格子状改良体を埋設した地盤
モデルを設定し、この地盤モデルについてＦＥＭ解析を
実施する。
【０００９】図１はその地盤モデルの模式図である。こ
の図に示すように、この地盤モデルは、基盤層と、この
基盤層の上に積層する厚さ１０ｍの粘性土層からなる非
液状化層と、この上に積層する単一砂層からなる液状化
層（層厚Ｄ＝５〜２０ｍ、細粒分含有率Ｆｃ＝２０％、
地下水位ＧＬ−１．０ｍ）からなる。また、格子状改良
体は、前記モデル地盤の２０ｍ四方からなる所定領域
に、粘性土層に１．０ｍだけ嵌入した状態で埋設してい
る。なお、前記の抵抗率ＦＬとは、次式で定まる量であ
り、液状化地盤の改良度合いを示す量である。 ＦＬ＝Ｒ／Ｌ Ｒ：地震時せん断強度比 Ｌ：地震時せん断応力比
の図に示すように、この地盤モデルは、基盤層と、この
基盤層の上に積層する厚さ１０ｍの粘性土層からなる非
液状化層と、この上に積層する単一砂層からなる液状化
層（層厚Ｄ＝５〜２０ｍ、細粒分含有率Ｆｃ＝２０％、
地下水位ＧＬ−１．０ｍ）からなる。また、格子状改良
体は、前記モデル地盤の２０ｍ四方からなる所定領域
に、粘性土層に１．０ｍだけ嵌入した状態で埋設してい
る。なお、前記の抵抗率ＦＬとは、次式で定まる量であ
り、液状化地盤の改良度合いを示す量である。 ＦＬ＝Ｒ／Ｌ Ｒ：地震時せん断強度比 Ｌ：地震時せん断応力比
【００１０】つぎに、前記ＦＥＭ解析をつぎの（１）〜
（３）の順に実施する。 （１）液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値をそれぞれ変
化させた、格子状改良体を適用しない場合における１２
ケースの一次元地盤モデルを作成する。 （２）（１）における各一次元地盤モデルに対し、
「『道路橋示方書・同解説Ｖ耐震設計編』、（社）日本
道路協会、平成８年１２月」に記載のタイプII地震波
（１９９５年、神戸海洋気象台地盤上波形）」（図２を
参照）を２Ｅ波として入力した場合における一次元動的
解析を実施した基本応答波（Ｅ＋Ｆ波）を求める。ここ
で前記一次元動的解析は、「ＳＨＡＫＥ」（建設省土木
研究所資料第１７７８号：地盤の地震時の応答特性の数
値解析法）を参照）を用いて行った。 （３）液状化層厚Ｄ、Ｎ値、前記格子状改良体の強度、
中間壁数、格子ピッチＬをそれぞれ変化させた、格子状
改良体を埋設した場合における図３に示す３８通りの二
次元地盤モデルを作成し、これら地盤モデルについて前
記の一次元地盤モデルをフリーフィールドモデルとして
二次元動的解析を行い、各地盤モデルの格子内における
液状化に対する抵抗率ＦＬを求めた。図４にその結果を
示す。
（３）の順に実施する。 （１）液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値をそれぞれ変
化させた、格子状改良体を適用しない場合における１２
ケースの一次元地盤モデルを作成する。 （２）（１）における各一次元地盤モデルに対し、
「『道路橋示方書・同解説Ｖ耐震設計編』、（社）日本
道路協会、平成８年１２月」に記載のタイプII地震波
（１９９５年、神戸海洋気象台地盤上波形）」（図２を
参照）を２Ｅ波として入力した場合における一次元動的
解析を実施した基本応答波（Ｅ＋Ｆ波）を求める。ここ
で前記一次元動的解析は、「ＳＨＡＫＥ」（建設省土木
研究所資料第１７７８号：地盤の地震時の応答特性の数
値解析法）を参照）を用いて行った。 （３）液状化層厚Ｄ、Ｎ値、前記格子状改良体の強度、
中間壁数、格子ピッチＬをそれぞれ変化させた、格子状
改良体を埋設した場合における図３に示す３８通りの二
次元地盤モデルを作成し、これら地盤モデルについて前
記の一次元地盤モデルをフリーフィールドモデルとして
二次元動的解析を行い、各地盤モデルの格子内における
液状化に対する抵抗率ＦＬを求めた。図４にその結果を
示す。
【００１１】ここで前記二次元動的解析手法としては、
等価線形法により地盤の非線形特性を考慮できる全応力
解析コード「Ｆ−ＤＡＰIII」を採用した。また、二次
元動的解析においては、三次元形状であるモデル地盤を
二次元に置き換えてモデル化する必要があるが、このモ
デル化は、図５，図６に示すように格子状改良体の部分
を二重要素モデルで置き換えることで行った。また、格
子状改良体の部分には、加振方向に平行な面内方向と、
加振方向に垂直な面外方向に格子状改良体が存在するた
め、この部分に格子状改良体と地盤との二重の要素を持
たせることとした。
等価線形法により地盤の非線形特性を考慮できる全応力
解析コード「Ｆ−ＤＡＰIII」を採用した。また、二次
元動的解析においては、三次元形状であるモデル地盤を
二次元に置き換えてモデル化する必要があるが、このモ
デル化は、図５，図６に示すように格子状改良体の部分
を二重要素モデルで置き換えることで行った。また、格
子状改良体の部分には、加振方向に平行な面内方向と、
加振方向に垂直な面外方向に格子状改良体が存在するた
め、この部分に格子状改良体と地盤との二重の要素を持
たせることとした。
【００１２】なお、このＦＥＭ解析において以下に示す
定数を採用することとした。
定数を採用することとした。
【００１３】・地盤定数 基盤層、粘性土層、および格子状改良体の地盤定数とし
ては、つぎの表１、２に示す値を用いた。
ては、つぎの表１、２に示す値を用いた。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】また、これらの表において、基盤層につい
ての定数は平均的な洪積砂層を、粘性土層についての定
数は一般的な沖積粘土層を想定した値となっている。ま
た、砂層における初期せん断剛性については、拘束圧依
存性を考慮して以下のように設定した。
ての定数は平均的な洪積砂層を、粘性土層についての定
数は一般的な沖積粘土層を想定した値となっている。ま
た、砂層における初期せん断剛性については、拘束圧依
存性を考慮して以下のように設定した。
【数１】 Ｇｏｃ,σＶｏ’：各モデルの中央深度における有効上
載圧およびせん断剛性率Ｇｏ,σＶ’ ：深度ｚ（ｍ）で
の有効上載圧およびせん断剛性率 ・非線形特性（（Ｇ／Ｇ０）−γ、ｈ−γ） 砂層、および粘性土層の非線形特性については「『地盤
の動的変形特性に関する実験的研究（II）−広範囲なひ
ずみ領域における砂の動的変形特性−』、建設省土木研
究所報告書第１５３号、１９８０．３．、岩崎，龍岡，
吉田」、および、前述の「『地盤の地震時の応答特性の
数値解析法−ＳＨＡＫＥ，ＤＥＳＲＡ−』、建設省土木
研究所資料第１７７８号、１９８２．２．」を参考にし
て設定した。その非線形特性を図７に示す。ここで各土
層とも拘束圧を考慮し、とくに砂層では５ｍごとにその
中央深度での応力を求めて非線形特性を設定した。ま
た、（Ｇ／Ｇ０）−γの算定式は以下の通りである。
載圧およびせん断剛性率Ｇｏ,σＶ’ ：深度ｚ（ｍ）で
の有効上載圧およびせん断剛性率 ・非線形特性（（Ｇ／Ｇ０）−γ、ｈ−γ） 砂層、および粘性土層の非線形特性については「『地盤
の動的変形特性に関する実験的研究（II）−広範囲なひ
ずみ領域における砂の動的変形特性−』、建設省土木研
究所報告書第１５３号、１９８０．３．、岩崎，龍岡，
吉田」、および、前述の「『地盤の地震時の応答特性の
数値解析法−ＳＨＡＫＥ，ＤＥＳＲＡ−』、建設省土木
研究所資料第１７７８号、１９８２．２．」を参考にし
て設定した。その非線形特性を図７に示す。ここで各土
層とも拘束圧を考慮し、とくに砂層では５ｍごとにその
中央深度での応力を求めて非線形特性を設定した。ま
た、（Ｇ／Ｇ０）−γの算定式は以下の通りである。
【００１７】
【数２】 ｆ(γ)：Ｐ＝１kg／cm２ ｍ’(γ)：ひずみ関数で与えられる指数 Ｐ：平均有効主応力 なお、基盤層および格子状改良体は線形材料とし、ｈ＝
０．０２とした。
０．０２とした。
【００１８】・液状化強度 砂層の液状化強度（動的せん断強度比Ｒ）は、「『道路
橋示方書・同解説 Ｖ耐震設計編』、（社）日本道路協
会、pp.94-95、平成８年１２月」に基づいて決定した。
なお、動的せん断強度比Ｒは、同一砂層内では拘束圧に
よらず一定値を示すものと考え、各モデルとも砂層の中
央深度でのσｖｏ’を用いて算定した。表３にその結果
を示す。
橋示方書・同解説 Ｖ耐震設計編』、（社）日本道路協
会、pp.94-95、平成８年１２月」に基づいて決定した。
なお、動的せん断強度比Ｒは、同一砂層内では拘束圧に
よらず一定値を示すものと考え、各モデルとも砂層の中
央深度でのσｖｏ’を用いて算定した。表３にその結果
を示す。
【００１９】
【表３】
【００２０】つぎに、図４に示すＦＥＭ解析結果に基づ
いて、前記各二次元モデルと前記抵抗率との関係から抵
抗率ＦＬ≧１．０となるような液状化層厚Ｄ、Ｎ値、格
子ピッチＬの関係をグラフ化した。図８は、図４から各
液状化層厚ＤにおいてＦＬ＝１．０となる格子間隔Ｌ
（ｍ）を求め、それを近似曲線で結んでグラフ化したも
のである。ここで液状化層圧Ｄと液状化層のＮ値が知れ
ている場合には、このグラフを用いることで、液状化の
抑制度合いを示す抵抗率ＦＬが最低安全率である１．０
以上を満たすような格子状改良体の格子ピッチＬをたち
どころに知ることができる。
いて、前記各二次元モデルと前記抵抗率との関係から抵
抗率ＦＬ≧１．０となるような液状化層厚Ｄ、Ｎ値、格
子ピッチＬの関係をグラフ化した。図８は、図４から各
液状化層厚ＤにおいてＦＬ＝１．０となる格子間隔Ｌ
（ｍ）を求め、それを近似曲線で結んでグラフ化したも
のである。ここで液状化層圧Ｄと液状化層のＮ値が知れ
ている場合には、このグラフを用いることで、液状化の
抑制度合いを示す抵抗率ＦＬが最低安全率である１．０
以上を満たすような格子状改良体の格子ピッチＬをたち
どころに知ることができる。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、地盤モデルについての
解析により求めたグラフを利用して、液状化層圧Ｄと液
状化層のＮ値が知れている場合に格子状改良体の格子ピ
ッチを簡易かつ迅速に見積もることができる。従って、
従来のように格子状改良体の仕様決定に際して複雑な外
力計算や安定計算などの手順を経ることなく容易に格子
状改良体に要求される格子ピッチを見積もることがで
き、とくに顧客にプレゼンテーションを行う場合や概略
設計段階などに有用である。
解析により求めたグラフを利用して、液状化層圧Ｄと液
状化層のＮ値が知れている場合に格子状改良体の格子ピ
ッチを簡易かつ迅速に見積もることができる。従って、
従来のように格子状改良体の仕様決定に際して複雑な外
力計算や安定計算などの手順を経ることなく容易に格子
状改良体に要求される格子ピッチを見積もることがで
き、とくに顧客にプレゼンテーションを行う場合や概略
設計段階などに有用である。
【図１】本発明の一実施例による地盤モデルを示す図で
ある。
ある。
【図２】本発明の一実施例における解析に際し地盤モデ
ルに入力する地震波の一例を示す図である。
ルに入力する地震波の一例を示す図である。
【図３】本発明の一実施例による二次元地盤モデルの模
式図、および設定した各種の数値を示す図である。
式図、および設定した各種の数値を示す図である。
【図４】本発明の一実施例による解析により求めた抵抗
率ＦＬの様子を示す図である。
率ＦＬの様子を示す図である。
【図５】本発明の一実施例による地盤モデルの二次元モ
デルへの置き換えの様子を説明する図である。
デルへの置き換えの様子を説明する図である。
【図６】本発明の一実施例による地盤モデルの二次元モ
デルへの置き換えの様子を説明する図である。
デルへの置き換えの様子を説明する図である。
【図７】本発明の一実施例による地盤モデルの解析にお
いて採用した、地盤の非線形特性を示す図である。
いて採用した、地盤の非線形特性を示す図である。
【図８】本発明の一実施例による、抵抗率ＦＬ≧１．０
を満たす液状化層圧Ｄと液状化層のＮ値、格子状改良体
の格子ピッチＬの関係を示すグラフである。
を満たす液状化層圧Ｄと液状化層のＮ値、格子状改良体
の格子ピッチＬの関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 耐液状化格子状深層混合処理工法におけ
る格子状改良体の簡易設計方法であって、 液状化層厚Ｄおよび液状化層のＮ値をそれぞれ変化させ
た格子状改良体を埋設しない場合における所定ケースの
一次元地盤モデルを作成してこれら地盤モデルのそれぞ
れに所定の地震波を入力した場合における応答波を一次
元動的解析により解析し、 液状化層厚Ｄ、液状化層のＮ値、格子状改良体の強度、
中間壁数、格子ピッチＬ、をそれぞれ変化させた格子状
改良体を埋設した場合における所定ケースの二次元地盤
モデルを作成してこれら各地盤モデルについて前記一次
元モデルをフリーフィールドモデルとした二次元動的解
析を行って各地盤モデルの格子内における液状化に対す
る抵抗率ＦＬを求め、 前記各二次元地盤モデルと前記抵抗率との関係から抵抗
率ＦＬ≧１．０となるような液状化層厚Ｄと液状化層の
Ｎ値、および格子ピッチＬの関係をグラフとして表現
し、 地盤改良の対象となる液状化地盤の液状化層厚Ｄおよび
液状化層のＮ値が知れている場合に、これらの値に対応
する格子ピッチＬを前記グラフから読みとることで、前
記液状化地盤に適用する格子状改良体の最適格子ピッチ
Ｌを見積もることを特徴とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001110562A JP2002302935A (ja) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | 耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001110562A JP2002302935A (ja) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | 耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002302935A true JP2002302935A (ja) | 2002-10-18 |
Family
ID=18962309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001110562A Pending JP2002302935A (ja) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | 耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002302935A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006200245A (ja) * | 2005-01-21 | 2006-08-03 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 改良地盤の改良体に生じる最大せん断応力度の計算方法 |
| JP2009041262A (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-26 | Hazama Corp | 地盤改良工法における放射状改良体の設計方法 |
| JP2010133204A (ja) * | 2008-12-08 | 2010-06-17 | Shimizu Corp | 部分改良地盤の液状化強度の簡易評価法、および部分改良地盤の変形量の簡易評価法 |
| JP2010275687A (ja) * | 2009-05-26 | 2010-12-09 | Taisei Corp | 液状化対策構造 |
| JP2011007031A (ja) * | 2009-05-25 | 2011-01-13 | Shimizu Corp | 液状化対策構造および液状化対策工法 |
-
2001
- 2001-04-09 JP JP2001110562A patent/JP2002302935A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006200245A (ja) * | 2005-01-21 | 2006-08-03 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 改良地盤の改良体に生じる最大せん断応力度の計算方法 |
| JP4592430B2 (ja) * | 2005-01-21 | 2010-12-01 | 東京電力株式会社 | 改良地盤の改良体に生じる最大せん断応力度の計算方法 |
| JP2009041262A (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-26 | Hazama Corp | 地盤改良工法における放射状改良体の設計方法 |
| JP2010133204A (ja) * | 2008-12-08 | 2010-06-17 | Shimizu Corp | 部分改良地盤の液状化強度の簡易評価法、および部分改良地盤の変形量の簡易評価法 |
| JP2011007031A (ja) * | 2009-05-25 | 2011-01-13 | Shimizu Corp | 液状化対策構造および液状化対策工法 |
| JP2010275687A (ja) * | 2009-05-26 | 2010-12-09 | Taisei Corp | 液状化対策構造 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Finn et al. | Ground motion amplification factors for the proposed 2005 edition of the National Building Code of Canada | |
| Allotey et al. | Generalized dynamic Winkler model for nonlinear soil–structure interaction analysis | |
| Nasr | Experimental and theoretical studies of laterally loaded finned piles in sand | |
| Lam et al. | Response spectrum modelling for rock sites in low and moderate seismicity regions combining velocity, displacement and acceleration predictions | |
| Cundari et al. | Seismic vulnerability evaluation of historical masonry churches: Proposal for a general and comprehensive numerical approach to cross-check results | |
| JP4822098B2 (ja) | 地盤・構造物沈下量予測方法およびプログラム | |
| JP2002302935A (ja) | 耐液状化格子状深層混合処理工法における格子状改良体の簡易設計方法 | |
| Oshnavieh et al. | Use of shear wave velocity in evaluation of soil layer’s condition after liquefaction | |
| Kishida et al. | Seismic response of levees in the Sacramento-San Joaquin Delta | |
| Liratzakis et al. | Impact of soil saturation level on the dynamic response of masonry buildings | |
| Memarpour et al. | Characteristics of horizontal and vertical near-field ground motions and investigation of their effects on the dynamic response of bridges | |
| Hemsas et al. | Evaluation of the seismic vulnerability of quasi symmetrical reinforced concrete structures with shear walls | |
| Unutmaz | Effects of basements and adjacent structures on liquefaction-triggering potential of foundation soils | |
| JP4605856B2 (ja) | 深層混合処理工法による格子状改良地盤における液状化防止のための格子間隔簡易算定法 | |
| Nikolaou et al. | Evaluation of site factors for seismic bridge design in New York City area | |
| Pestana et al. | A simplified model describing the cyclic behavior of lightly overconsolidated clays in simple shear | |
| Prasad et al. | Issues on seismic site characterization | |
| Jain et al. | Investigation of commonly used theoretical methods for modelling of soil amplification effects | |
| JP2001279652A (ja) | 地盤の性能評価方法および記録媒体、並びに、地盤情報の提供方法 | |
| Ariza et al. | Seismic Fragility Functions of Bridge Pylons: Effects of Rayleigh-surface waves | |
| Hutchinson et al. | Determination of earthquake loading and seismic performance in intraplate regions | |
| Bybordiani | 3d modeling and ground motion scaling for the prediction of seismic demands on the gravity dams | |
| He | Numerical modelling of cracking in embankment dams | |
| Stark | Integration of singularities in FE/BE analyses of soil-foundation interaction with non-homogeneous elastic soils | |
| Donahue et al. | Comparison of 3D modeling to recorded seismic response for a pile supported wharf |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20040927 |