JP2002045604A - Distillation apparatus and distillation method using the same - Google Patents
Distillation apparatus and distillation method using the sameInfo
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸留装置及びそれ
を用いた蒸留方法に関するものである。[0001] The present invention relates to a distillation apparatus and a distillation method using the same.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来、三つの成分を含有する原液を蒸留
して各成分を分離させるために、結合型蒸留塔を備えた
蒸留装置(特開平9−299701号公報及び特開平9
−299702号公報参照)が提供されている。そし
て、該蒸留装置を使用し、酢酸エチルを製品として得る
に当たり、留出液として得られる低沸点の成分が原液に
3.16〔wt(重量)%〕、サイドカット液として得
られる成分が原液に94.13〔wt%〕、缶出液とし
て得られる成分が原液に2.71〔wt%〕含有される
場合、消費されるエネルギー、すなわち、消費エネルギ
ーを二つの蒸留塔を備えた蒸留装置で使用される消費エ
ネルギーの約60〔%〕にすることができる(「分離技
術」第28巻4号p204−209(1998年発行)
参照)。また、前記蒸留装置を使用してベンゼン、トル
エン及びキシレンを製品として得るに当たり、留出液と
して得られる低沸点の成分が原液に5〔wt%〕、サイ
ドカット液として得られる成分が原液に90〔wt
%〕、缶出液として得られる成分が原液に5〔wt%〕
含有される場合、消費エネルギーを二つの蒸留塔を備え
た蒸留装置で使用される消費エネルギーの約72〔%〕
にすることができる(「化学装置」第41巻9号p11
1−120(1999年発行)参照)。2. Description of the Related Art Conventionally, a distillation apparatus having a combined distillation column (Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-299701 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-299701) for distilling a stock solution containing three components to separate each component.
-299702). When ethyl acetate is obtained as a product using the distillation apparatus, the low-boiling component obtained as a distillate is 3.16 [wt (wt)%] in the stock solution, and the component obtained as a side cut solution is the stock solution. If the stock solution contains 94.13 [wt%] and the stock solution contains 2.71 [wt%], the consumed energy, that is, the consumed energy, is a distillation apparatus equipped with two distillation columns. (%) Of the energy consumed in the process ("Separation Technology" Vol. 28, No. 4, p. 204-209 (issued in 1998)
reference). When benzene, toluene and xylene are obtained as products using the distillation apparatus, low-boiling components obtained as a distillate are 5% by weight in the stock solution, and components obtained as side cut solutions are 90% in the stock solution. [Wt
%], And the component obtained as a bottoms is 5 [wt%] in the stock solution.
When contained, the energy consumed is about 72% of the energy used in a distillation apparatus having two distillation columns.
("Chemical Equipment" Vol. 41, No. 9, p. 11)
1-120 (issued in 1999)).
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の蒸留装置においては、留出液として得られる低沸点
の成分が原液に、例えば、20〔wt%〕以上含有され
る場合、消費エネルギーを十分に少なくすることができ
ない。However, in the above-mentioned conventional distillation apparatus, when the low-boiling point component obtained as the distillate is contained in the stock solution, for example, at least 20 wt%, the energy consumption is sufficient. Can not be reduced.
【0004】本発明は、留出液として得られる低沸点の
成分が原液に20〔wt%〕以上含有される場合でも、
消費エネルギーを十分に少なくすることができる蒸留装
置及びそれを用いた蒸留方法を提供することを目的とす
る。[0004] The present invention provides a method for producing a distillate, which comprises a low-boiling component having a low boiling point of 20 wt% or more.
An object of the present invention is to provide a distillation apparatus capable of sufficiently reducing energy consumption and a distillation method using the same.
【0005】[0005]
【課題を解決するための手段】そのために、本発明の蒸
留装置は、塔本体と、該塔本体内を区画し、互いに隣接
する第1室及び第2室を形成する中仕切りと、上方に濃
縮部を、下方に回収部を備えた第1の蒸留部と、塔頂と
隣接させて形成され、上方に濃縮部を、下方に回収部を
備えた第2の蒸留部と、塔底と隣接させて形成され、上
方に濃縮部を、下方に回収部を備えた第3の蒸留部と、
前記第1の蒸留部に原液を供給するためのフィードノズ
ルと、留出液を得るために前記塔頂に配設された第1の
排出手段と、サイドカット液を得るために塔サイドに配
設された第2の排出手段と、缶出液を得るために前記塔
底に配設された第3の排出手段と、前記原液をフラッシ
ュさせるためのフラッシュ手段とを有する。For this purpose, a distillation apparatus according to the present invention comprises a column main body, a partition partitioning the column main body and forming a first chamber and a second chamber adjacent to each other, and The enrichment section is formed adjacent to the top of the first distillation section having the recovery section below, the enrichment section is formed above the second distillation section having the recovery section below, the column bottom, A third distillation unit formed adjacently and provided with an enrichment unit above and a recovery unit below;
A feed nozzle for supplying the undiluted solution to the first distillation section, a first discharge means provided at the top of the column for obtaining a distillate, and a side portion of the column for obtaining a side cut liquid. A second discharge means provided, a third discharge means disposed at the bottom of the tower for obtaining bottoms, and a flash means for flashing the stock solution.
【0006】本発明の他の蒸留装置においては、さら
に、前記フラッシュ手段は、前記フィードノズルの手前
に配設され、原液を予熱する予熱器、及び前記第1の蒸
留部内において、原液をフラッシュさせ、気液分離を行
うディストリビュータを備える。[0006] In another distillation apparatus of the present invention, the flash means is disposed in front of the feed nozzle and preheats the stock solution, and flushes the stock solution in the first distillation section. And a distributor for performing gas-liquid separation.
【0007】本発明の更に他の蒸留装置においては、さ
らに、前記フラッシュ手段は、前記フィードノズルの手
前に配設され、原液を予熱する予熱器、及び原液をフラ
ッシュさせ、気液分離を行うフラッシュドラムを備え
る。[0007] In still another distillation apparatus of the present invention, the flash means is provided in front of the feed nozzle, and a preheater for preheating the stock solution, and a flash for flashing the stock solution and performing gas-liquid separation. Equipped with a drum.
【0008】そして、前記フィードノズルは、前記フラ
ッシュドラムにおいて分離させられた蒸気を第1の蒸留
部に供給する第1のフィードノズル、及び前記フラッシ
ュドラムにおいて分離させられた液体を第1の蒸留部に
供給する第2のフィードノズルから成る。[0008] The feed nozzle is configured to supply a vapor separated in the flash drum to a first distillation unit and a liquid separated in the flash drum to the first distillation unit. And a second feed nozzle that feeds the second feed nozzle.
【0009】本発明の蒸留装置を用いた蒸留方法は、塔
本体、該塔本体内を区画し、互いに隣接する第1室及び
第2室を形成する中仕切り、上方に濃縮部を、下方に回
収部を備えた第1の蒸留部、塔頂と隣接させて形成さ
れ、上方に濃縮部を、下方に回収部を備えた第2の蒸留
部、並びに塔底と隣接させて形成され、上方に濃縮部
を、下方に回収部を備えた第3の蒸留部を備えた蒸留装
置に適用される。そして、前記第1の蒸留部に原液を供
給し、前記塔頂に配設された第1の排出手段によって留
出液を得、塔サイドに配設された第2の排出手段によっ
てサイドカット液を得、前記塔底に配設された第3の排
出手段によって缶出液を得る。The distillation method using the distillation apparatus of the present invention comprises a column main body, a partition partitioning the inside of the column main body, and forming a first chamber and a second chamber adjacent to each other, a concentrating section upward, and a concentrating section upward. A first distillation section provided with a recovery section, formed adjacent to the top of the column, an enrichment section formed above and a second distillation section provided with a recovery section below, and formed adjacent to the bottom of the column; The present invention is applied to a distillation apparatus having a third distillation section having a concentrating section and a collecting section below. Then, a stock solution is supplied to the first distillation section, a distillate is obtained by a first discharge means provided on the top of the column, and a side cut liquid is obtained by a second discharge means provided on the column side. And a bottom liquid is obtained by a third discharge means provided at the bottom of the column.
【0010】また、前記原液はフラッシュさせられる。[0010] The stock solution is flushed.
【0011】本発明の他の蒸留装置を用いた蒸留方法に
おいては、さらに、前記原液は、留出液として得られる
低沸点の成分を少なくとも20〔wt%〕以上含有す
る。In the distillation method using another distillation apparatus according to the present invention, the stock solution further contains at least 20 wt% of a low-boiling component obtained as a distillate.
【0012】本発明の更に他の蒸留装置を用いた蒸留方
法においては、さらに、前記原液をフラッシュさせるこ
とによって、原液に含有される低沸点の成分のうちの2
0〜100〔wt%〕が蒸気にされる。In the distillation method using still another distillation apparatus according to the present invention, the undiluted solution is further flushed to remove two of low-boiling components contained in the undiluted solution.
0 to 100 wt% is converted to steam.
【0013】[0013]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照しながら詳細に説明する。Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings.
【0014】図1は本発明の第1の実施の形態における
結合型蒸留塔の概念図である。FIG. 1 is a conceptual diagram of a combined distillation column according to a first embodiment of the present invention.
【0015】図において、10は蒸留装置の結合型蒸留
塔であり、該結合型蒸留塔10には、塔頂から塔底にか
けて順に第1セクション11〜第10セクション20が
形成される。In FIG. 1, reference numeral 10 denotes a combined distillation column of a distillation apparatus. The combined distillation column 10 has first to eleventh sections 10 to 20 in order from the top to the bottom.
【0016】そして、前記結合型蒸留塔10の塔本体1
0a内は、第4セクション14〜第7セクション17に
わたって延びる平板状の中仕切り22によって区画さ
れ、それぞれ互いに隣接させられる第1室14A〜17
A及び第2室14B〜17Bが形成される。また、前記
第1室14A〜17Aによって第1の蒸留部25が、前
記第1セクション11〜第3セクション13及び第2室
14B、15Bによって第2の蒸留部26が、前記第2
室16B、17B及び第8セクション18〜第10セク
ション20によって第3の蒸留部27がそれぞれ形成さ
れ、前記第2の蒸留部26は塔頂と隣接させられ、第3
の蒸留部27は塔底と隣接させられる。The column body 1 of the combined distillation column 10
The inside of Oa is partitioned by a flat partition 22 extending from the fourth section 14 to the seventh section 17, and the first chambers 14A to 17 are respectively adjacent to each other.
A and the second chambers 14B to 17B are formed. The first distillation section 25 is formed by the first chambers 14A to 17A, and the second distillation section 26 is formed by the first section 11 to the third section 13 and the second chambers 14B and 15B.
The third distillation section 27 is formed by the chambers 16B, 17B and the eighth section 18 to the tenth section 20, and the second distillation section 26 is adjacent to the top of the column,
Is placed adjacent to the bottom of the column.
【0017】前記中仕切り22は、断熱材によって形成
されたり、内部が真空にされたりすることによって、断
熱構造にされる。したがって、第1室14A〜17Aと
第2室14B〜17Bとの間の熱伝達をそれぞれ抑制す
ることができるので、蒸留の効率を高くすることができ
る。The intermediate partition 22 has a heat insulating structure by being formed of a heat insulating material or by evacuating the inside. Therefore, since heat transfer between the first chambers 14A to 17A and the second chambers 14B to 17B can be suppressed, the efficiency of distillation can be increased.
【0018】前記第1の蒸留部25内において、結合型
蒸留塔10の高さ方向におけるほぼ中央において、フィ
ードノズル41が第1室16Aに臨ませて配設され、該
第1室16A内において、前記フィードノズル41の先
端にディストリビュータ58が取り付けられる。そし
て、前記第1の蒸留部25内において、前記フィードノ
ズル41より上方に形成された第1室15Aに濃縮部A
R1が、フィードノズル41より下方に形成された第1
室17Aに回収部AR2がそれぞれ形成される。前記第
2の蒸留部26内において、前記第1の蒸留部25の上
端より上方に形成された第2セクション12に、第1セ
クション11を介して塔頂と隣接させて濃縮部AR3
が、前記第1の蒸留部25の上端より下方において、前
記濃縮部AR1と隣接させて形成された第2室15Bに
回収部AR4がそれぞれ形成される。さらに、前記第3
の蒸留部27内において、前記第1の蒸留部25の下端
より上方において、前記回収部AR2と隣接させて形成
された第2室17Bに濃縮部AR5が、前記第1の蒸留
部25の下端より下方に配設された第9セクション19
に、第10セクション20を介して塔底と隣接させて回
収部AR6がそれぞれ形成される。このように、第1の
蒸留部25の上端が第2の蒸留部26の高さ方向におけ
る中間に、第1の蒸留部25の下端が第3の蒸留部27
の高さ方向における中間にそれぞれ位置させられる。In the first distillation section 25, a feed nozzle 41 is disposed substantially at the center of the combined distillation column 10 in the height direction so as to face the first chamber 16A. A distributor 58 is attached to the tip of the feed nozzle 41. In the first distillation section 25, the enrichment section A is provided in a first chamber 15A formed above the feed nozzle 41.
R1 is the first nozzle formed below the feed nozzle 41.
A collection part AR2 is formed in each of the chambers 17A. In the second distillation section 26, the second section 12 formed above the upper end of the first distillation section 25 is placed adjacent to the top of the column via the first section 11, and the enrichment section AR3
However, a recovery section AR4 is formed below the upper end of the first distillation section 25 in a second chamber 15B formed adjacent to the enrichment section AR1. Further, the third
Above the lower end of the first distillation section 25, a concentrating section AR5 is provided in a second chamber 17B formed adjacent to the recovery section AR2 above the lower end of the first distillation section 25. Ninth section 19 disposed below
Then, recovery sections AR6 are formed adjacent to the tower bottom via the tenth section 20, respectively. As described above, the upper end of the first distillation unit 25 is located in the middle of the second distillation unit 26 in the height direction, and the lower end of the first distillation unit 25 is located in the third distillation unit 27.
Are respectively located in the middle in the height direction.
【0019】また、結合型蒸留塔10の塔頂に、第1セ
クション11と連通させて、留出液を得るための第1の
排出手段としての蒸気出口43、及び還流液入口44が
それぞれ配設され、塔サイドに、第2室16Bと連通さ
せて、サイドカット液を得るための第2の排出手段とし
てのサイドカットノズル42が配設され、塔底に、第1
0セクション20に連通させて、缶出液を得るための第
3の排出手段としての缶出液出口45、及び蒸気入口4
6がそれぞれ配設される。A vapor outlet 43 and a reflux liquid inlet 44 as first discharge means for obtaining a distillate are provided at the top of the combined distillation column 10 in communication with the first section 11, respectively. A side cut nozzle 42 serving as a second discharge means for obtaining a side cut liquid is provided on the side of the tower in communication with the second chamber 16B.
0, a bottom discharge outlet 45 as a third discharge means for obtaining a bottom liquid, and a vapor inlet 4
6 are provided respectively.
【0020】前記構成の結合型蒸留塔10に供給される
原液Mは、成分A〜Cを含有する混合液から成り、成分
A〜Cの順に沸点が低い。前記原液Mが、低沸点の成分
Aを20〔wt%〕以上、好ましくは、30〔wt%〕
以上含有していると、消費エネルギーの低減という点で
本発明の蒸留装置又は蒸留方法の効果を一層発揮させる
ことができる。そして、原液Mが前記フィードノズル4
1を介して第1の蒸留部25に供給されると、前記第1
室16Aにおいて、原液Mがディストリビュータ58に
よってフラッシュさせられ、前記回収部AR2におい
て、成分A、Bに富んだ蒸気が上方に移動させられ、成
分B、Cに富んだ液体が回収部AR2内を下方に移動さ
せられる。なお、前記原液Mがフラッシュさせられるこ
とによって、原液Mに含有される成分Aのうちの20〜
100〔wt%〕が蒸気にされるのが好ましい。The stock solution M supplied to the combined distillation column 10 having the above-mentioned structure is composed of a mixed solution containing the components A to C, and has a lower boiling point in the order of the components A to C. The stock solution M contains the low boiling component A in an amount of 20 wt% or more, preferably 30 wt%.
When it is contained as described above, the effect of the distillation apparatus or the distillation method of the present invention can be further exhibited in terms of reduction of energy consumption. Then, the undiluted solution M is supplied to the feed nozzle 4
1 to the first distillation section 25 via the first
In the chamber 16A, the stock solution M is flushed by the distributor 58, and in the recovery section AR2, the vapors rich in the components A and B are moved upward, and the liquids rich in the components B and C flow downward in the recovery section AR2. It is moved to. In addition, by flashing the stock solution M, 20 to 20 of the components A contained in the stock solution M are used.
Preferably, 100 [wt%] is converted to steam.
【0021】そして、成分B、Cに富んだ液体は、第1
の蒸留部25の下端から第3の蒸留部27に供給され、
該第3の蒸留部27内において加熱されて成分B、Cに
富んだ蒸気になり、該成分B、Cに富んだ蒸気は、前記
回収部AR2内を上方に移動させられる間に原液Mと接
触し、該原液Mから成分A、Bに富んだ蒸気を発生させ
る。The liquid rich in components B and C is the first liquid
Is supplied from the lower end of the distillation section 25 to the third distillation section 27,
Heated in the third distillation section 27 becomes vapor rich in components B and C, and the vapor rich in components B and C is mixed with the undiluted solution M while moving upward in the recovery section AR2. Upon contact, a vapor rich in components A and B is generated from the stock solution M.
【0022】また、成分A、Bに富んだ蒸気は、濃縮部
AR1内を上方に移動し、前記第1の蒸留部25の上端
から第2の蒸留部26に供給される。さらに、前記成分
A、Bに富んだ蒸気は、第2の蒸留部26内を移動させ
られ、上方になるに従って成分Aに富んだ蒸気に、下方
になるに従って冷却されて成分A、Bに富んだ液体にな
る。また、該成分A、Bに富んだ液体は、濃縮部AR1
内を下方に移動させられ、該濃縮部AR1内を上方に移
動させられる成分A、Bに富んだ蒸気と接触する。一
方、成分Aに富んだ蒸気は、濃縮部AR3内を上方に移
動させられて前記蒸気出口43から排出され、図示され
ない凝縮器に送られ、該凝縮器によって凝縮させられ
て、第1の留分である留出液として排出される。そし
て、成分Aの精製の効率を高くするために、前記留出液
の一部は、還流液入口44を介して第1セクション11
に還流され、前記濃縮部AR3内を上方に移動させられ
る成分A、Bに富んだ蒸気と接触させられる。また、成
分A、Bに富んだ液体は回収部AR4内を下方に移動さ
せられる。The vapor rich in components A and B moves upward in the enrichment section AR1 and is supplied from the upper end of the first distillation section 25 to the second distillation section 26. Further, the vapors rich in the components A and B are moved in the second distillation section 26, and the vapors rich in the components A and B are cooled as they move upward and downward, respectively. Liquid. Further, the liquid rich in the components A and B is supplied to the concentrating unit AR1.
Inside the concentrating unit AR1 and comes into contact with the vapors rich in the components A and B. On the other hand, the vapor rich in the component A is moved upward in the concentration section AR3, discharged from the vapor outlet 43, sent to a condenser (not shown), condensed by the condenser, It is discharged as a distillate in minutes. Then, in order to increase the efficiency of purification of the component A, a part of the distillate is supplied to the first section 11 through the reflux liquid inlet 44.
And is brought into contact with vapors rich in components A and B which are moved upward in the enrichment section AR3. Further, the liquid rich in components A and B is moved downward in the recovery section AR4.
【0023】一方、第3の蒸留部27において、成分
B、Cに富んだ蒸気は、濃縮部AR5内を上方に移動さ
せられ、回収部AR4内を下方に移動させられる成分
A、Bに富んだ液体と接触し、成分Bに富んだ蒸気にな
る。このようにして、回収部AR4内の下端の近傍にお
いては、成分Bの純度が高くなる。そして、成分Bに富
んだ蒸気は、第3の蒸留部27内を下方に移動させられ
るのに伴って冷却されて成分Bに富んだ液体になり、該
成分Bに富んだ液体は前記サイドカットノズル42から
第2の留分であるサイドカット液として排出される。ま
た、前記回収部AR6においては、成分B、Cに富んだ
液体が下方に移動させられながら加熱され、上方になる
に従って成分Bに富んだ蒸気に、下方になるに従って成
分Cに富んだ液体になる。そして、成分Cに富んだ液体
は第3の留分である缶出液として缶出液出口45から排
出される。On the other hand, in the third distillation section 27, the vapors rich in the components B and C are moved upward in the enrichment section AR5 and are enriched in the components A and B moved downward in the recovery section AR4. In contact with the liquid, and becomes a vapor rich in component B. In this manner, the purity of the component B is increased near the lower end in the recovery section AR4. Then, the vapor rich in component B is cooled down as it moves downward in the third distillation section 27 to become a liquid rich in component B, and the liquid rich in component B is removed from the side cut. The second cut is discharged from the nozzle 42 as a side cut liquid. In the recovery section AR6, the liquid rich in the components B and C is heated while being moved downward, and becomes a vapor rich in the component B as going upward and a liquid rich in the component C going downward. Become. Then, the liquid rich in the component C is discharged from the bottom outlet 45 as bottom liquid as the third fraction.
【0024】ところで、原液Mに成分Aが20〔wt
%〕以上、特に30〔wt%〕以上含有される場合、原
液Mを液体のまま結合型蒸留塔10に供給するようにし
た蒸留方法より、原液Mを予熱してから結合型蒸留塔1
0に供給するようにした蒸留方法の方が、消費エネルギ
ーを十分に少なくすることができる。By the way, the component A is added to the stock solution M in an amount of 20 wt%.
%] Or more, particularly 30 wt% or more, the undiluted solution M is preheated by the distillation method in which the undiluted solution M is supplied to the combined-type distillation column 10 in a liquid state, and then the combined-type distillation column 1 is added.
In the case of the distillation method in which the energy is supplied to 0, the energy consumption can be sufficiently reduced.
【0025】次に、原液Mを予熱してから結合型蒸留塔
10に供給するようにした蒸留装置について説明する。Next, a distillation apparatus in which the stock solution M is preheated and then supplied to the combined distillation column 10 will be described.
【0026】図2は本発明の第1の実施の形態における
蒸留装置を示す図である。FIG. 2 is a view showing a distillation apparatus according to the first embodiment of the present invention.
【0027】原液Mは、結合型蒸留塔10に供給される
前に、ラインL11を介して予熱器57に供給され、該
予熱器57において予熱され、一部が蒸気になり、該蒸
気と液体とが混ざった混相状態が形成される。そして、
予熱器57から排出された原液Mは、ラインL12及び
フィードノズル41を介して結合型蒸留塔10に供給さ
れ、ディストリビュータ58によってフラッシュさせら
れ、気液分離が行われる。なお、前記予熱器57及びデ
ィストリビュータ58によってフラッシュ手段が構成さ
れる。The undiluted solution M is supplied to a preheater 57 via a line L11 before being supplied to the combined distillation column 10, and is preheated in the preheater 57, and a part of the solution is converted into a vapor. And a mixed phase state is formed. And
The stock solution M discharged from the preheater 57 is supplied to the combined distillation column 10 via the line L12 and the feed nozzle 41, is flashed by the distributor 58, and is subjected to gas-liquid separation. The preheating unit 57 and the distributor 58 constitute a flash unit.
【0028】そして、前述されたように、成分Aに富ん
だ蒸気は、蒸気出口43からラインL13に排出され、
凝縮器51によって凝縮され、流出液として、ラインL
14を介して還流ドラム52に供給され、溜(た)めら
れた後、ラインL15を介してポンプ53に供給され
る。該ポンプ53によって、留出液の一部は、還流液と
してラインL18及び還流液入口44を介して第1セク
ション11に還流され、留出液の残りはラインL16、
L17に排出される。この場合、還流比は、原液Mの組
成、結合型蒸留塔10の理論段数等の蒸留条件によって
変更される。Then, as described above, the vapor rich in the component A is discharged from the vapor outlet 43 to the line L13,
Condensed by the condenser 51, and as an effluent, the line L
After being supplied to the recirculation drum 52 via the reservoir 14 and accumulated there, it is supplied to the pump 53 via the line L15. By the pump 53, a part of the distillate is returned to the first section 11 through the line L18 and the reflux liquid inlet 44 as a reflux liquid, and the remainder of the distillate is returned to the line L16,
It is discharged to L17. In this case, the reflux ratio is changed depending on the distillation conditions such as the composition of the stock solution M and the number of theoretical plates in the combined distillation column 10.
【0029】また、成分Cに富んだ液体は、缶出液出口
45からラインL21に缶出液として排出され、缶出液
の一部はラインL22を介してポンプ55に供給され、
ポンプ55によってラインL23に排出される。そし
て、前記缶出液の残りは、ラインL24を介して蒸発器
56に供給され、該蒸発器56において蒸気になり、該
蒸気は、ラインL25及び蒸気入口46を介して第10
セクション20に供給される。The liquid rich in the component C is discharged as bottom liquid from a bottom outlet 45 to a line L21, and a part of the bottom liquid is supplied to a pump 55 via a line L22.
The liquid is discharged to the line L23 by the pump 55. Then, the remainder of the bottoms is supplied to an evaporator 56 via a line L24, and turns into steam in the evaporator 56.
Provided to section 20.
【0030】さらに、成分Bに富んだ液体は、サイドカ
ットノズル42からラインL27にサイドカット液とし
て排出されてポンプ54に供給され、該ポンプ54によ
ってラインL28に排出される。Further, the liquid rich in the component B is discharged from the side cut nozzle 42 to the line L27 as a side cut liquid, supplied to the pump 54, and discharged to the line L28 by the pump 54.
【0031】なお、前記結合型蒸留塔10、凝縮器5
1、還流ドラム52、ポンプ53〜55、蒸発器56及
び予熱器57によって蒸留装置が構成される。The combined distillation column 10 and the condenser 5
1, a reflux drum 52, pumps 53 to 55, an evaporator 56 and a preheater 57 constitute a distillation apparatus.
【0032】また、第3セクション13から第4セクシ
ョン14の第1室14A及び第2室14Bに対して液体
の分配が行われ、第1室14A側と第2室14B側との
分配比率が、好ましくは4:6〜2:8にされ、サイド
カットノズル42から成分Bに富んだ液体が排出される
分だけ第2室14B側への分配量が多くされる。この場
合、分配比率は、原液Mの組成、結合型蒸留塔10の理
論段数等の蒸留条件によって変更される。The liquid is distributed from the third section 13 to the first chamber 14A and the second chamber 14B of the fourth section 14, and the distribution ratio between the first chamber 14A and the second chamber 14B is reduced. Preferably, the ratio is set to 4: 6 to 2: 8, and the distribution amount to the second chamber 14B side is increased by the amount that the liquid rich in the component B is discharged from the side cut nozzle 42. In this case, the distribution ratio is changed depending on the distillation conditions such as the composition of the stock solution M and the number of theoretical plates in the combined distillation column 10.
【0033】このように、原液Mに成分Aが20〔wt
%〕以上、特に30〔wt%〕以上含有される場合で
も、原液Mを予熱器57によって予熱し、原液Mの一部
を蒸気にし、該蒸気と液体とが混ざった混相状態を形成
するとともに、予熱器57から排出された原液Mを、デ
ィストリビュータ58によってフラッシュさせ、気液分
離を行うことによって、消費エネルギーを十分に少なく
することができる。As described above, the component A was added to the stock solution M in an amount of 20 wt.
%] Or more, especially 30 [wt%] or more, the stock solution M is preheated by the preheater 57 to convert a part of the stock solution M into a vapor to form a mixed phase state in which the vapor and the liquid are mixed. The energy consumption can be reduced sufficiently by flushing the stock solution M discharged from the preheater 57 by the distributor 58 and performing gas-liquid separation.
【0034】ところで、原液Mをフラッシュさせること
によって発生させられる蒸気の量が比較的多い場合の本
発明の第2の実施の形態について説明する。なお、第1
の実施の形態と同じ構造を有するものについては、同じ
符号を付与することによってその説明を省略する。A second embodiment of the present invention in the case where the amount of steam generated by flushing the stock solution M is relatively large will be described. The first
Components having the same structure as that of the embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.
【0035】図3は本発明の第2の実施の形態における
蒸留装置を示す図である。FIG. 3 shows a distillation apparatus according to a second embodiment of the present invention.
【0036】この場合、第1室16Aの上端部に臨ませ
て第1のフィードノズル61が、第1室16Aの下端部
に臨ませて第2のフィードノズル62が配設される。そ
して、原液Mは、ラインL11を介して予熱器57に送
られ、該予熱器57において予熱され、一部が蒸気にな
り、該蒸気と液体とが混ざった混相状態が形成される。
なお、前記原液Mは、成分Aを少なくとも20〔wt
%〕以上含有しているのが好ましく、30〔wt%〕以
上含有しているのが一層好ましい。In this case, a first feed nozzle 61 is provided facing the upper end of the first chamber 16A, and a second feed nozzle 62 is provided facing the lower end of the first chamber 16A. Then, the undiluted solution M is sent to the preheater 57 via the line L11, and is preheated in the preheater 57, a part of which becomes vapor, and a mixed phase state in which the vapor and the liquid are mixed is formed.
The undiluted solution M contains at least 20 wt.
%] Or more, more preferably 30 [wt%] or more.
【0037】そして、予熱器57から排出された原液M
は、ラインL12を介してフラッシュドラム59に供給
され、該フラッシュドラム59においてフラッシュさせ
られ、気液分離が行われる。前記フラッシュドラム59
において原液Mがフラッシュさせられることによって、
原液Mに含有される成分Aのうちの20〜100〔wt
%〕が蒸気にされるのが好ましい(実施例においては、
これを「蒸気流量比率」という)。Then, the stock solution M discharged from the preheater 57
Is supplied to a flash drum 59 via a line L12, is flashed in the flash drum 59, and gas-liquid separation is performed. The flash drum 59
The undiluted solution M is flushed in
20-100 [wt] of the component A contained in the stock solution M
%] Is vaporized (in the embodiment,
This is called “steam flow ratio”).
【0038】そして、原液Mのうちの蒸気は、フラッシ
ュドラム59の上部ノズルaからラインL31に排出さ
れ、該ラインL31及び第1のフィードノズル61を介
して結合型蒸留塔10に供給される。また、原液Mのう
ちの液体は、フラッシュドラム59の下部ノズルbから
ラインL32に排出され、該ラインL32及び第2のフ
ィードノズル62を介して結合型蒸留塔10に供給され
る。なお、前記予熱器57及びフラッシュドラム59に
よってフラッシュ手段が構成される。Then, the vapor of the stock solution M is discharged from the upper nozzle a of the flash drum 59 to the line L31, and is supplied to the combined distillation column 10 through the line L31 and the first feed nozzle 61. The liquid in the stock solution M is discharged from the lower nozzle b of the flash drum 59 to the line L32, and is supplied to the combined distillation column 10 via the line L32 and the second feed nozzle 62. The preheating unit 57 and the flash drum 59 constitute a flash unit.
【0039】[0039]
【実施例】次に、前記第1、第2の実施の形態に基づく
実施例及び比較例について、シミュレーションを行った
蒸留計算の結果について説明する。実際の結合型蒸留塔
を運転したときの結果と前記蒸留計算の結果とが一致す
る実績は多く、この場合、市販のプロセスシミュレータ
「ASPEN PLUS」(ASPEN TEC社製)
を使用した。EXAMPLES Next, the results of distillation calculations that were simulated for examples and comparative examples based on the first and second embodiments will be described. There are many achievements in which the results obtained when the actual combined distillation column is operated and the results of the above-mentioned distillation calculation coincide, and in this case, a commercially available process simulator “ASPEN PLUS” (made by ASPEN TEC)
It was used.
【0040】実施例1〜6及び比較例1〜6において使
用される成分A〜Cの名称及び略号は以下のとおりであ
る。The names and abbreviations of the components A to C used in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 6 are as follows.
【0041】成分A メタノール(MeOH) 成分B 1−プロパノール(PrOH) 成分C 1−ブタノール(BuOH) また、実施例7〜9及び比較例7〜9において使用され
る成分A〜Cの名称及び略号は以下のとおりである。Component A Methanol (MeOH) Component B 1-Propanol (PrOH) Component C 1-Butanol (BuOH) The names and abbreviations of components A to C used in Examples 7 to 9 and Comparative Examples 7 to 9 Is as follows.
【0042】成分A ベンゼン(Benzene) 成分B トルエン(Toluene) 成分C キシレン(Xylene) 〔実施例1〕図3に示される蒸留装置を使用し、結合型
蒸留塔10によってメタノール、1−プロパノール及び
1−ブタノールを分離させた。前記結合型蒸留塔10に
おいて、濃縮部AR1、AR3、AR5及び回収部AR
2、AR4、AR6の理論段数はいずれも8段にした。
塔本体10aの径、すなわち、塔径は内径で700〔m
m〕にし、中仕切り22を塔本体10aの中央に配設
し、第1室14A〜17A及び第2室14B〜17Bの
各断面積を等しくした。Component A Benzene Component B Toluene Component C Xylene Example 1 Using the distillation apparatus shown in FIG. 3, methanol, 1-propanol and 1 -Butanol was separated. In the combined distillation column 10, the enrichment sections AR1, AR3, AR5 and the recovery section AR
2, the theoretical plate number of AR4 and AR6 was all eight.
The diameter of the tower body 10a, that is, the tower diameter is 700 [m
m], the middle partition 22 was disposed at the center of the tower body 10a, and the first chambers 14A to 17A and the second chambers 14B to 17B had the same cross-sectional area.
【0043】そして、メタノールを70〔wt%〕、1
−プロパノールを15〔wt%〕、1−ブタノールを1
5〔wt%〕含有する25〔℃〕の原液Mを、1000
〔kg/hr(時間)〕の流量で予熱器57に供給し
た。また、該予熱器57において発生する蒸気の量が、
原液Mに含有される各成分のモル量の合計の70〔%〕
になるように、前記予熱器57に供給される熱源用の水
蒸気の量を調節した。すなわち、フラッシュを行う際の
ベーパーモル分率を0.7にした。フラッシュドラム5
9によって発生するメタノールの蒸気流量は、648
〔kg/hr〕であり、原液Mに含有される700〔k
g/hr〕のメタノールのうちの92.5〔wt%〕に
相当する。そして、フラッシュを行うために必要になる
熱量負荷は196200〔kcal/hr〕である。Then, methanol was added at 70% by weight,
15% by weight of propanol and 1% of 1-butanol
A stock solution M of 25 [° C.] containing 5 [wt%] was added to 1000
It was supplied to the preheater 57 at a flow rate of [kg / hr (hour)]. Further, the amount of steam generated in the preheater 57 is
70 [%] of the total molar amount of each component contained in the stock solution M
The amount of steam for the heat source supplied to the preheater 57 was adjusted so that That is, the vapor mole fraction at the time of flashing was set to 0.7. Flash drum 5
The vapor flow rate of methanol generated by 9 is 648
[Kg / hr], 700 [k] contained in the stock solution M
g / hr] of methanol. The heat load required for flashing is 196200 [kcal / hr].
【0044】予熱器57において予熱された原液Mを、
フラッシュドラム59に供給し、該フラッシュドラム5
9においてフラッシュさせ、蒸気を第1のフィードノズ
ル61を介して結合型蒸留塔10に、液体を352〔k
g/hr〕の流量で第2のフィードノズル62を介して
結合型蒸留塔10にそれぞれ供給すると、留出液の一部
が747〔kg/hr〕の流量で還流液入口44を介し
て第1セクション11に還流液として還流され、留出液
の残りは700〔kg/hr〕の流量でラインL17に
排出された。そして、サイドカット液は、ポンプ54に
よって150〔kg/hr〕の流量でラインL28に排
出され、缶出液はポンプ55によって150〔kg/h
r〕の流量でラインL23に排出された。The stock solution M preheated in the preheater 57 is
The flash drum 59 is supplied to the flash drum 59.
9, the vapor is supplied to the combined distillation column 10 through the first feed nozzle 61 and the liquid is discharged at 352 k
g / hr] to the combined distillation column 10 through the second feed nozzle 62, a part of the distillate is discharged through the reflux liquid inlet 44 at a flow rate of 747 [kg / hr]. The liquid was refluxed to one section 11 as a reflux liquid, and the remaining distillate was discharged to the line L17 at a flow rate of 700 [kg / hr]. Then, the side cut liquid is discharged to the line L28 at a flow rate of 150 [kg / hr] by the pump 54, and the bottom liquid is discharged at 150 [kg / h] by the pump 55.
r], and was discharged to the line L23.
【0045】なお、第2セクション12を下方に流れる
液体、すなわち、流下液は、第1室14A及び第2室1
4Bに3:10の分配比率で分配された。また、蒸発器
56の熱量負荷は225000〔kcal/hr〕であ
る。この場合の留出液、サイドカット液及び缶出液の組
成は表1に示されるとおりである。なお、表1におい
て、各組成の純度は重量〔%〕で示される。The liquid flowing down the second section 12, ie, the flowing liquid, is supplied to the first chamber 14 A and the second chamber 1.
4B at a distribution ratio of 3:10. The calorific load of the evaporator 56 is 225000 [kcal / hr]. In this case, the compositions of the distillate, the side cut liquid and the bottoms are as shown in Table 1. In Table 1, the purity of each composition is indicated by weight [%].
【0046】[0046]
【表1】 [Table 1]
【0047】〔比較例1〕図4は比較例における蒸留装
置を示す図である。なお、第1、第2の実施の形態と同
じ構造を有するものについては、同じ符号を付与するこ
とによってその説明を省略する。Comparative Example 1 FIG. 4 is a view showing a distillation apparatus according to a comparative example. In addition, about what has the same structure as 1st, 2nd embodiment, the description is abbreviate | omitted by attaching the same code | symbol.
【0048】この場合、原液Mは、前工程の温度レベル
の液体のまま、ラインL11及びフィードノズル41を
介して結合型蒸留塔10に供給される。In this case, the undiluted solution M is supplied to the combined distillation column 10 via the line L11 and the feed nozzle 41 while keeping the liquid at the temperature level of the previous step.
【0049】図4に示される蒸留装置を使用し、結合蒸
留塔10によってメタノール、1−プロパノール及び1
−ブタノールを分離させた。前記結合型蒸留塔10にお
いて、実施例1と同様に、濃縮部AR1、AR3、AR
5及び回収部AR2、AR4、AR6の理論段数はいず
れも8段にした。塔径は内径で800〔mm〕にし、中
仕切り22を塔本体10aの中央に配設し、第1室14
A〜17A及び第2室14B〜17Bの各断面積を等し
くした。Using the distillation apparatus shown in FIG. 4, methanol, 1-propanol and 1
-Butanol was separated. In the combined distillation column 10, the enrichment sections AR1, AR3, AR
The theoretical plate number of 5 and the recovery units AR2, AR4, and AR6 were all eight. The tower diameter is 800 [mm] in inner diameter, and the partition 22 is disposed in the center of the tower body 10a.
The sectional areas of A to 17A and the second chambers 14B to 17B were made equal.
【0050】そして、メタノールを70〔wt%〕、1
−プロパノールを15〔wt%〕、1−ブタノールを1
5〔wt%〕含有する25〔℃〕の原液Mを、1000
〔kg/hr〕の流量でフィードノズル41を介して結
合型蒸留塔10に供給すると、留出液の一部が1314
〔kg/hr〕の流量で還流液入口44を介して第1セ
クション11に還流液として還流され、留出液の残りは
700〔kg/hr〕の流量でラインL17に排出され
た。サイドカット液は、ポンプ54によって150〔k
g/hr〕の流量でラインL28に排出され、缶出液は
ポンプ55によって150〔kg/hr〕の流量でライ
ンL23に排出された。Then, methanol was added at 70% by weight,
15% by weight of propanol and 1% of 1-butanol
A stock solution M of 25 [° C.] containing 5 [wt%] was added to 1000
When supplied to the combined distillation column 10 through the feed nozzle 41 at a flow rate of [kg / hr], a part of the distillate is
The liquid was refluxed as reflux in the first section 11 through the reflux liquid inlet 44 at a flow rate of [kg / hr], and the remaining distillate was discharged to the line L17 at a flow rate of 700 [kg / hr]. The side cut liquid is 150 [k]
g / hr], and the bottom liquid was discharged to the line L23 by the pump 55 at a flow rate of 150 [kg / hr].
【0051】なお、第2セクション12の流下液は、第
1室14A及び第2室14Bに3:7の分配比率で分配
された。また、蒸発器56の熱量負荷は570000
〔kcal/hr〕である。この場合の留出液、サイド
カット液及び缶出液の組成は表2に示されるとおりであ
る。なお、表2において、各組成の純度は重量〔%〕で
示される。The liquid flowing down in the second section 12 was distributed to the first chamber 14A and the second chamber 14B at a distribution ratio of 3: 7. The calorific load of the evaporator 56 is 570000
[Kcal / hr]. The composition of the distillate, side cut liquid and bottoms in this case is as shown in Table 2. In Table 2, the purity of each composition is indicated by weight [%].
【0052】[0052]
【表2】 [Table 2]
【0053】ところで、実施例1及び比較例1において
蒸留を行う際に必要になる熱量負荷を比較するために、
留出液、サイドカット液及び缶出液の主成分の組成がほ
ぼ等しくなるように実施例1の蒸発器56の熱量負荷を
調節した。この場合、留出液、サイドカット液及び缶出
液のそれぞれの主成分(メタノール、1−プロパノール
又は1−ブタノール)について実施例1及び比較例1の
各純度の差に流量の重さを掛けた値の合計が以下の式の
とおりほぼ0になるように、実施例1の蒸発器56の熱
量負荷を調節した。前記値は、 留出液 (99.616−99.577)×700=27.3 サイドカット液 (97.590−97.583)×150=1.05 缶出液 (99.382−99.559)×150=−26.55 であるので、前記値の合計は1.8になる。By the way, in order to compare the heat load required when performing distillation in Example 1 and Comparative Example 1,
The calorific load of the evaporator 56 of Example 1 was adjusted so that the compositions of the main components of the distillate, side cut liquid, and bottoms were almost equal. In this case, for each of the main components (methanol, 1-propanol or 1-butanol) of the distillate, side cut solution and bottoms, the difference in purity between Example 1 and Comparative Example 1 was multiplied by the weight of the flow rate. The calorific load of the evaporator 56 of Example 1 was adjusted so that the sum of the values obtained was approximately 0 as in the following equation. The above value is the distillate (99.616-99.577) × 700 = 27.3 side cut liquid (97.590-97.583) × 150 = 1.05 bottoms liquid (99.382-99. 559) × 150 = −26.55, so the sum of the values is 1.8.
【0054】この場合、各留分の組成の差は0.001
8〔wt%〕になり、十分小さい。したがって、実施例
1及び比較例1においては、ほぼ同じ蒸留が行われてい
ることになる。このときの、実施例1における予熱器5
7(図3)及び蒸発器56の熱量負荷の合計は4212
00〔kcal/hr〕であり、比較例1における蒸発
器56の熱量負荷は570000〔kcal/hr〕で
ある。したがって、実施例1の熱量負荷は、比較例1の
熱量負荷の73.9〔%〕(熱量負荷比)になり、消費
エネルギーが十分に少なくなることが分かる。 〔実施例2〜6及び比較例2〜6〕実施例2において、
図3に示される蒸留装置を使用し、結合型蒸留塔10に
よってメタノール、1−プロパノール及び1−ブタノー
ルを分離させた。In this case, the difference in the composition of each fraction was 0.001.
8 [wt%], which is sufficiently small. Therefore, in Example 1 and Comparative Example 1, almost the same distillation was performed. At this time, the preheater 5 in the first embodiment
7 (FIG. 3) and the total heat load of the evaporator 56 are 4212
00 [kcal / hr], and the calorific load of the evaporator 56 in Comparative Example 1 is 570000 [kcal / hr]. Therefore, the heat load of Example 1 is 73.9% (heat load ratio) of the heat load of Comparative Example 1, and it can be seen that energy consumption is sufficiently reduced. [Examples 2 to 6 and Comparative Examples 2 to 6] In Example 2,
Using the distillation apparatus shown in FIG. 3, methanol, 1-propanol and 1-butanol were separated by the combined distillation column 10.
【0055】そして、メタノールを60〔wt%〕、1
−プロパノールを20〔wt%〕、1−ブタノールを2
0〔wt%〕含有する25〔℃〕の原液Mを、1000
〔kg/hr〕の流量で予熱器57に供給した。そし
て、フラッシュを行う際のベーパーモル分率を0.54
にした。メタノールの蒸気流量は、477〔kg/h
r〕であり、原液Mに含有される600〔kg/hr〕
のメタノールのうちの79.5〔wt%〕に相当する。
そして、フラッシュを行うために必要になる熱量負荷は
153300〔kcal/hr〕である。Then, methanol (60% by weight), 1
20% by weight of propanol and 2% of 1-butanol
A stock solution M of 25 [° C.] containing 0 [wt%]
It was supplied to the preheater 57 at a flow rate of [kg / hr]. Then, the vapor mole fraction at the time of flashing is set to 0.54.
I made it. The vapor flow rate of methanol is 477 kg / h
r] and 600 [kg / hr] contained in the stock solution M
Of methanol of 79.5 [wt%].
The heat load required to perform the flash is 153300 [kcal / hr].
【0056】そして、予熱器57において予熱された原
液Mを、フラッシュドラム59に供給し、該フラッシュ
ドラム59においてフラッシュさせ、第1、第2のフィ
ードノズル61、62を介して結合型蒸留塔10に供給
すると、留出液の一部は721〔kg/hr〕の流量で
還流液入口44を介して第1セクション11に還流液と
して還流され、留出液の残りは600〔kg/hr〕の
流量でラインL17に排出された。サイドカット液及び
缶出液は200〔kg/hr〕の流量でそれぞれライン
L28、L23に排出された。また、蒸発器56の熱量
負荷は237200〔kcal/hr〕である。Then, the stock solution M preheated in the preheater 57 is supplied to the flash drum 59, flashed in the flash drum 59, and fed through the first and second feed nozzles 61 and 62 to the combined distillation column 10. , A part of the distillate is refluxed at the flow rate of 721 [kg / hr] as the reflux liquid through the reflux liquid inlet 44 to the first section 11, and the remainder of the distillate is 600 [kg / hr]. At the flow rate of the line L17. The side cut liquid and the bottom liquid were discharged to the lines L28 and L23 at a flow rate of 200 [kg / hr], respectively. The heat load of the evaporator 56 is 237200 [kcal / hr].
【0057】比較例2において、図4に示される蒸留装
置を使用し、結合型蒸留塔10によってメタノール、1
−プロパノール及び1−ブタノールを分離させた。In Comparative Example 2, using the distillation apparatus shown in FIG.
-Propanol and 1-butanol were separated.
【0058】そして、メタノールを60〔wt%〕、1
−プロパノールを20〔wt%〕、1−ブタノールを2
0〔wt%〕含有する25〔℃〕の原液Mを、1000
〔kg/hr〕の流量でフィードノズル41を介して結
合型蒸留塔10に供給すると、留出液の一部が1215
〔kg/hr〕の流量で還流液入口44を介して第1セ
クション11に還流液として還流され、留出液の残りは
600〔kg/hr〕の流量でラインL17に排出され
た。サイドカット液及び缶出液はそれぞれ200〔kg
/hr〕の流量でラインL28、L23に排出された。
なお、蒸発器56の熱量負荷は520000〔kcal
/hr〕である。Then, methanol (60% by weight), 1
20% by weight of propanol and 2% of 1-butanol
A stock solution M of 25 [° C.] containing 0 [wt%]
When the distillate is supplied to the combined distillation column 10 through the feed nozzle 41 at a flow rate of [kg / hr],
The reflux liquid was returned to the first section 11 through the reflux liquid inlet 44 at a flow rate of [kg / hr] as the reflux liquid, and the remaining distillate was discharged to the line L17 at a flow rate of 600 [kg / hr]. Each side cut liquid and bottom liquid are 200 kg
/ Hr] at lines L28 and L23.
The calorific load of the evaporator 56 is 520000 [kcal
/ Hr].
【0059】実施例2における予熱器57及び蒸発器5
6の各熱量負荷の合計は390500〔kcal/h
r〕で、比較例2における蒸発器56の熱量負荷は52
0000〔kcal/hr〕である。したがって、実施
例2の熱量負荷は、比較例2の熱量負荷の75.1
〔%〕になり、消費エネルギーが十分に少なくなること
が分かる。The preheater 57 and the evaporator 5 in the second embodiment
6 is 390500 [kcal / h]
r], the calorific load of the evaporator 56 in Comparative Example 2 is 52
0000 [kcal / hr]. Therefore, the calorific load of Example 2 is 75.1 of the calorific load of Comparative Example 2.
%, Indicating that the energy consumption is sufficiently reduced.
【0060】実施例2〜6及び比較例2〜6の蒸留条件
は表3に示されるとおりであり、蒸留結果の留出液、サ
イドカット液及び缶出液の組成は表4に重量〔%〕で示
されるとおりである。表3において、組成の単位は重量
〔%〕、流量は〔kg/hr〕、熱量負荷は〔kcal
/hr〕、熱量負荷比は〔%〕で示される。また、比較
例2〜6の流下液の分配比はすべて3:7である。この
場合、蒸気流量比率は、原液Mをフラッシュさせたとき
の、原液Mに含有される低沸点の成分のうちの蒸気にな
る部分の比を表す。なお、実施例4〜6のように、フラ
ッシュを行う際のベーパーモル分率を0.4程度以下に
する場合は、図3に示される蒸留装置に代えて、図2に
示されるディストリビュータ58を用いた蒸留装置を使
用することもできる。The distillation conditions of Examples 2 to 6 and Comparative Examples 2 to 6 are as shown in Table 3, and the compositions of the distillate, side cut solution and bottoms as a result of the distillation are shown in Table 4 by weight [% ]. In Table 3, the composition unit is weight [%], the flow rate is [kg / hr], and the heat load is [kcal].
/ Hr], and the heat load ratio is shown in [%]. The distribution ratios of the flowing liquids of Comparative Examples 2 to 6 were all 3: 7. In this case, the steam flow rate ratio indicates a ratio of a portion of the low-boiling-point components contained in the stock solution M that becomes steam when the stock solution M is flashed. When the vapor mole fraction at the time of flushing is set to about 0.4 or less as in Examples 4 to 6, a distributor 58 shown in FIG. 2 is used instead of the distillation apparatus shown in FIG. A conventional distillation apparatus can also be used.
【0061】[0061]
【表3】 [Table 3]
【0062】[0062]
【表4】 [Table 4]
【0063】〔実施例7〕図3に示される蒸留装置を使
用し、結合型蒸留塔10によってベンゼン、トルエン及
びキシレンを分離させた。前記結合型蒸留塔10におい
て、濃縮部AR1、AR3、AR5及び回収部AR2、
AR4、AR6の理論段数はいずれも8段にした。塔径
は内径で700〔mm〕にし、中仕切り22を塔本体1
0aの中央に配設し、第1室14A〜17A及び第2室
14B〜17Bの各断面積を等しくした。Example 7 Using the distillation apparatus shown in FIG. 3, benzene, toluene and xylene were separated by the combined distillation column 10. In the combined distillation column 10, the enrichment sections AR1, AR3, AR5 and the recovery section AR2,
The theoretical plate number of AR4 and AR6 was set to eight. The tower diameter is set to 700 mm in inner diameter, and the partition 22 is attached to the tower body 1.
The first chambers 14A to 17A and the second chambers 14B to 17B have the same cross-sectional area.
【0064】そして、ベンゼンを70〔wt%〕、トル
エンを20〔wt%〕、キシレンを10〔wt%〕含有
する25〔℃〕の原液Mを、1000〔kg/hr〕の
流量で予熱器57に供給した。該予熱器57において発
生する蒸気の量が、原液Mに含有される各成分のモル量
の合計の63〔%〕になるように、前記予熱器57に供
給される熱源用の水蒸気の量を調節した。すなわち、フ
ラッシュを行う際のベーパーモル分率を0.63にし
た。ベンゼンの蒸気流量は、616〔kg/hr〕であ
り、原液Mに含有される700〔kg/hr〕のベンゼ
ンのうちの88.0〔wt%〕に相当する。そして、フ
ラッシュを行うために必要になる熱量負荷は85100
〔kcal/hr〕である。Then, a stock solution M containing 70% by weight of benzene, 20% by weight of toluene and 10% by weight of xylene at 25 ° C. was preheated at a flow rate of 1000 kg / hr. 57. The amount of steam for the heat source supplied to the preheater 57 is adjusted so that the amount of steam generated in the preheater 57 becomes 63% of the total molar amount of each component contained in the stock solution M. Adjusted. That is, the vapor mole fraction at the time of flashing was set to 0.63. The vapor flow rate of benzene is 616 [kg / hr], which is equivalent to 88.0 [wt%] of 700 [kg / hr] benzene contained in the stock solution M. The heat load required to perform the flash is 85100
[Kcal / hr].
【0065】予熱器57において予熱された原液Mを、
フラッシュドラム59に供給し、該フラッシュドラム5
9においてフラッシュさせ、蒸気を第1のフィードノズ
ル61を介して結合型蒸留塔10に、液体を384〔k
g/hr〕の流量で第2のフィードノズル62を介して
結合型蒸留塔10にそれぞれ供給すると、留出液の一部
が1356〔kg/hr〕の流量で還流液入口44を介
して第1セクション11に還流液として還流され、留出
液の残りは700〔kg/hr〕の流量でラインL17
に排出された。そして、サイドカット液は、ポンプ54
によって200〔kg/hr〕の流量でラインL28に
排出され、缶出液はポンプ55によって100〔kg/
hr〕の流量でラインL23に排出された。The stock solution M preheated in the preheater 57 is
The flash drum 59 is supplied to the flash drum 59.
9, the vapor is supplied to the combined distillation column 10 through the first feed nozzle 61 and the liquid is discharged at 384 [k
g / hr] to the combined distillation column 10 through the second feed nozzle 62, a part of the distillate is discharged through the reflux liquid inlet 44 at a flow rate of 1356 [kg / hr]. The liquid is refluxed to one section 11 as a reflux liquid, and the remainder of the distillate is supplied to the line L17 at a flow rate of 700 kg / hr
Was discharged. Then, the side cut liquid is supplied to the pump 54
Is discharged to the line L28 at a flow rate of 200 [kg / hr], and the bottom liquid is discharged by the pump 55 at 100 [kg / hr].
[hr] at a flow rate of line L23.
【0066】なお、第2セクション12の流下液は、第
1室14A及び第2室14Bに3:7の分配比率で分配
された。また、蒸発器56の熱量負荷は137800
〔kcal/hr〕である。この場合の留出液、サイド
カット液及び缶出液の組成は表5に示されるとおりであ
る。なお、表5において、各組成の純度は重量〔%〕で
示される。The flowing liquid in the second section 12 was distributed to the first chamber 14A and the second chamber 14B at a distribution ratio of 3: 7. The calorific load of the evaporator 56 is 137800
[Kcal / hr]. In this case, the compositions of the distillate, side cut liquid and bottoms are as shown in Table 5. In Table 5, the purity of each composition is indicated by weight [%].
【0067】[0067]
【表5】 [Table 5]
【0068】〔比較例7〕図4に示される蒸留装置を使
用し、実施例7と同様に、結合型蒸留塔10によってベ
ンゼン、トルエン及びキシレンを分離させた。前記結合
型蒸留塔10において、濃縮部AR1、AR3、AR5
及び回収部AR2、AR4、AR6の理論段数は、実施
例7と同様にいずれも8段にした。塔径は内径で800
〔mm〕にし、中仕切り22を塔本体10aの中央に配
設し、第1室14A〜16A及び第2室14B〜16B
の各断面積を等しくした。Comparative Example 7 Using the distillation apparatus shown in FIG. 4, benzene, toluene and xylene were separated by the combined distillation column 10 in the same manner as in Example 7. In the combined distillation column 10, the enrichment sections AR1, AR3, AR5
The number of theoretical plates in the recovery units AR2, AR4, and AR6 was set to 8 in the same manner as in Example 7. The tower diameter is 800
[Mm], the partition 22 is disposed at the center of the tower body 10a, and the first chambers 14A to 16A and the second chambers 14B to 16B
Were made equal in cross section.
【0069】そして、ベンゼンを70〔wt%〕、トル
エンを20〔wt%〕、キシレンを10〔wt%〕含有
する25〔℃〕の原液Mを、1000〔kg/hr〕の
流量でフィードノズル41を介して結合型蒸留塔10に
供給すると、留出液の一部が1921〔kg/hr〕の
流量で還流液入口44を介して第1セクション11に還
流液として還流され、留出液の残りは700〔kg/h
r〕の流量でラインL17に排出された。サイドカット
液は、ポンプ54によって200〔kg/hr〕の流量
でラインL28に排出され、缶出液はポンプ55によっ
て100〔kg/hr〕の流量でラインL23に排出さ
れた。Then, a stock solution M containing 70% by weight of benzene, 20% by weight of toluene and 10% by weight of xylene at 25 ° C. was fed to a feed nozzle at a flow rate of 1000 kg / hr. When the distillate is supplied to the combined distillation column 10 via 41, a part of the distillate is refluxed as reflux in the first section 11 through the reflux inlet 44 at a flow rate of 1921 [kg / hr]. 700 kg / h
[r] at a flow rate of line L17. The side cut liquid was discharged to the line L28 at a flow rate of 200 [kg / hr] by the pump 54, and the bottom liquid was discharged to the line L23 at a flow rate of 100 [kg / hr] by the pump 55.
【0070】なお、第2セクション12の流下液は、第
1室14A及び第2室14Bに3:7の分配比率で分配
された。また、蒸発器56の熱量負荷は276000
〔kcal/hr〕である。この場合の留出液、サイド
カット液及び缶出液の組成は表6に示されるとおりであ
る。なお、表6において、各組成の純度は重量〔%〕で
示される。The flowing liquid in the second section 12 was distributed to the first chamber 14A and the second chamber 14B at a distribution ratio of 3: 7. The calorific load of the evaporator 56 is 276,000.
[Kcal / hr]. The composition of the distillate, side cut liquid and bottoms in this case is as shown in Table 6. In Table 6, the purity of each composition is indicated by weight [%].
【0071】[0071]
【表6】 [Table 6]
【0072】ところで、実施例7及び比較例7において
蒸留を行う際に必要になる熱量負荷を比較するために、
留出液、サイドカット液及び缶出液のそれぞれの主成分
の純度の差に流量の重さを掛けた値の合計がほぼ0にな
るように、実施例7における蒸発器56の熱量負荷を調
節した。実施例7における予熱器57及び蒸発器56の
各熱量負荷の合計は222900〔kcal/hr〕で
あり、比較例7における蒸発器56の熱量負荷は276
000〔kcal/hr〕である。したがって、実施例
7における熱量負荷は、比較例7における熱量負荷の8
0.8〔%〕になり、消費エネルギーが十分に少なくな
ることが分かる。By the way, in order to compare the heat load required for performing distillation in Example 7 and Comparative Example 7,
The calorific load of the evaporator 56 in the seventh embodiment is set such that the sum of the differences in the purity of the main components of the distillate, side cut solution and bottoms multiplied by the weight of the flow rate is almost zero. Adjusted. The total heat load of each of the preheater 57 and the evaporator 56 in Example 7 is 222900 [kcal / hr], and the heat load of the evaporator 56 in Comparative Example 7 is 276.
000 [kcal / hr]. Therefore, the calorific load in Example 7 is 8 of the calorific load in Comparative Example 7.
0.8%, which indicates that the energy consumption is sufficiently reduced.
【0073】次に、以下の実施例及び比較例について、
組成の比較及び熱量負荷の比較を同様に行った。 〔実施例8、9〕及び〔比較例8、9〕実施例8におい
て、図3に示される蒸留装置を使用し、結合型蒸留塔1
0によってベンゼン、トルエン及びキシレンを分離させ
た。Next, the following Examples and Comparative Examples were
Comparison of composition and comparison of calorific load were performed in the same manner. [Examples 8 and 9] and [Comparative Examples 8 and 9] In Example 8, the distillation apparatus shown in FIG.
Zero separated benzene, toluene and xylene.
【0074】そして、ベンゼンを60〔wt%〕、トル
エンを30〔wt%〕、キシレンを10〔wt%〕含有
する25〔℃〕の原液Mを、1000〔kg/hr〕の
流量で予熱器57に供給した。フラッシュを行う際のベ
ーパーモル分率を0.48にした。ベンゼンの蒸気流量
は、466〔kg/hr〕であり、原液Mに含有される
600〔kg/hr〕のベンゼンのうちの77.7
〔%〕に相当する。また、フラッシュを行うために必要
になる熱量負荷は71900〔kcal/hr〕であ
る。A stock solution M containing 25% of benzene containing 60% by weight of benzene, 30% by weight of toluene and 10% by weight of xylene was heated at a flow rate of 1000 kg / hr. 57. The vapor mole fraction at the time of flushing was set to 0.48. The vapor flow rate of benzene is 466 [kg / hr], which is 77.7 of 600 [kg / hr] benzene contained in the stock solution M.
[%]. The heat load required to perform the flash is 71900 [kcal / hr].
【0075】そして、予熱器57において予熱された原
液Mを、フラッシュドラム59に供給し、該フラッシュ
ドラム59においてフラッシュさせ、第1、第2のフィ
ードノズル61、62を介して結合型蒸留塔10に供給
すると、留出液の一部は1456〔kg/hr〕の流量
で還流液入口44を介して第1セクション11に還流液
として還流され、留出液の残りは600〔kg/hr〕
の流量でラインL17に排出された。サイドカット液は
300〔kg/hr〕の流量でラインL28に、缶出液
は100〔kg/hr〕の流量でラインL23に排出さ
れた。また、蒸発器56の熱量負荷は152500〔k
cal/hr〕である。Then, the stock solution M preheated in the preheater 57 is supplied to the flash drum 59, flashed in the flash drum 59, and fed through the first and second feed nozzles 61 and 62 to the combined distillation column 10. , A part of the distillate is refluxed at the flow rate of 1456 [kg / hr] to the first section 11 through the reflux liquid inlet 44 as the reflux liquid, and the remainder of the distillate is 600 [kg / hr].
At the flow rate of the line L17. The side cut liquid was discharged to the line L28 at a flow rate of 300 [kg / hr], and the bottom liquid was discharged to the line L23 at a flow rate of 100 [kg / hr]. The calorific load of the evaporator 56 is 152,500 [k
cal / hr].
【0076】比較例8において、図4に示される蒸留装
置を使用し、結合型蒸留塔10によってベンゼン、トル
エン及びキシレンを分離させた。In Comparative Example 8, benzene, toluene and xylene were separated by the combined distillation column 10 using the distillation apparatus shown in FIG.
【0077】そして、ベンゼンを60〔wt%〕、トル
エンを30〔wt%〕、キシレンを10〔wt%〕含有
する25〔℃〕の原液Mを、1000〔kg/hr〕の
流量でフィードノズル41を介して結合型蒸留塔10に
供給すると、留出液の一部が1835〔kg/hr〕の
流量で還流液入口44を介して第1セクション11に還
流液として還流され、留出液の残りは600〔kg/h
r〕の流量でラインL17に排出された。サイドカット
液は300〔kg/hr〕の流量でラインL28に、缶
出液は100〔kg/hr〕の流量でラインL23に排
出された。なお、蒸発器56の熱量負荷は260000
〔kcal/hr〕である。Then, a stock solution M containing 25% of benzene containing 60% by weight of benzene, 30% by weight of toluene, and 10% by weight of xylene was fed at a flow rate of 1000 kg / hr. When the distillate is supplied to the combined distillation column 10 through 41, a part of the distillate is refluxed at the flow rate of 1835 [kg / hr] to the first section 11 as the reflux liquid through the reflux liquid inlet 44, and the distillate is discharged. 600 kg / h
[r] at a flow rate of line L17. The side cut liquid was discharged to the line L28 at a flow rate of 300 [kg / hr], and the bottom liquid was discharged to the line L23 at a flow rate of 100 [kg / hr]. The heat load of the evaporator 56 is 260,000.
[Kcal / hr].
【0078】実施例8における予熱器57及び蒸発器5
6の各熱量負荷の合計は224400〔kcal/h
r〕で、比較例8における蒸発器56の熱量負荷は26
0000〔kcal/hr〕である。したがって、実施
例8における熱量負荷は、比較例8における熱量負荷の
86.3〔%〕になり、消費エネルギーが十分に少なく
なることが分かる。Preheater 57 and Evaporator 5 in Embodiment 8
6 is 224400 [kcal / h]
r], the calorific load of the evaporator 56 in Comparative Example 8 is 26
0000 [kcal / hr]. Therefore, the heat load in Example 8 was 86.3% of the heat load in Comparative Example 8, and it can be seen that the energy consumption was sufficiently reduced.
【0079】実施例8及び9並びに比較例8及び9の蒸
留条件は表7に示されるとおりであり、蒸留結果の留出
液、サイドカット液及び缶出液の組成は表8に示される
とおりである。The distillation conditions of Examples 8 and 9 and Comparative Examples 8 and 9 are as shown in Table 7, and the compositions of the distillate, side cut solution and bottoms as a result of the distillation are as shown in Table 8. It is.
【0080】[0080]
【表7】 [Table 7]
【0081】[0081]
【表8】 [Table 8]
【0082】なお、メタノール−1−プロパノール−1
−ブタノール系の方がベンゼン−トルエン−キシレン系
より消費エネルギーを少なくすることができるのは、純
物質の沸点における蒸発潜熱が、メタノールは263
〔kcal/kg〕、1−プロパノールは158〔kc
al/kg〕、1−ブタノールは136〔kcal/k
g〕、ベンゼンは94.1〔kcal/kg〕、トルエ
ンは86.8〔kcal/kg〕、及びキシレンは8
2.0〔kcal/kg〕と、メタノールの値が大き
く、かつ、メタノールの値と1−プロパノールの値との
差が大きいためである。Incidentally, methanol-1-propanol-1
The energy consumption of the butanol system can be reduced less than that of the benzene-toluene-xylene system because the latent heat of vaporization at the boiling point of the pure substance is 263 for methanol.
[Kcal / kg], 158 [kc / kg
al / kg] and 1-butanol is 136 [kcal / k
g], benzene is 94.1 [kcal / kg], toluene is 86.8 [kcal / kg], and xylene is 8
This is because the value of methanol is large, that is, 2.0 [kcal / kg], and the difference between the value of methanol and the value of 1-propanol is large.
【0083】なお、本発明は前記実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させ
ることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除す
るものではない。The present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be variously modified based on the gist of the present invention, and they are not excluded from the scope of the present invention.
【0084】[0084]
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明の蒸
留装置は、塔本体と、該塔本体内を区画し、互いに隣接
する第1室及び第2室を形成する中仕切りと、上方に濃
縮部を、下方に回収部を備えた第1の蒸留部と、塔頂と
隣接させて形成され、上方に濃縮部を、下方に回収部を
備えた第2の蒸留部と、塔底と隣接させて形成され、上
方に濃縮部を、下方に回収部を備えた第3の蒸留部と、
前記第1の蒸留部に原液を供給するためのフィードノズ
ルと、留出液を得るために前記塔頂に配設された第1の
排出手段と、サイドカット液を得るために塔サイドに配
設された第2の排出手段と、缶出液を得るために前記塔
底に配設された第3の排出手段と、前記原液をフラッシ
ュさせるためのフラッシュ手段とを有する。As described above in detail, the distillation apparatus of the present invention comprises a column main body, a partition which partitions the inside of the column main body and forms a first chamber and a second chamber adjacent to each other, and A first distillation section having a collecting section below, a first distillation section formed adjacent to the column top, a concentrating section above, a second distillation section having a collecting section below, and a bottom section. And a third distillation unit having an enrichment unit above and a recovery unit below,
A feed nozzle for supplying the undiluted solution to the first distillation section, a first discharge means provided at the top of the column for obtaining a distillate, and a side portion of the column for obtaining a side cut liquid. A second discharge means provided, a third discharge means disposed at the bottom of the tower for obtaining bottoms, and a flash means for flashing the stock solution.
【0085】この場合、前記原液をフラッシュさせるた
めのフラッシュ手段を有するので、留出液として得られ
る低沸点の成分が原液に20〔wt%〕以上含有される
場合でも、消費エネルギーを十分に少なくすることがで
きる。In this case, since a flash means for flashing the stock solution is provided, even if the stock solution contains 20 wt% or more of low-boiling components obtained as a distillate, energy consumption is sufficiently reduced. can do.
【図1】本発明の第1の実施の形態における結合型蒸留
塔の概念図である。FIG. 1 is a conceptual diagram of a combined distillation column according to a first embodiment of the present invention.
【図2】本発明の第1の実施の形態における蒸留装置を
示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a distillation apparatus according to the first embodiment of the present invention.
【図3】本発明の第2の実施の形態における蒸留装置を
示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a distillation apparatus according to a second embodiment of the present invention.
【図4】比較例における蒸留装置を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a distillation apparatus in a comparative example.
10 結合型蒸留塔 10a 塔本体 14A〜17A 第1室 14B〜17B 第2室 22 中仕切り 25〜27 第1〜第3の蒸留部 41 フィードノズル 42 サイドカットノズル 43 蒸気出口 45 缶出液出口 51 凝縮器 52 還流ドラム 53〜55 ポンプ 56 蒸発器 57 予熱器 58 ディストリビュータ 59 フラッシュドラム 61、62 第1、第2のフィードノズル AR1、AR3、AR5 濃縮部 AR2、AR4、AR6 回収部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Combined distillation column 10a Column main body 14A-17A 1st chamber 14B-17B 2nd chamber 22 Middle partition 25-27 1st-3rd distillation part 41 Feed nozzle 42 Side cut nozzle 43 Steam outlet 45 Can outlet 51 Condenser 52 Reflux drum 53-55 Pump 56 Evaporator 57 Preheater 58 Distributor 59 Flash drum 61, 62 First and second feed nozzles AR1, AR3, AR5 Concentrator AR2, AR4, AR6 Recovery unit
Claims (6)
画し、互いに隣接する第1室及び第2室を形成する中仕
切りと、(c)上方に濃縮部を、下方に回収部を備えた
第1の蒸留部と、(d)塔頂と隣接させて形成され、上
方に濃縮部を、下方に回収部を備えた第2の蒸留部と、
(e)塔底と隣接させて形成され、上方に濃縮部を、下
方に回収部を備えた第3の蒸留部と、(f)前記第1の
蒸留部に原液を供給するためのフィードノズルと、
(g)留出液を得るために前記塔頂に配設された第1の
排出手段と、(h)サイドカット液を得るために塔サイ
ドに配設された第2の排出手段と、(i)缶出液を得る
ために前記塔底に配設された第3の排出手段と、(j)
前記原液をフラッシュさせるためのフラッシュ手段とを
有することを特徴とする蒸留装置。1. A (a) tower main body, (b) a partition that partitions the inside of the tower main body and forms a first chamber and a second chamber adjacent to each other, (c) an enrichment section above, A first distillation section provided with a recovery section, (d) a second distillation section formed adjacent to the top of the column and having an enrichment section above and a recovery section below;
(E) a third distillation section formed adjacent to the bottom of the tower and having an enrichment section above and a recovery section below, and (f) a feed nozzle for supplying a stock solution to the first distillation section. When,
(G) a first discharge means disposed at the top of the tower to obtain a distillate; (h) a second discharge means disposed at the side of the tower to obtain a side cut liquid; i) a third discharge means arranged at the bottom of the column to obtain a bottom product;
A distillation means for flushing the stock solution.
ズルの手前に配設され、原液を予熱する予熱器、及び前
記第1の蒸留部内において、原液をフラッシュさせ、気
液分離を行うディストリビュータを備える請求項1に記
載の蒸留装置。2. The method according to claim 1, wherein the flash unit includes a pre-heater disposed in front of the feed nozzle for pre-heating the stock solution, and a distributor for flashing the stock solution and performing gas-liquid separation in the first distillation section. Item 2. A distillation apparatus according to Item 1.
ードノズルの手前に配設され、原液を予熱する予熱器、
及び原液をフラッシュさせ、気液分離を行うフラッシュ
ドラムを備え、(b)前記フィードノズルは、前記フラ
ッシュドラムにおいて分離させられた蒸気を第1の蒸留
部に供給する第1のフィードノズル、及び前記フラッシ
ュドラムにおいて分離させられた液体を第1の蒸留部に
供給する第2のフィードノズルから成る請求項1に記載
の蒸留装置。3. (a) The flash means is disposed in front of the feed nozzle, and is a preheater for preheating a stock solution.
And a flash drum for performing a gas-liquid separation by flashing the undiluted solution, and (b) the first feed nozzle for supplying the vapor separated in the flash drum to a first distillation unit; and The distillation apparatus according to claim 1, further comprising a second feed nozzle for supplying the liquid separated in the flash drum to the first distillation section.
接する第1室及び第2室を形成する中仕切り、上方に濃
縮部を、下方に回収部を備えた第1の蒸留部、塔頂と隣
接させて形成され、上方に濃縮部を、下方に回収部を備
えた第2の蒸留部、並びに塔底と隣接させて形成され、
上方に濃縮部を、下方に回収部を備えた第3の蒸留部を
備えた蒸留装置を用いた蒸留方法において、(a)前記
第1の蒸留部に原液を供給し、(b)前記塔頂に配設さ
れた第1の排出手段によって留出液を得、(c)塔サイ
ドに配設された第2の排出手段によってサイドカット液
を得、(d)前記塔底に配設された第3の排出手段によ
って缶出液を得るとともに、(e)前記原液はフラッシ
ュさせられることを特徴とする蒸留装置を用いた蒸留方
法。4. A first distillation section having a column main body, a partition partitioning the inside of the column main body and forming a first chamber and a second chamber adjacent to each other, an enrichment section being provided above and a recovery section being provided below. A second distillation section having an enrichment section above, a recovery section below, and a bottom formed adjacent to the top of the column,
In a distillation method using a distillation apparatus provided with an enrichment section at the top and a third distillation section at the bottom with a recovery section, (a) a stock solution is supplied to the first distillation section; A distillate is obtained by a first discharge means disposed on the top, (c) a side cut liquid is obtained by a second discharge means disposed on the side of the column, and (d) a distillate is disposed on the bottom of the column. And (e) flashing the undiluted solution, wherein the bottom solution is obtained by the third discharge means.
点の成分を少なくとも20〔wt%〕以上含有する請求
項4に記載の蒸留装置を用いた蒸留方法。5. The distillation method according to claim 4, wherein the stock solution contains at least 20% by weight or more of a low-boiling component obtained as a distillate.
て、原液に含有される低沸点の成分のうちの20〜10
0〔wt%〕が蒸気にされる請求項4に記載の蒸留装置
を用いた蒸留方法。6. The method according to claim 6, wherein the undiluted solution is flushed to remove 20 to 10 of low-boiling components contained in the undiluted solution.
The distillation method using the distillation apparatus according to claim 4, wherein 0 [wt%] is converted into steam.
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JP2010502593A (en) * | 2006-08-31 | 2010-01-28 | エスケー エナジー 株式会社 | Method for producing dimethyl ether |
JP2021505564A (en) * | 2018-02-01 | 2021-02-18 | エルジー・ケム・リミテッド | Dimethylol butanal production method and distillation equipment |
-
2000
- 2000-08-02 JP JP2000234779A patent/JP2002045604A/en active Pending
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