JP2002039930A - 耐火性能評価方法 - Google Patents
耐火性能評価方法Info
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- JP2002039930A JP2002039930A JP2000218492A JP2000218492A JP2002039930A JP 2002039930 A JP2002039930 A JP 2002039930A JP 2000218492 A JP2000218492 A JP 2000218492A JP 2000218492 A JP2000218492 A JP 2000218492A JP 2002039930 A JP2002039930 A JP 2002039930A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 膨大な時間と費用をかけなくても精度良く各
床板の耐火性能を評価できるようにする。 【解決手段】 床板Ｓの耐火性能を評価する耐火性能評
価方法において、評価対象の評価床板Ｓ２に対して所定
の荷重Ｗ２が作用した場合の常温下における最大曲げモ
ーメントＭ２と弾性最大撓み量δ２とを求め、その最大
曲げモーメントＭ２と等価の最大曲げモーメントＭ１を
作用させた状態の別の実験用床板Ｓ１を用意し、実験用
床板Ｓ１の常温下における弾性最大撓み量δ１と、耐火
試験環境下における耐火撓み量α１とを求め、それらの
撓み量δ１・α１どうしの関係値を求め、その関係値に
よって評価床板Ｓ２の弾性最大撓み量δ２を補正して、
評価床板Ｓ２の耐火撓み量α２を算出して耐火性能を評
価する。
床板の耐火性能を評価できるようにする。 【解決手段】 床板Ｓの耐火性能を評価する耐火性能評
価方法において、評価対象の評価床板Ｓ２に対して所定
の荷重Ｗ２が作用した場合の常温下における最大曲げモ
ーメントＭ２と弾性最大撓み量δ２とを求め、その最大
曲げモーメントＭ２と等価の最大曲げモーメントＭ１を
作用させた状態の別の実験用床板Ｓ１を用意し、実験用
床板Ｓ１の常温下における弾性最大撓み量δ１と、耐火
試験環境下における耐火撓み量α１とを求め、それらの
撓み量δ１・α１どうしの関係値を求め、その関係値に
よって評価床板Ｓ２の弾性最大撓み量δ２を補正して、
評価床板Ｓ２の耐火撓み量α２を算出して耐火性能を評
価する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、床板の耐火性能を
評価する耐火性能評価方法に関する。
評価する耐火性能評価方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】耐火性能を調べる耐火試験としては、図
６に示すように、耐火性能評価の対象となる評価床板Ｓ
２を加熱炉２０上に載置し、評価床板上に載荷した状態
で前記加熱炉２０から評価床板Ｓ２を加熱し、その結果
の耐火最大撓み量α２が、基準値（例えば、試験体の支
点間距離（ｃｍ）を２乗したものの１／１００００）を
超えないことを確認して結果を出すというもの（例え
ば、昭和４４年建設省告示第２９９９号に基づく載荷加
熱試験）があるが、従来、この種の耐火性能評価方法と
しては、このような耐火試験を、スパンや支持方法、荷
重が異なる床板ごとに、各別に実施して耐火性能を評価
していた。
６に示すように、耐火性能評価の対象となる評価床板Ｓ
２を加熱炉２０上に載置し、評価床板上に載荷した状態
で前記加熱炉２０から評価床板Ｓ２を加熱し、その結果
の耐火最大撓み量α２が、基準値（例えば、試験体の支
点間距離（ｃｍ）を２乗したものの１／１００００）を
超えないことを確認して結果を出すというもの（例え
ば、昭和４４年建設省告示第２９９９号に基づく載荷加
熱試験）があるが、従来、この種の耐火性能評価方法と
しては、このような耐火試験を、スパンや支持方法、荷
重が異なる床板ごとに、各別に実施して耐火性能を評価
していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の耐火性
能評価方法によれば、床板の種類は同じであっても、ス
パンや支持方法、荷重が異なる床板ごとに、各別に耐火
試験を実施しているので、一つの建物における評価対象
の床板の数が多い場合には、耐火性能の評価に、膨大な
時間と費用がかかるという問題点があった。
能評価方法によれば、床板の種類は同じであっても、ス
パンや支持方法、荷重が異なる床板ごとに、各別に耐火
試験を実施しているので、一つの建物における評価対象
の床板の数が多い場合には、耐火性能の評価に、膨大な
時間と費用がかかるという問題点があった。
【０００４】従って、本発明の目的は、上記問題点を解
消し、膨大な時間と費用をかけなくても精度良く各床板
の耐火性能を評価することが可能な耐火性能評価方法を
提供するところにある。
消し、膨大な時間と費用をかけなくても精度良く各床板
の耐火性能を評価することが可能な耐火性能評価方法を
提供するところにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明の特徴構
成は、図１〜５に例示するごとく、床板Ｓの耐火性能を
評価する耐火性能評価方法において、評価対象の評価床
板Ｓ２に対して所定の荷重Ｗ２が作用した場合の常温下
における最大曲げモーメントＭ２と弾性最大撓み量δ２
とを求め、その最大曲げモーメントＭ２と等価の最大曲
げモーメントＭ１を作用させた状態の別の実験用床板Ｓ
１を用意し、前記実験用床板Ｓ１の常温下における弾性
最大撓み量δ１と、耐火試験環境下における耐火撓み量
α１とを求め、それらの撓み量δ１・α１どうしの関係
値Ｋを求め、その関係値Ｋによって前記評価床板Ｓ２の
弾性最大撓み量δ２を補正して、前記評価床板Ｓ２の耐
火撓み量α２を算出して耐火性能を評価するところにあ
る。
成は、図１〜５に例示するごとく、床板Ｓの耐火性能を
評価する耐火性能評価方法において、評価対象の評価床
板Ｓ２に対して所定の荷重Ｗ２が作用した場合の常温下
における最大曲げモーメントＭ２と弾性最大撓み量δ２
とを求め、その最大曲げモーメントＭ２と等価の最大曲
げモーメントＭ１を作用させた状態の別の実験用床板Ｓ
１を用意し、前記実験用床板Ｓ１の常温下における弾性
最大撓み量δ１と、耐火試験環境下における耐火撓み量
α１とを求め、それらの撓み量δ１・α１どうしの関係
値Ｋを求め、その関係値Ｋによって前記評価床板Ｓ２の
弾性最大撓み量δ２を補正して、前記評価床板Ｓ２の耐
火撓み量α２を算出して耐火性能を評価するところにあ
る。
【０００６】請求項１の発明の特徴構成によれば、耐火
性能を評価するための耐火試験は、実験用床板について
のみ実施するだけで、後は、実験用床板の前記弾性最大
撓み量と前記耐火撓み量とから求められた前記関係値に
よって、前記評価床板の弾性最大撓み量を補正して耐火
撓み量を算出することが可能となり、その耐火撓み量に
よって評価床板の評価性能を評価することができるよう
になる。即ち、スパンや支持方法、荷重が異なる床板で
あっても、最大曲げモーメントが等価であれば、それら
の内の一つについて耐火試験を実施するだけで、残りの
評価床板についての耐火撓み量は耐火試験を行わずに精
度良く求めることが可能となり、大幅に時間短縮とコス
トダウンを叶えることが可能となる。これらのことは、
最大曲げモーメントを等価にした各床板を対象にして実
施した耐火試験で、何れの床板もほぼ同等の耐火性能が
得られたことによって裏付けされる。
性能を評価するための耐火試験は、実験用床板について
のみ実施するだけで、後は、実験用床板の前記弾性最大
撓み量と前記耐火撓み量とから求められた前記関係値に
よって、前記評価床板の弾性最大撓み量を補正して耐火
撓み量を算出することが可能となり、その耐火撓み量に
よって評価床板の評価性能を評価することができるよう
になる。即ち、スパンや支持方法、荷重が異なる床板で
あっても、最大曲げモーメントが等価であれば、それら
の内の一つについて耐火試験を実施するだけで、残りの
評価床板についての耐火撓み量は耐火試験を行わずに精
度良く求めることが可能となり、大幅に時間短縮とコス
トダウンを叶えることが可能となる。これらのことは、
最大曲げモーメントを等価にした各床板を対象にして実
施した耐火試験で、何れの床板もほぼ同等の耐火性能が
得られたことによって裏付けされる。
【０００７】請求項２の発明の特徴構成は、図２に例示
するごとく、前記評価床板Ｓ２のスパンＬ２は、前記実
験用床板Ｓ１のスパンＬ１より大きいものであるところ
にある。
するごとく、前記評価床板Ｓ２のスパンＬ２は、前記実
験用床板Ｓ１のスパンＬ１より大きいものであるところ
にある。
【０００８】請求項２の発明の特徴構成によれば、請求
項１の発明による作用効果を叶えることができるのに加
えて、スパンの小さな実験用床板について耐火試験を実
施するだけでスパンの大きな評価床板の耐火性能を求め
ることが可能となり、従来であれば、所定の加熱炉では
試験が実施できないような長スパンの評価床板であって
も、耐火性能を評価することが可能となる。従って、従
来から用いている耐火試験設備を使用しながらも、耐火
性能の評価対象の床板に対する寸法制限が緩和され、よ
り効率よく床板の耐火性能の評価を実施することが可能
となる。
項１の発明による作用効果を叶えることができるのに加
えて、スパンの小さな実験用床板について耐火試験を実
施するだけでスパンの大きな評価床板の耐火性能を求め
ることが可能となり、従来であれば、所定の加熱炉では
試験が実施できないような長スパンの評価床板であって
も、耐火性能を評価することが可能となる。従って、従
来から用いている耐火試験設備を使用しながらも、耐火
性能の評価対象の床板に対する寸法制限が緩和され、よ
り効率よく床板の耐火性能の評価を実施することが可能
となる。
【０００９】尚、上述のように、図面との対照を便利に
するために符号を記したが、該記入により本発明は添付
図面の構成に限定されるものではない。
するために符号を記したが、該記入により本発明は添付
図面の構成に限定されるものではない。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。尚、図面において従来例と同一の
符号で表示した部分は、同一又は相当の部分を示してい
る。
に基づいて説明する。尚、図面において従来例と同一の
符号で表示した部分は、同一又は相当の部分を示してい
る。
【００１１】図２は、二つの合成スラブ（床板に相当）
Ｓを示し、一方は、実際に耐火試験を実施して耐火性能
を評価する実験用スラブ（実験用床板に相当）Ｓ１で、
他方は、建物に設置した状態での最大曲げモーメントＭ
２が、前記実験用スラブＳ１の最大曲げモーメントＭ１
と等価となる別の評価スラブ（評価床板に相当）Ｓ２で
ある。
Ｓを示し、一方は、実際に耐火試験を実施して耐火性能
を評価する実験用スラブ（実験用床板に相当）Ｓ１で、
他方は、建物に設置した状態での最大曲げモーメントＭ
２が、前記実験用スラブＳ１の最大曲げモーメントＭ１
と等価となる別の評価スラブ（評価床板に相当）Ｓ２で
ある。
【００１２】前記二つの合成スラブＳは、図１に示すよ
うに、スパンの寸法を除いて同様の構造に形成してあ
り、図に示すように、上端鉄筋１と下端リブ付鉄板２と
ラチス筋３とをコンクリート４で一体的に結合して形成
した合成スラブである。各構成材料の一例を示すと、上
端筋は、ＪＩＳ−Ｇ−３１１２、ＳＤ２９５Ａ、Ｄ１
３、リブ付鉄板は、ＪＩＳ−Ｇ−３３０２、ＳＧＣ４０
０、ｔ＝０．８ｍｍ、亜鉛メッキ付着量＝１２０ｇ／ｍ
２、ラチス筋は、ＪＩＳ−Ｇ−３５３２、ＳＷＭ−Ｂ、
φ７、コンクリートは、普通及び軽量１種、Ｆｃ＝２１
Ｎ／ｍｍ２である。また、前記評価スラブＳ２のスパン
Ｌ２は、前記実験用スラブＳ１のスパンＬ１より大きく
設定してある。
うに、スパンの寸法を除いて同様の構造に形成してあ
り、図に示すように、上端鉄筋１と下端リブ付鉄板２と
ラチス筋３とをコンクリート４で一体的に結合して形成
した合成スラブである。各構成材料の一例を示すと、上
端筋は、ＪＩＳ−Ｇ−３１１２、ＳＤ２９５Ａ、Ｄ１
３、リブ付鉄板は、ＪＩＳ−Ｇ−３３０２、ＳＧＣ４０
０、ｔ＝０．８ｍｍ、亜鉛メッキ付着量＝１２０ｇ／ｍ
２、ラチス筋は、ＪＩＳ−Ｇ−３５３２、ＳＷＭ−Ｂ、
φ７、コンクリートは、普通及び軽量１種、Ｆｃ＝２１
Ｎ／ｍｍ２である。また、前記評価スラブＳ２のスパン
Ｌ２は、前記実験用スラブＳ１のスパンＬ１より大きく
設定してある。
【００１３】本実施形態によるスラブの耐火性能評価方
法を説明すると、評価対象の評価スラブＳ２に対して設
計荷重（所定の荷重に相当）Ｗ２が作用した場合の常温
下における最大曲げモーメントＭ２と弾性最大撓み量δ
２とを求め、その最大曲げモーメントＭ２と等価の最大
曲げモーメントＭ１を作用させた状態の別の実験用スラ
ブＳ１を用意し、前記実験用スラブＳ１の常温下におけ
る弾性最大撓み量δ１と、耐火試験環境下における耐火
撓み量α１とを計測して、それらの撓み量δ１・α１ど
うしの関係値Ｋ（＝δ／α）を求め、その関係値Ｋによ
って前記評価スラブＳ２の弾性最大撓み量δ２を補正し
て、前記評価スラブＳ２の耐火撓み量α２を算出して耐
火性能を評価するものである。因みに、合成スラブＳの
最大曲げモーメントＭは、単純梁の場合、 Ｍ＝（１／８）・Ｗ・Ｌ2 で求められる。但し、Ｗは、合成スラブＳに対する設計
荷重であり、Ｌは、合成スラブＳのスパンであり、本実
施例においては、上述の通り、 Ｍ１＝（１／８）・Ｗ１・Ｌ１2 ＝Ｍ２＝（１／８）・
Ｗ２・Ｌ２2 である。また、合成スラブＳの弾性最大撓み量δは、同
様に、 δ＝｛５／（３８４・Ｅ・Ｉ）｝・Ｗ・Ｌ4 で求められる。但し、Ｅは、合成スラブＳの弾性係数で
あり、Ｉは、合成スラブＳの断面二次モーメントであ
り、本実施例においては、上述の通り、 δ１＝｛５／（３８４・Ｅ１・Ｉ１）｝・Ｗ１・Ｌ１4 δ２＝｛５／（３８４・Ｅ２・Ｉ２）｝・Ｗ２・Ｌ２4 である。そして、前述の通り両合成スラブの最大曲げモ
ーメントＭが等価である場合には、前記関係値Ｋがほぼ
一定となるから、 Ｋ＝（δ１／α１）＝（δ２／α２） となる。従って、実験用スラブＳ１について耐火試験を
実施して、耐火最大撓み量α１を計測し、予め算出され
た実験用スラブＳ１の弾性最大撓み量δ１とから前記関
係値Ｋを求め、評価スラブＳ２の弾性最大撓み量δ２と
前記関係値Ｋとから耐火最大撓み量α２を机上で算出す
ることができる。具体的には、 α２＝（δ２／Ｋ） で求めることができる。よって、この耐火最大撓み量α
２の数値の大小によって、耐火性能を評価することが可
能となる。因みに、このことは、図３に示す図表に示す
ように、縦軸に設計加重Ｗ、横軸にスパンＬをとった座
標系で、最大曲げモーメントＭの曲線と座標軸とで囲ま
れた範囲内にスパン寸法が入る合成スラブであれば、す
べてに適用することができ、耐火性能のチェックを簡単
に実施することが可能となる。
法を説明すると、評価対象の評価スラブＳ２に対して設
計荷重（所定の荷重に相当）Ｗ２が作用した場合の常温
下における最大曲げモーメントＭ２と弾性最大撓み量δ
２とを求め、その最大曲げモーメントＭ２と等価の最大
曲げモーメントＭ１を作用させた状態の別の実験用スラ
ブＳ１を用意し、前記実験用スラブＳ１の常温下におけ
る弾性最大撓み量δ１と、耐火試験環境下における耐火
撓み量α１とを計測して、それらの撓み量δ１・α１ど
うしの関係値Ｋ（＝δ／α）を求め、その関係値Ｋによ
って前記評価スラブＳ２の弾性最大撓み量δ２を補正し
て、前記評価スラブＳ２の耐火撓み量α２を算出して耐
火性能を評価するものである。因みに、合成スラブＳの
最大曲げモーメントＭは、単純梁の場合、 Ｍ＝（１／８）・Ｗ・Ｌ2 で求められる。但し、Ｗは、合成スラブＳに対する設計
荷重であり、Ｌは、合成スラブＳのスパンであり、本実
施例においては、上述の通り、 Ｍ１＝（１／８）・Ｗ１・Ｌ１2 ＝Ｍ２＝（１／８）・
Ｗ２・Ｌ２2 である。また、合成スラブＳの弾性最大撓み量δは、同
様に、 δ＝｛５／（３８４・Ｅ・Ｉ）｝・Ｗ・Ｌ4 で求められる。但し、Ｅは、合成スラブＳの弾性係数で
あり、Ｉは、合成スラブＳの断面二次モーメントであ
り、本実施例においては、上述の通り、 δ１＝｛５／（３８４・Ｅ１・Ｉ１）｝・Ｗ１・Ｌ１4 δ２＝｛５／（３８４・Ｅ２・Ｉ２）｝・Ｗ２・Ｌ２4 である。そして、前述の通り両合成スラブの最大曲げモ
ーメントＭが等価である場合には、前記関係値Ｋがほぼ
一定となるから、 Ｋ＝（δ１／α１）＝（δ２／α２） となる。従って、実験用スラブＳ１について耐火試験を
実施して、耐火最大撓み量α１を計測し、予め算出され
た実験用スラブＳ１の弾性最大撓み量δ１とから前記関
係値Ｋを求め、評価スラブＳ２の弾性最大撓み量δ２と
前記関係値Ｋとから耐火最大撓み量α２を机上で算出す
ることができる。具体的には、 α２＝（δ２／Ｋ） で求めることができる。よって、この耐火最大撓み量α
２の数値の大小によって、耐火性能を評価することが可
能となる。因みに、このことは、図３に示す図表に示す
ように、縦軸に設計加重Ｗ、横軸にスパンＬをとった座
標系で、最大曲げモーメントＭの曲線と座標軸とで囲ま
れた範囲内にスパン寸法が入る合成スラブであれば、す
べてに適用することができ、耐火性能のチェックを簡単
に実施することが可能となる。
【００１４】このように、本実施形態の耐火性能評価方
法によれば、すべての合成スラブに対して耐火試験を実
施しなくても、最大曲げモーメントが等価である場合に
は、一つの合成スラブについてのみ実施するだけで、他
の合成スラブについても、耐火最大撓み量を求めて耐火
性能を評価することが可能となる。
法によれば、すべての合成スラブに対して耐火試験を実
施しなくても、最大曲げモーメントが等価である場合に
は、一つの合成スラブについてのみ実施するだけで、他
の合成スラブについても、耐火最大撓み量を求めて耐火
性能を評価することが可能となる。
【００１５】〔実施例〕以下に、最大曲げモーメントが
等価の複数の合成スラブについて、それぞれ耐火試験を
実施し、その際の前記各関係値Ｋを求めた結果を示す。
これから見られるように、最大曲げモーメントが等価で
ある場合には、弾性最大撓み量δと、耐火最大撓み量α
との間に一定の関係があることがわかる。
等価の複数の合成スラブについて、それぞれ耐火試験を
実施し、その際の前記各関係値Ｋを求めた結果を示す。
これから見られるように、最大曲げモーメントが等価で
ある場合には、弾性最大撓み量δと、耐火最大撓み量α
との間に一定の関係があることがわかる。
【００１６】『試験体』試験体の種類、および載荷条件
を図４に示す。試験体は均等の２連梁支持、又は単純梁
形式とし、床板と支持梁はスタッドボルトにより接合
し、支持梁とつなぎ梁は吹き付けロックウールで耐火被
覆を行った。 『試験方法』本試験は（財）日本建築総合試験所の床用
耐火試験炉を用い、昭和４４年建設省公示第２９９９号
に基づく載荷加熱試験を行った。載荷方法：加圧フレー
ムと油圧ジャッキにより、等分布荷重による最大曲げモ
ーメントと同じ値が作用するような１スパンにつき３等
分２線載荷とした。測定項目：コンクリートの天端温度
（裏面温度）、トラス上端筋の温度（鋼材温度）および
撓みの測定を行った。 『試験結果』試験結果を図５に示す。実験結果による
と、最大曲げモーメントがほぼ同値の床板においては、
最大撓みの弾性撓みに対する比率は３５．９〜３８．
４、４０．１〜５１．０倍と比較的安定している。ま
た、裏面温度においても最高１９３℃であり、床の耐火
試験の裏面温度許容値２６０℃を下回り、耐火部材とし
ての十分な性能があることが確認された。載荷加熱終了
後の試験体の状況は、支持梁部に０．５〜２ｍｍ程度の
ひび割れが発生し、床板としての有害な変形、破壊、脱
落等はなく、安定した耐火性状を示していた。今回の一
連の実験において同じモーメントと仮定した試験体は１
と２と３と４の２組である。この２組における弾性最大
撓み量と耐火最大撓み量との比率はほぼ一定であり、モ
ーメントが一定であれば耐火撓み性能は同等であると類
推される。
を図４に示す。試験体は均等の２連梁支持、又は単純梁
形式とし、床板と支持梁はスタッドボルトにより接合
し、支持梁とつなぎ梁は吹き付けロックウールで耐火被
覆を行った。 『試験方法』本試験は（財）日本建築総合試験所の床用
耐火試験炉を用い、昭和４４年建設省公示第２９９９号
に基づく載荷加熱試験を行った。載荷方法：加圧フレー
ムと油圧ジャッキにより、等分布荷重による最大曲げモ
ーメントと同じ値が作用するような１スパンにつき３等
分２線載荷とした。測定項目：コンクリートの天端温度
（裏面温度）、トラス上端筋の温度（鋼材温度）および
撓みの測定を行った。 『試験結果』試験結果を図５に示す。実験結果による
と、最大曲げモーメントがほぼ同値の床板においては、
最大撓みの弾性撓みに対する比率は３５．９〜３８．
４、４０．１〜５１．０倍と比較的安定している。ま
た、裏面温度においても最高１９３℃であり、床の耐火
試験の裏面温度許容値２６０℃を下回り、耐火部材とし
ての十分な性能があることが確認された。載荷加熱終了
後の試験体の状況は、支持梁部に０．５〜２ｍｍ程度の
ひび割れが発生し、床板としての有害な変形、破壊、脱
落等はなく、安定した耐火性状を示していた。今回の一
連の実験において同じモーメントと仮定した試験体は１
と２と３と４の２組である。この２組における弾性最大
撓み量と耐火最大撓み量との比率はほぼ一定であり、モ
ーメントが一定であれば耐火撓み性能は同等であると類
推される。
【００１７】〔別実施形態〕以下に他の実施の形態を説
明する。
明する。
【００１８】〈１〉 床板は、先の実施形態で説明した
形式のものに限るものではなく、公知の他の形式からな
る合成床板であってもよい。 〈２〉 耐火試験は、先の実施形態で説明した昭和４４
年建設省告示第２９９９号に基づく載荷加熱試験に限る
ものではなく、例えば、日本国内外に関わらず他の基準
による試験であってもよく、それらを含めて耐火試験と
いう。 〈３〉 前記評価床板Ｓ２のスパンＬ２は、先の実施形
態で説明した前記実験用床板Ｓ１のスパンＬ１より大き
いことに限らず、例えば、同寸や、小さいものであって
もよい。 〈４〉 前記関係値は、先の実施形態で説明したＫ＝
（δ／α）に限るものではなく、例えば、Ｋ＝（α／
δ）であったり、若しくは、相関関数で表されるもので
あってもよく、それらを含めて関係値と総称する。
形式のものに限るものではなく、公知の他の形式からな
る合成床板であってもよい。 〈２〉 耐火試験は、先の実施形態で説明した昭和４４
年建設省告示第２９９９号に基づく載荷加熱試験に限る
ものではなく、例えば、日本国内外に関わらず他の基準
による試験であってもよく、それらを含めて耐火試験と
いう。 〈３〉 前記評価床板Ｓ２のスパンＬ２は、先の実施形
態で説明した前記実験用床板Ｓ１のスパンＬ１より大き
いことに限らず、例えば、同寸や、小さいものであって
もよい。 〈４〉 前記関係値は、先の実施形態で説明したＫ＝
（δ／α）に限るものではなく、例えば、Ｋ＝（α／
δ）であったり、若しくは、相関関数で表されるもので
あってもよく、それらを含めて関係値と総称する。
【図１】床板の要部を示す一部切欠き斜視図
【図２】実験床板と評価床板を示す概念図
【図３】耐火性能のチェックに用いることができるチェ
ック図
ック図
【図４】試験体の種類・載荷条件を示す説明図
【図５】試験結果を示す説明図
【図６】耐火試験を示す概念図
Ｋ 関係値 Ｌ１ スパン Ｌ２ スパン Ｍ１ 最大曲げモーメント Ｍ２ 最大曲げモーメント Ｓ 合成スラブ（床板に相当） Ｓ１ 実験用スラブ（実験用床板に相当） Ｓ２ 評価スラブ（評価床板に相当） Ｗ２ 設計荷重（所定の荷重に相当） α１ 耐火撓み量 α２ 耐火撓み量 δ１ 弾性最大撓み量 δ２ 弾性最大撓み量
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鴻野 良太 大阪府大阪市中央区本町四丁目１番13号 株式会社竹中工務店大阪本店内 (72)発明者 田渕 勝道 大阪府大阪市中央区本町四丁目１番13号 株式会社竹中工務店大阪本店内 (72)発明者 林 誠 大阪府大阪市中央区本町四丁目１番13号 株式会社竹中工務店大阪本店内 (72)発明者 金子 裕一 千葉県印西市大塚１丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 日下部 弘 大阪府大阪市中央区農人橋１―４―33 ア メリカーナビル 株式会社富士昭技研内 Ｆターム(参考） 2G061 AA07 AB01 AC03 BA20 CA20 CB01 EA01 EA02 EA10 EC09
Claims (2)
- 【請求項１】 床板の耐火性能を評価する耐火性能評価
方法であって、評価対象の評価床板に対して所定の荷重
が作用した場合の常温下における最大曲げモーメントと
弾性最大撓み量とを求め、その最大曲げモーメントと等
価の最大曲げモーメントを作用させた状態の別の実験用
床板を用意し、前記実験用床板の常温下における弾性最
大撓み量と、耐火試験環境下における耐火撓み量とを求
め、それらの撓み量どうしの関係値を求め、その関係値
によって前記評価床板の弾性最大撓み量を補正して、前
記評価床板の耐火撓み量を算出して耐火性能を評価する
耐火性能評価方法。 - 【請求項２】 前記評価床板のスパンは、前記実験用床
板のスパンより大きいものである請求項１に記載の耐火
性能評価方法。
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