JP2001286999A - Method for continuously casting steel - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、脱酸生成物であ
る、溶鋼中の微細なアルミナをタンディッシュ内で効率
良く除去し、清浄性の優れた鋼を鋳造することができる
鋼の連続鋳造方法に関するものである。The present invention relates to a continuous casting of steel capable of efficiently removing fine alumina in molten steel, which is a deoxidation product, in a tundish and casting a steel having excellent cleanliness. It is about the method.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼中のアルミナを主体とする酸化物系非
金属介在物（以下「介在物」と記す）は、最終製品にお
ける表面疵等欠陥の発生原因となるので、極力除去する
必要があり、そのため、最終製品の品質に直接関与する
連続鋳造工程では、清浄性の優れた鋳片を得る手段とし
て種々の介在物低減対策が実施されてきた。そして、生
産性向上のために鋳片引抜き速度を高速度化させた最近
の操業形態では、鋳型内での介在物の分離・除去に限界
があり、更に、近年の要求される品質の厳格化も加味さ
れ、溶鋼を鋳型に供給する以前のタンディッシュにおけ
る清浄性向上対策が特に重要となっている。2. Description of the Related Art Oxide-based nonmetallic inclusions mainly composed of alumina in steel (hereinafter referred to as "inclusions") cause defects such as surface flaws in a final product, and must be removed as much as possible. For this reason, in the continuous casting process directly involved in the quality of the final product, various measures for reducing inclusions have been implemented as means for obtaining a slab having excellent cleanliness. In recent operation modes in which the slab drawing speed is increased to improve productivity, there is a limit to the separation and removal of inclusions in the mold, and furthermore, the strictness of the quality required in recent years Therefore, measures to improve cleanliness in a tundish before supplying molten steel to a mold are particularly important.
【０００３】タンディッシュ内における介在物除去手段
としては、従来、種々の堰をタンディッシュに設け、タ
ンディッシュ内での溶鋼流を制御して介在物の浮上・分
離を促進させる方法が採用されてきた。更に、堰を用い
つつ介在物の浮上・分離を一層促進させる手段として、
特開昭６３−１５７７４５号公報にはタンディッシュ内
の溶鋼中へＡｒ吹き込みを併用する方法が開示され、特
開昭５９−１８９０５０号公報には石灰質系のフィルタ
ー形状の堰を用いる方法が開示されている。As a means for removing inclusions in a tundish, a method has conventionally been adopted in which various weirs are provided in the tundish to control the flow of molten steel in the tundish to promote floating and separation of inclusions. Was. Furthermore, as means to further promote the floating / separation of inclusions using weirs,
Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-157745 discloses a method in which Ar is simultaneously blown into molten steel in a tundish, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-189050 discloses a method using a calcareous filter-type weir. ing.
【０００４】一方、タンディッシュ内の溶鋼に磁場を印
加し、タンディッシュ内での溶鋼流を制御して介在物を
低減する方法も提案されている。例えば特開昭５８−２
２３１７号公報にはタンディッシュ外部からの磁力によ
り溶鋼を水平回転させて介在物を中心部に集中させ且つ
浮上・分離させる方法が開示され、特開昭６３−１４０
７４５号公報には、取鍋からの受鋼点と鋳型への流出孔
との間に静磁場を印加して溶鋼流を制動し、介在物を浮
上させて除去する方法が開示されている。On the other hand, a method has been proposed in which a magnetic field is applied to molten steel in a tundish to control the flow of molten steel in the tundish to reduce inclusions. For example, JP-A-58-2
Japanese Patent No. 2317 discloses a method in which molten steel is horizontally rotated by magnetic force from the outside of a tundish to concentrate and float / separate inclusions at a central portion.
No. 745 discloses a method in which a static magnetic field is applied between a steel receiving point from a ladle and an outflow hole to a mold to brake the flow of molten steel and to remove inclusions by floating.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、いずれ
にしろ上記従来技術は、介在物同士を凝集・合体により
大型化させ、介在物の浮上速度を促進させて除去するこ
とを基本としているため、介在物同士の凝集・合体がそ
の効果を律速しており、又、合体してもそのサイズが小
さい場合には十分な浮上速度を確保できず系外への分離
は不可能である。鋼製品の中で最も一般的なアルミキル
ド鋼の場合、脱酸生成物であるアルミナは通常３０μｍ
以下であり、凝集・合体するチャンスは少なく、且つ合
体しても浮上・分離に十分な大きさには成り得ない。そ
のため、上記従来技術ではアルミキルド鋼の脱酸生成物
であるアルミナをタンディッシュ内で大幅に低減するこ
とは、実質的に不可能であった。However, in any case, the prior art described above is based on the principle that the inclusions are made larger by agglomeration and coalescence and the floating speed of the inclusions is accelerated and removed. Agglomeration / coalescence of the objects determines the effect, and if the size is small even if they are coalesced, a sufficient floating speed cannot be secured and separation outside the system is impossible. In the case of aluminum killed steel, which is the most common type of steel product, alumina, which is a deoxidation product, is usually 30 μm.
As described below, there is little chance of aggregation and coalescence, and even if coalescence occurs, the particles cannot be large enough for floating and separation. Therefore, it is substantially impossible to significantly reduce the amount of alumina, which is a deoxidation product of aluminum-killed steel, in a tundish in the conventional technique.
【０００６】本発明は上記事情に鑑みなされたもので、
その目的とするところは、アルミキルド鋼の脱酸生成物
である微細なアルミナをタンディッシュ内で効率良く除
去し、清浄性の優れた鋼を鋳造することができる鋼の連
続鋳造方法を提供することである。The present invention has been made in view of the above circumstances,
An object of the present invention is to provide a continuous casting method of steel capable of efficiently removing fine alumina, which is a deoxidation product of aluminum-killed steel, in a tundish and casting a steel having excellent cleanliness. It is.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】第１の発明による鋼の連
続鋳造方法は、取鍋内の溶鋼をタンディッシュ内へ注入
し、次いで、タンディッシュ内の溶鋼を鋳型内へ鋳造す
る連続鋳造方法において、取鍋からタンディッシュへの
溶鋼の注入流に、溶鋼中のアルミニウムに対する酸化力
を保持せず、アルミナ吸着性を保持するフラックスを添
加することを特徴とするものである。A continuous casting method for steel according to the first invention is a continuous casting method in which molten steel in a ladle is poured into a tundish, and then molten steel in the tundish is cast into a mold. Wherein a flux that does not maintain the oxidizing power for aluminum in the molten steel but retains alumina adsorption is added to the flow of molten steel injected from the ladle into the tundish.
【０００８】第２の発明による鋼の連続鋳造方法は、第
１の発明において、前記フラックスを不活性ガスと共に
添加することを特徴とするものである。[0008] A continuous casting method of steel according to a second invention is characterized in that, in the first invention, the flux is added together with an inert gas.
【０００９】第３の発明よる鋼の連続鋳造方法は、第１
の発明又は第２の発明において、耐火物製の注入管を用
いて、取鍋からタンディッシュへの注入流を空気から遮
断することを特徴とするものでる。[0009] The continuous casting method for steel according to the third invention is characterized in that:
In the invention of the second or the second invention, the injection flow from the ladle to the tundish is shut off from the air by using a refractory injection pipe.
【００１０】第４の発明による鋼の連続鋳造方法は、第
１の発明乃至第３の発明の何れかにおいて、前記フラッ
クスの融点を注入される溶鋼の固相線温度以下とするこ
とを特徴とするものである。[0010] A continuous casting method for steel according to a fourth invention is characterized in that, in any one of the first invention to the third invention, the melting point of the flux is not more than the solidus temperature of the molten steel to be injected. Is what you do.
【００１１】第５の発明による鋼の連続鋳造方法は、第
１の発明乃至第４の発明の何れかにおいて、前記フラッ
クスの粒径を３５０μｍ以上とすることを特徴とするも
のである。A fifth aspect of the present invention is directed to the continuous casting method of steel according to any one of the first to fourth aspects, wherein the particle size of the flux is 350 μm or more.
【００１２】第６の発明による鋼の連続鋳造方法は、第
１の発明乃至第５の発明の何れかにおいて、前記フラッ
クスとして、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、及びＡｌ2 Ｏ3 を合計
で５０〜９５mass％含有し、弗化物又はアルカリ酸化物
を５〜３０mass％含有し、更にＣａＯとＳｉＯ2 との比
が１．５以上である組成のフラックスを用いることを特
徴とするものである。The continuous casting method for steel according to a sixth aspect of the present invention is the method according to any one of the first to fifth aspects, wherein the flux contains CaO, SiO 2 and Al 2 O 3 in a total amount of 50 to 95 mass%. A flux containing 5 to 30% by mass of fluoride or alkali oxide and having a ratio of CaO to SiO 2 of 1.5 or more.
【００１３】本発明では、溶鋼中のアルミニウムに対す
る酸化力を保持せず、脱酸生成物であるアルミナを吸着
可能なフラックスを、取鍋からタンディッシュへ注入さ
れる溶鋼注入流に添加する。添加されたフラックスは、
注入流の落下エネルギーによりタンディッシュ内で溶鋼
と激しく攪拌される。この攪拌により溶鋼中に懸濁する
微細なアルミナとフラックスとの衝突が促進され、アル
ミナのフラックスへの衝突・合体が進行する。アルミナ
を吸着したフラックスはタンディッシュ内の溶鋼湯面に
浮上するので、微細なアルミナがフラックスと共に溶鋼
中から除去される。即ち、取鍋からタンディッシュへの
落下エネルギーによる攪拌動力は極めて大きく、そのエ
ネルギーによりフラックスとアルミナとが極めて高い確
率で衝突・合体して、アルミナの溶解度を有するフラッ
クス中にアルミナが吸収される。フラックスは、微細な
アルミナに比べてそのサイズが大きく、格段に浮上性に
優れているので、アルミナを吸着したフラックスは、鋳
型内に鋳造される前に、タンディッシュ内を移動中に浮
力によりタンディッシュ内溶鋼の湯面に浮上・分離す
る。このようにして微細なアルミナが除去される。フラ
ックスは溶鋼中のアルミニウムに対する酸化力を保持し
ていないので、フラックス自体が溶鋼を汚染することが
ない。In the present invention, a flux capable of adsorbing alumina, which is a deoxidation product, without adding oxidizing power to aluminum in molten steel is added to a molten steel injection flow injected from a ladle into a tundish. The added flux is
Due to the falling energy of the injection flow, it is vigorously stirred with molten steel in the tundish. This agitation promotes the collision between the fine alumina suspended in the molten steel and the flux, and the collision and coalescence of the alumina with the flux proceeds. Since the flux adsorbing the alumina floats on the surface of the molten steel in the tundish, fine alumina is removed from the molten steel together with the flux. That is, the agitation power by the falling energy from the ladle to the tundish is extremely large, and the flux and the alumina collide and coalesce with a very high probability by the energy, and the alumina is absorbed in the flux having the solubility of alumina. The flux is larger in size than the fine alumina and has much better levitation.Therefore, the flux adsorbing the alumina can be tanned by buoyancy while moving in the tundish before being cast in the mold. Floats and separates on the molten steel surface in the dish. In this way, fine alumina is removed. Since the flux has no oxidizing power for aluminum in the molten steel, the flux itself does not contaminate the molten steel.
【００１４】注入流にフラックスを添加する際、不活性
ガスを搬送用ガスとして用い、不活性ガスと共にフラッ
クスを添加することで、フラックスを容易に添加するこ
とができる。又、耐火物製の注入管を用いて注入流を空
気から遮断することにより、溶鋼中のアルミニウムの空
気酸化が防止され、溶鋼の清浄性が更に向上する。When adding a flux to the injection flow, the flux can be easily added by using an inert gas as a carrier gas and adding the flux together with the inert gas. In addition, by blocking the injection flow from the air using a refractory injection tube, the air oxidation of aluminum in the molten steel is prevented, and the cleanliness of the molten steel is further improved.
【００１５】フラックスのアルミナ吸着・吸収能はフラ
ックスが液体状態の時が最大であることに加え、溶鋼中
でフラックスが液体状態であれば、フラックスは浮上性
に最も優れた球形に近い形状を保持することができるの
で、フラックスの融点は注入する溶鋼の固相線温度以下
とすることが好ましい。尚、固相線温度とは凝固完了温
度のことである。The flux has the maximum alumina adsorption / absorption capacity when the flux is in a liquid state. In addition, when the flux is in a liquid state in molten steel, the flux retains a shape close to a sphere having the highest floating property. Therefore, the melting point of the flux is preferably equal to or lower than the solidus temperature of the molten steel to be injected. Incidentally, the solidus temperature is a solidification completion temperature.
【００１６】近年使用されるタンディッシュの容量は４
０トン以上であり、容量が４０トン以上のタンディッシ
ュ内における溶鋼の平均滞在時間は７分程度以上とな
る。この条件においては、タンディッシュ内に堰を設置
することで、その径が３５０μｍ以上の介在物はタンデ
ィッシュ内の溶鋼湯面に１００％浮上・分離させること
ができる。従って、添加するフラックスの粒径を３５０
μｍ以上に整粒することで、添加したフラックスの全量
をタンディッシュ内で浮上・分離させることができる。The capacity of a tundish used in recent years is 4
The average stay time of molten steel in a tundish having a capacity of 40 tons or more is 0 tons or more, and is about 7 minutes or more. Under these conditions, by installing a weir in the tundish, inclusions having a diameter of 350 μm or more can be floated and separated 100% on the molten steel surface in the tundish. Therefore, the particle size of the added flux is set to 350
By adjusting the particle size to not less than μm, the entire amount of the added flux can be floated and separated in the tundish.
【００１７】本発明で添加するフラックスの主たる特質
は、溶鋼中のアルミニウムに対する酸化力を保持せず且
つアルミナ吸着性を保持する点であるが、この特質はフ
ラックスの組成を、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、及びＡｌ2 Ｏ3
を合計で５０〜９５mass％含有し、弗化物又はアルカリ
酸化物を５〜３０mass％含有し、更にＣａＯとＳｉＯ 2
との比を１．５以上とすることで得ることができる。Main characteristics of the flux added in the present invention
Does not retain the oxidizing power for aluminum in molten steel and
One of the characteristics is that it retains alumina adsorption properties.
The composition of Lux is CaO, SiOTwo , And AlTwo OThree
Containing 50 to 95 mass% in total, fluoride or alkali
Oxide containing 5-30 mass%, CaO and SiO Two
Can be obtained by setting the ratio to 1.5 or more.
【００１８】[0018]
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に基づき説明
する。図１は、本発明の実施の形態の例を示す連続鋳造
設備の概要図である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic diagram of a continuous casting facility showing an example of an embodiment of the present invention.
【００１９】図１において、内面を耐火物で構築された
タンディッシュ２が、タンディッシュカー（図示せず）
に搭載されて鋳型４の上方所定位置に配置され、又、タ
ンディッシュ２の上方所定位置には溶鋼１を収容した取
鍋３が配置されている。取鍋３の底部には溶鋼１の流出
量を制御するスライディングノズル５が設けられてお
り、そして、このスライディングノズル５の下面には、
取鍋３内の溶鋼１を空気と遮断してタンディッシュ２に
注入するための注入管６が設置されている。In FIG. 1, a tundish 2 having an inner surface made of a refractory is provided with a tundish car (not shown).
And a ladle 3 containing the molten steel 1 is arranged at a predetermined position above the mold 4 and above the tundish 2. At the bottom of the ladle 3, a sliding nozzle 5 for controlling the outflow amount of the molten steel 1 is provided, and on the lower surface of the sliding nozzle 5,
An injection pipe 6 for injecting the molten steel 1 in the ladle 3 from the air and injecting it into the tundish 2 is provided.
【００２０】注入管６は耐火物製であり、その側壁を貫
通してフラックス供給管８が設置されている。フラック
ス供給管８にはフラックス９を収納するタンク７が接続
されており、タンク７内のフラックス９はＡｒ等の不活
性ガスを搬送ガスとして、フラックス供給管８を介して
注入管６の内面に吹き込まれるようになっている。The injection pipe 6 is made of a refractory, and a flux supply pipe 8 is provided through the side wall thereof. A tank 7 for accommodating a flux 9 is connected to the flux supply pipe 8, and the flux 9 in the tank 7 is supplied to the inner surface of the injection pipe 6 through the flux supply pipe 8 using an inert gas such as Ar as a carrier gas. It is to be blown.
【００２１】取鍋３が配置された位置とは反対側のタン
ディッシュ２の底部には、鋳型４へ溶鋼２を鋳造するた
めの浸漬ノズル１３が設けられ、又、タンディッシュ２
の内部には、取鍋３からの溶鋼注入位置と浸漬ノズル１
３の設置位置との間に、堰１０及び堰１１が設置されて
いる。堰１０はその下方を溶鋼１がくぐり抜ける型式の
堰であり、堰１１は溶鋼がその上方を通り抜ける型式の
堰である。At the bottom of the tundish 2 opposite to the position where the ladle 3 is arranged, an immersion nozzle 13 for casting the molten steel 2 into the mold 4 is provided.
Of the molten steel from the ladle 3 and the immersion nozzle 1
The weir 10 and the weir 11 are installed between the three installation positions. The weir 10 is a type of weir through which the molten steel 1 passes below, and the weir 11 is a type of weir through which the molten steel passes above.
【００２２】本発明の連続鋳造方法は、このような構成
の連続鋳造設備において、取鍋３内の溶鋼１を注入管６
を介してタンディッシュ２に注入する際、不活性ガスと
共にフラックス９を注入管６の内面に吹き込む。吹き込
むフラックス９の特質は、溶鋼１中のアルミニウムに対
する酸化力を保持せず、且つ溶鋼１中のアルミナ吸着性
を保持する必要があり、又、フラックス９の融点は溶鋼
１の固相線温度以下とすることが好ましい。これらの特
性を有するものであれば、フラックス９の構成物質は酸
化物、弗化物、硫化物、又はこれらの混合物等のどのよ
うな物質でも良いが、この特性を併せ持つフラックス９
として、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、及びＡｌ2Ｏ3 を合計で５
０〜９５mass％含有し、弗化物又はアルカリ酸化物を５
〜３０mass％含有し、更にＣａＯとＳｉＯ2 との比が
１．５以上である組成のフラックス９を用いることが好
ましい。尚、Ｂ2 Ｏ3 はフラックス９の融点を効果的に
低下させるので、状況に応じてＢ2 Ｏ3 を添加しても良
い。一方、鉄酸化物やＭｎ酸化物は溶鋼１中のアルミニ
ウムを酸化させるので、これらの物質は意図的に添加し
てはならない。According to the continuous casting method of the present invention, the molten steel 1 in the ladle 3 is filled in
When the flux 9 is injected into the tundish 2 through the flux, the flux 9 is blown into the inner surface of the injection pipe 6 together with the inert gas. The characteristic of the flux 9 to be blown is that it is necessary to maintain the oxidizing power to the aluminum in the molten steel 1 and to retain the alumina adsorption property in the molten steel 1, and the melting point of the flux 9 is equal to or lower than the solidus temperature of the molten steel 1. It is preferable that As long as the material has these properties, the constituent material of the flux 9 may be any substance such as an oxide, a fluoride, a sulfide, or a mixture thereof.
In total, CaO, SiO 2 , and Al 2 O 3 are 5
0 to 95 mass%, containing 5 fluorides or alkali oxides
It is preferable to use a flux 9 having a composition of about 30 mass% and a composition in which the ratio of CaO to SiO 2 is 1.5 or more. Since B 2 O 3 effectively lowers the melting point of the flux 9, B 2 O 3 may be added depending on the situation. On the other hand, since iron oxide and Mn oxide oxidize aluminum in the molten steel 1, these substances must not be intentionally added.
【００２３】そして更に、フラックス９の粒径は３５０
μｍ以上とすることが好ましい。フラックス９の粒径の
上限は特に限定されるものではないが、フラックス供給
管８を介して吹き込んで添加することを考慮すると、本
実施の形態では１ｍｍ以下程度が好ましい。当然なが
ら、添加方法が異なればフラックス９の上限値は変化す
る。３５０μｍ以上のフラックス９を得るには、目開き
寸法が３５０μｍの篩で篩分けすれば良い。Further, the particle size of the flux 9 is 350
It is preferably at least μm. Although the upper limit of the particle size of the flux 9 is not particularly limited, it is preferably about 1 mm or less in the present embodiment in view of the fact that the flux 9 is added by blowing through the flux supply pipe 8. Naturally, the upper limit value of the flux 9 changes when the addition method is different. In order to obtain a flux 9 of 350 μm or more, it may be sieved with a sieve having a mesh size of 350 μm.
【００２４】吹き込まれたフラックス９は溶鋼１と共に
タンディッシュ２に注入され、溶鋼１のタンディッシュ
２への落下エネルギーによりタンディッシュ２内で激し
く攪拌されて、溶鋼１中に懸濁するアルミナと衝突して
合体する。タンディッシュ２へ注入された溶鋼１は浸漬
ノズル１３の設置された方向に移動し、添加したフラッ
クス９も溶鋼１の流れに沿って浸漬ノズル１３側に移動
するが、フラックス９はその粒径が大きいので、溶鋼１
とフラックス９との比重差に基づくフラックス９の浮上
速度は十分に速く、アルミナを吸着したフラックス９は
タンディッシュ２内の溶鋼湯面に浮上する。堰１０及び
堰１１を設置した本実施の形態ではフラックス９の浮上
・分離が一層促進される。The blown flux 9 is injected into the tundish 2 together with the molten steel 1, is vigorously stirred in the tundish 2 by the energy of the falling of the molten steel 1 into the tundish 2, and collides with the alumina suspended in the molten steel 1. And unite. The molten steel 1 injected into the tundish 2 moves in the direction in which the immersion nozzle 13 is installed, and the added flux 9 also moves toward the immersion nozzle 13 along the flow of the molten steel 1, but the flux 9 has a particle size. Because it is big, molten steel 1
The floating speed of the flux 9 based on the difference in specific gravity between the flux 9 and the flux 9 is sufficiently high, and the flux 9 adsorbing alumina floats on the molten steel surface in the tundish 2. In the present embodiment in which the weirs 10 and 11 are provided, the floating and separation of the flux 9 are further promoted.
【００２５】アルミナを吸着したフラックス９を溶鋼１
と迅速に分離するために、タンディッシュ２内の溶鋼湯
面にはタンディッシュフラックス１２を添加しておくこ
とが好ましい。タンディッシュフラックス１２としては
市販の酸化物を主体としたもので十分である。タンディ
ッシュフラックス１２は一般に溶鋼１の保温機能も有し
ているので、保温剤としても機能する。The flux 9 adsorbed with alumina is applied to molten steel 1
It is preferable to add a tundish flux 12 to the molten steel surface in the tundish 2 in order to quickly separate the tundish flux from the molten steel. It is sufficient that the tundish flux 12 is mainly composed of a commercially available oxide. Since the tundish flux 12 generally also has a heat retaining function for the molten steel 1, it also functions as a heat retaining agent.
【００２６】このようにして溶鋼１をタンディッシュ２
に注入することで、溶鋼１中に懸濁する微細なアルミナ
は効率良く除去され、鋳型４へは微細なアルミナを含め
介在物の極めて少ない清浄な溶鋼１が鋳造される。鋳型
４内に鋳造された溶鋼１は鋳型４内で冷却されて凝固
し、清浄性の優れた鋳片１４が鋳造される。In this manner, the molten steel 1 is replaced with the tundish 2
, The fine alumina suspended in the molten steel 1 is efficiently removed, and a clean molten steel 1 having very few inclusions including fine alumina is cast into the mold 4. The molten steel 1 cast in the mold 4 is cooled and solidified in the mold 4 to cast a slab 14 having excellent cleanliness.
【００２７】尚、上記説明は単ストランド鋳造のタンデ
ィッシュ２における説明であるが、本発明は単ストラン
ド鋳造に限るものではなく、中央に取鍋３からの注入位
置が設置され、その左右に鋳型４が配置された多ストラ
ンド鋳造であっても、上記に沿って本発明を適用するこ
とができる。又、注入管６の形状はどのようにしても良
く、上記説明のように注入管６の内部を溶鋼１の注入流
が充填する形式としても、又は、注入管６と溶鋼１の注
入流とが接触しない形式としても、どちらでも良い。更
に、注入管６を用いずに注入しても良く、この場合に
は、シュート等の添加装置を用いてフラックス９を注入
流に直接添加することができる。The above description is for the tundish 2 of single-strand casting, but the present invention is not limited to single-strand casting, and the pouring position from the ladle 3 is set at the center, and The present invention can be applied in accordance with the above even in the case of multi-strand casting where 4 is arranged. The injection pipe 6 may have any shape. The injection pipe 6 may be filled with the injection flow of the molten steel 1 as described above. However, either of them may be used as a form that does not touch. Further, the injection may be performed without using the injection pipe 6, and in this case, the flux 9 can be directly added to the injection flow using an adding device such as a chute.
【００２８】[0028]
【実施例】図１に示す連続鋳造設備を用いた実施例を説
明する。用いたタンディッシュの容量は８０トンであ
り、炭素濃度が０．００５mass％、ｓｏｌ．Ａｌが０．
０３mass％のアルミキルド鋼を２．２ｍ／ｍｉｎの鋳片
引抜き速度で厚み２５０ｍｍ、幅１６００ｍｍのスラブ
鋳片に鋳造する際に本発明を実施した。EXAMPLE An example using the continuous casting equipment shown in FIG. 1 will be described. The capacity of the tundish used was 80 tons, the carbon concentration was 0.005 mass%, and the sol. Al is 0.
The present invention was carried out when casting an aluminum-killed steel of 03 mass% into a slab slab having a thickness of 250 mm and a width of 1600 mm at a slab drawing speed of 2.2 m / min.
【００２９】用いたフラックスはＣａＯ：４５mass％、
ＳｉＯ2 ：１７mass％、Ａｌ2 Ｏ3：１３mass％、Ｍｇ
Ｏ：５mass％、Ｎａ2 Ｏ：１０mass％、ＣａＦ2 ：１０
mass％で、ＣａＯとＳｉＯ2 との比（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）は２．６である。このフラックスをＡｒを搬送ガス
として毎分２．５ｋｇ添加した。タンディッシュ内には
浮上するアルミナの吸収剤及び溶鋼の保温剤として、Ｃ
ａＯ：４６mass％、ＳｉＯ2 ：４０mass％、Ａｌ2 Ｏ
3 ：５mass％、ＭｇＯ：２mass％を主成分とするタンデ
ィッシュフラックスを添加した。尚、比較のため、フラ
ックスを注入量に添加せず、その他の条件を実施例と同
一とした従来例も実施した。The flux used was CaO: 45 mass%,
SiO 2 : 17 mass%, Al 2 O 3 : 13 mass%, Mg
O: 5mass%, Na 2 O : 10mass%, CaF 2: 10
mass%, the ratio of CaO to SiO 2 (CaO / SiO
2 ) is 2.6. 2.5 kg of this flux was added per minute using Ar as a carrier gas. In the tundish, as an absorbent for alumina floating and a heat insulator for molten steel, C
aO: 46mass%, SiO 2: 40mass%, Al 2 O
3 : A tundish flux containing 5 mass% and MgO: 2 mass% as main components was added. For comparison, a conventional example in which the flux was not added to the injection amount and other conditions were the same as the example was also implemented.
【００３０】鋳造したスラブ鋳片から試料を採取し、電
解抽出法により試料中のアルミナ量を定量化して、鋳片
の清浄性を調査した。図２に実施例及び従来例における
調査結果を示す。図２で明らかなように、本発明の実施
例では直径が３０μｍ以下のアルミナも大幅に低減して
いた。そして、鋳片における総酸素濃度の分析値も従来
例では２３ｐｐｍであったのに比較して、実施例では８
ｐｐｍまで低下しており、本発明の効果の大きさを計り
知ることができた。A sample was taken from the cast slab slab, the amount of alumina in the sample was quantified by an electrolytic extraction method, and the cleanliness of the slab was investigated. FIG. 2 shows the results of the investigation in the example and the conventional example. As is clear from FIG. 2, in the example of the present invention, alumina having a diameter of 30 μm or less was also significantly reduced. The analysis value of the total oxygen concentration in the cast slab was 23 ppm in the conventional example, but was 8 ppm in the example.
ppm, and the magnitude of the effect of the present invention could be measured and found.
【００３１】[0031]
【発明の効果】本発明により、従来タンディッシュ内で
は除去不可能であった２０μｍ以下の極めて微細なアル
ミナの分離・除去が可能となり、その結果、超高清浄度
鋼を安定して且つ大量に製造できるようになり、工業上
多大な効果がもたらされる。According to the present invention, it is possible to separate and remove very fine alumina of 20 μm or less which could not be removed in a conventional tundish. It can be manufactured, and has a great industrial effect.
【図１】本発明の実施の形態の例を示す連続鋳造設備の
概要図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a continuous casting facility showing an example of an embodiment of the present invention.
【図２】電解抽出法によるアルミナ量の調査結果を示す
図である。FIG. 2 is a graph showing the results of an investigation on the amount of alumina by an electrolytic extraction method.
１ 溶鋼 ２ タンディッシュ ３ 取鍋 ４ 鋳型 ５ スライディングノズル ６ 注入管 ７ タンク ８ フラックス供給管 ９ フラックス DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Molten steel 2 Tundish 3 Ladle 4 Mold 5 Sliding nozzle 6 Injection pipe 7 Tank 8 Flux supply pipe 9 Flux
Claims (6)
し、次いで、タンディッシュ内の溶鋼を鋳型内へ鋳造す
る連続鋳造方法において、取鍋からタンディッシュへの
溶鋼の注入流に、溶鋼中のアルミニウムに対する酸化力
を保持せず、アルミナ吸着性を保持するフラックスを添
加することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。In a continuous casting method for injecting molten steel in a ladle into a tundish and then casting the molten steel in the tundish into a mold, a molten steel is injected into the tundish from the ladle. A continuous casting method for steel, comprising adding a flux that does not maintain oxidizing power to aluminum therein and maintains alumina adsorption.
することを特徴とする請求項１に記載の鋼の連続鋳造方
法。2. The method for continuously casting steel according to claim 1, wherein the flux is added together with an inert gas.
ンディッシュへの注入流を空気から遮断することを特徴
とする請求項１又は請求項２に記載の鋼の連続鋳造方
法。3. The continuous casting method for steel according to claim 1, wherein the injection flow from the ladle to the tundish is cut off from the air by using a refractory injection pipe.
の固相線温度以下とすることを特徴とする請求項１乃至
請求項３の何れか１つに記載の鋼の連続鋳造方法。4. The continuous casting method for steel according to claim 1, wherein the melting point of the flux is not more than the solidus temperature of the molten steel to be injected.
とすることを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか
１つに記載の鋼の連続鋳造方法。5. The continuous casting method for steel according to claim 1, wherein the particle size of the flux is 350 μm or more.
2 、及びＡｌ2 Ｏ3を合計で５０〜９５mass％含有し、
弗化物又はアルカリ酸化物を５〜３０mass％含有し、更
にＣａＯとＳｉＯ2 との比が１．５以上である組成のフ
ラックスを用いることを特徴とする請求項１乃至請求項
５の何れか１つに記載の鋼の連続鋳造方法。6. The flux may be CaO, SiO
2 and Al 2 O 3 in a total amount of 50 to 95 mass%,
Containing 5～30Mass% fluoride or alkali oxides, further to any of claims 1 to 5 ratio of CaO and SiO 2 is characterized by using a flux composition is 1.5 or more 1 The continuous casting method for steel according to any one of the first to third aspects.
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| JP2000104345A JP2001286999A (en) | 2000-04-06 | 2000-04-06 | Method for continuously casting steel |
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|---|---|---|---|---|
| CN102847923A (en) * | 2011-06-28 | 2013-01-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | Pouring basket with molten steel purity stably improved under low argon consumption and metallurgical method thereof |
| US9889499B2 (en) | 2013-08-26 | 2018-02-13 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Continuous casting method |
-
2000
- 2000-04-06 JP JP2000104345A patent/JP2001286999A/en active Pending
Cited By (3)
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| CN102847923A (en) * | 2011-06-28 | 2013-01-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | Pouring basket with molten steel purity stably improved under low argon consumption and metallurgical method thereof |
| CN102847923B (en) * | 2011-06-28 | 2015-04-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | Tundish with molten steel purity stably improved under low argon consumption and metallurgical method thereof |
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