JP2001259801A - Mold for continuous casting - Google Patents
Mold for continuous castingInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属を連続鋳
造する際に使用する連続鋳造用鋳型に関し、特に消費電
力を低減するとともに鋳片の品質を向上させることが可
能な連続鋳造用鋳型に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a continuous casting mold used for continuous casting of molten metal, and more particularly to a continuous casting mold capable of reducing power consumption and improving the quality of a slab. .
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、溶融金属の連続鋳造用鋳型と
して、溶融金属湯面の安定化、連続鋳造した鋳片の平滑
化および鋳造速度の高速化を達成するために、種々の連
続鋳造用鋳型が提案されている。例えば、特開平５−１
５９４９号公報（特許第２６１１５５９号）には、通電
コイルにより溶融金属のメニスカス部分を大きく湾曲さ
せるために、内部水冷構造の金属製冷却鋳型と、この鋳
型のセグメンド部分を周回して高周波を通す通電コイル
とを備えた連続鋳造装置が開示されている。この連続鋳
造装置に用いる鋳型は、鋳型の上端部を貫通するかまた
は上端部まで貫通しない複数のスリットで仕切られたセ
グメンドからなり、セグメントの下端部は鋳型と一体と
なっている。また、各セグメントには、セグメント内部
に冷却水を通水するための通路が設けられている。ま
た、特開平１０−１５６４８９号公報には、鋳造方向に
延びる複数のスリットにより上端部を分割するととも
に、下端部が鋳型と一体となった内部冷却可能なセグメ
ント部を、鋳型上部側に有する内部水冷型の鋳型が開示
されている。この高周波通電コイルを備えた鋳型は、鋳
型上部にフランジを設けることにより、鋳型の変形を防
止している。また、特開平２−２７４３５１号公報に
は、中実なバックプレートを有し、低周波の電流を間欠
的に通電する連続鋳造装置を開示している。2. Description of the Related Art Conventionally, as a mold for continuous casting of molten metal, various continuous casting molds have been used in order to stabilize a molten metal surface, smoothen a continuously cast slab, and increase a casting speed. A mold has been proposed. For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-1
Japanese Patent No. 5949 (Patent No. 2611559) discloses a metal cooling mold having an internal water-cooling structure and an energization that circulates around a segmented portion of the mold and passes a high frequency in order to largely bend a meniscus portion of a molten metal by an energizing coil. A continuous casting apparatus including a coil is disclosed. The mold used in this continuous casting apparatus is composed of a segment that is divided by a plurality of slits that penetrates the upper end of the mold or does not penetrate to the upper end, and the lower end of the segment is integrated with the mold. Further, each segment is provided with a passage for passing cooling water inside the segment. Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-156489 discloses that an upper part is divided by a plurality of slits extending in a casting direction, and a lower part is integrally formed with a mold. A water-cooled mold is disclosed. The mold provided with the high-frequency current-carrying coil prevents deformation of the mold by providing a flange on the upper part of the mold. Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-274351 discloses a continuous casting apparatus having a solid back plate and intermittently supplying a low-frequency current.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の連続鋳造用鋳型では、高周波電流を用いる場
合、磁場の減衰を防止するために、鋳型を複数のスリッ
トで分割するとともに、バックプレートが存在しない構
造とする必要があり、鋳型の熱変形およびスリットへの
溶融金属の湯差し等により鋳造が不能になることがあっ
た。また、鋳型の剛性が低いため、スラブ等の大断面の
鋳造には適用できなかった。さらに、多数のセグメント
には、個別に冷却パイプが内蔵されており、構造が複雑
となり製造コストが上昇する等の種々の問題点を有して
いた。また、中実なバックプレートを用いる場合には、
バックプレートにおける誘導発熱および誘導電流による
磁場の減衰という問題点を有していた。本発明は、上述
した事情に鑑み提案されたもので、消費電力を低減する
とともに鋳片の品質を向上させることが可能な連続鋳造
用鋳型を提供することを目的とする。However, in the conventional continuous casting mold described above, when a high-frequency current is used, the mold is divided into a plurality of slits and a back plate is provided in order to prevent attenuation of the magnetic field. In such a case, casting may not be possible due to the thermal deformation of the mold and the molten metal pouring into the slit. Further, since the rigidity of the mold is low, it cannot be applied to casting of a large section such as a slab. Furthermore, many segments have individually built-in cooling pipes, and have various problems such as a complicated structure and an increase in manufacturing cost. Also, when using a solid back plate,
There was a problem of induction heat generation in the back plate and attenuation of the magnetic field due to the induction current. The present invention has been proposed in view of the above-described circumstances, and has as its object to provide a continuous casting mold capable of reducing power consumption and improving the quality of a slab.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明に係る連続鋳造用
鋳型は、上述した目的を達成するため、冷却銅板と、該
冷却銅板の周囲を支持するための非磁性バックプレート
からなる連続鋳造用鋳型において、前記バックプレート
は、内部に複数の空隙部を有することを特徴とするもの
である。このような構成とすることにより、磁場減衰が
少なくなり、効率的に高周波通電コイルからの電磁力を
溶融金属に付与することができる。また、本発明に係る
連続鋳造用鋳型は、トラス構造あるいはハニカム構造に
より、前記空隙部を形成することを特徴としている。こ
のような構成とすることにより、製造が容易となり、製
造コストを低減することができる。また、本発明に係る
連続鋳造用鋳型は、前記空隙部の内部に、冷却水を通水
可能であることを特徴とするものである。このような構
成とすることにより、構造が単純となり、製造コストを
さらに低減することができる。また、本発明に係る連続
鋳造用鋳型は、前記バックプレートは、非磁性ステンレ
ス鋼であり、隣り合う前記空隙部間の隔壁の厚さが、
５〜２０ｍｍであることを特徴とするものである。この
ような構成とすることにより、バックプレートとして必
要な剛性を維持しつつ、磁場減衰を減少することができ
る。ここで上記隔壁の厚さを５〜２０ｍｍとしているの
は、５ｍｍ以下では剛性が低下し、鋳型の熱変形が発生
する。逆に隔壁の厚さが２０ｍｍ以上では誘導電流が急
激に増大し、バックプレートの誘導発熱および磁場の減
衰が大きくなる。SUMMARY OF THE INVENTION In order to achieve the above-mentioned object, a continuous casting mold according to the present invention comprises a cooling copper plate and a non-magnetic back plate for supporting the periphery of the cooling copper plate. In the mold, the back plate has a plurality of voids therein. With this configuration, the magnetic field attenuation is reduced, and the electromagnetic force from the high-frequency coil can be efficiently applied to the molten metal. Moreover, the continuous casting mold according to the present invention is characterized in that the voids are formed by a truss structure or a honeycomb structure. With such a configuration, manufacturing is facilitated, and manufacturing costs can be reduced. Further, the continuous casting mold according to the present invention is characterized in that cooling water can flow through the gap. With such a configuration, the structure is simplified, and the manufacturing cost can be further reduced. Further, in the continuous casting mold according to the present invention, the back plate is a non-magnetic stainless steel, the thickness of the partition wall between the adjacent voids,
The thickness is 5 to 20 mm. With such a configuration, the magnetic field attenuation can be reduced while maintaining the rigidity required for the back plate. Here, the reason why the thickness of the partition wall is set to 5 to 20 mm is that when the thickness is 5 mm or less, the rigidity is reduced and the mold is thermally deformed. Conversely, when the thickness of the partition wall is 20 mm or more, the induced current increases sharply, and the induced heat generation of the back plate and the attenuation of the magnetic field increase.
【０００５】[0005]
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて、本発明に
係る連続鋳造用鋳型の実施形態の一例を説明する。 ＜連続鋳造用鋳型＞図３，４は、本発明の一実施形態に
係る連続鋳造用鋳型を示すもので、図３は、連続鋳造用
鋳型の縦断面図、図４は、連続鋳造用鋳型の組立概念を
示す分解斜視図である。本発明の一実施形態に係る連続
鋳造用鋳型１は、図３，４に示すように、冷却銅板２の
周囲にバックプレート３を備えるとともに、連続鋳造用
鋳型１内の溶融金属４のメニスカス初期凝固部の外周部
に電磁コイル５を備えている。この電磁コイル５は、連
続鋳造用鋳型１の内壁に直角な方向に電磁力を励起させ
るための装置で、連続鋳造用鋳型１の外周面に交流電流
を連続的または間欠的に通電することができる。また、
この連続鋳造用鋳型１は、バックフレーム６および外フ
レーム７を備えており、バックフレーム６により絶縁締
結されるとともに、外フレーム７により固定されてい
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, an embodiment of a continuous casting mold according to the present invention will be described with reference to the drawings. <Mold for continuous casting> FIGS. 3 and 4 show a mold for continuous casting according to an embodiment of the present invention. FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the mold for continuous casting, and FIG. FIG. 2 is an exploded perspective view showing the assembling concept of FIG. As shown in FIGS. 3 and 4, the continuous casting mold 1 according to one embodiment of the present invention includes a back plate 3 around a cooling copper plate 2 and a meniscus initial state of the molten metal 4 in the continuous casting mold 1. An electromagnetic coil 5 is provided on the outer peripheral portion of the solidified portion. The electromagnetic coil 5 is a device for exciting an electromagnetic force in a direction perpendicular to the inner wall of the continuous casting mold 1, and is capable of continuously or intermittently applying an alternating current to the outer peripheral surface of the continuous casting mold 1. it can. Also,
The continuous casting mold 1 includes a back frame 6 and an outer frame 7, and is insulated and fastened by the back frame 6 and fixed by the outer frame 7.
【０００６】＜バックプレート＞上記バックプレート３
は、非磁性のステンレス鋼からなり、その横断面は図１
に示すようなトラス構造や、図２に示すようなハニカム
構造を備えている。また、これらの構造から生じる空隙
部８内に冷却水を通水するための通水路を形成してい
る。なお、図３に示すように、空隙部８の端部には、冷
却水を導入するための導入口９と、冷却水を排出するた
めの排出口１０とが設けられている。ところで、交流電
流を用いて、溶融金属４に対して磁場を印加する場合に
は、電流が増加すると、電磁コイル５の周囲に位置する
連続鋳造用鋳型１に発生する誘導電流により、バックプ
レートが発熱するとともに溶融金属４の全体に付与され
るべき磁場の減衰が増大してしまう。一方、表皮効果に
より、磁束および誘導電流は、バックプレートの表面部
に集中する性質を有し、その浸透深さは一般的に で計算される。ここで、δ：浸透深さ（ｍ）、μ：導体
の透磁率（Ｈ／ｍ）、σ導体の導電率（Ωｍ）-1、ω：
角周波数（Ｒａｄ／ｓ）である。そこで、本発明に係る
連続鋳造用鋳型１のように、バックプレート３の内部に
空隙部８を有する構造とし、隔壁の厚さを前述した浸透
深さよりも薄くすることにより誘導電流の発生を大幅に
低減し、かつ、磁場減衰を減少させることが可能とな
る。また、本発明に係るバックプレート３では、隣り合
う空隙部８の隔壁の厚さを５〜２０ｍｍとすることが好
ましい。すなわち、非磁性ステンレス鋼では、μ＝１．
２６×１０-6（Ｈ／ｍ）、σ＝１．３９×１０-6（Ω
ｍ）-1であり、周波数２００Ｈｚ（ω＝１２５７Ｒａｄ
／ｓ）とすると、δ＝３．０２×１０-2（ｍ）＝３０．
２（ｍｍ）となるから、隔壁の厚さを５〜２０ｍｍとす
ることにより、バックプレート３として必要な剛性を維
持しつつ、磁場減衰を減少することができる。<Back plate> The back plate 3
Is made of non-magnetic stainless steel and its cross section is shown in FIG.
And a honeycomb structure as shown in FIG. In addition, a water passage for flowing cooling water is formed in the gap 8 formed by these structures. In addition, as shown in FIG. 3, an inlet 9 for introducing cooling water and an outlet 10 for discharging cooling water are provided at the end of the gap 8. By the way, when a magnetic field is applied to the molten metal 4 using an alternating current, when the current increases, the back plate is caused by an induced current generated in the continuous casting mold 1 located around the electromagnetic coil 5. Heat is generated and the attenuation of the magnetic field to be applied to the entire molten metal 4 increases. On the other hand, due to the skin effect, magnetic flux and induced current have the property of being concentrated on the surface of the back plate, and the penetration depth is generally Is calculated. Here, δ: penetration depth (m), μ: magnetic permeability of conductor (H / m), σ conductivity of conductor (Ωm) −1 , ω:
Angular frequency (Rad / s). Therefore, like the continuous casting mold 1 according to the present invention, the back plate 3 has a structure having the cavity 8 inside, and the thickness of the partition walls is made smaller than the above-described penetration depth, so that the generation of the induced current is greatly reduced. And the magnetic field attenuation can be reduced. Further, in the back plate 3 according to the present invention, it is preferable that the thickness of the partition wall of the adjacent void portion 8 is 5 to 20 mm. That is, for nonmagnetic stainless steel, μ = 1.
26 × 10 −6 (H / m), σ = 1.39 × 10 −6 (Ω
m) -1 and a frequency of 200 Hz (ω = 1257 Rad
/ S), δ = 3.02 × 10 −2 (m) = 30.
Since the thickness is 2 (mm), by setting the thickness of the partition wall to 5 to 20 mm, the magnetic field attenuation can be reduced while maintaining the rigidity required for the back plate 3.
【０００７】＜電磁コイルからの電磁力減衰の解析＞上
述した本発明に係る連続鋳造用鋳型１について、電磁コ
イル５からの電磁力の減衰に関する解析を行った。解析
には、図５，６に示す解析モデルを使用した。図５に示
す解析モデルは、バックプレート３の内部に空隙部を有
しない（隔壁無し）構造となっており、冷却銅板２の背
面に、非磁性ステンレス鋼からなるバックプレート３を
配設するとともに、バックプレート３の周囲に電磁コイ
ル５を配設している。また、この解析モデルの鋳型内径
は、４００×１００ｍｍとなっている。図６（ａ）に示
す解析モデルは、バックプレート３をトラス構造とし
て、内部に空隙部８を有する（隔壁有り）構造となって
おり、冷却銅板２の背面に、トラス構造の非磁性ステン
レス鋼からなるバックプレート３を配設するとともに、
バックプレート３の周囲に電磁コイル（図示せず）を配
設している。また、この解析モデルは、冷却銅板の厚さ
を１５ｍｍとし、バックプレート３の上面および下面の
厚さをそれぞれ１０ｍｍとし、隔壁の厚さを１０ｍｍと
し、隔壁の高さを４０ｍｍとし、隔壁の傾斜角を６０°
としている。図６（ｂ）に示す解析モデルは、バックプ
レート３をハニカム構造として、内部に空隙部８を有す
る（隔壁有り）構造となっており、冷却銅板２の背面
に、ハニカム構造の非磁性ステンレス鋼からなるバック
プレート３を配設するとともに、バックプレート３の周
囲に電磁コイル（図示せず）を配設している。また、こ
の解析モデルは、冷却銅板の厚さを１５ｍｍとし、バッ
クプレート３の上面および下面の厚さをそれぞれ５ｍｍ
とし、隔壁の厚さを５ｍｍとし、隔壁の高さを４０ｍｍ
とし、隔壁の傾斜角を１２０°としている。また、上述
した解析モデルの他に、空芯（鋳型無し）のモデルにつ
いても解析を行った。<Analysis of Electromagnetic Force Attenuation from Electromagnetic Coil> The continuous casting mold 1 according to the present invention described above was analyzed for the attenuation of the electromagnetic force from the electromagnetic coil 5. An analysis model shown in FIGS. 5 and 6 was used for the analysis. The analysis model shown in FIG. 5 has a structure in which no gap is provided inside the back plate 3 (no partition wall), and the back plate 3 made of non-magnetic stainless steel is provided on the back surface of the cooling copper plate 2. The electromagnetic coil 5 is arranged around the back plate 3. The inner diameter of the mold of this analysis model is 400 × 100 mm. The analysis model shown in FIG. 6A has a structure in which the back plate 3 has a truss structure and a cavity 8 is provided therein (with a partition wall), and a non-magnetic stainless steel having a truss structure is provided on the back surface of the cooling copper plate 2. A back plate 3 consisting of
An electromagnetic coil (not shown) is provided around the back plate 3. In addition, this analysis model is such that the thickness of the cooling copper plate is 15 mm, the thickness of the upper surface and the lower surface of the back plate 3 is 10 mm, the thickness of the partition is 10 mm, the height of the partition is 40 mm, and the inclination of the partition is 60 ° angle
And The analysis model shown in FIG. 6B has a structure in which the back plate 3 has a honeycomb structure and a cavity 8 is provided therein (with a partition wall), and a non-magnetic stainless steel having a honeycomb structure is provided on the back surface of the cooling copper plate 2. , And an electromagnetic coil (not shown) is provided around the back plate 3. In this analysis model, the thickness of the cooling copper plate is set to 15 mm, and the thickness of the upper surface and the lower surface of the back plate 3 is set to 5 mm.
, The thickness of the partition is 5 mm, the height of the partition is 40 mm
And the inclination angle of the partition is 120 °. In addition to the analysis model described above, analysis was also performed on an air core (without a mold) model.
【０００８】図７に解析結果を示す。図７に示すよう
に、隔壁無しモデルおよび隔壁有りモデルともに、冷却
銅板２における電力ロスは６６ＫＷであるが、バックプ
レート３における電力ロスは、隔壁無しモデルでは２９
５ＫＷであるのに対して、隔壁有りのトラス型モデルで
は１５４ＫＷ、隔壁有りのハニカム型モデルでは９３Ｋ
Ｗとなっており、隔壁有りモデルの方が電力ロスが少な
いことがわかる。また、磁束密度は、隔壁無しモデルで
は０．１７２であるのに対して、隔壁有りのトラス型モ
デルでは、０．１９７、隔壁有りのハニカム型モデルで
は、０．２１１となっており、隔壁有りモデルの方が磁
束密度の減衰が少ないことがわかる。なお、図７におい
て、磁束密度は鋳型中心における数値を示している。FIG. 7 shows the result of the analysis. As shown in FIG. 7, the power loss in the cooling copper plate 2 is 66 KW in both the model without partition and the model with partition, but the power loss in the back plate 3 is 29 K in the model without partition.
5KW, 154KW for the truss type model with partition walls and 93K for the honeycomb type model with partition walls
W, which indicates that the power loss is smaller in the model with the partition walls. The magnetic flux density is 0.172 in the model without partition walls, 0.197 in the truss type model with partition walls, and 0.211 in the honeycomb type model with partition walls. It can be seen that the model has less attenuation of the magnetic flux density. In FIG. 7, the magnetic flux density indicates a numerical value at the center of the mold.
【０００９】＜剛性の検討＞また、上述した本発明に係
る連続鋳造用鋳型について、曲げ剛性の検討を行った。
検討には、内部に空隙部を有するバックプレートと、内
部に空隙部を有しない「むく４０ｔ」のバックプレート
と、内部に空隙部を有するバックプレートと同一重量と
した内部に空隙部を有しない「むく２５ｔ」のバックプ
レートを使用し、「むく４０ｔ」のバックプレートに対
する曲げ剛性の比を求めた。検討結果を図８に示す。図
８に示すように、本発明に係る連続鋳造用鋳型で使用す
るバックプレートは、「むく４０ｔ」のバックプレート
の曲げ剛性を「１．００」とした場合に、隔壁有りのト
ラス型モデルでは「０．４８」、隔壁有りのハニカム型
モデルでは「０．４０」の曲げ剛性を有している。ま
た、本発明に係る連続鋳造用鋳型で使用するバックプレ
ートと同一重量とした「むく２５ｔ」のバックプレート
の曲げ剛性は、「０．２４」となっている。このよう
に、本発明に係る連続鋳造用鋳型で使用するバックプレ
ートは、隔壁のない「むく４０ｔ」のバックプレートに
対しての剛性は低下しているが、同一重量の「むく２５
ｔ」のバックプレートと比較した場合には、約１．６７
〜２倍の剛性を有しており、軽量かつ高剛性を実現でき
ることがわかる。<Study of Rigidity> The bending rigidity of the continuous casting mold according to the present invention described above was examined.
In consideration, a back plate having a cavity inside, a “bare 40t” back plate having no cavity inside, and a cavity having the same weight as a back plate having a cavity inside without a cavity inside The ratio of the bending stiffness to the "barreled 40t" back plate was determined using a "barreled 25t" backplate. The examination result is shown in FIG. As shown in FIG. 8, the back plate used in the continuous casting mold according to the present invention is a truss-type model with a partition wall when the bending rigidity of the “peeled 40 t” back plate is set to “1.00”. The honeycomb type model having a partition wall has a bending rigidity of “0.40” and “0.48”. In addition, the bending rigidity of the “solid 25t” back plate having the same weight as the back plate used in the continuous casting mold according to the present invention is “0.24”. As described above, the rigidity of the back plate used in the continuous casting mold according to the present invention with respect to the back plate having no barrier ribs and having the same weight as that of the “bare 25t” having the same weight is reduced.
t ”is about 1.67 when compared to the back plate.
It can be seen that the stiffness is up to twice as high, and that it is possible to realize light weight and high stiffness.
【００１０】[0010]
【発明の効果】本発明に係る連続鋳造用鋳型によれば、
バックプレートの内部に複数の空隙部を有することによ
り、磁場減衰が少なくなり、効率的に高周波通電コイル
からの電磁力を溶融金属に付与することができるので、
消費電力を低減することができる。また、本発明に係る
連続鋳造用鋳型によれば、トラス構造あるいはハニカム
構造として空隙部を形成することにより、製造が容易と
なり、製造コストを低減することができる。さらに、本
発明に係る連続鋳造用鋳型によれば、空隙部の内部に冷
却水を通水することができるため、バックプレートの誘
導発熱を防止することができる。また、本発明に係る連
続鋳造用鋳型は、隣り合う前記空隙部間の隔壁の厚さを
５〜２０ｍｍとしているため、バックプレートとして必
要な剛性を維持しつつ、磁場減衰を減少することができ
る。According to the continuous casting mold of the present invention,
By having a plurality of voids inside the back plate, the magnetic field attenuation is reduced, and the electromagnetic force from the high-frequency coil can be efficiently applied to the molten metal,
Power consumption can be reduced. Further, according to the continuous casting mold of the present invention, by forming the voids as a truss structure or a honeycomb structure, the production becomes easy and the production cost can be reduced. Furthermore, according to the continuous casting mold according to the present invention, since the cooling water can flow through the gap, it is possible to prevent the back plate from generating heat. Further, in the continuous casting mold according to the present invention, since the thickness of the partition wall between the adjacent voids is 5 to 20 mm, it is possible to reduce the magnetic field attenuation while maintaining the rigidity required for the back plate. .
【図１】本発明の一実施形態に係る連続鋳造用鋳型に使
用するバックプレートの一部断面図である。FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a back plate used for a continuous casting mold according to an embodiment of the present invention.
【図２】本発明の一実施形態に係る連続鋳造用鋳型に使
用する他のバックプレートの一部断面図である。FIG. 2 is a partial cross-sectional view of another back plate used in the continuous casting mold according to one embodiment of the present invention.
【図３】本発明の一実施形態に係る連続鋳造用鋳型の断
面図である。FIG. 3 is a sectional view of a continuous casting mold according to an embodiment of the present invention.
【図４】本発明の一実施形態に係る連続鋳造用鋳型の組
立概念を示す分解斜視図である。FIG. 4 is an exploded perspective view showing a concept of assembling a continuous casting mold according to an embodiment of the present invention.
【図５】解析モデル（隔壁無し）の断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view of an analysis model (without partition walls).
【図６】解析モデル（隔壁有り）の説明図で、（ａ）は
トラス型の実施例を示す断面図、（ｂ）はハニカム型を
示す断面図ある。FIGS. 6A and 6B are explanatory views of an analysis model (with partition walls), wherein FIG. 6A is a cross-sectional view showing a truss-type embodiment, and FIG.
【図７】電磁力減衰の解析結果の説明図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of an analysis result of electromagnetic force attenuation.
【図８】剛性の検討結果の説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram of a study result of rigidity.
１ 連続鋳造用鋳型 ２ 冷却銅板 ３ バックプレート ４ 溶融金属 ５ 電磁コイル ６ バックフレーム ７ 外フレーム ８ 空隙部 ９ 導入口 １０ 排出口 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Continuous casting mold 2 Cooling copper plate 3 Back plate 4 Molten metal 5 Electromagnetic coil 6 Back frame 7 Outer frame 8 Void 9 Inlet 10 Outlet
Claims (5)
ための非磁性バックプレートからなる連続鋳造用鋳型に
おいて、 前記バックプレートは、内部に複数の空隙部を有するこ
とを特徴とする連続鋳造用鋳型。1. A continuous casting mold comprising a cooling copper plate and a non-magnetic back plate for supporting the periphery of the cooling copper plate, wherein the back plate has a plurality of voids inside. Casting mold.
ていることを特徴とする請求項１記載の連続鋳造用鋳
型。2. The continuous casting mold according to claim 1, wherein said back plate has a truss structure.
えていることを特徴とする請求項１記載の連続鋳造用鋳
型。3. The continuous casting mold according to claim 1, wherein said back plate has a honeycomb structure.
あることを特徴とする請求項１〜３のうちいずれか１項
に記載の連続鋳造用鋳型。4. The continuous casting mold according to claim 1, wherein said gap portion allows cooling water to flow therethrough.
鋼であり、隣り合う前記空隙部間の隔壁の厚さが、５〜
２０ｍｍであることを特徴とする請求項１〜４のうちい
ずれか１項に記載の連続鋳造用鋳型。5. The back plate is made of non-magnetic stainless steel, and the thickness of a partition wall between adjacent voids is 5 to 5.
The continuous casting mold according to any one of claims 1 to 4, which is 20 mm.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000071597A JP2001259801A (en) | 2000-03-15 | 2000-03-15 | Mold for continuous casting |
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| JP2000071597A JP2001259801A (en) | 2000-03-15 | 2000-03-15 | Mold for continuous casting |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001259801A true JP2001259801A (en) | 2001-09-25 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000071597A Withdrawn JP2001259801A (en) | 2000-03-15 | 2000-03-15 | Mold for continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001259801A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101215010B1 (en) | 2004-11-10 | 2012-12-24 | 가즈트랑스포르 에 떼끄니가즈 | Sealed, thermally insulated tank with juxtaposed non-conducting elements |
-
2000
- 2000-03-15 JP JP2000071597A patent/JP2001259801A/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101215010B1 (en) | 2004-11-10 | 2012-12-24 | 가즈트랑스포르 에 떼끄니가즈 | Sealed, thermally insulated tank with juxtaposed non-conducting elements |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070605 |