JP2001205627A - Extruder, and method and apparatus for producing pellet - Google Patents
Extruder, and method and apparatus for producing pelletInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、押出機、ペレット
製造装置およびペレット製造方法に関する。The present invention relates to an extruder, an apparatus for producing pellets, and a method for producing pellets.
【０００２】[0002]
【従来の技術】たとえばスチレン−イソプレン−スチレ
ン構造（ＳＩＳ）などの熱可塑性エラストマーのペレッ
トを製造する場合には、通常単軸ないし２軸押出機で乾
燥されたエラストマーをそのままペレット状で出すか、
新たにペレタイザ（通常単軸、ないし２軸押出機を有す
るペレット製造装置、以下ペレタイザとも称す）にエラ
ストマークラムをフィードし、先端ダイスよりストライ
ド状に引き出したものを種々な方法（たとえばホットカ
ット、ウォータカット）で切断しペレット化する。2. Description of the Related Art For example, when pellets of a thermoplastic elastomer such as a styrene-isoprene-styrene structure (SIS) are produced, usually, an elastomer dried by a single-screw or twin-screw extruder is directly discharged as pellets,
A new pelletizer (usually a pelletizer having a single-screw or twin-screw extruder; hereinafter, also referred to as a pelletizer) is fed with an elastomer crumb and drawn out in a stride form from a tip die by various methods (for example, hot cut, water cut). Cut into pellets.
【０００３】従来のペレタイザでは、エラストマークラ
ムのフィード部は、ホッパーで自由落下したものがシリ
ンダ内のスクリュで押込まれるようになっている。ペレ
タイザにおけるシリンダの先端部には、ブレーカープレ
ート、スクリーン、ダイプレートなどが配置されてお
り、ストランド状で出たものを水中カットしペレット化
する。[0003] In a conventional pelletizer, the feed portion of the elastomer crumb, which falls freely by a hopper, is pushed by a screw in a cylinder. A breaker plate, a screen, a die plate, and the like are arranged at the tip of the cylinder in the pelletizer.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】このような従来のペレ
タイザを用いて、熱可塑性エラストマーＳＩＳで、所要
量のペレットの製造は可能であった。しかし、たとえば
ブタジエン（ＢＤ）やジビニルベンゼン（ＤＶＢ）をコ
モノマーとする、ゲル化し易い熱可塑性エラストマー
は、特に、従来の押出機では、剪断発熱の増大により、
シリンダの吐出側において急激な温度上昇を招き、ゲル
化が発生し、処理量が著しく低下する。また、ダイス部
での圧力も上昇することから、そのことが、さらに温度
上昇を招く。With such a conventional pelletizer, it was possible to produce a required amount of pellets with the thermoplastic elastomer SIS. However, a gelling thermoplastic elastomer, for example, using butadiene (BD) or divinylbenzene (DVB) as a comonomer, particularly in a conventional extruder, due to an increase in shear heat,
A sharp rise in temperature occurs on the discharge side of the cylinder, gelation occurs, and the throughput decreases significantly. Further, since the pressure at the die portion also increases, this further causes an increase in temperature.
【０００５】なお、一般に、処理能力の向上を図るため
に、良く取られる手段としては、スクリュ軸の先端側の
計量部を長くすべくＬ／Ｄを大きくする、すなわちシリ
ンダ長を長くする方法がある。また、スクリュー先端の
滞留部分を極力なくして、熱硬化性樹脂をゲル化させず
にペレット化する方法（特開平１０−３２３８２８号公
報）もある。しかしながら、これらの方法では、熱可塑
性エラストマーから成るペレットを製造する場合には、
処理能力の向上の効果は少ない。また、熱可塑性エラス
トマーをクラム状にすれば、処理能力が向上し、ゲル化
が生じなくなるが、嵩比重が小さくなる。[0005] Generally, in order to improve the processing capability, a commonly adopted means is to increase the L / D in order to lengthen the measuring portion on the tip end side of the screw shaft, that is, to increase the cylinder length. is there. There is also a method of minimizing the staying portion at the tip of the screw and pelletizing the thermosetting resin without gelling (Japanese Patent Laid-Open No. 10-323828). However, in these methods, when producing pellets made of a thermoplastic elastomer,
The effect of improving the processing capacity is small. Further, when the thermoplastic elastomer is formed into a crumb shape, the processing capacity is improved and gelation is not caused, but the bulk specific gravity is reduced.
【０００６】本発明は、このような実状に鑑みてなさ
れ、既存設備を大幅に変更することなく、ダイス通過時
の剪断発熱による温度上昇を制御し、結果として熱可塑
性エラストマーのゲル化を抑制すると共に、装置の比動
力を低減し、処理能力を増大させることができる押出機
と、それを用いたペレット製造装置と、ペレット製造方
法を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of such circumstances, and controls a temperature rise due to shear heat generation when passing through a die without significantly changing existing equipment, thereby suppressing gelation of a thermoplastic elastomer. It is another object of the present invention to provide an extruder capable of reducing the specific power of the apparatus and increasing the processing capacity, a pellet manufacturing apparatus using the extruder, and a pellet manufacturing method.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の押出機は、熱可塑性エラストマーを軸方向
に沿って送るための少なくとも一つのスクリューが内蔵
してあるシリンダと、前記シリンダの吐出部に装着さ
れ、シリンダ内の熱可塑性樹脂をストランド状に押し出
す押出口が形成してあるダイスとを有する押出機であっ
て、前記押出口が、入口側大径部と出口側小径部とを有
し、前記出口側小径部の内径をＤｏとし、出口側小径部
の軸方向長さをＬとし、前記ダイスに形成してある全て
の押出口における出口側小径部の断面積の合計をＡｏと
し、前記シリンダの内部横断面積をＡｃとした場合に、
Ｌ／Ｄｏの比が２以下であり、Ａｏ／Ａｃの比が０．０
１〜０．０７であることを特徴とする。In order to achieve the above object, an extruder according to the present invention comprises a cylinder having at least one screw for feeding a thermoplastic elastomer along an axial direction; An extruder having a die formed with an extrusion port for extruding the thermoplastic resin in a cylinder in a strand shape, wherein the extrusion port has an inlet-side large-diameter portion and an outlet-side small-diameter portion. The inner diameter of the outlet-side small-diameter portion is Do, the axial length of the outlet-side small-diameter portion is L, and the sum of the cross-sectional areas of the outlet-side small-diameter portions in all the extrusion ports formed in the die. Is Ao, and the internal cross-sectional area of the cylinder is Ac,
The ratio of L / Do is 2 or less and the ratio of Ao / Ac is 0.0
1 to 0.07.
【０００８】本発明に係るペレット製造装置は、熱可塑
性エラストマーを軸方向に沿って送るための少なくとも
一つのスクリューが内蔵してあるシリンダと、前記シリ
ンダの吐出部に装着され、シリンダ内の熱可塑性樹脂を
ストランド状に押し出す押出口が形成してあるダイス
と、前記ダイスから押し出されたストランド状の熱可塑
性樹脂をペレット化するペレット化手段とを有するペレ
ット製造装置であって、前記押出口が、入口側大径部と
出口側小径部とを有し、前記出口側小径部の内径をＤｏ
とし、出口側小径部の軸方向長さをＬとし、前記ダイス
に形成してある全ての押出口における出口側小径部の断
面積の合計をＡｏとし、前記シリンダの内部横断面積を
Ａｃとした場合に、Ｌ／Ｄｏの比が２以下であり、Ａｏ
／Ａｃの比が０．０１〜０．０７であることを特徴とす
る。According to the present invention, there is provided an apparatus for producing pellets, comprising: a cylinder having at least one screw for feeding a thermoplastic elastomer along an axial direction; a cylinder mounted on a discharge section of the cylinder; A die having an extrusion opening for extruding the resin in a strand shape, and a pellet manufacturing apparatus having pelletizing means for pelletizing the strand-like thermoplastic resin extruded from the die, wherein the extrusion opening is It has an inlet-side large-diameter portion and an outlet-side small-diameter portion, and the inner diameter of the outlet-side small-diameter portion is Do.
The axial length of the outlet-side small-diameter portion was L, the total cross-sectional area of the outlet-side small-diameter portion in all the extrusion ports formed in the die was Ao, and the internal cross-sectional area of the cylinder was Ac. In this case, the ratio of L / Do is 2 or less and Ao
The ratio of / Ac is 0.01 to 0.07.
【０００９】本発明に係るペレット製造方法は、少なく
とも一つのスクリューにより、シリンダの内部で、熱可
塑性エラストマーを軸方向に沿って送る工程と、前記シ
リンダの軸方向に沿って送られてくるシリンダ内の熱可
塑性樹脂を、ダイスに形成してある押出口からストラン
ド状に押し出す工程と、前記ダイスから押し出されたス
トランド状の熱可塑性樹脂をペレット化する工程とを有
するペレット製造方法であって、前記押出口が、入口側
大径部と出口側小径部とを有し、前記出口側小径部の内
径をＤｏとし、出口側小径部の軸方向長さをＬとし、前
記ダイスに形成してある全ての押出口における出口側小
径部の断面積の合計をＡｏとし、前記シリンダの内部横
断面積をＡｃとした場合に、Ｌ／Ｄｏの比が２以下であ
り、Ａｏ／Ａｃの比が０．０１〜０．０７であることを
特徴とする。The method for producing pellets according to the present invention comprises a step of feeding a thermoplastic elastomer in an axial direction inside a cylinder by at least one screw, and a step of feeding a thermoplastic elastomer in the cylinder sent along the axial direction of the cylinder. A thermoplastic resin, a step of extruding in a strand shape from an extrusion opening formed in a die, and a pellet manufacturing method having a step of pelletizing the strand-shaped thermoplastic resin extruded from the die, wherein the The extrusion port has an inlet-side large-diameter portion and an outlet-side small-diameter portion, the inner diameter of the outlet-side small-diameter portion is Do, the axial length of the outlet-side small-diameter portion is L, and the extrusion die is formed on the die. When the total cross-sectional area of the outlet-side small-diameter portion in all the extrusion ports is Ao, and the internal cross-sectional area of the cylinder is Ac, the ratio of L / Do is 2 or less, and the ratio of Ao / Ac There characterized in that it is a 0.01 to 0.07.
【００１０】本発明において、Ｌ／Ｄｏの比は２以下で
あるが、好ましくは１以下である。また、Ａｏ／Ａｃの
比（開口面積比）は０．０１〜０．０７であるが、好ま
しくは０．０１〜０．０３である。In the present invention, the ratio of L / Do is 2 or less, preferably 1 or less. The ratio of Ao / Ac (opening area ratio) is 0.01 to 0.07, and preferably 0.01 to 0.03.
【００１１】さらに、入口側大径部の内径をＤｉとした
場合には、Ｄｉ／Ｄｏの比は、好ましくは１〜６、さら
に好ましくは１．５〜５．５である。Further, when the inside diameter of the large diameter portion on the inlet side is Di, the ratio of Di / Do is preferably 1 to 6, more preferably 1.5 to 5.5.
【００１２】本発明に係る押出機、ペレット製造装置お
よびペレット製造方法では、たとえばブタジエン（Ｂ
Ｄ）やジビニルベンゼン（ＤＶＢ）をコモノマーとす
る、ゲル化し易い熱可塑性エラストマーを用いた場合で
も、ダイス先端での温度を比較的に低温にすることがで
きる。たとえば１８０℃以下、最小１４９℃以下にまで
低温化することができる。そのため、エラストマーのゲ
ル化を低減することができる。たとえば得られたペレッ
トにおけるゲル含有率を１００ｐｐｍ以下、最小１５ｐ
ｐｍ以下にまで低減することができる。さらに、押出機
における比動力の低減も可能であり、たとえば従来に比
べて５０％以下にまで低減することも可能である。さら
にまた、本発明により得られるペレットの嵩比重は、高
レートでも低下しないので、ペレットの搬送効率および
保管効率を高めることができる。In the extruder, the pellet producing apparatus and the pellet producing method according to the present invention, for example, butadiene (B
The temperature at the tip of the die can be made relatively low even when a thermoplastic elastomer that easily gels using D) or divinylbenzene (DVB) as a comonomer is used. For example, the temperature can be lowered to 180 ° C. or lower, or a minimum of 149 ° C. or lower. Therefore, gelation of the elastomer can be reduced. For example, the gel content of the obtained pellets is 100 ppm or less,
pm or less. Further, the specific power in the extruder can be reduced, for example, it can be reduced to 50% or less as compared with the conventional one. Furthermore, since the bulk specific gravity of the pellet obtained by the present invention does not decrease even at a high rate, the transport efficiency and storage efficiency of the pellet can be increased.
【００１３】本発明に係るペレット製造装置および製造
方法により製造されるエラストマーペレットの種類は、
特に限定されないが、特にゲル化し易い熱可塑性エラス
トマーペレットの場合に特に有効である。本発明に好適
である、ゲル化し易い熱可塑性エラストマーとしては、
ブタジエン（ＢＤ）やジビニルベンゼン（ＤＶＢ）をコ
モノマーとし、且つ、熱可塑性エラストマー中のＢＤ含
有量が３０重量％以上、またはＤＶＢ含有量が０．１重
量％以上の熱可塑性エラストマーである。本発明では、
特にラジアル型の熱可塑性エラストマーの場合に有効で
ある。The types of the elastomer pellets produced by the pellet production apparatus and the production method according to the present invention include:
Although not particularly limited, it is particularly effective in the case of thermoplastic elastomer pellets that are easily gelled. Suitable thermoplastic elastomers suitable for the present invention include:
A thermoplastic elastomer having butadiene (BD) or divinylbenzene (DVB) as a comonomer and having a BD content of 30% by weight or more in the thermoplastic elastomer or a DVB content of 0.1% by weight or more. In the present invention,
This is particularly effective in the case of a radial type thermoplastic elastomer.
【００１４】具体的には、ＢＤをモノマーとする熱可塑
性エラストマーとして、ＢＤ含有量が３０重量％以上の
ポリブタジエン（ＢＲ）、アクリロニトリロ−ブタジエ
ン共重合体（ＮＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体
（ＳＢＲ）などが例示される。また、ＤＶＢをモノマー
とするゴムとしては、ＤＶＢ含有量が０．１重量％以上
のＢＲ、ＳＢＲ、スチレン−ブタジエン−スチレン ブ
ロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−ス
チレンブロック共重合体（ＳＩＳ）などが例示される。
これらのうち、ＳＢＳブロック共重合体又はＳＩＳブロ
ック共重合体が好ましい。Specifically, as a thermoplastic elastomer containing BD as a monomer, a polybutadiene (BR) having an BD content of 30% by weight or more, an acrylonitrilo-butadiene copolymer (NBR), a styrene-butadiene copolymer (SBR) ) Are exemplified. Examples of the rubber containing DVB as a monomer include BR, SBR, styrene-butadiene-styrene block copolymer (SBS), and styrene-isoprene-styrene block copolymer (SIS) having a DVB content of 0.1% by weight or more. ) Are exemplified.
Of these, SBS block copolymers or SIS block copolymers are preferred.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】以下、本発明を、図面に示す実施
形態に基づき説明する。図１は本発明の一実施形態に係
るペレット製造装置の概略図、図２は図１に示すペレッ
ト製造装置におけるダイス部分の要部断面図、図３は本
発明の他の実施形態に係るペレット製造装置に用いるダ
イスの要部断面図である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below based on embodiments shown in the drawings. FIG. 1 is a schematic view of a pellet manufacturing apparatus according to one embodiment of the present invention, FIG. 2 is a sectional view of a main part of a die portion in the pellet manufacturing apparatus shown in FIG. 1, and FIG. 3 is a pellet according to another embodiment of the present invention. It is principal part sectional drawing of the dice used for a manufacturing apparatus.
【００１６】図１に示すように、本実施形態に係るペレ
ット製造装置（ペレタイザ）２は、押出機４と、押出機
４のホッパ５に原料を供給するベルトフィーダ６と、押
出機４の先端部に配置されたストランドクーラ８とを有
する。ストランドクーラ８は、押出機４の先端部のダイ
プレートから押し出されたストランドを水中で冷却す
る。通常はストランドを水中で切断し、ペレット化する
がここでは省略している。As shown in FIG. 1, a pellet producing apparatus (pelletizer) 2 according to the present embodiment includes an extruder 4, a belt feeder 6 for supplying raw materials to a hopper 5 of the extruder 4, and a tip of the extruder 4. And a strand cooler 8 arranged in the section. The strand cooler 8 cools the strand extruded from the die plate at the tip of the extruder 4 in water. Usually, the strand is cut in water and pelletized, but is omitted here.
【００１７】押出機４は、スクリュ軸１０と、スクリュ
軸１０が内部に装着されるシリンダ（バレル）１２と、
シリンダ１２の温度を調節するバレルジャケット１４
ａ，１４ｂと、スクリュ軸１０を回転駆動するモータ１
６とを有する。シリンダ１２の基端側には、ホッパ５が
装着してあり、ここからシリンダ１２の内部にエラスト
マーペレットの原料が供給されるようになっている。The extruder 4 includes a screw shaft 10 and a cylinder (barrel) 12 in which the screw shaft 10 is mounted.
Barrel jacket 14 for adjusting the temperature of cylinder 12
a, 14b and a motor 1 for rotatingly driving the screw shaft 10
6. A hopper 5 is mounted on the base end side of the cylinder 12, and a raw material for elastomer pellets is supplied from the hopper 5 into the cylinder 12.
【００１８】シリンダ１２の先端部には、ダイスとして
のダイプレート２０が装着してある。ダイプレート２０
の手前には、ブレーカープレート、スクリーンなどを装
着しても良い。ブレーカープレートは、整流作用を有す
ると共に、シリンダ１２からダイプレート２０への材料
の流れをセーブしてシリンダ内の内圧を高め、原料の混
練状態を高める作用を有する。スクリーンは、原料に含
まれる不純物を濾過する作用を有する。ダイプレート２
０は、原料をストランド状に成形する作用を有する。A die plate 20 as a die is mounted on the tip of the cylinder 12. Die plate 20
A breaker plate, a screen, or the like may be mounted in front of the device. The breaker plate has not only a rectifying function but also a function of saving the flow of the material from the cylinder 12 to the die plate 20, increasing the internal pressure in the cylinder, and improving the kneading state of the raw material. The screen has a function of filtering impurities contained in the raw material. Die plate 2
0 has the effect of shaping the raw material into a strand shape.
【００１９】図１および図２に示すように、本実施形態
のダイプレート２０には、複数の押出口２２がプレート
を貫通するように形成してある。複数の押出口２２は、
ダイプレート２０の中心軸を中心とする円の周方向に略
等間隔で形成してある。シリンダ１２の内径をＤｃとし
た場合には、押出口２２の配置ピッチサークル円の直径
Ｄｐは、Ｄｃの８０％〜４０％程度である。押出口２２
の個数ｎは、特に限定されないが、１００個〜５個程度
が好ましく、特に好ましくは１０個から２５個である。As shown in FIGS. 1 and 2, a plurality of extrusion holes 22 are formed in a die plate 20 of the present embodiment so as to penetrate the plate. The plurality of extrusion ports 22 are
The die plate 20 is formed at substantially equal intervals in the circumferential direction of a circle centered on the central axis. When the inner diameter of the cylinder 12 is Dc, the diameter Dp of the arrangement pitch circle of the extrusion port 22 is about 80% to 40% of Dc. Extrusion port 22
The number n is not particularly limited, but is preferably about 100 to 5, and particularly preferably 10 to 25.
【００２０】本実施形態では、押出口２２は、入口側大
径部２４と出口側小径部２６とから成る。入口側大径部
２４の内径Ｄｉは、好ましくは７〜５０mm、特に好まし
くは１４〜２５mmである。出口側小径部２６の内径Ｄｏ
は、好ましくは３〜１０mm、さらに好ましくは４〜６mm
程度である。Ｄｉ／Ｄｏの比は、好ましくは１〜６、さ
らに好ましくは３〜６である。In the present embodiment, the extrusion port 22 includes an inlet-side large-diameter portion 24 and an outlet-side small-diameter portion 26. The inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 is preferably 7 to 50 mm, and particularly preferably 14 to 25 mm. Inner diameter Do of outlet-side small diameter portion 26
Is preferably 3 to 10 mm, more preferably 4 to 6 mm
It is about. The ratio of Di / Do is preferably from 1 to 6, more preferably from 3 to 6.
【００２１】また、ダイプレート２０の厚みＴは、耐圧
力により決定され、耐圧力１０４１Ｐａにおいては、通
常、３０〜１００mm程度が好ましく、特に好ましくは４
０〜６６mmである。また、出口側小径部２６の軸方向長
さＬは、１〜５mm程度が好ましく、特に好ましくは２〜
４mmである。また、Ｌ／Ｔの比は、好ましくは０．０５
〜０．１０、さらに好ましくは０．０６〜０．０８であ
る。The thickness T of the die plate 20 is determined by the withstand pressure. At a withstand pressure of 1041 Pa, it is usually preferably about 30 to 100 mm, particularly preferably 4 to 100 mm.
0 to 66 mm. The axial length L of the outlet side small diameter portion 26 is preferably about 1 to 5 mm, and particularly preferably 2 to 5 mm.
4 mm. The ratio of L / T is preferably 0.05
To 0.10, and more preferably 0.06 to 0.08.
【００２２】また、本実施形態では、Ｌ／Ｄｏの比は２
以下であるが、好ましくは１以下、特に好ましくは０．
８以下である。また、出口側小径部２６の断面積の合計
をＡｏ（＝ｎ×πＤｏ２ ／４）とし、シリンダ１２の
内部横断面積をＡｃ（＝πＤｃ２ ／４）とした場合に
は、Ａｏ／Ａｃの比が０．０１〜０．０７であり、好ま
しくは０．０１〜０．０４である。In this embodiment, the ratio of L / Do is 2
Or less, preferably 1 or less, particularly preferably 0.1 or less.
8 or less. Also, the total cross-sectional area of the outlet-side small-diameter portion 26 and Ao (= n × πDo 2/ 4), when the internal cross-sectional area of the cylinder 12 was set to Ac (= πDc 2/4) is the Ao / Ac The ratio is from 0.01 to 0.07, preferably from 0.01 to 0.04.
【００２３】本実施形態に係る押出機４、ペレット製造
装置２およびペレット製造方法では、たとえばブタジエ
ン（ＢＤ）やジビニルベンゼン（ＤＶＢ）をコモノマー
とする、ゲル化し易い熱可塑性エラストマーを用いた場
合でも、ダイプレート２０における押出口２２でのエラ
ストマー温度を比較的に低温にすることができる。たと
えば１８０℃以下、最小１４９℃以下にまで低温化する
ことができる。そのため、エラストマーのゲル化を低減
することができる。たとえば得られたペレットにおける
ゲル含有率を１００ｐｐｍ以下、最小１５ｐｐｍ以下に
まで低減することができる。さらに、押出機４における
比動力の低減も可能であり、たとえば従来に比べて５０
％以下にまで低減することも可能である。さらにまた、
本実施形態により得られるペレットの嵩比重は、従来の
ものに比べて大きくすることができ、ペレットの搬送効
率および保管効率を高めることができる。In the extruder 4, the pellet producing apparatus 2 and the pellet producing method according to the present embodiment, even when a thermoplastic elastomer which is easy to gel and uses butadiene (BD) or divinylbenzene (DVB) as a comonomer is used, The temperature of the elastomer at the extrusion port 22 in the die plate 20 can be relatively low. For example, the temperature can be lowered to 180 ° C. or lower, or a minimum of 149 ° C. or lower. Therefore, gelation of the elastomer can be reduced. For example, the gel content in the obtained pellets can be reduced to 100 ppm or less, and to a minimum of 15 ppm or less. Furthermore, the specific power in the extruder 4 can be reduced, for example, by 50% compared to the conventional one.
% Or less. Furthermore,
The bulk specific gravity of the pellets obtained by the present embodiment can be made larger than that of the conventional one, and the transport efficiency and the storage efficiency of the pellets can be improved.
【００２４】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されず、本発明の範囲内で種々に改変することができ
る。たとえば、ダイスとしてのダイプレートの具体的な
形状は、特に限定されず、図３に示すようなエクスパン
ションドライヤー用ダイプレート２０ａを用いても良
い。エクスパンションドライヤー用ダイプレート２０ａ
は、ゴムクラムの乾燥に用いられる乾燥用押出機などに
装着される。押出口２２ａは、ダイプレート２０ａに直
接形成してある入口側大径部２４ａと、ダイプレート２
０ａに装着してあるダイス部材２５に形成してある出口
側小径部２６ａとで構成してある。これら入口側大径部
２４ａおよび出口側小径部２６ａの寸法関係は、上述し
た実施形態と同様である。The present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be variously modified within the scope of the present invention. For example, the specific shape of the die plate as a die is not particularly limited, and an expansion dryer die plate 20a as shown in FIG. 3 may be used. Die plate 20a for expansion dryer
Is mounted on a drying extruder used for drying rubber crumbs. The extrusion port 22a has an inlet-side large-diameter portion 24a formed directly on the die plate 20a and the die plate 2a.
A small diameter portion 26a on the exit side is formed on the die member 25 mounted on the die member 25a. The dimensional relationship between the inlet-side large-diameter portion 24a and the outlet-side small-diameter portion 26a is the same as in the above-described embodiment.
【００２５】[0025]
【実施例】以下、本発明を、さらに具体的な実施例に基
づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されな
い。EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described with reference to more specific examples, but the present invention is not limited to these examples.
【００２６】実施例１ シクロヘキサン５６０ｋｇ、スチレン２９ｋｇ、反応促
進剤としてＴＭＥＤＡ（テトラメチルエチレンジアミ
ン）を０．１モル仕込み、反応開始剤であるｎ−ブチル
リチウム（ｎ−ＢｕＬｉ）触媒を３．４モル添加し、６
０℃以下で反応をコントロールした。反応終了後、イソ
プレンを２１１ｋｇ添加して重合させた。その後、ＤＶ
Ｂ（５５％エチルビニルベンゼン溶液）を１９モル添加
し、重合終了後、メタノール１７モルを加えて反応を停
止させた。 Example 1 560 kg of cyclohexane, 29 kg of styrene, 0.1 mol of TMEDA (tetramethylethylenediamine) as a reaction accelerator, and 3.4 mol of n-butyllithium (n-BuLi) catalyst as a reaction initiator were added. Then 6
The reaction was controlled below 0 ° C. After completion of the reaction, 211 kg of isoprene was added for polymerization. Then DV
19 mol of B (55% ethylvinylbenzene solution) was added, and after the polymerization was completed, 17 mol of methanol was added to stop the reaction.
【００２７】得られたゴム溶液をスチームストリッピン
グし、溶剤を除去し、ゴムをクラム塊とした後、ゴムを
単軸絞り機で脱水し、その後、図１に示す押出機４を持
つペレット製造装置により、多孔質ゴム（ＳＩＳ）のペ
レットを得た。押出機４におけるダイプレート２０の入
口側大径部２４の内径Ｄｉは２５mmであり、出口側小径
部２６の内径Ｄｏは５mmであり、その軸方向長さＬは３
mmであり、押出口２２の個数は１０であった。Ｌ／Ｄｏ
の比は０．６であり、Ａｏ／Ａｃの比（開口面積比）は
０．０１９１であり、Ｄｉ／Ｄｏの比は５．０であっ
た。After the obtained rubber solution was subjected to steam stripping, the solvent was removed, and the rubber was made into crumb lump, the rubber was dehydrated with a single screw drawing machine. Thereafter, the pellets having the extruder 4 shown in FIG. With the apparatus, pellets of porous rubber (SIS) were obtained. In the extruder 4, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 is 25 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 5 mm, and the axial length L is 3 mm.
mm, and the number of the extrusion ports 22 was 10. L / Do
Was 0.6, the ratio of Ao / Ac (opening area ratio) was 0.0191, and the ratio of Di / Do was 5.0.
【００２８】押出機４の比動力を算出したところ０．０
９３であった。また、処理能力を示す最大押出速度は４
５５ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は１６０
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は１５ｐｐ
ｍであり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．５２であった。総合評価は◎
であった。結果を表１に示す。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.0
93. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 4
It was 55 kg / hour. The die plate temperature is 160
° C. The gel content of the obtained pellets is 15 pp
m, and the water content was 0.5% or less. The bulk specific gravity of the pellet was about 0.52. Comprehensive evaluation is ◎
Met. Table 1 shows the results.
【００２９】[0029]
【表１】 [Table 1]
【００３０】なお、総合評価の基準として、◎とは、ゲ
ル量が５０ｐｐｍ以下である場合を示し、○とは、ゲル
量が５０〜１５０ｐｐｍである場合を示し、△とは、ゲ
ル量が１５０〜３００ｐｐｍである場合を示し、×と
は、ゲル量が３００ｐｐｍ以上である場合を示す。As criteria for the overall evaluation, ◎ indicates that the gel amount was 50 ppm or less, ○ indicates that the gel amount was 50 to 150 ppm, and Δ indicates that the gel amount was 150 ppm. × 300 ppm, and × indicates a case where the gel amount is 300 ppm or more.
【００３１】実施例２ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは１９mmで
あり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは１０mmであり、そ
の軸方向長さＬは３mmであり、押出口２２の個数は８で
あった。Ｌ／Ｄｏの比は０．３であり、Ａｏ／Ａｃの比
（開口面積比）は、０．０６１２であり、Ｄｉ／Ｄｏの
比は１．９であった。 Example 2 Pellets were produced in the same manner as in Example 1 except for the following. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 in the extruder 4 is 19 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 10 mm, and the axial length L is 3 mm. And the number of the extrusion ports 22 was 8. The ratio L / Do was 0.3, the ratio Ao / Ac (opening area ratio) was 0.0612, and the ratio Di / Do was 1.9.
【００３２】押出機４の比動力を算出したところ０．０
８１であった。また、処理能力を示す最大押出速度は４
５０ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は１５２
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は９２ｐｐ
ｍであり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．２２であった。総合評価は、
○であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.0
It was 81. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 4
It was 50 kg / hour. The die plate temperature is 152
° C. The gel content of the obtained pellets is 92 pp.
m, and the water content was 0.5% or less. The pellet had a bulk specific gravity of about 0.22. Comprehensive evaluation,
○
【００３３】実施例３ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは１９mmで
あり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは１０mmであり、そ
の軸方向長さＬは３mmであり、押出口２２の個数は５で
あった。Ｌ／Ｄｏの比は０．３であり、Ａｏ／Ａｃの比
（開口面積比）は、０．０３８３であり、Ｄｉ／Ｄｏの
比は１．９であった。 Example 3 A pellet was produced in the same manner as in Example 1 except that the following were used. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 in the extruder 4 is 19 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 10 mm, and the axial length L is 3 mm. And the number of the extrusion ports 22 was 5. The ratio of L / Do was 0.3, the ratio of Ao / Ac (opening area ratio) was 0.0383, and the ratio of Di / Do was 1.9.
【００３４】押出機４の比動力を算出したところ０．０
８２であった。また、処理能力を示す最大押出速度は５
１５ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は１５３
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は１６ｐｐ
ｍであり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．５０であった。総合評価は、
◎であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.0
82. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 5
It was 15 kg / hour. Die plate temperature is 153
° C. The gel content of the obtained pellets is 16 pp.
m, and the water content was 0.5% or less. The pellet had a bulk specific gravity of about 0.50. Comprehensive evaluation,
◎
【００３５】実施例４ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは１９mmで
あり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは３．３mmであり、
その軸方向長さＬは３mmであり、押出口２２の個数は１
４であった。Ｌ／Ｄｏの比は０．９であり、Ａｏ／Ａｃ
の比（開口面積比）は、０．０１１７であり、Ｄｉ／Ｄ
ｏの比は５．８であった。 Example 4 A pellet was produced in the same manner as in Example 1 except for the following. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 in the extruder 4 is 19 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 3.3 mm,
Its axial length L is 3 mm, and the number of extrusion ports 22 is 1
It was 4. The ratio of L / Do is 0.9 and Ao / Ac
(Opening area ratio) is 0.0117, and Di / D
The ratio o was 5.8.
【００３６】押出機４の比動力を算出したところ０．０
８５であった。また、処理能力を示す最大押出速度は３
３０ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は１９２
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は１１８ｐ
ｐｍであり、含水率は０．５％以下であった。また、そ
のペレットの嵩比重は約０．５２であった。総合評価
は、○であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.0
85. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 3
It was 30 kg / hour. Die plate temperature is 192
° C. The gel content of the obtained pellets is 118 p.
pm, and the water content was 0.5% or less. The bulk specific gravity of the pellet was about 0.52. The overall evaluation was ○.
【００３７】実施例５ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。図３に示すダイプレート２０ａを用いた。
表１に示すように、押出機４におけるダイプレート２０
の入口側大径部２４の内径Ｄｉは１９mmであり、出口側
小径部２６の内径Ｄｏは３．３mmであり、その軸方向長
さＬは３mmであり、押出口２２の個数は１２であった。
Ｌ／Ｄｏの比は０．９であり、Ａｏ／Ａｃの比（開口面
積比）は、０．０１であり、Ｄｉ／Ｄｏの比は５．８で
あった。 Example 5 A pellet was produced in the same manner as in Example 1 except that the following were used. The die plate 20a shown in FIG. 3 was used.
As shown in Table 1, the die plate 20 in the extruder 4
The inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 is 19 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 3.3 mm, the axial length L is 3 mm, and the number of the extrusion ports 22 is 12. Was.
The ratio of L / Do was 0.9, the ratio of Ao / Ac (opening area ratio) was 0.01, and the ratio of Di / Do was 5.8.
【００３８】押出機４の比動力を算出したところ０．１
１６であった。また、処理能力を示す最大押出速度は３
４０ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は１９５
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は７１ｐｐ
ｍであり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．５４であった。総合評価は、
○であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.1
It was 16. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 3
It was 40 kg / hour. Die plate temperature is 195
° C. The gel content of the obtained pellets is 71 pp.
m, and the water content was 0.5% or less. The pellet had a bulk specific gravity of about 0.54. Comprehensive evaluation,
○
【００３９】実施例６ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは１４mmで
あり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは３．３mmであり、
その軸方向長さＬは３mmであり、押出口２２の個数は１
２であった。Ｌ／Ｄｏの比は０．９であり、Ａｏ／Ａｃ
の比（開口面積比）は、０．０１であり、Ｄｉ／Ｄｏの
比は４．２であった。 Example 6 Pellets were produced in the same manner as in Example 1 except for the following. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 in the extruder 4 is 14 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 3.3 mm,
Its axial length L is 3 mm, and the number of extrusion ports 22 is 1
It was 2. The ratio of L / Do is 0.9 and Ao / Ac
(Opening area ratio) was 0.01, and the ratio Di / Do was 4.2.
【００４０】押出機４の比動力を算出したところ０．１
７１であった。また、処理能力を示す最大押出速度は２
７０ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は１８９
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は２５０ｐ
ｐｍであり、含水率は０．５％以下であった。また、そ
のペレットの嵩比重は約０．５１であった。総合評価
は、△であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.1
71. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 2
70 kg / h. Die plate temperature is 189
° C. The gel content of the obtained pellets is 250 p.
pm, and the water content was 0.5% or less. The pellet had a bulk specific gravity of about 0.51. The overall evaluation was △.
【００４１】比較例１ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは７．５mm
であり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは２．６mmであ
り、その軸方向長さＬは８mmであり、押出口２２の個数
は８４であった。Ｌ／Ｄｏの比は３．１であり、Ａｏ／
Ａｃの比（開口面積比）は、０．０４３５であり、Ｄｉ
／Ｄｏの比は２．９であった。 Comparative Example 1 Pellets were produced in the same manner as in Example 1 except for the following. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 in the extruder 4 is 7.5 mm.
The inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 was 2.6 mm, the axial length L was 8 mm, and the number of extrusion ports 22 was 84. The ratio of L / Do is 3.1 and Ao /
The ratio of Ac (opening area ratio) is 0.0435, and Di
The ratio of / Do was 2.9.
【００４２】押出機４の比動力を算出したところ０．３
６３であった。また、処理能力を示す最大押出速度は１
２４ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は２４４
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は１０％以
上であり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．５１であった。総合評価は、
×であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.3
63. Also, the maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 1
It was 24 kg / hour. The die plate temperature is 244
° C. The gel content of the obtained pellets was 10% or more, and the water content was 0.5% or less. The pellet had a bulk specific gravity of about 0.51. Comprehensive evaluation,
X.
【００４３】比較例２ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは９．６mm
であり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは３．３mmであ
り、その軸方向長さＬは３mmであり、押出口２２の個数
は８であった。Ｌ／Ｄｏの比は０．９であり、Ａｏ／Ａ
ｃの比（開口面積比）は、０．００６７であり、Ｄｉ／
Ｄｏの比は２．９であった。 Comparative Example 2 Pellets were produced in the same manner as in Example 1 except for the following. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the large-diameter portion 24 on the inlet side of the die plate 20 in the extruder 4 is 9.6 mm.
The inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 was 3.3 mm, the axial length L was 3 mm, and the number of the extrusion ports 22 was 8. The L / Do ratio is 0.9 and Ao / A
The ratio of c (opening area ratio) is 0.0067, and Di /
The ratio of Do was 2.9.
【００４４】押出機４の比動力を算出したところ０．１
８８であった。また、処理能力を示す最大押出速度は２
１０ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は２２４
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は１０％以
上であり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．５２であった。総合評価は、
×であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.1
88. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 2
It was 10 kg / hour. The die plate temperature is 224
° C. The gel content of the obtained pellets was 10% or more, and the water content was 0.5% or less. The bulk specific gravity of the pellet was about 0.52. Comprehensive evaluation,
X.
【００４５】比較例３ 以下に示す以外は、前記実施例１と同様にしてペレット
を製造した。表１に示すように、押出機４におけるダイ
プレート２０の入口側大径部２４の内径Ｄｉは１４mmで
あり、出口側小径部２６の内径Ｄｏは３．３mmであり、
その軸方向長さＬは８mmであり、押出口２２の個数は３
２であった。Ｌ／Ｄｏの比は２．４であり、Ａｏ／Ａｃ
の比（開口面積比）は、０．０２６７であり、Ｄｉ／Ｄ
ｏの比は４．２であった。 Comparative Example 3 A pellet was produced in the same manner as in Example 1 except for the following. As shown in Table 1, the inner diameter Di of the inlet-side large-diameter portion 24 of the die plate 20 in the extruder 4 is 14 mm, the inner diameter Do of the outlet-side small-diameter portion 26 is 3.3 mm,
Its axial length L is 8 mm, and the number of extrusion ports 22 is 3
It was 2. The ratio of L / Do is 2.4 and Ao / Ac
(Opening area ratio) is 0.0267, and Di / D
The ratio o was 4.2.
【００４６】押出機４の比動力を算出したところ０．２
０５であった。また、処理能力を示す最大押出速度は２
２５ｋｇ／時間であった。ダイプレートの温度は２５２
℃であった。得られたペレットのゲル含有率は１０％以
上であり、含水率は０．５％以下であった。また、その
ペレットの嵩比重は約０．５１であった。総合評価は、
×であった。The specific power of the extruder 4 was calculated to be 0.2
05. The maximum extrusion speed indicating the processing capacity is 2
It was 25 kg / hour. Die plate temperature is 252
° C. The gel content of the obtained pellets was 10% or more, and the water content was 0.5% or less. The pellet had a bulk specific gravity of about 0.51. Comprehensive evaluation,
X.
【００４７】評価 上記実施例および比較例を比較することで、ダイス通過
時の剪断発熱による温度上昇を制御し、結果として熱可
塑性エラストマーのゲル化を抑制すると共に、装置の比
動力を低減し、処理能力を増大させるためには、Ｌ／Ｄ
ｏの比は２以下、好ましくは１以下であり、Ａｏ／Ａｃ
の比（開口面積比）は０．０１〜０．０７、好ましくは
０．０１〜０．０３であり、Ｄｉ／Ｄｏの比は、好まし
くは１〜６、さらに好ましくは３〜６であることが判明
した。 Evaluation By comparing the above Examples and Comparative Examples, it was possible to control the temperature rise due to the heat generated by shearing when passing through the die, thereby suppressing the gelation of the thermoplastic elastomer and reducing the specific power of the apparatus. To increase the processing capacity, L / D
The ratio o is 2 or less, preferably 1 or less, and Ao / Ac
(Open area ratio) is 0.01 to 0.07, preferably 0.01 to 0.03, and the ratio of Di / Do is preferably 1 to 6, and more preferably 3 to 6. There was found.
【図１】 図１は本発明の一実施形態に係るペレット製
造装置の概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a pellet manufacturing apparatus according to one embodiment of the present invention.
【図２】 図２は図１に示すペレット製造装置における
ダイス部分の要部断面図である。FIG. 2 is a sectional view of a main part of a die part in the pellet manufacturing apparatus shown in FIG.
【図３】 図３は本発明の他の実施形態に係るペレット
製造装置に用いるダイスの要部断面図である。FIG. 3 is a sectional view of a main part of a die used in a pellet manufacturing apparatus according to another embodiment of the present invention.
２… ペレット製造装置 ４… 押出機 ８… ストランドクーラ １０… スクリュ軸 １２… シリンダ ２０，２０ａ… ダイプレート ２２，２２ａ… 押出口 ２４，２４ａ… 入口側大径部 ２６，２６ａ… 出口側小径部 2. Pellet production apparatus 4. Extruder 8. Strand cooler 10. Screw shaft 12. Cylinder 20, 20a. Die plate 22, 22a. Extrusion port 24, 24a.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 船倉 成二 神奈川県川崎市川崎区夜光一丁目２番１号 日本ゼオン株式会社総合開発センター内 Ｆターム(参考） 4F201 AA45 AC01 AR12 BA02 BC01 BC02 BC12 BC19 BD05 BL08 BL30 BL33 4F207 AA45 AC01 AR12 KA01 KA17 KF01 KF14 KK12 KL31 KL51 KL63 KM15 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Inventor Seiji Funakura 1-2-1, Yoko, Kawasaki-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa F-term in the Zeon Corporation General Development Center 4F201 AA45 AC01 AR12 BA02 BC01 BC02 BC12 BC19 BD05 BL08 BL30 BL33 4F207 AA45 AC01 AR12 KA01 KA17 KF01 KF14 KK12 KL31 KL51 KL63 KM15
Claims (3)
送るための少なくとも一つのスクリューが内蔵してある
シリンダと、 前記シリンダの吐出部に装着され、シリンダ内の熱可塑
性樹脂をストランド状に押し出す押出口が形成してある
ダイスとを有する押出機であって、 前記押出口が、入口側大径部と出口側小径部とを有し、 前記出口側小径部の内径をＤｏとし、出口側小径部の軸
方向長さをＬとし、前記ダイスに形成してある全ての押
出口における出口側小径部の断面積の合計をＡｏとし、
前記シリンダの内部横断面積をＡｃとした場合に、Ｌ／
Ｄｏの比が２以下であり、Ａｏ／Ａｃの比が０．０１〜
０．０７であることを特徴とする押出機。1. A cylinder containing at least one screw for feeding a thermoplastic elastomer along an axial direction, and a pusher mounted on a discharge portion of the cylinder and for pushing out the thermoplastic resin in the cylinder into a strand. An extruder having a die formed with an outlet, wherein the extrusion port has an inlet-side large-diameter portion and an outlet-side small-diameter portion, and the inner diameter of the outlet-side small-diameter portion is Do, and the outlet-side small diameter is L is the axial length of the portion, the sum of the cross-sectional area of the outlet side small diameter portion in all the extrusion ports formed in the die is Ao,
When the internal cross-sectional area of the cylinder is Ac, L /
The ratio of Do is 2 or less, and the ratio of Ao / Ac is 0.01 to
An extruder characterized by being 0.07.
送るための少なくとも一つのスクリューが内蔵してある
シリンダと、 前記シリンダの吐出部に装着され、シリンダ内の熱可塑
性樹脂をストランド状に押し出す押出口が形成してある
ダイスと、 前記ダイスから押し出されたストランド状の熱可塑性樹
脂をペレット化するペレット化手段とを有するペレット
製造装置であって、 前記押出口が、入口側大径部と出口側小径部とを有し、 前記出口側小径部の内径をＤｏとし、出口側小径部の軸
方向長さをＬとし、前記ダイスに形成してある全ての押
出口における出口側小径部の断面積の合計をＡｏとし、
前記シリンダの内部横断面積をＡｃとした場合に、Ｌ／
Ｄｏの比が２以下であり、Ａｏ／Ａｃの比が０．０１〜
０．０７であることを特徴とするペレット製造装置。2. A cylinder containing at least one screw for feeding a thermoplastic elastomer along an axial direction, and a pusher mounted on a discharge portion of the cylinder and for pushing out the thermoplastic resin in the cylinder into a strand. A pellet manufacturing apparatus comprising: a die having an outlet formed therein; and a pelletizing unit configured to pelletize a strand-like thermoplastic resin extruded from the die, wherein the extrusion port has an inlet-side large-diameter portion and an outlet. And an inner diameter of the outlet-side small-diameter portion as Do, an axial length of the outlet-side small-diameter portion as L, and cutting of the outlet-side small-diameter portion in all the extrusion ports formed in the die. The total area is Ao,
When the internal cross-sectional area of the cylinder is Ac, L /
The ratio of Do is 2 or less, and the ratio of Ao / Ac is 0.01 to
A pellet production apparatus characterized in that the pellet production ratio is 0.07.
リンダの内部で、熱可塑性エラストマーを軸方向に沿っ
て送る工程と、 前記シリンダの軸方向に沿って送られてくるシリンダ内
の熱可塑性樹脂を、ダイスに形成してある押出口からス
トランド状に押し出す工程と、 前記ダイスから押し出されたストランド状の熱可塑性樹
脂をペレット化する工程とを有するペレット製造方法で
あって、 前記押出口が、入口側大径部と出口側小径部とを有し、 前記出口側小径部の内径をＤｏとし、出口側小径部の軸
方向長さをＬとし、前記ダイスに形成してある全ての押
出口における出口側小径部の断面積の合計をＡｏとし、
前記シリンダの内部横断面積をＡｃとした場合に、Ｌ／
Ｄｏの比が２以下であり、Ａｏ／Ａｃの比が０．０１〜
０．０７であることを特徴とするペレット製造方法。3. A step of feeding a thermoplastic elastomer in an axial direction inside the cylinder by at least one screw, and a step of: forming a thermoplastic resin in the cylinder sent along the axial direction of the cylinder by a die. A step of extruding a strand-like thermoplastic resin extruded from the die into a strand from an extrusion port formed in the die, a pellet production method comprising: A diameter portion and an outlet-side small-diameter portion, the inner diameter of the outlet-side small-diameter portion being Do, the axial length of the outlet-side small-diameter portion being L, and the outlet side of all the extrusion ports formed in the die. Ao is the total cross-sectional area of the small diameter part,
When the internal cross-sectional area of the cylinder is Ac, L /
The ratio of Do is 2 or less, and the ratio of Ao / Ac is 0.01 to
A pellet production method, characterized by being 0.07.
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