JP2001163496A - Tension control method and tension control device for web - Google Patents
Tension control method and tension control device for webInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、連続走行する感光
性平版印刷版（ＰＳ版）の支持体であるウェブに作用す
る張力を制御する張力制御方法及び張力制御装置に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a tension control method and a tension control device for controlling a tension acting on a web serving as a support of a photosensitive lithographic printing plate (PS plate) running continuously.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図３に示すように、ＰＳ版の製造ライン
は、表面処理工程４２、塗布工程４４、及び乾燥工程４
６から構成されており、ＰＳ版の支持体である帯状金属
板（以下「ウェブＷ」という）が、コイルに巻かれた状
態から送り出し装置４８によって表面処理工程４２へ搬
送され、この後、塗布工程４４及び乾燥工程４６を経て
巻取り装置５０に巻き取られる。2. Description of the Related Art As shown in FIG. 3, a PS plate production line comprises a surface treatment step 42, a coating step 44 and a drying step 4.
A belt-shaped metal plate (hereinafter, referred to as “web W”), which is a support for the PS plate, is conveyed to a surface treatment step 42 by a delivery device 48 from a state wound around a coil, and thereafter coated. After the step 44 and the drying step 46, it is wound up by the winding device 50.
【０００３】製造ラインでは、各工程毎に予めウェブＷ
の張力が設定されており、工程間の張力差を保持するた
めに、ウェブＷの張力を負担してカットするブライドル
ローラで構成されたブライドルセクションが設けられて
いる。In a production line, a web W
In order to maintain a difference in tension between processes, a bridle section constituted by bridle rollers configured to cut while applying the tension of the web W is provided.
【０００４】例えば、ブライドルセクション５２におけ
るブライドルローラ５４、５６の負荷分担は、入口張力
Ｆ1と出口張力Ｆ2から演算される。For example, the load distribution of the bridle rollers 54 and 56 in the bridle section 52 is calculated from the inlet tension F 1 and the outlet tension F 2 .
【０００５】しかしながら、ブライドルローラ５４，５
６の負荷分担を入口張力Ｆ1と出口張力Ｆ2だけから演算
して決定した場合、例えば、ウェブＷの表面粗さに差が
ある場合（例えば、Ａ面とＢ面があるウェブ）、或いは
ラップ角が相違する場合、ブライドルローラとウェブと
の間にスリップが発生する恐れがあった。However, the bridle rollers 54, 5
If you decide to 6 load sharing of calculated from only the inlet tension F 1 and the exit tension F 2, for example, when there is a difference in the surface roughness of the web W (e.g., a web that is A face and B face), or When the wrap angles are different, slip may occur between the bridle roller and the web.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ブライドル
ローラとウェブとのスリップの発生を抑え、ブライドル
ローラの寿命を延ばすことを課題とする。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to suppress occurrence of slip between a bridle roller and a web and to prolong the life of the bridle roller.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明で
は、搬送ラインに連続走行するウェブの張力をカットし
て走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクショ
ンが設けられている。このブライドルセクションは、ブ
ライドルローラを備えており、ブライドルセクション前
後のウェブの張力をカットして張力差を生じさせる。According to the first aspect of the present invention, there is provided a bridle section which cuts the tension of the web continuously running on the conveying line so as to have a difference in tension in the running direction. The bridle section includes a bridle roller, and cuts the tension of the web before and after the bridle section to generate a tension difference.
【０００８】ここで、ブライドルローラの負荷分担は、
ブライドルセクション前後のウェブの張力、ウェブとブ
ライドルローラとの摩擦係数、及びウェブとブライドル
ローラとのラップ角から算出する。Here, the load distribution of the bridle roller is as follows.
It is calculated from the tension of the web before and after the bridle section, the coefficient of friction between the web and the bridle roller, and the wrap angle between the web and the bridle roller.
【０００９】これにより、例えば、ドライかウエットか
でウェブの表面粗さが変わっても、負荷分担が最適であ
るので、ブライドルローラとウェブとの間にスリップが
発生しない。Accordingly, even if the surface roughness of the web changes, for example, whether the web is dry or wet, since the load sharing is optimal, no slip occurs between the bridle roller and the web.
【００１０】請求項２に記載の発明では、ブライドルセ
クションがブライドルローラを備えており、このブライ
ドルローラのトルクを駆動手段が調整して、ブライドル
セクション前後のウェブの張力をカットして張力差を生
じさせる。According to the second aspect of the present invention, the bridle section is provided with a bridle roller, and the driving means adjusts the torque of the bridle roller to cut the tension of the web before and after the bridle section to generate a tension difference. Let it.
【００１１】ここで、演算手段が、ブライドルセクショ
ン前後のウェブの張力、ウェブとブライドルローラとの
摩擦係数、及びウェブとブライドルローラとのラップ角
からブライドルローラの負荷分担を算出する。Here, the calculating means calculates the load distribution of the bridle roller from the tension of the web before and after the bridle section, the friction coefficient between the web and the bridle roller, and the wrap angle between the web and the bridle roller.
【００１２】制御手段が、演算手段の演算結果に基づ
き、駆動手段がブライドルローラに付与するトルクを決
めることで、ブライドルローラの負荷分担が最適とな
り、ブライドルローラとウェブとの間にスリップが発生
しない。The control means determines the torque to be applied to the bridle roller by the drive means based on the calculation result of the calculation means, so that the load sharing of the bridle roller is optimized and no slip occurs between the bridle roller and the web. .
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】以下、図１及び図２を参照して本
実施の形態に係るウェブの張力制御装置を、２ドライブ
の場合（ブライドルローラが２本）を例に採って説明す
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a web tension control device according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 by taking a case of two drives (two bridle rollers) as an example.
【００１４】ブライドルセクション１０に配置されたブ
ライドルローラＡ、Ｂ（以下「ブライドルＡ、Ｂ」とい
う）は、それぞれ直流電動機Ｍ１、Ｍ２によって所定の
トルクで駆動される。The bridle rollers A and B (hereinafter referred to as "bridles A and B") arranged in the bridle section 10 are driven by DC motors M1 and M2 at a predetermined torque, respectively.
【００１５】ウェブＷの走行速度を示す速度基準信号と
ロータリーエンコーダ１４、１６が検出した直流電動機
Ｍ１、Ｍ２の回転速度を示す検出信号が、速度調節器１
８、２０及びサイリスタ２２、２４を介して直流電動機
Ｍ１、Ｍ２へ送られ、ブライドルＡ、Ｂのトルクが制御
される。A speed reference signal indicating the running speed of the web W and a detection signal indicating the rotation speed of the DC motors M1 and M2 detected by the rotary encoders 14 and 16 are output from the speed controller 1.
8 and 20 and the thyristors 22 and 24 are sent to the DC motors M1 and M2 to control the torque of the bridles A and B.
【００１６】一方、ブライドルセクション１０の下流側
（ブライドルＢ側）にはダンサローラ２６が配置されて
いる。ダンサローラ２６は、ウェブＷに付与する張力を
調整するもので、圧縮空気の圧力によって駆動するエア
シリンダー２８で昇降する。On the other hand, a dancer roller 26 is disposed downstream of the bridle section 10 (on the bridle B side). The dancer roller 26 adjusts the tension applied to the web W, and moves up and down by an air cylinder 28 driven by the pressure of compressed air.
【００１７】このエアシリンダー２８には、空電変換器
３０が接続されている。空電変換器３０は、張力基準信
号から出力された電気信号を、それに対応した圧力の圧
縮空気に変換してエアシリンダー２８へ供給する。これ
により、ダンサローラ２６が昇降して、本実施例でいう
ところの出口張力Ｆ2をウェブＷに付与する。A pneumatic converter 30 is connected to the air cylinder 28. The static electricity converter 30 converts the electric signal output from the tension reference signal into compressed air having a pressure corresponding to the electric signal and supplies the compressed air to the air cylinder 28. Thus, dancer rollers 26 and lifting, imparting outlet tension F 2 as referred in this embodiment the web W.
【００１８】また、ブライドルセクション１０の上流側
（ブライドルＡ側）には張力計３４が配置されている。
この張力計３４で入口張力Ｆ1が測定される。A tension meter 34 is arranged on the upstream side of the bridle section 10 (on the bridle A side).
The entrance tension F 1 is measured by the tension meter 34.
【００１９】ここで、ブライドルＡ、ＢとウェブＷの摩
擦係数とブライドルＡ、ＢとウェブＷのラップ角θ（本
例では１８０°とされている）が等しいとすれば、ブラ
イドルＡ、Ｂの負荷分担は、ブライドルＡ、Ｂの張力カ
ット能力が同じであるため、以下のようになる。Here, assuming that the friction coefficient between the bridles A and B and the web W and the wrap angle θ between the bridles A and B and the web W (180 ° in this example) are equal, the bridles A and B The load sharing is as follows since the bridles A and B have the same tension cutting ability.
【００２０】[0020]
【数１】 (Equation 1)
【００２１】[0021]
【数２】 (Equation 2)
【００２２】ブライドルＡ，Ｂの負荷に対するブライド
ルＡの負荷の比は、The ratio of the load of bridle A to the load of bridles A and B is
【００２３】[0023]
【数３】 (Equation 3)
【００２４】同様に、ブライドルＡ，Ｂの負荷に対する
ブライドルＢの負荷の比は、Similarly, the ratio of the load on bridle B to the load on bridles A and B is:
【００２５】[0025]
【数４】 (Equation 4)
【００２６】以上の結果をまとめると、理想的な負荷分
担は以下のようになる。To summarize the above results, the ideal load sharing is as follows.
【００２７】[0027]
【数５】 (Equation 5)
【００２８】しかし、現実にはブライドルＡ、Ｂとウェ
ブＷの摩擦係数μａ、μｂは、ブライドルの形状、材
質、表面粗さ、ウェブの表面状態（ドライかウエット
か、表面粗さ）、張力、幅、走行速度等で変化する。However, in reality, the friction coefficients μa and μb of the bridles A and B and the web W are determined by the shape, material, surface roughness, surface condition (dry or wet, surface roughness) of the bridle, tension, It changes with width, running speed, etc.
【００２９】この摩擦係数は、μａ、μｂ＝ｆ（ウェブ
の巾、ウェブの張力、ウェブ走行速度、ブライドル外
径、ブライドル表面粗さ、ウェブの表面粗さ）の関数で
表すことが出来る。This coefficient of friction can be represented by a function of μa, μb = f (web width, web tension, web running speed, bridle outer diameter, bridle surface roughness, web surface roughness).
【００３０】次に、ブライドルのラップ角をθとおく
と、各ブライドルのカット能力は、次のようになる。Next, assuming that the wrap angle of the bridle is θ, the cutting ability of each bridle is as follows.
【００３１】 ブライドルＡのカット能力＝ｅｘｐ（μa・θA） ブライドルＢのカット能力＝ｅｘｐ（μb・θB） 実際に張力カットを行う場合、ブライドルＡ，Ｂの能力
使用パーセントを同一にすると、次の比で分担すること
になる。The cutting ability of bridle A = exp (μ a · θ A ) The cutting ability of bridle B = exp (μ b · θ B ) When actually performing tension cutting, the capacity use percentages of bridles A and B are kept the same. Then, sharing will be at the following ratio.
【００３２】（ｉ）入口張力＜出口張力の場合(I) In case of inlet tension <outlet tension
【００３３】[0033]
【数６】 (Equation 6)
【００３４】（ｉｉ）入口張力＞出口張力(Ii) Inlet tension> Outlet tension
【００３５】[0035]
【数７】 (Equation 7)
【００３６】上記の関係式と式（１）から、From the above relational expression and equation (1),
【００３７】[0037]
【数８】 (Equation 8)
【００３８】ここで、Ａ，Ｂの負荷の比はHere, the load ratio of A and B is
【００３９】[0039]
【数９】 (Equation 9)
【００４０】次に、式（３）、式（４）に具体的な数値
を代入した結果を下記に示す。Next, results obtained by substituting specific numerical values into the equations (3) and (4) are shown below.
【００４１】（条件） ウェブ：アルミ、ウェブ巾：１３００ｍｍ、厚み：０．
２４ｍｍ、ブライドル 外径：３５０ｍｍ、入口張力Ｆ1：１０００Ｎ、出口張
力Ｆ2：４０００Ｎ(Conditions) Web: aluminum, web width: 1300 mm, thickness: 0.1.
24 mm, bridle outer diameter: 350 mm, inlet tension F 1 : 1000 N, outlet tension F 2 : 4000 N
【００４２】[0042]
【表１】 [Table 1]
【００４３】[0043]
【数１０】 (Equation 10)
【００４４】一方、摩擦係数を考慮しないと、式（２）
からブライドルＡの負荷分担：ブライドルＢの負荷分担
を求めると、Ａ：Ｂ＝３３：６７となる。すなわち、摩
擦係数やラップ角を考慮することで、摩擦係数の小さい
ブライドルＢに、ブライドルＡと同じカット能力を要求
する必要がなく、結果として、ブライドルＢの負荷が小
さくなり、ウェブのスリップを未然に防止することがで
きる。On the other hand, if the friction coefficient is not taken into account, equation (2)
When the load sharing of the bridle A is calculated from the following, the load sharing of the bridle B is calculated as A: B = 33: 67. That is, by considering the friction coefficient and the wrap angle, it is not necessary to require the bridle B having a small friction coefficient to have the same cutting ability as that of the bridle A. As a result, the load on the bridle B is reduced, and the slip of the web is prevented. Can be prevented.
【００４５】なお、ブライドルＡの負荷分担、ブライド
ルＢの負荷分担は、演算器３６、３８、４０でトルク比
に変換され、ブライドルＡ、Ｂのトルクが制御される。The load sharing of bridle A and the load sharing of bridle B are converted into torque ratios by computing units 36, 38 and 40, and the torque of bridles A and B is controlled.
【００４６】また、本形態では、ブライドルセクション
でのブライドルの数が２本の場合を説明したが、３本で
も同様な方法で、スリップを生じさせることなくウェブ
の張力を制御できる。Further, in the present embodiment, the case where the number of bridles in the bridle section is two has been described. However, even with three bridles, the tension of the web can be controlled without causing slippage.
【００４７】次に、ＰＳ版の製造工程を説明する。Next, the manufacturing process of the PS plate will be described.
【００４８】ＰＳ版は、９９．５重量％アルミニウム
に、銅を０．０１重量％、チタンを０．０３重量％、鉄
を０．３重量％、ケイ素を０．１重量％含有するＪＩＳ
―Ａ１０５０アルミニウム材の厚み０．３０ｍｍ圧延板
を、４００メッシュのパミストン（共立窯業製）の２０
重量％水性懸濁液と、回転ナイロンブラシ（６，１０−
ナイロン）とを用いてその表面を砂目立てした後、よく
水で洗浄した。The PS plate is a JIS containing 99.5% by weight of aluminum, 0.01% by weight of copper, 0.03% by weight of titanium, 0.3% by weight of iron, and 0.1% by weight of silicon.
-A1050 rolled sheet of aluminum material with a thickness of 0.30 mm was converted to 400 mesh pumice stone (manufactured by Kyoritsu Ceramics).
Weight percent aqueous suspension and a rotating nylon brush (6,10-
(Nylon) and the surface was grained, and then washed well with water.
【００４９】これを１５重量％水酸化ナトリウム水溶液
（アルミニウム４．５重量％含有）に浸漬してアルミニ
ウムの溶解量が５ｇ／ｍ2 になるようにエッチングした
後、流水で水洗した。さらに、１重量％硝酸で中和し、
次に０．７重量％硝酸水溶液（アルミニウム０．５重量
％含有）中で、陽極時電圧１０．５ボルト、陰極時電圧
９．３ボルトの矩形波交番波形電圧（電流比ｒ＝０．９
０、特公昭５８−５７９６号公報実施例に記載されてい
る電流波形）を用いて１６０クーロン／ｄｍ2の陽極時
電気量で電解粗面化処理を行った。水洗後、３５℃の１
０重量％水酸化ナトリウム水溶液中に浸漬して、アルミ
ニウム溶解量が１ｇ／ｍ2 になるようにエッチングした
後、水洗した。次に、５０℃３０重量％の硫酸水溶液中
に浸漬し、デスマットした後、水洗した。This was immersed in a 15% by weight aqueous solution of sodium hydroxide (containing 4.5% by weight of aluminum), etched so that the amount of aluminum dissolved was 5 g / m 2 , and washed with running water. Furthermore, neutralize with 1% by weight nitric acid,
Next, in a 0.7% by weight nitric acid aqueous solution (containing 0.5% by weight of aluminum), a rectangular wave alternating waveform voltage (current ratio r = 0.9) having an anode voltage of 10.5 volts and a cathode voltage of 9.3 volts was used.
0, a current waveform described in Examples of JP-B-58-5796), and an electrolytic surface roughening treatment was carried out at an anode electricity amount of 160 coulomb / dm 2 . After washing with water,
It was immersed in a 0% by weight aqueous sodium hydroxide solution, etched so that the amount of aluminum dissolved was 1 g / m 2 , and washed with water. Next, it was immersed in a 50% by weight aqueous solution of 30% by weight sulfuric acid, desmutted and washed with water.
【００５０】さらに、３５℃の硫酸２０重量％水溶液
（アルミニウム０．８重量％含有）中で直流電流を用い
て、多孔性陽極酸化皮膜形成処理を行った。すなわち電
流密度１３Ａ／ｄｍ2 で電解を行い、電解時間の調節に
より陽極酸化皮膜重量２．７ｇ／ｍ2 とした。ジアゾ樹
脂と結合剤を用いたネガ型感光性平版印刷版を作成する
為に、この支持体を水洗後、７０℃のケイ酸ナトリウム
の３重量％水溶液に３０秒間浸漬処理し、水洗乾燥し
た。Further, a porous anodic oxide film forming treatment was carried out in a 20% by weight aqueous sulfuric acid solution (containing 0.8% by weight of aluminum) at 35 ° C. using a direct current. That is, electrolysis was performed at a current density of 13 A / dm 2 , and the anodic oxide film weight was adjusted to 2.7 g / m 2 by adjusting the electrolysis time. To prepare a negative photosensitive lithographic printing plate using a diazo resin and a binder, the support was washed with water, immersed in a 3% by weight aqueous solution of sodium silicate at 70 ° C. for 30 seconds, washed with water and dried.
【００５１】以上のようにして得られたアルミニウム支
持体は、マクベスＲＤ９２０反射濃度計で測定した反射
濃度は０．３０で、ＪＩＳ Ｂ００６０１に規定する中
心線平均粗さＲaは０．５８μｍであった。[0051] The thus-obtained aluminum support, reflection density was measured with Macbeth RD920 reflection densitometer 0.30, the center line average roughness R a as defined in JIS B00601 is 0.58μm met Was.
【００５２】次に上記支持体にメチルメタクリレート／
エチルアクリレート／２−アクリルアミド−２−メチル
プロパンスルホン酸ナトリウム共重合体（平均分子量約
６万）（モル比５０／３０／２０）の１．０重量％水溶
液をロールコーターにより乾燥後の塗布量が０．０５ｇ
／ｍ2 になるように塗布した。Next, methyl methacrylate /
A 1.0% by weight aqueous solution of ethyl acrylate / 2-acrylamide-2-methylpropane sodium sulfonate copolymer (average molecular weight: about 60,000) (molar ratio: 50/30/20) was dried by a roll coater to obtain an applied amount of 1.0% by weight. 0.05g
/ M 2 .
【００５３】さらに、下記感光液−１をバーコーターを
用いて塗布し、１１０℃で４５秒間乾燥させた。乾燥塗
布量は２．０ｇ／ｍ2 であった。 感光液−１ ジアゾ樹脂−１ ０．５０ｇ 結合剤−１ ５．００ｇ スチライトＨＳ−２（大同工業(株)製） ０．１０ｇ ビクトリアピュアブルーＢＯＨ ０．１５ｇ トリクレジルホスフェート ０．５０ｇ ジピコリン酸 ０．２０ｇ ＦＣ−４３０（３Ｍ社製界面活性剤） ０．０５ｇ 溶剤 １−メトキシ−２−プロパノール ２５．００ｇ 乳酸メチル １２．００ｇ メタノール ３０．００ｇ メチルエチルケトン ３０．００ｇ 水 ３．００ｇ 上記のジアゾ樹脂―１は、次ぎのようにして得たもので
ある。まず、４−ジアゾジフェニルアミン硫酸塩（純度
９９．５％）２９．４ｇを２５℃にて、９６％硫酸７０
ｍｌに徐々に添加し、かつ２０分間攪拌した。これに、
パラホルムアルデヒド（純度９２％）３．２６ｇを約１
０分かけて徐々に添加し、該混合物を３０℃にて、４時
間攪拌し、縮合反応を進行させた。なお、上記ジアゾ化
合物とホルムアルデヒドとの縮合モル比は１：１であ
る。この反応生成物を攪拌しつつ氷水２リットル中に注
ぎ込み、塩化ナトリウム１３０ｇを溶解した冷濃厚水溶
液で処理した。この沈澱物を吸引濾過により回収し、部
分的に乾燥した固体を１リットルの水に溶解し、濾過
し、氷で冷却し、かつ、ヘキサフルオロリン酸カリ２３
ｇを溶解した水溶液で処理した。最後に、この沈澱物を
濾過して回収し、かつ風乾して、ジアゾ樹脂−１ｇを得
た。Further, the following photosensitive solution-1 was applied using a bar coater and dried at 110 ° C. for 45 seconds. The dry coating amount was 2.0 g / m 2 . Photosensitive solution-1 Diazo resin-1 0.50 g Binder-1 5.00 g Stylite HS-2 (manufactured by Daido Kogyo Co., Ltd.) 0.10 g Victoria Pure Blue BOH 0.15 g Tricresyl phosphate 0.50 g Dipicolinic acid 0 .20 g FC-430 (Surfactant manufactured by 3M) 0.05 g Solvent 1-methoxy-2-propanol 25.00 g Methyl lactate 12.00 g Methanol 30.00 g Methyl ethyl ketone 30.00 g Water 3.00 g The above diazo resin-1 Is obtained as follows. First, 29.4 g of 4-diazodiphenylamine sulfate (purity: 99.5%) was added at 25 ° C to 96% sulfuric acid 70%.
ml and stirred for 20 minutes. to this,
3.26 g of paraformaldehyde (purity 92%)
The mixture was gradually added over 0 minutes, and the mixture was stirred at 30 ° C. for 4 hours to allow the condensation reaction to proceed. The condensation molar ratio between the diazo compound and formaldehyde is 1: 1. The reaction product was poured into 2 liters of ice water with stirring, and treated with a cold concentrated aqueous solution in which 130 g of sodium chloride was dissolved. The precipitate is collected by suction filtration, the partially dried solid is dissolved in one liter of water, filtered, cooled on ice and washed with potassium hexafluorophosphate 23.
g was dissolved in an aqueous solution. Finally, the precipitate was collected by filtration and air-dried to obtain 1 g of diazo resin.
【００５４】結合剤−１は、２−ヒドロキシエチルメタ
クリレート／アクリロニトリル／メチルメタクリレート
／メタクリル酸共重合体（重量比５０／２０／２６／
４、平均分子量７５，０００、酸含量０．４ｍｅｑ／
ｇ）の水不溶性、アルカリ水可溶性の皮膜形成性高分子
である。Binder-1 was 2-hydroxyethyl methacrylate / acrylonitrile / methyl methacrylate / methacrylic acid copolymer (weight ratio 50/20/26 /
4, average molecular weight 75,000, acid content 0.4 meq /
g) is a water-insoluble, alkaline water-soluble film-forming polymer.
【００５５】スチライトＨＳ−２（大同工業(株)製）
は、結合剤よりも感脂性の高い高分子化合物であって、
スチレン／マレイン酸モノ−４−メチル−２−ペンチル
エステル＝５０／５０（モル比）の共重合体であり、平
均分子量は約１００，０００であった。Stylite HS-2 (manufactured by Daido Industry Co., Ltd.)
Is a polymer compound having a higher oil sensitivity than the binder,
It was a copolymer of styrene / mono-4-methyl-2-pentyl maleate = 50/50 (molar ratio), and the average molecular weight was about 100,000.
【００５６】[0056]
【発明の効果】本発明は上記構成としたので、ブライド
ルとウェブとのスリップの発生を抑えことができ、ブラ
イドルの寿命を延ばすことができる。この結果、設備の
ランニングコストを抑えることができる。According to the present invention, the slippage between the bridle and the web can be suppressed, and the life of the bridle can be extended. As a result, the running cost of the equipment can be reduced.
【図１】本形態に係るウェブの張力制御装置を備えた製
造ラインを示す説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram illustrating a production line including a web tension control device according to an embodiment.
【図２】本形態に係るウェブの張力制御装置の部分拡大
図である。FIG. 2 is a partially enlarged view of a web tension control device according to the embodiment.
【図３】従来のウェブの張力制御装置を備えた製造ライ
ンを示す説明図である。FIG. 3 is an explanatory view showing a production line provided with a conventional web tension control device.
Ａ ブライドル（ブライドルローラ） Ｂ ブライドル（ブライドルローラ） Ｍ１ 駆動手段 Ｍ２ 駆動手段 A bridle (bridle roller) B bridle (bridle roller) M1 drive means M2 drive means
Claims (2)
走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクション
を備えた搬送ラインに用いられ、 前記ブライドルセクションを構成するブライドルローラ
の負荷分担を、ブライドルセクション前後のウェブの張
力、ウェブとブライドルローラとの摩擦係数、及びウェ
ブとブライドルローラとのラップ角から算出することを
特徴とするウェブの張力制御方法。1. A bridle section, which is used in a transport line having a bridle section that cuts the tension of a continuously running web to have a tension difference in the front-back direction in a running direction, wherein a load sharing of bridle rollers constituting the bridle section is performed. A web tension control method, wherein the web tension is calculated from front and rear web tension, a friction coefficient between the web and a bridle roller, and a wrap angle between the web and a bridle roller.
走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクション
を備えた搬送ラインに用いられ、 前記ブライドルセクションを構成するブライドルローラ
と、前記ブライドルローラのトルクを調整する駆動手段
と、前記ブライドルセクション前後のウェブの張力、ウ
ェブとブライドルローラとの摩擦係数、及びウェブとブ
ライドルローラとのラップ角から負荷分担を算出する演
算手段と、前記演算手段の演算結果に基づき前記駆動手
段が前記ブライドルローラに付与するトルクを決める制
御手段と、を有することを特徴とするウェブの張力制御
装置。2. A bridle roller, which is used in a transport line having a bridle section that cuts the tension of a continuously running web to have a tension difference in the front-back direction in the running direction, the bridle roller constituting the bridle section, and the torque of the bridle roller. A driving means for adjusting the load, a calculation means for calculating load sharing from the tension of the web before and after the bridle section, a friction coefficient between the web and the bridle roller, and a wrap angle between the web and the bridle roller, and a calculation result of the calculation means Control means for determining a torque to be applied to the briddle roller by the driving means on the basis of the web tension control apparatus.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35350799A JP2001163496A (en) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | Tension control method and tension control device for web |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35350799A JP2001163496A (en) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | Tension control method and tension control device for web |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001163496A true JP2001163496A (en) | 2001-06-19 |
Family
ID=18431320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35350799A Pending JP2001163496A (en) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | Tension control method and tension control device for web |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001163496A (en) |
-
1999
- 1999-12-13 JP JP35350799A patent/JP2001163496A/en active Pending
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