JP2001131355A - Flame-retardant olefin resin composition - Google Patents
Flame-retardant olefin resin compositionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、オレフィン樹脂組
成物に係り、特に、引張強度等の機械的強度に優れ、加
工性を向上させることができ、かつ引き裂き性を向上す
ることのできる難燃オレフィン樹脂組成物に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an olefin resin composition, and more particularly to a flame retardant which is excellent in mechanical strength such as tensile strength, can improve workability, and can improve tearability. The present invention relates to an olefin resin composition.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、熱可塑性樹脂組成物として、耐電
圧及び絶縁抵抗が比較的高く、生産コストが低いところ
からポリ塩化ビニル樹脂組成物が多く用いられている。
また、このポリ塩化ビニル樹脂組成物は、単独で難燃性
に優れている。2. Description of the Related Art Conventionally, polyvinyl chloride resin compositions are often used as thermoplastic resin compositions because of their relatively high withstand voltage and insulation resistance and low production cost.
Further, the polyvinyl chloride resin composition alone has excellent flame retardancy.
【０００３】ところが、このようなポリ塩化ビニル樹脂
組成物を用いた従来の熱可塑性樹脂組成物にあっては、
例えば、焼却廃却処分するために電線・ケーブルを燃焼
すると、ポリ塩化ビニル樹脂組成物から塩化水素ガスが
発生する。この塩化水素ガスは、腐食性ガスであり、有
害であるという問題点を有している。However, in a conventional thermoplastic resin composition using such a polyvinyl chloride resin composition,
For example, when electric wires and cables are burned for incineration and disposal, hydrogen chloride gas is generated from the polyvinyl chloride resin composition. This hydrogen chloride gas is a corrosive gas and has a problem of being harmful.
【０００４】そこで、近年、ハロゲン化物を用いない絶
縁体としてポリエチレン等のオレフィン系樹脂組成物を
自動車のワイヤハーネス等、高温を発する箇所の電線・
ケーブルの絶縁体に用いる試みがなされている。このオ
レフィン系樹脂組成物は、単独では難燃性がないため、
水酸化マグネシウム等の金属水和物を混合して難燃性を
持たせている。この水酸化マグネシウム等の金属水和物
は、配合量を多くすれば多くするほど難燃性が向上する
という性質を持っている。この水酸化マグネシウム等の
金属水和物の配合による難燃性は、オレフィン樹脂組成
物が燃焼した時、配合されている金属水和物に含まれる
結晶水が噴出して消火作用を行うことによるものと考え
られる。Therefore, in recent years, an olefin-based resin composition such as polyethylene has been used as an insulator without using a halide.
Attempts have been made to use it for cable insulation. Since this olefin resin composition has no flame retardancy by itself,
Flame retardancy is imparted by mixing metal hydrates such as magnesium hydroxide. The metal hydrate such as magnesium hydroxide has such a property that the flame retardancy is improved as the blending amount is increased. The flame retardancy due to the blending of a metal hydrate such as magnesium hydroxide is due to the fact that when the olefin resin composition burns, the water of crystallization contained in the blended metal hydrate blows out and extinguishes the fire. It is considered something.
【０００５】ところが、この水酸化マグネシウム等の金
属水和物は、オレフィン樹脂に配合した場合、オレフィ
ン樹脂に対して異物であり、オレフィン樹脂組成物の組
成構造からいっても強固な結合を崩す原因となる。すな
わち、水酸化マグネシウム等の金属水和物を配合すると
オレフィン樹脂組成物の組織の強固さが崩れ脆くなる。
このため、水酸化マグネシウム等の金属水和物を多量に
混合すると機械的衝撃に対する耐摩耗性が低下するとい
う問題があり、耐摩耗性の低下を抑えようとすると混入
する水酸化マグネシウム等の金属水和物の量を少なくし
なければならない。しかしながら、水酸化マグネシウム
等の金属水和物の配合量を少なくすると、所望する高度
な難燃特性（例えば、ポリ塩化ビニル樹脂組成物の有す
る難燃性と同等の難燃性）を得ることができなくなって
しまう。However, when this metal hydrate such as magnesium hydroxide is mixed with an olefin resin, it is a foreign matter to the olefin resin, and the metal hydrate causes a strong bond to be broken even in view of the composition structure of the olefin resin composition. Becomes That is, when a metal hydrate such as magnesium hydroxide is blended, the rigidity of the structure of the olefin resin composition is broken and the composition becomes brittle.
For this reason, there is a problem that if a large amount of a metal hydrate such as magnesium hydroxide is mixed, abrasion resistance against mechanical impact is reduced. The amount of hydrate must be reduced. However, when the amount of the metal hydrate such as magnesium hydroxide is reduced, a desired high flame retardancy (for example, flame retardancy equivalent to the flame retardancy of the polyvinyl chloride resin composition) may be obtained. I can no longer do it.
【０００６】また、水酸化マグネシウム等の金属水和物
を配合することにより生じるオレフィン樹脂組成物の組
織が脆くなるのを防ぐため（機械的強度を得るため）、
架橋することがある。Further, in order to prevent the structure of the olefin resin composition caused by blending a metal hydrate such as magnesium hydroxide from becoming brittle (to obtain mechanical strength),
May crosslink.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
オレフィン樹脂組成物の場合、架橋しないで水酸化マグ
ネシウム等の金属水和物を多量に混合すると引張強度、
伸びなどの機械的衝撃に対する耐摩耗性が低下するとい
う問題がある。また、従来のオレフィン樹脂組成物の場
合、水酸化マグネシウム等の金属水和物を多量に混合し
た状態で、架橋するとスコーチ（早期架橋）が生じやす
く、水酸化マグネシウム等の金属水和物の吸水作用によ
り押出成形加工中に発泡現象を多く引き起こして押出表
面が荒くなり、架橋したことによりその引き裂き性が悪
くなってしまうことがあるという問題を有している。However, in the case of a conventional olefin resin composition, if a large amount of a metal hydrate such as magnesium hydroxide is mixed without being crosslinked, the tensile strength,
There is a problem that wear resistance to mechanical shock such as elongation is reduced. In addition, in the case of a conventional olefin resin composition, scorch (early cross-linking) is likely to occur when cross-linked in a state where a metal hydrate such as magnesium hydroxide is mixed in a large amount, and water absorption of the metal hydrate such as magnesium hydroxide. There is a problem in that the foaming phenomenon is often caused during the extrusion molding by the action, and the extruded surface becomes rough, and the cross-linking may deteriorate the tearability.
【０００８】この押出成形加工中の発泡現象は、水酸化
マグネシウム等の金属水和物を配合しないオレフィン樹
脂の架橋の場合、生じることがないが、水酸化マグネシ
ウム等の金属水和物を配合してオレフィン樹脂を架橋す
ると生じてくる。したがって、押出成形加工中の発泡現
象は、水酸化マグネシウム等の金属水和物の配合量を減
少すれば少なくなってくるが、反面、水酸化マグネシウ
ム等の金属水和物の配合量を減少させると所望の難燃性
が得られなくなってしまう。このようにオレフィン樹脂
の難燃性を得るには、水酸化マグネシウム等の金属水和
物を大量に混合することは不可欠である。[0008] The foaming phenomenon during the extrusion molding process does not occur in the case of crosslinking of an olefin resin containing no metal hydrate such as magnesium hydroxide. Occurs when the olefin resin is crosslinked. Therefore, the foaming phenomenon during the extrusion processing is reduced by reducing the amount of the metal hydrate such as magnesium hydroxide, but on the other hand, the amount of the metal hydrate such as magnesium hydroxide is reduced. Then, the desired flame retardancy cannot be obtained. In order to obtain the flame retardancy of the olefin resin, it is indispensable to mix a large amount of a metal hydrate such as magnesium hydroxide.
【０００９】水酸化マグネシウム等の金属水和物の配合
によって生じる発泡現象は、オレフィン樹脂組成物内へ
の気泡を形成することになる。このため、水酸化マグネ
シウム等の金属水和物の多量配合によるこの発泡現象が
起きると、オレフィン樹脂組成物そのものが脆くなり耐
摩耗性、耐久性が低下し、大幅な機械的強度の低下を招
いてしまう。[0009] The foaming phenomenon caused by the incorporation of a metal hydrate such as magnesium hydroxide causes bubbles to be formed in the olefin resin composition. For this reason, when this foaming phenomenon occurs due to a large amount of a metal hydrate such as magnesium hydroxide, the olefin resin composition itself becomes brittle, abrasion resistance and durability are reduced, and a large decrease in mechanical strength is caused. I will.
【００１０】さらに押出成形加工中に発泡現象が生じる
とオレフィン樹脂組成物内に気泡として残ることによっ
て成形品の外観上の見栄えが悪くなり、商品価値が低下
するという問題点がある。Further, if a foaming phenomenon occurs during the extrusion molding process, it remains as bubbles in the olefin resin composition, thereby deteriorating the appearance of the molded product and deteriorating its commercial value.
【００１１】本発明の目的は、オレフィン樹脂を主成分
とし、ハロゲン化物を含まず、基準とする難燃性を確保
し、水酸化マグネシウム等の金属水和物の配合による発
泡現象の発生を抑えてオレフィン樹脂組成物そのものが
脆くなるのを防止し、耐摩耗性、耐久性の低下を抑制
し、引張強度等の機械的強度に優れ、加工性を向上させ
ることができ、かつ引裂性を向上しようとすることにあ
る。An object of the present invention is to contain an olefin resin as a main component, contain no halide, secure the standard flame retardancy, and suppress the occurrence of a foaming phenomenon caused by blending a metal hydrate such as magnesium hydroxide. Prevents the olefin resin composition itself from becoming brittle, suppresses the reduction in wear resistance and durability, excels in mechanical strength such as tensile strength, improves workability, and improves tearability Is to try.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の難燃オレフィン樹脂組成物は、オ
レフィン共重合体１００重量部に、無水マレイン酸重合
樹脂を５〜２０重量部、ブタジエン系熱可塑性エラスト
マーを５〜２０重量部、金属水和物を５０〜２００重量
部、架橋剤を０．０５〜５．０重量部を配合して構成し
たものである。すなわち、オレフィン共重合体は、オレ
フィンと他のモノマーとの共重合体で、エチレン共重合
体、ポリエチレン、ポリプロピレン等がある。このエチ
レン共重合体は、エチレンとオレフィン（プロピレン、
ブテン）またはビニル系化合物（酢酸ビニル、アクリル
酸エステル）との共重合体（コポリマー）である。この
エチレン系共重合体には、エチレン−エチルアクリレー
ト共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体がある。In order to achieve the above object, the flame-retardant olefin resin composition according to claim 1 is characterized in that 100 parts by weight of an olefin copolymer is 5 to 20 parts by weight of a maleic anhydride polymerized resin. Parts, 5 to 20 parts by weight of a butadiene-based thermoplastic elastomer, 50 to 200 parts by weight of a metal hydrate, and 0.05 to 5.0 parts by weight of a crosslinking agent. That is, the olefin copolymer is a copolymer of an olefin and another monomer, such as an ethylene copolymer, polyethylene, or polypropylene. This ethylene copolymer is composed of ethylene and olefin (propylene,
Butene) or a vinyl compound (vinyl acetate, acrylate). The ethylene-based copolymer includes an ethylene-ethyl acrylate copolymer and an ethylene-vinyl acetate copolymer.
【００１３】無水マレイン酸は、酸化バナジウムあるい
は酸化モリブデンの存在において、ベンゼンの空気酸化
で得られる無色針状結晶である。そして、無水マレイン
酸重合樹脂としては、エチレン・アクリル酸エステル・
無水マレイン酸三元共重合体等がある。無水マレイン酸
重合樹脂の配合量をオレフィン共重合体１００重量部に
対し、５〜２０重量部としたのは、無水マレイン酸重合
樹脂の配合量が５重量部を下回って配合したのでは、加
工時に表面に白化が生じてしまうからであり、無水マレ
イン酸重合樹脂の配合量が２０重量部を超えて配合する
と、引張伸びが低下してしまうからである。[0013] Maleic anhydride is colorless needle-like crystals obtained by air oxidation of benzene in the presence of vanadium oxide or molybdenum oxide. And as the maleic anhydride polymerized resin, ethylene acrylic acid ester
And maleic anhydride terpolymer. The reason why the blending amount of the maleic anhydride polymerized resin was set to 5 to 20 parts by weight based on 100 parts by weight of the olefin copolymer is that the blending amount of the maleic anhydride polymerized resin was less than 5 parts by weight. This is because whitening sometimes occurs on the surface, and when the amount of the maleic anhydride polymerized resin exceeds 20 parts by weight, the tensile elongation decreases.
【００１４】また、ブタジエン系熱可塑性エラストマー
としては、スチレンブタジエン熱可塑性樹脂がある。こ
のブタジエン系熱可塑性エラストマーの配合量をオレフ
ィン共重合体１００重量部に対し、５〜２０重量部とし
たのは、ブタジエン系熱可塑性エラストマーの配合量が
５重量部を下回って配合したのでは、加工時に表面に白
化が生じてしまうからであり、ブタジエン系熱可塑性エ
ラストマーの配合量が２０重量部を超えて配合すると、
引張伸びが低下してしまうからである。As the butadiene-based thermoplastic elastomer, there is a styrene-butadiene thermoplastic resin. The amount of the butadiene-based thermoplastic elastomer was set to 5 to 20 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the olefin copolymer, because the amount of the butadiene-based thermoplastic elastomer was less than 5 parts by weight, This is because whitening occurs on the surface during processing, and if the compounding amount of the butadiene-based thermoplastic elastomer exceeds 20 parts by weight,
This is because the tensile elongation decreases.
【００１５】また、金属水和物には、水酸化マグネシウ
ム、水酸化アルミニウム、水酸化ジルコニウム等があ
る。これらの金属水和物は、１種類（例えば、水酸化マ
グネシウム）を選択して配合することも、２種類以上
（例えば、水酸化マグネシウムと水酸化アルミニウム）
選択して配合することもできる。また、金属水和物は、
オレフィン樹脂組成物に難燃作用を持たせるものである
が、このオレフィン樹脂に金属水和物を配合して架橋し
た場合は、発泡現象（押出表面にブツが発生）を起こし
易くなるという問題点も含んでいる。この金属水和物の
配合量をオレフィン共重合体１００重量部に対し、５０
〜２００重量部としたのは、金属水和物の配合量が５０
重量部を下回って配合したのでは、オレフィン樹脂組成
物に所望の難燃性を持たせることができないからであ
り、金属水和物の配合量を２００重量部以下としたの
は、金属水和物を２００重量部を超えて配合してもオレ
フィン樹脂組成物の難燃性をそれ以上向上することがで
きないばかりでなく、金属水和物が過剰に配合されるこ
とにより、引張強度／引張伸びが低下してくるという別
な不具合が生じてくるからである。請求項１の難燃オレ
フィン樹脂組成物は、オレフィン共重合体に金属水和物
を配合して架橋したものである。この架橋は、鎖状構造
をもつ天然および合成分子を何等かの方法で結びつけて
新しい化学結合をつくり、三次元の網状構造をもたらし
める反応のことで、請求項１に記載の発明における架橋
には、ジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ）などの架橋剤
による化学架橋である。この架橋に用いられる架橋剤
は、分子間の架橋反応を行わせるための添加剤で、有機
過酸化物で構成したものである。この有機過酸化物は過
酸化水素ＨＯ2 Ｈの水素原子をアルキル基またはアシル
基などの有機基で置換して得られる化合物で、熱によっ
て分解し易く、分解すると遊離基を生成し、これが重合
反応を開始したり架橋結合を形成するものである。この
有機過酸化物には、ジクミルパーオキサイド（ポリオレ
フィンの中温架橋剤）、過酸化ベンゾイル（塩化ベンゾ
イルを過酸化水素とアルカリまたは過酸化ナトリウムと
反応させて得られる結晶）等がある。架橋剤の配合量を
オレフィン共重合体１００重量部に対し、０．０５〜
５．０重量部としたのは、架橋剤の配合量が０．０５重
量部を下回って配合したのでは、架橋による機械的特性
の向上が期待できないからであり、架橋剤の配合量の配
合量を５．０重量部を超えて配合しても架橋による機械
的特性の向上がそれ以上向上せず、引裂き性が悪くなっ
てしまうからである。The metal hydrate includes magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, zirconium hydroxide and the like. One of these metal hydrates (for example, magnesium hydroxide) may be selected and blended, or two or more of them (for example, magnesium hydroxide and aluminum hydroxide) may be used.
It can also be selected and blended. The metal hydrate is
The olefin resin composition has a flame retardant effect. However, when a metal hydrate is added to the olefin resin and crosslinked, a foaming phenomenon (bubbles are generated on the surface of the extruded resin) tends to occur. Also included. 50 parts by weight of the metal hydrate is added to 100 parts by weight of the olefin copolymer.
The reason for setting the content of the metal hydrate to 50 to 200 parts by weight is 50 parts by weight.
If the amount is less than 10 parts by weight, the desired flame retardancy cannot be imparted to the olefin resin composition. When the amount of the metal hydrate exceeds 200 parts by weight, the flame retardancy of the olefin resin composition cannot be further improved. This is because there is another problem that the temperature decreases. The flame-retardant olefin resin composition of the first aspect is obtained by blending a metal hydrate with an olefin copolymer and crosslinking the mixture. The cross-linking is a reaction in which a natural or synthetic molecule having a chain structure is connected in some way to form a new chemical bond, thereby giving a three-dimensional network structure. Is chemical crosslinking with a crosslinking agent such as dicumyl peroxide (DCP). The cross-linking agent used for this cross-linking is an additive for causing a cross-linking reaction between molecules, and is composed of an organic peroxide. This organic peroxide is a compound obtained by substituting a hydrogen atom of hydrogen peroxide HO 2 H with an organic group such as an alkyl group or an acyl group, and is easily decomposed by heat. It initiates the reaction or forms a cross-link. Examples of the organic peroxide include dicumyl peroxide (a medium-temperature crosslinking agent for polyolefin), benzoyl peroxide (a crystal obtained by reacting benzoyl chloride with hydrogen peroxide and alkali or sodium peroxide), and the like. The compounding amount of the crosslinking agent is 0.05 to 100 parts by weight of the olefin copolymer.
The reason for setting the amount to 5.0 parts by weight is that if the compounding amount of the crosslinking agent is less than 0.05 part by weight, improvement in mechanical properties due to crosslinking cannot be expected. If the amount is more than 5.0 parts by weight, the mechanical properties are not further improved by crosslinking and the tearing property is deteriorated.
【００１６】このように構成することにより請求項１に
記載の発明によれば、難燃オレフィン樹脂組成物を、オ
レフィン共重合体に、無水マレイン酸重合樹脂、ブタジ
エン系熱可塑性エラストマー、金属水和物を配合して架
橋して構成してあるため、ハロゲン化物を含まず、耐摩
耗性の低下を来すことなく、機械的な強度、伸び性を低
下させることなく、基準とする難燃性（酸素指数３０以
上）を確保すると共に、所望の引張強度（１０ＭＰａ以
上）、所望の引裂伸び（２０ｍｍ以下）を得ることがで
きる。According to the first aspect of the present invention, a flame-retardant olefin resin composition is added to an olefin copolymer, a maleic anhydride polymer resin, a butadiene-based thermoplastic elastomer, and a metal hydrate. The product is not cross-linked and contains no halide, does not reduce wear resistance, does not reduce mechanical strength and elongation, and has the standard flame retardancy (Oxygen index 30 or more), and a desired tensile strength (10 MPa or more) and a desired tear elongation (20 mm or less) can be obtained.
【００１７】上記目的を達成するために、請求項２に記
載の難燃オレフィン樹脂組成物は、オレフィン共重合体
を、エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン
−酢酸ビニル共重合体、ポリエチレン、ポリプロピレン
のいずれかで構成したものである。In order to achieve the above object, the flame-retardant olefin resin composition according to claim 2 is characterized in that the olefin copolymer is an ethylene-ethyl acrylate copolymer, an ethylene-vinyl acetate copolymer, polyethylene, polypropylene. .
【００１８】エチレン−エチルアクリレート共重合体
（エチレンアクリル酸エステル共重合体、ＥＥＡ）は、
外観が低密度ポリエチレンに似ており、ゴム及び軟質ビ
ニルに似たエラストマーの性質をもっている樹脂であ
る。また、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）
は、主成分量のエチレンと副成分量の酢酸ビニルとの大
部分を保有するとともに柔軟性、伸び及び耐衝撃性がか
なり増大しており、多くの点でエラストマーに似ている
が熱可塑性樹脂と同様に加工することができるものであ
る。さらに、ポリエチレンは、エチレンを重合した熱可
塑性樹脂で、ポリプロピレンは、プロピレンをチーグラ
ー系触媒たとえば塩化チタン−ジエチルアルミニウムク
ロリドを用いて配位アニオン重合することによって得ら
れるプロピレンの重合体である。The ethylene-ethyl acrylate copolymer (ethylene acrylate copolymer, EEA)
A resin that resembles low-density polyethylene in appearance and has elastomeric properties similar to rubber and soft vinyl. Also, ethylene-vinyl acetate copolymer (EVA)
Possesses the majority of ethylene, the major component, and vinyl acetate, the minor component, and has significantly increased flexibility, elongation, and impact resistance. It can be processed in the same way as described above. Further, polyethylene is a thermoplastic resin obtained by polymerizing ethylene, and polypropylene is a propylene polymer obtained by coordinating anion polymerization of propylene using a Ziegler catalyst such as titanium chloride-diethylaluminum chloride.
【００１９】このように構成することにより請求項２に
記載の発明によれば、オレフィン樹脂を主成分とし、ハ
ロゲン化物を含まず、基準とする難燃性を確保し、水酸
化マグネシウム等の金属水和物の配合による発泡現象の
発生を抑えてオレフィン樹脂組成物そのものが脆くなる
のを防止し、耐摩耗性、耐久性の低下を抑制し、引張強
度等の機械的強度に優れ、加工性を向上させることがで
き、かつ引裂性を向上することができる。According to the second aspect of the present invention having such a constitution, the olefin resin is the main component, the halide is not contained, the standard flame retardancy is secured, and the metal such as magnesium hydroxide is used. Prevents the olefin resin composition itself from becoming brittle by suppressing the foaming phenomenon caused by the incorporation of hydrates, suppresses the reduction in wear resistance and durability, and excels in mechanical strength such as tensile strength and workability. And tearability can be improved.
【００２０】上記目的を達成するために、請求項３に記
載の難燃オレフィン樹脂組成物は、金属水和物を、水酸
化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウ
ムのいずれか１種又は２種以上で構成したものである。
難燃オレフィン樹脂組成物に配合して所望の効果を得る
ことのできる金属水和物としては、Ｍｇ（ＯＨ）２（水
酸化マグネシウム）、Ａｌ（ＯＨ）３（水酸化アルミニ
ウム）、Ｃａ（ＯＨ）２（水酸化カルシウム）がある。
これらの金属水和物は、１種類（例えば、水酸化マグネ
シウム）を選択して配合することも、２種類以上（例え
ば、水酸化マグネシウムと水酸化アルミニウム）を選択
して配合することもできる。この金属水和物は、配合量
を多くすれば多くするほど難燃性が向上するが、水酸化
マグネシウム等の金属水和物を多量に混合すると機械的
衝撃に対する耐摩耗性が低下してしまうという性質を持
っている。このように構成することにより請求項３に記
載の発明によれば、金属水和物を、水酸化マグネシウ
ム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウムのいずれか
１種又は２種以上で構成しているため、所定の難燃性
（酸素指数３０以上）を得ることができる。[0020] In order to achieve the above object, the flame-retardant olefin resin composition according to claim 3 is characterized in that the metal hydrate is selected from the group consisting of magnesium hydroxide, aluminum hydroxide and calcium hydroxide. The above is the configuration.
Metal hydrates that can be mixed with the flame-retardant olefin resin composition to obtain the desired effects include Mg (OH) 2 (magnesium hydroxide), Al (OH) 3 (aluminum hydroxide), and Ca (OH). 2 ) (Calcium hydroxide).
One of these metal hydrates (for example, magnesium hydroxide) can be selected and blended, or two or more (for example, magnesium hydroxide and aluminum hydroxide) can be selectively blended. The flame retardancy of the metal hydrate increases as the amount of the metal hydrate increases. However, if a large amount of the metal hydrate such as magnesium hydroxide is mixed, the abrasion resistance against mechanical impact decreases. It has the property. According to the third aspect of the present invention, the metal hydrate is composed of one or more of magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, and calcium hydroxide. , A predetermined flame retardancy (oxygen index 30 or more) can be obtained.
【００２１】なお、請求項１〜３に記載の難燃オレフィ
ン樹脂組成物においては、酸化防止剤、加工助剤の配合
について記載がないが、これら酸化防止剤、加工助剤
は、必要に応じて配合されるものである。この酸化防止
剤には、ヒンダートフェノール系酸化防止剤又はチオビ
スフェノール系酸化防止剤がある。また、加工助剤は、
難燃オレフィン樹脂組成物の加工を容易に行うためのも
ので、加工助剤は、ポリメタクリル酸メチル、ステアリ
ン酸、ポリエチレンワックスのいずれか１種または２種
以上の混合物で構成することができる。In the flame-retardant olefin resin compositions according to the first to third aspects, there is no description about the combination of an antioxidant and a processing aid, but these antioxidants and processing aids may be used if necessary. Is to be compounded. The antioxidant includes a hindered phenol antioxidant or a thiobisphenol antioxidant. In addition, the processing aid
This is for easily processing the flame-retardant olefin resin composition, and the processing aid can be composed of any one or a mixture of two or more of polymethyl methacrylate, stearic acid, and polyethylene wax.
【００２２】[0022]
【実施例】以下、本発明に係る難燃オレフィン樹脂組成
物の具体的実施例について比較例と比較して説明する。 実施例１ 本実施例は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を１０重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）１５０重量部、
ブタジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳ
Ｒ製 ＲＢ−８１０）を１０重量部、架橋剤（ジクミル
パーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を０．３重量部配合したものである。EXAMPLES Specific examples of the flame-retardant olefin resin composition according to the present invention will be described below in comparison with comparative examples. Example 1 In this example, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) by 10 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd. 150 parts by weight,
Butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JS
R, RB-810) and 0.3 part by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd., Mitsui DCP).
【００２３】実施例２ 本実施例は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂２（具
体的には、三井化学株式会社製 アドマーＱＥ０６０）
を７重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、協和化
学工業株式会社製 キスマ５Ａ）５５重量部、ブタジエ
ン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳＲ製 Ｒ
Ｂ−８１０）を２０重量部、架橋剤（ジクミルパーオキ
サイド、具体的には、三井石油化学株式会社製 三井Ｄ
ＣＰ）を０．０５重量部配合したものである。Example 2 In this example, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
100 parts by weight of maleic anhydride polymer resin 2 (specifically, Admer QE060 manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.)
7 parts by weight, magnesium hydroxide (specifically, Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd.) 55 parts by weight, butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, R manufactured by JSR)
B-810) and 20 parts by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui D, manufactured by Mitsui Petrochemical Co., Ltd.)
CP) in an amount of 0.05 part by weight.
【００２４】実施例３ 本実施例は、ＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合体、
日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−３１８５）１００重
量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具体的に
は、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９０）を
２０重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、協和化
学工業株式会社製 キスマ５Ａ）５０重量部、水酸化ア
ルミニウム（具体的には、昭和電工株式会社製 ハイジ
ライト４２）５０重量部、ブタジエン系熱可塑性エラス
トマー（具体的には、ＪＳＲ製 ＲＢ−８１０）を５重
量部、架橋剤（ジクミルパーオキサイド、具体的には、
三井石油化学株式会社製 三井ＤＣＰ）を５重量部配合
したものである。Example 3 In this example, EVA (ethylene-vinyl acetate copolymer,
20 parts by weight of maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondine AX8390 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) and magnesium hydroxide (specifically, 100 parts by weight of NUC-3185 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) 50 parts by weight of Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd., 50 parts by weight of aluminum hydroxide (specifically, Heidilite 42 manufactured by Showa Denko KK), and a butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, RB- manufactured by JSR) 810) and 5 parts by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically,
5 parts by weight of Mitsui Petrochemical Co., Ltd. (Mitsui DCP).
【００２５】実施例４ 本実施例は、ＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合体、
日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−３１８５）１００重
量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂２（具体的に
は、三井化学株式会社製 アドマーＱＥ０６０）を１０
重量部、水酸化アルミニウム（具体的には、昭和電工株
式会社製 ハイジライト４２）２００重量部、ブタジエ
ン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳＲ製 Ｒ
Ｂ−８１０）を１７重量部、架橋剤（ジクミルパーオキ
サイド、具体的には、三井石油化学株式会社製 三井Ｄ
ＣＰ）を０．５重量部配合したものである。Example 4 This example shows that EVA (ethylene-vinyl acetate copolymer,
For 100 parts by weight of NUC-3185 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd., 10 parts of maleic anhydride polymer resin 2 (specifically, ADMER QE060 manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.) was added.
Parts by weight, aluminum hydroxide (specifically, Hijilite 42 manufactured by Showa Denko KK), 200 parts by weight, butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, R
B-810) and 17 parts by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically Mitsui D, manufactured by Mitsui Petrochemical Co., Ltd.)
CP) in an amount of 0.5 part by weight.
【００２６】比較例１ 比較例１は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を３重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、協
和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）８０重量部、ブタ
ジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳＲ製
ＲＢ−８１０）を５重量部、架橋剤（ジクミルパーオ
キサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製 三井
ＤＣＰ）を０．２重量部配合したものである。Comparative Example 1 In Comparative Example 1, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0), 3 parts by weight, 80 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically, Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd.), and 5 parts by weight of a butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, RB-810 manufactured by JSR). And a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd. Mitsui DCP) in an amount of 0.2 part by weight.
【００２７】比較例２ 比較例２は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を２５重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）９０重量部、ブ
タジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳＲ
製 ＲＢ−８１０）を１５重量部、架橋剤（ジクミルパ
ーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を２重量部配合したものである。Comparative Example 2 In Comparative Example 2, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) by 25 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
90 parts by weight of Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd., butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JSR
RB-810), 15 parts by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd.)
(Mitsui DCP) in an amount of 2 parts by weight.
【００２８】比較例３ 比較例３は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を１０重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）２００重量部、
ブタジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳ
Ｒ製 ＲＢ−８１０）を３重量部、架橋剤（ジクミルパ
ーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を５重量部配合したものである。Comparative Example 3 In Comparative Example 3, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) by 10 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd. 200 parts by weight,
Butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JS
R, RB-810), 3 parts by weight, a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd.)
(Mitsui DCP) in an amount of 5 parts by weight.
【００２９】比較例４ 比較例４は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を１５重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）１００重量部、
ブタジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳ
Ｒ製 ＲＢ−８１０）を２２重量部、架橋剤（ジクミル
パーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を０．０５重量部配合したものである。Comparative Example 4 In Comparative Example 4, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) in 15 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd. 100 parts by weight,
Butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JS
R, RB-810) and 0.05 part by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd., Mitsui DCP).
【００３０】比較例５ 比較例５は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を１０重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）４０重量部、ブ
タジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳＲ
製 ＲＢ−８１０）を１０重量部、架橋剤（ジクミルパ
ーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を０．５重量部配合したものである。Comparative Example 5 In Comparative Example 5, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) by 10 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
40 parts by weight of Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd., butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JSR
RB-810), 10 parts by weight, a cross-linking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd.)
(Mitsui DCP) in an amount of 0.5 part by weight.
【００３１】比較例６ 比較例６は、ＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合体、
日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−３１８５）１００重
量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂２（具体的に
は、三井化学株式会社製 アドマーＱＥ０６０）を１０
重量部、水酸化アルミニウム（具体的には、昭和電工株
式会社製 ハイジライト４２）２１０重量部、ブタジエ
ン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳＲ製 Ｒ
Ｂ−８１０）を１５重量部、架橋剤（ジクミルパーオキ
サイド、具体的には、三井石油化学株式会社製 三井Ｄ
ＣＰ）を２重量部配合したものである。Comparative Example 6 In Comparative Example 6, EVA (ethylene-vinyl acetate copolymer,
For 100 parts by weight of NUC-3185 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd., 10 parts of maleic anhydride polymer resin 2 (specifically, ADMER QE060 manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.) was added.
Parts by weight, 210 parts by weight of aluminum hydroxide (specifically, Heidilite 42 manufactured by Showa Denko KK), butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, R
B-810) and 15 parts by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui D, manufactured by Mitsui Petrochemical Co., Ltd.)
CP) in an amount of 2 parts by weight.
【００３２】比較例７ 比較例７は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を１０重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）１２０重量部、
ブタジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳ
Ｒ製 ＲＢ−８１０）を１０重量部、架橋剤（ジクミル
パーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を０．０４重量部配合したものである。Comparative Example 7 In Comparative Example 7, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) by 10 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd. 120 parts by weight,
Butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JS
R, RB-810) and 0.04 part by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd., Mitsui DCP).
【００３３】比較例８ 比較例８は、ＥＥＡ（エチレン−エチルアクリレート共
重合体、日本ユニカー株式会社製 ＮＵＣ−６０７０）
１００重量部に対して、無水マレイン酸重合樹脂１（具
体的には、住友化学株式会社製 ボンダインＡＸ８３９
０）を１５重量部、水酸化マグネシウム（具体的には、
協和化学工業株式会社製 キスマ５Ａ）１２０重量部、
ブタジエン系熱可塑性エラストマー（具体的には、ＪＳ
Ｒ製 ＲＢ−８１０）を１０重量部、架橋剤（ジクミル
パーオキサイド、具体的には、三井石油化学株式会社製
三井ＤＣＰ）を６重量部配合したものである。Comparative Example 8 In Comparative Example 8, EEA (ethylene-ethyl acrylate copolymer, NUC-6070 manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.) was used.
The maleic anhydride polymer resin 1 (specifically, Bondyne AX839 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) was added to 100 parts by weight.
0) in 15 parts by weight of magnesium hydroxide (specifically,
Kisuma 5A manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd. 120 parts by weight,
Butadiene-based thermoplastic elastomer (specifically, JS
R, RB-810), and 6 parts by weight of a crosslinking agent (dicumyl peroxide, specifically, Mitsui Petrochemical Co., Ltd., Mitsui DCP).
【００３４】これらの実施例１〜実施例４、比較例１〜
比較例８の組成に基づいてオレフィン樹脂組成物を製造
し、それぞれについて引張強度（ＭＰａ）、引張伸び
（％）、引裂伸び（ｍｍ）、酸素指数、表面の傷の有
無、スコーチの有無のそれぞれを測定した。その比較結
果が表１、表２に示してある。Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 4
An olefin resin composition was manufactured based on the composition of Comparative Example 8, and for each of the tensile strength (MPa), tensile elongation (%), tear elongation (mm), oxygen index, presence or absence of surface scratches, presence or absence of scorch Was measured. The comparison results are shown in Tables 1 and 2.
【００３５】[0035]
【表 １】 [Table 1]
【表 ２】 この表１〜表２中の引張強度及び引張伸びは、日本工業
規格ＪＩＳＣ３００５の１８項の引張強度試験に準拠し
て行ったものである。この引張強度試験は、実施例１〜
実施例４、比較例１〜比較例８の組成に基づいて作成さ
れた架橋オレフィン樹脂組成物の押出機から押し出した
材料を１〜２ｍｍの厚さのシートにし、架橋後（押出
後）２４時間以上常温で放置して試験片（ＪＩＳ３号ダ
ンベル片）を作成し、試験中に試験片が歪みその他の不
都合を生じないように、正しく、かつ、確実に一端をチ
ャックに取り付け、所定の引張速さ（２００ｍｍ／ｍｉ
ｎ）で引張り、試験片の最大引張荷重（引張強さ）及び
切断時の標線間の長さ（伸び）を同一試験片について同
時に測定するものである。[Table 2] The tensile strength and the tensile elongation in Tables 1 and 2 are based on the tensile strength test of Item 18 of Japanese Industrial Standard JISC3005. This tensile strength test was performed in Examples 1 to
The material extruded from the extruder of the crosslinked olefin resin composition prepared based on the compositions of Example 4, Comparative Examples 1 to 8 was formed into a sheet having a thickness of 1 to 2 mm, and after crosslinking (after extrusion), 24 hours A test piece (JIS No. 3 dumbbell piece) was prepared by leaving at room temperature as described above, and one end of the test piece was correctly and securely attached to the chuck so that the test piece did not become distorted or other inconvenience during the test. Sa (200mm / mi
The test piece is pulled at n), and the maximum tensile load (tensile strength) of the test piece and the length (elongation) between the marked lines at the time of cutting are simultaneously measured for the same test piece.
【００３６】引張強さは、どの程度の力（ＭＰａ）で引
張ったときに引き千切れるかを示したもので、引き千切
れたときの荷重、すなわち試験片の断面積（ｍｍ２）当
りの最大引張荷重（Ｎ）で示したものである。したがっ
て、この引張強さの大きさによって機械的強度が判る。
この引張強さの基準値は、『１０ＭＰａ以上』である。
このように引張強さの目標値は１０ＭＰａ以上となって
いる。この引張強さの目標値を１０ＭＰａ以上としたの
は、引張強さが１０ＭＰａを下回るようでは、引張強さ
が低く機械的強度が低く脆いからである。The tensile strength indicates the force (MPa) at which the sample is pulled when the sample is pulled, and the load at the time when the sample is pulled, ie, the cross-sectional area (mm 2 ) of the test piece. It is shown by the maximum tensile load (N). Therefore, the mechanical strength can be determined from the magnitude of the tensile strength.
The reference value of the tensile strength is “10 MPa or more”.
Thus, the target value of the tensile strength is 10 MPa or more. The reason why the target value of the tensile strength is 10 MPa or more is that if the tensile strength is lower than 10 MPa, the tensile strength is low, the mechanical strength is low, and the material is brittle.
【００３７】また、表１〜表２中の引張伸びは、切断時
における標線間の長さを測定し、単位標線距離（ｍｍ）
当たりの切断時の標線間の長さ（ｍｍ）である。すなわ
ち、表１中の引張伸び（％）は、作製したプレスシート
（試験片）の一端を固定し、他端を引張って、試験片が
引き千切れるまで引張り、千切れたときの長さ（伸び）
を元の試験片の長さで除して百分率で表したもの（伸び
率）である。すなわち試験片を引き伸ばしたときの試験
片の最大の伸びを求めたものである。この引張伸びの基
準値は『２００％以上』である。この伸びの目標値を２
００％以上としたのは、伸びが２００％を下回るようで
は、十分な可撓性を得られないからである。The tensile elongation in Tables 1 and 2 is obtained by measuring the length between marked lines at the time of cutting, and measuring the unit marked line distance (mm).
It is the length (mm) between the marked lines at the time of cutting per hit. That is, the tensile elongation (%) in Table 1 is obtained by fixing one end of the prepared press sheet (test piece), pulling the other end, pulling the test piece until the test piece is torn apart, and measuring the length ( Growth)
Is divided by the length of the original test piece and expressed as a percentage (elongation). That is, the maximum elongation of the test piece when the test piece was stretched was determined. The reference value of the tensile elongation is “200% or more”. The target value for this growth is 2
The reason why the content is set to 00% or more is that if the elongation is less than 200%, sufficient flexibility cannot be obtained.
【００３８】またさらに、表１〜表２中の引裂伸び試験
は、ＡＳＴＭＤ６２４−８６に準拠して行ったものであ
る。この引裂伸び試験は、実施例１〜実施例４、比較例
１〜比較例８の組成に基づいて作成された架橋オレフィ
ン樹脂組成物の押出機から押し出した材料を１〜２ｍｍ
の厚さのシートにし、架橋後（押出後）２４時間以上常
温で放置して試験片を作成し、試験中に試験片が歪みそ
の他の不都合を生じないように、正しく、かつ、確実に
一端をチャックに取り付け、所定の引張速さ（５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ）で引張り、試験片の引き裂き時の標線間の
長さ（伸び）を測定するものである。この引裂伸びの基
準値は、『２０ｍｍ以下』である。このように引裂伸び
の目標値を２０ｍｍ以下としたのは、引裂伸びが２０ｍ
ｍを上回るようでは、引裂性が低く引き裂き難いからで
ある。Further, the tear elongation tests in Tables 1 and 2 were conducted in accordance with ASTM D624-86. In this tear elongation test, a material extruded from an extruder of a crosslinked olefin resin composition prepared based on the compositions of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 8 was 1 to 2 mm.
And then left at room temperature for at least 24 hours after cross-linking (after extrusion) to form a test piece. The test piece should be correctly and reliably placed on one end so that the test piece does not cause distortion or other inconvenience during the test. Is attached to the chuck, and a predetermined pulling speed (500 m
m / min) to measure the length (elongation) between the marked lines when the test piece is torn. The reference value of this tear elongation is “20 mm or less”. The reason why the target value of the tear elongation is set to 20 mm or less is that the tear elongation is 20 m or less.
This is because if it exceeds m, the tearability is low and it is difficult to tear.
【００３９】また、表１〜表２中の酸素指数は、日本工
業規格ＪＩＳＫ７２０１の酸素指数法による高分子材料
の燃焼試験方法に準拠して行ったものである。ここでい
う酸素指数というのは、所定の試験条件下において、材
料が燃焼を持続するのに必要な酸素中の容量パーセント
で表される最低酸素濃度の数値のことである。酸素指数
法による燃焼試験は、実施例１〜実施例４、比較例１〜
比較例８の組成に基づいて作成された架橋オレフィン樹
脂組成物の押出機から押し出した材料を板状（又は、棒
状）に作って試験片（３．０ｍｍ厚のプレス成形シー
ト）を作成し、この試験片を燃焼円筒内で試料ホルダー
に垂直に取り付け、酸素窒素混合ガスを流しながら試験
片の上端に点火し、着火後、点火器の炎を取り去り、燃
焼時間と燃焼長さの測定を行う。この酸素指数法による
燃焼試験は、点火後、試験片の燃焼時間が３分以上継続
して燃焼する（又は、着火後の燃焼長さが５０ｍｍ以上
燃え続ける）のに必要な酸素濃度を測定するものであ
る。すなわち、酸素指数法による燃焼試験は、まず、実
施例１〜実施例４、比較例１〜比較例８の組成に基づい
て作成された架橋オレフィン樹脂組成物の押出機から押
し出した材料によって作成した試験片を燃焼円筒内に、
試験片の上端部が燃焼円筒の上端部から１００ｍｍ以上
の距離を保持するように垂直に支持し、この燃焼円筒内
に酸素と窒素を供給し、供給する酸素流量と窒素流量を
調整して適当な酸素濃度（例えば、２０）を設定して、
しかる後、燃焼円筒内の試験片に着火する。着火した試
験片が燃焼し出し、燃焼時間が３分以上継続して（又
は、着火後の燃焼長さが５０ｍｍ以上）燃焼しなかった
場合は、燃焼円筒内の酸素濃度が低いからで、酸素濃度
を上げるため酸素流量を高くする。また、着火した試験
片が燃焼し出し、燃焼時間が３分以上継続して（又は、
着火後の燃焼長さが５０ｍｍ以上）燃焼し続ける場合
は、燃焼円筒内の酸素濃度が高いことが考えられるの
で、酸素濃度を下げるため酸素流量を低く（合わせて、
窒素流量を高く）する。The oxygen indices in Tables 1 and 2 are based on the combustion test method for polymer materials by the oxygen index method of Japanese Industrial Standard JIS K7201. The oxygen index as used herein refers to a value of a minimum oxygen concentration expressed as a percentage by volume in oxygen required for a material to sustain combustion under a predetermined test condition. The combustion test by the oxygen index method was performed in Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 4.
A material extruded from an extruder of the crosslinked olefin resin composition prepared based on the composition of Comparative Example 8 was formed into a plate (or a rod) to prepare a test piece (press-formed sheet having a thickness of 3.0 mm), This test piece is mounted vertically on the sample holder in the combustion cylinder, and the upper end of the test piece is ignited while flowing an oxygen-nitrogen mixed gas. After ignition, the flame of the igniter is removed, and the burning time and the burning length are measured. . In the combustion test using the oxygen index method, the oxygen concentration required for burning the test piece continuously for 3 minutes or more after ignition (or the burning length after ignition continues to burn for 50 mm or more) is measured. Things. That is, the combustion test by the oxygen index method was first performed using a material extruded from an extruder of a crosslinked olefin resin composition prepared based on the compositions of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 8. Place the specimen in the combustion cylinder
The upper end of the test piece is vertically supported so as to keep a distance of 100 mm or more from the upper end of the combustion cylinder, oxygen and nitrogen are supplied into the combustion cylinder, and the supplied oxygen flow rate and nitrogen flow rate are adjusted appropriately. Set a high oxygen concentration (for example, 20)
Thereafter, the test piece in the combustion cylinder is ignited. If the ignited test piece starts burning and the burning time does not continue for 3 minutes or more (or the burning length after ignition is 50 mm or more), the oxygen concentration in the combustion cylinder is low, Increase the oxygen flow to increase the concentration. In addition, the ignited test piece starts burning, and the burning time continues for 3 minutes or more (or
If the combustion continues after the ignition length is 50 mm or more, the oxygen concentration in the combustion cylinder may be high. Therefore, the oxygen flow rate should be lowered (together,
Increase nitrogen flow).
【００４０】このように、表１中の酸素指数は、試験片
（３．０ｍｍ厚のプレス成形シート）を試料ホルダーに
垂直に取り付け、酸素窒素混合ガスを流しながら試験片
の上端に点火し、着火後、点火器の炎を取り去り、燃焼
時間と燃焼長さの測定を行い、燃焼時間が３分以上か、
燃焼長さが５０ｍｍ以上に達するのに必要な最低の酸素
の酸素指数を求める。この酸素指数の基準値は『３０以
上』である。この酸素指数は、数値が大きいほど難燃性
が高いということができる。酸素指数の目標値は３０以
上となっている。この酸素指数の目標値が３０以上とし
たのは、酸素指数の目標値が３０を下回るようでは、難
燃性架橋オレフィン樹脂組成物とはいえないからであ
る。As described above, the oxygen index in Table 1 is obtained by mounting a test piece (press-formed sheet having a thickness of 3.0 mm) vertically on a sample holder and igniting the upper end of the test piece while flowing an oxygen-nitrogen mixed gas. After ignition, remove the flame of the igniter and measure the burning time and burning length.
The oxygen index of the minimum oxygen required to reach a combustion length of 50 mm or more is determined. The reference value of this oxygen index is “30 or more”. It can be said that the larger the oxygen index is, the higher the flame retardancy is. The target value of the oxygen index is 30 or more. The reason why the target value of the oxygen index is 30 or more is that if the target value of the oxygen index is less than 30, it cannot be said that the composition is a flame-retardant crosslinked olefin resin composition.
【００４１】またさらに、表１〜表２中の表面の傷の有
無は、実施例１〜実施例４、比較例１〜比較例８の組成
に基づいて作成された樹脂を２０ｍｍφ押出機にて１５
０℃×３０ｒｐｍで押出を行い外径５mm程度の丸型ダイ
スにて外径５ｍｍのヒモ押出成形を行ってサンプルを作
る。そして、押出成形ヒモが、押出後常温まで下がった
時点で、表面を♯４００のサンドペーパーによって擦
り、白化の有無を目視にて判断するもので、表面を♯４
００のサンドペーパーで擦っても白化にならない場合を
『○』、表面を♯４００のサンドペーパーで擦ると白化
になる場合を『×』としている。Further, the presence or absence of surface flaws in Tables 1 and 2 was determined by examining the resin prepared based on the compositions of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 8 using a 20 mmφ extruder. Fifteen
Extrusion is performed at 0 ° C. × 30 rpm, and a string is extruded with a round die having an outer diameter of about 5 mm to form a sample by performing a string extrusion of an outer diameter of 5 mm. Then, at the time when the extruded string is cooled to room temperature after extrusion, the surface is rubbed with a # 400 sandpaper, and the presence or absence of whitening is visually determined.
The case where whitening is not caused by rubbing with a sandpaper of 00 is indicated by “○”, and the case where the surface is whitened by rubbing with sandpaper of # 400 is indicated by “x”.
【００４２】また、表１〜表２中のスコーチの有無は、
実施例１〜実施例４、比較例１〜比較例８の組成に基づ
いて作成された樹脂を２０mmφ押出機で１５０℃×３０
ｒｐｍで押出を行い外径５mm程度の丸型ダイスにてヒモ
押出成形を行ってサンプルを作り、表面に生じる発泡の
有無を目視にて判断して測定したものである。この表１
〜表２中のスコーチは、早期架橋のことで内部に気泡が
生じた状態となる。このスコーチは、樹脂押出時に発生
するもので、スコーチが発生すると、押出表面に突起が
現れ、この突起の出現でスコーチの発生状況が判るた
め、樹脂押出表面にブツが発生しているか目視によって
確認している。樹脂押出表面にブツが発生している場合
を『×』とし、樹脂押出表面にブツが発生していない場
合を『○』としている。The presence or absence of scorch in Tables 1 and 2
The resin prepared based on the compositions of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 8 was heated at 150 ° C. × 30 with a 20 mmφ extruder.
The sample was extruded with a round die having an outer diameter of about 5 mm to form a sample, and the presence or absence of foaming on the surface was visually determined and measured. This Table 1
-The scorch in Table 2 is in a state where bubbles are generated inside due to early crosslinking. This scorch is generated at the time of resin extrusion.When scorch is generated, protrusions appear on the extrusion surface, and the appearance of the scorch can be seen by the appearance of these protrusions, so it is visually checked whether or not the resin extrusion surface has bumps. are doing. The case where there is a bump on the resin extrusion surface is indicated by “x”, and the case where no bump is generated on the resin extrusion surface is indicated by “○”.
【００４３】スコーチ（加工時発泡）の有無の目標は
『無』であるが、このスコーチ（加工時発泡）の有無の
目標を『無』としたのは、サンプル内に発泡が有る（実
際にはサンプルの表面に生じるブツを目で確認すること
によって把握できる）と、押出成形されて構成される架
橋オレフィン樹脂組成物の機械的衝撃に対する耐摩耗性
が低下するからである。Although the target for the presence or absence of scorch (foaming during processing) is "none", the target for the presence or absence of scorch (foaming during processing) is set to "none" because foaming exists in the sample (actually, This can be ascertained by visually observing spots formed on the surface of the sample), and the abrasion resistance of the crosslinked olefin resin composition formed by extrusion molding to mechanical impact decreases.
【００４４】判定結果を見ると、引張強さ（ＭＰａ）に
ついては、実施例１が『１５』、実施例２が『１２』、
実施例３が『２０』、実施例４が『１６』といずれも、
引張強さの目標値『１０ＭＰａ以上』を満足している。
また、引張伸び（％）については、実施例１が『３１０
％』、実施例２が『４００％』、実施例３が『３００
％』、実施例４が『２１０％』といずれも、引張伸び
（％）の目標値『２００％以上』を満足している。さら
に、引裂伸び（ｍｍ）については、実施例１が『７．１
ｍｍ』、実施例２が『９．５ｍｍ』、実施例３が『６．
５ｍｍ』、実施例４が『４．９ｍｍ』といずれも、引張
強さの目標値『２０ｍｍ以下』を満足している。Looking at the results of the judgment, the tensile strength (MPa) was “15” in Example 1, “12” in Example 2,
Example 3 is "20", Example 4 is "16",
It satisfies the target value of tensile strength “10 MPa or more”.
The tensile elongation (%) of Example 1 was “310”.
% ", Example 2 is" 400% ", and Example 3 is" 300% ".
% "And Example 210 are" 210% ", both satisfying the target value of tensile elongation (%) of" 200% or more ". Further, with respect to the tear elongation (mm), Example 1 showed "7.1.
mm ”, Example 2 is“ 9.5 mm ”, and Example 3 is“ 6.
5 mm "and Example 4.9" 4.9 mm "both satisfy the target value of tensile strength" 20 mm or less ".
【００４５】また、酸素指数については、実施例１が
『３２』、実施例２が『３１』、実施例３が『３２』、
実施例４が『３５』といずれも、酸素指数の目標値『３
０以上』を満足している。さらに、表面の傷について
は、実施例１、実施例２、実施例３、実施例４のいずれ
もが『○』といずれも、特性を満足している。また、ス
コーチについては、実施例１、実施例２、実施例３、実
施例４のいずれもが『○』といずれも、特性を満足して
いる。Regarding the oxygen index, Example 1 was "32", Example 2 was "31", Example 3 was "32",
In Example 4, the target value of the oxygen index was "3" and the target value was "3".
0 or more ”. Further, regarding the surface flaw, all of Example 1, Example 2, Example 3, and Example 4 satisfy the characteristics of "O". Regarding the scorch, all of the first, second, third, and fourth embodiments satisfy the characteristics of "O".
【００４６】このようにしてみると、実施例１、実施例
２、実施例３、実施例４のいずれもが総合的に特性を満
足している。In this manner, all of the first, second, third, and fourth embodiments satisfy the characteristics comprehensively.
【００４７】これに対し、比較例を見るに、比較例１
は、無水マレイン酸重合樹脂１の配合量が３重量部と本
発明の配合量（５〜２０重量部）の下限値よりも下回っ
た量が配合されている。このため、比較例１の組成物
は、表面傷が『×』となっている。また、比較例２は、
無水マレイン酸重合樹脂１の配合量が２５重量部と本発
明の配合量（５〜２０重量部）の上限値よりも上回った
量が配合されている。このため、比較例２の組成物は、
引張伸び（％）が『３８％』と、要求される引張伸び
『２００％』に比して極端に低くなっており、可撓性が
著しく悪くなっていることが判る。また、比較例３は、
ブタジエン系熱可塑性エラストマーの配合量が３重量部
と本発明の配合量（５〜２０重量部）の下限値よりも下
回った量が配合されている。このため、比較例３の組成
物は、引張強さ（ＭＰａ）が『７ＭＰａ』と本発明が特
性として要求している目標値『１０ＭＰａ以上』を満足
できず、引張伸び（％）が『５１％』と本発明が特性と
して要求している目標値『２００％以上』を極端に下回
り、可撓性が著しく悪くなっていることが判る。さら
に、比較例４は、ブタジエン系熱可塑性エラストマーの
配合量が２２重量部と本発明の配合量（５〜２０重量
部）の上限値よりも上回った量が配合されている。この
ため、比較例４の組成物は、引裂伸び（ｍｍ）が『２５
ｍｍ』と本発明が特性として要求している目標値『２０
ｍｍ以下』を満足できず、引裂性が悪いことが判る。On the other hand, the comparative example shows that the comparative example 1
The amount of the maleic anhydride polymerized resin 1 is 3 parts by weight, which is lower than the lower limit of the amount of the present invention (5 to 20 parts by weight). Therefore, the composition of Comparative Example 1 had a surface defect of “x”. Comparative Example 2
The amount of the maleic anhydride polymerized resin 1 is 25 parts by weight, which is higher than the upper limit of the amount of the present invention (5 to 20 parts by weight). For this reason, the composition of Comparative Example 2
The tensile elongation (%) is 38%, which is extremely lower than the required tensile elongation of 200%, indicating that the flexibility is extremely poor. Comparative Example 3
The amount of the butadiene-based thermoplastic elastomer is 3 parts by weight, which is lower than the lower limit of the amount of the present invention (5 to 20 parts by weight). Therefore, the composition of Comparative Example 3 had a tensile strength (MPa) of “7 MPa”, which did not satisfy the target value “10 MPa or more” required as a characteristic of the present invention, and a tensile elongation (%) of “51 MPa”. % "Is extremely lower than the target value" 200% or more "required as a characteristic of the present invention, and it can be seen that the flexibility is extremely poor. Further, in Comparative Example 4, the compounding amount of the butadiene-based thermoplastic elastomer was 22 parts by weight, which was more than the upper limit of the compounding amount (5 to 20 parts by weight) of the present invention. Therefore, the composition of Comparative Example 4 had a tear elongation (mm) of “25”.
mm ”and the target value“ 20 ”required as a characteristic of the present invention.
mm or less ”, the tearability is poor.
【００４８】また、比較例５は、水酸化マグネシウムの
配合量が４０重量部と本発明の配合量（５０〜２００重
量部）の下限値よりも下回った量が配合されている。こ
のため、比較例５の組成物は、酸素指数の値が『２５』
と本発明が特性として要求している目標値『３０以上』
を満足できず、燃えやすく難燃性が低いことが判る。さ
らに、比較例６は、水酸化アルミニウムの配合量が２１
０重量部と本発明の配合量（５０〜２００重量部）の上
限値よりも上回った量が配合されている。このため、比
較例６の組成物は、引張強さ（ＭＰａ）が『９ＭＰａ』
と本発明が特性として要求している目標値『１０ＭＰａ
以上』を満足できず、さらに引張伸び（％）が『６０
％』と本発明が特性として要求している目標値『２００
％以上』を極端に下回り、可撓性が著しく悪くなってい
ることが判る。加えて、比較例６の組成物は、表面傷が
『×』となっている。In Comparative Example 5, the amount of magnesium hydroxide was 40 parts by weight, which was lower than the lower limit of the amount of the present invention (50 to 200 parts by weight). Therefore, the composition of Comparative Example 5 had an oxygen index value of “25”.
And the target value "30 or more" required by the present invention as a characteristic
Is not satisfied, it is easy to burn and low flame retardancy. Further, in Comparative Example 6, the amount of aluminum hydroxide was 21%.
0 parts by weight and an amount exceeding the upper limit of the blending amount (50 to 200 parts by weight) of the present invention are blended. Therefore, the composition of Comparative Example 6 had a tensile strength (MPa) of “9 MPa”.
And the target value “10 MPa
Above), and the tensile elongation (%) was “60”.
% "And the target value" 200
% Or more], which indicates that the flexibility is extremely poor. In addition, the composition of Comparative Example 6 had a surface defect of “x”.
【００４９】また、比較例７は、架橋剤の配合量が０．
０４重量部と本発明の配合量（０．０５〜５．０重量
部）の下限値よりも下回った量が配合されている。この
ため、比較例７の組成物は、引張強さ（ＭＰａ）が『９
ＭＰａ』と本発明が特性として要求している目標値『１
０ＭＰａ以上』を満足できず、さらに引張伸び（％）が
『８０％』と本発明が特性として要求している目標値
『２００％以上』を極端に下回り、可撓性が著しく悪く
なっていることが判る。さらに、比較例８は、架橋剤の
配合量が６重量部と本発明の配合量（０．０５〜５．０
重量部）の上限値よりも上回った量が配合されている。
このため、比較例８の組成物は、機械的強度を得られる
ものの引裂伸び（ｍｍ）が『２９ｍｍ』と本発明が特性
として要求している目標値『２０ｍｍ以下』を満足でき
ず、引裂性が悪いことが判る。加えて、比較例８の組成
物は、架橋剤の配合量が多いため押出成型時の目視確認
でブツ等が発生しており、スコーチが『×』となってい
る。In Comparative Example 7, the amount of the crosslinking agent was 0.1%.
The amount is less than the lower limit of the compounding amount of the present invention (0.05 to 5.0 parts by weight). Therefore, the composition of Comparative Example 7 had a tensile strength (MPa) of “9
MPa "and the target value" 1 "required by the present invention as a characteristic.
0 MPa or more], and the tensile elongation (%) is extremely lower than the target value "200% or more" required as a characteristic of the present invention, which is "80%". You can see that. Furthermore, in Comparative Example 8, the compounding amount of the crosslinking agent was 6 parts by weight and the compounding amount of the present invention (0.05 to 5.0).
(Parts by weight) exceeding the upper limit.
For this reason, the composition of Comparative Example 8 was able to obtain mechanical strength but had a tear elongation (mm) of "29 mm", which did not satisfy the target value "20 mm or less" required as a characteristic of the present invention. Turns out to be bad. In addition, since the composition of Comparative Example 8 contained a large amount of the crosslinking agent, spots and the like were generated by visual inspection during extrusion molding, and the scorch was “x”.
【００５０】以上総合すると、実施例１〜実施例４は、
各種特性を満足しているが、比較例１〜比較例８は、各
種特性のいずれかが満足していない。In summary, Examples 1 to 4 are as follows.
Although various characteristics are satisfied, Comparative Examples 1 to 8 do not satisfy any of the various characteristics.
【００５１】[0051]
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。Since the present invention is configured as described above, it has the following effects.
【００５２】請求項１に記載の発明によれば、難燃オレ
フィン樹脂組成物を、オレフィン共重合体に、無水マレ
イン酸重合樹脂、ブタジエン系熱可塑性エラストマー、
金属水和物を配合して架橋して構成してあるため、ハロ
ゲン化物を含まず、耐摩耗性の低下を来すことなく、機
械的な強度、伸び性を低下させることなく、基準とする
難燃性（酸素指数３０以上）を確保すると共に、所望の
引張強度（１０ＭＰａ以上）、所望の引裂伸び（２０ｍ
ｍ以下）を得ることができる。According to the first aspect of the present invention, a flame-retardant olefin resin composition is added to an olefin copolymer, a maleic anhydride polymer resin, a butadiene-based thermoplastic elastomer,
Because it is composed by cross-linking with metal hydrate, it does not contain halides, does not reduce abrasion resistance, and does not reduce mechanical strength and elongation, it is a standard While ensuring flame retardancy (oxygen index 30 or more), desired tensile strength (10 MPa or more), desired tear elongation (20 m
m or less).
【００５３】請求項２に記載の発明によれば、オレフィ
ン樹脂を主成分とし、ハロゲン化物を含まず、基準とす
る難燃性を確保し、水酸化マグネシウム等の金属水和物
の配合による発泡現象の発生を抑えてオレフィン樹脂組
成物そのものが脆くなるのを防止し、耐摩耗性、耐久性
の低下を抑制し、引張強度等の機械的強度に優れ、加工
性を向上させることができ、かつ引裂性を向上すること
ができる。According to the second aspect of the present invention, foaming is carried out by blending a metal hydrate such as magnesium hydroxide, with an olefin resin as a main component, containing no halide, ensuring a standard flame retardancy. The olefin resin composition itself is prevented from becoming brittle by suppressing the occurrence of the phenomenon, the wear resistance, the decrease in durability is suppressed, the mechanical strength such as tensile strength is excellent, and the workability can be improved, And tearability can be improved.
【００５４】請求項３に記載の発明によれば、金属水和
物を、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸
化カルシウムのいずれか１種又は２種以上で構成してい
るため、所定の難燃性（酸素指数３０以上）を得ること
ができる。According to the third aspect of the present invention, the metal hydrate is composed of one or more of magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, and calcium hydroxide. Flammability (oxygen index 30 or more) can be obtained.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） //(Ｃ０８Ｌ 23/02 (Ｃ０８Ｌ 23/02 35:00） 35:00） ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification symbol FI Theme coat ゛ (Reference) // (C08L 23/02 (C08L 23/02 35:00) 35:00)
Claims (3)
水マレイン酸重合樹脂を５〜２０重量部、ブタジエン系
熱可塑性エラストマーを５〜２０重量部、金属水和物を
５０〜２００重量部、架橋剤を０．０５〜５．０重量部
を配合してなる難燃オレフィン樹脂組成物。1. 100 parts by weight of an olefin copolymer, 5 to 20 parts by weight of a maleic anhydride polymerized resin, 5 to 20 parts by weight of a butadiene-based thermoplastic elastomer, 50 to 200 parts by weight of a metal hydrate, and crosslinking. A flame-retardant olefin resin composition containing 0.05 to 5.0 parts by weight of an agent.
エチルアクリレート共重合体、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、ポリエチレン、ポリプロピレンのいずれかであ
る請求項１に記載の難燃オレフィン樹脂組成物。2. The method according to claim 1, wherein the olefin copolymer is ethylene-
The flame-retardant olefin resin composition according to claim 1, which is any one of an ethyl acrylate copolymer, an ethylene-vinyl acetate copolymer, polyethylene, and polypropylene.
ム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウムのいずれか
１種又は２種以上である請求項１又は２に記載の難燃オ
レフィン樹脂組成物。3. The flame-retardant olefin resin composition according to claim 1, wherein the metal hydrate is at least one of magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, and calcium hydroxide.
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1999
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