JP2001062510A - 金属熱間加工方法及び金属熱処理方法 - Google Patents
金属熱間加工方法及び金属熱処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は，金属の熱間加工時に，大気中の酸
素や冷却水の分解酸素等により，金属が酸化しスケール
化することを削減する方法に関し，冷間または熱間で造
膜する高分子無機化合物金属を使用する，熱間加工法及
び金属熱処理方法である。 【構成】 金属の熱間加工時に，酸化を還元防止し，酸
化を遮断する．シラノールやシロキサン，酸化硼素，水
素化硼素の一種以上を含有する，水性造膜性無機化合物
の，水性物か固体物を使用し，大気中の酸素や冷却水の
分解酸素でスケール化することを防止する，金属の熱間
加工法及び熱処理する方法，またシラノールやシロキサ
ン，酸化硼素，水素化硼素の１種以上を含有する，水性
造膜性無機化合物，水性物か固体物を使用し，熱間加工
中の潤滑性を向上させる，熱間加工方法及び金属熱処理
方法
素や冷却水の分解酸素等により，金属が酸化しスケール
化することを削減する方法に関し，冷間または熱間で造
膜する高分子無機化合物金属を使用する，熱間加工法及
び金属熱処理方法である。 【構成】 金属の熱間加工時に，酸化を還元防止し，酸
化を遮断する．シラノールやシロキサン，酸化硼素，水
素化硼素の一種以上を含有する，水性造膜性無機化合物
の，水性物か固体物を使用し，大気中の酸素や冷却水の
分解酸素でスケール化することを防止する，金属の熱間
加工法及び熱処理する方法，またシラノールやシロキサ
ン，酸化硼素，水素化硼素の１種以上を含有する，水性
造膜性無機化合物，水性物か固体物を使用し，熱間加工
中の潤滑性を向上させる，熱間加工方法及び金属熱処理
方法
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】金属の熱間加工時や熱処理時に，
多大のスケールを発生し，その粗鋼ロスありジスケーリ
ング処理並びに酸洗い処理費用と廃水処理費用が嵩み，
合理化とコストダウンする方法を求められていたが，有
効な方法はなかった。熱間高温処理に耐えて，酸化防止
する金属表面造膜材とその処理法が開発されれば，粗鋼
効率向上とジスケーリング・酸洗い工程の削減・廃棄物
廃水処理費の削減及び付帯エネルギー・ＣＯの低減等の
広範な合理化コストダウンをもたらすものと考える。
多大のスケールを発生し，その粗鋼ロスありジスケーリ
ング処理並びに酸洗い処理費用と廃水処理費用が嵩み，
合理化とコストダウンする方法を求められていたが，有
効な方法はなかった。熱間高温処理に耐えて，酸化防止
する金属表面造膜材とその処理法が開発されれば，粗鋼
効率向上とジスケーリング・酸洗い工程の削減・廃棄物
廃水処理費の削減及び付帯エネルギー・ＣＯの低減等の
広範な合理化コストダウンをもたらすものと考える。
【０００２】
【従来の技術】従来技術には，スケール防止材として，
エステル類と鉱油を必須成分とする油性材料を使用した
方法が提案されている。金属の熱間圧延処理温度は約１
０００度に及び，コイル巻き取り時であっても，有機成
分が分解する５５０度以上になっている。有機物が熱分
解し還元性ガスを発生したとしても，安定的にスケール
の発生を制御するには至らなかった。油性材に硼砂その
他を混入して使用しても，無機物が残存して無機塗膜を
形成する方法はなかった。
エステル類と鉱油を必須成分とする油性材料を使用した
方法が提案されている。金属の熱間圧延処理温度は約１
０００度に及び，コイル巻き取り時であっても，有機成
分が分解する５５０度以上になっている。有機物が熱分
解し還元性ガスを発生したとしても，安定的にスケール
の発生を制御するには至らなかった。油性材に硼砂その
他を混入して使用しても，無機物が残存して無機塗膜を
形成する方法はなかった。
【０００３】熱間処理温度５５０〜１０００度で有用な
材料は，無機物のみであるが，スケール防止には酸化を
防止する酸化遮断機能や慴動に耐える密着性，温度変化
に対する膨張収縮追随性，表面硬度などの実用に耐える
諸機能を有していなければならない。
材料は，無機物のみであるが，スケール防止には酸化を
防止する酸化遮断機能や慴動に耐える密着性，温度変化
に対する膨張収縮追随性，表面硬度などの実用に耐える
諸機能を有していなければならない。
【０００４】ガラス特に珪酸ガラスは耐熱性あって，１
０００度で熱可塑化するが，水溶性にはならず，密着性
に劣る。
０００度で熱可塑化するが，水溶性にはならず，密着性
に劣る。
【０００５】水溶性の無機材に，水ガラスやフリットが
ある。何れも塗膜断面を顕微鏡観察してみると，コロイ
ド粒子の結合のように判断された。塗膜状にならず，粒
子結合であれば，接着とフレキ性を必要とするコール巻
き取りに難があった。
ある。何れも塗膜断面を顕微鏡観察してみると，コロイ
ド粒子の結合のように判断された。塗膜状にならず，粒
子結合であれば，接着とフレキ性を必要とするコール巻
き取りに難があった。
【０００６】熱間１０００度の雰囲気で，溶融付着固化
する粉体として，硼酸や硼砂，エアロジルなどがある
が，一部融着はするが，全面を被覆するに至らず，粉塵
で作業環境が悪い。
する粉体として，硼酸や硼砂，エアロジルなどがある
が，一部融着はするが，全面を被覆するに至らず，粉塵
で作業環境が悪い。
【０００７】金属熱間加工や金属熱処理に，従来技術の
油性材や鉱物粉やその複合材，また各種無機材を試みら
れたが，高温雰囲気と激しい機械強度を受ける作業条件
に耐えて，金属綱帯の酸化を防止する皮膜を形成し，ス
ケール発生を防止する，材料も方法もなかった。
油性材や鉱物粉やその複合材，また各種無機材を試みら
れたが，高温雰囲気と激しい機械強度を受ける作業条件
に耐えて，金属綱帯の酸化を防止する皮膜を形成し，ス
ケール発生を防止する，材料も方法もなかった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】熱間加工や熱処理作業
環境上，有機物の燃焼ガスや揮発性溶剤の発生があって
はならず，また粉塵煤塵があってはならない。
環境上，有機物の燃焼ガスや揮発性溶剤の発生があって
はならず，また粉塵煤塵があってはならない。
【０００９】熱間圧延金属の酸化防止を還元性ガスだけ
で実施するのは困難であるから，酸化を遮断して造膜す
る無機物が望まれている。更に同時に還元性ガスを発生
するものがあれば最適である。適当な対応方法なく，加
熱条件や雰囲気条件調整で対応するしかなかった。
で実施するのは困難であるから，酸化を遮断して造膜す
る無機物が望まれている。更に同時に還元性ガスを発生
するものがあれば最適である。適当な対応方法なく，加
熱条件や雰囲気条件調整で対応するしかなかった。
【００１０】熱間圧延時には，ロールの加圧と慴動摩擦
あり，この力えの耐力強度がなければならない。従来技
術にはこれに適するものはなかった。
あり，この力えの耐力強度がなければならない。従来技
術にはこれに適するものはなかった。
【００１１】
【課題を解決する方法】無溶剤物は水性材であり，高分
子と同様な造膜性があるのは無機高分子と考えられる。
課題を解決する方法は，１０００度の耐熱性ある無機材
で造膜する無機高分子があればよい。有機物を組成に含
まない無機高分子で，Ｓｉに水素結合するものは，シロ
キサンであり（シリコンは有機物側鎖がある），シロキ
サン［Ｈ３Ｓｉ−Ｏ−ＳｉＨ３］は１０００度でＨの還
元性ガスを放出しながら−Ｓｉ−Ｏ−Ｓｉ−結合の石英
化するものと考えられる。
子と同様な造膜性があるのは無機高分子と考えられる。
課題を解決する方法は，１０００度の耐熱性ある無機材
で造膜する無機高分子があればよい。有機物を組成に含
まない無機高分子で，Ｓｉに水素結合するものは，シロ
キサンであり（シリコンは有機物側鎖がある），シロキ
サン［Ｈ３Ｓｉ−Ｏ−ＳｉＨ３］は１０００度でＨの還
元性ガスを放出しながら−Ｓｉ−Ｏ−Ｓｉ−結合の石英
化するものと考えられる。
【００１２】シロキサンの前駆体はシラノール［ＳｉＨ
ｎＯＨ４−ｎ］と考えられる。熱間加熱すればシラノー
ルはシロキサンになると考えられる。
ｎＯＨ４−ｎ］と考えられる。熱間加熱すればシラノー
ルはシロキサンになると考えられる。
【００１３】即ち，造膜性あれば，熱間加工や熱処理に
は，シロキサンでもシラノールであっても，あるいはそ
れらの混合物であっても本発明目的に適応すると考えら
れた。
は，シロキサンでもシラノールであっても，あるいはそ
れらの混合物であっても本発明目的に適応すると考えら
れた。
【００１４】現状の熱間加工工程で，固体状の硼砂は引
き抜きの熱間慴動材に使用されている。または油剤に混
合して使用されている。然しながら，溶解度は ５ｇ／
１００ｃｃ水 と低いが，水性高濃度で高分子量があり
造膜性あれば本目的に使用し得ると考える。
き抜きの熱間慴動材に使用されている。または油剤に混
合して使用されている。然しながら，溶解度は ５ｇ／
１００ｃｃ水 と低いが，水性高濃度で高分子量があり
造膜性あれば本目的に使用し得ると考える。
【００１５】
【課題を解決する手段】本発明者は，先に，シラノール
塩とシロキサンを組成物とした，加熱すれば可塑性を生
じる，高分子量のある水性造膜性無機化合物を開発した
（以後ＬＣと略称する）。合成樹脂と同様の成型性を得
ることのできる，成型造膜性あり，高分子量のある，熱
可塑性高分子アモルフアス水性造膜性無機化合物であ
る。それを，ＴＭＳ（トリメチルシリル）法の重量平均
分子量測定したところ，１号水ガラスが１３５であった
が，比重１．５で４８００の高分子量の結果を得た。
塩とシロキサンを組成物とした，加熱すれば可塑性を生
じる，高分子量のある水性造膜性無機化合物を開発した
（以後ＬＣと略称する）。合成樹脂と同様の成型性を得
ることのできる，成型造膜性あり，高分子量のある，熱
可塑性高分子アモルフアス水性造膜性無機化合物であ
る。それを，ＴＭＳ（トリメチルシリル）法の重量平均
分子量測定したところ，１号水ガラスが１３５であった
が，比重１．５で４８００の高分子量の結果を得た。
【 ０ ０ １ ６
】前項の水性造膜性無機化合物をステンレス
箔の上にとり，高温顕微鏡で，２００度から１０００度
までの加熱挙動を観察した。加熱温度上昇に従い表面造
膜し，吸着水が蒸発し，発泡状態になり，６００度では
泡沸石に硬化し，更に加温が進むと，８００度では，可
塑化してペースト状体になった。下温すると，ステンレ
スの収縮に応じて剥離することなく塗膜化し硬化した。
表面硬度は，鉛筆硬度で９Ｈ以上であった。以上の事実
は，前記水性造膜性高分子無機化合物は，熱間５５０〜
１０００度において塗布し造膜する特徴を有する事を示
したものである。
】前項の水性造膜性無機化合物をステンレス
箔の上にとり，高温顕微鏡で，２００度から１０００度
までの加熱挙動を観察した。加熱温度上昇に従い表面造
膜し，吸着水が蒸発し，発泡状態になり，６００度では
泡沸石に硬化し，更に加温が進むと，８００度では，可
塑化してペースト状体になった。下温すると，ステンレ
スの収縮に応じて剥離することなく塗膜化し硬化した。
表面硬度は，鉛筆硬度で９Ｈ以上であった。以上の事実
は，前記水性造膜性高分子無機化合物は，熱間５５０〜
１０００度において塗布し造膜する特徴を有する事を示
したものである。
【００１７】前述したように，硼砂固体物を現に有効に
使用しているから，この水溶液で造膜性あれば金属熱間
圧延加工法や金属熱処理法に使用し得ると考えられる。
本発明者は特開平８−７３２１２号（以後ＰＨＮと略称
する）で，硼酸・硼砂の公知溶解度が５ｇ／１００ｃｃ
水であったが，これを２５〜５０ｇ／１００ｃｃの高濃
度溶解液にすること示した。この溶液をガラススライド
に塗布し顕微鏡観察してみると，コロイドはなく塗膜状
に造膜することを示した。一方，ＦＴＩＲの熱分析結果
では８００度以上であっても分解することなく残存物ピ
ークを示し，熱間での造膜機能あることを確認できた。
使用しているから，この水溶液で造膜性あれば金属熱間
圧延加工法や金属熱処理法に使用し得ると考えられる。
本発明者は特開平８−７３２１２号（以後ＰＨＮと略称
する）で，硼酸・硼砂の公知溶解度が５ｇ／１００ｃｃ
水であったが，これを２５〜５０ｇ／１００ｃｃの高濃
度溶解液にすること示した。この溶液をガラススライド
に塗布し顕微鏡観察してみると，コロイドはなく塗膜状
に造膜することを示した。一方，ＦＴＩＲの熱分析結果
では８００度以上であっても分解することなく残存物ピ
ークを示し，熱間での造膜機能あることを確認できた。
【００１８】前述のＬＣもＰＨＮも，物体温度が１４０
度以上であれば，余剰水を蒸発して粉体固体化するた
め，容易に粉体化やビーズ化．ペレット化をできる。高
温物に対し，他の鉱物粉よりも付着率は高く，１０００
度の綱帯に散布すれば，即時に溶着し造膜する特徴を有
する。鉄板を加温し熔射機で付着し塗膜化できた。即ち
金属熱間加工や熱処理に適応し得る事を示した。従来の
知見から潤滑性ある，硼素化合物を含めば慴動作用効果
を予測できた。
度以上であれば，余剰水を蒸発して粉体固体化するた
め，容易に粉体化やビーズ化．ペレット化をできる。高
温物に対し，他の鉱物粉よりも付着率は高く，１０００
度の綱帯に散布すれば，即時に溶着し造膜する特徴を有
する。鉄板を加温し熔射機で付着し塗膜化できた。即ち
金属熱間加工や熱処理に適応し得る事を示した。従来の
知見から潤滑性ある，硼素化合物を含めば慴動作用効果
を予測できた。
【００１９】上述した，ＬＣはシロキサンやシラノール
の他 硼酸・硼砂を組成成分になすこともできた。ＰＨ
Ｎにシロキサン・シラノールを組成物とすることもでき
た。即ち，本発明は，シラノールやシロキサン，酸化硼
素，水素化硼素の何れか１種以上を含有し組成物とした
水性造膜性無機化合物を，金属熱間加工法や熱処理法の
綱帯塗布材として使用し，熱間圧延工程で，機械強度を
有した造膜を生じ，脱酸素するＨを放出し，潤滑性と酸
化防止作用を生じ，スケール発生を削減防止する作用と
効果を有する発明に至った。
の他 硼酸・硼砂を組成成分になすこともできた。ＰＨ
Ｎにシロキサン・シラノールを組成物とすることもでき
た。即ち，本発明は，シラノールやシロキサン，酸化硼
素，水素化硼素の何れか１種以上を含有し組成物とした
水性造膜性無機化合物を，金属熱間加工法や熱処理法の
綱帯塗布材として使用し，熱間圧延工程で，機械強度を
有した造膜を生じ，脱酸素するＨを放出し，潤滑性と酸
化防止作用を生じ，スケール発生を削減防止する作用と
効果を有する発明に至った。
【００２０】
【課題を解決する手段】（株）コーミックス社製のＬＣ
−１５０は，ＰＨ１２で固形分５０％のシラノールとシ
ロキサンを主成分としている。その成分は，Ｎａ２Ｏ
１５．３ Ｓｉ２Ｏ ２７．３ＮａＦ ０．６Ｂ２Ｏ３
２．４ で，そのＦＴＩＲ熱分析の（１）室温（２）
１５０度（３）５５０度（４）９５０度における分析図
を別図に示す。その−９００ｃｍ−１はシラノール，−
７８０ｃｍ−１はシロキサンのピークで，（４）は，ア
モルフアス状クウオーツであった．図５は，市販１号水
ガラスとの，５００度における，ＸＲＤ比較図である。
ＬＣ−１５０は，造膜を示す結晶ピークが，図の通り顕
著であった。
−１５０は，ＰＨ１２で固形分５０％のシラノールとシ
ロキサンを主成分としている。その成分は，Ｎａ２Ｏ
１５．３ Ｓｉ２Ｏ ２７．３ＮａＦ ０．６Ｂ２Ｏ３
２．４ で，そのＦＴＩＲ熱分析の（１）室温（２）
１５０度（３）５５０度（４）９５０度における分析図
を別図に示す。その−９００ｃｍ−１はシラノール，−
７８０ｃｍ−１はシロキサンのピークで，（４）は，ア
モルフアス状クウオーツであった．図５は，市販１号水
ガラスとの，５００度における，ＸＲＤ比較図である。
ＬＣ−１５０は，造膜を示す結晶ピークが，図の通り顕
著であった。
【００２１】（株）コーミックス社製のＰＨＮは，ＰＨ
６，８ で固形分３０％のアモルフアス硼酸化合物で
ある。その組成成分は，硼酸・硼砂・燐酸・シラノール
・シロキサン・弗化塩からなっている（記号ＮＦＦ）。
その常温（図−６）４００度（図−７）８００度（図−
８）におけるＦＴＩＲ分析図を示す。硼酸塩の １３４
０ｃｍ−１は加温と共に縮小し，即ちＨを放出し，８１
０ｃｍ−１か １４００ｃｍ−１のＢ−Ｏ−結合に移行
していることが解る。本発明に有効な還元性を示し，且
つ８００度以上でも，分解することなく造膜ピークを残
存することを示している。
６，８ で固形分３０％のアモルフアス硼酸化合物で
ある。その組成成分は，硼酸・硼砂・燐酸・シラノール
・シロキサン・弗化塩からなっている（記号ＮＦＦ）。
その常温（図−６）４００度（図−７）８００度（図−
８）におけるＦＴＩＲ分析図を示す。硼酸塩の １３４
０ｃｍ−１は加温と共に縮小し，即ちＨを放出し，８１
０ｃｍ−１か １４００ｃｍ−１のＢ−Ｏ−結合に移行
していることが解る。本発明に有効な還元性を示し，且
つ８００度以上でも，分解することなく造膜ピークを残
存することを示している。
【００２２】上述を確認するために，１０ｍｍ径で長さ
３０ｃｍの鉄筋を，塩酸で洗い，苛性ソーダで中和し，
スケールのない状態にした。上記ＬＣとＰＨＮを固形分
３０％にし手吹き容器に入れて用意した。１０００度Ｃ
に余熱した電気炉に，５分間投入し，引き出した直後に
前記ＬＣとＰＨＮとを均一にスプレー塗布した。瞬間的
に造膜した。空気中に放置し，５５０度になったので，
水中にいれ冷却した。これを引き上げ大気中に放置した
が，スケールの発生は見られなかった。これで上述の高
温で造膜し酸化を遮断する事を確認できた。
３０ｃｍの鉄筋を，塩酸で洗い，苛性ソーダで中和し，
スケールのない状態にした。上記ＬＣとＰＨＮを固形分
３０％にし手吹き容器に入れて用意した。１０００度Ｃ
に余熱した電気炉に，５分間投入し，引き出した直後に
前記ＬＣとＰＨＮとを均一にスプレー塗布した。瞬間的
に造膜した。空気中に放置し，５５０度になったので，
水中にいれ冷却した。これを引き上げ大気中に放置した
が，スケールの発生は見られなかった。これで上述の高
温で造膜し酸化を遮断する事を確認できた。
【００２３】
【作用効果を示す実施例】実際の作業を想定し以下の実
施を試みた。
施を試みた。
【００２４】
【実施例−１】試験鉄はＩＦ鋼を使用した。寸法は，
１Ｘ２０Ｘ４０ｍｍ，その分析値は以下の通りである。 Ｃ０．００２０，Ｓｉ０．０１０，Ｍｎ０．１７０，Ｐ
０．０１２０，Ｓ０．００８０，Ｃｒ０．０４０，Ａｌ
０．０４１，Ｎ０／００２７ Ｔｉ０．９７２（ＷＴ％） 前記試験片を１０００度ｃアルゴンガス中で３分加熱
し，熱間加工を想定し，取り出し直後に前記ＬＣをスプ
レーした場合と，熱処理を想定し，酸洗い直後の試験片
に常温スプレー施工し１０００度ｃアルゴンガス中で加
温し冷却した場合，更に少しスケールがある状態にスプ
レー施工した場合の３通りを実施試験した。何れの場合
も表面に造膜し，スケールの発生も成長もなかった。
１Ｘ２０Ｘ４０ｍｍ，その分析値は以下の通りである。 Ｃ０．００２０，Ｓｉ０．０１０，Ｍｎ０．１７０，Ｐ
０．０１２０，Ｓ０．００８０，Ｃｒ０．０４０，Ａｌ
０．０４１，Ｎ０／００２７ Ｔｉ０．９７２（ＷＴ％） 前記試験片を１０００度ｃアルゴンガス中で３分加熱
し，熱間加工を想定し，取り出し直後に前記ＬＣをスプ
レーした場合と，熱処理を想定し，酸洗い直後の試験片
に常温スプレー施工し１０００度ｃアルゴンガス中で加
温し冷却した場合，更に少しスケールがある状態にスプ
レー施工した場合の３通りを実施試験した。何れの場合
も表面に造膜し，スケールの発生も成長もなかった。
【００２５】
【実施例−２】図−９は，固形分４５％のＬＣ−１４５
を２倍に稀釈し，無処理にたいし，固形分が１０％，１
４％，２２．５％の４点の相対スケール厚さを比較し
た。１４％で半減し，２２．５％では４分の１になった
事を示している。スケール発生防止に極めて有効である
結果を得た。
を２倍に稀釈し，無処理にたいし，固形分が１０％，１
４％，２２．５％の４点の相対スケール厚さを比較し
た。１４％で半減し，２２．５％では４分の１になった
事を示している。スケール発生防止に極めて有効である
結果を得た。
【００２６】
【実施例−３】図−１０は，２タンデムロール熱間圧延
試験機である。 １．タンデム圧延機 ２．圧延温度設定管状電気炉
３．噴霧ノズル ４．デスケーラ５．粗ロールスタンド
５ａ．上ロール ５ｂ．下ロール ６．噴霧ノズル
７．デスケーラ ８．鋼帯 ９．仕上げスタンド １
０．水冷ノズル １１．水冷ノズル１２．保温用管状電
気炉 これを使用し各種試験をした。２の電気炉は １０００
度ｃに １２の保温電気炉を５５０度に設定した。ＬＣ
−１５０（固形分５０％）と，それに水を５０部加え
（固形分３３％），更に１００部を加え（固形分２５
％），２００部を加え（固形分１７％）て，噴霧ノズル
した。どの場合も，際立ったスケールの発生はなく潤滑
作用あり，固形分が少なければ微量のスケールはあっ
た。
試験機である。 １．タンデム圧延機 ２．圧延温度設定管状電気炉
３．噴霧ノズル ４．デスケーラ５．粗ロールスタンド
５ａ．上ロール ５ｂ．下ロール ６．噴霧ノズル
７．デスケーラ ８．鋼帯 ９．仕上げスタンド １
０．水冷ノズル １１．水冷ノズル１２．保温用管状電
気炉 これを使用し各種試験をした。２の電気炉は １０００
度ｃに １２の保温電気炉を５５０度に設定した。ＬＣ
−１５０（固形分５０％）と，それに水を５０部加え
（固形分３３％），更に１００部を加え（固形分２５
％），２００部を加え（固形分１７％）て，噴霧ノズル
した。どの場合も，際立ったスケールの発生はなく潤滑
作用あり，固形分が少なければ微量のスケールはあっ
た。
【００２７】
【実施例−４】図−１０の，粗ロールと仕上げロールに
前記ＰＨＮ（固形分３０％）に噴霧した。直ちに皮膜を
形成し，潤滑性を生じた。
前記ＰＨＮ（固形分３０％）に噴霧した。直ちに皮膜を
形成し，潤滑性を生じた。
【００２８】
【実施例−５】冷間で鋼帯に塗布する場合，下塗りに，
界面活性材またはその含有物（エマルジョンやラテック
ス）を塗布しておくとＬＣやＰＨＮ塗布は均一塗布が可
能になる。ＬＣに混合する場合は，カチオン系が適当で
ある。
界面活性材またはその含有物（エマルジョンやラテック
ス）を塗布しておくとＬＣやＰＨＮ塗布は均一塗布が可
能になる。ＬＣに混合する場合は，カチオン系が適当で
ある。
【００２９】
【実施例−６】塗布は，噴霧ノズルでもロールでも有効
に作用し，水冷水に混合してもよい。これらを複合し，
またはＬＣとＰＨＮを複合して使用しても均一な酸化防
止皮膜を生じスケールの発生は極端に減少した。付着し
た皮膜厚みは，１ミクロン以上あればよく，２ミクロン
以上が望ましい。
に作用し，水冷水に混合してもよい。これらを複合し，
またはＬＣとＰＨＮを複合して使用しても均一な酸化防
止皮膜を生じスケールの発生は極端に減少した。付着し
た皮膜厚みは，１ミクロン以上あればよく，２ミクロン
以上が望ましい。
【００３０】
【実施例−７】前記ＬＣやＰＨＮを，ガス温度４００度
としノズル先で１５０度ｃ以上にして，噴霧しパウダー
やビーズにした。水分は３％以下であった。鋼帯が１０
００度ｃに加温されていると，パウダーやビーズを散布
しただけで付着し塗膜化した。その上潤滑性を生じた。
圧延されて１０ミクロン以下となった。
としノズル先で１５０度ｃ以上にして，噴霧しパウダー
やビーズにした。水分は３％以下であった。鋼帯が１０
００度ｃに加温されていると，パウダーやビーズを散布
しただけで付着し塗膜化した。その上潤滑性を生じた。
圧延されて１０ミクロン以下となった。
【００３１】
【作用と効果】シラノールやシロキサン，酸化硼素，水
素化硼素の１種以上を組成物とした，水性造膜性高分子
無機化合物は，無溶剤であるから，高温鋼帯に塗布する
と瞬時に造膜し酸化を防止しスケーウの発生を予防する
作用と効果がある。熱間圧延加工工程でも熱処理工程に
も使用して作用効果を生じた。これは他の金属にも応用
し得ることをしめしている。本発明はシラノールやシロ
キサン，酸化硼素，水素化硼素を含有する組成物は，高
温で塗膜化する際に，還元作用雰囲気に効果ある特徴を
有している。スケールの削減は，粗鋼効率を上げ，デス
ケーリングを削減し，酸水洗を削減し，廃棄物処理を極
小化する多大のコスト削減と合理化を生ずることとなっ
た・
素化硼素の１種以上を組成物とした，水性造膜性高分子
無機化合物は，無溶剤であるから，高温鋼帯に塗布する
と瞬時に造膜し酸化を防止しスケーウの発生を予防する
作用と効果がある。熱間圧延加工工程でも熱処理工程に
も使用して作用効果を生じた。これは他の金属にも応用
し得ることをしめしている。本発明はシラノールやシロ
キサン，酸化硼素，水素化硼素を含有する組成物は，高
温で塗膜化する際に，還元作用雰囲気に効果ある特徴を
有している。スケールの削減は，粗鋼効率を上げ，デス
ケーリングを削減し，酸水洗を削減し，廃棄物処理を極
小化する多大のコスト削減と合理化を生ずることとなっ
た・
【００３２】
図１〜４ は，ＬＣの室温・１５０度・５５０度・９５
０度のＦＴＩＲ分析図 図−５ は，本発明使用物ＬＣと水ガラスの５００度
での結晶造膜化を比較したＸＲ分析図Ｄ 図６〜８ は，ＰＨＮの室温。４００度・８００度のＦ
ＴＩＲ分析図 図−９ は，ＬＣの付着固形分の量に応じて，スケー
ル発生厚み削減した図 図−１０ は，２タンデム金属圧延実験機の工程を示し
た。
０度のＦＴＩＲ分析図 図−５ は，本発明使用物ＬＣと水ガラスの５００度
での結晶造膜化を比較したＸＲ分析図Ｄ 図６〜８ は，ＰＨＮの室温。４００度・８００度のＦ
ＴＩＲ分析図 図−９ は，ＬＣの付着固形分の量に応じて，スケー
ル発生厚み削減した図 図−１０ は，２タンデム金属圧延実験機の工程を示し
た。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K062 AA01 BA14 BA20 BB30 BC16 EA02 EA12 FA20 GA10
Claims (5)
- 【請求項１】 金属の熱間加工時に，シラノールやシロ
キサン，酸化硼素，水素化硼素の１種以上を組成物とし
た，水性造膜性無機高分子化合物を塗材となし，鋼帯に
塗布し造膜し，金属の酸化を防止しスケール化を防止す
ることを特徴とする，金属熱間加工法及び金属熱処理方
法。 - 【請求項２】 請求項１の，水性造膜性無機高分子化合
物が，シラノールやシロキサンを主組成物となしたこと
を特徴とした，金属熱間加工法及び金属熱処理法 - 【請求項３】 請求項１の，水性造膜性無機高分子化合
物が，酸化硼素や水素化硼素を主組成物となしたことを
特徴とした，金属熱間加工法及び金属処理法 - 【請求項４】 請求項１〜３の前記水性造膜性無機高分
子化合物が，１００度以上で脱水し固体化して塗材とな
し，熱間で塗膜化することを特徴とした，金属熱間加工
法及び金属処理法 - 【請求項５】 請求項１〜４の前記水性造膜性高分子無
機化合物を，鋼帯に塗布する塗材となし，熱間加工中の
潤滑性向上機能材となしたことを特徴とした，金属熱間
加工法及び金属熱処理法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28333799A JP2001062510A (ja) | 1999-08-29 | 1999-08-29 | 金属熱間加工方法及び金属熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28333799A JP2001062510A (ja) | 1999-08-29 | 1999-08-29 | 金属熱間加工方法及び金属熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001062510A true JP2001062510A (ja) | 2001-03-13 |
Family
ID=17664183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28333799A Pending JP2001062510A (ja) | 1999-08-29 | 1999-08-29 | 金属熱間加工方法及び金属熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001062510A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008516023A (ja) * | 2004-10-08 | 2008-05-15 | フオルクスワーゲン・アクチエンゲゼルシヤフト | 金属表面の被覆方法 |
| JP2010037356A (ja) * | 2008-07-31 | 2010-02-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱処理用鋼材の表面処理液および熱処理用鋼材の製造方法 |
-
1999
- 1999-08-29 JP JP28333799A patent/JP2001062510A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008516023A (ja) * | 2004-10-08 | 2008-05-15 | フオルクスワーゲン・アクチエンゲゼルシヤフト | 金属表面の被覆方法 |
| JP2010037356A (ja) * | 2008-07-31 | 2010-02-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱処理用鋼材の表面処理液および熱処理用鋼材の製造方法 |
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