JP2001056434A - Photographing lens system - Google Patents
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- JP2001056434A JP2001056434A JP2000058184A JP2000058184A JP2001056434A JP 2001056434 A JP2001056434 A JP 2001056434A JP 2000058184 A JP2000058184 A JP 2000058184A JP 2000058184 A JP2000058184 A JP 2000058184A JP 2001056434 A JP2001056434 A JP 2001056434A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【技術分野】本発明は、デジタルカメラ等に用いる撮影
レンズ系に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a photographing lens system used for a digital camera or the like.
【０００２】[0002]
【従来技術及びその問題点】近年、デジタルカメラ等に
使用されるＣＣＤ（撮像素子）は高画素化が進んでいる
が、その反面、その感度は低下する傾向にある。感度が
低下すると、画面周辺部では特に、シェーディング特性
のため十分な光量が必要となり、撮影レンズ系のテレセ
ントリック性及び高周辺光量が要求される。また、高画
素化による画素ピッチの微細化に伴い、撮影光学系の高
い収差性能が要求される。さらに、ローパスフィルター
などを配置するためのある程度長いバックフォーカスを
確保しながらコンパクト化も要求される。2. Description of the Related Art In recent years, CCDs (imaging devices) used in digital cameras and the like have been increasing in number of pixels, but on the other hand, their sensitivity tends to decrease. When the sensitivity is reduced, a sufficient amount of light is required especially at the peripheral portion of the screen due to shading characteristics, and the telecentricity of the photographing lens system and a high amount of peripheral light are required. Further, as the pixel pitch becomes finer due to the increase in the number of pixels, a high aberration performance of the imaging optical system is required. Furthermore, compactness is required while securing a relatively long back focus for arranging a low-pass filter and the like.
【０００３】撮影光学系の全長を短くするためには、レ
ンズ構成枚数を少なくする必要がある。一方、撮影レン
ズ系において、Ｆナンバーを２．５以下と小さく（明る
く）し、かつ、バックフォーカスを十分に確保するため
には、物体側から順に、弱い正の前群、絞り、及び強い
正の後群から構成し、さらにテレセントリック性を確保
するには像面に近い位置に正レンズを配置する必要があ
る。また、後群の物体側から２枚のレンズを接合レンズ
にすると、両レンズの加工誤差に対する感度が低減し生
産性が向上する。In order to reduce the overall length of the photographing optical system, it is necessary to reduce the number of lens components. On the other hand, in the photographing lens system, in order to reduce (brighten) the f-number to 2.5 or less and sufficiently secure the back focus, in order from the object side, the weak positive front lens group, the aperture, and the strong positive lens It is necessary to arrange a positive lens at a position close to the image plane in order to assure telecentricity. Further, when the two lenses from the object side of the rear group are cemented lenses, the sensitivity to processing errors of both lenses is reduced, and the productivity is improved.
【０００４】このようなレンズ構成は従来より種々提案
されている。しかしながら、例えば、特開平９−２９７
２６４号公報、特開平９−１６６７４８号公報に記載の
撮影レンズ系は、周辺光量は多くテレセントリック性は
良好であるが、諸収差の補正が不十分で、全長も長い。
また、特開平９−１８９８５６号公報に記載の撮影レン
ズ系は、全長は短く収差補正は良好であるが、周辺光量
が少なくテレセントリック性も十分でない。さらに、特
開平１０−２９３２４６号公報に記載の撮影レンズ系
は、後群の物体側から２枚のレンズが接合レンズではな
いため、加工誤差に対する性能変動の誤差感度が高く、
高画素ＣＣＤを想定したカメラ用レンズとしては生産上
大きな問題がある。Various such lens configurations have been conventionally proposed. However, for example, see Japanese Unexamined Patent Publication No. 9-297.
The photographing lens systems described in Japanese Patent Application Publication No. 264/264 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-166748 have a large amount of peripheral light and good telecentricity, but have insufficient correction of various aberrations and a long overall length.
Further, the taking lens system described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-189856 has a short overall length and good aberration correction, but has a small amount of peripheral light and insufficient telecentricity. Furthermore, in the photographing lens system described in JP-A-10-293246, the two lenses from the object side in the rear group are not cemented lenses, so that the error sensitivity of the performance fluctuation with respect to the processing error is high,
There is a major problem in production as a camera lens assuming a high pixel CCD.
【０００５】[0005]
【発明の目的】本発明は、コンパクトでテレセントリッ
ク性、周辺光量、結像性能の高い撮影レンズ系を得るこ
とを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a compact photographic lens system having high telecentricity, peripheral light quantity and image forming performance.
【０００６】[0006]
【発明の概要】本発明は、物体側から順に、前群、絞
り、及び後群からなる撮影レンズ系において、前群は、
物体側から順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカス
レンズからなる第１レンズと、正レンズからなる第２レ
ンズとから構成され、後群は、物体側から順に、負レン
ズからなる第３レンズと正レンズからなる第４レンズと
の接合レンズと、正レンズからなる第５レンズとから構
成され、次の条件式（１）ないし（４）を満足すること
を特徴としている。 （１）−１．６＜ｆ１／ｆ２＜−０．９ （２）０．５０＜ｒ1-2／ｒ2-1＜０．８０ （３）１．９＜Ｄ／ｆ＜２．５ （４）１．５＜Ｒ６／ｆ＜１１．５ 但し、 ｆ１：第１レンズの焦点距離、 ｆ２：第２レンズの焦点距離、 ｒ1-2：第１レンズの像側の面の曲率半径、 ｒ2-1：第２レンズの物体側の面の曲率半径、 Ｄ：絞りから像面までの距離、 ｆ：全系の焦点距離、 Ｒ６：接合レンズの接合面の曲率半径、 である。なお、条件式（３）中の絞りから像面までの距
離Ｄは、撮像面の前方にフィルター類が置かれる場合に
はその厚さの空気換算距離を含む。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a photographic lens system comprising a front group, an aperture, and a rear group in order from the object side.
In order from the object side, the first lens unit includes a first lens including a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a second lens including a positive lens. The rear unit includes a third lens including a negative lens in order from the object side. It is composed of a cemented lens composed of a lens and a fourth lens composed of a positive lens, and a fifth lens composed of a positive lens, and satisfies the following conditional expressions (1) to (4). (1) -1.6 <f1 / f2 <-0.9 (2) 0.50 <r 1-2 / r 2-1 <0.80 (3) 1.9 <D / f <2.5 (4) 1.5 <R6 / f <11.5, where f1: focal length of the first lens, f2: focal length of the second lens, r 1-2 : radius of curvature of the image-side surface of the first lens R 2-1 : radius of curvature of the object-side surface of the second lens, D: distance from the stop to the image plane, f: focal length of the entire system, R6: radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens. The distance D from the stop to the image plane in the conditional expression (3) includes the air-equivalent distance of the thickness when filters are placed in front of the imaging plane.
【０００７】本発明の撮影レンズ系は、次の条件式
（５）ないし（７）を満足することが好ましい。 （５）−０．９＜ｒ3-1／ｆ＜−０．４５ （６）０．２７＜（ｄ５＋ｄ６）／ｆ＜０．８０ （７）−０．２０＜ｆ／ｆ３４＜０．２５ 但し、 ｒ3-1：第３レンズの物体側の面の曲率半径、 ｄ５：第３レンズのレンズ厚、 ｄ６：第４レンズのレンズ厚、 ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成焦点距離、 である。The photographic lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expressions (5) to (7). (5) -0.9 <r 3-1 /f<-0.45 (6) 0.27 <(d5 + d6) / f <0.80 (7) -0.20 <f / f34 <0.25 Here, r 3-1 : radius of curvature of the object side surface of the third lens, d5: lens thickness of the third lens, d6: lens thickness of the fourth lens, f34: composite focal length of the third and fourth lenses. ,.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】本発明の撮影レンズ系は、図１、
図４、図７、図１０の各実施例に示すように、物体側か
ら順に、全体として弱い正のパワーを有する前群１０、
絞りＳ、及び全体として強い正のパワーを有する後群２
０からなり、前群１０は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負のメニスカスレンズからなる第１レンズＬ
１と、正レンズからなる第２レンズＬ２とから構成さ
れ、後群２０は、物体側から順に、負レンズからなる第
３レンズＬ３と正レンズからなる第４レンズＬ４との接
合レンズと、正レンズからなる第５レンズＬ５とから構
成されている。後群２０の後方には、ローパスフィルタ
ーなどのフィルター類Ｇが位置する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The taking lens system of the present invention is shown in FIG.
As shown in the embodiments of FIGS. 4, 7, and 10, in order from the object side, the front group 10, which has a weak positive power as a whole,
Aperture S, and rear group 2 having strong positive power as a whole
0, and the first lens unit L includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side.
1 and a second lens L2 composed of a positive lens. The rear group 20 includes, in order from the object side, a cemented lens of a third lens L3 composed of a negative lens and a fourth lens L4 composed of a positive lens, and a positive lens. And a fifth lens L5 composed of a lens. Behind the rear group 20, filters G such as a low-pass filter are located.
【０００９】条件式（１）は、前群の第１レンズ（負メ
ニスカスレンズ）と第２レンズ（正レンズ）のパワーの
比に関するものである。前群の第１レンズと第２レンズ
のパワーの比をコントロールすることで十分なバックフ
ォーカスを確保し、歪曲収差の補正を良好に保つ。条件
式（１）の下限を越えて正のパワーが強くなると、ペッ
ツバール和が大きくなるとともに十分なバックフォーカ
スを確保することが困難になる。条件式（１）の上限を
越えて負のパワーが強くなると、歪曲収差が悪化する。The conditional expression (1) relates to the power ratio between the first lens (negative meniscus lens) and the second lens (positive lens) in the front group. By controlling the ratio of the power of the first lens and the second lens in the front group, a sufficient back focus is secured, and the correction of distortion is favorably maintained. If the positive power exceeds the lower limit of conditional expression (1), the Petzval sum increases, and it becomes difficult to secure a sufficient back focus. If the negative power exceeds the upper limit of conditional expression (1), the distortion becomes worse.
【００１０】条件式（２）は、前群の第１レンズ（負メ
ニスカスレンズ）と第２レンズ（正レンズ）の曲率半径
の比に関するものである。前群の第１レンズと第２レン
ズの曲率半径の比をコントロールすることで諸収差の補
正を良好に保つ。条件式（２）の下限を越えて第２レン
ズの物体側の面の曲率半径が大きくなると、コマ収差、
非点収差が補正不足になる。条件式（２）の上限を越え
て第１レンズの像側の面の曲率半径が大きくなるか、第
２レンズの物体側の面の曲率半径が小さくなると球面収
差の補正が過剰になる。Conditional expression (2) relates to the ratio of the radius of curvature of the first lens (negative meniscus lens) and the second lens (positive lens) in the front group. By controlling the ratio of the radii of curvature of the first lens and the second lens of the front group, the correction of various aberrations is kept good. If the radius of curvature of the object-side surface of the second lens is increased beyond the lower limit of conditional expression (2), coma aberration,
Astigmatism is undercorrected. If the radius of curvature of the image-side surface of the first lens is increased beyond the upper limit of conditional expression (2), or if the radius of curvature of the object-side surface of the second lens is decreased, spherical aberration is excessively corrected.
【００１１】条件式（３）は絞りの位置及びレンズ系の
全長に関するもので、コンパクトな撮影レンズ系を得る
ための条件である。条件式（３）の下限を越えると、テ
レセントリック性を確保するのが困難になる。条件式
（３）の上限を越えると、全長が長くなりコンパクト化
を達成できなくなる。Conditional expression (3) relates to the position of the stop and the total length of the lens system, and is a condition for obtaining a compact photographing lens system. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, it will be difficult to ensure telecentricity. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the overall length will be too long to achieve compactness.
【００１２】条件式（４）は、接合レンズ（第３レンズ
と第４レンズ）の接合面の形状に関するものである。テ
レセントリック性を確保するには後群の前側焦点の位置
に絞りを配置すればよく、小型化を図る（全長を短くす
る）には、条件式（３）を満足させるように後群と絞り
を接近させることが好ましい。よってテレセントリック
性と小型化の要求を同時に満足させる一つの解は、後群
の前側焦点位置が後群に接近するように、後群のパワー
を大きくして焦点距離を小さくすることである。ところ
が、後群のパワーが大きくなると、後群で発生する収差
が大きくなる。この収差を補正するためには、第４レン
ズの像側の面を絞り位置に対してコンセントリックにす
る（像側の面の曲率半径を絞りの光軸中心と該像側の面
との距離に等しくする）とよいが、そうすると、第４レ
ンズの像側の面の曲率半径が小さくなるため、第４レン
ズのコバ厚の確保が難しくなる。条件式（４）は、第４
レンズの像側の面を絞り位置に対してほぼコンセントリ
ックにするという前提の上で、第３レンズと第４レンズ
の貼合せ面の加工性、作業性を考慮した上での条件であ
り、その下限を越えると、第４レンズのコバ厚の確保が
困難になるとともに、ペッツバール和も大きくなりコマ
収差が悪化する。条件式（４）の上限を越えると倍率色
収差が補正不足になる。Conditional expression (4) relates to the shape of the cemented surface of the cemented lens (the third lens and the fourth lens). In order to secure telecentricity, it is sufficient to dispose an aperture at the position of the front focal point of the rear group. To achieve miniaturization (shortening the overall length), the rear group and the aperture must satisfy the conditional expression (3). It is preferable to make them approach. Therefore, one solution that simultaneously satisfies the requirements for telecentricity and miniaturization is to increase the power of the rear unit and reduce the focal length so that the front focal position of the rear unit approaches the rear unit. However, when the power of the rear unit increases, the aberration that occurs in the rear unit increases. To correct this aberration, the image-side surface of the fourth lens is made concentric with the stop position (the radius of curvature of the image-side surface is set to the distance between the optical axis center of the stop and the image-side surface). In this case, the radius of curvature of the image-side surface of the fourth lens is reduced, so that it is difficult to secure the edge thickness of the fourth lens. Conditional expression (4) satisfies the fourth condition.
On the premise that the image-side surface of the lens is almost concentric with respect to the aperture position, this is a condition in consideration of workability and workability of the bonding surface of the third lens and the fourth lens, If the lower limit is exceeded, it becomes difficult to secure the edge thickness of the fourth lens, and the Petzval sum increases, resulting in deterioration of coma. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, lateral chromatic aberration will be undercorrected.
【００１３】条件式（５）は、第３レンズの物体側の面
の形状に関するものである。第３レンズの像側の面（接
合面）の曲率半径は、条件式（４）によって、必要以上
に小さくならないようにしているため、ペッツバール和
を小さくし像面湾曲をある程度抑えるためには、第３レ
ンズの物体側の面の曲率半径をある程度小さくする必要
がある。条件式（５）の下限を越えると、歪曲収差の補
正が不十分になるとともに全長が長くなる。条件式
（５）の上限を越えると、球面収差、非点収差、像面湾
曲が補正過剰になる。Condition (5) relates to the shape of the object-side surface of the third lens. Since the radius of curvature of the image-side surface (joint surface) of the third lens is prevented from becoming unnecessarily small by the conditional expression (4), in order to reduce Petzval's sum and suppress field curvature to some extent, It is necessary to reduce the radius of curvature of the object-side surface of the third lens to some extent. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, correction of distortion will be insufficient and the overall length will be long. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, spherical aberration, astigmatism, and field curvature will be overcorrected.
【００１４】条件式（６）、（７）は接合レンズ（第３
レンズと第４レンズ）の形状に関するものである。接合
レンズを弱いパワーに設定し、レンズ厚をある程度確保
することで、ペッツバール和を小さくする。条件式
（６）の下限を越えると、ペッツバール和が大きくなる
とともにテレセントリック性を確保するのが困難にな
る。条件式（６）の上限を越えると全長が長くなりコン
パクト性がなくなる。条件式（７）の下限を越えると球
面収差が補正過剰となる。条件式（７）の上限を越える
とペッツバール和が大きくなるとともにテレセントリッ
ク性を確保するのが困難になる。The conditional expressions (6) and (7) are for the cemented lens (third lens).
Lens and the fourth lens). The Petzval sum is reduced by setting the cemented lens to a weak power and securing the lens thickness to some extent. If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the Petzval sum increases and it becomes difficult to secure telecentricity. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the overall length will be long and compactness will be lost. If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, spherical aberration will be overcorrected. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the Petzval sum will increase and it will be difficult to ensure telecentricity.
【００１５】次に具体的な実施例を示す。諸収差図中、
球面収差で表される色収差（軸上色収差）図及び倍率色
収差図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する
収差であり、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナルであ
る。また、表中のＦNOはＦナンバー、ｆは全系の焦点距
離、Ｗは半画角（゜）、ｆB はバックフォーカス（最も
像側の面から撮像面までの空気換算距離）、ＥＲは射出
瞳距離（像面から射出瞳までの距離）、Ｒは曲率半径、
ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎd はｄ線の屈折率、
νはアッベ数を示す。また、回転対称非球面は次式で定
義される。 x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+
A12y12・・・ （但し、ｘは非球面形状、ｃは曲率（１／Ｒ）、ｙは光
軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１
０・・・・・は各次数の非球面係数）Next, a specific embodiment will be described. In the various aberration diagrams,
In the chromatic aberration (axial chromatic aberration) diagram and the chromatic aberration of magnification diagram represented by spherical aberration, d-line, g-line, and C-line are aberrations for respective wavelengths, S is sagittal, and M is meridional. In the table, F NO is the F number, f is the focal length of the entire system, W is the half angle of view (゜), f B is the back focus (the air-equivalent distance from the most image side surface to the imaging surface), ER Is the exit pupil distance (distance from the image plane to the exit pupil), R is the radius of curvature,
d is the lens thickness or lens interval, N d is the refractive index of the d-line,
ν indicates the Abbe number. The rotationally symmetric aspheric surface is defined by the following equation. x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 +
A12y 12 (where x is an aspherical shape, c is curvature (1 / R), y is height from the optical axis, K is conical coefficient, A4, A6, A8, A1
0 is an aspherical coefficient of each order)
【００１６】［実施例１］図１は、実施例１のレンズ構
成を示し、図２は図１のレンズ構成の諸収差を示す。表
１はその数値データである。前群１０は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズからな
る第１レンズＬ１と、正レンズからなる第２レンズＬ２
とから構成され、後群２０は、物体側から順に、負レン
ズからなる第３レンズＬ３と正レンズからなる第４レン
ズＬ４との接合レンズと、正レンズからなる第５レンズ
Ｌ５とから構成されている。図３は、このレンズ構成の
半画角に対する光量分布（光軸上を１００％とする）を
示すグラフ図である。絞りＳは面No.４の像側１．４６
ｍｍの位置にある。[Embodiment 1] FIG. 1 shows a lens configuration of Embodiment 1, and FIG. 2 shows various aberrations of the lens configuration of FIG. Table 1 shows the numerical data. The front group 10 includes, in order from the object side, a first lens L1 including a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a second lens L2 including a positive lens.
The rear group 20 includes, in order from the object side, a cemented lens formed by a third lens L3 formed of a negative lens and a fourth lens L4 formed of a positive lens, and a fifth lens L5 formed of a positive lens. ing. FIG. 3 is a graph showing a light amount distribution (100% on the optical axis) with respect to a half angle of view of this lens configuration. The aperture S is 1.46 on the image side of the surface No. 4.
mm.
【００１７】[0017]
【表１】 f=7.20 FNO=1:2.5 W=30 fB=7.75（d9＋d10/Nd10+d11） ER=26.58 面No. Ｒ ｄ Ｎd ν 1 36.502 1.21 1.58913 61.2 2* 4.655 0.68 - - 3 6.242 2.34 1.83400 37.2 4 -58.575 2.79 - - 5 -3.690 0.80 1.84666 23.8 6 31.569 3.19 1.77250 49.6 7 -5.114 0.10 - - 8* 9.960 2.37 1.67790 55.3 9 -28.341 2.00 - - 10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 3.77 - - ＊は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 2 0.00 -8.07×10-4 3.04×10-6 -1.52×10-6 8 0.00 -4.18×10-4 3.14×10-6 -8.13×10-8 [Table 1] f = 7.20 F NO = 1: 2.5 W = 30 f B = 7.75 (d9 + d10 / Nd10 + d11) ER = 26.58 Surface No. R dN d ν 1 36.502 1.21 1.58913 61.2 2 * 4.655 0.68--3 6.242 2.34 1.83400 37.2 4 -58.575 2.79--5 -3.690 0.80 1.84666 23.8 6 31.569 3.19 1.77250 49.6 7 -5.114 0.10--8 * 9.960 2.37 1.67790 55.3 9 -28.341 2.00--10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 3.77--* Is a rotationally symmetric aspherical surface. Aspherical surface data (the aspherical coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 2 0.00 -8.07 × 10 -4 3.04 × 10 -6 -1.52 × 10 -6 8 0.00 -4.18 × 10 -4 3.14 × 10 -6 -8.13 × 10 -8
【００１８】［実施例２］図４は、実施例２のレンズ構
成を示し、図５は図４のレンズ構成の諸収差を示し、図
６は同レンズ構成の半画角に対する光量分布を示すグラ
フ図である。表２はその数値データである。基本的なレ
ンズ構成は、実施例１と同様である。絞りＳは面No.４
の像側１．６０ｍｍの位置にある。Embodiment 2 FIG. 4 shows a lens configuration of Embodiment 2, FIG. 5 shows various aberrations of the lens configuration of FIG. 4, and FIG. 6 shows a light amount distribution with respect to a half angle of view of the lens configuration. FIG. Table 2 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. Aperture S is surface No.4
At the image side of 1.60 mm.
【００１９】[0019]
【表２】 f=7.20 FNO=1:2.5 W=30 fB=8.03（d9＋d10/Nd10+d11） ER=28.04 面No. Ｒ ｄ Ｎd ν 1 90.562 1.06 1.51633 64.1 2* 4.692 0.67 - - 3 7.042 2.22 1.83400 37.2 4 -43.033 2.97 - - 5 -3.680 0.80 1.84666 23.8 6 77.71 3.15 1.77250 49.6 7 -5.067 0.10 - - 8* 9.786 2.53 1.58913 61.2 9 -19.147 2.00 - - 10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 4.05 - - ＊は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 2 0.00 -9.36×10-4 4.45×10-6 -1.69×10-6 8 0.00 -5.08×10-4 3.88×10-6 -9.62×10-8 [Table 2] f = 7.20 F NO = 1: 2.5 W = 30 f B = 8.03 (d9 + d10 / Nd10 + d11) ER = 28.04 Surface No. R dN d ν 1 90.562 1.06 1.51633 64.1 2 * 4.692 0.67--3 7.042 2.22 1.83400 37.2 4 -43.033 2.97--5 -3.680 0.80 1.84666 23.8 6 77.71 3.15 1.77250 49.6 7 -5.067 0.10--8 * 9.786 2.53 1.58913 61.2 9 -19.147 2.00--10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 4.05--* Is a rotationally symmetric aspherical surface. Aspherical surface data (the aspherical coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 2 0.00 -9.36 × 10 -4 4.45 × 10 -6 -1.69 × 10 -6 8 0.00 -5.08 × 10 -4 3.88 × 10 -6 -9.62 × 10 -8
【００２０】［実施例３］図７は、実施例３のレンズ構
成を示し、図８は図７のレンズ構成の諸収差を示し、図
９は同レンズ構成の半画角に対する光量分布を示すグラ
フ図である。表３はその数値データである。基本的なレ
ンズ構成は、実施例１と同様である。絞りＳは面No.４
の像側０．８５ｍｍの位置にある。[Embodiment 3] FIG. 7 shows a lens configuration of Embodiment 3, FIG. 8 shows various aberrations of the lens configuration of FIG. 7, and FIG. 9 shows a light quantity distribution with respect to a half angle of view of the lens configuration. FIG. Table 3 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. Aperture S is surface No.4
At the image side of 0.85 mm.
【００２１】[0021]
【表３】 f=7.20 FNO=1:2.5 W=30 fB=7.42（d9＋d10/Nd10+d11） ER=25.46 面No. Ｒ ｄ Ｎd ν 1 18.760 0.80 1.48749 70.2 2 4.206 1.03 - - 3* 6.198 3.41 1.83400 37.2 4 154.311 2.10 - - 5 -3.631 0.80 1.84666 23.8 6 17.557 3.11 1.81600 46.6 7 -5.478 0.10 - - 8* 10.290 2.52 1.67790 55.3 9 -19.749 2.00 - - 10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 3.44 - - ＊は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 3 0.00 6.99×10-4 -1.91×10-6 1.90×10-6 8 0.00 -4.64×10-4 4.39×10-6 -9.93×10-8 [Table 3] f = 7.20 F NO = 1: 2.5 W = 30 f B = 7.42 (d9 + d10 / Nd10 + d11) ER = 25.46 Surface No. R dN d ν 1 18.760 0.80 1.48749 70.2 2 4.206 1.03--3 * 6.198 3.41 1.83400 37.2 4 154.311 2.10--5 -3.631 0.80 1.84666 23.8 6 17.557 3.11 1.81600 46.6 7 -5.478 0.10--8 * 10.290 2.52 1.67790 55.3 9 -19.749 2.00--10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 3.44--* A rotationally symmetric aspheric surface. Aspherical surface data (the aspherical coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 3 0.00 6.99 × 10 -4 -1.91 × 10 -6 1.90 × 10 -6 8 0.00 -4.64 × 10 -4 4.39 × 10 -6 -9.93 × 10 -8
【００２２】［実施例４］図１０は、実施例４のレンズ
構成を示し、図１１は図１０のレンズ構成の諸収差を示
し、図１２は同レンズ構成の半画角に対する光量分布を
示すグラフ図である。表４はその数値データである。基
本的なレンズ構成は、実施例１と同様である。絞りＳは
面No.４の像側１．４８ｍｍの位置にある。Example 4 FIG. 10 shows a lens configuration of Example 4, FIG. 11 shows various aberrations of the lens configuration of FIG. 10, and FIG. 12 shows a light amount distribution with respect to a half angle of view of the lens configuration. FIG. Table 4 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. The stop S is located at a position of 1.48 mm on the image side of the surface No. 4.
【００２３】[0023]
【表４】 f=8.39 FNO=1:2.6 W=30 fB=9.27（d9＋d10/Nd10+d11） ER=25.59 面No. Ｒ ｄ Ｎd ν 1 20.776 0.80 1.48749 70.2 2 4.584 1.18 - - 3* 7.271 2.13 1.81474 37.0 4 ∞ 3.16 - - 5 -4.049 0.80 1.84666 23.8 6 41.763 2.97 1.80400 46.6 7 -5.582 0.20 - - 8* 13.140 2.19 1.69350 53.2 9 -25.702 2.00 - - 10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 5.29 - - ＊は回転対称非球面。 非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）： 面Ｎｏ． Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ 3 0.00 0.48×10-3 -0.83×10-6 0.79×10-6 8 0.00 -0.31×10-3 0.26×10-5 -0.60×10-7 [Table 4] f = 8.39 F NO = 1: 2.6 W = 30 f B = 9.27 (d9 + d10 / Nd10 + d11) ER = 25.59 Surface No. R dN d ν 1 20.776 0.80 1.48749 70.2 2 4.584 1.18--3 * 7.271 2.13 1.81474 37.0 4 ∞ 3.16--5 -4.049 0.80 1.84666 23.8 6 41.763 2.97 1.80400 46.6 7 -5.582 0.20--8 * 13.140 2.19 1.69350 53.2 9 -25.702 2.00--10 ∞ 3.00 1.51633 64.1 11 ∞ 5.29--* A rotationally symmetric aspheric surface. Aspherical surface data (the aspherical coefficient not shown is 0.00): Surface No. K A4 A6 A8 3 0.00 0.48 × 10 -3 -0.83 × 10 -6 0.79 × 10 -6 8 0.00 -0.31 × 10 -3 0.26 × 10 -5 -0.60 × 10 -7
【００２４】各実施例の各条件式に対する値を表５に示
す。Table 5 shows values for each conditional expression in each embodiment.
【表５】 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 条件式(1) -1.336 -1.299 -1.478 -1.374 条件式(2) 0.746 0.666 0.679 0.630 条件式(3) 2.159 2.219 2.111 2.039 条件式(4) 8.551 10.792 2.438 4.978 条件式(5) -0.513 -0.511 -0.504 -0.483 条件式(6) 0.554 0.549 0.543 0.449 条件式(7) -0.021 -0.006 -0.080 -0.027 各実施例は、各条件式を満足しており、諸収差も比較的
よく補正されている。また、射出瞳距離ＥＲが十分な距
離であることから、テレセントリック性が十分確保され
ており、図３、図６、図９、図１２のグラフに示す通
り、周辺光量も十分である。[Table 5] Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Conditional expression (1) -1.336 -1.299 -1.478 -1.374 Conditional expression (2) 0.746 0.666 0.679 0.630 Conditional expression (3) 2.159 2.219 2.111 2.039 Conditional expression ( 4) 8.551 10.792 2.438 4.978 Conditional expression (5) -0.513 -0.511 -0.504 -0.483 Conditional expression (6) 0.554 0.549 0.543 0.449 Conditional expression (7) -0.021 -0.006 -0.080 -0.027 Satisfied, various aberrations are corrected relatively well. Further, since the exit pupil distance ER is a sufficient distance, the telecentricity is sufficiently ensured, and the peripheral light amount is also sufficient as shown in the graphs of FIGS. 3, 6, 9, and 12.
【００２５】[0025]
【発明の効果】本発明によれば、５枚構成のコンパクト
であり、テレセントリック性、周辺光量、結像性能の高
い撮影レンズ系を得ることできる。According to the present invention, it is possible to obtain a compact photographic lens system having a five-lens configuration and having high telecentricity, peripheral light quantity, and imaging performance.
【図１】本発明による撮影レンズ系の実施例１のレンズ
構成図である。FIG. 1 is a lens configuration diagram of Embodiment 1 of a taking lens system according to the present invention.
【図２】図１のレンズ構成の諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the lens configuration of FIG. 1;
【図３】図１のレンズ構成の光量分布を示すグラフ図で
ある。FIG. 3 is a graph showing a light amount distribution of the lens configuration of FIG. 1;
【図４】本発明による撮影レンズ系の実施例２のレンズ
構成図である。FIG. 4 is a lens configuration diagram of a second embodiment of the taking lens system according to the present invention.
【図５】図４のレンズ構成の諸収差図である。FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations of the lens configuration of FIG. 4;
【図６】図４のレンズ構成の光量分布を示すグラフ図で
ある。FIG. 6 is a graph showing a light amount distribution of the lens configuration of FIG. 4;
【図７】本発明による撮影レンズ系の実施例３のレンズ
構成図である。FIG. 7 is a lens configuration diagram of Embodiment 3 of a taking lens system according to the present invention.
【図８】図７のレンズ構成の諸収差図である。8 is a diagram illustrating various aberrations of the lens configuration in FIG. 7;
【図９】図７のレンズ構成の光量分布を示すグラフ図で
ある。FIG. 9 is a graph showing a light amount distribution of the lens configuration of FIG. 7;
【図１０】本発明による撮影レンズ系の実施例４のレン
ズ構成図である。FIG. 10 is a lens configuration diagram of a photographic lens system according to a fourth embodiment of the present invention.
【図１１】図１０のレンズ構成の諸収差図である。11 is a diagram illustrating various aberrations of the lens configuration in FIG. 10;
【図１２】図１０のレンズ構成の光量分布を示すグラフ
図である。FIG. 12 is a graph showing a light amount distribution of the lens configuration of FIG. 10;
Claims (2)
からなり、 上記前群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負
のメニスカスレンズからなる第１レンズと、正レンズか
らなる第２レンズとから構成され、 上記後群は、物体側から順に、負レンズからなる第３レ
ンズと正レンズからなる第４レンズとの接合レンズと、
正レンズからなる第５レンズとから構成され、 次の条件式（１）ないし（４）を満足することを特徴と
する撮影レンズ系。 （１）−１．６＜ｆ１／ｆ２＜−０．９ （２）０．５０＜ｒ1-2／ｒ2-1＜０．８０ （３）１．９＜Ｄ／ｆ＜２．５ （４）１．５＜Ｒ６／ｆ＜１１．５ 但し、 ｆ１：第１レンズの焦点距離、 ｆ２：第２レンズの焦点距離、 ｒ1-2：第１レンズの像側の面の曲率半径、 ｒ2-1：第２レンズの物体側の面の曲率半径、 Ｄ：絞りから像面までの距離、 ｆ：全系の焦点距離、 Ｒ６：接合レンズの接合面の曲率半径。1. A lens unit comprising: a front lens unit, a stop, and a rear lens unit in order from the object side; the front lens unit includes, in order from the object side, a first lens including a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side; A second lens composed of a lens, wherein the rear group includes, in order from the object side, a cemented lens of a third lens composed of a negative lens and a fourth lens composed of a positive lens;
An imaging lens system comprising: a fifth lens composed of a positive lens; and satisfying the following conditional expressions (1) to (4). (1) -1.6 <f1 / f2 <-0.9 (2) 0.50 <r 1-2 / r 2-1 <0.80 (3) 1.9 <D / f <2.5 (4) 1.5 <R6 / f <11.5, where f1: focal length of the first lens, f2: focal length of the second lens, r 1-2 : radius of curvature of the image-side surface of the first lens R 2-1 : radius of curvature of the object-side surface of the second lens, D: distance from the stop to the image plane, f: focal length of the entire system, R6: radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens.
次の条件式（５）ないし（７）を満足する撮影レンズ
系。 （５）−０．９＜ｒ3-1／ｆ＜−０．４５ （６）０．２７＜（ｄ５＋ｄ６）／ｆ＜０．８０ （７）−０．２０＜ｆ／ｆ３４＜０．２５ 但し、 ｒ3-1：第３レンズの物体側の面の曲率半径、 ｄ５：第３レンズのレンズ厚、 ｄ６：第４レンズのレンズ厚、 ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成焦点距離。2. The photographing lens system according to claim 1, wherein
An imaging lens system satisfying the following conditional expressions (5) to (7). (5) -0.9 <r 3-1 /f<-0.45 (6) 0.27 <(d5 + d6) / f <0.80 (7) -0.20 <f / f34 <0.25 Here, r 3-1 : radius of curvature of the object side surface of the third lens, d5: lens thickness of the third lens, d6: lens thickness of the fourth lens, f34: composite focal length of the third and fourth lenses. .
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