JP2001027744A - Aspherical spectacle lens - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は非球面眼鏡レンズに
関し、特に物体側の屈折面および眼側の屈折面がともに
非球面状に形成された近視矯正用の（マイナスの度数を
有する）眼鏡レンズに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aspherical spectacle lens, and more particularly to a spectacle lens for correcting myopia (having a negative power) in which both an object-side refraction surface and an eye-side refraction surface are formed aspherically. It is about.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、眼の屈折異常を矯正するため
に用いられる眼鏡レンズにおいて、第一面（装用時にお
ける物体側の屈折面）には加工を容易にするために球面
が採用されている。一方、第二面（装用時における眼側
の屈折面）には、球面だけでなく、乱視等の矯正のため
にトーリック面が採用されている。トーリック面は、最
大曲率半径を有する第１経線と、該第１経線と直交し且
つ最小曲率半径を有する第２経線とによって規定され
る。ここで、トーリック面を規定する２つの経線は、い
ずれも曲率半径が一定の円形曲線である。以下、本発明
においては、第一面が球面状に形成され且つ第二面が球
面状またはトーリック面状に形成された眼鏡レンズを
「球面レンズ」と呼ぶことにする。2. Description of the Related Art Conventionally, in a spectacle lens used to correct a refractive error of an eye, a spherical surface is adopted as a first surface (a refractive surface on the object side when worn) to facilitate processing. I have. On the other hand, not only a spherical surface but also a toric surface is used for correcting astigmatism and the like as the second surface (the refractive surface on the eye side when worn). The toric surface is defined by a first meridian having a maximum radius of curvature and a second meridian orthogonal to the first meridian and having a minimum radius of curvature. Here, each of the two meridians defining the toric surface is a circular curve having a constant radius of curvature. Hereinafter, in the present invention, a spectacle lens in which the first surface is formed in a spherical shape and the second surface is formed in a spherical or toric shape is referred to as a “spherical lens”.
【０００３】一般に、眼鏡レンズの屈折力は、ディオプ
ター（以下、「Ｄ」と表記する）という単位で表され
る。また、眼鏡レンズの表面における屈折力すなわち面
屈折力φは、その表面の曲率をρ（単位：ｍ-1）とし、
眼鏡レンズを形成する光学材料の屈折率をｎとすると、
次の式（１）で定義される。 φ＝（ｎ−１）×ρ＝（ｎ−１）／Ｒ （１） ここで、Ｒ（単位：ｍ）は、表面の曲率半径（＝１／
ρ）である。In general, the refractive power of a spectacle lens is expressed in units of diopters (hereinafter, referred to as “D”). Further, the refractive power on the surface of the spectacle lens, that is, the surface refractive power φ, is defined as ρ (unit: m −1 ) with the curvature of the surface,
Assuming that the refractive index of the optical material forming the spectacle lens is n,
It is defined by the following equation (1). φ = (n−1) × ρ = (n−1) / R (1) where R (unit: m) is the radius of curvature of the surface (= 1 /
ρ).
【０００４】眼鏡レンズの第一面の屈折力は、特にベー
スカーブと呼ばれる。以下、ベースカーブに対応する曲
率を、ベースカーブ曲率という。[0004] The refractive power of the first surface of a spectacle lens is particularly called a base curve. Hereinafter, the curvature corresponding to the base curve is referred to as a base curve curvature.
【０００５】眼鏡レンズの度数は、主として第一面の屈
折力と第二面の屈折力とにより規定される。このため、
所定の度数を有する眼鏡レンズを得るのに必要なベース
カーブは、第一面の屈折力と第二面の屈折力との選択的
な組合せに応じて様々な値を採り得る。しかしながら、
実際の設計では、眼鏡レンズの所要の光学性能を確保す
るために、特に眼鏡レンズの光軸から離れた側方部を通
して見たときに眼に作用する非点収差を小さくするため
に、ベースカーブの値は眼鏡レンズの度数に応じて特定
の範囲内に限定される。The power of a spectacle lens is mainly determined by the refractive power of the first surface and the refractive power of the second surface. For this reason,
The base curve required to obtain a spectacle lens having a predetermined power can take various values depending on a selective combination of the refractive power of the first surface and the refractive power of the second surface. However,
In the actual design, the base curve is required to ensure the required optical performance of the spectacle lens, and in particular to reduce astigmatism acting on the eye when viewed through the side of the spectacle lens away from the optical axis. Is limited to a specific range according to the power of the spectacle lens.
【０００６】一般に、眼鏡レンズにおいて上述の非点収
差を最小にする解として知られているのが、いわゆるチ
ェルニングの楕円である。なお、チェルニングの楕円は
薄肉レンズにおける解であり、実際の眼鏡レンズは中心
厚を有するので光線追跡を行って設計される実用解はチ
ェルニングの楕円とは少し異なるものとなる。しかしな
がら、眼鏡レンズの実用解は、チェルニングの楕円から
それほど大きく外れるようなことはない。In general, a solution that minimizes the above-mentioned astigmatism in a spectacle lens is a so-called Chernning ellipse. Note that the Chernning ellipse is a solution for a thin lens, and an actual spectacle lens has a center thickness, so that a practical solution designed by performing ray tracing is slightly different from the Chernning ellipse. However, practical solutions for spectacle lenses do not deviate significantly from the Chernning ellipse.
【０００７】ところで、主として近視矯正に用いられる
マイナスの度数を有する眼鏡レンズの欠点として、眼鏡
レンズの度数が強くなるにつれてその縁厚（眼鏡レンズ
の外周端での厚み）が大きくなることが挙げられる。As a drawback of the spectacle lens having a negative power which is mainly used for correcting myopia, the edge thickness (the thickness at the outer peripheral edge of the spectacle lens) increases as the power of the spectacle lens increases. .
【０００８】上述したように、ベースカーブは本来、光
学性能上の観点から決定されるもので、チェルニングの
楕円から求められるカーブから大きく外れるベースカー
ブを用いると、光学性能が著しく低下する。換言する
と、ベースカーブの選択が光学性能を大きく左右するこ
とになる。このような近視矯正用の眼鏡レンズの外観上
の欠点および光学性能の低下を解決する眼鏡レンズとし
て、屈折面を非球面状に形成した眼鏡レンズが種々提案
されている。例えば特開昭５３−９４９４７号公報や特
公昭５９−４１１６４号公報（米国特許4,279,480 号に
対応）には、第一面を非球面状に形成した眼鏡レンズが
提案されている。[0008] As described above, the base curve is originally determined from the viewpoint of optical performance. If a base curve greatly deviating from the curve obtained from the Chelning ellipse is used, the optical performance is significantly reduced. In other words, the selection of the base curve greatly affects the optical performance. Various eyeglass lenses having a refracting surface formed in an aspherical shape have been proposed as eyeglass lenses for solving such defects in appearance and deterioration of optical performance of the myopic correction eyeglass lens. For example, JP-A-53-94947 and JP-B-59-41164 (corresponding to U.S. Pat. No. 4,279,480) propose spectacle lenses having an aspherical first surface.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】特開昭５３−９４９４
７号公報に開示された眼鏡レンズでは、第一面の屈折面
を中心部分（実施例によれば直径４０ｍｍの部分）と、
その外側周辺部分とに分けている。そして、中心部分を
一つの球面で構成し、外側周辺部分をその中心部分の球
面の曲率よりも大さな曲率を有する円環体面で構成して
いる。この場合、中心部に大きな球面部分を有するの
で、外側周辺部の光学性能を大きく損なわないために
は、中心部分の球面の曲率に対して外側周辺部分の円環
体面の曲率をあまり極端に変えることはできない。その
結果、特開昭５３−９４９４７号公報に開示の眼鏡レン
ズでは、レンズ縁厚が依然として大きく、十分な薄形化
（フラット化）の効果を得ることができない。Problems to be Solved by the Invention JP-A-53-9494
In the spectacle lens disclosed in Japanese Patent Publication No. 7, the refracting surface of the first surface has a central portion (a portion having a diameter of 40 mm according to the embodiment),
It is divided into its outer peripheral part. The central portion is constituted by one spherical surface, and the outer peripheral portion is constituted by an annular surface having a curvature larger than the curvature of the spherical surface of the central portion. In this case, since the central portion has a large spherical portion, the curvature of the toroidal surface of the outer peripheral portion is changed extremely extremely with respect to the curvature of the spherical portion of the central portion in order not to significantly impair the optical performance of the outer peripheral portion. It is not possible. As a result, in the spectacle lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 53-94947, the lens edge thickness is still large, and it is not possible to obtain a sufficient thinning (flattening) effect.
【００１０】一方、特公昭５９−４１１６４号公報に開
示された眼鏡レンズでは、第一面の屈折面を特殊な関数
で規定される非球面状に形成している。この場合、眼鏡
レンズの第一面の頂点曲率を有する球面に対して、第一
面の屈折面がその光学中心から子午線に沿って外周端に
向かって物体側へ一旦突き出した後に眼側へ後退するの
が特徴である。この眼鏡レンズの不都合は、第一面の独
特の非球面形状に起因している。すなわち、特公昭５９
−４１１６４号公報に開示の眼鏡レンズでは、第一面の
うねるような屈折面において著しく不均一な反射が起こ
るため、外観的に好ましくない。On the other hand, in the spectacle lens disclosed in Japanese Patent Publication No. 59-41164, the first refracting surface is formed in an aspherical shape defined by a special function. In this case, with respect to the spherical surface having the vertex curvature of the first surface of the spectacle lens, the refracting surface of the first surface once protrudes from the optical center along the meridian toward the outer peripheral end toward the object side and then retreats toward the eye side. The feature is to do. This inconvenience of the spectacle lens results from the unique aspherical shape of the first surface. In other words,
The spectacle lens disclosed in JP-A-41164 is not preferable in appearance because remarkably uneven reflection occurs on the undulating refraction surface of the first surface.
【００１１】また、双方の公報に開示の眼鏡レンズで
は、乱視の処方を必要とする患者に対して十分な配慮が
なされていない。通常、双方の公報に開示の眼鏡レンズ
を乱視矯正用に構成するには、第二面をトーリック面状
に形成することになる。この場合、トーリック面を規定
する一方の経線方向の光学性能は第一面の非球面化によ
り満足すべきものとなっても、他方の経線方向の光学性
能は満足できるものとはならない。Further, in the spectacle lenses disclosed in both the publications, sufficient consideration is not given to patients who need a prescription for astigmatism. Usually, in order to configure the spectacle lens disclosed in both publications for correcting astigmatism, the second surface is formed in a toric surface shape. In this case, even if the optical performance in one meridian direction that defines the toric surface is satisfactory due to the aspherical surface of the first surface, the optical performance in the other meridian direction is not satisfactory.
【００１２】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、優れた光学性能を有し、レンズ縁厚が薄くて
外観の良い、マイナスの度数を有する眼鏡レンズを提供
することを目的とする。The present invention has been made in view of the above problems, and has as its object to provide a spectacle lens having excellent optical performance, a thin lens edge thickness, a good appearance, and a negative power. And
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明では、装用状態における物体側の屈折面およ
び眼側の屈折面がともに非球面状に形成され且つマイナ
スの度数を有する眼鏡レンズであって、前記物体側の屈
折面および前記眼側の屈折面において、子午線方向の曲
率をρｍ（単位：ｍ-1）とし、前記子午線方向と直交す
る球欠方向の曲率をρｓ（単位：ｍ-1）とし、前記子午
線方向の曲率ρｍと前記球欠方向の曲率ρｓとの曲率差
をＺ＝ρｍ−ρｓとしたとき、前記曲率差Ｚの値は前記
眼鏡レンズの光学中心から子午線に沿って、少なくとも
５ｍｍから２０ｍｍの距離までの範囲において単調増加
していることを特徴とする非球面眼鏡レンズを提供す
る。本発明において、球欠方向の曲率とは、子午線と直
交する面とレンズ面との交線の方向の曲率を示す。この
場合、例えば、レンズ面が球面の場合には、子午線方向
の曲率と前記球欠方向の曲率は同じになる。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, according to the present invention, eyeglasses in which both a refracting surface on the object side and a refracting surface on the eye side are formed to be aspherical and have negative power in a wearing state. In the lens, the curvature in the meridian direction is ρm (unit: m −1 ) on the object-side refraction surface and the eye-side refraction surface, and the curvature in the spherical missing direction orthogonal to the meridian direction is ρs (unit). : M -1 ), and when the curvature difference between the curvature ρm in the meridian direction and the curvature ρs in the spherical missing direction is Z = ρm−ρs, the value of the curvature difference Z is the meridian from the optical center of the spectacle lens. Along a distance of at least 5 mm to 20 mm. In the present invention, the curvature in the direction of the missing sphere indicates the curvature in the direction of the line of intersection between the surface orthogonal to the meridian and the lens surface. In this case, for example, when the lens surface is a spherical surface, the curvature in the meridian direction is the same as the curvature in the spherical missing direction.
【００１４】本発明の好ましい態様によれば、前記物体
側の屈折面は回転対称な非球面状に形成され、前記眼側
の屈折面はトーリック面状に形成され、該トーリック面
を規定する２つの経線のうちの少なくとも一方の経線に
沿った屈折面が非球面状に形成されている。あるいは、
本発明において、乱視処方を必要としない場合、前記物
体側の屈折面および前記眼側の屈折面はともに回転対称
な非球面状に形成されていることが好ましい。According to a preferred aspect of the present invention, the refracting surface on the object side is formed in a rotationally symmetric aspherical shape, and the refracting surface on the eye side is formed in a toric surface shape, which defines the toric surface. The refractive surface along at least one of the meridians is formed in an aspherical shape. Or,
In the present invention, when the astigmatic prescription is not required, it is preferable that both the object-side refraction surface and the eye-side refraction surface are formed in a rotationally symmetric aspherical shape.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】前述したように、一般に球面レン
ズにおいて最適なベースカーブは、チェルニングの楕円
から求められるカーブに近いものとなる。この最適なベ
ースカーブを採用する球面レンズでは、乱視の処方を必
要としない限り十分満足な光学性能が得られる。しかし
ながら、眼鏡レンズの度数が強くなるにつれて、その縁
厚が大きくなるだけでなく、第二面の曲率が強いのでレ
ンズ外周端での出っ張りが強くなり、外観的に見苦し
い。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS As described above, generally, the optimum base curve for a spherical lens is close to the curve obtained from the Chernning ellipse. With a spherical lens employing this optimum base curve, satisfactory optical performance can be obtained unless a prescription for astigmatism is required. However, as the power of the spectacle lens increases, not only does the edge thickness increase, but also because the curvature of the second surface is strong, the protrusion at the outer peripheral end of the lens increases, and the appearance is unsightly.
【００１６】また、前述したように、従来の非球面レン
ズでは、第一面のベースカーブを鈍くして非球面化する
ことにより球面レンズの縁厚の問題はある程度解決され
るが、乱視の処方を必要とする患者に対しては依然とし
て満足な光学性能を提供することができない。つまり、
第二面に従来のトーリック面形状を用いている限り、一
方の経線方向の光学性能が第一面の非球面化により満足
すべきものとなっても、他方の経線方向の光学性能が満
足できるものとはならない。As described above, in the conventional aspherical lens, the problem of the edge thickness of the spherical lens can be solved to some extent by making the base curve of the first surface dull and aspherical. Can still not provide satisfactory optical performance for patients in need. That is,
As long as the conventional toric surface shape is used for the second surface, even if the optical performance in one meridian direction becomes satisfactory due to the asphericalization of the first surface, the optical performance in the other meridian direction can be satisfied Does not.
【００１７】上述したように、所定のレンズ度数に対し
て光学性能上最適なベースカーブは一義的に決まる。し
かしながら、このように決められた光学性能上最適なベ
ースカーブをマイナスの度数を有する眼鏡レンズに採用
すると、レンズ縁厚が厚くなるとともに、レンズ外周部
の出っ張りが強くなり、外観的に見苦しくなってしま
う。すなわち、レンズ縁厚が厚くなったりレンズ外周部
の出っ張りが強くなったりする外観上の欠点を解消する
には、光学性能上最適なベースカーブよりも鈍い（低
い）ベースカーブを採用しなければならない。しかしな
がら、光学性能上最適なベースカーブよりも鈍いベース
カーブの採用により、光学性能が犠牲になるのは上述し
た通りである。そこで、光学性能上最適なベースカーブ
よりも鈍いベースカーブを採用しつつ非球面を導入する
ことにより、外観上の欠点を解消しつつ優れた光学性能
を確保することが望まれている。As described above, the optimum base curve in terms of optical performance for a given lens power is uniquely determined. However, when the optimal base curve in terms of optical performance determined in this way is adopted for a spectacle lens having a minus power, the lens edge thickness becomes thicker, the protrusion of the lens outer peripheral portion becomes strong, and the appearance becomes unsightly. I will. In other words, in order to eliminate a defect in appearance such as an increase in the thickness of the lens edge or an increase in the protrusion of the outer peripheral portion of the lens, a base curve that is dull (lower) than an optimum base curve in terms of optical performance must be adopted. . However, as described above, the optical performance is sacrificed by adopting a base curve that is duller than the optimal base curve in terms of optical performance. Therefore, it is desired to ensure excellent optical performance while eliminating defects in appearance by introducing an aspherical surface while adopting a base curve that is duller than the optimum optical performance.
【００１８】前述したように、眼鏡レンズにおいては、
光学性能の観点から非点収差が良好に抑えられているこ
とが必要である。光学性能上の最適なベースカーブより
も鈍いベースカーブを採用すると、鈍いベースカーブの
採用によって非点収差が増大するので、この非点収差を
最小にするような非球面の導入が望ましい。つまり、子
午線方向（メリディオナル方向：Meridional方向）の曲
率と球欠方向（サジタル方向：Sagittal方向）の曲率と
が異なるような非球面を導入すれば良いことが理解され
る。この場合、子午線方向の曲率と球欠方向の曲率との
曲率差は、鈍いベースカーブの採用により発生した非点
収差に応じて、またレンズの光学中心からの距離に応じ
て異なることになる。換言すると、第一面（物体側の屈
折面）および第二面（眼側の屈折面）の光学中心から子
午線に沿って、子午線方向の曲率ρｍと球欠方向の曲率
ρｓとの曲率差Ｚ＝ρｍ−ρｓの値およびその変化が重
要となる。本発明において、球欠方向の曲率とは、子午
線と直交する面とレンズ面との交線の方向の曲率を示
す。この場合、例えば、レンズ面が球面の場合には、子
午線方向の曲率と前記球欠方向の曲率は同じになる。As described above, in a spectacle lens,
From the viewpoint of optical performance, it is necessary that astigmatism be properly suppressed. If a base curve that is duller than the optimum base curve in terms of optical performance is adopted, astigmatism increases due to the adoption of the dull base curve. Therefore, it is desirable to introduce an aspheric surface that minimizes the astigmatism. That is, it is understood that it is sufficient to introduce an aspheric surface in which the curvature in the meridian direction (meridional direction: Meridional direction) is different from the curvature in the sphere missing direction (sagittal direction: Sagittal direction). In this case, the curvature difference between the curvature in the meridian direction and the curvature in the sphere missing direction differs depending on astigmatism caused by the adoption of a dull base curve and according to the distance from the optical center of the lens. In other words, along the meridian from the optical center of the first surface (the refracting surface on the object side) and the second surface (the refracting surface on the eye side), the curvature difference Z between the curvature ρm in the meridian direction and the curvature ρs in the sphere missing direction along the meridian. = Ρm-ρs and its change are important. In the present invention, the curvature in the direction of the missing sphere indicates the curvature in the direction of the line of intersection between the surface orthogonal to the meridian and the lens surface. In this case, for example, when the lens surface is a spherical surface, the curvature in the meridian direction is the same as the curvature in the spherical missing direction.
【００１９】そこで、本発明では、眼鏡レンズの第一面
の屈折面のベースカーブを鈍くしつつ、ベースカーブを
鈍くすることによって発生する非点収差を補正するため
に、第一面に対して上述のように曲率差Ｚの値によって
規定される非球面形状を採用するとともに、特に乱視の
処方が必要な場合には第二面のトーリック面を規定する
２つの経線のうち少なくとも一方の経線に沿った屈折面
を本発明にしたがって非球面化することによって、優れ
た光学性能を有し、レンズ縁厚が薄くて外観の良い、マ
イナスの度数を有する（近視矯正用の）眼鏡レンズを実
現している。Therefore, in the present invention, in order to correct astigmatism caused by making the base curve dull while making the base curve of the first refracting surface of the spectacle lens dull, As described above, the aspherical shape defined by the value of the curvature difference Z is employed, and particularly when astigmatism prescription is required, at least one of the two meridians defining the toric surface of the second surface is used. By making the refracting surface along the surface aspherical according to the present invention, a spectacle lens having excellent optical performance, a thin lens edge thickness, a good appearance, and a negative power (for correcting myopia) is realized. ing.
【００２０】以下、本発明にしたがう実施例を、添付図
面に基づいて説明する。なお、実施例の説明に先立って
比較例の説明を行う。 〔第１比較例〕図１は、第１比較例にかかる眼鏡レンズ
の各経線に沿ったレンズ断面形状を示す図である。第１
比較例では、第一面（物体側の屈折面）が球面状に形成
され、第二面（眼側の屈折面）がトーリック面状に形成
されている。An embodiment according to the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. Note that a comparative example will be described prior to the description of the example. [First Comparative Example] FIG. 1 is a view showing a lens cross-sectional shape along each meridian of a spectacle lens according to a first comparative example. First
In the comparative example, the first surface (refractive surface on the object side) is formed in a spherical shape, and the second surface (refractive surface on the eye side) is formed in a toric surface shape.
【００２１】すなわち、第１比較例の球面レンズでは、
球面度数−５．０Ｄで、ベースカーブ３．０Ｄで、乱視
度数−２Ｄであり、無限遠設計に従来技術を実施してい
る。図１において、１は第一面の屈折面を、２は第二面
の屈折面を、３はレンズの対称軸すなわち光軸をそれぞ
れ示している。本発明では、光軸はレンズの光学中心を
示す。なお、Ｈ方向すなわち第１経線方向（図中水平方
向）の屈折力は−５Ｄであり、Ｖ方向すなわち第２経線
方向（図中鉛直方向）の屈折力は−７Ｄである。That is, in the spherical lens of the first comparative example,
The spherical power is -5.0D, the base curve is 3.0D, the astigmatism power is -2D, and the conventional technology is applied to infinity design. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a first refracting surface, 2 denotes a second refracting surface, and 3 denotes a symmetric axis of the lens, that is, an optical axis. In the present invention, the optical axis indicates the optical center of the lens. The refractive power in the H direction, that is, the first meridian direction (horizontal direction in the figure) is -5D, and the refractive power in the V direction, that is, the second meridian direction (vertical direction in the figure) is -7D.
【００２２】次に、第１比較例の幾何学的データについ
て着目すると、第一面の屈折面の曲率半径は１６６．６
６６ｍｍ（ベースカーブ３Ｄに対応）であり、第二面の
屈折面の第１経線の曲率半径は６２．４３０ｍｍであ
り、第二面の屈折面の第２経線の曲率半径は４９．９５
５ｍｍである。また、レンズ径は８０ｍｍであり、レン
ズの屈折率は１．５０であり、レンズの中心厚は１．５
ｍｍである。さらに、Ｈ方向のレンズ縁厚ＥＤは１１．
１ｍｍであり、Ｈ方向の総高ＴＨは１６．０ｍｍであ
る。一方、Ｖ方向のレンズ縁厚ＥＤは１６．７ｍｍであ
り、Ｖ方向の総高ＴＨは２１．５ｍｍである。Next, focusing on the geometric data of the first comparative example, the radius of curvature of the first refracting surface is 166.6.
66 mm (corresponding to the base curve 3D), the radius of curvature of the first meridian of the second refracting surface is 62.430 mm, and the radius of curvature of the second meridian of the second refracting surface is 49.95.
5 mm. The lens diameter is 80 mm, the refractive index of the lens is 1.50, and the center thickness of the lens is 1.5.
mm. Furthermore, the lens edge thickness ED in the H direction is 11.
1 mm, and the total height TH in the H direction is 16.0 mm. On the other hand, the lens edge thickness ED in the V direction is 16.7 mm, and the total height TH in the V direction is 21.5 mm.
【００２３】図２は、第１比較例の眼鏡レンズの装用状
態での非点収差を示す図であって、（ａ）はＨ方向すな
わち第１経線方向の非点収差を、（ｂ）はＶ方向すなわ
ち第２経線方向の非点収差をそれぞれ示している。図２
（ａ）および（ｂ）において、縦軸は視野の角度（単
位：゜）を、横軸はレンズの光軸上の屈折力を基準とし
た非点収差（単位：Ｄ、メリディオナル像面とサジタル
像面との差分）を表している。図２を参照すると、Ｈ方
向の非点収差は比較的良好に補正されているが、Ｖ方向
の非点収差は視野角度が大きくなるにつれて急激に大き
くなっていることがわかる。これは、第１比較例の眼鏡
レンズにおいて、Ｈ方向のカーブは最適なカーブに比較
的近いが、Ｖ方向のカーブが最適なカーブから大きく外
れていることを示している。非点収差におけるこの傾向
は、乱視度数が大きくなるにつれて増大する。FIGS. 2A and 2B are diagrams showing astigmatism when the spectacle lens of the first comparative example is worn, wherein FIG. 2A shows astigmatism in the H direction, ie, the first meridian direction, and FIG. The astigmatism in the V direction, that is, the second meridian direction is shown. FIG.
In (a) and (b), the vertical axis represents the angle of the visual field (unit: ゜), and the horizontal axis represents astigmatism (unit: D, meridional image plane and sagittal based on the refractive power on the optical axis of the lens). (Difference from the image plane). Referring to FIG. 2, it can be seen that the astigmatism in the H direction is corrected relatively well, but the astigmatism in the V direction increases rapidly as the viewing angle increases. This indicates that in the spectacle lens of the first comparative example, the curve in the H direction is relatively close to the optimum curve, but the curve in the V direction deviates significantly from the optimum curve. This tendency in astigmatism increases as the astigmatic power increases.
【００２４】以上のように、第１比較例の眼鏡レンズで
は、レンズの度数が強くなるにつれて、レンズ縁厚が厚
くなるだけでなく、第二面のカーブの曲率が強くなって
レンズ外周端での出っ張りが強くなるので、外観的に見
苦しくなるという欠点がある。また、第１比較例の眼鏡
レンズでは、一方の経線方向（Ｈ方向）に沿った光学性
能がある程度良好であるが、他方の経線方向（Ｖ方向）
に沿った光学性能が視野角度が大きくなるにつれて悪化
している。しかも、乱視度数が大きくなるにつれて各経
線方向に沿って光学性能が著しく低下するので、乱視の
処方を必要とする患者に対して十分な配慮がなされてい
ないという欠点がある。As described above, in the spectacle lens of the first comparative example, as the dioptric power of the lens increases, not only does the lens edge thickness increase, but also the curvature of the curve on the second surface increases, so that the outer peripheral edge of the lens increases. Has a drawback that the appearance becomes hard to see. Further, in the spectacle lens of the first comparative example, the optical performance along one meridian direction (H direction) is good to some extent, but the other meridian direction (V direction).
The optical performance along is deteriorated as the viewing angle increases. In addition, as the astigmatic power increases, the optical performance significantly decreases along each meridian direction, so that there is a drawback in that sufficient consideration is not given to patients who require a prescription for astigmatism.
【００２５】〔第２比較例〕図３は、第２比較例にかか
る眼鏡レンズの各経線に沿ったレンズ断面形状を示す図
である。第２比較例では、第二面が第１比較例と同様に
トーリック面状に形成されているが、第一面が第１比較
例とは異なり第１比較例よりも低ベースカーブ化された
非球面状に形成されている。[Second Comparative Example] FIG. 3 is a diagram showing a lens cross-sectional shape along each meridian of a spectacle lens according to a second comparative example. In the second comparative example, the second surface is formed in a toric surface shape as in the first comparative example, but the first surface is different from the first comparative example and has a lower base curve than the first comparative example. It is formed in an aspherical shape.
【００２６】すなわち、第２比較例の非球面レンズで
は、球面度数−５．０Ｄで、ベースカーブ１．５Ｄで、
乱視度数−２Ｄであり、無限遠設計に従来技術を実施し
ている。図３において、１は第一面の屈折面を、２は第
二面の屈折面を、３はレンズの対称軸すなわち光軸を、
４はベースカーブに対応する曲率を有する円弧をそれぞ
れ示している。なお、第１比較例と同様に、Ｈ方向すな
わち第１経線方向（図中水平方向）の屈折力は−５Ｄで
あり、Ｖ方向すなわち第２経線方向（図中鉛直方向）の
屈折力は−７Ｄである。That is, in the aspheric lens of the second comparative example, the spherical power is -5.0D, the base curve is 1.5D, and
The astigmatic power is -2D, and the prior art is applied to infinity design. In FIG. 3, 1 is the first refracting surface, 2 is the second refracting surface, 3 is the symmetry axis of the lens, that is, the optical axis,
Reference numeral 4 denotes arcs having a curvature corresponding to the base curve. As in the first comparative example, the refractive power in the H direction, that is, the first meridian direction (horizontal direction in the figure) is −5D, and the refractive power in the V direction, that is, the second meridian direction (vertical direction in the figure) is −. 7D.
【００２７】次に、第２比較例の幾何学的データについ
て着目すると、第一面の屈折面の頂点曲率半径（光軸上
での曲率半径）は３３３．３３３ｍｍ（ベースカーブ
１．５Ｄに対応）であり、第二面の屈折面の第１経線の
曲率半径は７６．８９６ｍｍであり、第二面の屈折面の
第２経線の曲率半径は５８．８０８ｍｍである。また、
レンズ径は８０ｍｍであり、レンズの屈折率は１．５０
であり、レンズの中心厚は１．５ｍｍである。さらに、
Ｈ方向のレンズ縁厚ＥＤは９．７ｍｍであり、Ｈ方向の
総高ＴＨは１２．７ｍｍである。一方、Ｖ方向のレンズ
縁厚ＥＤは１４．２ｍｍであり、Ｖ方向の総高ＴＨは１
７．２ｍｍである。Next, focusing on the geometric data of the second comparative example, the vertex curvature radius (curvature radius on the optical axis) of the first refracting surface is 333.333 mm (corresponding to the base curve 1.5D). ), The radius of curvature of the first meridian of the second refracting surface is 76.896 mm, and the radius of curvature of the second meridian of the second refracting surface is 58.808 mm. Also,
The lens diameter is 80 mm and the refractive index of the lens is 1.50
And the center thickness of the lens is 1.5 mm. further,
The lens edge thickness ED in the H direction is 9.7 mm, and the total height TH in the H direction is 12.7 mm. On the other hand, the lens edge thickness ED in the V direction is 14.2 mm, and the total height TH in the V direction is 1
7.2 mm.
【００２８】図４は、第２比較例の眼鏡レンズの第一面
の非球面における子午線方向（メリディオナル方向）の
曲率ρｍ（単位：ｍ-1）と球欠方向（サジタル方向）の
曲率ρｓ（単位：ｍ-1）との差すなわち曲率差Ｚ＝ρｍ
−ρｓの変化を示す図である。図４において、縦軸は曲
率差Ｚの値（単位：ｍ-1）を、横軸は子午線に沿った光
軸３からの距離ｈ（単位：ｍｍ）をそれぞれ示してい
る。FIG. 4 shows a curvature ρm (unit: m −1 ) in the meridional direction (meridional direction) and a curvature ρs (unit: m −1 ) in the meridional direction (meridional direction) of the first aspheric surface of the spectacle lens of the second comparative example. Unit: m -1 ), that is, a curvature difference Z = ρm
It is a figure showing change of -ρs. 4, the vertical axis indicates the value of the curvature difference Z (unit: m -1 ), and the horizontal axis indicates the distance h (unit: mm) from the optical axis 3 along the meridian.
【００２９】また、次の表（１）は図４に対応するデー
タを示す表であって、子午線方向の曲率ρｍ、球欠方向
の曲率ρｓおよび距離ｈの具体的な値に対応させて曲率
差Ｚの正確な値を示している。図４および表（１）を参
照すると、曲率差Ｚの値は光軸３から子午線に沿って約
２０ｍｍの距離までの範囲において単調に増加し、この
範囲よりも外側では子午線に沿って外周端まで単調減少
している。The following Table (1) is a table showing data corresponding to FIG. 4, and shows curvatures corresponding to specific values of the curvature ρm in the meridian direction, the curvature ρs in the sphere missing direction, and the distance h. It shows the exact value of the difference Z. Referring to FIG. 4 and Table (1), the value of the curvature difference Z monotonically increases in a range from the optical axis 3 to a distance of about 20 mm along the meridian, and outside the range, the outer peripheral edge along the meridian. It has been monotonically decreasing.
【００３０】[0030]
【表１】 ｈ ρｍ ρｓ Ｚ 0.0 3.000 3.000 0.000 5.0 3.168 3.057 0.111 10.0 3.594 3.212 0.382 15.0 4.082 3.422 0.660 20.0 4.435 3.635 0.800 25.0 4.565 3.812 0.753 30.0 4.495 3.934 0.562 35.0 4.223 3.998 0.225 40.0 3.889 4.000 -0.112[Table 1] h ρm ρs Z 0.0 3.000 3.000 0.000 5.0 3.168 3.057 0.111 10.0 3.594 3.212 0.382 15.0 4.082 3.422 0.660 20.0 4.435 3.635 0.800 25.0 4.565 3.812 0.753 30.0 4.495 3.934 0.562 35.0 4.223 3.998 0.225 40.0 3.889 4.000 -0.112
【００３１】第２比較例の第一面の屈折面１は光軸３の
近傍においてベースカーブに対応する曲率を有するが、
子午線に沿って光軸から外周端へ曲率が大きく（曲率半
径が小さく）なっている。その結果、第一面の屈折面１
は、ベースカーブに対応する曲率を有する円弧４よりも
前方（物体側）へ突き出ることなく、外周端において円
弧４よりもある程度後方（眼側）へ後退している。この
ように、第２比較例では、第一面においてベースカーブ
を第１比較例よりも鈍く（低く）して非球面化すること
により、第一面が球面状に形成されている第１比較例に
比べて、Ｈ方向およびＶ方向におけるレンズ縁厚および
総高が大きく減少し、第１比較例にみられるような外観
上の欠点は解消されている。Although the first refracting surface 1 of the second comparative example has a curvature corresponding to the base curve near the optical axis 3,
The curvature is large (the radius of curvature is small) from the optical axis to the outer periphery along the meridian. As a result, the first refracting surface 1
Does not protrude forward (object side) than the arc 4 having the curvature corresponding to the base curve, and retreats somewhat backward (eye side) from the arc 4 at the outer peripheral end. As described above, in the second comparative example, the first surface is formed to be spherical by making the base curve of the first surface dull (lower) than that of the first comparative example and aspherical. Compared with the example, the lens edge thickness and the total height in the H direction and the V direction are greatly reduced, and the appearance defect as seen in the first comparative example is eliminated.
【００３２】図５は、第２比較例の眼鏡レンズの装用状
態での非点収差を示す図であって、（ａ）はＨ方向すな
わち第１経線方向の非点収差を、（ｂ）はＶ方向すなわ
ち第２経線方向の非点収差をそれぞれ示している。図５
（ａ）および（ｂ）において、縦軸は視野の角度（単
位：゜）を、横軸はレンズの光軸上の屈折力を基準とし
た非点収差（単位：Ｄ、メリディオナル像面とサジタル
像面との差分）を表している。図５を参照すると、Ｈ方
向の非点収差はほぼ完全に補正されているが、Ｖ方向の
非点収差は視野角度が大きくなるにつれて急激に大きく
なっていることがわかる。これは、第２比較例の眼鏡レ
ンズにおいて、Ｈ方向のカーブはほぼ最適なカーブであ
るが、Ｖ方向のカーブが最適なカーブから大きく外れて
いることを示している。非点収差におけるこの傾向は、
乱視度数が大きくなるにつれて増大する。FIGS. 5A and 5B are diagrams showing astigmatism when the spectacle lens of the second comparative example is worn, wherein FIG. 5A shows astigmatism in the H direction, that is, the first meridian direction, and FIG. The astigmatism in the V direction, that is, the second meridian direction is shown. FIG.
In (a) and (b), the vertical axis represents the angle of the visual field (unit: ゜), and the horizontal axis represents astigmatism (unit: D, meridional image plane and sagittal based on the refractive power on the optical axis of the lens). (Difference from the image plane). Referring to FIG. 5, it can be seen that the astigmatism in the H direction is almost completely corrected, but the astigmatism in the V direction increases rapidly as the viewing angle increases. This indicates that, in the spectacle lens of the second comparative example, the curve in the H direction is almost the optimal curve, but the curve in the V direction deviates greatly from the optimal curve. This tendency in astigmatism is
It increases as the astigmatic power increases.
【００３３】以上のように、第２比較例の眼鏡レンズで
は、第１比較例に比べて、レンズ縁厚が薄くなるととも
に、レンズ外周端の出っ張りも弱くなっている。換言す
ると、第一面においてベースカーブを鈍くし非球面化す
ることにより、外観的な欠点が解消され、レンズの薄形
化が実現されている。しかしながら、第２比較例の眼鏡
レンズでは、第二面に従来のトーリック面を採用してい
るので、一方の経線方向（Ｈ方向）に沿った光学性能が
非常に良好であるが、他方の経線方向（Ｖ方向）に沿っ
た光学性能が視野角度が大きくなるにつれて悪化してい
る。しかも、乱視度数が大きくなるにつれて、Ｖ方向に
沿った光学性能が著しく低下する。換言すると、乱視の
処方を必要とする患者に対して、依然として十分な配慮
がなされていないという欠点がある。As described above, in the spectacle lens of the second comparative example, as compared with the first comparative example, the lens edge thickness is smaller and the protrusion of the lens outer peripheral edge is also weaker. In other words, by making the base curve dull and aspherical on the first surface, defects in appearance are eliminated, and the lens is made thinner. However, in the spectacle lens of the second comparative example, since the conventional toric surface is used for the second surface, the optical performance along one meridian direction (H direction) is very good, while the other meridian is good. The optical performance along the direction (V direction) deteriorates as the viewing angle increases. In addition, as the astigmatic power increases, the optical performance along the V direction is significantly reduced. In other words, there is a disadvantage that sufficient attention has not yet been paid to patients who require a prescription for astigmatism.
【００３４】〔実施例〕図６は、本発明の実施例にかか
る眼鏡レンズの各経線に沿ったレンズ断面形状を示す図
である。本実施例では、図４および表（１）に示す第２
比較例の第一面と同一形状の第一面が、第１比較例より
も低ベースカーブ化された非球面状に形成されている。
しかしながら、第１比較例および第２比較例とは異な
り、第二面が第２経線方向（図中鉛直方向）に沿って非
球面化されたトーリック面状に形成されている。[Embodiment] FIG. 6 is a view showing a lens cross-sectional shape along each meridian of an eyeglass lens according to an embodiment of the present invention. In the present embodiment, the second data shown in FIG.
A first surface having the same shape as the first surface of the comparative example is formed in an aspherical shape having a lower base curve than that of the first comparative example.
However, unlike the first comparative example and the second comparative example, the second surface is formed as a toric surface that is asphericalized along the second meridian direction (vertical direction in the figure).
【００３５】すなわち、本実施例の非球面レンズでは、
球面度数−５．０Ｄで、ベースカーブ１．５Ｄで、乱視
度数−２Ｄであり、無限遠設計に本発明を実施してい
る。図６において、１は第一面の屈折面を、２は第二面
の屈折面を、３はレンズの対称軸すなわち光軸を、４は
ベースカーブに対応する曲率を有する円弧を、５は第二
面の第２経線の頂点曲率（光軸上での曲率）を有する円
弧をそれぞれ示している。なお、第１比較例および第２
比較例と同様に、Ｈ方向すなわち第１経線方向（図中水
平方向）の屈折力は−５Ｄであり、Ｖ方向すなわち第２
経線方向（図中鉛直方向）の屈折力は−７Ｄである。That is, in the aspheric lens of this embodiment,
The spherical power is -5.0D, the base curve is 1.5D, the astigmatism power is -2D, and the present invention is applied to an infinity design. 6, reference numeral 1 denotes a first refracting surface, 2 denotes a second refracting surface, 3 denotes an axis of symmetry of the lens, that is, an optical axis, 4 denotes an arc having a curvature corresponding to a base curve, and 5 denotes an arc. Each of the arcs has the vertex curvature (curvature on the optical axis) of the second meridian of the second surface. The first comparative example and the second comparative example
As in the comparative example, the refractive power in the H direction, that is, the first meridian direction (horizontal direction in the drawing) is −5D, and the V direction, that is, the second power
The refractive power in the meridian direction (vertical direction in the figure) is -7D.
【００３６】次に、本実施例の幾何学的データについて
着目すると、第一面の屈折面の頂点曲率半径（光軸上で
の曲率半径）は３３３．３３３ｍｍ（ベースカーブ１．
５Ｄに対応）であり、第二面の屈折面の第１経線の曲率
半径は７６．８９６ｍｍであり、第二面の屈折面の第２
経線の頂点曲率半径（光軸上での曲率半径）は５８．８
０８ｍｍである。また、レンズ径は８０ｍｍであり、レ
ンズの屈折率は１．５０であり、レンズの中心厚は１．
５ｍｍである。さらに、Ｈ方向のレンズ縁厚ＥＤは９．
７ｍｍであり、Ｈ方向の総高ＴＨは１２．７ｍｍであ
る。一方、Ｖ方向のレンズ縁厚ＥＤは１５．２ｍｍであ
り、Ｖ方向の総高ＴＨは１９．１ｍｍである。Next, focusing on the geometric data of this embodiment, the vertex radius of curvature (radius of curvature on the optical axis) of the first refracting surface is 333.333 mm (base curve 1.
5D), the radius of curvature of the first meridian of the second refracting surface is 76.896 mm, and the second refracting surface of the second surface is
The vertex curvature radius of the meridian (the radius of curvature on the optical axis) is 58.8.
08 mm. The lens diameter is 80 mm, the refractive index of the lens is 1.50, and the center thickness of the lens is 1.
5 mm. Further, the lens edge thickness ED in the H direction is 9.
7 mm, and the total height TH in the H direction is 12.7 mm. On the other hand, the lens edge thickness ED in the V direction is 15.2 mm, and the total height TH in the V direction is 19.1 mm.
【００３７】図７は、本実施例の眼鏡レンズの第二面の
第２経線方向の非球面における子午線方向（メリディオ
ナル方向）の曲率ρｍ（単位：ｍ-1）と球欠方向（サジ
タル方向）の曲率ρｓ（単位：ｍ-1）との差すなわちＺ
＝ρｍ−ρｓの変化を示す図である。図７において、縦
軸は曲率差Ｚの値（単位：ｍ-1）を、横軸は子午線に沿
った光軸３からの距離ｈ（単位：ｍｍ）をそれぞれ示し
ている。FIG. 7 shows the curvature ρm (unit: m −1 ) in the meridional direction (meridional direction) and the absent spherical direction (sagittal direction) of the aspherical surface in the second meridian direction of the second surface of the spectacle lens of this embodiment. From the curvature ρs (unit: m −1 ), that is, Z
FIG. 7 is a diagram showing a change of = ρm−ρs. In FIG. 7, the vertical axis represents the value of the curvature difference Z (unit: m −1 ), and the horizontal axis represents the distance h (unit: mm) from the optical axis 3 along the meridian.
【００３８】また、次の表（２）は図７に対応するデー
タを示す表であって、子午線方向の曲率ρｍ、球欠方向
の曲率ρｓおよび距離ｈの具体的な値に対応させて曲率
差Ｚの正確な値を示している。図７および表（２）を参
照すると、曲率差Ｚの値は光軸３から子午線に沿って外
周端まで単調に増加している。The following table (2) is a table showing the data corresponding to FIG. 7, and shows the curvature corresponding to the specific values of the curvature ρm in the meridian direction, the curvature ρs in the sphere missing direction, and the distance h. It shows the exact value of the difference Z. Referring to FIG. 7 and Table (2), the value of the curvature difference Z monotonically increases from the optical axis 3 along the meridian to the outer peripheral end.
【００３９】[0039]
【表２】 ｈ ρｍ ρｓ Ｚ 0.0 17.000 17.000 0.000 5.0 17.002 17.003 -0.001 10.0 17.033 17.005 0.028 15.0 17.205 17.038 0.167 20.0 17.585 17.122 0.463 25.0 18.305 17.279 1.026 30.0 19.815 17.560 2.255 35.0 22.624 18.068 4.556 40.0 24.975 18.816 6.159[Table 2] h ρm ρs Z 0.0 17.000 17.000 0.000 5.0 17.002 17.003 -0.001 10.0 17.033 17.005 0.028 15.0 17.205 17.038 0.167 20.0 17.585 17.122 0.463 25.0 18.305 17.279 1.026 30.0 19.815 17.560 2.255 35.0 22.624 18.068 4.556 40.0 24.975 18.816 6.159
【００４０】本実施例の第一面の非球面形状が図４およ
び表（１）に示す曲率差Ｚによって規定され、その屈折
面１は第２比較例と同様に光軸３の近傍においてベース
カーブに対応する曲率を有するが、子午線に沿って光軸
から外周端へ曲率が大きく（曲率半径が小さく）なって
いる。その結果、第一面の屈折面１は、ベースカーブに
対応する曲率を有する円弧４よりも前方（物体側）へ突
き出ることなく、外周端において円弧４よりもある程度
後方（眼側）へ後退している。一方、本実施例の第二面
の第２経線方向に沿った屈折面も第一面と同様の非球面
状に形成され、第２経線方向に沿った屈折面２は、第２
比較例とは異なり、光軸３の近傍において頂点曲率を有
するが、子午線に沿って光軸から外周端へ曲率が大きく
（曲率半径が小さく）なっている。その結果、第二面の
第２経線方向に沿った屈折面２は、頂点曲率を有する円
弧５よりも前方（物体側）へ突き出ることなく、外周端
において円弧５よりもある程度後方（眼側）へ後退して
いる。なお、本実施例の第二面の第１経線方向に沿った
屈折面２は、第２比較例と同様に円弧状に形成されてい
る。The aspherical shape of the first surface in this embodiment is defined by the curvature difference Z shown in FIG. 4 and Table (1), and the refracting surface 1 has a base near the optical axis 3 as in the second comparative example. It has a curvature corresponding to the curve, but has a large curvature (small radius of curvature) from the optical axis to the outer edge along the meridian. As a result, the first refracting surface 1 does not protrude forward (object side) than the arc 4 having the curvature corresponding to the base curve, and retreats to some extent (eye side) from the arc 4 at the outer peripheral end. ing. On the other hand, the refracting surface along the second meridian direction of the second surface of this embodiment is also formed in the same aspherical shape as the first surface, and the refracting surface 2 along the second meridian direction is the second surface.
Unlike the comparative example, it has a vertex curvature near the optical axis 3, but has a large curvature (small radius of curvature) from the optical axis to the outer edge along the meridian. As a result, the refraction surface 2 along the second meridian direction of the second surface does not protrude forward (object side) than the arc 5 having the apex curvature, and somewhat behind the arc 5 at the outer peripheral end (eye side). Has receded to. The refracting surface 2 along the first meridian direction of the second surface of the present example is formed in an arc shape as in the second comparative example.
【００４１】このように、本実施例では第一面において
ベースカーブを第１比較例よりも鈍くして非球面化する
ことにより、第一面が球面状に形成されている第１比較
例に比べて、Ｈ方向およびＶ方向におけるレンズ縁厚お
よび総高が大きく減少し、第１比較例にみられるような
外観上の欠点は解消されている。ただし、本実施例で
は、第二面の第２経線方向すなわちＶ方向に沿った屈折
面も第一面と同様の非球面状に形成されているので、Ｖ
方向におけるレンズ縁厚および総高が第２比較例に比べ
てわずかに増大している。As described above, in the present embodiment, the first surface is formed to be aspherical by making the base curve on the first surface duller than in the first comparative example. In comparison, the lens edge thickness and the total height in the H direction and the V direction are greatly reduced, and the appearance defect as seen in the first comparative example is eliminated. However, in the present embodiment, since the refracting surface of the second surface along the second meridian direction, that is, the V direction is also formed in the same aspherical shape as the first surface, V
The lens edge thickness and the total height in the direction are slightly increased as compared with the second comparative example.
【００４２】図８は、本実施例の眼鏡レンズの装用状態
での非点収差を示す図であって、（ａ）はＨ方向すなわ
ち第１経線方向の非点収差を、（ｂ）はＶ方向すなわち
第２経線方向の非点収差をそれぞれ示している。図８
（ａ）および（ｂ）において、縦軸は視野の角度（単
位：゜）を、横軸はレンズの光軸上の屈折力を基準とし
た非点収差（単位：Ｄ、メリディオナル像面とサジタル
像面との差分）を表している。図８を参照すると、Ｈ方
向の非点収差およびＶ方向の非点収差がともにほぼ完全
に補正されていることがわかる。これは、本実施例の眼
鏡レンズにおいて、Ｈ方向のカーブおよびＶ方向のカー
ブがともにほぼ最適なカーブであることを示している。FIGS. 8A and 8B are diagrams showing astigmatism when the spectacle lens of this embodiment is worn, wherein FIG. 8A shows astigmatism in the H direction, ie, the first meridian direction, and FIG. Direction, that is, astigmatism in the second meridian direction, respectively. FIG.
In (a) and (b), the vertical axis represents the angle of the visual field (unit: ゜), and the horizontal axis represents astigmatism (unit: D, meridional image plane and sagittal based on the refractive power on the optical axis of the lens). (Difference from the image plane). Referring to FIG. 8, it can be seen that both the astigmatism in the H direction and the astigmatism in the V direction are almost completely corrected. This indicates that in the spectacle lens of the present embodiment, both the curve in the H direction and the curve in the V direction are almost optimal curves.
【００４３】上述のように、本実施例の眼鏡レンズで
は、第１比較例に比べて、レンズ縁厚が薄くなるととも
に、レンズ外周端の出っ張りも弱くなっている。換言す
ると、第２比較例とほぼ同様に、外観的な欠点が解消さ
れ、レンズの薄形化が実現されている。また、本実施例
の眼鏡レンズでは、第一面においてベースカーブを鈍く
して非球面化するとともに第二面に非球面化されたトー
リック面を採用しているので、各経線方向に沿った光学
性能がともに極めて良好で、乱視度数が大きくなっても
各経線方向に沿った光学性能が大きく低下することはな
い。As described above, in the spectacle lens of the present embodiment, the lens edge thickness is smaller and the protrusion of the outer peripheral end of the lens is weaker than in the first comparative example. In other words, almost in the same manner as in the second comparative example, the external defects are eliminated, and the lens is made thinner. Further, in the spectacle lens of the present embodiment, the base surface is made to be aspheric by making the base curve dull on the first surface, and the toric surface is made aspheric on the second surface. The performances are both extremely good, and the optical performance along each meridian direction does not significantly decrease even when the astigmatic power increases.
【００４４】以上のように、本実施例では、乱視の処方
を必要とする患者に対しても、優れた光学性能を有し、
レンズ縁厚が薄くて外観の良い、近視矯正用の眼鏡レン
ズが実現されている。As described above, this embodiment has excellent optical performance even for patients who require a prescription for astigmatism.
A spectacle lens for myopia correction with a thin lens edge and good appearance has been realized.
【００４５】なお、上述の実施例では、図７に示すよう
に、第二面の第２経線方向の曲率差Ｚの値が子午線に沿
って、光軸３から５ｍｍ迄はほぼ同じで、５ｍｍから外
周端まで単調に増加している。しかしながら、上述の実
施例において光学性能を多少犠牲にしてもレンズ縁厚を
減少させたい場合には、曲率差Ｚの値が増加から減少に
転ずるように設定すればよい。具体的には、たとえば光
軸から子午線に沿って約２０ｍｍの距離までの範囲にお
いて十分な光学性能を保ち、この範囲よりも外側では光
学性能を特に問題にしないと言う設計思想であれば、曲
率差Ｚの値が子午線に沿って、光軸３から５ｍｍ迄はほ
ぼ同じで、５ｍｍから約２０ｍｍの距離までの範囲では
増加し、この範囲よりも外側では子午線に沿って外周端
まで減少するように設定すればよい。In the above embodiment, as shown in FIG. 7, the value of the curvature difference Z of the second surface in the second meridian direction is almost the same from the optical axis 3 to 5 mm along the meridian and 5 mm. From the outer edge to the outer edge. However, in the above-described embodiment, if it is desired to reduce the lens edge thickness even if the optical performance is somewhat sacrificed, the value of the curvature difference Z may be set to change from increasing to decreasing. Specifically, for example, if the design philosophy is that sufficient optical performance is maintained in a range from the optical axis to a distance of about 20 mm along the meridian and the optical performance is not particularly problematic outside this range, the curvature is The value of the difference Z is substantially the same along the meridian from the optical axis 3 to 5 mm, increases in the range from 5 mm to a distance of about 20 mm, and decreases outside the range along the meridian to the outer edge. Should be set to.
【００４６】すなわち、本発明において、視野角度の全
体に亘る十分な光学性能の獲得と外観上の見苦しさの回
避とを両立するためには、子午線方向の曲率ρｍと球欠
方向の曲率ρｓとの曲率差Ｚの値が子午線に沿って、レ
ンズの光学中心から５ｍｍ迄はほぼ同じで、少なくとも
５ｍｍから２０ｍｍの距離までの範囲において単調増加
する必要があることが分かる。以上のように、本発明で
は、第一面のベースカーブを鈍くして非球面化するが、
ベースカーブを鈍くすることによって発生する非点収差
を補正するために、第一面および第二面に上述のような
特殊な非球面形状を採用することにより、外観上の望ま
しくない諸問題を改善しつつ、光学性能の優れた非球面
眼鏡レンズを実現することができる。特に、乱視の処方
を必要とする患者に対しても優れた光学性能を有し、外
観上の望ましくない諸問題を改善した非球面眼鏡レンズ
を提供できる。That is, in the present invention, in order to obtain sufficient optical performance over the entire viewing angle and to avoid unsightly appearance, the curvature ρm in the meridian direction and the curvature ρs in the spherical missing direction are required. It can be seen that the value of the curvature difference Z is approximately the same along the meridian up to 5 mm from the optical center of the lens and needs to increase monotonically at least in the range from 5 mm to 20 mm. As described above, in the present invention, the first surface is made aspheric by making the base curve dull.
In order to correct the astigmatism caused by dulling the base curve, the above-mentioned special aspherical shapes are adopted for the first and second surfaces to improve various undesirable appearance problems. In addition, an aspherical spectacle lens having excellent optical performance can be realized. In particular, it is possible to provide an aspherical spectacle lens that has excellent optical performance even for a patient who requires astigmatism prescription and has improved various undesired appearance problems.
【００４７】なお、本発明においては、視野角度の全体
に亘る十分な光学性能の獲得と外観上の見苦しさの回避
とを確実に両立させるために、物体側の屈折面および眼
側の屈折面において曲率差Ｚの具体的な値が以下の条件
式（Ａ）を満足することが望ましい。 （ｎ−１）×ρｏ×ｈ＜｜Ｚ｜＜（ｎ−１）×ρｏ×ｈ×１０００ （Ａ） ここで、ρｏは光学中心の曲率（単位：ｍ-1）であり、
ｎは眼鏡レンズを形成する光学材料の屈折率であり、ｈ
は眼鏡レンズの光学中心から子午線に沿った距離（単
位：ｍ）である。In the present invention, the refractive surface on the object side and the refractive surface on the eye side are used in order to reliably obtain sufficient optical performance over the entire viewing angle and to avoid unsightly appearance. It is preferable that the specific value of the curvature difference Z satisfies the following conditional expression (A). (N-1) × ρo × h <| Z | <(n−1) × ρo × h × 1000 (A) where ρo is the curvature (unit: m −1 ) of the optical center,
n is the refractive index of the optical material forming the spectacle lens, h
Is the distance (unit: m) along the meridian from the optical center of the spectacle lens.
【００４８】なお、上述の実施例では、第二面において
一方の経線に沿った屈折面だけを非球面化しているが、
双方の経線に沿った屈折面を非球面化しても良いことは
言うまでもない。また、上述の実施例では、第二面を非
球面化したトーリック面状に形成しているが、乱視処方
を必要としない場合、第二面を回転対称な非球面状に形
成することもできる。さらに、第二面を非球面化した累
進面状に形成し、本発明を累進焦点レンズに適用するこ
ともできる。In the above embodiment, only the refracting surface along one meridian of the second surface is made aspherical.
It goes without saying that the refractive surfaces along both meridians may be made aspherical. Further, in the above-described embodiment, the second surface is formed in an aspherical toric surface shape. However, when astigmatic prescription is not required, the second surface may be formed in a rotationally symmetric aspherical shape. . Further, the second surface may be formed in a progressive surface shape with an aspheric surface, and the present invention may be applied to a progressive lens.
【００４９】[0049]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ベースカーブを鈍くして第一面および第二面に特殊な非
球面化を行うことにより、優れた光学性能的を有し、且
つレンズ縁厚が薄くて外観の良い、マイナス度数を有す
る眼鏡レンズを実現することができる。なお、高屈折率
の光学材料を用いて眼鏡レンズを形成することにより、
本発明の効果をさらに良好に発揮することができること
は言うまでもない。As described above, according to the present invention,
A spectacle lens having excellent optical performance, a thin lens edge thickness, a good appearance, and a negative power by performing a special aspherical surface on the first surface and the second surface by dulling the base curve. Can be realized. In addition, by forming a spectacle lens using a high refractive index optical material,
It goes without saying that the effects of the present invention can be more favorably exhibited.
【図１】第１比較例にかかる眼鏡レンズの各経線に沿っ
たレンズ断面形状を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a lens cross-sectional shape along each meridian of a spectacle lens according to a first comparative example.
【図２】第１比較例の眼鏡レンズの装用状態での非点収
差を示す図であって、（ａ）はＨ方向すなわち第１経線
方向の非点収差を、（ｂ）はＶ方向すなわち第２経線方
向の非点収差をそれぞれ示している。FIGS. 2A and 2B are diagrams showing astigmatism in the wearing state of the spectacle lens of the first comparative example, wherein FIG. 2A shows astigmatism in the H direction, that is, the first meridian direction, and FIG. The astigmatism in the second meridian direction is shown.
【図３】第２比較例にかかる眼鏡レンズの各経線に沿っ
たレンズ断面形状を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a lens cross-sectional shape along each meridian of a spectacle lens according to a second comparative example.
【図４】第２比較例の眼鏡レンズの第一面の非球面にお
ける子午線方向（メリディオナル方向）の曲率ρｍ（単
位：ｍ-1）と球欠方向（サジタル方向）の曲率ρｓ（単
位：ｍ-1）との差すなわち曲率差Ｚ＝ρｍ−ρｓの変化
を示す図である。FIG. 4 shows the curvature ρm (unit: m −1 ) in the meridional direction (meridional direction) and the curvature ρs (unit: m) in the absent direction (sagittal direction) of the first aspheric surface of the spectacle lens of the second comparative example. -1 ), that is, a change in curvature difference Z = ρm−ρs.
【図５】第２比較例の眼鏡レンズの装用状態での非点収
差を示す図であって、（ａ）はＨ方向すなわち第１経線
方向の非点収差を、（ｂ）はＶ方向すなわち第２経線方
向の非点収差をそれぞれ示している。5A and 5B are diagrams showing astigmatism in the wearing state of the spectacle lens of the second comparative example, where FIG. 5A shows astigmatism in the H direction, that is, the first meridian direction, and FIG. The astigmatism in the second meridian direction is shown.
【図６】本発明の実施例にかかる眼鏡レンズの各経線に
沿ったレンズ断面形状を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a lens cross-sectional shape along each meridian of the spectacle lens according to the example of the present invention.
【図７】本実施例の眼鏡レンズの第二面の第２経線方向
の非球面における子午線方向（メリディオナル方向）の
曲率ρｍ（単位：ｍ-1）と球欠方向（サジタル方向）の
曲率ρｓ（単位：ｍ-1）との差すなわちＺ＝ρｍ−ρｓ
の変化を示す図である。FIG. 7 shows the curvature ρm (unit: m −1 ) in the meridional direction (meridional direction) and the curvature ρs in the spherical missing direction (sagittal direction) of the aspheric surface in the second meridian direction of the second surface of the spectacle lens of this embodiment. (Unit: m −1 ), that is, Z = ρm−ρs
FIG.
【図８】本実施例の眼鏡レンズの装用状態での非点収差
を示す図であって、（ａ）はＨ方向すなわち第１経線方
向の非点収差を、（ｂ）はＶ方向すなわち第２経線方向
の非点収差をそれぞれ示している。8A and 8B are diagrams showing astigmatism in the wearing state of the spectacle lens of the present embodiment, wherein FIG. 8A shows astigmatism in the H direction, that is, the first meridian direction, and FIG. 2 shows astigmatism in two meridian directions.
１ 第一面の屈折面 ２ 第二面の屈折面 ３ 光軸 ４ 第一面の頂点曲率を有する球面 ５ 第二面の頂点曲率を有する球面 Reference Signs List 1 Refraction surface of first surface 2 Refraction surface of second surface 3 Optical axis 4 Spherical surface having vertex curvature of first surface 5 Spherical surface having vertex curvature of second surface
Claims (6)
眼側の屈折面がともに非球面状に形成され且つマイナス
の度数を有する眼鏡レンズであって、 前記物体側の屈折面および前記眼側の屈折面において、
子午線方向の曲率をρｍ（単位：ｍ-1）とし、前記子午
線方向と直交する球欠方向の曲率をρｓ（単位：ｍ-1）
とし、前記子午線方向の曲率ρｍと前記球欠方向の曲率
ρｓとの曲率差をＺ＝ρｍ−ρｓとしたとき、前記曲率
差Ｚの値は前記眼鏡レンズの光学中心から子午線に沿っ
て、少なくとも５ｍｍから２０ｍｍの距離までの範囲に
おいて単調増加していることを特徴とする非球面眼鏡レ
ンズ。1. A spectacle lens wherein both a refracting surface on the object side and a refracting surface on the eye side in a wearing state are formed in an aspherical shape and have a negative power, wherein the refracting surface on the object side and the refracting surface on the eye side On the refractive surface,
Let the curvature in the meridian direction be ρm (unit: m −1 ), and let the curvature in the sphere missing direction perpendicular to the meridian direction be ρs (unit: m −1 ).
And, when the curvature difference between the curvature ρm in the meridian direction and the curvature ρs in the ball missing direction is Z = ρm−ρs, the value of the curvature difference Z is at least along the meridian from the optical center of the spectacle lens. An aspherical spectacle lens characterized by monotonically increasing in a range from 5 mm to 20 mm.
状に形成され、 前記眼側の屈折面はトーリック面状に形成され、該トー
リック面を規定する２つの経線のうちの少なくとも一方
の経線に沿った屈折面が非球面状に形成されていること
を特徴とする請求項１に記載の非球面眼鏡レンズ。2. The refracting surface on the object side is formed in a rotationally symmetric aspherical shape, the refracting surface on the eye side is formed in a toric shape, and at least one of two meridians defining the toric surface. The aspherical spectacle lens according to claim 1, wherein the refractive surface along the meridian is formed in an aspherical shape.
折面はともに回転対称な非球面状に形成されていること
を特徴とする請求項１に記載の非球面眼鏡レンズ。3. The aspherical spectacle lens according to claim 1, wherein both the object-side refractive surface and the eye-side refractive surface are formed in rotationally symmetric aspherical shapes.
光学中心から子午線に沿ってその外周端まで単調増加し
ていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項
に記載の非球面眼鏡レンズ。4. The apparatus according to claim 1, wherein the value of the curvature difference Z monotonically increases from the optical center of the spectacle lens to the outer peripheral end thereof along a meridian. Aspherical spectacle lens.
側では子午線に沿って前記眼鏡レンズの外周端まで単調
減少していることを特徴とする請求項１乃至３のいずれ
か１項に記載の非球面眼鏡レンズ。5. The system according to claim 1, wherein the value of the curvature difference Z monotonically decreases along the meridian to the outer peripheral end of the spectacle lens outside the range. 2. The aspherical spectacle lens according to item 1.
折面において、光学中心の曲率をρｏ（単位：ｍ-1）と
し、前記眼鏡レンズを形成する光学材料の屈折率をｎと
し、前記眼鏡レンズの光学中心から子午線に沿った距離
をｈ（単位：ｍ）としたとき、前記曲率差Ｚの値は、 （ｎ−１）×ρｏ×ｈ＜｜Ｚ｜＜（ｎ−１）×ρｏ×ｈ
×１０００ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれか１項に記載の非球面眼鏡レンズ。6. In the object-side refracting surface and the eye-side refracting surface, the curvature of the optical center is ρo (unit: m −1 ), the refractive index of the optical material forming the spectacle lens is n, When the distance along the meridian from the optical center of the spectacle lens is h (unit: m), the value of the curvature difference Z is (n-1) × ρo × h <| Z | <(n-1) × ρo × h
The aspherical spectacle lens according to any one of claims 1 to 5, wherein a condition of × 1000 is satisfied.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP11162088A JP2001027744A (en) | 1998-06-10 | 1999-06-09 | Aspherical spectacle lens |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17808498 | 1998-06-10 | ||
| JP10-178084 | 1999-05-11 | ||
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| JP13005399 | 1999-05-11 | ||
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Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001027744A true JP2001027744A (en) | 2001-01-30 |
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ID=27316050
Family Applications (1)
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| JP11162088A Pending JP2001027744A (en) | 1998-06-10 | 1999-06-09 | Aspherical spectacle lens |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001027744A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017504012A (en) * | 2013-12-19 | 2017-02-02 | カール・ツァイス・エスエムティー・ゲーエムベーハー | Method for measuring spherical-astigmatic optical surfaces |
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| CN108139601A (en) * | 2015-10-09 | 2018-06-08 | 依视路国际公司 | Determine the method using exponential quantity of monochromatic light ophthalmic lens |
-
1999
- 1999-06-09 JP JP11162088A patent/JP2001027744A/en active Pending
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