JP2000515073A

JP2000515073A - Dental instruments and methods for producing instruments by cold forging and machining

Info

Publication number: JP2000515073A
Application number: JP10507264A
Authority: JP
Inventors: ヘス，デレク，イー．
Original assignee: Dentsply International Inc
Current assignee: Dentsply Sirona Inc
Priority date: 1996-07-24
Filing date: 1997-07-24
Publication date: 2000-11-14
Also published as: AU3829897A; EP0944363A1; WO1998003126A1; CA2261993A1

Abstract

(57)【要約】歯科治療用器具（１０）を製造する方法に関する。円筒状の金属ブランク（Ｂ）は、まず回転式スエージング機（２６）でテーパー付けされた端部（３５）を形成するために冷間鍛造される。その後、該テーパー端部（３５）は、少なくとも１つの螺旋状の溝（２１、２２）を長手方向に付けるために機械加工される。該溝（２１、２２）の縁は切り刃（２４）を画成する。冷間鍛造と機械加工の組み合わせによって従来品よりも強度において優れた製品を作り得ることが見出された。製造にかかる時間も短く、従って、安価であり、素材の節約も図られる。 (57) [Summary] The present invention relates to a method for manufacturing a dental treatment instrument (10). The cylindrical metal blank (B) is first cold forged in a rotary swaging machine (26) to form a tapered end (35). Thereafter, the tapered end (35) is machined to longitudinally form at least one helical groove (21, 22). The edges of the grooves (21, 22) define cutting edges (24). It has been found that a combination of cold forging and machining can produce a product that is superior in strength to conventional products. The time required for production is short, and therefore, it is inexpensive and the material can be saved.

Description

【発明の詳細な説明】歯科用器具及び冷間鍛造と機械加工による器具の製造方法発明の背景本発明は、歯の歯根管治療をするために用いられる歯内器具の製造方法に関する。歯根管治療は、管を清掃しその後充填することを可能にするため虫歯の冠を開く、公知の処置である。より詳細には、一連の、非常に精細で、可撓性のある、指で保持する器具またはやすりが歯根管を清掃及び成形するために用いられ、各やすりは歯科医により管内で手動により回転及び往復移動させられる。径が漸次に大きくなる複数のやすりが続けて用いられ、所望の清掃及び成形を達成する。このように管が用意されると、典型的にはグッタ・パーチャ（gutta percha）として知られるワックス状でかつゴム状の複合物からなる充填材で隙間なく充填される。１つの処置では、グッタ・パーチャはコンパクタと呼ばれる器具上に配置され、被覆されたコンパクタは用意された管に挿入され、その中のグッタ・パーチャをぎっしり詰めるために回転及び往復移動される。その後、歯科医はグッタ・パーチャの上方の歯に保護セメントを充填し、最後に冠が歯に嵌められる。前記のような歯内器具は、初めのうち三角形または正方形の断面を有し、間断なく捻じられたステンレス鋼の棒から作られていた。三角形または正方形の断面を有する突端は、器具の長さに沿って螺旋を描く切断縁部を形成していた。最近では、このような器具は機械加工工程により製造され、ステンレス鋼またはニッケル・チタン合金からなる円筒形の棒は、長さ２インチのブランクに切り出され、各ブランクの一端部はセンターのない研磨機内でブランクを機械加工することでテーパ状にされる。その後、ブランクを回転する研磨輪を通過するように移動することで、また溝に所望の螺旋形状を与えるためにブランクがゆっくりと回転される間、螺旋状の溝がテーパ状の端部上に機械加工される。こうして、切断縁部が各溝の各側縁部に沿って形成され、米国特許第４,８７１,３１２号に示すように、好ましくは、各溝間に螺旋状の盛り上がりが形成される。上述のような機械加工工程及び特に、ニッケル・チタン合金の機械加工に好適な機械加工工程は、更に、ヘス（Ｈｅａｔｈ）等に与えられた米国特許第５,４６４,３６２号及び第５,５２７,２０５号に記載されており、当該開示内容は参照として本明細書に組み込まれている。発明の概要ブランク材のテーパ付けられた端部部分及び縦溝の両方を形成するための上述した機械加工プロセスは、非常に満足のいく器具を製造し、商業的に高い評価を得ている。しかしながら、本発明の新規な製造プロセスが見いだされたことにより、そのプロセス及び結果としての製造物の両方に幾つかの重要かつ予期されない改良を生み出している。特に、本発明の製造プロセスは、金属材料からなり、約０．１インチより小さな直径を有する円筒のロッド状ブランクを設ける工程と、該ブランクの一方の端部部分において円錐状テーパを冷間鍛造する工程とを含み、該テーパは、約０．５乃至８°を含む角度を規定する。更に、少なくとも１つの螺旋溝をテーパが付された端部部分にその長手方向に延在するように機械加工し、かつ螺旋溝が各側部エッジ部に沿う切断エッジを規定するようになされている。好適実施例においては、該冷間鍛造工程は、回転スエージング機の周囲に配された複数のダイ（型）内に該ブランクの一方の端部を同心的に位置決めし、該ブランクの一方の端部部分に対して往復運動用ダイを回転させながら、該ブランクの一方の端部部分に抗して該ダイを迅速に往復運動させる工程を含む。また、溝の機械加工においては、その横断面方向において見た際に、湾曲した凹形底部壁を有するように縦溝を形成することを含み、螺旋状ランド部は、軸上における隣接する縦溝セグメント間に位置する。また、本発明の方法は、該テーパが付された端部部分から隔置された位置で該ブランクの軸上において隔置された複数の深さ指示目盛りを冷間圧延することを含み、該目盛りは環状溝の形態とされている。更に、使用者の指の間で又は機械駆動式ハンドピースに係合可能なように、ハンドルが該ブランクの端部に装着されている。ブランクにおけるテーパ付き端部部分を冷間鍛造する工程が見いだされ、機械加工における結果としての粒子の引き伸ばしというよりは、金属の粒子を凝縮させる。このように、凝縮された粒子はひいては製品の強さを増大させる。その上、鍛造作業は、金属を取り除くというよりは、ロッドを引き伸ばす傾向であり、素材のコストにおいて意義ある節約である。更に、本発明の鍛造プロセスは機械加工より早く行うことができる。ブランクにおける目盛りをこれまでの研削によるのとは反対に、深さ指示目盛りを冷間圧延する工程は有利であり、これまでの研削プロセスはブランクを弱め、破壊点に帰することとなるが、これに対し、冷間圧延プロセスはかかるブランクを弱めることを回避すると思われる点で有利である。図面の簡単な説明本発明のいくつかの目的および利点について述べてきたが、その他の目的および利点は添付の図面に関連づけてなされる説明の過程で、明らかにされるだろう。図面中、図１は本発明に従って製造された歯内治療器具の側面の立面図である。図２は本発明の冷間鍛造工程の前後における、器具の作業長を図式的に示す図である。図３は本発明の冷間鍛造工程を行うのに適した回転スエージング機即ち冷間鍛造機の斜視図である。図４は図３に示す回転スエージング機のダイの１つの斜視図である。図５は本発明による器具の縦溝（flutes）を形成するのに適した加工装置の側面を図式的に示した立面図である。図６は図１に示した器具の下端部の拡大立面図である。図７は図６の線７−７にほぼ沿った横断面図である。図８は本発明による深さ表示目盛りを有する器具の一部の部分斜視図である。図９は目盛りの１つを示す図であって、図８の線９−９に沿った部分断面図である。図１０は器具の目盛りを冷間回転加工（cold olling）する装置を図式的に示す図である。図１１は図１０の線１１−１１に沿った部分断面図である。好適実施例の詳細な説明特に図１および６を参照すると、シャンク１２を有する歯内治療器具１０が示されている。シャンク１２は、以下に説明するようにステンレススチールあるいはニッケル・チタン合金で作られるのが好適である。シャンクは典型的な例では約３０ｍｍ（１．２インチ）の長さであり、外側端即ち近位端に通常のハンドル１４が取り付けてある。図示したハンドルは使用者が指で握るような形になっているが、代わりに、この技術分野で周知の機械駆動のハンドピースに接続するような形態にしてもよい。ハンドルのすぐ下のシャンク部分は円筒形で直径０．５から１．６ｍｍ（０．０２〜０．１インチ）の間であり、このシャンク部分は後に詳述するように、深さ指示目盛り１５を有している。シャンクは更に反対側の遠位端即ちパイロット端１６を有し、このパイロット端に隣接して作業長（working length）１８が画成される。動作長体はパイロット端１６に向かってテーパが付けられている。テーパの先端角度は約０．５〜８度の間、好適には約１度である。作業長１８は長さ約２ｍｍ（０．０８インチ）から、シャンク１２の全長、即ち約３０（１．２インチ）までとすることができる。しかし作業長１８は好適には実質的に歯根管の全深さに延びるに十分な長さを持つべきであり、その長さは典型的な例では約１６ｍｍ（０．６３インチ）である。作業長さ１８の周囲の表面は、その中に形成された２つの連続的な螺旋状の縦溝（flute）２１、２２を有する。縦溝は、図７に最も良く示されているように弓形の曲率を有し、それらの各側端部に沿って湾曲した凹状の底部壁部２３およびカッティングエッジ２４を画成するようになっている。また、縦溝は、器具の外周上および隣接する縦溝のセグメント同士の間に螺旋状の平坦部分２５を画成するように、ピッチを有する。このような一般的な構成の器具は、Ｈｅａｔｈの米国特許第４,８７１,３１２号および第５,１０６,２９８号にさらに記載されている。上記の本発明にかかる歯内治療器具の新規な製造方法について以下に述べる。本方法は、ステンレススチールまたはニッケルチタン合金のような適当な長さの金属材料の引き出しワイヤから開始する。特に適している合金は、少なくとも約４０％のチタンと少なくとも約５０％のニッケルからなり、米国特許第５,４６４,３６２号に記載されている。ワイヤは、直径が約０．１インチ以下であり、伝統的な切断動作により長さ約２インチのブランクに切断される。それから、円錐形のテーパーがブランクの一方の端部部分に冷間鍛造され、上記のような約１／２から８度の間の含まれる角度を画成する。ブランク上にテーパーを冷間鍛造するのに適した回転式タップ装置は、図３および図４で２６として示されている。特に、装置２６は、外側の管状フレーム２７、および、管状フレーム内に同心状に設けられた回転可能なスピンドル２８を有する。スピンドルの端部は、放射状に延在するダイス２９の組、詰め金（shim ）３０、およびハンマー３１に適応するように差し入れられている。複数のローラーベアリング３２を有するロールケージがスピンドル２８を囲んでいる。スピンドルの反対端部は、電気モータ（不図示）により回転され、これによりスピンドルが回転し、遠心力によりダイス２９、詰め金３０およびハンマー３１はロールケージに対して外側に向かう。ハンマーが直接ローラ３２の下側を通過するたびに、ハンマーは内側に向かい、ダイス２９が閉じて図示のようにダイスの内側に同心状に配置されているブランクＢに鍛造行程が加えられるようにダイス２９に力が与えられる。ハンマー３１がローラの下側から通過すると、ダイスは再び広げられ、次の行程の準備が整う。鍛造行程は、ロールケージ内のローラ３２の外形に応じて、すべてのハンマーにより同時に付加される、もしくは交互に付与される。ブランクがニッケルチタン合金で形成されている場合は、スピンドルは好ましくは約３５００の鍛造行程を１分あたりに各ダイスから分けるのに十分な速度で回転され、基本的には少なくとも鍛造操作が完了する前には行われる。図４は、図３に示された装置の鍛造ダイス２９の１つの外形をより詳細に示している。図示されているように、ダイスの作用上面は、その長手に沿ってＵ形状のチャネル３３を有し、チャネルはダイスの内側端部に向かって深さが減少している。図３および図４に図示し、述べたように、回転式タップ装置２６は従前のものであり、適用可能な装置はFenn Manufacturing of Newingto，ConnecticutによりモデルＮＦとして製造されている。図２は、２点鎖線３４で示す鍛造作業にさらされた円柱状ブランクの端部部分の原外形と、その結果としての実線３５で示すテーパのついた外形を概略示すものである。鍛造作業により、距離Ｅにより示されるように、ブランクが伸長され、テーパーが伝統的な機械的作業により形成される場合に材料が除去されたり、失われたりすることがない。冷間鍛造加工作業が完了してすぐに、テーパの末端のブランク部は、少なくとも１つ、好ましくは２つまたはそれ以上の螺旋溝２１、２２をその長手方向にそって形成するように機械加工を行う。特に、ブランク部Ｂは、通常のセンタレスグラインダーにおける割出ブロック４２の前方端で、コレット４０内に、グラインドホイール４６の周辺部に隣接するブランク部の前方端を支持するために配置されているワーク固定治具４４とで、取り付けられる。ブロック４２はそれから前進しその結果ブランク部がグラインドホイール４６を越えて軸方向に移動し、一方、ブランク部はゆっくりとその軸周りに回転する。ブランク部が、その器具の必要なワーク長さに沿って最初の溝２１を形成するに十分離れるまでホイール４６を越えて前進したら、割出ブロックを支持するテーブル４８と治具４４は横方向に移動し、それから軸後ろ方向に移動して、さらにそれからその原点位置に戻るように横方向に移動する。同時に、ブランク部はその軸について回転しながら割出される。割り出すブランク部の広がり角度は、仕上がりで所望される溝の数によっている。３つの溝が形成されるところでは、その軸は１２０°で割り出される。ブランク部は、ゆっくりと回転する間、第２の溝２２を形成するように再び軸方向に進む。テーブル４８は、それから再び、上述のように横方向に移動して、それから後ろに向きに移動する。ブランク部は回転して、次の１２０°を割り出す。第３のグラインディングの過程では、器具に第３の溝を形成する。なお、図に示したように、器具が２つの溝を有するときは、２回の機械加工間で、１８０°に割り出される。グラインドホイール４６の外周部の断面は、平面ではなく、曲面であることが好ましく、その結果として、図７に示すように、面外方向断面で見ると、溝が曲面凹部の底壁２３を有する状態となる。また、グラインド加工では、溝のそれぞれの縁に沿って、シャープエッジ２４が形成される。溝に割り当てた螺旋角は、軸方向に隣接する溝部の間において、螺旋状のランド２５を形成するに十分である。加工作業（特にニッケル−チタンの器具を加工するに適した作業）のより詳細な説明は、前述の米国特許第５,４６４,３６２号で開示されている。上記作業の結果、各々のブランク部上に深さ目盛り印１５が形成され、取手１４は、ワーク長さの反対のブランク部の末端に取り付けられる。目盛り１５は、図１０と１１で概略的に示したように、冷間回転加工でつけられる。改良型回転螺刻機５０が、この作業において用いられ、これは回転シリンダ５２と、そのシリンダー下部周辺部の位置に配置した弓形ダイプレート５４とから構成される。ダイプレート５４は、シリンダーの軸に垂直に鍔または突起５６を有し、シリンダー５２の回転によって、シリンダー５２とダイ５４の間で弓形溝を通して目盛り１５を切り込むようにブランク部に形成する。作業は、とても早く、図９にみられるように、弓形の形状をした円周方向溝が回りながら、冷間で加工する。これらの冷間目盛り加工は器具の強度を低下させず、それによる割れの形成をも避けることができる。本明細書および図面において、好ましい発明の具体例を明らかにした。使用した特定の用語は一般語として説明的に用いたまでであって、発明を制限する目的をなんら有していない。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method for manufacturing an endodontic device used for treating a root canal of a tooth. Root canal treatment is a known procedure that opens the crown of caries to allow the vessel to be cleaned and then filled. More specifically, a series of very fine, flexible, finger-held instruments or files are used to clean and shape the root canal, each file being manually rotated in the tube by the dentist. And reciprocated. A plurality of progressively larger diameter files are used in succession to achieve the desired cleaning and shaping. When the tube is prepared in this manner, it is typically filled without gaps with a wax-like and rubber-like composite material known as gutta percha. In one procedure, the Gutta percha is placed on an instrument called a compactor, and the coated compactor is inserted into a prepared tube and rotated and reciprocated to compact the Gutta percha therein. The dentist then fills the teeth above Gutta-Percha with protective cement and finally the crown is fitted over the teeth. Endodontic appliances such as those described above were initially made of stainless steel rods having a triangular or square cross section and being continuously twisted. A point with a triangular or square cross section formed a cutting edge that spiraled along the length of the instrument. More recently, such instruments have been manufactured by a machining process, in which cylindrical rods made of stainless steel or nickel titanium alloy are cut into 2 inch long blanks, one end of each blank having a centerless abrasive. The blank is tapered by machining in the machine. Then, by moving the blank past the rotating grinding wheel, and while the blank is slowly rotated to give the desired spiral shape to the groove, the helical groove is on the tapered end. Machined. Thus, a cutting edge is formed along each side edge of each groove, and preferably a spiral ridge is formed between each groove, as shown in U.S. Pat. No. 4,871,312. Machining steps such as those described above, and particularly suitable for machining nickel-titanium alloys, are further described in US Pat. Nos. 5,464,362 and 5,527 to Heath et al. No. 205, the disclosure of which is incorporated herein by reference. SUMMARY OF THE INVENTION The above-described machining process for forming both the tapered end portions and flutes of the blank has produced very satisfactory instruments and has received a high reputation commercially. However, the discovery of the novel manufacturing process of the present invention has created some significant and unexpected improvements in both the process and the resulting product. In particular, the manufacturing process of the present invention comprises providing a cylindrical rod-shaped blank made of a metallic material and having a diameter of less than about 0.1 inch, and cold forging a conical taper at one end of the blank. And the taper defines an angle that includes about 0.5 to 8 degrees. Further, at least one helical groove is machined into the tapered end portion to extend longitudinally thereof, and the helical groove is adapted to define a cutting edge along each side edge. I have. In a preferred embodiment, the cold forging step comprises: concentrically positioning one end of the blank in a plurality of dies disposed around a rotary swaging machine; Rotating the reciprocating die relative to the end portion while rapidly reciprocating the die against one end portion of the blank. Also, the machining of the groove includes forming a vertical groove so as to have a curved concave bottom wall when viewed in the cross-sectional direction, and the spiral land portion is formed on an adjacent vertical axis on the shaft. Located between the groove segments. The method of the present invention also includes cold rolling a plurality of depth indicating graduations spaced on the axis of the blank at locations spaced from the tapered end portion; The scale is in the form of an annular groove. In addition, a handle is attached to the end of the blank so that it can be engaged between the user's fingers or with a mechanically driven handpiece. A process has been found for cold forging the tapered end portion of the blank, which condenses the metal particles rather than the resulting particle expansion in machining. The condensed particles thus increase the strength of the product. Moreover, forging operations tend to stretch the rod rather than remove the metal, which is a significant savings in material costs. Further, the forging process of the present invention can be performed faster than machining. Contrary to the previous grinding of the scale in the blank, the process of cold rolling the depth indicating scale is advantageous, and the previous grinding process weakens the blank and returns to the breaking point, In contrast, the cold rolling process is advantageous in that it appears to avoid weakening such blanks. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Having described several objects and advantages of the present invention, other objects and advantages will become apparent in the course of the description taken in conjunction with the accompanying drawings. In the drawings, FIG. 1 is a side elevational view of an endodontic device made in accordance with the present invention. FIG. 2 is a diagram schematically showing the working length of the tool before and after the cold forging step of the present invention. FIG. 3 is a perspective view of a rotary swaging machine, that is, a cold forging machine suitable for performing the cold forging step of the present invention. FIG. 4 is a perspective view of one of the dies of the rotary swaging machine shown in FIG. FIG. 5 is a schematic elevational view of a side view of a processing apparatus suitable for forming the flutes of an instrument according to the present invention. FIG. 6 is an enlarged elevational view of the lower end of the device shown in FIG. FIG. 7 is a cross-sectional view taken generally along line 7-7 of FIG. FIG. 8 is a partial perspective view of a portion of a device having a depth indicating scale according to the present invention. FIG. 9 shows one of the scales and is a partial cross-sectional view along line 9-9 in FIG. FIG. 10 is a view schematically showing an apparatus for cold olling a scale of an instrument. FIG. 11 is a partial cross-sectional view taken along line 11-11 of FIG. DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENT Referring specifically to FIGS. 1 and 6, an endodontic device 10 having a shank 12 is shown. The shank 12 is preferably made of stainless steel or a nickel-titanium alloy as described below. The shank is typically about 30 mm (1.2 inches) long and has a conventional handle 14 attached to its outer or proximal end. The illustrated handle is configured to be gripped by a user with a finger, but may alternatively be configured to connect to a mechanically driven handpiece as is well known in the art. The shank portion just below the handle is cylindrical and between 0.5 and 1.6 mm (0.02-0.1 inches) in diameter, and this shank portion has a depth indication scale 15 as described in more detail below. have. The shank further has an opposite distal or pilot end 16 adjacent to which a working length 18 is defined. The working length tapers toward the pilot end 16. The tip angle of the taper is between about 0.5-8 degrees, preferably about 1 degree. Working length 18 can range from about 2 mm (0.08 inch) long to the entire length of shank 12, ie, about 30 (1.2 inch). However, working length 18 should preferably be long enough to extend substantially to the full depth of the root canal, which is typically about 16 mm (0.63 inches). The surface around the working length 18 has two continuous helical flutes 21, 22 formed therein. The flutes have an arcuate curvature, as best shown in FIG. 7, and will define curved concave bottom walls 23 and cutting edges 24 along their respective side edges. ing. The flutes also have a pitch so as to define a spiral flat portion 25 on the outer circumference of the device and between adjacent flute segments. Devices of this general configuration are further described in Heath U.S. Patent Nos. 4,871,312 and 5,106,298. A novel method for manufacturing the endodontic device according to the present invention will be described below. The method starts with a lead wire of a suitable length of metallic material, such as stainless steel or a nickel titanium alloy. A particularly suitable alloy consists of at least about 40% titanium and at least about 50% nickel and is described in U.S. Patent No. 5,464,362. The wire is less than about 0.1 inch in diameter and is cut into blanks about 2 inches long by traditional cutting operations. A conical taper is then cold forged into one end portion of the blank, defining an included angle between about 1/2 to 8 degrees as described above. A rotary tapping device suitable for cold forging a taper on the blank is shown as 26 in FIGS. In particular, the device 26 has an outer tubular frame 27 and a rotatable spindle 28 mounted concentrically within the tubular frame. The end of the spindle is inserted to accommodate a set of radially extending dice 29, a shim 30 and a hammer 31. A roll cage having a plurality of roller bearings 32 surrounds the spindle 28. The opposite end of the spindle is rotated by an electric motor (not shown), which causes the spindle to rotate and the centrifugal force causes the dies 29, the burrs 30, and the hammers 31 to move outward relative to the roll cage. Each time the hammer passes directly below the roller 32, the hammer turns inward so that the die 29 closes and a forging stroke is applied to the blank B, which is arranged concentrically inside the die as shown. Dies 29 are given power. When the hammer 31 passes from below the roller, the dies are spread again and are ready for the next stroke. The forging process is applied simultaneously by all hammers or alternately depending on the outer shape of the rollers 32 in the roll cage. If the blank is formed of a nickel titanium alloy, the spindle is preferably rotated at a speed sufficient to separate about 3500 forging strokes from each die per minute, essentially completing at least the forging operation. Before done. FIG. 4 shows in more detail one profile of a forging die 29 of the device shown in FIG. As shown, the working upper surface of the die has a U-shaped channel 33 along its length, with the channel decreasing in depth toward the inner end of the die. As shown and described in FIGS. 3 and 4, the rotary tapping device 26 is conventional and the applicable device is manufactured as a model NF by the Fenn Manufacturing of Newtingto, Connecticut. FIG. 2 schematically shows the original outer shape of the end portion of the cylindrical blank exposed to the forging operation indicated by a two-dot chain line 34, and the resulting tapered outer shape indicated by a solid line 35. The forging operation extends the blank, as indicated by the distance E, so that no material is removed or lost when the taper is formed by traditional mechanical operations. Upon completion of the cold forging operation, the tapered distal blank is machined to form at least one, and preferably two or more, spiral grooves 21, 22 along its length. I do. In particular, the blank portion B is located at the front end of the indexing block 42 in a normal centerless grinder, and is disposed in the collet 40 to support the front end of the blank portion adjacent to the periphery of the grinding wheel 46. It is attached with the fixing jig 44. Block 42 then advances so that the blank moves axially past grind wheel 46, while the blank slowly rotates about its axis. Once the blank has advanced past the wheel 46 until it is far enough apart to form the first groove 21 along the required workpiece length of the tool, the table 48 and the jig 44 supporting the indexing block will move laterally. Move, then move back in the axial direction, and then move laterally back to its origin position. At the same time, the blank is indexed while rotating about its axis. The spread angle of the blank part to be indexed depends on the number of grooves desired in the finish. Where three grooves are formed, the axis is indexed at 120 °. The blank advances axially again to form the second groove 22 while slowly rotating. The table 48 then moves again laterally, as described above, and then moves backwards. The blank rotates to determine the next 120 °. In the third grinding step, a third groove is formed in the device. Note that, as shown in the figure, when the instrument has two grooves, it is indexed at 180 ° between two machining operations. The cross section of the outer peripheral portion of the grinding wheel 46 is preferably not a flat surface but a curved surface. As a result, as shown in FIG. State. In the grinding process, a sharp edge 24 is formed along each edge of the groove. The spiral angles assigned to the grooves are sufficient to form a spiral land 25 between the axially adjacent grooves. A more detailed description of processing operations, particularly those suitable for processing nickel-titanium instruments, is disclosed in the aforementioned US Patent No. 5,464,362. As a result of the above operation, a depth mark 15 is formed on each blank portion, and the handle 14 is attached to the end of the blank portion opposite to the work length. The graduations 15 are cold-rotated, as shown schematically in FIGS. An improved rotary screw machine 50 is used in this operation, which comprises a rotary cylinder 52 and an arcuate die plate 54 located at a location around the lower portion of the cylinder. The die plate 54 has a flange or protrusion 56 perpendicular to the axis of the cylinder, and is formed in the blank portion so that the rotation of the cylinder 52 cuts the scale 15 between the cylinder 52 and the die 54 through an arcuate groove. The work is very fast, as shown in Fig. 9, with cold working while the arcuate circumferential grooves rotate. These cold grading processes do not reduce the strength of the device and can avoid the formation of cracks thereby. In the specification and the drawings, specific examples of the preferred invention have been made clear. The specific terms used have been used descriptively as general terms and have no purpose of limiting the invention.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (81) Designated countries EP (AT, BE, CH, DE, DK, ES, FI, FR, GB, GR, IE, IT, L U, MC, NL, PT, SE), OA (BF, BJ, CF) , CG, CI, CM, GA, GN, ML, MR, NE, SN, TD, TG), AP (GH, KE, LS, MW, S D, SZ, UG, ZW), EA (AM, AZ, BY, KG) , KZ, MD, RU, TJ, TM), AL, AM, AT , AT, AU, AZ, BA, BB, BG, BR, BY, CA, CH, CN, CU, CZ, CZ, DE, DE, D K, DK, EE, EE, ES, FI, FI, GB, GE , GH, HU, IL, IS, JP, KE, KG, KP, KR, KZ, LC, LK, LR, LS, LT, LU, L V, MD, MG, MK, MN, MW, MX, NO, NZ , PL, PT, RO, RU, SD, SE, SG, SI, SK, SK, SL, TJ, TM, TR, TT, UA, U G, US, UZ, VN, YU, ZW

Claims

[Claims] 1. Produce endodontic devices suitable for removing and shaping the root canal during treatment of the root canal Method of making A cylindrical rod blank of metallic material having a diameter of less than about 0.1 inch. Providing one having: Cold forging a conical taper at one end of the blank, The taper defines an included angle of about 1/2 to 8 °, So that it extends along the length of the tapered end of the blank Machining one helical groove, the helical groove being along each side edge thereof. That define the cutting edge, A method comprising: 2. The machining step has a curved concave bottom wall when viewed in cross section Forming one groove and the spiral lands are axially adjacent grooves The method of claim 1, wherein the method is located between segments. 3. The blank comprises at least about 40% titanium and at least about 50% nickel. 3. The method of claim 2, wherein the method comprises an alloy comprising: 4. The method of claim 3, wherein the blank has a length of about 2 inches. 5. A cold forging step is arranged circumferentially on one end of the blank Place coaxially inside a plurality of forging dies, then place the dies at one end of the blank The reciprocating die is blanked while rapidly reciprocating in the radial direction with respect to 2. The method of claim 1 including rotating with respect to one end of the first. 6. The machining step rotates the blank about its axis while Moving the shaft axially past the rotating grinding wheel, The method according to claim 5, wherein one spiral groove is formed on the link. 7. The step of machining comprises a rotation index of less than 180 ° around the axis of rotation. Doing on the blank, then rotating the blank around its axis, Yet another follow-up repeating the step of moving axially past the rotating grinding wheel And forming a second spiral groove on the blank. The described method. 8. Grinding boss such that the spiral groove defines a curved concave bottom wall when viewed in cross section. 7. The method of claim 6, wherein the eel is configured and located. 9. Blank forms spiral lands between axially adjacent groove segments 9. The method according to claim 8, wherein the displaced wheel is moved axially beyond the rotary grinding wheel. the method of. 10. A plurality of depth indicating graduations axially spaced apart from each other; With the further step of forming on a blank remote from the part The method of claim 1. 11. The step of forming a depth indicating scale on the blank comprises blanking the annular groove. Forming each of the graduations by cold rolling about the scale. Item 10. The method according to Item 10. 12. An endodontic instrument suitable for removing and forming a root canal during root canal treatment Thus, the endodontic device is manufactured according to the method described in claim 1. 13. Produce endodontic instruments suitable for removing and forming root canals during root canal treatment A method of making About 2 inches long, with at least 40% titanium and at least 50% nickel Cylindrical rod having a diameter of less than about 0.1 " A step of preparing a blank having a shape; Cold extruding a conical tapered portion at one end of the blank; The taper section is about 0.08 inches long and defines an included angle between about 1/2 and 8 °. Forming the one end of the blank in a plurality of circumferential directions. Concentrically within the extruded extrusion die and then against the one end of the blank. The die is quickly reciprocated in the radial direction, while the die is Rotating a reciprocating die, and The spiral groove extends along the length of the tapered end of the blank. At least one helical groove is machined to define a cutting edge along each side edge. Machining step, wherein the machining step is viewed in a cross section in a transverse direction. Including forming the one groove to have a curved concave bottom wall; The lands are located between axially adjacent groove sections. 14． In the method defined in claim 13, the step of machining comprises: The rank is rotated about its axis and, beyond the rotating grinding wheel, Forming the one groove in the blank by axially moving the blank; And 15. The method defined in claim 14 further comprises the step of opposing the handle to the one end. Applying to the end of the blank, wherein the handle is between a user's finger or This is a form that can be engaged by a mechanically driven handpiece. 16. The method defined in claim 15 includes the handle and the one end of the blank. Form a plurality of axially spaced calibrations to be positioned between them Includes additional steps. 17． In the method defined in claim 16, the blank is provided with a calibration for depth indication. Forming the calibration by cold rolling an annular groove around the blank. Forming each. 18. An endodontic instrument suitable for removing and forming a root canal during root canal treatment Thus, the endodontic device is manufactured according to the method defined in claim 17.