JP2000328149A - Exhaust gas circulation type sintering method - Google Patents
Exhaust gas circulation type sintering methodInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、主要な高炉装入原
料である焼結鉱を焼結機にて製造するに際し、焼結機の
風箱群を焼結機機長方向に分割し、焼結で生じる排ガス
の一部を循環させて操業を行う排ガス循環方式焼結操業
方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for manufacturing a sinter ore, which is a main raw material for a blast furnace, by dividing a group of wind boxes of the sintering machine in the lengthwise direction of the sintering machine. The present invention relates to an exhaust gas circulation sintering operation method in which a part of exhaust gas generated by sintering is circulated for operation.
【０００２】[0002]
【従来の技術、及び発明が解決しようとする課題】焼結
鉱の原料は、鉄源としての粉鉱石や集塵ダスト，ミルス
ケールなどに、媒溶剤としての石灰石，ドロマイト、燃
料としての粉コークスである。これらを配合したものは
ドラムミキサーで水やバインダとともに転動造粒され、
水分６〜７％で平均粒径３〜４ｍｍの粒子よりなる焼結
原料とされる。この焼結原料が焼結機に供給される。焼
結機としては、連続焼結するドワイド・ロイド式焼結機
（ＤＬ式焼結機）が一般的である。ＤＬ式焼結機により
焼結鉱を製造する際には、焼結で生じる排ガスの一部を
循環使用するのではなく、下向きに吸引する大気（空
気）のみで焼結原料中の粉コークスを燃焼させる大気吸
引方式による焼結操業方法と、排ガスの一部を循環させ
て操業を行う排ガス循環方式による焼結操業方法とがあ
る。2. Description of the Related Art Raw materials for sinter ore include fine ore, dust dust, and mill scale as an iron source, limestone and dolomite as a solvent, and coke fine as a fuel. It is. The mixture of these is rolled and granulated with water and a binder by a drum mixer,
It is a sintering raw material composed of particles having a water content of 6 to 7% and an average particle size of 3 to 4 mm. This sintering raw material is supplied to a sintering machine. As a sintering machine, a wide-width / roid-type sintering machine (DL sintering machine) for continuous sintering is generally used. When producing sinter using a DL-type sintering machine, part of the exhaust gas generated by sintering is not recycled, but the coke breeze in the sintering raw material is reduced only by the air (air) sucked downward. There are a sintering operation method using an atmospheric suction method for burning and a sintering operation method using an exhaust gas circulation method for operating by circulating a part of exhaust gas.
【０００３】ＤＬ式焼結機での大気吸引方式による焼結
操業方法は、エンドレスに移動するパレット上に５０〜
６０ｃｍ厚さにて焼結原料を装入し、点火炉にてＣＯガ
スの燃焼熱によって原料層表面の粉コークスに着火し、
パレットの下方に連設された風箱群により原料層を上部
から下部へ通過する空気によって粉コークスを燃焼さ
せ、その燃焼熱によって焼結原料の焼結を行うものであ
り、パレット上の原料層が排鉱側へ移動する間に該原料
層の粉コークスの燃焼が上層から下層へと進み、焼結機
排鉱端に達した時点で焼結を完了させるようにしたもの
である。[0003] A sintering operation method using an atmospheric suction method in a DL type sintering machine is a method in which 50-
Charge the sintering raw material at a thickness of 60 cm, ignite the coke breeze on the raw material layer surface by the heat of combustion of CO gas in the ignition furnace,
The coke breeze is burned by air passing from the upper part to the lower part of the raw material layer by a group of wind boxes connected continuously below the pallet, and the combustion heat sinters the sintering raw material. The combustion of the coke breeze of the raw material layer proceeds from the upper layer to the lower layer while moving to the mining side, and sintering is completed when the coke breeze reaches the mining end of the sintering machine.
【０００４】一方、排ガス循環方式による焼結操業方法
は、前記大気吸引方式による操業での欠点を改善し、環
境保全の点から焼結機の系外に排出する排ガス量の削減
や排ガスの熱回収、また生産性の向上などを図るように
したものであり、ＤＬ式焼結機の風箱群を焼結機機長方
向に適宜分割し、焼結で生じる排ガスの一部を焼結機後
部域へ循環させて操業を行うものである。On the other hand, the sintering operation method using the exhaust gas circulation method improves the disadvantages of the operation using the atmospheric suction method, reduces the amount of exhaust gas discharged outside the sintering machine from the viewpoint of environmental protection, and reduces the heat of the exhaust gas. In order to recover and improve productivity, the wind box group of the DL sintering machine is divided appropriately in the machine direction, and a part of the exhaust gas generated by sintering is removed at the rear of the sintering machine. It circulates to the area and operates.
【０００５】しかしながら、従来の排ガス循環方式焼結
操業方法では、種々の提案がなされているものの、排ガ
スの選択循環によって粉コークスの燃焼性を向上させる
という点において改善の余地があった。[0005] However, in the conventional exhaust gas circulation sintering operation method, although various proposals have been made, there is room for improvement in improving the combustibility of coke breeze by selective circulation of exhaust gas.
【０００６】そこで本発明の目的は、排ガス循環方式に
よる焼結操業方法において、焼結で生じる高水分の排ガ
スを循環使用することにより、熱源である粉コークスの
燃焼性を向上させることができ、これにより粉コークス
量の低減を図ることができる排ガス循環方式焼結操業方
法を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to improve the combustibility of coke breeze as a heat source by circulating and using high-moisture exhaust gas generated by sintering in a sintering operation method using an exhaust gas circulation system. An object of the present invention is to provide an exhaust gas circulation type sintering operation method capable of reducing the amount of coke breeze.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、焼結
機の風箱群を焼結機機長方向に分割し、焼結で生じる排
ガスの一部を循環させて操業を行う排ガス循環方式焼結
操業方法において、前記風箱群を焼結機前部域と該前部
域以外とに２分割し、焼結機の前記前部域の風箱群から
の水分５％以上の排ガスを焼結機後部域に循環させるこ
とを特徴とする排ガス循環方式焼結操業方法である。According to the first aspect of the present invention, a group of wind boxes of a sintering machine is divided in a longitudinal direction of the sintering machine, and a part of an exhaust gas generated by sintering is circulated to operate the exhaust gas. In the sintering operation method, the wind box group is divided into a front region and a region other than the front region of the sintering machine, and exhaust gas having a water content of 5% or more from the wind box group in the front region of the sintering machine. Is circulated to the rear region of the sintering machine.
【０００８】請求項２の発明は、請求項１記載の排ガス
循環方式焼結操業方法において、前記焼結機前部域の風
箱群からの前記排ガスに酸素含有ガスを混合して前記焼
結機後部域に供給することを特徴とするものである。ま
た、請求項３の発明は、請求項１又は２記載の排ガス循
環式焼結機操業方法において、前記焼結機の点火炉入口
から排鉱端に至る長さを焼結機機長とすると、前記焼結
機前部域は点火炉入口より焼結機機長の略２５％長さの
位置までの焼結機部分であり、一方、前記焼結機後部域
は点火炉入口を起点にして焼結機機長の略６５％長さの
位置から排鉱端位置に至る焼結機部分であることを特徴
とするものである。According to a second aspect of the present invention, in the exhaust gas circulation type sintering operation method of the first aspect, an oxygen-containing gas is mixed with the exhaust gas from a group of wind boxes in the front area of the sintering machine. It is characterized in that it is supplied to the rear part of the aircraft. According to a third aspect of the present invention, in the exhaust gas circulation type sintering machine operating method according to the first or second aspect, a length from an ignition furnace inlet of the sintering machine to an exhaust end is a sintering machine length. The front part of the sintering machine is a part of the sintering machine from the entrance of the ignition furnace to a position approximately 25% of the length of the sintering machine, while the rear part of the sintering machine starts from the entrance of the ignition furnace. The sintering machine is characterized in that it is a sintering machine part which extends from a position approximately 65% of the length of the machine to a tail end.
【０００９】本発明者らは、ＤＬ式焼結機による焼結鉱
の製造において排ガスの選択循環によって熱源である粉
コークスの燃焼性の向上を図るにあたり、焼結機のパレ
ット上の原料層を上方から下方へ吸引されて通過する吸
引ガス（空気）に含まれる水分の量に着目した。そし
て、いわゆる焼結鍋試験装置を用いて、吸引ガス中の水
分量が粉コークスの燃焼性に及ぼす影響を調査した。そ
の結果を図２，図３に示す。ここで、粉コークスの燃焼
性を示す指標としてηCO＝ＣＯ2 ／（ＣＯ＋ＣＯ 2 ）を
採用し、このηCOを粉コークス燃焼性とした。なお、Ｃ
Ｏ：吸引ガス（排ガス）中のＣＯ％、ＣＯ2 ：該吸引ガ
ス中のＣＯ2 ％から焼結原料の炭酸化物から発生するＣ
Ｏ2 ％を減じたもの、である。[0009] The present inventors have proposed a sinter ore using a DL type sintering machine.
Is a heat source by the selective circulation of exhaust gas in the production of
To improve the coke flammability, the sintering machine
Suction from the top of the raw material layer on the
Attention was paid to the amount of moisture contained in the drawing gas (air). Soshi
Using a so-called sinter pot tester
The effect of the amount on the flammability of coke breeze was investigated. So
2 and 3 show the results. Where the combustion of coke breeze
Η as an index indicatingCO= COTwo/ (CO + CO Two)
Adopt this ηCOWas defined as the coke breeze flammability. Note that C
O: CO%, CO in suction gas (exhaust gas)Two: The suction gas
COTwoGenerated from the carbonate of sintering raw material
OTwo%.
【００１０】図２のグラフは、吸引ガスの酸素濃度を横
軸に、粉コークス燃焼性ηCOを縦軸にとり、水蒸気添加
しない３種類の吸引ガスについて、酸素濃度を変化させ
た場合の燃焼性ηCOをプロットしてある。また、図３の
グラフは、吸引ガスの酸素濃度を横軸に、粉コークス燃
焼性ηCOを縦軸にとり、水蒸気添加にて水分１０％を含
有する３種類の吸引ガスについて、酸素濃度を変化させ
た場合の燃焼性ηCOをプロットするとともに、大気湿
度，常温の吸引ガスについてもプロットしてある。The graph of FIG. 2 shows the oxygen concentration of the sucked gas on the horizontal axis and the coke breeze combustibility η CO on the vertical axis. η CO is plotted. The graph of FIG. 3 shows the oxygen concentration of the suction gas on the horizontal axis and the coke breeze combustibility η CO on the vertical axis, and changes the oxygen concentration for three types of suction gas containing 10% moisture by adding steam. In addition to plotting the flammability η CO in this case, the atmospheric humidity and the suction gas at normal temperature are also plotted.
【００１１】図２では吸引ガスの酸素濃度の低下に従っ
て粉コークス燃焼性ηCOも低下することが示されてい
る。ところが、図３に示すように、水蒸気を添加して水
分を高めてこの例では水分１０％の吸引ガスでは、吸引
ガス中の酸素濃度が空気（酸素濃度：２１％）よりも相
当に低い１３〜１８％程度の低酸素濃度であっても、高
い燃焼性ηCOが得られることがわかった。FIG. 2 shows that the coke breeze combustibility η CO decreases as the oxygen concentration of the suction gas decreases. However, as shown in FIG. 3, the water content is increased by adding water vapor, and in this example, in the case of a suction gas having a water content of 10%, the oxygen concentration in the suction gas is considerably lower than that of air (oxygen concentration: 21%). It has been found that high flammability η CO can be obtained even with a low oxygen concentration of about １８18%.
【００１２】ここで、吸引ガス中の水分量が粉コークス
の燃焼性に与える影響については、従来、大気吸引方式
による焼結操業における文献「材料とプロセス（’８５
−Ｓ８１０，３０頁）の“水蒸気添加による焼結層内伝
熱速度の向上”」には、「吸引ガスに水蒸気を添加する
と、該高水分の吸引ガスが原料層の燃焼部を通過する過
程で以下の２つの反応がおこり、該燃焼部付近でＨ2 が
生成し、このＨ2 の熱伝達係数が空気の約３倍と高いこ
とから、これが伝熱促進に寄与し最高到達温度が上昇す
るものと考えられる。」と紹介されている。The effect of the water content in the suction gas on the flammability of the coke breeze is described in the literature "Materials and Processes ('85)
-S810, p. 30), “Improvement of heat transfer rate in sintered layer by adding steam” includes “a process in which a high-moisture suction gas passes through a combustion section of a raw material layer when steam is added to the suction gas. Then, the following two reactions occur, and H 2 is generated in the vicinity of the combustion part. Since the heat transfer coefficient of this H 2 is about three times higher than that of air, this contributes to the promotion of heat transfer, and the maximum temperature reached increases. It is thought that it does. "
【００１３】Ｃ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ＋Ｈ2 ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 C + H 2 O → CO + H 2 CO + H 2 O → CO 2 + H 2
【００１４】本発明者らは、新たに、高水分の吸引ガス
では１８％未満の低酸素濃度であっても高い燃焼性ηCO
が得られることを知見し、これに基づいて、水分５％以
上の高水分の排ガスを循環使用することで粉コークスの
燃焼性を向上できるようにした本発明の排ガス循環方式
焼結操業方法をなしたものである。The present inventors have newly developed a high flammability η CO even with a low-moisture concentration of less than 18% with a high-moisture suction gas.
Is obtained, and based on this, the exhaust gas circulation type sintering operation method of the present invention, which is capable of improving the combustibility of coke breeze by circulating and using exhaust gas having a high moisture content of 5% or more. What was done.
【００１５】すなわち、本発明による排ガス循環方式焼
結操業方法においては、焼結機の風箱群を焼結機前部域
と該前部域以外とに２分割し、焼結機の前部域の風箱群
からの水分５％以上の高水分の排ガスを焼結機後部域に
循環させることにより、焼結機の後部域において該排ガ
ス中の酸素濃度が１８％を下回るような低酸素濃度であ
っても０．９２以上の高い燃焼性ηCOを得ることがで
き、焼結機全体として粉コークスの燃焼性ηCOを高める
ことができる。排ガスの水分量を５％以上に規定する理
由は、５％を下回ると前述した伝熱促進による高い燃焼
性ηCOが得られないためである。一方、水分が高すぎる
と逆に焼結に要する時間が延びて生産性が悪くなるの
で、排ガス中の水分の上限値は１１％が適切である。That is, in the exhaust gas circulation type sintering operation method according to the present invention, the wind box group of the sintering machine is divided into a sintering machine front area and a part other than the sintering machine. By circulating exhaust gas having a high moisture content of 5% or more from the wind box group in the region to the rear region of the sintering machine, the oxygen concentration in the exhaust gas is lower than 18% in the rear region of the sintering machine. Even if the concentration is high, a high flammability η CO of 0.92 or more can be obtained, and the flammability η CO of the coke breeze can be increased as a whole of the sintering machine. The reason why the moisture content of the exhaust gas is specified to be 5% or more is that if the water content is less than 5%, the above-described high flammability η CO due to the promotion of heat transfer cannot be obtained. On the other hand, if the water content is too high, on the contrary, the time required for sintering is prolonged and the productivity deteriorates. Therefore, the upper limit of the water content in the exhaust gas is suitably 11%.
【００１６】また、本発明による排ガス循環方式焼結操
業方法においては、水分５％以上の高水分の排ガスを得
る焼結機前部域としては、焼結機の点火炉入口から排鉱
端に至る長さを焼結機機長とすると、点火炉入口より焼
結機機長の略２５％長さの位置までの焼結機部分がよ
い。つまり、焼結機機長にわたって連なった状態で設け
られた風箱群のうち、前記焼結機部分に設けられている
風箱群からの排ガスを焼結機後部域に循環させるように
することがよい。一方、この水分５％以上の高水分の排
ガスが循環供給される焼結機の後部域としては、点火炉
入口を起点にして焼結機機長の略６５％長さの位置から
排鉱端位置に至る焼結機部分がよい。この焼結機後部域
では、焼結が進行して通気抵抗も小さくなっており、燃
焼し難い最下層部に対する前述の伝熱促進作用が効果的
に働くからである。Further, in the exhaust gas circulation type sintering operation method according to the present invention, the front region of the sintering machine for obtaining exhaust gas having a high water content of 5% or more from the ignition furnace inlet of the sintering machine to the exhaust end. Assuming that the sintering machine length is the length of the sintering machine, the sintering machine portion from the ignition furnace entrance to a position approximately 25% of the sintering machine length is good. That is, of the wind box groups provided in a state of being connected over the length of the sintering machine, the exhaust gas from the wind box group provided in the sintering machine portion may be circulated to the rear region of the sintering machine. Good. On the other hand, the rear area of the sintering machine to which the high-moisture exhaust gas having a water content of 5% or more is circulated is supplied from the position approximately 65% of the sintering machine length from the ignition furnace inlet to the ore end position. The sintering machine part which reaches is good. This is because in the rear region of the sintering machine, the sintering progresses and the airflow resistance is reduced, and the above-described heat transfer promoting action works effectively on the lowermost layer that is difficult to burn.
【００１７】また、本発明による排ガス循環方式焼結操
業方法においては、排ガス中の酸素濃度が例えば１８％
を相当に下回って低すぎ、焼結機後部域での粉コークス
の燃焼性に大きな悪影響を及ぼすような場合には、焼結
機前部域の風箱群からの排ガスに酸素含有ガス（酸素あ
るいは酸素と空気との混合ガス）を混合して焼結機後部
域に供給するようにしてもよい。この場合、焼結機後部
域に供給される酸素添加の排ガス中の水分は５％以上と
規定する。In the exhaust gas circulation type sintering operation method according to the present invention, the oxygen concentration in the exhaust gas is, for example, 18%.
If it is too low, significantly affecting the combustibility of the coke breeze in the rear area of the sintering machine, the oxygen-containing gas (oxygen-containing gas) Alternatively, a mixed gas of oxygen and air) may be mixed and supplied to the rear region of the sintering machine. In this case, the moisture in the oxygen-added exhaust gas supplied to the rear region of the sintering machine is specified to be 5% or more.
【００１８】[0018]
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。図
１は本発明による排ガス循環方式焼結操業方法の実施に
使用されるＤＬ式焼結機の概略説明図である。Embodiments of the present invention will be described below. FIG. 1 is a schematic explanatory view of a DL type sintering machine used for carrying out an exhaust gas circulation type sintering operation method according to the present invention.
【００１９】図１に示すように、ＤＬ式焼結機１０は、
駆動機によってエンドレスに移動する移動パレット１
１、図示しないシュートを介して移動パレット１１上に
装入された焼結原料の原料層表面の粉コークスに着火す
るための点火炉１２、移動パレット１１の下方に焼結機
機長にわたって連設され、下向きの吸気によってパレッ
ト１１上の原料層の粉コークスを燃焼させるための風箱
群１３Ａ，１３Ｂ、及び循環ガスフード１４を備えてい
る。As shown in FIG. 1, a DL type sintering machine 10
Moving pallet 1 that moves endlessly by drive
1. Ignition furnace 12 for igniting the coke breeze on the surface of the raw material layer of the sintering raw material charged on moving pallet 11 via a chute (not shown). And a group of wind boxes 13A and 13B for burning the coke breeze of the raw material layer on the pallet 11 by downward intake air, and a circulation gas hood 14.
【００２０】ＤＬ式焼結機１０の前記風箱群は、焼結機
前部域の風箱群としての第１の風箱群１３Ａと、第２の
風箱群１３Ｂとの２つに分割されている。高水分の排ガ
スを循環供給するための第１の風箱群１３Ａは、焼結機
１０の点火炉入口１２ａから排鉱端Ｅに至る長さを焼結
機機長とすると、点火炉入口１２ａより焼結機機長の略
２５％長さの位置までの焼結機部分に配設されたもので
ある（風箱Ｎｏ１〜Ｎｏ６）。一方、第２の風箱群１３
Ｂは、焼結機１０の前記略四半分長さの位置以降から排
鉱端Ｅに至る焼結機部分に配設されたものである（風箱
Ｎｏ７〜Ｎｏ２２）。The wind box group of the DL-type sintering machine 10 is divided into two, namely, a first wind box group 13A as a wind box group in the front area of the sintering machine and a second wind box group 13B. Have been. The first group of wind boxes 13A for circulating and supplying high-moisture exhaust gas has a length from the ignition furnace inlet 12a of the sintering machine 10 to the exhaust end E which is the length of the sintering machine. It is disposed in the sintering machine portion up to a position approximately 25% of the sintering machine length (wind boxes No1 to No6). On the other hand, the second wind box group 13
B is disposed in a portion of the sintering machine 10 extending from the position substantially equal to the quarter length of the sintering machine 10 to the exhaust end E (wind boxes No. 7 to No. 22).
【００２１】循環ガスフード１４は、排ガスを移動パレ
ット１１上の原料層へ導くためものであり、点火炉入口
１２ａを起点にして焼結機機長の略６５％長さの位置か
ら排鉱端位置Ｅに至る焼結機部分における移動パレット
１１の上方に配設されている（風箱では風箱Ｎｏ１５〜
２２が該当する）。したがって、第２の風箱群１３Ｂに
ついては、空気を吸引する風箱群と循環ガスフード１４
からの循環ガスを吸引する風箱群とに分かれており、１
５は第２の風箱群１３Ｂの吸気用の主吸引ブロアーであ
る。The circulating gas hood 14 is for guiding the exhaust gas to the raw material layer on the moving pallet 11. The circulating gas hood 14 starts from the ignition furnace inlet 12a and extends from a position approximately 65% of the length of the sintering machine to a discharge end position. E is disposed above the moving pallet 11 in the sintering machine portion up to E (wind box Nos.
22). Therefore, with respect to the second group of wind boxes 13B, the group of wind boxes for sucking air and the circulation gas hood 14
And a group of wind boxes for sucking circulating gas from
Reference numeral 5 denotes a main suction blower for suction of the second wind box group 13B.
【００２２】また、１６は循環ガス吸引ブロアーであ
り、第１の風箱群１３Ａからの高水分の排ガスは、吸引
ブロアー１６によって循環ガスダクト１７を介して循環
ガスフード１４に導かれる。そして、本実施例では第１
の風箱群１３Ａからの排ガスに酸素タンク１８から調整
バルブ１９を介して酸素を添加し、水分５．１％で酸素
濃度１７．２％の酸素添加排ガスを循環ガス（吸引ガ
ス）として循環ガスフード１４から供給して、移動パレ
ット１１上の原料層の粉コークスを燃焼させるよう１し
た。一方、この循環ガスフード１４が設けられていない
部分では、空気を吸引しながら原料層の粉コークスを燃
焼させるようにしている。Reference numeral 16 denotes a circulating gas suction blower. Exhaust gas having a high moisture from the first wind box group 13A is guided to the circulating gas hood 14 via the circulating gas duct 17 by the suction blower 16. In this embodiment, the first
Is added from the oxygen tank 18 to the exhaust gas from the wind box group 13A via the regulating valve 19, and the oxygen-added exhaust gas having a moisture content of 5.1% and an oxygen concentration of 17.2% is used as a circulating gas (suction gas). The coke breeze of the raw material layer on the moving pallet 11 supplied from the hood 14 was burned. On the other hand, in a portion where the circulating gas hood 14 is not provided, the coke breeze of the raw material layer is burned while sucking air.
【００２３】このようにして焼結を行い、焼結機の１０
〜６４％域及び６５〜１００％域の両域での粉コークス
燃焼性ηCOをガス分析から求めるとともに、循環ガスフ
ード１４内の酸素添加排ガスの水分量及び酸素濃度を測
定した。また、比較のため、排ガス循環を行わない大気
吸引方式による焼結操業を実施した。The sintering is performed as described above,
The coke breeze combustibility η CO in both the 64% region and the 65-100% region was determined by gas analysis, and the water content and oxygen concentration of the oxygen-added exhaust gas in the circulating gas hood 14 were measured. For comparison, a sintering operation was performed by an atmospheric suction method without circulating exhaust gas.
【００２４】[0024]
【表１】 [Table 1]
【００２５】結果を表１に示す。本発明例によると、高
水分の排ガスを循環させることにより、従来の大気吸引
方式による操業に比べて粉コークス燃焼性ηCOを０．９
１から０．９３に高めることができ、これによって粉コ
ークスが節約でき、焼結鉱製造コストを下げることが可
能となった。The results are shown in Table 1. According to the example of the present invention, by circulating the exhaust gas having a high moisture content, the coke breeze combustibility η CO is reduced by 0.9 as compared with the operation by the conventional atmospheric suction method.
From 1 to 0.93, coke breeze can be saved and sinter production costs can be reduced.
【００２６】[0026]
【発明の効果】以上述べたように、本発明による排ガス
循環式焼結機操業方法によると、焼結で生じる高水分の
排ガスを循環使用して原料層燃焼部での伝熱促進を図る
ようにしたものであるから、熱源である粉コークスの燃
焼性を向上させることができ、これにより粉コークス量
の低減を図ることができる。As described above, according to the exhaust gas circulation type sintering machine operating method of the present invention, the heat transfer in the raw material layer combustion section is promoted by circulating and using the high moisture exhaust gas generated by sintering. Therefore, the combustibility of the coke breeze as a heat source can be improved, and thereby the amount of coke breeze can be reduced.
【図１】本発明による排ガス循環方式焼結操業方法の実
施に使用されるＤＬ式焼結機の概略説明図である。FIG. 1 is a schematic explanatory view of a DL type sintering machine used for carrying out an exhaust gas circulation type sintering operation method according to the present invention.
【図２】吸引ガス中の水分量が粉コークス燃焼性に及ぼ
す影響を調査した結果を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the results of investigating the effect of the amount of water in the suction gas on the coke breeze combustion property.
【図３】吸引ガス中の水分量が粉コークス燃焼性に及ぼ
す影響を調査した結果を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing the results of investigating the effect of the amount of water in the suction gas on the coke breeze combustion property.
１０…ＤＬ式焼結機 １１…移動パレット １２…点火
炉 １３Ａ…第１の風箱群 １３Ｂ…第２の風箱群 １
４…循環ガスフード １５…主吸引ブロアー １６…循環ガス吸引ブロアー １７…循環ガスダクト
１８…酸素タンク １９…調整バルブReference Signs List 10 DL sintering machine 11 Moving pallet 12 Ignition furnace 13A First wind box group 13B Second wind box group 1
4: Circulating gas hood 15: Main suction blower 16: Circulating gas suction blower 17: Circulating gas duct
18 ... Oxygen tank 19 ... Adjustment valve
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 溝上 信夫 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 沢山 宗義 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 伊藤 良二 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 Ｆターム(参考） 4K001 AA10 BA04 CA44 GA10 GB09 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Nobuo Mizogami 1 Kanazawacho, Kakogawa City, Hyogo Prefecture Inside Kobe Steel Works Kakogawa Works (72) Inventor Muneyoshi 1 Kanazawacho, Kakogawa City, Hyogo Prefecture Kobe Corporation Inside the steelworks Kakogawa Works (72) Inventor Ryoji Ito 1 Kanazawacho, Kakogawa City, Hyogo Prefecture Kobe Steel Works Kakogawa Works F-term (reference) 4K001 AA10 BA04 CA44 GA10 GA10 GB09
Claims (3)
し、焼結で生じる排ガスの一部を循環させて操業を行う
排ガス循環方式焼結操業方法において、 前記風箱群を焼結機前部域と該前部域以外とに２分割
し、焼結機の前記前部域の風箱群からの水分５％以上の
排ガスを焼結機後部域に循環させることを特徴とする排
ガス循環方式焼結操業方法。1. A method for operating a sintering machine in which a group of wind boxes of a sintering machine is divided in a machine direction, and a part of exhaust gas generated by sintering is circulated to perform an operation. Is divided into a front part and a part other than the front part of the sintering machine, and the exhaust gas having a water content of 5% or more from the wind box group in the front part of the sintering machine is circulated to the rear part of the sintering machine. Characteristic exhaust gas circulation method sintering operation method.
ガスに酸素含有ガスを混合して前記焼結機後部域に供給
する請求項１記載の排ガス循環式焼結機操業方法。2. The method for operating an exhaust gas circulation type sintering machine according to claim 1, wherein an oxygen-containing gas is mixed with the exhaust gas from the wind box group in the front area of the sintering machine and supplied to the rear area of the sintering machine. .
る長さを焼結機機長とすると、前記焼結機前部域は点火
炉入口より焼結機機長の略２５％長さの位置までの焼結
機部分であり、一方、前記焼結機後部域は点火炉入口を
起点にして焼結機機長の略６５％長さの位置から排鉱端
位置に至る焼結機部分である請求項１又は２記載の排ガ
ス循環式焼結機操業方法。3. The length of the sintering machine from the ignition furnace inlet to the exhaust end of the sintering machine is defined as the length of the sintering machine. Of the sintering machine up to the position of the sintering machine, while the rear area of the sintering machine starts from the entrance of the ignition furnace and extends from a position approximately 65% of the length of the sintering machine to the position of the ore end. The method for operating an exhaust gas circulation type sintering machine according to claim 1 or 2, which is a part.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144765A JP2000328149A (en) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | Exhaust gas circulation type sintering method |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP11144765A JP2000328149A (en) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | Exhaust gas circulation type sintering method |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000328149A true JP2000328149A (en) | 2000-11-28 |
Family
ID=15369897
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11144765A Pending JP2000328149A (en) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | Exhaust gas circulation type sintering method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000328149A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020042893A (en) * | 2000-12-01 | 2002-06-08 | 이구택 | A sintering machine |
| KR100920624B1 (en) * | 2002-09-03 | 2009-10-08 | 주식회사 포스코 | A sintering apparatus |
| CN109668444A (en) * | 2018-12-26 | 2019-04-23 | 中天钢铁集团有限公司 | A kind of sintering flue gas round-robin method and device |
-
1999
- 1999-05-25 JP JP11144765A patent/JP2000328149A/en active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020042893A (en) * | 2000-12-01 | 2002-06-08 | 이구택 | A sintering machine |
| KR100920624B1 (en) * | 2002-09-03 | 2009-10-08 | 주식회사 포스코 | A sintering apparatus |
| CN109668444A (en) * | 2018-12-26 | 2019-04-23 | 中天钢铁集团有限公司 | A kind of sintering flue gas round-robin method and device |
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